JP5262617B2

JP5262617B2 - 流体制御弁および流体制御回路

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Publication number: JP5262617B2
Application number: JP2008298392A
Authority: JP
Inventors: 貴弘椎名; 新村上
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2008-11-21
Filing date: 2008-11-21
Publication date: 2013-08-14
Anticipated expiration: 2028-11-21
Also published as: JP2010121768A

Description

この発明は、スプールなどの弁体やこれを動作させるプランジャーなどの可動部材が動作することにより、圧油などの圧力流体の供給あるいは排出もしくは流動を制御する制御弁およびその制御弁を利用した回路に関するものである。

従来、車両のエンジンから車輪に至る動力伝達経路に変速機を設け、変速機の変速比を制御する場合に、その変速機を油圧制御装置により制御することが知られており、車両用の油圧制御装置の一例が、特許文献１に記載されている。この特許文献１に記載された車両においては、エンジンに変速機構が接続されている。また、エンジンにオイルを供給するエンジン用機械式オイルポンプ、および変速機構にオイルを供給するミッション用機械式オイルポンプを有している。このオイルポンプは、いずれもエンジンの動力によって駆動されてオイルパンからオイルを吸入し、かつ吐出するように構成されている。

さらに、電動モータによって駆動される電動オイルポンプが設けられており、その電動オイルポンプにより吸入および吐出されたオイルを、変速機構に供給するように構成されている。そして、エンジンが運転されている場合は、エンジンの動力で、エンジン用機械式オイルポンプおよびミッション用機械式オイルポンプを駆動する一方、車両の停車時にエンジンを自動的に停止（アイドリングストップ）する場合は、電動オイルポンプを駆動させて、電動オイルポンプから吐出されたオイルを変速機構に供給して、変速機構のクラッチを係合させておくことにより、車両の発進に備える制御が、特許文献１に記載されている。なお、この他に油圧制御装置の一例が、特許文献２ないし６にも記載されている。

特開２００８−５７６７６号公報特開２００５−２２６８０２号公報特表平８−５１００３２号公報特開２００６−３０００２２号公報特開平９−２２２０７４号公報特公昭６３−４４３８６号公報

しかしながら、特許文献１に記載された発明においては、ミッション用機械式オイルポンプの他に、電動モータおよび電動オイルポンプを設けているのでその分の製造コストが上昇するとともに、電動モータおよび電動オイルポンプを設ける分、油圧制御装置が大型化する問題があった。

この発明は上記の技術的課題に着目してなされたものであり、製造コストの上昇を抑制でき、かつ、全体としての構成の小型化を図ることのできる流体制御弁および流体制御回路を提供することを目的としている。

上記の目的を達成するために、請求項１の発明は、可動部材が往復動されてポートを開閉することにより流体を制御する流体制御弁において、前記可動部材が往復動作することにより容積が増減するポンプ室と、そのポンプ室に連通され、そのポンプ室の容積が増大する際に閉弁しかつそのポンプ室の容積が減少する際に開弁する吐出弁と、前記ポンプ室に連通され、そのポンプ室の容積が増大する際に開弁しかつそのポンプ室の容積が減少する際に閉弁する吸入弁とを備えていることを特徴とするものである。

請求項２の発明は、請求項１に記載の流体制御弁を有し、前記ポンプ室を、圧力負荷を生じさせない開放部に選択的に連通させる切替弁を備えていることを特徴とする前記流体制御弁を有する流体制御回路である。

請求項３の発明は、請求項１または２の発明において、前記可動部材を往復動させるための推力を発生する電磁コイルを更に備えていることを特徴とする流体制御弁または流体制御回路である。

請求項４の発明は、請求項３の発明において、前記電磁コイルによる推力に対抗する弾性力を前記可動部材に与える弾性部材と、その弾性部材と共に前記可動部材の一方の端部を収容している収容室とを更に備え、その収容室が前記ポンプ室とされていることを特徴とする流体制御弁または流体制御回路である。

請求項５の発明は、請求項４の発明において、前記可動部材は、二つのランド部の間にバリー部が形成されていて往復動することにより前記ポートを開閉するスプールを含み、前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、圧力流体を出力する出力ポートと、圧力流体をドレーン箇所に導くドレーンポートとを含み、さらに前記出力ポートから出力された流体圧を前記可動部材に対して該可動部材を往復動させる力として作用させるフィードバック室が設けられ、前記切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合には前記ポンプ室を前記開放部に連通させ、かつ前記入力ポートに流体圧が作用していない場合には前記ポンプ室を前記吸入弁を介して圧力負荷を生じさせない開放部に連通させまたは前記吐出弁を介して所定の流体供給部に連通させるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項６の発明は、請求項１または３の発明において、前記可動部材は、二つのランド部の間にバリー部が形成されていて往復動することにより前記ポートを開閉するスプールを含み、前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、圧力流体を出力する出力ポートと、圧力流体をドレーン箇所に導くドレーンポートとを含み、さらに前記出力ポートから出力された流体圧を前記可動部材に対して該可動部材を往復動させる力として作用させるフィードバック室が設けられ、そのフィードバック室が前記ポンプ室とされていることを特徴とする流体制御弁である。

請求項７の発明は、請求項６に記載の流体制御弁を有し、前記フィードバック室は、相対的に大径のランド部と相対的に小径のランド部との間に形成され、そのフィードバック室には、前記出力ポートから出力された流体圧を導くフィードバックポートが形成され、そのフィードバックポートを前記出力ポートに連通させた状態と前記圧力負荷を生じさせない開放部に前記吸入弁を介して連通させた状態とに切り替える第２の切替弁を備えていることを特徴とする前記流体制御弁を有する流体制御回路である。

請求項８の発明は、請求項７の発明において、前記第２の切替弁は、前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させている状態では前記吐出弁を介した前記フィードバック室からの圧力流体の吐出を遮断し、かつ前記フィードバックポートを前記圧力負荷を生じさせない開放部に連通させている状態では前記フィードバック室を前記吐出弁を介して所定の圧力流体供給部に連通させるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項９の発明は、請求項８の発明において、前記第２の切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合には、前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させるとともに前記吐出弁を介した前記フィードバック室からの圧力流体の吐出を遮断し、かつ前記入力ポートに流体圧が作用していない場合には、前記フィードバックポートを前記圧力負荷を生じさせない開放部に連通させるとともに前記フィードバック室を前記吐出弁を介して所定の圧力流体供給部に連通させるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項１０の発明は、請求項６の発明において、前記フィードバック室は、前記スプールの軸線方向での一端部側に形成されかつそのスプールを軸線方向に押圧する弾性部材が収容されている収容室によって形成されていることを特徴とする流体制御弁である。

請求項１１の発明は、請求項６または１０に記載された流体制御弁を有し、前記フィードバック室には、前記出力ポートから出力された流体圧を導くフィードバックポートと、流体を吸入する吸入ポートとが形成され、前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させている状態では前記吸入ポートを遮断し、かつ前記フィードバックポートを所定の流体供給部に前記吐出弁を介して連通させている状態では前記吸入ポートを前記吸入弁を介して圧力負荷を生じさせない開放部に連通させる第３の切替弁を更に備えていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項１２の発明は、請求項１１の発明において、前記第３の切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合には前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させるとともに前記吸入ポートを遮断し、かつ前記入力ポートに流体圧が作用していない場合には前記フィードバックポートを所定の流体供給部に前記吐出弁を介して連通させるとともに前記吸入ポートを前記吸入弁を介して圧力負荷を生じさせない開放部に連通させるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項１３の発明は、請求項３の発明において、前記可動部材は、二つのランド部の間にバリー部が形成されていて往復動することにより前記ポートを開閉するスプールを含み、そのスプールの軸線方向での一方の端部に、前記電磁コイルによる電磁力を受けて前記スプールを軸線方向に押圧する押圧部材が当接して設けられ、かつ前記スプールの軸線方向での他方の端部側に、前記押圧部材側に前記スプールを押圧する弾性部材が配置され、前記ポンプ室は、前記スプールにおける前記一方の端部側に、該一方の端部を収容し、かつ該一方の端部が前後動することにより容積が増減するように構成されていることを特徴とする流体制御弁または流体制御回路である。

請求項１４の発明は、請求項１３の発明において、前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、圧力流体を出力する出力ポートと、圧力流体をドレーン箇所に導くドレーンポートとを含み、さらに前記出力ポートから出力された流体圧を前記スプールに対して該スプールを往復動させる力として作用させるフィードバック室が設けられ、前記切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合に前記ポンプ室を圧力負荷を生じさせない開放部に連通させるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項１５の発明は、請求項１または２の発明において、前記可動部材は、電磁力と該電磁力に対抗する弾性力とで往復動させられるプランジャーを含み、前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、該入力ポートに選択的に連通される出力ポートとを含み、さらに前記プランジャーが後退することにより該プランジャーに押されて前記入力ポートを閉じる弁体を備えるとともに該弁体が前記吐出弁を構成しており、前記ポンプ室は、前記プランジャーが前進することにより該プランジャーによって容積が減少させられかつ前記プランジャーが後退することにより該プランジャーによって容積が増大させられるように構成されるとともに、前記出力ポートが前記ポンプ室に連通していることを特徴とする流体制御弁である。

請求項１６の発明は、請求項１５の発明において、前記ポンプ室に連通された連通路と、前記プランジャーが前進して前記ポンプ室の圧力が上昇した場合に前記連通路を閉じかつ前記プランジャーが後退して前記ポンプ室の圧力が低下した場合に前記連通路を開くように動作して前記吸入弁として機能する第１逆止弁と、前記ポンプ室と前記出力ポートとの間に介装され、かつ、前記プランジャーが前進して前記ポンプ室の圧力が上昇する場合に開放されて前記ポンプ室と前記出力ポートとを接続し、前記プランジャーが後退して前記ポンプ室の圧力が低下する場合に閉じられて前記ポンプ室と前記出力ポートとを遮断するように動作して前記吐出弁として機能する第２逆止弁とを更に備えていることを特徴とする流体制御弁である。

請求項１７の発明は、請求項１５または１６に記載の流体制御弁を有し、前記流体制御弁は、単位時間当たりのオン・オフの割合であるデューティ比が制御されて前記電磁力を発生しそのデューティ比に応じた圧力を前記出力ポートに生じさせるデューティソレノイドバルブを含み、前記出力ポートを、前記デューティ比に応じた圧力を供給するべき第１供給部と、前記プランジャーが前進して押し出された圧力流体を供給するべき第２供給部とに切替えて連通させる第４の切替弁を備えていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項１８の発明は、請求項１７の発明において、前記ポンプ室の容積が減少させられて前記ポンプ室から吐出されたオイルを流入させる吸入室を更に備え、その吸入室には、ドレーンポートが設けられ、前記第４の切替弁は、前記出力ポートを前記第１供給部に連通させている状態で前記ドレーンポートを開き、かつ前記出力ポートを前記第２供給部に連通させている状態では前記ドレーンポートを閉じるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項１９の発明は、請求項１８の発明において、前記第４の切替弁は、前記入力ポートに入力された元圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに元圧が作用している場合に前記出力ポートを前記第１供給部に連通させるとともに前記ドレーンポートを開き、かつ前記入力ポートに元圧が作用していない場合には前記出力ポートを前記第２供給部に連通させるとともに前記ドレーンポートを閉じる弁を含むことを特徴とする流体制御回路である。

請求項２０の発明は、請求項１の発明において、前記可動部材は、電磁力と該電磁力に対向する弾性力とで往復動させられるプランジャーを含み、前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、該入力ポートに選択的に連通させられる出力ポートと、その出力ポートに選択的に連通させられるとともに圧力負荷を生じさせない開放部に連通している他のポートとを含み、さらに前記プランジャーが後退することにより該プランジャーに押されて前記入力ポートと前記出力ポートとの連通を遮断するとともに前記出力ポートを前記他のポートに連通させる弁体を備え、前記ポンプ室は、前記プランジャーが後退することにより容積が増大しかつ前記プランジャーが前進することにより容積が減少するように構成され、前記他のポートが開口しかつ前記ポンプ室の容積が増大することによる負圧によって前記開放部から流体を吸入させる吸入室が設けられ、その吸入室から前記ポンプ室に向けて流体が流れる場合に開く第３逆止弁が前記吸入弁として設けられていることを特徴とする流体制御弁である。

請求項２１の発明は、請求項２０に記載の流体制御弁を有し、前記ポンプ室から前記吐出弁を経由して吐出された圧力流体を、圧力負荷を生じさせない開放部と前記ポンプ室で加圧された圧力流体を使用する流体受容部とに切り換えて連通させる切替弁を備えていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項２２の発明は、請求項２１の発明において、前記切替弁は、前記入力ポートに入力される元圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに元圧が作用している場合に前記ポンプ室を前記開放部に連通させ、かつ前記入力ポートに元圧が作用していない場合に前記ポンプ室を前記流体受容部に連通させるように構成されていることを特徴とする流体制御回路である。

請求項２３の発明は、請求項６の構成に加えて前記ポンプ室と前記吸入弁とを接続する吸入ポートと、前記ポンプ室を前記吐出弁と所定の流体供給部とに切り替えて接続するフィードバックポートを兼ねた吐出ポートが設けられており、前記吐出ポートの径よりも吸入ポートの径が大きいことを特徴とするものである。

請求項１の発明によれば、可動部材が前後動することによりポートが開閉されて流体の供給あるいは排出もしくは流通経路などが制御される。また、そのポートに流体圧が作用し、もしくは作用していない状態で可動部材が往復動作すると、ポンプ室の容積が大小に変化する。ポンプ室の容積が増大するとその内部の圧力が低下するので、吐出弁が閉じるとともに吸入弁が開いてポンプ室に流体が吸入され、またポンプ室の容積が減少するとその内部の圧力が上昇するので、吸入弁が閉じるとともに吐出弁が開いて流体が吐出される。すなわち、流体の制御機能だけでなく、ポンプ機能を奏し、流体制御弁が複数の機能を備えることにより、必要とするポンプなどの流体用機器の数を少なくし、低コスト化や流体制御装置の全体としての構成の小型化などを図ることができる。

請求項２の発明によれば、ポンプ室を開放部に連通させることにより、可動部材に対してその往復動作を制限する方向の負荷が低下し、したがって流体の制御機能を円滑化でき、例えば圧力制御の場合にはその制御精度が良好になり、あるいはその制御が容易になる。

請求項３の発明によれば、いわゆるソレノイドバルブを制御弁およびポンプとして機能させることができる。

請求項４の発明によれば、電磁コイルをオフ状態にした場合に可動部材を押し戻す弾性部材が収容室に配置されており、その収容室がポンプ室として機能するので、新たにポンプ室を追加して設ける必要がなく、そのためポンプ機能が付加されている流体制御弁あるいは流体制御回路の小型化や低コスト化を図ることができる。

請求項５の発明によれば、電磁コイルへの通電量に応じて調圧レベルを連続的に変化させることのできるいわゆるリニアソレノイドバルブを流体圧ポンプとして機能させることができるだけでなく、調圧弁として機能させる場合には、ポンプ室の圧力の影響を回避もしくは抑制できるので、調圧の精度を良好に維持できる。

請求項６の発明によれば、出力圧をフィードバック圧とした調圧弁のフィードバック室を利用して、その調圧弁にポンプ機能を付加することができる。

請求項７および請求項８の発明によれば、第２の切替弁を切り替え動作させることにより、調圧弁およびポンプのいずれかに切り替えて機能させることができる。

請求項９の発明によれば、調圧弁として機能する場合、入力ポートに流体圧が作用し、出力ポートには調圧された流体圧が現れる。その場合、入力ポートに作用する流体圧が、第２の切替弁に対して制御圧として作用し、フィードバックポートが出力ポートに連通されかつフィードバック室からの圧力流体の吐出が止められるので、本来の調圧機能を生じる。これとは反対に入力ポートに流体圧が作用していない場合には、フィードバック室が出力ポートに対しては遮断され、かつ吐出弁を介した圧力流体の吐出が許容されるので、ポンプとして機能する。すなわち、制御弁とポンプとの切り替えを自動的におこなうことができる。

請求項１０の発明によれば、スプールを押し戻すための弾性部材が収容されている収容室をポンプ室およびフィードバック室として機能させることができるので、より小型化を図ることができる。

請求項１１の発明によれば、第３の切替弁が設けられていることにより、フィードバック圧を利用した調圧機能とポンプ機能との切り替えをおこなうことができ、そのため調圧精度が阻害されたり、低下したりすることを回避できる。

請求項１２の発明によれば、上述した請求項９の発明と同様に、制御弁とポンプとの切り替えを自動的におこなうことができる。

請求項１３の発明によれば、弾性部材がスプールを押し戻すことによりポンプ室の容積が減少し、流体が吐出させられる。したがって、ポンプとして機能する場合の流体に対する加圧力を弾性体によって発生させることになるので、高い吐出圧を得ることができる。

請求項１４の発明によれば、フィードバック室に出力圧を作用させて調圧を行う場合、ポンプとしての機能が生じず、ポンプ室の圧力が特には高くならないので、圧力制御を良好におこなうことができる。

請求項１５の発明および請求項１６の発明によれば、入力ポートと出力ポートとの連通およびその遮断、すなわち圧力流体の出力のオン・オフを行うためにプランジャーが前後動することにより、ポンプ室の容積が大小に変化し、その結果、流体の吸引と吐出とが生じ、オン・オフ弁をポンプとして機能させることができる。

請求項１７の発明および請求項１８の発明によれば、圧力制御の可能なデューティソレノイドバルブにポンプとしての機能を付与することができる。

請求項１９の発明によれば、調圧弁としての機能とポンプとしての機能とを元圧の有無に応じて自動的に切り替えることができる。

請求項２０の発明および請求項２１の発明によれば、調圧のためのドレーンポートが開口している箇所を吸入室として構成し、プランジャーの往復動作によってその吸入室に吸入した流体を、吸入室とは反対に容積が増減するポンプ室に送り、ここから流体を吐出させるように構成されているので、いわゆるデューティソレノイドバルブにポンプの機能を付加することができる。

そして、請求項２２の発明によれば、請求項１９の発明と同様に、調圧弁としての機能とポンプとしての機能とを元圧の有無に応じて自動的に切り替えることができる。また、請求項２３の発明によれば、ポンプ室に流体を吸入するときに、流体の吸入抵抗を相対的に低下させることができ、キャビテーションの発生を抑制できる。

この発明における流体の流通方向とは、ポンプから吐出された流体の流れ方向が含まれる。この発明における可動部材には、バルブのポートを開閉する弁体、および弁体に接触して弁体の動作を規制する軸部材（プランジャー、シャフト、ピン）が含まれる。弁体の形状は、ボール形状、または軸形状、板形状のいずれでもよい。この発明における弾性部材には、バネおよびゴム状弾性体（エラストマー）が含まれる。この発明における流体および圧力流体は非圧縮性流体であり、具体的には、オイル、作動油、潤滑油、冷却液、不凍液、水などが含まれる。この発明における吐出弁および吸入弁は、流体制御弁自体の内部に設けられていてもよいし、その流体制御弁を有する流体制御回路に設けられていてもよい。また、請求項１５の発明において、プランジャーの「前進」および「後退」は、プランジャーの動作する向きが異なること、発生する作用が異なることを向きで表すものであり、「前進」および「後退」という文言自体に技術的意味があるわけではない。すなわち、「何に対して前」、あるいは、「何に対して後ろ」という基準位置があるわけではない。

（第１具体例）
つぎに、この発明の流体制御弁および流体制御回路の第１具体例を、図１および図２に基づいて説明する。図２は、この発明の流体制御回路の具体例である油圧制御装置（油圧回路）５を有する車両１の概念図、図１は油圧制御装置５の構造を示す模式図である。図２において、車両１には駆動力源としてエンジン２が搭載されており、そのエンジン２の動力が、動力伝達装置３を経由して車輪４に伝達される構成である。車輪４は前輪または後輪の何れでもよい。エンジン２は燃料を燃焼させた時に生じる熱エネルギを運動エネルギに変換して出力する動力装置であり、エンジン２としては内燃機関、例えば、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン、ＬＰＧエンジンなどを用いることが可能である。

前記動力伝達装置３は、歯車伝動装置、または巻き掛け伝動装置、またはトラクション伝動装置、または流体伝動装置などの組み合わせ、あるいは、これらの装置のいずれかが単独で用いられる。前記歯車伝動装置には、遊星歯車式変速機、選択歯車式変速機、常時噛み合い式変速機などの有段変速機が含まれる。有段変速機とは、入力回転数と出力回転数との比、つまり変速比を段階的（不連続）に変更可能な変速機である。例えば、遊星歯車式変速機では、クラッチおよびブレーキなどの摩擦係合装置が設けられているとともに、摩擦係合装置に作用する油圧を制御する油圧室が設けられている。この摩擦係合装置の係合および解放を制御することにより、遊星歯車式変速機の変速比および伝達トルクが制御される。前記動力伝達装置３として遊星歯車式変速機を用いるとき、これらの摩擦係合装置を制御するアクチュエータとして、油圧制御装置５が設けられる。

前記巻き掛け伝動装置には、ベルト型無段変速機が含まれる。このベルト型無段変速機は、第１プーリおよび第２プーリにベルトを巻き掛けて構成され、変速比を無段階（不連続）で変更可能である。例えば、第１プーリにおけるベルトの巻き掛け半径を制御することにより、ベルト型無段変速機の変速比が制御され、第２プーリからベルトに加えられる挟圧力を制御することにより、伝達トルクが制御される。動力伝達装置３としてベルト型無段変速機を用いるときは、第１プーリにおけるベルトの巻き掛け半径、および第２プーリからベルトに加えられる挟圧力を制御する油圧室が設けられており、その油圧室の油圧を前記油圧制御装置５により制御することが可能である。

さらに、前記トラクション伝動装置には、トロイダル型無段変速機が含まれる。このトロイダル型無段変速機は、入力ディスクと出力ディスクとの間にパワーローラを介在させて構成され、オイルのせん断力で動力伝達をおこなう伝動装置である。このトロイダル型無段変速機でも、変速比を無段階（不連続）で変更可能である。動力伝達装置３としてトロイダル型無段変速機を用いるときは、その変速比および伝達トルクを制御する油圧室が設けられており、その油圧室の油圧を油圧制御装置５により制御することが可能である。

一方、トロイダル型無段変速機またはベルト型無段変速機を用いる場合、入力側回転部材の回転方向に対して、出力側回転部材の回転方向を正逆に切り替える前後進切換装置が設けられる。この前後進切換装置としては、遊星歯車機構式、または平行軸歯車式のものを用いることができる。この前後進切換装置も前記歯車伝動装置に含まれる。そして、前後進切換装置の動作を制御するアクチュエータとして、油圧制御装置５を用いることができる。

さらに、上記の流体伝動装置は作動流体の運動エネルギにより、入力回転部材と出力回転部材との間で動力伝達をおこなう装置であり、油圧制御装置５から流体伝動装置に作動油が供給される。また、流体伝動装置の入力回転部材と出力回転部材との間で、摩擦力により動力伝達をおこなうロックアップクラッチが設けられている場合は、そのロックアップクラッチの係合および解放を制御する油圧室の油圧が、油圧制御装置５により制御される。なお、この第１具体例およびその他の具体例では、動力伝達装置３として、遊星歯車式変速機（有段変速機）が用いられているものとして説明をおこない、便宜上、「変速機３」と記す。

つぎに、前記油圧制御装置５の構成例を、図１に基づいて説明する。この油圧制御装置５は、変速機３の下部に取り付けられている。油圧制御装置５は、具体的には金属製のバルブボデーに、油路およびポートおよび貫通孔を形成し、かつ、バルブボデーに各種のバルブを取り付けて構成されている。また、エンジン２により駆動されるオイルポンプ６が設けられている。そのオイルポンプ６の吸入口はオイル保持部７に接続され、オイルポンプ６の吐出口が油路８に接続されている。オイル保持部７は、オイルが貯留される部位であり、タンクまたはオイルパンにより構成されている。以下、オイル保持部７を、便宜上、タンク７と記す。タンク７のオイルが外部に持ち出された場合、または外部のオイルがタンク７に供給された場合でも、タンク７では圧力負荷が生じない。この油路８には、油路９および油路１０を介在させて圧油供給対象部１１が接続されている。圧油供給対象部１１はオイルを作動流体として動作する油圧サーボ機構、オイルにより潤滑および冷却される潤滑系統が含まれる。油圧サーボ機構は、変速機３の変速比または伝達トルクを制御する油圧室（図示せず）が含まれる。上記の潤滑系統には、変速機３の回転要素を支持する軸受、歯車同士の噛み合い部分、などが含まれる。そして、油路９と油路１０との間に電磁弁、より具体的にはリニアソレノイドバルブ１２が介在されている。このリニアソレノイドバルブ１２が、この発明における流体制御弁である。

このリニアソレノイドバルブ１２は油路１０の油圧を制御する圧力制御弁であり、リニアソレノイドバルブ１２は、電磁部１３および調圧部１４を有している。まず、調圧部１４の構成について説明すると、この調圧部１４はいわゆるバルブとして機能する構成部分である。この調圧部１４は、油圧制御装置５を構成するバルブボデー（図示せず）の取付孔（図示せず）に埋め込まれており、その調圧部１４は円筒形状のケーシング（シリンダ）１５を有している。このケーシング１５には、入力ポート１６および出力ポート１７およびドレーンポート１８およびフィードバックポート１９および吸入ポート２０および吐出ポート２１が形成されている。そして、入力ポート１６が油路９に接続され、出力ポート１７およびフィードバックポート１９が並列に油路１０に接続されている。また、ドレーンポート１８はタンク７に接続されている。

さらに、ケーシング１５には、大径孔２２および小径孔２３が連続して形成されている。この大径孔２２の内径は小径孔２３の内径よりも大きく構成されている。この大径孔２２および小径孔２３は、ケーシング１５の中心線Ｂ１を中心として形成された孔であり、その大径孔２２および小径孔２３に亘って弁体が挿入されている。この弁体は、軸形状のスプール２４で構成されており、このスプール２４はランド部２５，２６，２７を有している。また、スプール２４の動作方向で、ランド部２５とランド部２６との間にはバリー部２４Ａが形成され、ランド部２６とランド部２７との間にはバリー部（谷部）２４Ｂが形成されている。ランド部２５，２６は外径が同一であり、バリー部２４Ａ，２４Ｂの外径は、ランド部２５，２６の外径よりも小さい。上記構成のスプール２４は、ケーシング１５内で中心線Ｂ１を中心として、かつ、中心線Ｂ１に沿った方向、つまり、図１の上下方向に往復移動が可能である。そして、ケーシング１５内において、ランド部２６とランド部２７との間にフィードバック室２８が形成され、そのフィードバック室２８とフィードバックポート１９とが接続されている。

また、ランド部２６は大径孔２２内に沿って動作可能であり、ランド部２７は小径部２３に沿って動作可能である。このフィードバック室２８の油圧により、スプール２４に中心線Ｂ１に沿った方向の力が与えられる。さらに、ランド部２６には受圧面２９が形成され、ランド部２７には受圧面３０が形成されている。フィードバック室２８の油圧を受ける受圧面２９の面積は、フィードバック室２８の油圧を受ける受圧面３０の面積よりも広い。このため、フィードバック室２８の油圧により、スプール２４を図１で上向きに押圧して、入力ポート１６を閉じようとする力が発生する。さらに、入力ポート１６と出力ポート１７とドレーンポート１８とがケーシング１５内で接続されており、スプール２４が動作すると入力ポート１６が開閉されるとともに、ドレーンポート１８が開閉される。

一方、前記ケーシング１５内にはストッパ３１が固定されており、ケーシング１５内におけるストッパ３１とランド部２５との間にバネ室３２が形成されている。つまり、スプール２４の一部であるランド部２５により、バネ室３２が区画形成されており、バネ室３２には、中心線Ｂ１に沿った方向でスプール２４の一方の端部が配置されている。このバネ室３２には、スプール２４に中心線Ｂ１に沿った方向の力を与える弾性部材として、金属製の圧縮コイルばね３３が設けられている。この圧縮コイルばね３３からスプール２４に加えられる力の向きは、入力ポート１６を開放する方向にスプール２４を動作させる向きである。また、バネ室３２は吸入ポート２０および吐出ポート２１に接続されている。

さらに、吸入ポート２０には油路３４が接続されており、その油路３４には切替弁３５を介在させて油路３６，３７が接続される。油路３６，３７は並列にタンク７に接続されている。また、切替弁３５は、入力ポート３８，３９と出力ポート４０とを有している。さらに、切替弁３５はスプール４１を有しており、そのスプール４１に動作力を与える弾性部材として、圧縮コイルばね４２が設けられている。さらに、切替弁３５は信号圧ポート４３を有しており、信号圧ポート４３に入力される信号圧（制御圧）により、圧縮コイルばね４２の力とは逆向きの力がスプール４１に加えられる。

上記の信号圧ポート４３に入力する高圧または低圧の信号圧を発生する機構として、公知のオン・オフ型のソレノイドバルブ１７０を用いることができる。このソレノイドバルブ１７０は、高圧の信号圧または低圧の信号圧を切り替えて出力する。また、ソレノイドバルブ１７０に代えて、油路８または油路９の油圧を信号圧ポート４３に伝達する油路１４６を設けることもできる。なお、図１では、便宜上、油路８と信号圧ポート４３とを接続する油路１４６を示している。この構成を採用すると、エンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されて圧油が油路８または油路９に吐出された場合に、信号圧ポート４３に高圧の信号圧が入力される。これに対して、オイルポンプ６が停止された場合は、信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧となる。

そして、信号圧ポート４３に入力される信号圧が高圧である場合は、スプール４１の動作により、入力ポート３９が遮断され、かつ、入力ポート３８と出力ポート４０とが接続される。これに対して、信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧である場合は、スプール４１の動作により、入力ポート３８が遮断され、かつ、入力ポート３９と出力ポート４０とが接続される。さらにまた、油路３７には逆止弁（チェックバルブ）４４が設けられている。この逆止弁４４は、タンク７のオイルが切替弁３５に向けて流れる場合は開放され、油路３４のオイルがタンク７に向けて流れようとすると閉じられる構成である。

さらに、吐出ポート２１には油路４５を経由して圧油供給対象部４６が接続されている。圧油供給対象部４６は、圧油供給対象部１１と同じ理由によりオイルが供給される。さらにまた、油路４５には逆止弁（チェックバルブ）４７が設けられている。この逆止弁４７は、吐出ポート２１のオイルが圧油供給対象部４６に向けて流れる場合は開放され、圧油供給対象部４６のオイルが吐出ポート２１に向けて流れようとすると閉じられる構成である。なお、圧油供給対象部１１と圧油供給対象部４６とは、物理的に同一箇所でもよいし、物理的に異なる箇所でもよい。圧油供給対象部１１と圧油供給対象部４６とが物理的に同一箇所である場合は、油路４５または油路１０のオイルのうち、いずれか一方（高圧である）のオイルを圧油供給対象部に供給するように切り替え動作される切替弁（図示せず）を設ける。

一方、前記電磁部１３はスプール２４の動作を制御するアクチュエータとしての機能を有する。この電磁部１３は、有底円筒形状のホルダ８６と、このホルダ８６内部に設けられたボビン４９と、ボビン４９に巻き付けられた電磁コイル４８と、ボビン４９内に移動可能に挿入されたシャフト５０と、シャフト５０に接続されたプランジャー５１とを有している。ボビン４９およびプランジャー５１は共に磁性材料で構成されている。この磁性材料としては、鉄を用いることができる。上記シャフト５０およびプランジャー５１は中心線Ｂ１を中心として同軸に設けられており、シャフト５０およびプランジャー５１は中心線Ｂ１に沿った方向に一体的に動作可能である。また、圧縮コイルばね３３により押圧されたスプール２４の端部が、前記シャフト５０の端部に接触している。

また、ホルダ８６内には円筒形状のガイド８７が設けられており、ガイド８７に沿ってプランジャー５１が動作する構成である。そして、電磁コイル４８に通電されてボビン４９およびプランジャー５１を通る磁気回路が形成されると、その吸引力によりプランジャー５１がボビン４９に近づく向きで動作する構成である。電磁コイル４８に通電する電流値はリニアに制御可能である。なお、ケーシング１５内において、ボビン４９とランド部２７との間には流体室５３が形成され、ケーシング１５には、流体室５３に接続する通路５４が設けられている。この通路５４は大気側に連通されている。なお、上記の油圧制御装置５には、各種の油路、リニアソレノイドバルブ１２、切替弁３５、タンク７などが含まれ、オイルポンプ６および圧油供給対象部１１，４６は、油圧制御装置５には含まれない。

一方、車両１には電子制御装置５２が設けられており、電子制御装置５２には、イグニッションキーの操作状態、シフトポジション、車速、アクセル開度、エンジン回転数などを検出するセンサおよびスイッチの信号が入力される。これに対して、電子制御装置５２からは、エンジン２の運転および停止を制御する信号、エンジン２を運転する場合の回転数およびトルクを制御する信号、油圧制御装置５を制御する信号などが出力される。より具体的には、電磁部１３に通電する電流値が、電子制御装置５２により制御される。また、切替弁３５に信号圧を入力するオン・オフソレノイドバルブを設ける場合は、そのオン・オフソレノイドバルブのオン・オフの切り替えが、電子制御装置５２によりおこなわれる。

つぎに、上記のように構成された車両１の制御および作用を説明する。例えば、イグニッションキーがスタート位置に操作され、かつ、ブレーキペダルが踏み込まれ、かつ、パーキングポジションが選択されると、停止しているエンジン２を始動させる条件が成立する。すると、エンジン２で燃料の噴射および燃焼がおこなわれてエンジン２が自律回転する。そして、ドライブポジションが選択されると、車速およびアクセル開度に基づいてエンジン出力が制御されるとともに、変速マップに基づいて変速機３の変速比が制御される。具体的には、変速機３で達成するべき変速段で係合される摩擦係合装置に作用する油圧が高められる。

さらに、摩擦係合装置に作用する油圧を制御する油圧制御装置５の作用について説明する。前記のようにエンジン２が運転されている場合は、そのエンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動される。このため、タンク７のオイルがオイルポンプ６を経由して油路８に吐出される。油路８のオイルは油路９を経由してリニアソレノイドバルブ１２の入力ポート１６に至る。このリニアソレノイドバルブ１２では油路１０の圧油を制御するために、電磁部１３の電磁コイル４８に通電される電流値が制御される。まず、油路１０の油圧が相対的に低圧であり、電磁コイル４８に電流が流されていない（ノーマル）ときは、圧縮コイルばね３３の弾性力でスプール２４が図１で下向きに押圧される。

そして、プランジャー５１がホルダ８６の底部に接触した瞬間、または、スプール２４の端部がボビン４９に接触した瞬間におけるスプール２４の位置が下死点である。ここで、スプール２４の位置とは、中心線Ｂ１に沿った方向の位置である。スプール２４が下死点にある場合は、入力ポート１６と出力ポート１７とが接続され、かつ、ドレーンポート１８が遮断されている。このため、オイルポンプ７から吐出された圧油が、油路８および油路９を経由して入力ポート１６に供給され、さらに、出力ポート１７から油路１０に排出される。その油路１０に排出された圧油が、圧油供給対象部１１に供給される。具体的には、摩擦係合装置に作用する油圧を制御する油圧室に供給されて油圧室の油圧が上昇し、変速機３の摩擦係合装置が係合される。また、軸受が潤滑される。あるいは、歯車同士の噛み合い部分が潤滑および冷却される。このように、リニアソレノイドバルブ１２は、ノーマル時に入力ポート１６と出力ポート１７とが接続される、いわゆるノーマルオープン式のソレノイドバルブである。

そして、油路１０の油圧が上昇すると、フィードバックポート１９を経由してフィードバック室２８に伝達される油圧が上昇する。すると、スプール２４を図１で上向きに押圧する力が増加して、スプール２４が圧縮コイルばね３３の押圧力に抗して動作し、入力ポート１６が遮断され、かつ、出力ポート１７とドレーンポート１８とが接続される。すると、油路１０のオイルの一部がタンク７に排出されて、油路１０の油圧が低下する。このように、油路１０の油圧が低下すると、フィードバック室２８の油圧が低下して、スプール２４を図１で上向きに押圧する力が低下するため、圧縮コイルばね３３の弾性力でスプール２４が図１で下向きに動作して、入力ポート１６と出力ポート１７とが連通され、かつ、ドレーンポート１８が遮断される。上記のようなスプール２４の動作が繰り返されて、油路１０の油圧が制御（調圧）される。

また、電磁コイル４８に通電されてボビン４９およびプランジャー５１を通る磁気回路が形成されると、その吸引力によりプランジャー５１を図１で上向きに押圧する力が生じる。すると、シャフト５０がスプール２４に押し付けられて、スプール２４を図１で上向きに押す力が生じる。つまり、フィードバック室２８の油圧に基づく力、および磁気吸引力（電磁力）が、スプール２４に対して同じ向きで加えられる。そして、電磁コイル４８に通電する電流値を相対的に高めるほど、発生する磁気吸引力が高くなる。このため、電磁コイル４８に通電する電流値を相対的に高めるほど、油路９のオイルが油路１０には供給されにくくなり、かつ、油路１０のオイルがタンク７にドレーンされやすくなる。つまり、電磁コイル４８に通電する電流値が相対的に高くなることにともない、油路１０の油圧が低圧に制御され易いという特性を、リニアソレノイドバルブ１２が有している。より具体的には、油路９の油圧よりも、油路１０の油圧の方が低圧となる。つまり、リニアソレノイドバルブ１２は減圧弁として機能する。

さらに、また、リニアソレノイドバルブ１２の調圧特性は、次式で表すことができる。
Ｐｏｕｔ×（Ａ１−Ａ２）＋Ｆｉ−Ｆｓｐ＝０
ここで、Ｐｏｕｔは油路１０の油圧であり、Ａ１は受圧面３０の面積であり、Ａ２は受圧面２９の面積であり、Ｆｓｐは圧縮コイルバネ３３からスプール２４に加えられる力であり、Ｆｉは電磁部１３でスプール２４に与えられる磁気吸引力である。なお、第１具体例において、スプール２４が動作すると、流体室５３の容積が拡大（増加）および縮小（減少）するが、流体室５３に空気が吸入され、かつ、空気が排出されるため、スプール２４の動作が妨げられることなくスムースに動作する。

上記のように、エンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されている場合は、前記リニアソレノイドバルブ１２が油路１０の油圧を制御する圧力制御弁として機能（作用）する。そして、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能するときは、前記切替弁３５の信号圧ポート４３に、高圧の信号圧が入力される。すると、切替弁３５の入力ポート３９が遮断され、かつ、入力ポート３８と出力ポート４０とが接続される。このようにして、タンク７が、油路３６および油路３４を経由してバネ室３２と接続される。ここで、前記のようにスプール２４が図１で上下方向に動作してバネ室３３の容積が拡大および縮小を繰り返す。バネ室３３の容積が拡大する過程で、タンク７のオイルが油路３６，３４を経由してバネ室３３に吸入される。ついで、バネ室３３の容積が縮小する過程では、圧油供給対象部４６の油圧が高く、逆止弁４７が閉じられているため、バネ室３３のオイルは、油路３４，３６を経由してタンク７に戻される。つまり、タンク７からバネ室３３に吸入されたオイルが、圧油供給対象部４６に供給されることはない。言い換えれば、リニアソレノイドバルブ１２はオイルポンプとしては機能していないことになる。

ところで、車両１においてエンジン２を停止させる条件が成立した場合について説明する。例えば、エンジン２が運転されているときに、イグニッションキーは操作されず、ドライブポジションが選択されかつ、アクセルペダルが戻され、かつ、ブレーキペダルが踏み込まれ、かつ、車速が零である場合に、エンジン２を停止させる条件が成立する。これは、エコラン制御と呼ばれるものであり、エンジン２における燃料消費量を相対的に少なくするための制御である。

このようにして、エンジン２が停止された場合、アクセルペダルが踏み込まれたこと、またはブレーキペダルが戻されたことのいずれか一方が検出されると、エンジン２を停止させる条件が不成立となり、エンジン２が始動される。このような制御をおこなうとき、エンジン２の停止中は、オイルポンプ６が停止しており、変速機３の摩擦係合装置に作用する油圧を制御する油圧室にオイルが供給されなくなるため、エンジン２を始動させて車両１が発進しようとすると、摩擦係合装置の係合が相対的に遅れる可能性がある。このような不具合を未然に防止するため、この第１具体例では、エンジン２が停止されている場合も、油圧室にオイルを供給可能とするものである。これは、リニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させることで達成することができ、リニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させる制御例を、以下に説明する。

前記エンジン２が停止しているときに、前記切替弁３５の信号圧ポート４３に低圧の信号圧が入力される。これにより、前記タンク７とバネ室３３とが、油路３７および油路３４を経由して接続され、入力ポート３８が遮断される。また、前記リニアソレノイドバルブ１２の電磁コイル４８に通電する電流値を、上昇および低下させる制御を繰り返す。このように、電磁コイル４８に通電される電流値が制御されると、スプール２４が図１で上下方向に動作し、バネ室３３の容積の拡大および縮小が交互に繰り返される。具体的には、スプール２４が図１で上向きに動作し、ついで、スプール２４が下向きとなるときの折り返し点をスプール２４の上死点とすると、スプール２４が上死点から下死点に向けて動作して、バネ室３３の容積が拡大する過程でバネ室３３が負圧となる。すると、逆止弁４７が閉じられるとともに、逆止弁４４が開放され、タンク７のオイルが油路３７および油路３４を経由してバネ室３３に吸入される。

これに対して、スプール２４が下死点から上死点に向けて動作してバネ室３３の容積が縮小する過程で、バネ室３３の圧力が上昇する。すると、逆止弁４４が閉じられるとともに、逆止弁４７が開放され、バネ室３３のオイルが油路４５を経由して圧油供給対象部４６に供給される。以下、スプール２４が図１で上下方向に連続して往復動する動作が繰り返されて、圧油供給対象部１１，４６に供給する圧油の流量が確保される。このように、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能するため、エンジン２が停止し、かつ、オイルポンプ６が停止しているときにも、摩擦係合装置の油圧を制御する油圧室の油圧を、予め定められた値に保持しておくことができる。したがって、車両１の発進時に変速機で所定の変速段を迅速に達成できる。

また、第１具体例によれば、単一（単数）のリニアソレノイドバルブ１２が、圧力制御弁としての機能と、オイルポンプとしての機能とを兼備しており、圧力制御弁状態と、オイルポンプ状態とを切り替え可能である。したがって、リニアソレノイドバルブ１２の他に、オイルポンプを新たに設けずに済み、リニアソレノイドバルブ１２自体の製造コスト、さらには油圧制御装置５の製造コストの上昇を抑制できる。より具体的には、特開２００６−３０００２２号に記載されているような電磁弁を用いたオイルポンプを設ける場合に比べて、この具体例の方が電磁弁の数が１個少なくて済む。

また、切替弁３５を設け、かつ、逆止弁４４，４７を設けるという小規模な改良で、リニアソレノイドバルブ１２が、圧力制御弁としての機能に加えて、オイルポンプとしての機能を発揮できる。したがって、油圧制御装置５の部品点数の増加を抑制でき、油圧制御装置５の体格が大型化することを回避できるとともに、油圧制御装置５の配置スペースが拡大することを回避でき、車載性が向上する。また、第１具体例によれば、バネ室３３を、オイルを吸入して一時的に保持するポンプ室として有効に利用できるため、油圧制御装置５の体格の大型化を一層回避できる。また、スプール２４が動作してバネ室３３の容積が拡大および縮小したときに、スプール２４の動作を妨げる力が生じることを抑制するために、元々、バネ室３３に通じる孔がケーシング１５に設けられており、その孔を吸入ポート２０および吐出ポート２１として利用するため、ケーシング１５に新たな加工を施さずに済む。さらに、切替弁３５の動作切り換えをおこなう機構として、油路８または油路９の油圧を信号圧ポート４３に入力する油路１４６を設ける構成を採用すると、オイルポンプ６が停止して信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧になると、自動的に切替弁３５の動作が切り替えられるため、切替弁３５の動作を人為的に制御せずに済む。また、ソレノイドバルブ１７０を設けずに済むため、シンプルな構成で切替弁３５の動作を切り替えることができる。

この第１具体例は、請求項１および請求項２および請求項３および請求項４および請求項５および請求項１３および請求項１４に対応する例であり、第１具体例で説明した構成と、この発明の構成との対応関係を説明すると、油圧制御装置５が、この発明の流体制御回路に相当し、リニアソレノイドバルブ１２が、この発明の流体制御弁に相当し、入力ポート１６および出力ポート１７およびドレーンポート１８が、この発明のポートに相当し、スプール２４が、この発明の可動部材に相当し、バネ室３２が、この発明の収容室およびポンプ室を兼ねており、圧油供給対象部４６が、この発明の流体供給部に相当する。また、電磁部１３が、この発明のアクチュエータに相当し、圧縮コイルばね３３またはゴム状弾性体が、この発明の弾性部材に相当し、タンク７が、この発明の開放部に相当し、プランジャー５０が、この発明の押圧部材に相当する。

さらに、逆止弁４４が、この発明の吸入弁に相当し、逆止弁４７が、この発明の吐出弁に相当する。なお、この第１具体例においては、電磁部１３および切替弁３５および電子制御装置５２が、リニアソレノイドバルブ１２を、ポンプ状態と圧力制御弁状態とに切り替える制御装置として機能する。また、信号圧ポート４３に信号圧を入力するソレノイドバルブ１７０が設けられている場合は、そのソレノイドバルブ１７０も、上記制御装置に含まれる。

（第２具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第２具体例を、図３に基づいて説明する。図３において、図１と同じ構成については、図１と同じ符号を付してある。第２具体例は第１具体例と略同じに構成されており、第２具体例と第１具体例とでは、切替弁３５の構成が異なる。第２具体例では、信号圧ポート４３の信号圧でスプール４１に加わる力が、第１具体例とは逆向きであり、第３具体例では、圧縮コイルばね４２からスプール４１に加わる力が、第１具体例とは逆向きである。また、第２具体例では、信号圧ポート４３に入力される信号圧を高低に制御するオン・オフ型のソレノイドバルブ１７０が設けられており、そのソレノイドバルブ１７０から出力される信号圧が、電子制御装置５２により制御される構成である。この第２具体例においては、切替弁３５が、信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧であるときに、入力ポート３８と出力ポート４０が接続され、かつ、入力ポート３９が遮断される構成である。また、切替弁３５は、信号圧ポート４３に入力される信号圧が高圧であるときに、入力ポート３９と出力ポート４０とが接続され、かつ、入力ポート３８が遮断される構成である。

つぎに、この第２具体例の制御を説明すると、エンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されているときは、切替弁３５の信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧に制御される。すると、第１具体例と同様にして、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能する。これに対して、エンジン２が停止されて、オイルポンプ６がオイルを吐出しなくなると、切替弁３５の信号圧ポート４３に入力される信号圧が高圧に制御される。すると、第１具体例と同様に油路３７と油路３４とが接続され、かつ、リニアソレノイドバルブ１２に供給する電流値が、第１具体例と同様に制御されて、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能する。したがって、第２具体例においても第１具体例と同じ効果を得ることができる。この第２具体例は、請求項１および請求項２および請求項３および請求項４および請求項１３および請求項１４に対応する例である。第２具体例の構成と、この発明の構成との対応関係は、第１具体例の場合と同じである。さらに、第２具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２の調圧特性は、第１具体例で説明した数式で表すことができる。

（第３具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第３具体例を、図４に基づいて説明する。図４において、図１と同じ構成については、図１と同じ符号を付してある。第３具体例は第１具体例と略同じに構成されており、第３具体例と第１具体例とでは、油路３４および油路４５が接続されるポンプ室の位置が異なる。この第３具体例では、ケーシング１５に、流体室５３に接続された吸入ポート５５および吐出ポート５６が形成されている。また、第３具体例では、ケーシング１５に、バネ室３３に接続された空気孔５７が設けられている。なお、第３具体例において、油路３４に切替弁３５を介して油路３６，３７が接続され、その油路３７に逆止弁４４が設けられている点は、第１具体例と同じである。さらに、油路４５が圧油供給対象部４６に接続され、その油路４５に逆止弁４７が設けられている点も、第１具体例と同じである。

この第３具体例において、エンジン２が運転され、そのエンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されて、オイルポンプ６からオイルが油路９に供給され、かつ、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能する場合に、油路１０の圧力が制御される作用は、第１具体例と同じである。また、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能するとき、スプール２４が図３で上向きで動作する過程で流体室５３の容積が拡大するとともに、スプール２４が図３で下向きで動作する過程で流体室５３の容積が縮小する。この第３具体例において、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能するときに、切替弁３５の動作も第１具体例と同じである。このため、タンク７のオイル油路３６および油路３４を経由して流体室５３に吸入され、その流体室５３のオイルがタンク７に戻る。したがって、タンク７のオイルが流体室５３を経由して圧油供給対象部４６に供給されることはない。

これに対して、第３具体例でエンジン２が停止したときの制御を説明する。この場合は、切替弁３５が第１具体例と同様に制御されて、油路３４と油路３７とが接続され、入力ポート３８が遮断される。そして、リニアソレノイドバルブ１２の電磁部１３に供給される電流値を第１具体例と同様に制御する。すると、スプール２４が図３で上向きに動作する過程で、流体室５３の容積が拡大するとともに、スプール２４が図３で下向きに動作する過程で、流体室５３の容積が縮小する作用を繰り返す。このように、流体室５３の容積が拡大される過程では、その流体室５３が負圧となり逆止弁４４が開放され、かつ、逆止弁４７が閉じられる。また、流体室５３の容積が拡大される過程では、その流体室５３が負圧となり逆止弁４４が開放され、かつ、逆止弁４７が閉じられる。このため、タンク７のオイルが油路３７および油路３４を経由して流体室５３に吸入される。これに対して、流体室５３の容積が縮小する過程では、その流体室５３の油圧が上昇して、逆止弁４７が開放され、かつ、逆止弁４４が閉じられる。すると、流体室５３のオイルが油路４５を経由して圧油供給対象部４６に供給される。

このように、第３具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁として機能させるか、オイルポンプとして機能させるかを切り替え可能であり、第１具体例と同じ効果を得られる。また、ケーシング１５に設けられた吐出ポート５５，５６は、元々、ケーシング１５に空気孔として設けられているものを流用しており、新たにケーシング１５に設けたものではないため、第１具体例と同じ効果を得られる。

さらに、第３具体例では、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能するとき、電磁部１３でスプール２４に加えられる磁気吸引力と、圧縮コイルばね３３からスプール２４に加えられる押圧力との差が、流体室５３に圧油を吸入する力となる。また、流体室５３の圧油を圧油供給対象部４６に導くときに、スプール２４を図４で下向きに動作させる力は、圧縮コイルばね３３により発生する。ここで、流体室５３に圧油を吸入する場合に必要な力の方が、流体室５３から圧油を吐出する場合に必要な力よりも小さくて済む。これは、圧油の流れ方向で、下流側に「狭い油路」が位置する向きで圧油が流れる方が、「広い流体室」が位置する向きで圧油が流れる場合に比べて、流通抵抗が高いからである。そして、第３具体例では、流体室５３に圧油を吸入する場合に必要な力の一部を、電磁部１３で発生させる構成であるため、流体室から圧油を吐出する場合に必要な力の一部を、電磁部で発生させる構成に比べて、消費電力を相対的に少なくすることができる。また、第３具体例において、スプール２４が図３で上下方向に動作するとき、バネ室２２には空気孔５７を経由して空気が吸入され、ついで、バネ室３３の空気がバネ室３３から吐出される。このため、スプール２４の動作が阻害されることを回避できる。

この第３具体例は、請求項１および請求項２および請求項３および請求項１３および請求項１４の発明に相当するものである。第３具体例の構成と、この発明の構成との対応関係は、第１具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。さらに、第３具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２の調圧特性は、第１具体例で説明した数式で表すことができる。

（第４具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第４具体例を、図５に基づいて説明する。図５において、図１および図４と同じ構成については、図４と同じ符号を付してある。第４具体例は第３具体例と略同じに構成されており、第３具体例と第４具体例とでは、切替弁３５の構成が異なる。第４具体例では、信号圧ポート４３の信号圧でスプール４１に加わる力が、第３具体例とは逆向きであり、第４具体例では、圧縮コイルばね４２からスプール４１に加わる力が、第３具体例とは逆向きである。また、第４具体例では、信号圧ポート４３に入力される信号圧を高低に制御するオン・オフソレノイドバルブ１７０が設けられており、そのオン・オフソレノイドバルブ１７０から出力される信号圧が、電子制御装置５２により制御される構成である。この第４具体例においては、切替弁３５が、信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧であるときに、入力ポート３８と出力ポート４０が接続され、かつ、入力ポート３９が遮断される構成である。また、切替弁３５は、信号圧ポート４３に入力される信号圧が高圧であるときに、入力ポート３９と出力ポート４０とが接続され、かつ、入力ポート３８が遮断される構成である。

つぎに、この第４具体例の制御を説明すると、エンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されているときは、切替弁３５の信号圧ポート４３に入力される信号圧が低圧に制御される。すると、第１具体例と同様にして、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能する。これに対して、エンジン２が停止されて、オイルポンプ６がオイルを吐出しなくなると、切替弁３５の信号圧ポート４３に入力される信号圧が高圧に制御される。すると、第３具体例と同様に油路３７と油路３４とが接続され、かつ、リニアソレノイドバルブ１２に供給する電流値が、第３具体例と同様に制御されて、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能する。したがって、第４具体例においても第３具体例と同じ効果を得ることができる。この第４具体例は、請求項１および請求項２および請求項３および請求項１３および請求項１４の発明に相当するものである。第４具体例の構成と、この発明の構成との対応関係は、第３具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。さらに、第４具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２の調圧特性は、第１具体例で説明した数式で表すことができる。

（第５具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第５具体例を、図６に基づいて説明する。この第５具体例において、第１具体例と同じ構成部分については図１と同じ符号を付してある。この第５具体例では、フィードバック室２８がポンプ室として機能する点で、第１具体例と相違している。具体的に説明すると、ケーシング１５には、フィードバック室２８に連通するフィードバックポート１９および吸入ポート５５および吐出ポート５６が設けられている。このフィードバックポート１９および吸入ポート５５が接続された切替弁５８が設けられている。この切替弁５８は、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁としての状態と、オイルポンプとしての状態とに切り替えるために設けられている。

この切替弁５８は、ポート５９，６０，６１，６２，６３，６４と、ポート同士を接続または遮断するように動作するスプール６５と、スプール６５に動作を与える圧縮コイルばね６６と、圧縮コイルばね６６の力とは逆向きの力をスプール６５に与える信号圧ポート６７とを有している。この信号圧ポート６７に入力される信号圧を制御する構成は、第１具体例で信号圧ポート４３の信号圧を制御する構成と同じである。上記のポート５９は油路６８を経由して吸入ポート５５に接続され、この油路６８には逆止弁６９が設けられている。この逆止弁６９は、ポート５９から吸入ポート５５に向けて圧油が流れる向きで開放され、かつ、吸入ポート５５からポート５９に圧油が流れる向きで閉じられる構成である。また、ポート６０はフィードバックポート１９に接続され、ポート６１は油路４５に接続されている。さらに、ポート６２は圧油供給対象部４６に接続され、ポート６３はタンク７に接続されている。さらに、ポート６４は油路１０に接続されている。なお、第５具体例では、第３具体例と同様に、ケーシング１５に空気孔５７が形成されている。

つぎに、この第５具体例の制御および作用を説明する。エンジン２のトルクでオイルポンプ６が駆動されているときは、第１具体例と同様に、リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として機能させるための制御がおこなわれる。具体的には、切替弁５８の信号圧ポート６７に高圧の信号圧が入力される。すると、切替弁５８ではスプール６５の動作により、ポート６０とポート６４とが接続されるとともに、その他のポートは全て遮断される。そして、オイルポンプ６から吐出された圧油が、油路８および油路９を経由し、かつ、リニアソレノイドバルブ１２の入力ポート１６および出力ポート１７を経由して油路１０に吐出され、油路１０の圧油が圧油供給対象部１１に供給される。ここで、油路１０の油圧が相対的に低圧であるときには、ドレーンポート１８が遮断されている。また、切替弁５８のポート６０とポート６４とが接続されているため、油路１０の油圧はフィードバックポート１９を経由してフィードバック室２８にも伝達される。

このようにして、油路１０に圧油が供給されて油路１０の油圧が上昇すると、フィードバック室２８の油圧が上昇するため、スプール２４を図６で上向きに押圧する力が増加する。そして、入力ポート１６が閉じられ、かつ、出力ポート１７とドレーンポート１８とが接続されると、油路１０の圧油の一部がドレーンポート１８を経由してタンク７に排出されて、油路１０の油圧が低下する。油路１０の油圧が低下すると、フィードバック室２８に作用する油圧が低下するため、スプール２４は圧縮コイルばね３３の押圧力で、図６において下向きに動作し、ドレーンポート１８が閉じられ、かつ、入力ポート１６と出力ポート１７とが接続される。以下、同様の作用を繰り返し、油路１０の油圧が制御される。

また、リニアソレノイドバルブ１２では電磁部１３に供給する電流値を制御することにより、スプール２４を図６で上向きに押圧する磁気吸引力を制御することが可能であり、その電流値の制御により、油路１０の調圧特性を制御できることは、第１具体例と同じである。この第５具体例においても、電磁部１３に供給する電流値を高めるほど、スプール２４を図６で上向きに押圧する力が増加し、油路１０の油圧が相対的に低下する特性となることは、第１具体例と同じである。このようにして、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能する。

上記のように、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能しているとき、油路１０の油圧変化により、スプール２４が中心線Ｂ１に沿って往復動する。このため、フィードバック室２８の容積が拡大および縮小する作用を交互に繰り返す。具体的には、スプール２４が図６で上向きに動作する過程でフィードバック室２８の容積が拡大し、スプール２４が図６で下向きに動作する過程でフィードバック室２８の容積が縮小する。このように、フィードバック室２８の容積が拡大する過程では、フィードバック室２８が負圧となり、逆止弁６９が開放され、かつ、逆止弁４７が閉じられるが、切替弁５８のポート５９が閉じられているため、このポート５９を経由して圧油がフィードバック室２８に吸入される作用は生じない。

これとは逆に、フィードバック室２８の容積が縮小する過程では、フィードバック室２８の圧力が上昇して逆止弁４７が開放され、かつ、逆止弁４４が閉じられるが、切替弁５８のポート６１が閉じられているため、フィードバック室２８の圧油が圧油供給対象部４６に供給される作用は生じない。さらに、第３具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２の調圧特性は、第１具体例で説明した数式で表すことができる。

つぎに、第５具体例において、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止した場合にリニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させる場合の制御および作用を説明する。まず、切替弁５８の信号圧ポート６７に入力される信号圧が低圧となり、スプール６５が動作して、ポート６３とポート５９とが接続され、かつ、ポート６１とポート６２とが接続され、かつ、ポート６０およびポート６４が共に遮断される。そして、第１具体例と同様にして、リニアソレノイドバルブ１２の電磁部１３に供給する電流値を制御して、スプール２４を図６で上下方向に往復動させる。スプール２４が往復動すると、フィードバック室２８の容積が拡大および縮小する作用を交互に繰り返す。スプール２４の動作によりフィードバック室２８の容積が拡大する過程では、フィードバック室２８が負圧となり、逆止弁６９が開放され、かつ、逆止弁４７が閉じられる。

すると、タンク７のオイルが、切替弁５８および油路６８を経由してフィードバック室２８に吸入される。これに対して、スプール２４の動作によりフィードバック室２８の容積が縮小する過程では、フィードバック室２８が上昇して逆止弁４７が開放され、かつ、逆止弁６９が閉じられる。このため、フィードバック室２８から吐出されたオイルが、油路４５、および切替弁５８のポート６１，６２を経由して、圧油供給対象部４６に供給される。以後、スプール２４を往復動させることにより、圧油供給対象部４６に供給される圧油量を制御できる。

このように、第５具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁として機能する状態と、オイルポンプとして機能する状態とに切り替えることができる。したがって、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止している場合でも、タンク７のオイルを圧油供給対象部４６に供給することができる。また、第５具体例において、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能するとき、電磁部１３でスプール２４に加えられる磁気吸引力と、圧縮コイルばね３３からスプール２４に加えられる押圧力との差が、フィードバック室２８に圧油を吸入する力となる。また、フィードバック室２８の圧油を圧油供給対象部４６に導くときに、スプール２４を図６で下向きに動作させる力は、圧縮コイルばね３３により発生する。ここで、フィードバック室２８に圧油を吸入する場合に必要な力の方が、フィードバック室２８から圧油を吐出する場合に必要な力よりも小さくて済む。そして、第５具体例では、フィードバック室２８に圧油を吸入する場合に必要な力の一部を、電磁部１３で発生させる構成であるため、スプールを動作させて圧油を吐出する場合に必要な力の一部を電磁部で発生させる構成に比べて、消費電力を相対的に少なくすることができる。

さらに、第５具体例では、リニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させるとき、フィードバック室２８をポンプ室として利用しており、プランジャー５１およびシャフト５０が配置されている空間と、フィードバック室２８との間にはランド部２７が配置されている。そして、そのランド部２７の外周面が小径孔２３の内周面に接触した状態でスプール２４が往復動し、ランド部２７と小径孔２３の内周面との接触部分がシール面として機能する。このため、フィードバック室２８に吸入された圧油が、プランジャー５１およびシャフト５０が配置されている空間に漏れることを回避でき、フィードバック室２８に吸入された圧油の殆どを、圧油供給対象部４６に供給することができる。つまり、スプール２４の動作に使用されたエネルギに対して、リニアソレノイドバルブ１２のポンプ効率が向上する。

なお、第５具体例において、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能するかまたは圧力制御弁として機能するかに関わりなく、スプール２４が図６で上下方向に動作するとき、バネ室２２には空気孔５７を経由して空気が吸入され、ついで、バネ室３３の空気がバネ室３３から吐出される。また、スプール２４が図６で上下方向に動作するとき、流体室５３には空気孔５４を経由して空気が吸入され、ついで、流体室５３の空気が空気孔５４から吐出される。このため、スプール２４の動作が阻害されることを回避できる。

この第５具体例は、請求項１ないし請求項３の発明、請求項６ないし請求項１４の発明に相当する具体例である。この第５具体例では、逆止弁６９がこの発明の吸入弁に相当し、逆止弁４７が、この発明の吐出弁に相当し、フィードバック室２８が、この発明のポンプ室を兼ねている。この第５具体例のその他の構成と、この発明の構成との対応関係は、第１具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。

（第６具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第６具体例を、図７に基づいて説明する。この第６具体例は、フィードバック室２８をポンプ室として機能させる点で、第５具体例と共通している。なお、第６具体例において、第５具体例と同じ構成部分については、図６と同じ符号を付してある。この第６具体例では、ケーシング１５に吸入ポート５５は設けられているが、第５具体例で述べた吐出ポート５６は設けられていない。その意味は後述する。また、このフィードバックポート１９は、リニアソレノイドバルブ１２に元々設けられていた孔であり、吸入ポート５５は新たに追加した孔である。この吸入ポート５５の内径は、フィードバックポート１９の内径よりも大きい。そして、吸入ポート５５およびフィードバックポート１９および油路１０接続された切替弁７０が設けられている。

この切替弁７０は、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁またはオイルポンプとして機能する場合に切り替え制御されるものである。切替弁７０は、ポート７１，７３，７４，７５，７６と、ポートの接続および遮断をおこなうスプール７７と、スプール７７を動作させる力を与える圧縮コイルばね７８と、圧縮コイルばね７８とは逆向きの力をスプール７７に与える信号圧ポート７９とを有している。この信号圧ポート７９に入力される信号圧を高低に制御する機構は、第１具体例で切替弁３５の信号圧ポート４３の信号圧を制御する機構と同じである。

そして、ポート７１が油路８０を経由して吸入ポート５５に接続され、ポート７３が油路８１を経由してフィードバックポート１９に接続されている。また、ポート７５が油路１０に接続されている。さらに、ポート７４には油路８２を経由して圧油供給対象部４６が接続されている。この油路８２には逆止弁８３が設けられている。この逆止弁８３は、ポート７４から圧油供給対象部４６に圧油が流れる向きで開放され、圧油供給対象部４６からポート７４に圧油が流れる向きでは閉じられる構成である。さらに、ポート７６とタンク７とが油路８４により接続され、油路８４には逆止弁８５が設けられている。この逆止弁８５は、タンク７からポート７６に圧油が流れる向きで開放され、ポート７６からタンク７に圧油が流れる向きでは閉じられる構成である。

つぎに、第６具体例における油圧制御装置５の制御および作用を説明する。まず、エンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されるときは、リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として用いる。リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として用いるときは、切替弁７０の信号圧ポート７９に高圧の信号圧が入力される。すると、切替弁７０のスプール７７が動作して、ポート７３とポート７５とが接続され、その他のポートが全て遮断される。そして、オイルポンプ６から吐出された圧油が、油路８および油路９を経由し、かつ、リニアソレノイドバルブ１２の入力ポート１６および出力ポート１７を経由して油路１０に吐出され、油路１０の圧油が圧油供給対象部１１に供給される。ここで、油路１０の油圧が相対的に低圧であるときには、ドレーンポート１８が遮断されている。また、切替弁７０ではポート７３とポート７５とが接続されているため、油路１０の油圧はフィードバックポート１９を経由してフィードバック室２８にも伝達される。

このようにして、油路１０に圧油が供給されて油路１０の油圧が上昇すると、フィードバック室２８の油圧が上昇するため、スプール２４を図７で上向きに押圧する力が増加する。そして、入力ポート１６が閉じられ、かつ、出力ポート１７とドレーンポート１８とが接続されると、油路１０の圧油の一部がドレーンポート１８を経由してタンク７に排出されて、油路１０の油圧が低下する。油路１０の油圧が低下すると、フィードバック室２８に作用する油圧が低下するため、スプール２４は圧縮コイルばね３３の押圧力で、図７において下向きに動作し、ドレーンポート１８が閉じられ、かつ、入力ポート１６と出力ポート１７とが接続される。以下、同様の作用を繰り返し、油路１０の油圧が制御される。

また、リニアソレノイドバルブ１２では電磁部１３に供給する電流値を制御することにより、スプール２４を図７で上向きに押圧する磁気吸引力を制御することが可能であり、その電流値の制御により、油路１０の調圧特性を制御できることは、第１具体例と同じである。この第６具体例においても、電磁部１３に供給する電流値を高めるほど、スプール２４を図７で上向きに押圧する力が増加し、油路１０の油圧が相対的に低下する特性となることは、第１具体例と同じである。このようにして、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能する。

上記のように、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能しているとき、油路１０の油圧変化により、スプール２４が中心線Ｂ１に沿って往復動する。このため、フィードバック室２８の容積が拡大および縮小する作用を交互に繰り返す。スプール２４が図６で上向きに動作する過程でフィードバック室２８の容積が増大すると、フィードバック室２８が負圧となるが、切替弁７０のポート７１が閉じられているため、タンク７の圧油がフィードバック室２８に吸入される作用は生じない。さらに、第６具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２の調圧特性は、第１具体例で説明した数式で表すことができる。

つぎに、第６具体例において、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止した場合にリニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させる場合の制御および作用を説明する。まず、切替弁７０の信号圧ポート７９に入力される信号圧が低圧となり、スプール７７が動作して、ポート７１とポート７６とが接続され、かつ、ポート７３とポート７４とが接続され、かつ、ポート７５が遮断される。そして、第１具体例と同様にして、リニアソレノイドバルブ１２の電磁部１３に供給する電流値を制御して、スプール２４を図７で上下方向に往復動させる。スプール２４が往復動すると、フィードバック室２８の容積が拡大および縮小する作用を交互に繰り返す。スプール２４の動作によりフィードバック室２８の容積が拡大する過程では、フィードバック室２８が負圧となり、逆止弁８５が開放され、かつ、逆止弁８３が閉じられる。

すると、タンク７のオイルが、切替弁７０および油路８０を経由してフィードバック室２８に吸入される。これに対して、スプール２４の動作によりフィードバック室２８の容積が縮小する過程では、フィードバック室２８が上昇して逆止弁８３が開放され、かつ、逆止弁８５が閉じられる。このため、フィードバック室２８のオイルが、フィードバックポート１９および油路８１，８２を経由して、圧油供給対象部４６に供給される。ここで、第６具体例では、第５具体例で述べた吐出ポート５６が設けられていない理由を説明すると、第６具体例では、フィードバック室２８の圧油を圧油供給対象部４６に供給するとき、フィードバックポート１９が、吐出ポートとして機能するからである。

このように、第６具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁として機能する状態と、オイルポンプとして機能する状態とに切り替えることができる。したがって、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止している場合でも、タンク７のオイルを圧油供給対象部４６に供給することができる。また、第６具体例においても、フィードバック室２８に圧油を吸入する場合に必要な力の一部を、電磁部１３で発生させる構成であり、第５具体例と同様の原理により、スプールを動作させて圧油を吐出する場合に必要な力の一部を電磁部で発生させる構成に比べて、消費電力を相対的に少なくすることができる。

さらに、第６具体例では、吸入ポート５５の内径がフィードバックポート１９の内径よりも大きい。このため、タンク７からフィードバック室２８に圧油を吸入するときに、吸入ポート５５を通る圧油の吸入抵抗を相対的に低くすることができ、オイルポンプとしての効率を向上することができる。さらに吸入ポート５５の内径が相対的に大きいため、キャビテーションの発生を抑制できる。さらに、フィードバックポート１９は元々設けられているものであり、その内径がスプール２４の動作による調圧応答性を考慮して決定されている。そして、この具体例ではフィードバックポート１９はそのまま用いている。これに対して、吸入ポート５５は吸入効率が相対的に高くなるように、その内径を決定し、かつ、新たに設けたものである。したがって、第６具体例では、リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として機能させる場合の調圧応答性の維持と、リニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させる場合のポンプ効率の向上とを両立できる。なお、第６具体例において、その他の作用効果は第５具体例と同じである。

この第６具体例は、請求項１ないし請求項３の発明、請求項６ないし請求項１４の発明、請求項２３の発明に相当する具体例である。この第６具体例では、逆止弁８５が、この発明の吸入弁に相当し、逆止弁８３が、この発明の吐出弁に相当し、フィードバック室２８が、この発明のポンプ室を兼ねており、フィードバックポート１９が、この発明の吐出ポートを兼ねており、吸入ポート５５が、この発明の吸入ポートに相当する。この第６具体例のその他の構成と、この発明の構成との対応関係は、第１具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。

（第７具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第７具体例を、図８に基づいて説明する。この第７具体例は、バネ室３３をポンプ室として機能させる点で、第１具体例と共通している。なお、第７具体例において、第１具体例と同じ構成部分については、図１と同じ符号を付してある。この第７具体例では、ケーシング１５の構成が第１具体例とは異なる。まず、ケーシング１５には一定内径の支持孔８８が設けられており、その支持孔８８内にスプール２４が動作可能に配置されている。また、第７具体例のスプール２４は、第１具体例のスプール２４とは構成が異なる。第７具体例では、スプール２４に２個のランド部８９，９０が形成されている。また、スプール２４におけるランド部８９とランド部９０との間にはバリー部（谷部）２４Ａが形成されている。ランド部８９，９０の外径は同一であり、バリー部２４の外径は、ランド部８９，９０の外径よりも小さい。そして、ケーシング１５内において、ストッパ３１とランド部９０との間にバネ室３２が形成されている。

また、ケーシング１５には、バネ室３２に連通する吸入ポート２０および吐出ポート２１が形成されている。この吐出ポート２１は、ケーシング１５に元々設けられていた孔であり、吸入ポート２０は、ケーシング１５に新たに形成した孔である。さらに、吸入ポート２０の内径は、吐出ポート２１の内径よりも大きい。さらに、ケーシング１５には、入力ポート１６および出力ポート１７およびドレーンポート１８が形成されており、スプール２４が動作すると、出力ポート１７がランド部９０により開閉され、かつ、ドレーンポート１８がランド部８９により開閉される構成である。さらに、第７具体例では、ケーシング１５内において、ランド部８９とボビン４９との間に、流体室５３が形成されている。そして、ケーシング１５には流体室５３に連通する通路５４が形成されている。

一方、第７具体例においては、吸入ポート２０および吐出ポート２１と、圧油供給対象部１１，４６との間の油路に切替弁９１が設けられている。この切替弁９１は、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁またはオイルポンプとして機能させるために設けられている。切替弁９１は、ポート９２，９４，９５，９６，９７と、ポートの接続および遮断をおこなうスプール９８と、スプール９８を動作させる力を与える圧縮コイルばね９９と、圧縮コイルばね９９とは逆向きの力をスプール９８に与える信号圧ポート１００とを有している。この信号圧ポート１００に入力される信号圧を高低に制御する機構は、第１具体例の信号圧ポート４３の信号圧を高低に制御する機構と同じである。

そして、ポート９２が油路１０１を経由して吸入ポート２０に接続され、ポート９４が油路１０２を経由して吐出ポート２１に接続されている。また、ポート９６は油路１０に接続され、ポート９７は油路１０３を経由してタンク７に接続されている。この油路１０３には逆止弁１０４が設けられている。この逆止弁１０４は、タンク７からポート９７に圧油が吸入される向きで開放され、ポート９７からタンク７に圧油が流れる向きでは閉じられる構成である。さらに、ポート９５と圧油供給対象部４６とが油路１０５により接続され、油路１０５には逆止弁１０６が設けられている。この逆止弁１０６は、ポート９５から圧油供給対象部４６に圧油が流れる向きで開放され、圧油供給対象部４６からポート９５に圧油が流れる向きでは閉じられる構成である。

つぎに、第７具体例における油圧制御装置５の制御および作用を説明する。まず、エンジン２の動力でオイルポンプ６が駆動されるときは、リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として用いる。リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として用いるときは、切替弁９１の信号圧ポート１００に高圧の信号圧が入力される。すると、切替弁９１のスプール７７が圧縮コイルばね９９の力に抗して動作し、ポート９４とポート９６とが接続され、その他のポートが全て遮断される。この切替弁９１の動作により、油路１０とバネ室３とが、油路１０２を経由して接続される。

一方、リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として用いるとき、電磁部１３に電流が供給されるとともに、磁気吸引力でスプール２４が図８で上向きに押され、圧縮コイルばね３３の押圧力に抗して図８で上向きに動作する。このスプール２４の動作により入力ポート１６と出力ポート１７とが接続され、かつ、ドレーンポート１８が遮断されると、オイルポンプ６から吐出された圧油が、油路８および油路９を経由し、かつ、リニアソレノイドバルブ１２の入力ポート１６および出力ポート１７を経由して油路１０に吐出され、油路１０の圧油が圧油供給対象部１１に供給される。また、油路１０の油圧は、油路１０２を経由してバネ室３３に伝達されており、そのバネ室３２の油圧により、スプール２４を圧縮コイルばね３３と同じ向きで押圧する力が発生する。ここで、油路１０の油圧が相対的に低圧であるときには、スプール２４は図８で下向きには動作せず、入力ポート１６と出力ポート１７とが接続され、かつ、ドレーンポート１８が遮断された状態に維持される。

そして、油路１０の油圧が上昇してバネ室３２の油圧が上昇すると、スプール２４を図８で下向きに押圧する力が増加する。すると、スプール２４が図８で下向きに動作して、出力ポート１７が閉じられ、かつ、入力ポート１６とドレーンポート１８とが接続される。このため、オイルポンプ６から吐出された圧油は油路１０には供給されることなく、タンク７に戻される。その後、油路１０の油圧が低下すると、バネ室３２の油圧も低下するため、スプール２４は磁気吸引力で図８において上向きに動作し、ドレーンポート１８が閉じられ、かつ、入力ポート１６と出力ポート１７とが接続される。つまり、オイルポンプ６から吐出された圧油が、油路１０に供給される。以下、同様の作用を繰り返し、リニアソレノイドバルブ１２により油路１０の油圧が制御される。

また、リニアソレノイドバルブ１２では電磁部１３に供給する電流値を制御することにより、スプール２４を図８で上向きに押圧する磁気吸引力を制御することが可能であり、その電流値の制御により、油路１０の調圧特性を制御できることは、第１具体例と同じであるが、第１具体例と第７具体例と比べると、リニアソレノイドバルブ１２の油圧制御特性が異なる。この第７具体例では、電磁部１３に電力が供給されない時（ノーマル時）は、圧縮コイルばね３３の押圧力でスプール２４が図８で下向きに押圧されて、出力ポート１７が遮断され、かつ、入力ポート１６とドレーンポート１８とが接続される。つまり、第７具体例のリニアソレノイドバルブ１２は、いわゆるノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブである。そして、第７具体例のリニアソレノイドバルブ１２は、電磁部１３に供給する電流値が高くなるほど、スプール２４を図８で上向きに押圧する力が増加し、油路１０の制御油圧が相対的に高くなる特性である。

上記のように、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能するとき、スプール２４が図８で上向きに動作すると、バネ室３２の容積が縮小し、スプール２４が図８で下向きに動作すると、バネ室３２の容積が拡大する。スプール２４が図８で下向きに動作する過程でバネ室３２の容積が増大すると、バネ室３２が負圧となるが、切替弁９１のポート９２が閉じられているため、タンク７の圧油がバネ室３２に吸入される作用は生じない。

つぎに、第７具体例において、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止した場合にリニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させる場合の制御および作用を説明する。まず、切替弁９１の信号圧ポート１００に入力される信号圧が低圧となり、スプール９８が動作して、ポート９２とポート９７とが接続され、かつ、ポート９４とポート９５とが接続され、かつ、ポート９６が遮断される。そして、リニアソレノイドバルブ１２の電磁部１３に供給する電流値を制御して、スプール２４を図８で上下方向に往復動させる。スプール２４が往復動すると、バネ室３２の容積が拡大および縮小する作用を交互に繰り返す。スプール２４の動作によりバネ室３２の容積が拡大する過程では、バネ室３２が負圧となり、逆止弁１０４が開放され、かつ、逆止弁１０６が閉じられる。すると、タンク７のオイルが、切替弁９１および油路１０１を経由してバネ室３２に吸入される。これに対して、スプール２４の動作によりバネ室３２の容積が縮小する過程では、バネ室３２が上昇して逆止弁１０６が開放され、かつ、逆止弁１０４が閉じられる。このため、バネ室３２のオイルが、油路１０２，１０５を経由して、圧油供給対象部４６に供給される。

このように、第７具体例においても、リニアソレノイドバルブ１２を、圧力制御弁として機能する状態と、オイルポンプとして機能する状態とに切り替えることができる。したがって、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止している場合でも、タンク７のオイルを圧油供給対象部４６に供給することができる。さらに、第７具体例では、吸入ポート２０の内径が吐出ポート２１の内径よりも大きい。このため、タンク７からバネ室３２に圧油を吸入するときに、吸入ポート２０を通る圧油の吸入抵抗を相対的に低くすることができ、オイルポンプとしての効率を向上することができる。さらに吸入ポート２０の内径が相対的に大きいため、キャビテーションの発生を抑制できる。さらに、吐出ポート２１は元々設けられているものであり、その内径がスプール２４の動作による調圧応答性を考慮して決定されている。

そして、この具体例では吐出ポート２１は元々の内径のまま用いている。これに対して、吸入ポート２０は吸入効率が相対的に高くなるように、その内径を決定し、かつ、新たに設けたものである。したがって、第７具体例では、リニアソレノイドバルブ１２を圧力制御弁として機能させる場合の調圧応答性の維持と、リニアソレノイドバルブ１２をオイルポンプとして機能させる場合のポンプ効率の向上とを両立できる。なお、この第７具体例では、リニアソレノイドバルブ１２が圧力制御弁として機能するとき、吐出ポート２１がフィードバックポートとしての役割を果たしている。これに対して、リニアソレノイドバルブ１２がオイルポンプとして機能するとき、吐出ポート２１は、バネ室３２の圧油を吐出する油路としての役割を果たす。

この第７具体例は、請求項１の発明、請求項１ないし請求項５の発明、請求項１３および請求項１４の発明に相当する具体例である。この第７具体例では、逆止弁１０４が、この発明の吸入弁に相当し、逆止弁１０６が、この発明の吐出弁に相当し、バネ室３２が、この発明のポンプ室を兼ねている。この第７具体例のその他の構成と、この発明の構成との対応関係は、第１具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。

（第８実施例）
つぎに、油圧制御装置５の第８具体例を、図９に基づいて説明する。図９において図１と同じ構成部分については、図１と同じ符号を付してある。この図９において、圧油供給対象部１１に供給する圧油の油圧を制御するバルブとして、デューティソレノイドバルブ１０７が設けられている。デューティソレノイドバルブ１０７は、予め定められた所定時間内に、コイルへの通電（オン）と非通電（オフ）とを繰り返し、その所定時間内におけるオン時間の割合と、オフ時間の割合とを任意に制御できる、公知のものである。具体的に説明すると、デューティソレノイドバルブ１０７は、ケーシング１０８を有している。ケーシング１０８は磁性材料、例えば鉄により構成されている。このケーシング１０８は円柱形状を有し、かつ、内部が中空に構成されている。このケーシング１０８内には電磁コイル１０９が設けられており、ケーシング１０８内における電磁コイル１０９が設けられていない空間に油室１１０が形成されている。また、ケーシング１０８には油室１１０と連通したドレーンポート１１１が設けられている。さらに、ケーシング１０８には油路１１２が形成されており、この油路１１２と油室１１０とを接続するポート１１３が形成されている。さらに、ケーシング１０８には、油路１１２と油路９とを接続するポート１１４が形成されている。そして、油路１１２内には弁体であるボール１１５が配置されている。このボール１１５は油路１１２内で動作可能である。

一方、ケーシング１０８における、前記ポート１１４とは反対側の箇所には、ポート１１６が形成されている。さらに、ケーシング１０８内には固定部材１１７が設けられている。固定部材１１７は、円筒部の一端に円板部を連続して形成したものである。この固定部材１１７はケーシング８内に固定されている。この固定部材１１７の円板部には油路１１８が形成されており、固定部材１１７の内部空間１１７Ａには、ポート１１６を開閉する弁体であるボール１１９と、ボール１１９をケーシング８に押し付けて、ボール１１９によりポート１１６を閉じる向きの力を加える圧縮コイルばね１２０が設けられている。前記ポート１１６には、油路１２５およびストレーナ１２６を介在させてタンク７が接続されている。このボール１１９および圧縮コイルばね１２０により逆止弁１２８が構成されている。この逆止弁１２８は、タンク７のオイルが内部空間１１７Ａに流れる向きで開放され、内部空間１１７Ａのオイルがタンク７に流れる向きでは閉じられる構成である。

さらに、ケーシング１０８内には、ガイド（図示せず）により支持されたプランジャー１２１が設けられている。プランジャー１２１は、ガイドに沿って、円柱形状のケーシング１０８の中心線（図示せず）に沿った方向に動作可能である。プランジャー１２１は磁性材料、例えば鉄により構成されており、電磁コイル１０９への通電により形成される磁気吸引力（電磁力）で、図９で上向きに吸引される。このプランジャー１２１と固定部材１１７との間には油室１２７が形成されている。この油室１２７には圧縮コイルばね１２２が設けられており、圧縮コイルばね１２２の力により、プランジャー１２１がボール１１５に向けて押圧されている。さらに、プランジャー１２１は中空に形成されており、プランジャー１２１には、プランジャー１２１の内部空間１２１Ａに連通する油路１２３が形成されている。上記内部空間１２１Ａは、ポート１２３および油室１２７を経由して内部空間１１７Ａに連通している。

さらに、プランジャー１２１が円柱形状に構成されており、前記内部空間１２１Ａに接続された油路１２４が形成されている。この油路１２４はプランジャー１２１の外周面に開口されている。その油路１２４の開口部は、ケーシング８の油室１１０に連通している。さらにまた、内部空間１２１Ａには、ポート１２３を開閉する弁体であるボール１２９と、ボール１２９をプランジャー１２１に押し付けて、ボール１２９によりポート１２３を閉じる向きの力を加える圧縮コイルばね１３０が設けられている。このボール１２９および圧縮コイルばね１３０により逆止弁１３１が構成されている。この逆止弁１３１は、油室１２７のオイルが内部空間１２１Ａに流れる向きで開放され、内部空間１２１Ａのオイルが油室１２７に流れる向きでは閉じられる構成である。さらに、プランジャー１２１と一体的に動作するピン１４１が設けられている。このピン１４１は、プランジャー１２１と一体成形されたものでもよいし、プランジャー１２１とピン１４１とを別部品で構成し、そのプランジャー１２１とピン１４１とをねじ結合、溶接などの構成により連結してもよい。このピンの先端は前記ポート１１３内に挿入されている。

さらに、油路１１２を、前記圧油供給対象部１１または圧油供給対象部４６のいずれかに接続する切替弁１３２が設けられている。この切替弁１３２は、ポート１３３，１３４，１３５，１３６，１３７と、これらのポートを接続または遮断する弁体であるスプール１３８と、スプール１３８に所定方向の力を与える圧縮コイルばね１３９と、圧縮コイルばね１３９力の向きとは逆向きの力をスプール１３８に与える信号圧ポート１４０とを有している。そして、ポート１３３が、油路１４２を経由して油路１１２と接続され、ポート１３４が、油路１４３を経由してポート１１１と接続され、ポート１３５がタンク７と接続され、ポート１３６が、油路１４４を経由して圧油供給対象部１１と接続され、ポート１３７が、油路１４５を経由して圧油供給対象部４６と接続されている。上記の信号圧ポート１４０に入力する高圧または低圧の信号圧を発生する機構として、第１具体例で述べたソレノイドバルブ１７０または油路１４６が設けられている。この油路１４６は、油路８または油路９の油圧を、信号圧ポート１４０に伝達する油路である。

つぎに、第８具体例の制御および作用を説明する。前記エンジン２が運転され、かつ、オイルポンプ６が駆動される場合は、信号圧ポート１４０に入力される信号圧が高圧となる。すると、ポート１３３とポート１３６とが接続され、かつ、ポート１３４とポート１３５とが接続され、かつ、ポート１３７が遮断される。また、デューティソレノイドバルブ１０７に電流が供給され、オン時間の割合と、オフ時間の割合、つまり、デューティ比が制御される。まず、電磁コイル１０９に通電されて磁気吸引力が形成されると、プランジャー１２１およびピン１４１が、圧縮コイルばね１２２の押圧力に抗して図９で上向きに動作（前進）する。すると、油路９の油圧によりボール１１５が押圧されてポート１１４が開放され、オイルポンプ６から吐出されたオイルが油路１１２に供給される。これに対して、電磁コイル１０９に通電されない場合は、プランジャー１２１およびピン１４１が、圧縮コイルばね１２２の押圧力により、図９で下向きに動作（後退）する。すると、ボール１１５によりポート１１４が閉じられる。そして、電磁コイル１０９への通電および非通電が繰り返されて、プランジャー１２１およびピン１４１が図９で上下方向に往復動することで、油路１１２の油圧が制御される。このようにして、油路１１２の油圧が制御され、その圧油がポート１３３，１３６を経由して圧油供給対象部１１に供給される。

一方、上記のようなプランジャー１２１およびピン１４１の動作中、ポート１３７が遮断されているため、オイルポンプ６から吐出されたオイルが圧油供給対象部４６に供給される作用は生じない。また、ピストン１２１が図９で下に向けて動作する過程では、油室１２７の容積が拡大する。これとは逆に、ピストン１２１が図９で上向きに動作する過程で、油室１２７の容積が縮小する。油室１２７の容積が拡大すると、油室１２７および内部空間１１７Ａが負圧となり、逆止弁１２８が開放される。そして、タンク７のオイルがストレーナ１２６およびポート１１６を経由して内部空間１１７Ａおよび油室１２７に吸入される。なお、油室１２７の容積が拡大するとき、逆止弁１３１は閉じられている。

そして、油室１２７の容積が縮小する過程では、油室１２７および内部空間１１７Ａの油圧が上昇するため、逆止弁１２８が閉じられ、かつ、逆止弁１３１が開放される。このため、油室１２７の圧油が、ポート１２３を経由して内部空間１２１Ａに吐出され、ついで、内部空間１２１Ａの圧油が、油路１２４を経由して油室１１０に吐出される。内部空間１２１Ａの圧油が、油路１２４を経由して油室１１０に吐出されるときには、前記ポート１１３がボール１１５により閉じられるため、油室１１０の圧油はドレーンポート１１１およびポート１３４，１３５を経由してタンク７に戻される。

つぎに、エンジン２が停止した場合の制御および作用を説明する。この場合は、切替弁１３２の信号圧ポート１４０に低圧の信号圧が入力される。すると、ポート１３４が遮断され、かつ、ポート１３６が遮断され、かつ、ポート１３３とポート１３７とが接続される。また、デューティソレノイドバルブ１０７に電流が供給され、かつ、そのデューティ比が制御される。すると、前記と同様にプランジャー１２１およびピン１４１が図９で上下方向に往復動する。ここで、プランジャー１２１が図９で下向きに動作して油室１２７の容積が拡大する過程では、上記と同様にタンク７の圧油がストレーナ１２６およびポート１１６を経由して、内部空間１１７Ａおよび油室１２７に吸入される。

これに対して、プランジャー１２１が図９で上向きに動作して油室１２７の容積が縮小する過程では、上記と同様に油室１２７の圧油が、内部空間１２１Ａおよび油路１２４を経由して油室１１０に吐出される。ここで、前述のようにオイルポンプ６が停止しているため、油室１１０にオイルが供給されると、油路９の油圧よりも油室１１０の油圧の方が高くなり、油室１１０の油圧によりボール１１５が押し付けられてポート１１３が開放される。このため、油室１１０のオイルが、ポート１１３および油路１４２を経由して圧油供給対象部４６に供給される。

このように、第８具体例においても、デューティソレノイドバルブ１０７を、圧力制御弁またはオイルポンプとして選択的に切り替えることができる。したがって、第１具体例と同様の効果を得られる。また、単独の電磁コイル１０９を用いて、デューティソレノイドバルブ１０７の機能を切り替えることができるため、部品点数の増加を抑制でき、第１具体例と同様の効果を得られる。

この第８具体例は、請求項１および請求項２の発明、請求項１５ないし請求項１９の発明に対応するものである。この第８具体例と、この発明の構成との対応関係を説明すると、逆止弁１１９が、この発明の吸入弁および第１逆止弁および第３逆止弁に相当し、逆止弁１２３が、この発明の第２逆止弁および吐出弁に相当し、プランジャー１２１およびピン１４１が、この発明の可動部材に相当し、デューティソレノイドバルブ１０７が、この発明の流体制御弁に相当し、油室１２７が、この発明のポンプ室に相当し、ポート１１４が、この発明の入力ポートに相当し、油路１１２が、この発明の出力ポートに相当し、油室１１０が、この発明の吸入室に相当し、ポート１１６が、この発明における連通路に相当する。また、切替弁１３２が、この発明の切替弁に相当し、圧油供給対象部１１が、この発明の第１供給部に相当し、圧油供給対象部４６が、この発明の第２供給部および流体受容部に相当し、ドレーンポート１１１が、この発明のドレーンポートに相当する。

（第９具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第９具体例を、図１０に基づいて説明する。第９具体例は第８具体例と同様の構成を有しており、この第９具体例と第８具体例とを比較すると、油路１１２を、前記圧油供給対象部１１または圧油供給対象部２６のいずれかに接続する切替弁の構成が異なる。第９具体例の切替弁１４７は、ポート１４８，１４９，１５０，１５１，１５２と、これらのポートを接続または遮断する弁体であるスプール１５３と、スプール１５３に所定方向の力を与える圧縮コイルばね１５４と、圧縮コイルばね１５４の力の向きとは逆向きの力をスプール１５３に与える信号圧ポート１５５とを有している。そして、ポート１４８が、油路１５６を経由して油路１１２と接続され、ポート１４９が、油路１５７を経由してポート１１１と接続され、ポート１５６がタンク７と接続され、ポート１５２が、油路１５９を経由して圧油供給対象部１１と接続され、ポート１５２が、油路１５９を経由して圧油供給対象部１１と接続されている。上記の信号圧ポート１５５に入力する高圧または低圧の信号圧を発生する機構は、第１具体例の信号圧ポート４３に入力される信号圧を発生する機構と同じである。

つぎに、第９具体例の制御および作用を説明する。前記エンジン２が運転され、かつ、オイルポンプ６が駆動される場合は、信号圧ポート１５５に入力される信号圧が高圧となる。すると、ポート１４８とポート１５２とが接続され、かつ、ポート１４９とポート１５０とが接続され、かつ、ポート１５１が遮断される。そして、デューティソレノイドバルブ１０７に電流が供給され、オン時間の割合と、オフ時間の割合、つまり、デューティ比が制御されたとき、第８具体例と同様にプランジャー１２１およびピン１４１が往復動する。さらに、プランジャー１２１の動作により油室１２７の容積が拡大および縮小するとともに、オイルポンプ６から吐出されたオイルが、油路１１２およびポート１４８，１５２および油路１５９を経由して圧油供給対象部１１に供給される。

つぎに、エンジン２が停止した場合の制御および作用を説明する。この場合は、切替弁１４７の信号圧ポート１５５に低圧の信号圧が入力される。すると、ポート１４８が遮断され、かつ、ポート１５０が遮断され、かつ、ポート１４９とポート１５１とが接続される。また、デューティソレノイドバルブ１０７に電流が供給され、かつ、そのデューティ比が制御される。すると、第８具体例と同様にして、油室１１０から油路１５７に吐出されたオイルが、ポート１４９，１５１および油路１５８を経由して圧油供給対象部４６に供給される。

このように、第９具体例においても、デューティソレノイドバルブ１４７を、圧力制御弁として機能させること、オイルポンプとして機能させることを、選択的に切り替えることができる。したがって、第１具体例と同様の効果を得られる。また第９具体例において、第８具体例と同じ構成部分については、第８具体例と同様の効果を得られる。この第９具体例は、請求項１および請求項２の発明、請求項１５ないし請求項１９の発明に対応するものである。第９具体例のその他の構成と、この発明の構成との対応関係は、第８具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。

（第１０具体例）
つぎに、油圧制御装置５の第１０具体例を、図１１に基づいて説明する。図１１において、第９具体例と同じ部品については、図１０と同じ符号を付してあるが、同じ部品であっても、第９具体例と第１０具体例とでは、作用および技術的意義が異なる部品について、説明する。第１０具体例においても、ケーシング１１７の内部空間１１７Ａに逆止弁１２８が設けられている。この逆止弁１２８は、圧縮コイルばね１２０によりボール１１９を、固定部材１１７の円板部に押し付けて構成されている。この逆止弁１２８は、ポート１１８を開閉するバルブである。この逆止弁１２８は、内部空間１１７のオイルが油室１２７に向けて流れる向きでは閉じられ、オイルが油室１２７から内部空間１１７Ａに流れる向きでは開放される構成である。

さらに、第１０具体例では、プランジャー１２１内に内部プランジャー１７１が設けられている。この内部プランジャー１７１は、円筒部の一端に円板部を連続して形成したものであり、内部プランジャー１７１の円板部が固定部材１１７に最も近い位置となる向きで配置されている。そして、内部プランジャー１７１の円板部と、固定部材１１７の円板部との間に圧縮コイルばね１２２が介在されている。これにより、圧縮コイルばね１２２の弾性力が内部プランジャー１７１に伝達されて、内部プランジャー１７１がプランジャー１２１に押し付けられ、ピン１４１がボール１１５に押し付けられている。そして内部プランジャー１７１の円板部と、固定部材１１７の円板部との間に、油室１２７が形成されている。なお、油室１２７を液密にシールする密封装置（図示せず）が設けられており、プランジャー１２１が動作しても油室１２７の液密性が保持される。

さらに、プランジャー１２１には、油路１２４と連通するポート１７３が形成されている。また、内部プランジャー１７１の円板部にはポート１７２が形成されており、このポート１７２により、内部プランジャー１７１の内部空間１７４と油室１２７とが接続されている。また、内部空間１７４はポート１７３に接続されている。そして、内部空間１７４には、ポート１７３を開閉する逆止弁１３１が設けられている。逆止弁１３１は圧縮コイルばね１３０およびボール１２９により構成されている。この逆止弁１３１は、内部空間１７４のオイルが油路１２４に向けて流れる向きでは閉じられ、オイルが油路１２４から内部空間１７４に流れる向きでは開放される構成である。

一方、この第１０具体例では、油路１１２に油路１７５を経由して圧油供給対象部１１が接続されている。また、油室１１０にはポート１８７およびストレーナ１２６を介在させてタンク７が接続されている。さらに、ポート１１６には油路１７６を介在させて切替弁１７７が接続されている。切替弁１７７は、ポート１１６から吐出されるオイルを、タンク７または圧油供給対象部４６のいずれか一方に切り替えて供給するバルブである。切替弁１７７は、ポート１７８，１７９，１８０と、ポートを接続または遮断するスプール１８１と、スプール１８１に動作力を与える圧縮コイルばね１８２と、圧縮コイルばね１８２とは逆向きの力をスプール１８１に与える信号圧ポート１８３とを有している。この信号圧ポート１８３に入力される信号圧を制御する機構は、第１具体例の信号圧ポート４３に入力される信号圧を制御する機構と同じである。そして、ポート１７８が油路１８４を経由してポート１１６に接続され、ポート１７９が油路１８５を経由して圧油供給対象部４６に接続され、ポート１８０が油路１８６を経由してタンク７に接続されている。

つぎに、第１０具体例における制御および作用を説明する。前記エンジン２が運転され、かつ、オイルポンプ６が駆動されて、オイルポンプ６から吐出された圧油が油路９に供給される。また、デューティソレノイドバルブ１０７に電流が供給され、オン時間の割合と、オフ時間の割合、つまり、デューティ比が制御されると、磁気吸引力が発生してプランジャー１２１およびピン１４１が往復動する。また、圧縮コイルばね１２２により内部プランジャー１７１がプランジャー１２１に押し付けられているため、内部プランジャー１７１およびプランジャー１２１が一体的に往復動する。油路９に圧油が供給されているときに、ピン１４１が往復動すると、ボール１１５によりポート１１４が開閉され、油路１１２を経由して圧油供給対象部１１に供給されるオイルの油圧が制御される。

また、プランジャー１２１が往復動すると、油室１２７の容積が拡大および縮小する。第１０具体例では、プランジャー１２１が図１１で下方に動作する過程で油室１２７の容積が拡大し、プランジャー１２１が図１１で上方に動作する過程で油室１２７の容積が縮小する。油室１２７が拡大する過程では、油室１２７が負圧となるため、タンク７のオイルがストレーナ１２６を経由して油室１１０に吸い込まれる。油室１１０に吸い込まれたオイルが油路１２４に吸い込まれると、逆止弁１３１が開放され、オイルが内部空間１７４およびポート１７２を経由して油室１２７に吸い込まれる。これに対して、油室１２７が縮小する過程では、油室１２７の油圧が上昇するため、逆止弁１３１が閉じられ、かつ、逆止弁１２８が開放される。これにより、油室１２７のオイルが、ポート１１８および内部空間１１７Ａおよびポート１１６を経由して油路１８４に吐出される。

一方、オイルポンプ６が駆動される場合、信号圧ポート１８３に入力される信号圧が高圧となる。これにより、ポート１７８とポート１８０とが接続され、かつ、ポート１７９が遮断される。このため、油路１８４のオイルは油路１８６を経由してタンク７に戻される。つまり、タンク７からソレノイドバルブ１０７の油室１２７に吸入されたオイルを、圧油供給対象部４６に供給する作用は生じない。このように、エンジン２が駆動されてオイルポンプ６が駆動される場合、ソレノイドバルブ１０７は、油路１７５の油圧を制御する圧力制御弁として機能する。

つぎに、エンジン２が停止され、かつ、オイルポンプ６が停止する場合について説明する。この場合も、デューティソレノイドバルブ１０７に電流が供給され、オン時間の割合と、オフ時間の割合、つまり、デューティ比が制御されると、プランジャー１２１およびピン１４１が往復動する。そして、プランジャー１２１の動作により油室１２７の容積が拡大する過程で、上記と同様の原理により、タンク７のオイルがストレーナ１２６油室１１０および内部空間１７４を経由して油室１２７に吸い込まれる。また、プランジャー１２１の動作により油室１２７の容積が縮小する過程で、上記と同様の原理により、油室１２７のオイルが内部空間１１７Ａを経由して油路１８４に吐出される。

そして、オイルポンプ６が停止している場合、信号圧ポート１８３に入力される信号圧が低圧となる。これにより、ポート１７８とポート１７９とが接続され、かつ、ポート１８０が遮断される。このため、油路１８４のオイルは油路１８５を経由して圧油供給対象部４６に供給される。このように、エンジン２が停止してオイルポンプ６が停止している場合、ソレノイドバルブ１０７は、タンク７のオイルを吸い込み、かつ、吸い込んだオイルを圧油供給対象部４６に供給するオイルポンプとして機能する。

このように、第１０具体例においても、デューティソレノイドバルブ１０７を、圧力制御弁として機能させること、オイルポンプとして機能させることを、選択的に切り替えることができる。この第１０具体例は、請求項１および請求項２の発明、請求項２０ないし請求項２２の発明に対応するものである。この第１０具体例と、この発明の構成との対応関係を説明すると、油室１２７が、この発明のポンプ室に相当し、弁体１１５が、この発明の弁体に相当し、油室１１０が、この発明の吸入室に相当し、逆止弁１３１が、この発明の第３逆止弁および吸入弁に相当し、逆止弁１２８が、この発明の吐出弁に相当し、圧油供給対象部４６が、この発明の流体受容部に相当し、切替弁１７７が、この発明の切替弁に相当する。この第１０具体例におけるその他の構成と、この発明の構成との対応関係は、第８具体例の構成と、この発明の構成との対応関係と同じである。

なお、第１具体例ないし第７具体例と、第８具体例および第９具体例および第１０具体例とを比較すると、第１具体例ないし第７具体例では、逆止弁がケーシング１５の外部に設けられており、第８具体例ないし第１０具体例では、ケーシング１０８の内部に逆止弁が設けられている点が相違する。そして、第１具体例ないし第７具体例においても、ケーシング１５の内部に、吸入弁としての逆止弁、および吐出弁としての逆止弁を設けることも可能である。具体的には、ポンプ室に設けることが可能である。なお、この発明の具体例であるソレノイドバルブは、ノーマル（非通電）状態で入力ポートと出力ポートとが遮断される、いわゆるノーマルクローズ式のソレノイドバルブにも適用可能である。また、上記の具体例ではエンジンの停止時、より具体的には車両が停止してエンジンを停止するアイドリングストップ制御をおこなってオイルポンプ（流体圧源）が停止したときに、そのオイルポンプに代わる補助圧力源としてソレノイドバルブを使用しているが、車両以外の機械、または機器において、オイルポンプ（流体圧源）が停止したときに、そのオイルポンプに代わる補助圧力源としてソレノイドバルブを使用してもよい。

この発明の油圧制御装置の第１具体例を示す回路図である。この発明の具体例であるリニアソレノイドバルブおよび油圧制御装置を示す概念図である。図２に示された油圧制御装置の第２具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第３具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第４具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第５具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第６具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第７具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第８具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第９具体例を示す回路図である。図２に示された油圧制御装置の第１０具体例を示す回路図である。

符号の説明

５…油圧制御装置、６…オイルポンプ、７…タンク、１１，４６…圧油供給対象部、１２…リニアソレノイドバルブ、１３…電磁部、１５，１０８…ケーシング、１６…入力ポート、１７…出力ポート、１９…フィードバックポート、２４…スプール、２８…フィードバック室、３２…バネ室、３３，１２２…圧縮コイルばね、３５，５８，９１，１４７…切替弁、４４，４７，６９，８３，８５，１２８，１３１…逆止弁、５５…吸入ポート、１１１…ドレーンポート、１１４，１１６，１１８，１２３，１８７…ポート、１１５…弁体、１１７Ａ，１２１Ａ，１７４…内部空間、１０９…コイル、１１０，１２７…油室、１１２…油路、１２１…プランジャー、１４１…ピン。

Claims

可動部材が往復動されてポートを開閉することにより流体を制御する流体制御弁において、
前記可動部材の一部により区画形成され、かつ、前記可動部材が往復動作することにより容積が増減するポンプ室と、
そのポンプ室に連通され、そのポンプ室の容積が増大する際に閉弁しかつそのポンプ室の容積が減少する際に開弁する吐出弁と、
前記ポンプ室に連通され、そのポンプ室の容積が増大する際に開弁しかつそのポンプ室の容積が減少する際に閉弁する吸入弁と
を備えていることを特徴とする流体制御弁。
前記ポンプ室を、圧力負荷を生じさせない開放部に選択的に連通させる切替弁を備えていることを特徴とする請求項１に記載の流体制御弁を有する流体制御回路。
前記可動部材を往復動させるための推力を発生する電磁コイルを更に備えていることを特徴とする請求項１に記載の流体制御弁または請求項２に記載の流体制御回路。
前記電磁コイルによる推力に対抗する弾性力を前記可動部材に与える弾性部材と、
その弾性部材と共に前記可動部材の一方の端部を収容している収容室と
を更に備え、
その収容室が前記ポンプ室とされていることを特徴とする請求項３に記載の流体制御弁または流体制御回路。
前記可動部材は、二つのランド部の間にバリー部が形成されていて往復動することにより前記ポートを開閉するスプールを含み、
前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、圧力流体を出力する出力ポートと、圧力流体をドレーン箇所に導くドレーンポートとを含み、
さらに前記出力ポートから出力された流体圧を前記可動部材に対して該可動部材を往復動させる力として作用させるフィードバック室が設けられ、
前記切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合には前記ポンプ室を前記開放部に連通させ、かつ前記入力ポートに流体圧が作用していない場合には前記ポンプ室を前記吸入弁を介して圧力負荷を生じさせない開放部に連通させまたは前記吐出弁を介して所定の流体供給部に連通させるように構成されている
ことを特徴とする請求項４に記載の流体制御回路。
前記可動部材は、二つのランド部の間にバリー部が形成されていて往復動することにより前記ポートを開閉するスプールを含み、
前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、圧力流体を出力する出力ポートと、圧力流体をドレーン箇所に導くドレーンポートとを含み、
さらに前記出力ポートから出力された流体圧を前記可動部材に対して該可動部材を往復動させる力として作用させるフィードバック室が設けられ、
そのフィードバック室が前記ポンプ室とされていることを特徴とする請求項１または３に記載の流体制御弁。
前記フィードバック室は、相対的に大径のランド部と相対的に小径のランド部との間に形成され、
そのフィードバック室には、前記出力ポートから出力された流体圧を導くフィードバックポートが形成され、
そのフィードバックポートを前記出力ポートに連通させた状態と前記圧力負荷を生じさせない開放部に前記吸入弁を介して連通させた状態とに切り替える第２の切替弁を備えている
ことを特徴とする請求項６に記載された流体制御弁を有する流体制御回路。
前記第２の切替弁は、前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させている状態では前記吐出弁を介した前記フィードバック室からの圧力流体の吐出を遮断し、かつ前記フィードバックポートを前記圧力負荷を生じさせない開放部に連通させている状態では前記フィードバック室を前記吐出弁を介して所定の圧力流体供給部に連通させるように構成されていることを特徴とする請求項７に記載の流体制御回路。
前記第２の切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合には、前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させるとともに前記吐出弁を介した前記フィードバック室からの圧力流体の吐出を遮断し、かつ前記入力ポートに流体圧が作用していない場合には、前記フィードバックポートを前記圧力負荷を生じさせない開放部に連通させるとともに前記フィードバック室を前記吐出弁を介して所定の圧力流体供給部に連通させるように構成されていることを特徴とする請求項８に記載の流体制御回路。
前記フィードバック室は、前記スプールの軸線方向での一端部側に形成されかつそのスプールを軸線方向に押圧する弾性部材が収容されている収容室によって形成されていることを特徴とする請求項６に記載の流体制御弁。
前記フィードバック室には、前記出力ポートから出力された流体圧を導くフィードバックポートと、流体を吸入する吸入ポートとが形成され、
前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させている状態では前記吸入ポートを遮断し、かつ前記フィードバックポートを所定の流体供給部に前記吐出弁を介して連通させている状態では前記吸入ポートを前記吸入弁を介して圧力負荷を生じさせない開放部に連通させる第３の切替弁を更に備えている
ことを特徴とする請求項６または１０に記載された流体制御弁を有する流体制御回路。
前記第３の切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合には前記フィードバックポートを前記出力ポートに連通させるとともに前記吸入ポートを遮断し、かつ前記入力ポートに流体圧が作用していない場合には前記フィードバックポートを所定の流体供給部に前記吐出弁を介して連通させるとともに前記吸入ポートを前記吸入弁を介して圧力負荷を生じさせない開放部に連通させるように構成されていることを特徴とする請求項１１に記載の流体制御回路。
前記可動部材は、二つのランド部の間にバリー部が形成されていて往復動することにより前記ポートを開閉するスプールを含み、
そのスプールの軸線方向での一方の端部に、前記電磁コイルによる電磁力を受けて前記スプールを軸線方向に押圧する押圧部材が当接して設けられ、かつ
前記スプールの軸線方向での他方の端部側に、前記押圧部材側に前記スプールを押圧する弾性部材が配置され、
前記ポンプ室は、前記スプールにおける前記一方の端部側に、該一方の端部を収容し、かつ該一方の端部が前後動することにより容積が増減するように構成されている
ことを特徴とする請求項３に記載の流体制御弁または流体制御回路。
前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、圧力流体を出力する出力ポートと、圧力流体をドレーン箇所に導くドレーンポートとを含み、
さらに前記出力ポートから出力された流体圧を前記スプールに対して該スプールを往復動させる力として作用させるフィードバック室が設けられ、
前記切替弁は、前記入力ポートに作用する流体圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに流体圧が作用している場合に前記ポンプ室を圧力負荷を生じさせない開放部に連通させるように構成されている
ことを特徴とする請求項１３に記載の流体制御回路。
前記可動部材は、電磁力と該電磁力に対抗する弾性力とで往復動させられるプランジャーを含み、
前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、該入力ポートに選択的に連通される出力ポートとを含み、
さらに前記プランジャーが後退することにより該プランジャーに押されて前記入力ポートを閉じる弁体を備えるとともに該弁体が前記吐出弁を構成しており、
前記ポンプ室は、前記プランジャーが前進することにより該プランジャーによって容積が減少させられかつ前記プランジャーが後退することにより該プランジャーによって容積が増大させられるように構成されるとともに、前記出力ポートが前記ポンプ室に連通している
ことを特徴とする請求項１または２に記載の流体制御弁。
前記ポンプ室に連通された連通路と、
前記プランジャーが前進して前記ポンプ室の圧力が上昇した場合に前記連通路を閉じかつ前記プランジャーが後退して前記ポンプ室の圧力が低下した場合に前記連通路を開くように動作して前記吸入弁として機能する第１逆止弁と、
前記ポンプ室と前記出力ポートとの間に介装され、かつ、前記プランジャーが前進して前記ポンプ室の圧力が上昇する場合に開放されて前記ポンプ室と前記出力ポートとを接続し、前記プランジャーが後退して前記ポンプ室の圧力が低下する場合に閉じられて前記ポンプ室と前記出力ポートとを遮断するように動作して前記吐出弁として機能する第２逆止弁と
を更に備えていることを特徴とする請求項１５に記載の流体制御弁。
前記流体制御弁は、単位時間当たりのオン・オフの割合であるデューティ比が制御されて前記電磁力を発生しそのデューティ比に応じた圧力を前記出力ポートに生じさせるデューティソレノイドバルブを含み、
前記出力ポートを、前記デューティ比に応じた圧力を供給するべき第１供給部と、前記プランジャーが前進して押し出された圧力流体を供給するべき第２供給部とに切替えて連通させる第４の切替弁を備えている
ことを特徴とする請求項１５または１６に記載の流体制御弁を有する流体制御回路。
前記ポンプ室の容積が減少させられて前記ポンプ室から吐出されたオイルを流入させる吸入室を更に備え、その吸入室には、ドレーンポートが設けられ、
前記第４の切替弁は、前記出力ポートを前記第１供給部に連通させている状態で前記ドレーンポートを開き、かつ前記出力ポートを前記第２供給部に連通させている状態では前記ドレーンポートを閉じるように構成されていることを特徴とする請求項１７に記載の流体制御回路。
前記第４の切替弁は、前記入力ポートに入力された元圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに元圧が作用している場合に前記出力ポートを前記第１供給部に連通させるとともに前記ドレーンポートを開き、かつ前記入力ポートに元圧が作用していない場合には前記出力ポートを前記第２供給部に連通させるとともに前記ドレーンポートを閉じる弁を含むことを特徴とする請求項１８に記載の流体制御回路。
前記可動部材は、電磁力と該電磁力に対向する弾性力とで往復動させられるプランジャーを含み、
前記ポートは、元圧が入力される入力ポートと、該入力ポートに選択的に連通させられる出力ポートと、その出力ポートに選択的に連通させられるとともに圧力負荷を生じさせない開放部に連通している他のポートとを含み、
さらに前記プランジャーが後退することにより該プランジャーに押されて前記入力ポートと前記出力ポートとの連通を遮断するとともに前記出力ポートを前記他のポートに連通させる弁体を備え、
前記ポンプ室は、前記プランジャーが後退することにより容積が増大しかつ前記プランジャーが前進することにより容積が減少するように構成され、
前記他のポートが開口しかつ前記ポンプ室の容積が増大することによる負圧によって前記開放部から流体を吸入させる吸入室が設けられ、
その吸入室から前記ポンプ室に向けて流体が流れる場合に開く第３逆止弁が前記吸入弁として設けられている
ことを特徴とする請求項１に記載の流体制御弁。
前記ポンプ室から前記吐出弁を経由して吐出された圧力流体を、圧力負荷を生じさせない開放部と前記ポンプ室で加圧された圧力流体を使用する流体受容部とに切り換えて連通させる切替弁を備えていることを特徴とする請求項２０に記載の流体制御弁を有する流体制御回路。
前記切替弁は、前記入力ポートに入力される元圧を制御圧として動作し、前記入力ポートに元圧が作用している場合に前記ポンプ室を前記開放部に連通させ、かつ前記入力ポートに元圧が作用していない場合に前記ポンプ室を前記流体受容部に連通させるように構成されていることを特徴とする請求項２１に記載の流体制御回路。
前記ポンプ室と前記吸入弁とを接続する吸入ポートと、前記ポンプ室を前記吐出弁と所定の流体供給部とに切り替えて接続するフィードバックポートを兼ねた吐出ポートが設けられており、前記吐出ポートの径よりも吸入ポートの径が大きいことを特徴とする請求項６に記載の流体制御弁。