DE2156041B2

DE2156041B2 - Verfahren zum kontinuierlichen Schmelzen und Windfrischen von Kupferkonzentraten und Vorrichtung für dieses

Info

Publication number: DE2156041B2
Application number: DE2156041A
Authority: DE
Inventors: George Clement Noranda Quebec Mckerrow; Nickolas John Beaconsfield Quebec Themelis
Original assignee: Noranda Inc
Current assignee: Noranda Inc
Priority date: 1971-02-01
Filing date: 1971-11-11
Publication date: 1975-04-24
Also published as: CA931358A; US3832163A; DE2166728A1; JPS5335893B1; AU3266471A; DE2156041C3; BE774010A; DE2166728B2; FI62341C; JPS5322116A; FI62341B; GB1354272A; SE374561B; DE2156041A1; AU466186B2

Description

Das Siliziumoxydflußmittel wird kontinuierlich zu schickungsöffnung 37 kann an dem Schlackenabstich

dem Konverter gegeben, um mit dem durch die Re- ende 4 für die Zugabe von Konzentraten oder fester

aktion (I) und (II) erhaltenen FeO Eisensilikat- Reduktionsmitteln in dem Schlackunbereich vorge·

Schlacke zu bilden: sehen werden. Die Brenner 6 und 7 sind jeweils an den

-> -c η ι an _^ ο p»n Qin mn ⁵ Beschickungsende 2 und dem Schlackenabstichende A

2 FeO + SiO₂ _ 2 FeO SiO₂ (III) ^ _{Qfens a}*_{ngeordnet Ein Td}, _{des Brennstoffes vor}

Die Schlacke, die in der ersten Stufe des Einblasens Brenner 6 kann durch die Beschickungsöffnung 3 ein-

von Luft erhalten wird, wird vom Konverter abge- gespritzt oder eingesprüht werden, uin den Sauerstofl

strichen und in den Flammofen überführt, wo durch der Luft, der durch diese öffnung eindringt, zu ver-

Mischung und Umsetzung mit dem Ofenbad dessen io werten. Ein Abzugsschacht 8 ist in dem Dach bzw.

Kupfergehalt von 2 bis 3 % Cu auf etwa 0,20 bis oberen Teil 9 des Reaktionsgefäßes angeordnet und

0,75 % Cu in der Flammofenschlacke reduziert wird. eine Haube 10 deckt diesen Abziigsschacht 8 ab,

Das im Konverter zurückgebliebene Cu₂S (Spur- wenn das Reaktionsgefäß in aufrechter Stellung ist.

stein) wird nun einem zweiten Luftstrom ausgesetzt, Der Ofen hat 3 Zonen, die im allgemeinen als Schmelz-

und es wird angenommen, daß die folgende Reaktion 15 oder Windfrischzone 11, Kupferabsetzzone 12 und

stattfindet: Schlackenzone 13 bezeichnet werden. Ein Sumpf 15

^ c η ^n η λ. <tn mn und zwei Kupferabstichlöcher 16 befinden sich in der

Cu₂S + l it U₂ — Cu₂U + SU₂ UVj Kupferabsetzzone 18. Winddüsen 17 befinden sich in

^ r\ ι η c n rs _i_ er» r\n ^{dem unteren Te}>^! des Ofens in der Windfrischzone 11.

2 Cu₂O + Cu₂^-eu + SU₂ (Vj _{2o Bei} Inbetriebnahme enthält der Ofen ein Schmelz-

mit dem Gesamtresultat, daß metallisches Kupfer her- bad 30 mit drei flüssigen Phasen: eine Kupferphase 18,

gestellt wird. eine Stein- oder Sulfidphase 19 und eine Schlacken-

In einem Gleichgewichtssystem muß der größte Teil phase 20. Das Schmelzbad ist am tiefsten im Bereich

des FeS entfernt werden, ehe metallisches Kupfer nach des, Sumpfes und am flachsten in der Nähe des

Gleichung (V) abgeschieden werden kann. 25 Schlackenabstichendes. Die Düsen 21 können dazu

Es sei noch festzustellen, daß das Wort »Zone« in der verwendet werden, um Luft oder reduzierendes Gas nachfolgenden Beschreiü'ing sich allgemein auf einen in die Schlacke der Schlackenreinigungszone enthorizontal begrenzten Abschnitt eines Schmelzbades weder kontinuierlich oder in vorbestimmten Abständen bezieht, dessen Parameter durch den Zustand des ge- einzublasen.

schmolzenen Metalls in dieser »Zone« grob begrenzt 3° Kupferkonzentrat 22 wird kontinuierlich aus einem

ist und nicht etwa durch die Verwendung von Trenn- Vorratsbehälter 23 mittels einer gewchtsgesteuerten

vorrichtungen. Beschickungsvorrichtung abgezogen und in der Pelleti-

Das erfindungsgemäße Verfahren kann thermo- sieivorrichtung 25 stückig gemacht. Kleine Stücke dynamisch als ein System beschrieben werden, bei (etwa 12,7 mm bis 25,4 mm) an siliziiumoxidhaltigem dem eine dynamische Bedingung bzw. keine Gleich- 35 Flußmittel 26 werden aus einem Sammelbehälter 27 gewichtsbedingungen bestehen. Frisches Konzentrat mittels einer gesteuerten Beschickungsvorrichtung 28 wird kontinuierlich zu Stein verhüttet, während in abgezogen. Pelletisiertes Konzentrat und Flußmittel derselben allgemeinen Zone des Reaktionsgefäßes weiden in das Reaktionsgefäß durch die Beschickungs-Spurstein kontinuierlich in Kupfer umgewandelt wird, öffnung 3 eingeführt und über der Fläche des Schmelzobgleich der geschmolzene Stein mehr Eisen und 40 bades30 mittels einer Schleudervorrichtung 29 verSchwefel enthält als ein Gleichgewichtssystem von teilt. Luft oder mit Sauerstoff angereicherte Luft wird Cu-FeS. Heftiges Bewegen des Schmelzbades durch durch die Düsen 17 geblasen, wobei eine stetige die Zufuhr von Luft, die durch Winddüsen eintritt, Wirbelströmung und Oxydation in der Schmelz- und sowie die ständige Zugabe von frischen Kupfer- Windfrischzone 11 des Schmelzbades in der Nähe konzentraten halten das System in einem solchen 45 der Düsen 17 bewirkt wird.

Nicht-Gleichgewichts-zustand, wobei das Verhütten Durch Oxydation des Steins wird Schwefeldioxyd

sowie die verschiedenen Windfrischstufen zusammen erzeugt, das zusammen mit anderen Abgasen durch

in einer einzigen Zone stattfinden. den Abzugsschacht 8 in die Abzugshaube 10 aus-

Im folgenden wird die Erfindung an Hand der strömt. Die Abgase durchlaufen einen Cottrell-Ab-

Zeichnungen näher erläutert, und zwar zeigt 50 scheider 31, in dem Staub gewonnen und danach

F i g. 1 eine schematische Seitenansicht des im all- zurückgeführt wird. Es sollte beachtet werden, daß

gemeinen horizontal angeordneten Reaktionsgefäßes sich während der Umsetzung, die ziemlich stürmisch

nach der vorliegenden Erfindung sowie ebenfalls und heftig ist, eine Schicht um die Öffnung des Ab-

schematisch weitere Einrichtungen, die hn Zusammen- zugsschachtes 8 absetzt, die auch »Kragen« genannt

hang mit dem Reaktionsgefäß nach der vorliegenden 55 wird und ein solches Ausmaß erreichen kann, daß der

Erfindung angewendet werden; Gasfluß aus dem Ofen stark behindert wird, wodurch

F i g. 2 ist eine Querschnittsansicht des Reaktions- unerwünschtes Zurückblasen des in den Ofen einge-

gefäßes von Fig. 1; leiteten Materials erfolgt Aas diesem Grunde ist es

F i g. 3 zeigt ein Fließdiagramm für eine technische zweckmäßig, die öffnung etwa einmal am Tag zu

Verfahrensanlage für die Behandlung von 8001 Kon- 60 renigen, damit sie nicht verstopft wird Eine besonders

zentral pro Tag. geeignete Methode für eine solche Reinigung besteht

Nach F i g. 1 der Zeichnungen ist das Reaktions- in der Verwendung eines Brenners, wobei ein Brenngefäß 1 ein im allgemeinen länglicher zylinderförmiger stoff, wie z. B. Naturgas, mit Sauerstoff verbrannt wird. Ofen, der einem Pierce-Smith-Konverter ähnlich ist Die durch den Brenner entwickelte Flamme hat eine und gegebenenfalls um seine Längsachse drehbar ist 65 Temperatur im Bereich von etwa 2760⁰C und trennt Das Beschickungsende 2 des Reaktionsgefäßes hat die entstandene Schicht um die Öffnung 8 leicht ab, eine Beschickungsöffnung 3 und das Schlackenab- ohne daß der Gesamtprozeß unterbrochen oder gestichende 4 hat ein Abstichloch S. Eine zweite Bc- ändert wird. Wenn die Öffnung auf diese Weise ge-

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reinigt wurde, kann sie leicht offen bzw. frei von Verstopfungen gehalten werden, indem frische Ansätze auf mechanischem Wege, wie z. B. durch Hammer u. dgl. periodisch entfernt werden. Aus dem Fließdiagramm (F i g. 3) einer technischen Anlage ist ersichtlich, daß die Abgase durch einen Abhitzkessel geleitet werden und das SO₂ in einer Schwefelsäureanlage wiedergewonnen wird. Durch die geregelte Oxydation des Bades entsteht eine Kupferphase 18, die sich aus dem Stein 19 in den Sumpf 15 ausscheidet, und eine Schlackenphase 20 wird oberhalb des Steins 19 gebildet. Kupfer wird aus dem Sumpf 15 durch die Kupferabstichlöcher 16 entnommen. Die Schlacke 20 wird in Abständen durch das Schlackenabstichloch S entfernt und langsam abkühlen gelassen. Dann wird diese in der Zerkleinerungs- und Vermahlungsanlage 33 weiter bearbeitet und in eine Flotalionsanlage 34 gebracht, in der das in der Schlacke eingeschlossene Kupfer als Schlackenflotationskonzentrat 35 gewonnen und zu der Pelletisiervorrichtung 25 zurückgeführt wird. Die Schlackenflotationsabgänge 36 werden verworfen.

Wie in F i g. 2 gezeigt wird, dringt Luft oder mit Sauerstoff angereicherte Luft, die durch jede der Düsen 17 eingeblasen wird, in das Steinbad in Form eines stark turbulenten Strahles ein. Bei dem aufwärts gerichteten Fluß dieses Strahles erfolgt ein Austausch des Bewegungsmomentes zwischen dem Gas und dem umgebenden Schmelzbad aus Stein und Schlacken, und große Mengen des Steins und der Schlacken werden in dem Strahlkegel mitgerissen. Der Strahl bewirkt ein leistungsfähiges Mischen, wobei die flüssige Sulfidphase durch die Schlackenschich«. gestoßen wird, von wo sie sich durch Einwirken der Schwerkraft wieder in die Kupfersulfidschicht absetzt. Die Energie des Strahles wird nicht vollständig für das Mischen des Bades verbraucht. Teilchen der Flüssigkeit werden mit dem Gas über die Oberfläche des Bades hinaus in der Form von Spritzern und Tröpfchen getragen.

Wärme, die in dem Stein durch die Windfrischreaktionen und intensive Rührwirkung um die Düsen herum erzeugt wird, hält das Bad in starker Bewegung und bewirkt somit die erforderliche hohe Wärmeübertragungsgeschwindigkeit vom Kupferstein zur Schlackenphase und zur Konzentratbeschickung auf der Oberfläche des Bades.

Die Teilchen der Beschickung, die kontinuierlich über weite Teile der Oberfläche des Schmelzbades verteilt werden, bleiben im wesentlichen als einzelne Stücke erhalten, bis sie von dem Schmelzbad absorbiert werden, und die große Oberfläche pro Volumeneinheit der Beschickung trägt zu einer hohen Schmelzgeschwindigkeit des Ofens bei.

Es wird darauf hingewiesen, daß die vollkommene Kontinuierlichkeit der Einbringung des Beschickungsmaterials und der Luft für den erfolgreichen Verlauf des Verfahrens nicht unbedingt erforderlich ist. Geringe Änderungen des Luftstroms und Unterbrechungen der Beschickung der Materialien sind nicht kritisch oder sehr schädlich, aber der kontinuierliche Charakter des Verfahrens ist von den getrennten Ansätzen bei der Herstellung von Kupfer durch herkömmliche Schmelzverfahren zu unterscheiden.

Unter normalen Betriebsbedingungen wird die Geschwindigkeit, mit der Luft oder mit Sauerstoff angereicherte Luft durch die Düsen geblasen wird, und die Geschwindigkeit, mit der die Konzentrate in das Reaktionsgefäß eingebracht werden, so geregelt, daß der zugeführte Sauerstoff gerade ausreichend ist, dafi das gesamte zugegebene Eisen und der Schwefel zusätzlich zu den anderen oxydierbaren Elementen außei Kupfer oxydiert wird, wobei kontinuierlich Kupfer und Schlacken gebildet werden, während das Volumen des Steins im Ofen konstant bleibt. Gleichzeitig wird die Geschwindigkeit der Flußmittelzugabe (Zuschlag) proportional zu der Geschwindigkeit der Zuführung

ίο von Luft und Konzentrat geregelt.

Das geschmolzene Kupfer und die Schlacken werden in geeigneten Abständen oder kontinuierlich abgezogen, so daß der Spiegel der Kupferschmelze, Stein und Schlacke die gewünschte Höhe in dem Reaktionsgefäß haben. Zum Beispiel wurde in einer Versuchsanlage Kupfer bis auf eine Höhe von 10,1 bis 12,7 cm über dem Boden des Sumpfes abgezogen, nachdem der Spiegel des Kupfers bis auf 25,4 bis 30,5 cm gestiegen war. Wenn man den Kupferspiegel zu weit ansteigen läßt, dringt Kupfer in die Düsen ein, wodurch das Durchstoßen der Düsen schwieriger wird. Wenn auf der anderen Seite das Kupfer vollständig abgezogen wird, enthält das Blasenkupfer etwas Stein. In dem Versuchsreaktionsgefäß wird der Stein normalerweise bei einer Dicke von etwa 73 bis 86 cm gehalten, während der obere Spiegel des Steins eine Höhe von etwa 100 bis 112 cm über dem Sumpf aufweist. Die Düsen befinden sich etwa 54 cm über dem Boden des Sumpfes, und auf diese Weise dringt Luft in das Schmelzbad in den unteren Teil der Steinphase ein. Diese Abmessungen sind natürlich nicht kritisch.

Bei Einführung der Luft in einer ausreichenden Tiefe unterhalb der Oberfläche des Steins werden etwa 95 bis 100% (im allgemeinen annähernd 100%) des Sauerstoffs mit dem Stein umgesetzt. Die beständig hohe Ausnutzung des Sauerstoffs ermöglicht es, die Menge an Luft, die für jede Tonne an Konzentrat einer bestimmten Zusammensetzung erforderlich ist, genau vorher zu bestimmen.

Wenn auch etwas nicht umgesetztes Kupfersulfid, das in der Schlacke oder im Rauchgas eingeschlossen ist, aus dem Ofen entfernt wird, wird dadurch die Regelung der Luft und der Beschickung nicht wesentlich beeinflußt.

Wenn das Verhältnis von Luft zu Beschickung so erhöht wird, daß mehr Luft als zur Oxydation des gesamten neuen Konzentrats erforderlich ist, eingeleitet wird, wird durch den Überschuß an Luft mehr Kupfersulfid zu Kupfer umgewandelt, wodurch die Steinphase erschöpft wird. Wenn die Steinphase über ihre optimale Tiefe hinaus zunimmt, kann diese reduziert werden, indem das Verhältnis von Luftzufuhrgeschwindigkeit zu Konzentratbeschickungsgeschwindigkeit in das Reaktionsgefäß erhöht wird.

Wird auf der anderen Seite das Verhältnis von Luft zu Konzentrat so vermindert, daß weniger Luft als zur Oxydation des gesamten neuen Konzentrats erforderlich ist, eingeleitet wird, würde die Kupferherstellung verringert oder sogar aufhören, und die Tiefe der Steinschicht würde zunehmen. Eine weitere Abnahme des Verhältnisses von Luft zu Konzentrat würde eventuell dazu führen, daß Kupfer aus der metallischen Kupferphase sich mit der Steinphase umsetzt und das Volumen an metallischem Kupfer abnimmt.

Die erforderliche Menge an Luft pro Einheit Konzentratbeschickung wird entsprechend der Zusammensetzung des Konzentrats und der Beschickungsgeschwindigkeit in das Reaktionsgefäß errechnet. In dem

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fE-SS-H

säe ääsb .

Unter normalen Betriebsbedingungen wirddergrößte *₅ Vermählen ΐη^ΐΐ!""⁸ ^T ^{Schlacken durch} TeM der erforderlichen Hitze durch Oxydation der Serkonzentl " Γ* ü" ^hochwert'g^es

Sulfide in dem Konzentrat erzeugt. Bei der Versuchs- geführt wM ß^ewonnen' ^das "» den Ofen zurückanlage ist es jedoch notwendig, die Wärme durch Ver- Das in der Srhi* ν κ λ „ <■

brennung von Brennstoff ,m Ofen zu erzeugen. I_n sächSch metallSches Ku'nf '^ ^Κ^" "ίΤ einer technischen Anlage wird eine geringere Menge an 30 in Form ^J, ί V ϊ£ί^βΓ· Τ™ ^{auch etwas Kupfer} solchem Brennstoff benötigt während die Verwendung i?w°™ ^{von Ku}P^fersulfid vorliegt. Durch Mahl- und von mit Sauerstoff angerelherter U.ff dilTngtl S^SS^Ä^"*· *" ?l ^* erforderlichem Brennstoff wesentlich herabgesetzt der KoSlT ti ,^Sc,^{hIacke im} wesentlichen von und dadurch Abgase erzeugt werden die eine hXre Kopfprobe der Schlacke unabhängig ist. Dies steht

Konzentration von SO₂-Ga₅ haben da für di^ Her „ Z, ?Τί *" ^ ^Erfahrung· ^e man beim Mahlen stellung von Schwefelsäure geeigSrlst und etnials" " ^S " Γκοη" ^ ⁸^? ^haU ^W° ^d'^{e Abgä}"^ge eine höhere Leistungsfähigkeit für eine gegebene sprechend der κϊΤΤ?'⁵ gewöhnlich entGröße des Ofens erlaubt. Diese Vorteile sind geeen- anZnlw ^KoP^fP^robe des Erzes variiert, wenn die über den Kosten einer Sauerstoffanlage abzuwägen f_anRsam JSSSIt H™^'·¥^ ^Sch'^aCken ^⁶"

Die Beschickung zu dem Versuchsofen enthäketwa 40 cEJn S ΐηΗ ^" ^S'?.?f^{stes Ku}P^{fer nieder}-25% Kupfer und etwa 30% Eisen. Bis zu einem be- größeren TeThen« Ί ΐ^" ^V°" ^{KUpfef Z}" stimmten Anteil hinunter werden Eisenoxyde vor den Die Menάί H ^anwachse" ^k°nnen.

Kupfersulfiden oxydiert und unter typischen Betriebs hakenen K»nf_P ·'? !" ^abß^ez°g^{enen Schlacke ent}" bedingungen enthält das Steinbad durchschnittlich be der rS, ^P5, '⁵^"^{1 entscneid}ender Faktor, da etwa 3% Eisen, wobei der Rest des Lechs KupfeSd ₄₅ nötaUon di^M ^g *? ^^ ^{durch Mahlen U}"^d und die üblichen Verunreinigungen enthält «£ I _H ^^{nßC deS Kupfers}' ^{das durch die Ab}"

Ein wichtiges und überraschendes Merkmal der einen vorher J*"^" Schlacke verlorengeht, auf vorliegenden Erfindung ist, daß man nicht erwartet MnI dl T?" ^ ^{reduziert wird}' ^unab" daß ein solches Bad unter Gleichgewichtsbedingungen ErST °£ ? ^abS^ezoS^ene Schlacke einen kein Kupfer abscheid,, Unter solchen Bedingungen" ₅o an "Jer aufwdsf *" ⁰^ ^ "^" ^ muß der Eisengehalt des Steins viel niedriger als 3V Aus Tahrul 1 · Ά a- r·

sein (näher an 0,5 %), bevor sich metallisches Kupfer MahT und Fl J ri Ergebnisse der verschiedenen

aus dem Stein abscheidet ^Y _f ^n<? ^Flotabonsversuche, die mit den Schlacken

Es wird angenommen, daß nach dem neuen Ver- deürSte! ^^n^T**?· ^{Die letZte Spaite} fahren in der Zone der heftigen Mischbewegung um 55 fällen akPri T⁵^f ^ ^K?Pte™nust in den Abdie Luftdüsen herum das Steinbad sich an Eherfund ^^SfiS^J^>"-^K"^vSm'^oasaem ^Reaktions-Schwefel zu so einem niedrigen Wert erschöpft Berethefi.f, T*Z Τ*^Λ*^Ά ^{eineS mäßig engen} daß die Herstellung von metallischem Kupfer mögS materiafs Ά °^ ** ^^eT^^ha]t ^{des Ko}P^fwird. Etwas an metallischem Kupfer setzt sich aus dem SaRt ^{P } Cmen} ^^{00611 Bereich von Werten} Stein in den Sumpf ab. _6o ΓΓί, . .

Siliziumoxyd wird zu der Beschickung als Flußmittel daß SchSetusd^r gefügt so daß ein Verhältnis von Fe/SiO t M^ 1

y ird zu der Beschickung als Flußmittel daß SchSetusd^r V^l,^^ ^T ^^

ragefügt, so daß ein Verhältnis von Fe/SiO. von etwa Mch^ m1. α X,^ersuchsanIag^e durch herkomm-

[,6/1 bis 1,9/1 in der Schlacke erhalten wird. Der JE kwSriüSi ST *"* ^{aUtOgeneS MahIen} **

rich der Schlacke wird jedoch erst schwierig, wenn das _Daf vSfhn^T v

Fe-SiO.-Verhältnis etwa 2,1/1 beträgt. Wera man die 6₅ TaSe Π a^_er M ft""?^ i^Spatei T

Schlacken am Schlackenabstichloch zum Stocken Schlacke Ii^ i « ^t "^Π<1 ^⁰^⁰^^ ^der

comraen läßt, kann sich eine viskose Schlackenschicn" ScSackL f T £ΐ*\ ^^{n etwa 4}'^{5 2}^ ⁵^ ^för

^derOberflächedernüssigenSchlackebildenS ^^tS^^X

Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist nicht auf eine bestimmte Größe oder Form des Reaktionsgefäßes beschränkt, jedoch ist die Versuchsanlage der Anmelderin ein gutes Beispiel für eine arbeitsfähige Vorrichtung. Diese Versuchsanlage ist ähnlich einem Pierce-Smith-Konverter und ist drehbar, um die Düsen aus dem Bad herauszubringen oder, falls es sich in einem Notfall als notwendig erweisen sollte, um das Schmelzbad durch den Abzugsschacht 8 des Reaktionsgefäßes entleeren zu können.

Das Reaktionsgefäß ist mit 13 Standard-Luftdüsen (etwa 50 mm) ausgerüstet, deren Zentren etwa 15,2 cm voneinander entfernt und etwa 53,4 cm über dem Boden des Sumpfes angeordnet sind. Die Düsenreihe beginnt nach mehr als etwa 1,83 m ab Beschickungsseite des Reaktionsgefäßes. Wenn die Düsen näher an der Beschickungsöffnung gelegen wären, könnte durch die heftige Bewegung der Düsen Schmelzmaterial aus der Beschickungsöffnung hcrausspritzen. Es können wenigstens etwa 4 und höchstens etwa 12 solcher Düsen verwendet werden, vorzugsweise werden etwa 8 solcher Düsen verwendet, und Oxydationsgas wird mit einem Druck von etwa 1,05 atü eingeleitet.

Das pelletisierte Beschickungsmaterial enthält etwa 2 bis 15% Feuchtigkeit. Stücke von einheitlicher Größe sind nicht erforderlich. Das Reaktionsgefäß kann auch mit nicht stückig gemachtem Material beschickt werden, jedoch ist dann der Anteil an mitgeführtem Staub in den Abgasen etwas größer.

Die vorliegende F.rfindung kann an Hand von Probendaten, die nach einer ausgedehnten Prüfung mit dem erfindungsgemäßen Versuchsofens erhalten wurden, noch näher erläutert werden.

Aus Tabelle 2 ist die chemische Analyse von vier verschiedenen Arten von Kupferkonzentraten, die in dem Reaktionsgefäß geschmolzen und einer Windfrischung unterworfen wurden, sowie die Zusammensetzung der Schlacke und des aus diesen vier Konzentraten hergestellten Blasenkupfers ersichtlich. Ein bedeutender Unterschied zwischen der Zusammensetzung der vier Proben \on Blasenkupfer war nicht feststellbar, obwohl die Zusammensetzung der Konzentrate, aus denen dieser hergestellt wurde, ziemlich unterschiedlich war.

Die Analyse der vier Schlackenproben zeigte beträchtliche Unterschiede. Unterschiede des Kupfergenalts waren nicht der Grund für die Abweichungen in der chemischen Analyse der Konzentrate, sondern waren eher auf die Betriebsbedingungen innerhalb des Ofens zurückzuführen. Ein höherer Gehalt an Siliziumoxyd in der Beschickung hatte im allgemeinen zur Folge, daß weniger Magnetit in der Schlacke anwesend war.

Das im Ofen hergestellte Kupfer kann oxydiert und dann durch die gleiche Methode, die beim herkömmlichen Umschmelzen zur Herstellung von Anodenkupfer verwendet wird, gepolt werden.

Die automatische Regelung des Verhältnisses der viengen von Konzentrat, Flußmittel und Luftzufiuß /u dem Reaktionsgefäß kann entsprechend den verschiedenen Arten von Konzentraten eingestellt werden. Die Brennstoffzufuhr zu den Brennern wird automatisch mittels eines elektronischen Pyrometers geregelt, um eine eventuelle Abnahme oder Zunahme der Wärme der Windfrischreaktionen der Konzentratbeschickung zum Ofen auszugleichen.

KupferabfaH von Anoden und anderen Quellen kann durch eine Öffnung in dem Abzug des Ofens diesem zugeführt werden. Das Abfallmaterial kann in bestimmten Abständen durch die öffnung in das flüssige Bad gegeben werden, wo es geschmolzen wird und sich in dem Kupfersumpf absetzt. Während des Schmelzvorgangs wird die Brennstoffzufuhr zu dem Brenner automatisch erhöht, um die Wärme für das Schmelzen des Abfalls zu kompensieren.

Die aus Tabelle 3 ersichtlichen Einzelheiten sind aus sich heraus verständlich und zeigen die Betriebsweise des Versuchsofens unter drei verschiedenen Bedingungen. Diese Bedingungen umfassen eine Schmelzperiode und Windfrischen mit Luft, eine zweite Schmelzperiode und Windfrischen mit sauerstoffangereicherter Luft und eine dritte Schmelzperiode mit Luft unter Luftumwälzung und Mischen des Schlackenkonzentrats mit neuer Beschickung, die in den Ofen eintritt.

Bei Verwendung von mit Sauerstoff angereicherter Luft wird die Anzahl der Gewichtseinheiten (907 kg) des geschmolzenen Konzentrats pro Stunde proportional zu dem zugeführten Sauerstoff erhöht. Die Anzahl der Gewichtseinheiten (970 kg) des trockenen Konzentrats, das den Ofen pro Stunde durchläuft, war etwa 20% höher, wenn mit Sauerstoff angereicherte Luft verwendet wurde.

Die Temperaturen reichen von etwa 1150 bis etwa 1290^rC, aber die übliche Arbeitstemperatur liegt bei etwa 1230⁰C.

Während des Betriebs des Ofens unter Verwendung einer Beschickung, die zurückgeführtes Schlackenkonzenlrat enthielt, war der Wärmeausgleich etwas verändert. Das Verhältnis von frischem Konzentrat zu zurückgeführtem Schlackenkonzentrat betrug durchschnittlich etwa 5: 1. Wenn auch die Menge an zurückgeführtem Schlackenkonzentrat, verglichen mil der Menge an frischem Konzentrat, verhältnismäßig gering war, hatte das zurückgeführte Konzentrat einer niedrigen Schwefelgehalt, aber einen sehr hoher Kupfergchalt. Daher war die durchschnittliche Kupferproduktion, wenn Schlackenkonzentration zurückgeführt wurde, etwa zweimal so groß als die Produktior von Kupfer, wenn nur frisches Konzentrat als Beschickung verwendet wurde.

Da die spezifische Wärme des Kupfers im Vergleich zu der der Schlacke niedrig ist, hatte der Umlauf de; Schlackenkonzentrats mit einem hohen Kupfergehal· nur eine geringe Wirkung auf das Wärmegleichgewich des Ofens und bewirkte nur eine geringe Erhöhung de: Brennstoffverbrauchs der Brenner.

An Stelle der Vermahlungs- und Flotationsbehand lung der Schlacke kann ei findungsgemäß auch di< Behandlung der Schlacke mit einem reduzierenden Ga: oder anderen Mitteln durchgeführt werden, mit den Ziel, den Kupfergehalt entweder in einem entsprechen den Verlängerungsteil des Ofens selbst oder in einen getrennten Ofen zu reduzieren. So kann z. B. eii getrennter Mischofen vorgesehen werden, in welchen Schlacke mit hohem Kupfergehalt aus dem Ofen abge schöpft oder abgezogen wird. Die Schlacke wird dam reduziert, indem sie mit einem reduzierenden Gas ver blasen, mit Eisen- oder Kupfersulfiden, wie ζ. Β Pyrit, Pyrrhotit oder Chalcopyrit, behandelt und dam absetzen gelassen wird. Dabei wird der Kupfergehal hi Form eines abgesetzten hochwertigen Steins, de aus dem unteren Teil des Ofens abgezogen wird, ge Wonnen. Dieser Stein kann in den Ofen zurückgeführ werden.
Nach fortgeschiitiener Entwicklung des Versuchs

reaktionsgefäßes wurde ein Ofen in technischer Größe für die Behandlung von etwa 7201 trockenen Konzentrats pro Tag konstruiert.
Das erfindungsgemäße Verfahren und die Anlage

bedeuten also einen überraschenden Fortschritt auf dem Gebiet des kontinuierlichen Umschmelzen und Windfrischen von Kupferkonzentraten zu metallischem Kupfer.

Tabelle 1: Vermählen der Schlacke des erfindungsgemäßen Verfahrens

Beschreibung	% Fe₁O₄ in der	gemahlen	°/ /o	Kupfergehalt in:	Abgänge	Konzentra- tions-Verh.	Kupferverlust im Abfall als
der Schlacke	Schlacke	%-0,044mm				Kopf/Konz.	% d. Kupfci-
			Aufgabegut	Konzentrat			zufuhr
Während eines Sauer
stoffangereicherten
Ansatzes hergestellte					0,54
Schlacke, gekühlt in
68 kg Masselform ...	32	90,0	11,3	58,5		5,46	1,64
Vermahlungsversuch im
großen Maßstab					0,50
(Kugelmühlen-
Vermahlung)	20 bis 26	91,1	11,4	51,5		4,54	1,47
Vermahlungsversuch im
großen Maßstab					0,53
(autogene Ver
mahlung)	20 bis 26	90,0	11,4	52,1		4,74	1,58
Erfindungsgemäß erhal			J. A) 1
tene Schlacke, redu
ziert mit Kohle und
SiC, Desoxydation in					0,67
einem Tiegelschmelz					0,59
ofen	18	84,0	3,9	43,6		13,73	2,20
desgleichen	12	97,4	2,4	30,2		18,30	1,94
Erfindungsgemäß erhal
tene Schlacke, Des
oxydations-Behand					0,54
lung in einem Ver					0,54
suchs - Reaktionsgefäß	12	89,2	2,2	19,8		11,70	1,71
desgleichen	12	95,9	2,2	21,4		12,40	1,73
Erfindungsgemäß erhal
tene Schlacke, Des
oxydations-Behand					0,44
lung in einem Tiegel					0,36
schmelzofen	6	80,4	1,4	6,1	6,10	1,25
desgleichen		97,4	1,6	12,1	10,40	1,12

Typische Beschickungsproben

Tabelle 2

Typ	%Cu	%Fc	%s	%SiO₂	%Zn	%Pb
1	23,7	28,6	27,6	8,2	0,4	0,9
2	22,5	32,3	27,8	7,0	1,4	0,17
3	23,5	28,5	33,6	3,3	5,9	1,23
4	28,2	27,5	33,6	2,4	7,2	0,52

Hergestellte Schlacke
aus obengenannten Beschickungsproben

Typ	Cu	Fe	SiO₂	Zn	Pb	Fe₃O₄
1	7,9	39,3	25,4	1,1	0,33	19,7
2	9,2	40,5	24,5	0,9	0,11	20,0
3	10,7	35,5	22,0	5,5	0,57	22,8
4	11,0	32,8	24,8	7,8	0,61	26,0

Blascnkupfer
aus obengenannten Beschickungsproben

Typ	%Cu	%Fc	%s	%Zn	%Pb
1	97,4	0,3	1,50	0,1	0,08
2	97,4	0,2	1,80	0,0	0,03
3	97,7	0,1	1,50	0,1	0,15
4	97,5	0,1	1,30	0,0	0,10

Tabelle 3

Io

16

Verblasen mit Luft

Verblasen unter Zurückführung von Schlackenkonzentrat

Verblasen mit

Sauerstoff angereicherter Luft

Gesamtstunden im produktiven Arbeitsgang

Prozentualer Anteil des produktiven Arbeitsgangs zur

Gesamtzeit

Zugeführtes Konzentrat (trocken) (durchschnittlich

t/Std)

Umgelaufenes Konzentrat (durchschnittlich t/Std) ...

Zugeführtes Flußmittel (durchschnittlich t/Std)

Hergestelltes Kupfer (durchschnittlich t/Std)

Erhaltene Schlacke (durchschnittlich t/Std)

Erhaltener Flugstaub (durchschnittlich t/Std)

Verblasen mit Luft (durchschnittlich dm³/Min.)

Verblasen mit Sauerstoff (durchschnittlich dm³/Min.)

% Sauerstoff in angereicherter Luft

Frische Naßbeschickung (feucht) (t/Std)

Gesamtnaßbeschickung (t/Std) (einschl. rückgeführtes

Konzentrat)

Brennstoff Kcal/Trockentonnen frisches Konzentrat.. Brennstoff Kcal/Naßtonnen frisches Konzentrat

Produktanalyse

(typisch, nicht durchschnittlich)

Konzentrat

Kupfer Cu%

Eisen Fe %

Siliziumdioxyd SiO₂%

Schwefel S%

Zurückgeführtes Schlackenkonzentrat Kupfer

Flußmittel

Siliziumdioxyd SiO₂%

Eisen Fe %

Schlacke

Kupfer Cu%

Eisen Fe%

Siliziumdioxyd SiO₂X

Schwefel S%

Blasenkupfer

Kupfer Cu%

Eisen Fe%

Schwefel S%

549

89

3,63

0,71
0,42
2,85
0,22
84,05

4,53

1,68 · 10^e
1,35 · 10"

22,8

28,0

3,9

33.6

66,6
6,1

10,0

35,7

22,5

1,0

97,5
0,3
1,6

345 92

3,49 0,71 0,70 0,75 2,90 0,21 92,26

4,36

4,i6

1,71 -10« 1,36 · 10^e

23,6

29,5

3,0

33,7

51,3

67,2 5,6

10,5

36,4

22,1

1,1

97,9 0,1 1,4

289

81

4,34

0,97 0,32 3,53 0,26

69,66 5,18

26,3 5,45

5,45

0,73 · 10» 0,58 ■ 10^s

25,0

27,4

2,6

37,4

67,7 5,4

11,8

34,6

21,1

1,4

97,6 0,2

1,4

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zum kontinuierlichen Schmelzen und Windfrischen von Kupferkonzentraten zu metallischem Kupfer in einem Ofen mit einer Schmelzzone, einer Windfrischzone, einer Kupferabsetzzone und einer Schlackenzone, wobei Kupferkonzentrate und Flußmittel im wesentlichen der Schmelzzone und der Windfrischzone zugeführt werden, der Ofen bei einer Temperatur gehalten wird, bei der Schlacke, Rohstein und metallisches Kupfer im flüssigen Zustand vorliegen, wobei ferner ein Oxydationsgas der Schmelzzone und der Windfrischzone des Ofens zugeführt wird, und wobei metallisches Kupfer und Schlacke kontinuierlich oder intermittierend aus Abstichöffnungen in der Kupferabsetzzone bzw. der Schlackenzone abgezogen werden, dadurch gekennzeichnet, daß das Oxydationsgas in die gemeinsame Schmelz- und Windfrischzone derart eingeblasen wird, daß in dieser Zone im wesentlichen eine Turbulenz erzeugt wird, daß die Zufuhrgeschwindigkeit der Kupferkonzentrate und des Flußmittels mit der eingeblasenen Menge des Oxydationsgases in einem Gleichgewicht derart gesteuert wird, daß im wesentlichen alles in den Konzentraten vorhandene Eisen und aller Schwefel kontinuierlich oxydiert werden, und daß die Kupferkonzentrate in einer einzigen Zone des Ofens gleichzeitig geschmolzen und bis zu Kupfermetall konvertiert werden, wobei die Rohsteintiefe im Reaktor auf einem vorbestimmten Niveau gehalten wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit der Kupferzufuhr mit dem Konzentrat im allgemeinen während der Betriebszeit konstant gehalten wird und im wesentlichen der Geschwindigkeit des Gesamtkupferausstoßes entspricht.

3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge an Stein im Ofen im wesentlichen konstant gehalten wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß über 95% des Sauerstoffgehalts des oxydierenden Gases in der Schmelz- und Windfrischzone umgesetzt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschickung an Konzentraten stückig gemacht und vor der Zufuhr zum Ofen mit dem Flußmittel vermischt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschickung an Konzentraten vor der Zufuhr zum Ofen mit dem Flußmittel und zurückgeführten behandelten Schlackenkonzentraten vermischt wird.

7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das oxydierende Gas allgemein in den unteren Teil der Steinschicht in der Schmelz- und Windfrischzone eingeblasen wird.

8. Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschickung an Konzentraten über eine große Fläche der geschmolzenen Oberfläche in der Schmelz- und Windfrischzone verteilt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die gewonnene Schlacke langsam abgekühlt wird.

10. Verfahren nach Anspruch 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die gewonnene Schlacke durch autogenes Mahlen zerkleinert wird.

11. Verfahren nach Anspruch 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die gewonnene Schlacke vermählen, anschließend einer Flotation unterworfen und das erhaltene Konzentrat in den Ofen zurückgeführt wird.

12. Verfahren nach Anspruch 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß metallisches Kupfer und die Schlacke in solcher Weise abgezogen werden, daß die Schichten aus metallischem Kupfer, Lech und Schlacken auf einen vorbestimmten Stand gehalten werden.

13. Verfahren nach Anspruch 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß Luft, reduzierendes Gas oder Naturgas in die Schlacke in der Schlackenzone eingeblasen wird.

14. Verfahren nach Anspruch 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß eine geregelte Zufuhr der Konzentrate und des oxydierenden Gases durch automatische Regelung der Beschickungsgeschwindigkeit an Konzentrat zu der Einblasgeschwindigkeit an oxydierendem Gas durchgeführt wird.

15. Verfahren nach Anspruch 1 bis Ϊ4, dadurch gekennzeichnet, daß der Eisengehalt im Stein auf etwa 3 % gehalten wird.

16. Verfahren nach Anspruch 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß als in die Schmelz- und Windfrischzone des Ofens eingeblasenes oxydierendes Gas Luft oder mit Sauerstoff angereicherte Luft verwendet wird.

17. Verfahren nach Anspruch 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß etwas Konzentrat oder festes Reduktionsmittel auch der Schlackenzone des Ofens zugeführt wird.

18. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 17 unter Verwendung eines im wesentlichen horizontal angeordneten Ofens mit einer Aufgabeöffnung für die Kupferkonzentrate und das Flußmittel, ferner mit Abstichöffnungen für metallisches Kupfer und Schlacke, einer Heizeinrichtung und mit einer Blaseinrichtung für das Oxydationsgas, dadurch gekennzeichnet, daß der Ofen (1) eine einzige Schmelz- und Windfrischzone (11), eine Kupferabsetzzone (12) und als dritte Zone eine Schlackenzone (13) besitzt, daß die Blaseinrichtung (17) in der Schmelz- und Windfrischzone (11) angeordnet ist und daß eine Steuereinrichtung vorgesehen ist, die die Zufuhr der Konzentrate und des Flußmittels unter Beibehaltung der Rohsteintiefe im Ofen auf einem vorbestimmten Niveau steuert.

19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß eine ineinandergreifende Regelungsvorrichtung für die Regelung der Zufuhr von oxydierendem Gas und Kupferkonzentraten in einem vorbestimmten Verhältnis vorgesehen ist.

20. Vorrichtung nach Anspruch 18 und 19, dadurch gekennzeichnet, daß eine ineinandergreifende Regelungsvorrichtung für die Regelung der Zufuhi der Konzentrate und dem Flußmittel in einem vorbestimmten Verhältnis vorgesehen ist.

21. Vorrichtung nach Anspruch 18 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich zu dei Schmelz- und Windfrischzone eine Kupferabsetzzone (12) mit einem Sumpf (15) im unteren Teil die die Abstichlöcher (16) für Kupfer aufweist, unc

3 4

eine Schlackenzone (13) mit einem Abstichloch (5) und Windfrischen von Kupferkonzentraten zu me-

für die geschmolzene Schlacke vorgesehen sind. tallischem Kupfer.

22. Vorrichtung nach Anspruch 18 bis 21, da- Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist also ein durch gekennzeichnet, daß sie hinter der Kupfer- Verfahren und eine Vorrichtung, die die herkönnnabsetzzone eine Schlackenzone mit einem Abstich- 5 liehen Flammofen- und Konverterschmelzverfahren loch (5) für die geschmolzene Schlacke aufweist und -vorrichtungen vorteilhaft ersetzen. Insbesondere

23. Vorrichtung nach Anspruch 18 bis 22, da- ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ein kontidurch gekennzeichnet, daß sie zusätzlich eine nuierliches Verfahren, bei dem das Schmelzen und Schleudervorrichtung (29) für die Zuführung von Windfrischen in einem Ofen stattfinden, der keine Konzentraten und Flußmittel zum Ofen durch die io voneinander getrennten Schmelz- und Windfrisch-Beschickungsöffnung aufweist, wobei diese über zonen aufweist und in den die Konzentrate sowie ein eine große Fläche der Schmelz- und Windfrisch- oxydierendes Gas kontinuierlich eingeführt werden, zone verteilt werden. während Schlacken und Kupfermetall kontinuierlich

24. Vorrichtung nach Anspruch 18 bis 23, da- oder nach bestimmten Zeitabständen hieraus entfernt durch gekennzeichnet, daß sie zusätzlich eine 15 werden.

Pelletisiervorrichtung (25) zum Stückigmachen der Die kanadische Patentschrift 7 58 020 der Anmelde-

Konzentrate vor deren Einführung in den Ofen rin beschreibt bereits ein Verfahren zum kontinuier- »ufweist. liehen Schmelzen und Windfrischen von Kupfer-

25. Vorrichtung nach Anspruch 22, dadurch ge- konzentraten, wobei das Schmelzen und Windfrischen kennzeichnet, daß in der Schlackenzone Einblas- 20 in stufenweisen und aufeinanderfolgenden Reaktionen vorrichtungen für die Einführung eines redu- in einer Reihe von Zonen stattfinden. Dieses Patent zierenden Gases oder Luft in die Schlacke vorge- stellt einen grundsätzlichen Durchbruch auf dem sehen sind. Gebiet der Technologie des Kupferschmelzens und

26. Vorrichtung nach Anspruch 22, dadurch ge- Windfrischens dar. Die vorliegende Erfindung ist eine kennzeichnet, daß nach den Abstichvorrichtungen 25 Weiterentwicklung des genannten grundlegenden Verfür die geschmolzene Schlacke eine Vorrichtung fahrens und der Vorrichtung zum kontinuierlichen für die Aufnahme der geschmolzenen Schlacke Schmelzen und Windfrischen von Kupferkonzentraten, vorgesehen ist, worin diese langsam abgekühlt und sie stellt ein besonders vorteilhaftes und wirtwird, schaftliches System dar.

27. Vorrichtung nach Anspruch 26, dadurch ge- 30 Es wurde gefunden, daß es bei dem neuen Verfahren kennzeichnet, daß nach der Aufnahmevorrichtung zum kontinuierlichen Schmelzen und Windfrischen eine Schlackenaufbereitungsvorrichtung für die von Kupferkonzentraten vorteilhaft ist, die Schmelz-Gewinnung des Kupfers aus der Schlacke vorge- und Windfrischreaktionen in einer einzigen Reaktionssehen ist. zone durchzuführen. Hierdurch wird es möglich, die

28. Vorrichtung nach Anspruch 27, dadurch ge- 35 Produktionskapazität des Ofens einer gegebenen kennzeichnet, daß die Schlackenaufbereitungsvor- Größe zu erhöhen und den Betrieb und die Regelung richtung eine Schlackenvermahlungs- und FIo- des Verfahrens wesentlich zu vereinfachen. Diese Enttationsanlage (33, 34) umfaßt. wicklung bringt somit einen bemerkenswerten tech-

29. Vorrichtung nach Anspruch 22, dadurch ge- nischen Fortschritt mit sich, und zwar nicht nur gegenkennzeichnet, daß nach der Abstichvorrichtung 4° über den bekannten Systemen, sondern auch hinsichtfür die geschmolzene Schlacke eine Schlackenauf- Hch des Verfahrens und der Vorrichtung nach der bereitungsvorrichtung für die Reinigung der kanadischen Patentschrift 7 58 020. Große, in Ver-Schlacke auf pyrometallurgischem Wege vorge- suchsanlagen durchgeführte Versuchsreihen des neuen sehen ist. Verfahrens und der Vorrichtung haben gezeigt, daß

30. Vorrichtung nach Anspruch 27 bis 29, da- 45 es sich bei der vorliegenden Erfindung um ein wirkdurch gekennzeichnet, daß sie eine weitere Vor- sames und wirtschaftliches, fortschrittliches Industrierichtung aufweist, mit der das in der Schlacken- verfahren handelt, das ein kontinuierliches Schmelzen aufbereitungsvorrichtung gewonnene Kupfer zu und Windfrischen von Kupferkonzentraten ermöglicht, der Beschickungsöffnung des Ofens zurückgeführt Zum Vergleich sei bemerkt, daß die herkömmlichen wird. 50 Verfahren zum Schmelzen und Windfrischen das

31. Vorrichtung nach Anspruch 18 bis 30 da-, Schmelzen der Konzentrate und Flußmittel in einem durch gekennzeichnet, daß sie eine zusätzliche Flammofen oder Hochofen erforderlich machen, in Beschickungsöffnung am Schlackenende des Reak- welchem zwei getrennte Schichten gebildet werden, tionsgefäßes (4) für die Zufuhr von Konzentraten und zwar eine schwerere aus Stein (Cu₂S — FeS) und oder festen Reduktionsmitteln in die Schlacken- 55 eine sich darüber befindliche Schlackenschicht. Die zone des Reaktionsgefäßes aufweist. obere Schlackenschicht läßt absetzen, und befreit sie

32. Vorrichtung nach Anspruch 18 bis 31, da- vom größten Teil ihres Kupfergehalts. — Der Stein durch gekennzeichnet, daß die Heizvorrichtungen aus dem Flammofen wird dann in den Konverter einenBrennerumfassen.dersoanderBeschickungs- gebracht und dort einer zweistufigen Luftoxydation öffnung des Ofens angeordnet ist, daß die durch 60 ausgesetzt. Während der ersten Stufe des Winddie Beschickungsöffnung strömende Luft von dem frischens reagiert der Sauerstoff mit FeS wie folgt:
Brenner bei der Verbrennung des Brennstoffes, FeS + I¹/ O =ί= FeO 4- SO (T)
der in das Reaktionsgefäß eingeführt wird, ver- '^{8 a 2} ^'
wertet wird. Jede Cu₂S Verbindung, die zu Cu₈O oxydiert werden

65 kann, reagiert sofort mit FeS nach folgender Gleichung :

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren
I eine Vorrichtung zum kontinuierlichen Schmelzen Cu₂O + FeS =*= Cu₈S + FeO (H)