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WO2004060037A1 - 電波吸収体用シート材および電波吸収体 - Google Patents

電波吸収体用シート材および電波吸収体 Download PDF

Info

Publication number
WO2004060037A1
WO2004060037A1 PCT/JP2003/016452 JP0316452W WO2004060037A1 WO 2004060037 A1 WO2004060037 A1 WO 2004060037A1 JP 0316452 W JP0316452 W JP 0316452W WO 2004060037 A1 WO2004060037 A1 WO 2004060037A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
radio wave
wave absorber
sheet material
sheet
hollow
Prior art date
Application number
PCT/JP2003/016452
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Miki Kasabo
Kenichi Hatakeyama
Yoichi Fujimura
Original Assignee
Toray Industries, Inc.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toray Industries, Inc. filed Critical Toray Industries, Inc.
Priority to EP03780977.9A priority Critical patent/EP1589800B1/en
Priority to US10/540,622 priority patent/US7695803B2/en
Publication of WO2004060037A1 publication Critical patent/WO2004060037A1/ja
Priority to NO20053586A priority patent/NO20053586L/no

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    • B32B29/00—Layered products comprising a layer of paper or cardboard
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
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    • Y10T428/24669—Aligned or parallel nonplanarities
    • Y10T428/24694—Parallel corrugations

Definitions

  • Sheet material for radio wave absorber and radio wave absorber
  • the present invention relates to a radio wave absorber sheet material and a radio wave absorber made of a sheet material for assembling the same, and more specifically, for example, a radio wave absorber assembly system used for walls, ceilings, floors, etc. of an anechoic chamber. And a radio wave absorber made of the sheet material.
  • the anechoic chamber is used for antenna characteristic measurement tests and electronic device radio wave measurement tests.
  • radio wave absorbers are installed on the walls, ceiling, floor, etc., to block the intrusion of radio waves from the outside and to generate radio waves from the internal device under test. Is not radiated to the outside.
  • electromagnetic wave absorbers used for such purposes are made of a conductive material, such as a resin foam such as a foamed foam impregnated with a pump rack, a foamed styrene foam, or a styrene foam. What was formed into the shape was used.
  • radio wave absorbers formed from such resin foams are bulky and brittle, and the pointed end may be damaged by vibration during transportation or collision with other objects.
  • the storage space is increased and the storage cost is increased.
  • a large volume is required for packing and the transportation cost is increased, leading to cost up. Had become.
  • the thickness of the car pump rack-containing plate is too thin, the rigidity of the plate will be insufficient, resulting in distortion and morphological instability of the assembled radio wave absorber. It needed to be thick. And as a result of thickening the plate, the weight of the plate As the amount increased, on-site workability deteriorated, transportation costs did not become very low, and the amount of carbon black used increased.
  • the plate material is formed by a honeycomb structure in which a large number of cells are arranged in a plane (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-77). No. 883).
  • the radio wave absorber assembled from this honeycomb structure plate material has a structure in which the cell opening is an incident surface. If the cell opening of the honeycomb structure has a large aperture, high-frequency electromagnetic waves can easily pass through. As a result, there is a problem that the original function as a radio wave absorber is deteriorated. Therefore, in order to avoid this problem, it is necessary to reduce the size of the cell opening, which results in an increase in the total body weight.
  • the problem of weight increase in the prior art disclosed in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 8 and Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2000-21064 cannot be essentially solved.
  • the plate material of the honeycomb structure has rigidity with respect to a load in the thickness direction, mechanical strength may be insufficient with respect to a load in a direction perpendicular to the thickness direction.
  • the assembly workability was not always good.
  • An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art and to provide excellent radio wave absorption performance. Another object of the present invention is to provide a sheet material for a radio wave absorber that has excellent shape retention and on-site assembling workability while being lightweight, and to provide a new radio wave absorber made of the material. .
  • the sheet material for a radio wave absorber of the present invention that achieves the above object has the following configuration.
  • the sheet material for a radio wave absorber of the present invention has a corrugated cardboard structure in which a corrugated core and a planar liner are laminated, and the core and Z or the liner are electrically connected.
  • the radio wave absorber of the present invention that achieves the above-mentioned object has the following configuration.
  • the above-described sheet material for a radio wave absorber of the present invention is cut and bent to be assembled into a hollow three-dimensional structure, and the hollow three-dimensional structure has a wedge shape, a polygonal pyramid shape, Or, it is characterized by having a polygonal prism shape.
  • the base material is based on a corrugated cardboard structure in which a corrugated core and a flat liner are laminated
  • the hollow material is included. It is lightweight, can be handled in sheet form, and can be easily stored and transported, and has good on-site assembly workability.
  • the core is included, it is lightweight and has appropriate rigidity, so that the shape retention of the radio wave absorber after assembly can be improved.
  • the sheet material for a radio wave absorber of the present invention since the sheet material for a radio wave absorber of the present invention has a step pole structure as a base, it is lightweight, has appropriate rigidity, and can be transported in a sheet form and easily transported on site. As a result, the transportation cost can be reduced, and the work of assembling the electromagnetic wave absorber at the construction site can be facilitated.
  • the radio wave absorber according to the present invention does not cause distortion not only at the time of assembling but also after assembling, and maintains good shape stability for a long time. Is what you can do. BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing an example of a sheet material for a radio wave absorber according to the present invention.
  • 2 (A) to 2 (D) are cross-sectional views each illustrating a sheet material for a radio wave absorber of the present invention.
  • FIG. 3 is a plan view showing an example of cutting the sheet material for a radio wave absorber of the present invention.
  • FIG. 4 is a perspective view of a radio wave absorber assembled from the sheet material for assembly in FIG.
  • FIGS. 5A and 5B are plan views showing examples of cutting the sheet material for a radio wave absorber of the present invention.
  • FIG. 6 is a perspective view of a radio wave absorber assembled using the assembly sheet material of (B) of FIG. 5 (A).
  • FIG. 7 is a perspective view of a radio wave absorber showing another embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a perspective view of a radio wave absorber showing still another embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a perspective view of a radio wave absorber showing still another embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a pyramid-shaped radio wave absorber showing an embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 shows a wedge-shaped radio wave absorber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the radio wave absorbers shown in FIGS. 10 and 11, and since they have the same cross-sectional shape, they are shown in one diagram.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view showing an embodiment in which two internal radio wave absorbers are provided in FIGS. 10 and 11, and since the cross-sectional shapes thereof are the same, they are shown in FIG. Indicated.
  • FIG. 14 illustrates a viramid-shaped radio wave absorber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 15 is a configuration diagram of the internal radio wave absorber used for the pyramid-shaped radio wave absorber shown in FIG.
  • FIG. 16 shows a wedge-shaped radio wave absorber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 17 shows two internal wave absorbers provided in the embodiment shown in FIG.
  • FIG. 4 shows an example of an embodiment in the case of the above.
  • FIG. 18 shows another embodiment of a wedge-shaped radio wave absorber which is an embodiment of the present invention.
  • Fig. 19 shows a 1-unit radio wave absorber composed of the four wedge-shaped radio wave absorbers shown in Fig. 18 arranged so that the wedge ridges are alternated.
  • FIG. 20 shows an example of the radio wave absorption characteristics of one unit shown in FIG.
  • FIG. 1 illustrates a sheet material for a radio wave absorber of the present invention.
  • the sheet material 1 for a radio wave absorber according to the present invention is formed by corrugation (bending to the waveform).
  • the core 2 is sandwiched between the cores 2 and flat liners 3, 3 are laminated on both sides of the core 2 to form a corrugated ball structure.
  • the top and the valley of the core 2 bent into a corrugated shape are bonded to the liners 3 and 3 with an adhesive, respectively.
  • a sheet containing an electrically lossy material is used, and a mixed paper of carbon fibers is preferably used.
  • the assembly sheet material 1 has excellent radio wave absorption characteristics due to the mixing of the electrically lossy material.
  • the sheet material for a radio wave absorber of the present invention configured as described above is cut into a predetermined shape and then assembled at a construction site into a radio wave absorber having a hollow three-dimensional structure (details will be described later).
  • the sheet material for the radio wave absorber has a hollow structure, so it is lightweight, has moderate rigidity due to the presence of the corrugated core, and has good shape retention even after being assembled into the radio wave absorber. To maintain. In addition, since it can be stored and transported in a flat sheet state, it can be transported at low cost without being bulky.
  • the sheet containing the electric loss material is preferably used for both the core and the liner of the step-pored structure. Is also good. When only one of them is used, it is preferable to use it for the core.
  • the structure of the step pole is not particularly limited, but in order to obtain a sheet material that is as thin, light and strong as possible, select from a single-side step pole, a double-side step pole, a double-sided step pole, or a triple wall. Is preferred.
  • the single-sided corrugated cardboard refers to a corrugated pole structure in which a corrugated (corrugated) core 2 is attached to one liner 3 as shown in Fig. 2 (A).
  • the term “pole” refers to a step pole structure in which a corrugated (corrugated) core 2 is joined between two liners 3, 3, and a double-sided step pole Means a stepped ball structure in which a single-sided step pole is joined to one side of a double-sided step pole as shown in Fig. 2 (C).
  • Fig. 2 (B) the term “pole” refers to a step pole structure in which a corrugated (corrugated) core 2 is joined between two liners 3, 3, and a double-sided step pole
  • a triple wall is a corrugated cardboard structure in which a single-sided corrugated cardboard is further joined to a double-sided corrugated pole to form three corrugated boards.
  • double-faced cardboard is particularly preferable because it has both thinness and appropriate rigidity.
  • a method for manufacturing these corrugated poles a well-known method for manufacturing corrugated paperboard which is high-speed and low in manufacturing cost can be used. More specifically, single-sided corrugated cardboard can be made by corrugating the core with a machine called Korge Ichiyu and gluing it to the front or back liner.
  • a single-sided corrugated board and liner are heated while being in close contact with the same machine line to produce double-sided or double-sided corrugated cardboard, and are always sent in a stable state to the cutter to produce a large amount of corrugated cardboard sheets cut to a predetermined size. Is available.
  • a conventional adhesive such as starch paste can be used.
  • the thickness t per corrugated cardboard is preferably 1 to 5 mm. If the thickness t is thinner than 1 mm, the weight increases, and if the thickness t is thicker than 5 mm, the bulkiness increases and the workability in assembling and transporting the electromagnetic wave absorber decreases.
  • the step repetition rate with respect to the liner of the core is in the range of 1.2 to 2 times, and the distance w between the tops of the adjacent cores is in the range of 1 to 15 mm. Is preferred.
  • the “step repetition rate” means the ratio of the bonded core length to the liner length, and considering both the bonding strength and the bonding workability, the step repetition rate is defined as above. It is preferable to set it in the range.
  • the distance w between the tops of the cores is preferably in the above range in consideration of both the man-hour and the strength required for the bonding process.
  • the distribution of the concentration of the electrical loss material in each corrugation can be different.
  • the concentration gradient that increases the concentration of the electrical loss material as the step pole goes from the radio wave incident side to the back side.
  • the cardboards may be laminated such that the thickness t of the cardboard is gradually reduced from the radio wave incident side to the back side.
  • the electric loss material contained in the sheet material for assembly of the present invention performs a damping action by converting radio wave energy into a small current and further converting it into heat energy.
  • Examples of such an electrical loss material include conductive powders such as carbon black, carbon microcoil powder, and graphite powder, and conductive fibers such as carbon fiber, gay carbide fiber, metal fiber, and metal plating fiber. Can be mentioned. It may be a semiconductor fiber obtained by controlling the firing temperature when producing carbon fiber or silicon carbide fiber.
  • Conductive fibers are particularly preferable, and carbon fibers are more preferable.
  • Conductive fibers have a large aspect ratio (the ratio of length to thickness), so even a small amount of fibers can easily come into contact with each other and obtain a greater radio wave absorption effect than powders such as carbon black. Can be.
  • the conductive fibers not only cause radio wave loss caused by contact of adjacent conductive fibers with each other, causing current to flow through the entire medium, but also allow current to flow to the conductive fibers that exist alone. Induced losses are added.
  • This phenomenon is a resonance phenomenon in principle, and the current induced in the conductive fiber increases when the fiber length is an integral multiple of a half wavelength of the wavelength in the medium.
  • the loss due to the resonance phenomenon is added to the radio wave loss when the conductive fiber is used as the radio wave loss material, and the phenomenon that the radio wave loss decreases as the frequency becomes higher like carbon black loss material occurs. Absent. Therefore, conductive fibers are excellent as loss materials for radio wave absorbers that can cover a wide band from low frequencies to microwaves and millimeter waves.
  • the upper limit frequency of the anechoic chamber for EMC was 1 GHz, but in recent years it has been expanding to around 10 GHz.
  • good absorption is achieved not only in the frequency range of 30 MHz to 1 GHz but also in the microphone mouth wave frequency exceeding the frequency range. Performance can be demonstrated. Further, sufficient absorption characteristics can be exhibited even in a millimeter wave frequency range up to about 100 GHz.
  • the form of the sheet containing the electric loss material is not particularly limited as long as the electric loss material is distributed throughout the sheet.
  • a mixed paper made by mixing conductive fibers and non-conductive fibers is used for ease of production.
  • the non-conductive fibers mixed with the conductive fibers include polyester fibers, nylon fibers, glass fibers, aramide fibers, polyphenylene sulfide fibers, polyester ether ketone fibers, polyparaphenylene benzobisoxazozol fibers, and polyester fibers. Lactic acid fibers and the like can be used.
  • non-conductive fiber it is particularly preferable to select a fiber having a volume resistivity that is at least two orders of magnitude higher than the conductive fiber of the mixing partner.
  • Examples of the method for producing the mixed paper include a wet papermaking method in which a slurry obtained by mixing at least one of conductive fiber and non-conductive fiber and water is used, and at least one of conductive fiber and non-conductive fiber.
  • Any of the dry papermaking methods in which one kind is stirred and mixed in the air and collected in a sheet form may be used.
  • mixed papermaking can be continuously produced by using a continuously moving net conveyor as a papermaking means.
  • an inorganic binder such as aluminum hydroxide and an organic binder such as starch, polyvinyl alcohol, polyethylene, paraffin, and acrylic fiber may be added as necessary.
  • the conductive fiber used in the wet papermaking method it is preferable to use carbon fiber for reasons such as mixing and shaping at a low specific gravity, and because the aspect ratio can be increased, the amount used can be reduced. .
  • the mixed paper obtained as described above is particularly preferable in the case of a mixed paper obtained by a continuous paper-making method because it is easy to obtain a sheet having suitable electric conduction characteristics.
  • the electric conductivity of the mixed paper is perpendicular to the maximum electric conductivity (p) and the measurement direction indicating the maximum value. It is preferable that the value of the ratio (yZp) to the electric conductivity (y) measured in the direction in which the magnetic field is applied falls within the range of 0.35 to 0.95.
  • the conductive fibers tend to be oriented in the moving direction of the net conveyor. Since the electric conductivity measured in the longitudinal direction of the paper corresponds to the maximum value (P), the ratio (yZp) to the electric conductivity in the width direction orthogonal to this (yZp) is 0.35-0. .95 would be desirable.
  • the fibers When the conductive fibers are mixed as described above, the fibers tend to be arranged in parallel in the transport direction of the net conveyor, and the electrical conductivity in the longitudinal direction of the mixed paper tends to increase.
  • the directivity of the electrical conductivity means that the flow of the current has directivity, and the absorption performance differs depending on the direction of the electric field vibration plane of the incident radio wave, that is, the absorption performance is polarized. It becomes dependent. However, practically, it is required that the absorption performance has no polarization dependence, and it is desirable that the directionality of the electric conductivity be suppressed as small as possible. Therefore, the electric conductivity ratio (y / p) is preferably in the range of 0.35 to 0.95.
  • the electrical conductivity ratio is smaller than 0.35, the directionality becomes too large, which is not practically preferable. On the other hand, if it is larger than 0.95, the fiber orientation becomes too random, so that the strength of the mixed paper in the longitudinal direction is greatly reduced, and the paper is liable to be broken during the production of corrugated cardboard.
  • the method of setting the electric conductivity ratio in the above range can be easily achieved by controlling the moving speed of the net conveyor described above.
  • the mixing amount of the conductive fibers, particularly carbon fibers, in the mixed paper is preferably in the range of 0.08 to 20% by weight, and more preferably in the range of 0.2 to 2% by weight. If the content is less than 0.08% by weight, the electric loss is reduced and the radio wave absorption performance is reduced. On the other hand, if the content is more than 20% by weight, the electric loss increases, but the reflected radio waves also increase, which is not preferable.
  • the content of the sizing agent in the carbon fiber skin is desirably 0.9% by weight or less, and most preferably 0%, based on the total carbon fiber amount. It is to be.
  • Carbon fibers may have some sizing agent applied to the outer skin during the manufacturing process. If the content of this sizing agent is too high, the conduction of electricity due to the overlapping of the fibers will be hindered, and as a result the radio wave absorption capacity will decrease, but the amount of carbon fiber used to compensate for this Increasing the cost of sheet materials increases the The amount should be as described above! ).
  • the sheet such as mixed paper containing the electric loss material obtained as described above is used for the core and / or liner of the corrugated cardboard structure to form a corrugated cardboard structure, thereby forming a sheet material for an electromagnetic wave absorber.
  • a sheet such as a mixed paper containing an electrical loss material may be used for at least one of the center and the liner of the step-pored structure, but is particularly preferably used for the center bent into a corrugated shape.
  • the sheet surface can be used as a radio wave incident surface, so that radio waves can be transmitted like a well-known honeycomb structure whose cell opening has a radio wave incident surface. Since it does not have this, it can exhibit excellent radio wave absorption. Also, when a sheet containing an electrically lossy material is used for the core, the radio waves hit the corrugated corrugated surface and are finely irregularly reflected, canceling each other out, and efficiently absorbing radio waves be able to.
  • the sheet material for a radio wave absorber having a corrugated cardboard structure of the present invention may be formed by applying a color, pattern, or text printing on at least one liner surface, or embossing a pattern or text. It is preferable that at least one selected from display means is provided. By printing various colors and patterns or displaying embossing, etc., it is possible to give the radio wave absorber a rich expression. As a result, it is possible to eliminate the dark and oppressive atmosphere of the conventional anechoic chamber to which the black or dark blue monochromatic radio wave absorber is attached, and to contribute to improving the work environment of the operator. be able to.
  • the sheet material for the wave absorber when assembling the sheet material for the wave absorber into the wave absorber on site, if the sheet material is printed or embossed on its surface, the assembling workability can be further improved. It is preferred.
  • the sheet material for a radio wave absorber of the present invention has a corrugated cardboard structure in which a corrugated core and a flat liner are laminated, and the core and / or the liner are electrically damaged. Since it is composed of a sheet containing material, it is possible to exhibit its performance as a radio wave absorber simply by cutting it into a predetermined size and then sticking it in the sheet state at the site of enforcement. In particular, the effect can be exerted when the core is made of a sheet containing an electric loss material. As a more desirable use mode, it is preferable to cut into a hollow three-dimensional structure so as to be assemblable and then assemble it into a hollow three-dimensional structure radio wave absorber at a construction site. It is desirable to cut the assembly sheet material before transporting it to the construction site, but it may be done at the construction site.
  • the form of assembling into a hollow three-dimensional structure is not particularly limited.
  • a wedge shape a pyramid shape such as a quadrangular pyramid or a triangular pyramid (a pyramid shape), or a polygonal prism shape such as a triangular prism or a quadrangular prism And so on.
  • a three-dimensional shape with a sharp tip, radio wave reflection can be reduced and radio wave absorption can be improved.
  • a grid or support made of a sheet material for radio wave absorbers is installed inside the hollow three-dimensional structure, it will become an internal radio wave absorber, and in particular, will dramatically improve high frequency absorption characteristics. Can be.
  • the structure is provided vertically on the body bottom to be used as an internal radio wave absorber.
  • the internal electromagnetic wave absorber has the effect of absorbing electromagnetic waves that have entered the pyramid or wedge shape without being absorbed by the hollow three-dimensional structure obtained by bending the sheet material for the electromagnetic wave absorber, which is a loss material, by bending, etc. Increase the absorption of the radio wave absorber.
  • the mechanical strength of a pyramid or wedge-shaped hollow three-dimensional structure can be reinforced in addition to the effect of improving the electromagnetic wave absorption characteristics.
  • FIG. 3 shows an example of a cut form of the sheet material for a radio wave absorber of the present invention.
  • FIG. 4 shows that the cut sheet material is assembled into a wedge-shaped radio wave absorber having a hollow three-dimensional structure. It is a state in which it is upright.
  • the cut sheet material 1 is embossed with a plurality of fold lines 4 at predetermined intervals in parallel with the wave train of the corrugated core 2. At both ends, an insertion piece 5, an insertion slit 6, and a glue margin 7 are formed.
  • the fold line 4 is processed in parallel with the wave train of the core 2 as shown in the figure, and by forming the fold line 4 in this manner, the assembling sheet is formed.
  • the material 1 can be easily bent at the fold line 4 without giving any distortion.
  • the sheet material 1 for electromagnetic wave absorber is bent at the fold line 4, the insertion piece 5 at one end is inserted into the insertion slit 6 at the other end, and the adhesive margin 7 is joined with an adhesive. Then, it can be easily assembled into a wedge-shaped radio wave absorber 10 having a hollow three-dimensional structure as shown in FIG.
  • FIGS. 5 (A) and 5 (B) illustrate a state after cutting which is another embodiment of the sheet material for a radio wave absorber of the present invention.
  • FIG. 6 shows this cut sheet material having a hollow three-dimensional structure. This figure shows a state in which it is assembled on a wedge-shaped electromagnetic wave absorber.
  • the assembling sheet material 1 after cutting in this embodiment includes an assembling sheet material 1A (see FIG. 5 (A)) forming a wedge outer shape of the hollow three-dimensional structure, and a leg of the wedge outer shape.
  • An assembling sheet material 1B (see FIG. 5 (B)) which forms a supporting portion for support is prepared.
  • the assembly sheet material 1A is partially cut away so that the core 2 sandwiched between the upper and lower liners It is located.
  • a fold line 4 is embossed substantially at the center so as to be orthogonal to the wave train of the core 2.
  • a folding line 4 parallel to the wave train of the core 2 is embossed on each of the upper and lower sides, and an outer reinforcing portion 11 and an insertion slit 6 are formed on both outer sides. Also, a fold line 4 is embossed on the right end of the figure so as to be orthogonal to the wave train of the core 2, and a glue margin 7 for the wall surface of the dark room is formed outside the fold line 4.
  • the assembling sheet material 1 B shown in Fig. 5 (B) has a center rectangular part C and a trapezoidal shape on both sides by embossing the fold line 4 parallel to the wave train of the core 2 at two places inside. Part D is formed. In addition, embossing is performed on the left and right sides of the two trapezoidal portions D on the left and right sides, each of which intersects the wavy line of the core 2 at an angle, so that the outer reinforcing portion 11 and the insert 5 Is formed.
  • the insertion piece 5 is formed so as to connect only one side overlapping the folding line 4 and to separate the remaining three pieces from the external reinforcing portion 11. Also, at one end of the two trapezoids D, a fold line 4 parallel to the wave train of the core 2 is embossed, and a glue margin 7 for the wall of the dark room is formed outside. Have been.
  • the assembling sheet materials 1A and IB cut as described above are each folded along the fold line 4 so that the assembling sheet material 1A is bent into a wedge shape, and the assembling sheet material 1B is processed into a support portion. Then, by assembling them, a wedge-shaped electromagnetic wave absorber 20 is assembled as shown in FIG.
  • the assembling sheet material 1 A is folded in a wedge shape at the center folding line 4, the outer reinforcing portions 11 on both sides are folded inward at the folding line 4, and the glue margin 7 is folded outward.
  • the other assembling sheet material 1B is configured such that the trapezoidal portions D on both sides are bent into a gate shape, the outer reinforcing portions 11 are folded inward, and the four insertion pieces 5 are projected.
  • the supporting portion of the assembling sheet material 1B formed in a gate shape in this way is inserted into the legs of the wedge-shaped assembling sheet material 1A, and the insertion piece 5 at one end is inserted into the other.
  • the wedge-shaped radio wave absorber 20 having a hollow three-dimensional structure shown in FIG. By inserting the insertion piece 5 into the insertion slot 6 in this manner, the hollow three-dimensional structure is fixed in shape, and workability on site can be dramatically improved. Of course, it is permissible to assemble using an adhesive as long as workability is not impaired.
  • FIG. 7 shows a wedge-shaped radio wave absorber according to still another embodiment of the present invention.
  • the radio wave absorber 30 of this embodiment is obtained by bending an assembling sheet material 1 cut into two pieces into a wedge shape, each of which is placed on a sintered ferrite plate 8 having an aluminum plate 9 attached to the back surface. They are bonded and fixed in parallel.
  • FIG. 8 shows a viramid-type radio wave absorber according to still another embodiment of the present invention.
  • the assembling sheet material 1 for assembling the pyramid-shaped electromagnetic wave absorber 40 is cut so that four isosceles triangles are connected via the folding line 4. Since the sheet is cut from one sheet, the angles of the wave trains of the core 2 with respect to the four isosceles triangular fold lines 4 are different from each other.
  • FIG. 9 shows a wedge-shaped radio wave absorber according to still another embodiment of the present invention.
  • the radio wave absorber 50 of this embodiment is configured by standing eight hollow structures made of the assembly sheet 1 on a common base 12.
  • the pedestal 1 2 is formed by disposing an aluminum sheet 9 at the bottom, and stacking three sheet materials 1 for assembly so that the wave trains of the core 2 are orthogonal to each other between layers. ing.
  • eight cut sheet materials 1 for assembly are folded into two wedges each to form one set, so that the wedge ridge directions of adjacent hollow structures intersect each other. It was erected.
  • the pedestal 12 absorbs a small amount of radio waves that could not be absorbed by the hollow three-dimensional structure, and the absorption characteristics can be further improved. It is suitable for absorbing The absorption characteristics differ depending on whether the electric field vibration plane of the incident radio wave and the ridgeline of the wedge are parallel or perpendicular.
  • the wedge-shaped radio wave absorber essentially has polarization dependence due to its shape, but as shown in the embodiment shown in Fig. 9, adjacent wedge-shaped radio wave absorbers cross each other at the wedge ridge. By arranging them at the same position, polarization dependence can be prevented.
  • the sheet material for a radio wave absorber of the present invention can be made into a radio wave absorber for a millimeter wave band by laminating one or two or more layers on a reflective flat plate.
  • the wavelengths at 30 GHz and 100 GHz are 10 mm and 3 mm, respectively, so that the step height of the center of the electromagnetic wave absorber sheet, 1 to 5 mm, is almost the millimeter wave band. It is about the same as the wavelength at.
  • wedge-shaped radio wave absorbers have better radio wave absorption characteristics when the height is about the same as the wavelength, so for millimeter waves, the core of the radio wave absorber sheet itself functions as a wedge-shaped radio wave absorber. be able to. in this way,
  • the core is made of a sheet containing an electrically lossy material.
  • the radio wave absorber is formed in a sheet state as described above, two or more layers can be laminated, and in this case, the middle core wave trains intersect each other between the layers. It is good to laminate. With such a laminated configuration, the polarization dependence of the radio wave absorber can be canceled. When the radio wave absorber is formed in a sheet state, the characteristics can be further improved by changing the concentration of the electric loss material contained in the core in the laminating direction.
  • FIGS. 10 and 11 show one embodiment of the present invention
  • 13 is a hollow three-dimensional structure made of a thin conductive material processed into a pyramid shape or a wedge shape by bending or the like.
  • Reference numeral 4 denotes an internal electromagnetic wave absorber made of a thin conductive material.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view when the embodiment of FIGS. 10 and 11 is cut along the plane AA, -B'-B.
  • the effect is small because the area of the internal electromagnetic wave absorber 14 is small. Also, if the internal electromagnetic wave absorber 14 is inserted too close to the bottom surface B-B ', when B'-B is mounted so as to be in contact with the metal plate, the boundary condition that the electric field component of the incident electromagnetic wave becomes small, The effect of introducing the radio wave absorber 14 is also reduced. In order to increase the effect of the internal electromagnetic wave absorber 14, it is desirable to divide A-A 'to B'-B into three parts according to the results of the experimental study, and to install them in the middle part.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view similar to FIG. 12, showing an embodiment in which two thin conductive materials 14a and 14b are mounted as internal radio wave absorbers.
  • two thin conductive materials 14a and 14b are mounted as internal radio wave absorbers.
  • FIG. 14 is a view showing an embodiment of the present invention, in which two triangular plate-shaped radio wave absorbing sheet materials 1 a and 1 each having an inner wall surface of a pyramid-shaped hollow three-dimensional structure 13 as two sides. b are combined at right angles to each other to form an internal radio wave absorber, which is It is an embodiment of a structure provided perpendicular to the plane.
  • the reason why the two triangular plate-shaped conductive thin materials 1a and lb are formed at right angles to each other is to eliminate the polarization characteristic of the absorption characteristic to the incident electromagnetic wave.
  • FIG. 15 shows an example of the structure of the triangular plate-shaped electromagnetic wave absorbing sheet materials 1a and lb used in FIG.
  • 1a is provided with a cutout 15 from the triangle top toward the base, while lb is provided with a cutout 15 from the base of the triangle toward the top, and the other is sandwiched between the cutouts Then, the notch end points P and Q are combined, and 1a and 1b are combined so that they form a right angle to form an internal electromagnetic wave absorber.
  • FIG. 16 is a diagram showing another embodiment of the embodiment of the present invention, in which an isosceles triangular plate-like conductive material thin material is provided inside a wedge-shaped hollow three-dimensional structure 13 as an internal electromagnetic wave absorber 14.
  • This is a structure in which one piece is provided perpendicular to the wedge ridge line.
  • the internal electromagnetic wave absorber 14 may be located at any position in the direction of the ridge line.
  • FIG. 17 shows a structure of the embodiment shown in FIG. 16 in which two 14a and 14b internal radio wave absorbers are used.
  • two 14a and 14b internal radio wave absorbers are used.
  • a sheet B was obtained in which one side of the sheet was subjected to moss green coloring printing.
  • the nonflammability here means that it is a flameproof class 1 in the JISA 1322 test of the flammability test, or a V-0 class in the UL-94 thin material vertical combustion test.
  • the sheet A obtained as above is used for one side of the liner and the core, and the sheet B is used for the other side of the liner so that the printing surface is on the outside, and the core is Rugate processing was performed to produce double-faced corrugated cardboard with a step height of 2.5 mm, a step repetition rate of the core of 1.5 times, and an interval of 5 mm between adjacent tops of the core.
  • a starch-based adhesive of about 5 gZm 2 was used for bonding the core and the liner.
  • the flame retardancy of this double-faced corrugated cardboard was Class 1 flameproof in the JI SA 1322 test, and Class V-0 in the vertical burn test of UL-94 thin material.
  • the two wedge-shaped assemblies are fixed in parallel on a 60 cm long x 60 cm wide x 1 mm thick aluminum plate, and the bottom 60 (: 111 60 (: 111, wedge shape of about 2 m in height) was obtained.
  • radio wave absorber when the obtained radio wave absorber was measured for radio wave absorption characteristics, good radio wave absorption of 15 dB to 120 dB was obtained in a frequency range of 30 MHz to 30 OMHz.
  • the radio wave absorption at this time was measured by measuring the reflection level when a radio wave was applied vertically to an aluminum plate of 60 cm (length) x 60 cm (width) x 1 mm (thickness). It was determined from the difference in reflection level when
  • Example 2 The same corrugated cardboard material produced in Example 1 was pressed to a size of 60 cm ⁇ 10 1 cm to prepare four sheet materials, and two short sides of each were taped with paper tape. Two wedge-shaped assemblies with a base of 30 cm x 60 cm and a height of 1 m were assembled.
  • radio wave absorber In the process of manufacturing the above-described radio wave absorber, no distortion was generated in the assembly, and the radio wave absorber could be assembled into a radio wave absorber having good shape retention.
  • the radio wave absorption characteristics of the obtained radio wave absorber were measured, a good radio wave absorption property of 15 dB to 120 dB was obtained in the frequency range of 30 MHz to 300 MHz. Was done.
  • Example 2 The same step pole material produced in Example 1 was cut so as to have an embossed fold line, an insertion piece, and an insertion slit as shown in FIG. 3, and two assembly sheet materials were processed. Two wedge-shaped assemblies each having a height of lm and a base of 3 Ocm ⁇ 60 cm as shown in FIG. 4 were produced from the two assembly sheet materials. These two assemblies were fixed in parallel to the same sintered ferrite plate as in Example 2, and the same aluminum plate as in Example 2 was pasted on the back surface thereof. A wedge-shaped radio wave absorber with a height of about lm was obtained.
  • a sheet D was obtained in which one side of the sheet was printed with moss green coloring.
  • the sheet C obtained as above is used for the core, and the sheet D is used for the liner on both sides with the printing side facing out.
  • 2.5 mm, center repetition rate 1.5 times, spacing between adjacent tops of the core is 5 mm
  • a double-sided step pole was manufactured.
  • a starch-based adhesive of about 5 g / m 2 was used to bond the core and the liner.
  • the flame retardancy of this double-faced corrugated cardboard was 1st class flameproof in the JI SA 1322 test, and was V-0 class in the UL-94 thin material vertical combustion test.
  • this corrugated cardboard is cut into a size of 60 cm x 201 cm to prepare four sheet materials, and two short sides of each are joined with paper tape, and the bottom side is 30 cm X 60
  • Two wedge-shaped assemblies of 2 cm in height and 2 m in height were fabricated. These two wedge-shaped assemblies are fixed in parallel on an aluminum plate 60 cm long x 60 cm wide x 1 mm thick, with a base of 60 x 111 x 60 x 111 and a height of about 2 m.
  • a wedge-shaped radio wave absorber was obtained.
  • the radio wave absorption at this time is measured by measuring the reflection level when a radio wave is applied vertically to an aluminum plate 60 cm long x 60 cm wide x lmm thick. Was determined from the difference in the reflection level when was applied.
  • Example 4 The same step pole material manufactured in Example 4 was pressed to a size of 60 cm x 101 cm to prepare four sheet materials, and two short sides of each were taped with paper tape. Then, two wedge-shaped assemblies having a base of 30 (: 111 60 (: 111) and a height of lm were produced.
  • the two wedge-shaped assemblies are fixed side by side on a sintered ferrite plate of 60 cm long x 60 cm wide x 5.7 mm thick, and 60 cm long x 60 cm wide on the back of the sintered ferrite plate.
  • An aluminum plate of 60 cm x 1 mm thickness was attached to obtain a wedge-shaped radio wave absorber with a base of 60 cm x 60 cm and a height of about 1 m.
  • the radio wave absorber In the process of manufacturing the above-described radio wave absorber, no distortion was generated in the assembly, and the radio wave absorber could be assembled into a radio wave absorber having good shape retention.
  • the absorption characteristics of this radio wave absorber were measured, it was found to be between 20 dB and 130 dB at 30 MHz and 300 MHz, and between 300 dB and 300 MHz: between 20 dB and 125 dB at L GHz, and between 1 GHz and 8 GHz. -20 dB to -30 dB, confirming that good absorption characteristics can be obtained not only in the frequency band of the anechoic chamber for EMC from 30 MHz to 1 GHz but also in the microwave band.
  • non-combustible sheet E containing an electrically lossy material having a thickness of 0.15 mm and a rice basis weight of 100 g / m 2 .
  • chopped glass fiber, aramide pulp, and aluminum hydroxide were wet-processed at a ratio of 50% by weight, 10% by weight, and 40% by weight, respectively, to a thickness of 0.15 mm and a rice basis weight of 100 g / m 2.
  • a sheet F containing no electric loss material was obtained.
  • the sheet E obtained as above is used for the core, the sheet F is used for the liner, the core is corrugated, the step height is 1.2 mm, the step repetition rate of the center is 1.
  • a double-sided step pole was created with a distance of 3 mm between adjacent tops of 3 times the center.
  • the bonding between the core and the liner was performed in the same manner as in Example 1.
  • the flame retardancy of the corrugated cardboard was the first class of flameproof and the V-0 class as in Example 1.
  • the corrugated cardboard material was cut so as to have embossed fold lines, insert pieces and insert slits as shown in FIGS. 5 (A) and 5 (B), and processed two assembling sheet materials. From these two assembly sheet materials, four wedge-shaped assemblies each having a height of 45 cm and a base of 30 cm ⁇ 30 cm as shown in FIG. 6 were produced. These four assemblies were fixed to the same sintered ferrite plate as in Example 2 so that the ridges of the adjacent wedges crossed, and the same aluminum plate as in Example 2 was attached to the back of the assembly, and the bottom 60 A wedge-shaped wave absorber with a height of about 45 cm was obtained.
  • radio wave absorber In the process of manufacturing the above-described radio wave absorber, no distortion or the like was generated in the assembly at all, and it was possible to assemble the radio wave absorber having good shape retention. Also, when the radio wave absorption characteristics of the obtained radio wave absorber were measured, it was found that the frequency range was 30 MHz to 300 MHz. Good radio absorptivity of 1-20 dB to 1-30 dB was obtained in the frequency range.
  • the sheet F containing no electrical loss material produced in Example 6 was used for the liner and the core on one side, and the sheet E containing the electrical loss material was used for the liner on the other side.
  • a double-sided step pole was prepared in the same manner as described above.
  • FIGS. 5 (A) and 5 (B) The above corrugated cardboard was cut as shown in FIGS. 5 (A) and 5 (B), and a wedge-shaped assembly having a height of 45 cm and a base of 30 cm ⁇ 30 cm as shown in FIG. Created. These four assemblies were fixed to the same sintered ferrite plate as in Example 4 in the same manner as in Example 6, and an aluminum plate was stuck. A wedge-shaped radio wave with a base of 60 cm 01 60 cm 111 and a height of 45 cm An absorber was obtained.
  • radio wave absorber In the process of manufacturing the above-described radio wave absorber, no distortion was generated in the assembly, and the radio wave absorber could be assembled into a radio wave absorber having good shape retention. In addition, when the radio wave absorption characteristics of the obtained radio wave absorber were measured, good radio wave absorption of -10 dB to 120 dB was obtained in the frequency range of 30 MHz to 300 MHz.
  • Sheet G and Sheet E are used for the inner liner, one layer each, and the other liners and the core are sheet F, with a step height of 2.5 mm, a step repetition rate of the core of 1.5 times, and a core of A triple wall was created in which the distance between adjacent tops was 5 mm.
  • the flame retardancy of the triple wall was also the same as in Example 1, ie, the fireproof class 1 and V-0 class.
  • This triple wall was cut into a 30 cm square, and the sheet E layer side was turned to the reflector side, and attached to the reflector to form a pedestal.
  • sheet F is used for the core and one-sided liner
  • sheet G is used for the other one-sided liner
  • the core is corrugated to a step height of 1.2 mm and a step repetition rate of the core.
  • a double-sided pole with a 3x, 3mm spacing between adjacent cores was manufactured.
  • the flame retardance of this double-sided step pole is the same as in Example 1 in the first class flameproof and V-0 class. there were.
  • Eight pieces of this double-faced corrugated cardboard cut into 15 cm x 11 cm are bent and placed on the pedestal, with the sheet G side facing the reflector side and arranged as shown in Fig. 8
  • the absorption characteristics of this radio wave absorber were measured in the microwave band of 2 to 18 GHz, good radio wave absorption of 120 to 130 dB was obtained.
  • the assembly sheet for a radio wave absorber having a step height of 2.5 mm manufactured in Example 4 was used as a radio wave absorber, with the printed surface used as a radio wave incident surface and one surface attached to a reflector.
  • this wave absorber was measured in the millimeter wave band from 75 GHz to 110 GHz, and were found to be between -15 dB and 120 dB. It was confirmed that the assembly sheet for a radio wave absorber of the present invention functions as a radio wave absorber in the millimeter wave band.
  • a prototype wedge-shaped hollow three-dimensional structure was manufactured, and the internal electromagnetic wave absorber of the first embodiment was provided on the prototype.
  • Carbon powder was impregnated with 0.6 g / m 2 into non-combustible paper having a thickness of l mm to form a thin conductive material, which was bent into a wedge shape as shown in Fig. 18 to form a hollow three-dimensional structure 13 .
  • the height (H), depth (D), and width (W) were 45 cm, 30 cm, and 30 cm, respectively.
  • a conductive thin material of the same composition was formed into a rectangular shape having a width of 15 cm and a length of 30 cm to obtain an internal electromagnetic wave absorber 14.
  • the internal electromagnetic wave absorber 14 was mounted at the height of HZ2 from the bottom of the wedge.
  • a reinforcing member 16 was attached to the internal electromagnetic wave absorber to reinforce the mechanical strength of the conductive thin material.
  • the reinforcing material 16 is a 2.5 mm high step pole material used for packaging and has little conductivity, so it is transparent to radio waves, and the radio wave produced by the internal radio wave absorber 14 Does not affect the effect.
  • the mechanical strength of the wedge shape can be further increased by attaching the reinforcing material 16 to the hollow three-dimensional structure.
  • the mechanism for attaching the internal electromagnetic wave absorber 14 to the hollow three-dimensional structure 13 is optional as long as it does not affect the electromagnetic wave absorption characteristics. In this embodiment, the mounting is performed using an adhesive.
  • the wedge-shaped radio wave absorber absorbs radio waves depending on whether the direction of the electric field oscillation of the incident electromagnetic wave is parallel or perpendicular to the wedge ridgeline. It is known that the yields are different, and by arranging them as shown in Fig. 19, the average of both radio wave absorptions is obtained, and the directionality of the radio wave absorption characteristics can be eliminated.
  • the 1-unit radio wave absorber shown in FIG. 19 was placed on the ferrite tile absorber 8, and the radio wave absorption characteristics were measured in a frequency band of 30 MHz or more.
  • the ferrite tile absorber 8 is said to have good radio wave absorption characteristics in the range of 30 MHz to several 100 MHz, but by providing the unit, the frequency band of 10 MHz or more is mainly obtained. This can further enhance the radio wave absorption characteristics.
  • Figure 20 shows the radio wave absorption characteristics.
  • FIG. 20 (1) shows a case where the above-described unit of the present embodiment is used on a ferrite plate, and (2) shows a case where only the hollow body structure 13 of the present embodiment is used.
  • the figure shows the electric wave absorption characteristics of the occupied wedge-shaped electric wave absorber.
  • the carbon impregnation amount in (3) is 6 g / l (6 g of carbon powder is impregnated into 1 liter volume).
  • the sheet material for a radio wave absorber and the radio wave absorber of the present invention can be used in an anechoic chamber used for measurement tests of various characteristics of an antenna and a radio wave measurement test of an electronic device. It is used on the wall surface, ceiling surface, floor surface, etc. of the anechoic chamber to prevent radiation of light.

Landscapes

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Abstract

　本発明は、軽量でありながらも優れた形態保持性と現場組立て施工性を有する電波吸収体用シート材およびそれからなる電波吸収体を提供するものであり、その内容は、波形の中芯２と平面状のライナ３とを積層した段ボール構造からなり、前記中芯２および／またはライナ３を電気的損失材を含むシートで構成した電波吸収体用シート材１である。また、電波吸収体１０は、上記構成の電波吸収体用シート材１が、裁断折り曲げられて中空の立体構造体に組み立てられ、該中空の立体構造体がくさび形状、多角錐形状、または多角柱形状のものであることを特徴とするものである。

Description

電波吸収体用シート材および電波吸収体 技術分野
本発明は、 電波吸収体用シート材およびその組立用シート材からなる電波吸収 体に関し、 さらに詳しくは、 例えば、 電波暗室の壁、 天井、 床面などに使用され る電波吸収体の組立用シ一ト材ぉよび該シート材からなる電波吸収体に関する。 背景技術 明
電波暗室は、 アンテナ諸特性の測定試験や電子装置の電波測定試験のために使 田
用されている。
書
このような測定に使用される電波暗室には、 その壁、 天井、 床面などに電波吸 収体が装着され、 外部からの電波の侵入を遮蔽するとともに、 内部の被測定装置 から発生する電波が外部へ放射されないようにされている。
従来、 このような目的に使用される電波吸収体の多くは、 導電性材料である力 —ポンプラックを含浸した発泡ゥレ夕ンゃ発泡スチレン等の樹脂発泡体を、 くさ び形形状やピラミッド形状に成形したものが使用されていた。
しかし、 このような樹脂発泡体で成形した電波吸収体は、 かさ張る上に、 脆 く、 運搬時の振動や他物体との衝突によって先尖端部が破損することがある。 そ のため、 保管スペースが大きくなつて保管費が大きくなり、 また、 運搬時の破損 から守るために、 梱包に多大な容積が必要になって運送費が高くなり、 コストア ップを招く原因になっていた。
かかる問題の対策として、 施工現場まではカーボンブラック含有板材として搬 入し、 その施工現場において、 中空ピラミッド形状などの電波吸収体に組み立て るようにしたものが提案されている （特開平 1 1— 8 7 9 7 8号公報、 特開平 2 0 0 0 - 2 1 6 5 8 4号公報等） 。
しかし、 このカーポンプラック含有板材は、 厚さが薄すぎると、 剛性不足のた めに組み立て後の電波吸収体に歪みや形態不安定を招くため、 板材の厚みを 5 ~ 2 0 mm程度に厚くする必要があった。 そして、 板材を厚くした結果、 板材の重 量が増大するため、 結局、 現場施工性が悪化し、 運送費もあまり安くはならず、 かつカーボンブラックの使用量も多くなる等の問題が生じた。
一方、 上記板材の重量化を避けるようにした例として、 多数のセルを面状に並 ベたハニカム構造体により上記板材を形成したものが提案されている （特開平 2 0 0 0 - 7 7 8 8 3号公報） 。
しかし、 このハニカム構造板材から組み立てた電波吸収体は、 セル開口部が電 波入射面になった構造であるため、 ハニカム構造のセル開口部の目開きが大きい と、 高周波の電磁波が透過しやすくなり、 電波吸収体としての本来の機能が低下 してしまうという問題点があった。 そのため、 この問題を回避しょうとすると、 セル開口部のサイズを必然的に小さくする必要が生じ、 その結果として、 全体重 量の増加をもたらすこととなり、 前述した特開平 1 1一 8 7 9 7 8号公報、 特開 平 2 0 0 0— 2 1 6 5 8 4号公報の先行技術における重量増加という問題点を本 質的に解決し得るものではなかった。
また、 上記ハニカム構造体の板材は、 厚さ方向の荷重に対しては剛性を有する ものの、 厚さ方向に直交する方向の荷重に対しては機械的強度が不足する場合も あり、 現場での組立施工性が必ずしも良いとはいえなかった。
一方、 力一ポンプラックを添加した熱可塑性合成樹脂で成形されたプラスチッ ク製段ボールの端部を加熱融着して、 所望形状の電波吸収体を組み立てるものも 提案されている （特許第 2 7 6 0 5 7 8号公報） 。
しかし、 プラスチック製段ポ一ルは、 熱可塑性合成樹脂の押し出し成形により 作られるので、 製造コストが非常に高くならざるを得ないという問題があった。 また、 組み立てには、 局部的に加熱して軟化させる処理が必要であるため、 現場 での組立施工性に難点があった。 さらに、 カーボンブラックを電波吸収素材とし て用いると、 高周波になるほど電波的損失が低下する傾向がある。 そのため、 3 O MH z〜 1 G H zを主周波数域とする E M C用電波暗室向けに設計された電波 吸収体は、 それ以上のマイクロ波、 ミリ波周波数域では吸収特性が十分大きくな らないという欠点があった。
発明の開示
本発明の目的は、 上述した従来技術の問題点を解決し、 優れた電波吸収性能を 有する上に、 軽量でありながらも、 優れた形態保持性と現場組立て施工性を有す る電波吸収体用シート材を提供すること、 および、 それからなる新規な電波吸収 体を提供することにある。
かかる目的を達成する本発明の電波吸収体用シート材は、 以下の構成を有する ものである。
すなわち、 本発明の電波吸収体用シート材は、 波形に加工した中芯と平面状の ライナとを積層した段ボール構造からなり、 前記中芯および Zまたはライナを電
' 気的損失材を含むシートで構成したことを特徴とするものである。
また、 前述した目的を達成する本発明の電波吸収体は、 以下の構成を有するも のである。
すなわち、 本発明の電波吸収体は、 上述した本発明の電波吸収体用シート材 が、 裁断され、 折り曲げられて中空立体構造体に組み立てられ、 該中空立体構造 体がくさび形状、 多角錐形状、 または多角柱形状のものであることを特徴とする ものである。
上述した本発明の電波吸収体用シート材によれば、 波形の中芯と平面状のライ ナとを積層した段ボール構造をベースにしているため、 中空部を内包して有して いることから、 軽量であり、 かつシート状での取り扱いが可能であって、 保管や 運搬を容易にするとともに、 現場の組立て施工性を良好にすることができる。 しかも、 中芯を内在することから、 軽量でありながらも適度な剛性を有するた め、 組立て後の電波吸収体の形態保持性を良好にすることができる。
上述のように、 本発明の電波吸収体用シート材は、 段ポール構造をべ一スにし ているため、 軽量で適度の剛性を有し、 かつシ一ト状のまま運搬して現場で簡単 に組み立てることができるので運送コストを下げることができ、 かつ施工現場で の電波吸収体への組立作業を容易にすることができる。
また、 シート状のままコンパクトに保管することができるので、 保管コストを 下げることができる。
さらに、 シート材が適度の剛性を有するために、 本発明にかかる電波吸収体 は、 組立時のみならず、 組立後においても、 歪みを生ずることがなく、 良好な形 態安定性を長期に維持することができるものである。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明にかかる電波吸収体用シート材の一例を示す概略斜視図であ る。
図 2 (A) 〜 （D ) は、 それぞれ本発明の電波吸収体用シート材を例示した断 面図である。
図 3は、 本発明の電波吸収体用シート材の裁断例を示す平面図である。
図 4は、 図 3の組立用シート材から組み立てた電波吸収体の斜視図である。 図 5 (A) 、 ( B ) は、 本発明の電波吸収体用シート材の裁断例を示す平面図 である。
図 6は、 図 5 (A) の （B ) の組立用シート材を使用して組み立てた電波吸収 体の斜視図である。
図 7は、 本発明の他の実施形態例を示した電波吸収体の斜視図である。
図 8は、 本発明の更なる他の実施形態例を示した電波吸収体の斜視図である。 図 9は、 本発明の更なる他の実施形態例を示した電波吸収体の斜視図である。 図 1 0は、 本発明の一実施態様例を示したピラミッド形状の電波吸収体であ る。
図 1 1は、 本発明の一実施態様を示したくさび形状の電波吸収体である。 図 1 2は、 図 1 0と図 1 1に示した電波吸収体の断面図であり、 それらの断面 形状が同一形状のものなので、 一つの図で示した。
図 1 3は、 図 1 0、 図 1 1において内部電波吸収体を 2枚設けた場合の実施態 様例を示す断面図であり、 それらの断面形状が同一形状のものなので、 一つの図 で示した。
図 1 4は、 本発明の一実施態様例であるビラミツド形状の電波吸収体を示した ものである。
図 1 5は、 図 1 4に示したピラミッド形状の電波吸収体に用いた内部電波吸収 体の構成図である。
図 1 6は、 本発明の一実施態様例であるくさび形状の電波吸収体を示したもの である。
図 1 7は、 図 1 6に示した一実施態様例において、 内部電波吸収体を 2枚設け た場合の実施態様例を示したものである。
図 1 8は、 本発明の一実施態様例であるくさび形状の電波吸収体の他の態様例 を示したものである。
図 1 9は、 図 1 8に示したくさび形状電波吸収体 4個をくさび稜線が互い違い になるように配置して構成した 1ュニットの電波吸収体を示したものである。 図 2 0は、 図 1 9に示した 1ュニッ卜の電波吸収特性の一例を示したものであ る。
符号の説明
1 ：電波吸収体用シート材
2 ： 中芯
3 ： ライナ
4 ：折り線
5 ：差込み片
6 ：差込みスリッ卜
7 ：糊代部
8 ： フェライト板
9 ： アルミニウム板
1 0、 2 0、 3 0、 4 0、 5 0 :電波吸収体
1 1 ：外形補強部
1 2 ：台座
1 3 ： 中空立体構造体
1 4 ： 内部電波吸収体
1 5 ：切りかき部
1 6 ：補強材
発明を実施するための最良の形態
以下、 図面等を参照しながら、 本発明の電波吸収体用シート材と電波吸収体 ί ついて詳しく説明をする。
図 1は、 本発明の電波吸収体用シート材を例示したものである。
本発明にかかる電波吸収体用シート材 1は、 コルゲ一ト加工 （波形に屈曲加 ェ） した中芯 2を間に挟み、 その両側に平面状のライナ 3 , 3が積層されて段ボ ール構造に構成されている。 波形に屈曲加工された中芯 2の頂部と谷部とは、 そ れぞれライナ 3， 3に接着剤を介して接着されている。 また、 中芯 2および ま たはライナ 3には、 電気的損失材を含むシートが使用され、 好ましくは炭素繊維 の混抄紙が使用されている。 このように組立用シート材 1は、 電気的損失材を混 合していることにより優れた電波吸収特性を有している。
上記のように構成された本発明の電波吸収体用シート材は、 所定形状に裁断さ れた後、 施工現場において中空立体構造の電波吸収体に組み立てられる （詳細に ついては後述する） 。 この電波吸収体用シート材は中空構造であるため軽量であ るとともに、 波形の中芯を内在することで適度の剛性を具備し、 電波吸収体に組 み立て後においても良好な形態保持性を維持する。 また、 平面状のシート状態で 保管や運搬ができるため嵩張らず、 低コス卜で搬送することができる。
本発明の電波吸収体用シート材において、 電気的損失材を含むシートは、 段ポ ール構造の中芯およびライナの両方に使用するのが良いが、 いずれか一方だけに 使用するようにしてもよい。 いずれか一方だけの場合は、 好ましくは中芯に使用 すると良い。
段ポールの構造としては、 特に限定されるものではないが、 できるだけ薄く、 軽く、 強いシート材を得るためには、 片面段ポール、 両面段ポール、 複両面段ボ ールまたはトリプルウォールから選択することが好ましい。
ここで、 片面段ボールとは、 図 2 (A) のように、 1枚のライナ 3に、 コルゲ ート加工 （波形加工） した中芯 2を張りあわせた段ポール構造をいい、 両面段ボ —ルとは、 図 2 ( B ) のように、 2枚のライナ 3， 3の間にコルゲート加工 （波 形加工） した中芯 2が接合された段ポール構造をいい、 また、 複両面段ポールと は、 図 2 ( C ) のように、 両面段ポールの片面に片面段ポールが接合された段ボ ール構造をいう。 また、 トリプルウォールとは、 図 2 ( D ) のように、 複両面段 ポールにさらに片面段ボールが接合されて 3段になった段ボール構造をいう。 中 でも、 両面段ボールは、 薄さと適度な剛性を合わせ持っため、 特に好ましい。 これらの段ポールの製造方法としては、 高速で、 かつ製造コストが安い周知の 紙段ボールの製造方法を利用することができる。 より具体的には、 コルゲ一夕と呼ばれる機械で中芯に波形をつけ、 表または裏 のライナに糊付けすることにより、 片面段ボールを作ることができる。 さらに同 機械ラインで、 片面段ボールとライナを密着させつつ加熱し、 両面または複両面 段ボールにするとともに、 常に安定した状態でカツ夕に送り込んで、 所定寸法に 裁断された段ボールシートとして多量生産する方法が利用できる。
上記段ポールの接着剤としては、 デンプンのりなどの従来からある接着剤を使 用することができる。
本発明に適用される段ボール構造において、 段ボール 1段当たりの厚さ tは、 1 ~ 5 mmにすることが好ましい。 厚さ tが 1 mmよりも薄いと重量アップを招 き、 また 5 mmよりも厚いと嵩高くなつて、 電波吸収体への組み立て施工性ゃ搬 送性が低下する。
さらに、 段ポール構造において、 中芯のライナに対する段繰率が 1 . 2〜2倍 の範囲内にあり、 隣り合う中芯の頂部間の間隔 wが 1〜 1 5 mmの範囲内にある ことが好ましい。
ここで、 「段繰率」 とは、 ライナ長さに対して貼り合わされた中芯長さの比を 意味し、 貼り合わせ強度と貼り合わせ加工性の両方を考慮すると、 この段繰率を 上記の範囲にすることが好ましい。 また、 中芯の頂部間の間隔 wについては、 貼 り合わせ工程に要する工数と強度の両方を考慮すると、 上記の範囲にすることが 好ましい。
複両面段ボールやトリプルウォールのように、 段ポールが複数層に積層された 構造の場合には、 各段における電気的損失材の濃度を異ならせた分布にすること ができる。 例えば、 電波入射側から奥側に向かう段ポールほど電気的損失材の濃 度を高くする濃度勾配を設けることができる。 このように電気的損失材の濃度を 電波入射側から奥側へ順次高くすることにより、 表面での電波の反射をできるだ け抑え、 内部の深い部分で吸収するので、 より効率的に電波吸収を行うことがで きる。
また、 電波入射側から順次奥側へ段ボールの厚さ tを小さくするように積層し てもよい。 このように各段の段ポールの厚さ tを順次小さくすることにより、 上 記と同様の濃度勾配をつけ、 同様の電波吸収効果を得ることができる。 本発明の組立用シート材に含有させた電気的損失材は、 電波エネルギーを微少 な電流に変換し、 さらに熱エネルギーに変換することで減衰作用を行う。
このような電気的損失材には、 例えば、 カーボンブラック、 カーボンマイクロ コイル粉、 グラフアイト粉等の導電性粉体や、 炭素繊維、 炭化ゲイ素繊維、 金属 繊維、 金属メツキ繊維等の導電性繊維を挙げることができる。 炭素繊維や炭化ケ ィ素繊維を製造する際に焼成温度を制御することにより得られる半導体繊維であ つてもよい。
これらの電気的損失材の中でも、 導電性繊維は、 特に好ましく、 さらに炭素繊 維は一層好ましい。 導電性繊維はアスペクト比 （太さに対する長さの比） が大き いので、 少量であっても繊維どおしが接触しやすく、 カーボンブラックなどの粉 体に比べて大きな電波吸収効果を得ることができる。
また、 導電性繊維は、 近接する導電性繊維どおしが接触して媒質全体に電流が 流れるようにすることに起因する電波的損失の他に、 単独で存在する導電性繊維 にも電流を誘起することによる損失が加わる。 この現象は、 原理的には共鳴現象 であり、 繊維長が媒質内波長の半波長の整数倍で導電性繊維に誘起される電流が 大きくなる。 すなわち、 導電性繊維を電波的損失材にしたときの電波的損失には 共鳴現象による損失も加わるので、 カーボンブラック損失材のように周波数が高 くなるにつれて電波的損失が低下するという現象は生じない。 そのため、 導電性 繊維は、 低周波からマイクロ波、 ミリ波までの広帯域をカバーできる電波吸収体 用損失材として優れている。
従来、 E M C用電波暗室の上限周波数は 1 G H zであったが、 近年、 1 0 G H zあたりに拡張される動向にある。 本発明において導電性繊維を電気的損失材と して使用する電波吸収体用シート材の場合には、 3 0 M H z〜l G H zの周波数 域とともにそれを越えるマイク口波周波数でも良好な吸収性能を発揮することが できる。 さらには、 およそ 1 0 0 G H zあたりまでのミリ波周波数域でも十分な 吸収特性を発揮することができる。
電気的損失材を含むシートの形態としては、 電気的損失材がシ一ト全体に分布 するようになっていればよく、 特に限定されない。 好ましくは、 製造の容易さか ら、 導電性繊維と非導電性繊維とを混合して抄紙した混抄紙がよい。 また、 導電性繊維と混抄する非導電性繊維は、 ポリエステル繊維、 ナイロン繊 維、 ガラス繊維、 ァラミド繊維、 ポリフエ二レンサルファイド繊維、 ポリェ一テ ルエーテルケトン繊維、 ポリパラフエ二レンべンゾビスォキザゾ一ル繊維、 ポリ 乳酸繊維等を用いることができる。
この非導電性繊維には、 特に、 混抄相手の導電性繊維よりも 2桁以上大きい体 積抵抗率を有する繊維を選択することが好ましい。
混抄紙の製造法としては、 導電性繊維と非導電性繊維とのそれぞれ少なくとも 1種と水とを混合したスラリーを抄きあげる湿式抄紙法や、 導電性繊維と非導電 性繊維とのそれぞれ少なくとも 1種を空気中で攪拌混合し、 これをシート状に捕 集する乾式抄紙法の何れであってもよい。 湿式抄紙法および乾式抄紙法のいずれ の場合も、 抄きあげ手段に連続移動するネットコンベアを使用すれば混抄紙を連 続生産することができる。 これらの抄紙法においては、 必要に応じて、 水酸化ァ ルミニゥム等の無機結合材ゃ、 澱粉、 ポリビエルアルコール、 ポリエチレン、 パ ラフィン、 アクリル繊維等の有機結合材を添加してもよい。
湿式抄紙法の場合に使用する導電性繊維としては、 低比重で混抄しゃすいこ と、 また、 アスペクト比を大きくできるため使用量が少なくてすむこと等の理由 から、 炭素繊維を使用することが好ましい。 このときの炭素繊維としては、 平均 繊維長が 1〜6 0 mmの範囲のものを使用するとよい。 平均繊維長が l mmより も短いと、 繊維どおしが重なりにくく接点数が減少し、 この接点数の減少を補う ため使用量を増やす必要が生ずるため、 製造コストが高くなるので好ましくな レ^ また、 平均繊維長が 6 0 mmを超えるほど長いと折れやすくなり、 必ずしも 少量化できることにはならないので好ましくない。
上記のようにして得た混抄紙としては、 特に連続抄紙法によって得られる混抄 紙の場合、 電気伝導特性の好適なものを得やすいので好ましい。
混抄紙の電気伝導特性としては、 混抄紙が有する電気伝導率の最大値が pであ るとき、 その最大の電気伝導率 （p ) と、 該最大値を示した測定方向に対して直 交する方向に測定した電気伝導率 （y ) との比 （y Z p ) の値が、 0 . 3 5〜 0 . 9 5の範囲内であることが好ましい。 前述連続抄紙法で製造された混抄紙 は、 そのネットコンベア移動方向に導電性繊維が配向する傾向にあるので、 混抄 紙の長手方向に測定した電気伝導率が最大値 （P ) に相当するので、 これに直交 する幅方向の電気伝導率 （y ) との比 （y Z p ) が、 0 . 3 5〜0 . 9 5である ものが望ましいことになる。
上述したように導電性繊維を混抄すると、 ネットコンベア移送方向に繊維が平 行に並びやすく、 混抄紙の長手方向の電気伝導率が高くなる傾向がある。 電気伝 導率が方向性を持つことは、 電流の流れやすさに方向性が生じることを意味し、 入射電波の電界振動面の方向によって吸収性能が異なる現象、 すなわち、 吸収性 能に偏波依存性を生じるようになる。 しかし、 実用的には、 吸収性能に偏波依存 性が無いことが求められるので、 電気伝導率の方向性はできる限り小さく抑制す ることが望ましく、 そのため、 上述した電気伝導率の比 （y / p ) を 0 . 3 5〜 0 . 9 5の範囲にすることが好ましいのである。
電気伝導率の比が 0 . 3 5より小さいと、 方向性が大きくなり過ぎるため実用 的に好ましくなくなる。 また、 0 . 9 5より大きいと、 繊維の配向もランダムに なりすぎるため、 混抄紙の長手方向の強度低下が大きくなり、 段ボール製造の際 の紙切れを招きやすくなる。 電気伝導率の比を上記範囲に設定する方法として は、 上述したネットコンベアの移動速度をコントロールすることで容易に達成す ることができる。
混抄紙中の導電性繊維、 特に炭素繊維の混合量は、 0 . 0 8〜2 0重量％の範 囲が好ましく、 さらには 0 . 2〜2重量％の範囲が好ましい。 0 . 0 8重量％ょ りも少ないと、 電気的損失が低くなるため電波吸収性能が低下する。 また、 2 0 重量％よりも多くなると、 電気的損失は高くなるものの、 反射される電波も増え るため好ましくない。
さらに、 導電性繊維が炭素繊維の場合には、 炭素繊維外皮部のサイジング剤の 含有量を、 全炭素繊維量に対して 0 . 9重量％以下にすることが望ましく、 最も 好ましくは 0 %にすることである。 炭素繊維は、 製造工程において外皮部に何ら かのサイジング剤が付与されている場合がある。 このサイジング剤の含有量が多 すぎると、 繊維どおしの重なりあいによる電気の導通が妨げられるようになり、 その結果として電波吸収能が低下するが、 これを補うために炭素繊維の使用量を 増やせばシート材の製造コストを高くすることになるので、 サイジング剤の含有 量は上述のようにするのが良いのであ！)。
上述のようにして得た電気的損失材を含む混抄紙などのシートは、 段ボール構 造の中芯および またはライナに使用して段ボール構造体にすることにより、 電 波吸収体用シート材にする。 電気的損失材を含む混抄紙などのシートは、 段ポー ル構造の中芯およびライナの少なくとも一方に使用すればよいが、 特に波形に屈 曲加工された中芯に使用することが好ましい。
段ポール構造のシ一ト材にすることにより、 シート面を電波入射面にすること ができるため、 セル開口部を電波入射面にする公知のハニカム構造体のように、 電波を透過させることがないので、 優れた電波吸収能を発揮することができる。 また、 電気的損失材を含むシートを中芯に使用した場合には、 電波がコルゲート 加工された波形面に当たることで細かく乱反射し、 互いに打ち消し合うようにな るため、 効率的に電波吸収を行うことができる。
また、 本発明の段ボール構造からなる電波吸収体用シート材は、 少なくとも片 面のライナ表面に、 色、 模様もしくは文字の印刷を施すとか、 または模様もしく は文字のエンボス加工を施すなど、 これら表示手段から選ばれる少なくとも一種 が施してあることが好ましい。 このようにさまざまな色、 模様などの印刷あるい はエンボス加工などの表示が施されることにより、 電波吸収体に豊かな表情を与 えることができる。 その結果として、 黒色あるいは濃い青色の単色の電波吸収体 が貼り付けられた従来の電波暗室の暗くて圧迫感のある雰囲気を解消することが でき、 また、 測定者の作業環境の改善に寄与することができる。
さらに、 電波吸収体用シート材を現場で電波吸収体に組立てる場合、 シート材 の裏表表示または組み立て手順等が、 その表面に印刷またはエンボス加工されて いると、 さらに組立作業性を高めることができるので好ましい。
上述したように、 本発明の電波吸収体用シート材は、 波形に加工した中芯と平 面状のライナとを積層した段ボール構造を有し、 かつその中芯および またはラ イナを電気的損失材を含むシートで構成しているため、 これを所定の大きさに裁 断した後、 施行現場にシート状態のまま貼り付けるだけでも電波吸収体として性 能を発揮することができる。 特に、 中芯を電気的損失材を含むシートで構成した 場合に効果を発揮することができる。 なお、 さらに望ましい使用態様としては、 中空立体構造に組み立て可能に裁断 した後、 これを施工現場で中空立体構造の電波吸収体に組み立てるようにすると よい。 組立用シート材の裁断は施工現場に運搬する前に予め行っておくことが望 ましいが、 施工現場で行なってもよい。
中空立体構造体に組み立てる場合の形態は、 特に限定されるものではないが、 例えば、 くさび形状、 四角錐や三角錐などの多角錘形状 （ピラミッド形状） 、 三 角柱や四角柱などの多角柱形状などにすることができる。 特に、 先端部を尖った 立体形状にすることにより、 電波の反射を小さくするため電波吸収性を向上する ことができる。 さらに、 中空立体構造体の内側に、 電波吸収体用シート材で組ん だ格子、 または支えを設置するようにすると、 これが内部電波吸収体になり、 特 に高周波の吸収特性を飛躍的に高めることができる。
例えば、 中空立体構造体の内側に、 導電材薄材を該電波吸収体底面に平行に設 けて内部電波吸収体とする構造、 あるいは該電波吸収体内側に導電材薄材を該電 波吸収体底面に垂直に設けて内部電波吸収体とする構造とする。 内部電波吸収体 は、 損失材である電波吸収体用シート材を折り曲げ加工等で加工した中空立体構 造体では吸収されずにピラミツドやくさび形状内部に進入した電磁波を吸収する 効果を有し、 電波吸収体の吸収量を大きくする。
さらに、 内部電波吸収体を挿入することにより、 電波吸収特性を改良する効果 に加えてピラミツドやくさび形状の中空立体構造体の機械的強度を補強すること ができる。
以下に、 中空立体構造体に組み立てる場合についての具体的な実施形態例を説 明する。
図 3は、 本発明の電波吸収体用シ一ト材の裁断後の形態を例示したものであ り、 図 4は、 この裁断されたシート材を中空立体構造のくさび形電波吸収体に組 み立てた状態を示したものである。
裁断されたシ一ト材 1は、 波形の中芯 2の波列と平行に、 所定の間隔に複数の 折り線 4がエンボス加工されている。 また、 両端部には、 差込み片 5と差込みス リット 6と糊代部 7とが形成されている。 折り線 4は、 図示のように中芯 2の波 列と平行に加工され、 このように折り線 4を形成することにより、 組立用シート 材 1に歪みを与えずに、 折り線 4での屈曲を容易に行なうようにすることができ る。
上記電波吸収体用シート材 1は、 折り線 4の箇所で屈曲させて、 一方の端部の 差込み片 5を他方の端部の差込みスリット 6に差し込み、 かつ糊代部 7を接着剤 で接合すると、 図 4に示すような中空立体構造のくさび形電波吸収体 1 0に簡単 に組み立てることができる。
図 5 (A) 、 ( B ) は、 本発明の電波吸収体用シート材の他の実施形態からな る裁断後の状態を例示し、 図 6はこの裁断されたシート材を中空立体構造のくさ び形電波吸収体に組み立てた状態を示したものである。
この実施形態の裁断後の組立用シート材 1には、 中空立体構造体のくさび外形 部を形成する組立用シート材 1 A (図 5 (A) 参照） と、 そのくさび外形部の脚 部を支える支持部を形成する組立用シート材 1 B (図 5 ( B ) 参照） とが用意さ れる。
図 5 (A) の組立用シート材 1 Aは、 一部破断して示すように、 上下両面のラ イナ 3に挟まれた中芯 2が波形の波列を図の左右方向にするように配置されてい る。 ほぼ中央に中芯 2の波列に直交するように折り線 4がエンボス加工されてい る。
また、 上下両側部には、 それぞれ中芯 2の波列に平行な折り線 4がエンボス加 ェされ、 その両外側に外形補強部 1 1と差込みスリット 6が形成されている。 また、 図の右端には、 中芯 2の波列に直交するように折り線 4がエンボス加工 され、 その外側に暗室壁面に対する糊代部 7が形成されている。
図 5 ( B ) の組立用シート材 1 Bは、 中芯 2の波列に平行な折り線 4を内側の 2箇所にそれぞれエンボス加工することにより中央部の長方形部 Cと、 その両側 の台形部 Dとを形成している。 また、 2箇所の台形部 Dの左右両側には、 それぞ れ中芯 2の波列に斜めに交差する折り線 4をエンボス加工することにより、 その 外側に外形補強部 1 1と差込み片 5を形成している。 差込み片 5は、 折り線 4に 重なる 1辺だけを連結し、 残り 3片を外形補強部 1 1から分離するように形成さ れている。 また、 二つの台形部 Dのうちの一方の端部には、 中芯 2の波列に平行 な折り線 4がエンボス加工され、 その外側に暗室壁面に対する糊代部 7が形成さ れている。
上述のように裁断された組立用シート材 1 A、 I Bは、 それぞれを折り線 4に 沿つて組立用シート材 1 Aはくさび形に折り曲げ加工され、 組立用シート材 1 B は支持部に加工し、 これらを組み付けることにより、 図 6に示すようなくさび形 電波吸収体 2 0に組み立てられる。
すなわち、 組立用シート材 1 Aは、 中央の折り線 4でくさび形に折り曲げると ともに、 両側の外形補強部 1 1は折り線 4の箇所で内側に折り込み， 糊代部 7は 外側に折り曲げるようにする。 他方の組立用シート材 1 Bは、 両側の台形部 Dを 門形に折り曲げるとともに、 各外形補強部 1 1を内側に折り込んだ状態にし、 4 箇所の差込み片 5をそれぞれ突出した状態にする。
このように門形に形成した組立用シート材 1 Bの支持部を、 くさび形に折り曲 げた組立用シート材 1 Aの脚部に挿入し、 かつそれぞれ一方の端部の差込み片 5 を他方の端部の差込みスリット 6に差し込むことにより、 図 6に示す中空立体構 造のくさび形電波吸収体 2 0に組み立てることができる。 このように差込みスリ ット 6に差込み片 5を差し込むことで中空立体構造体が形状固定され、 現場作業 性を飛躍的に高めることができる。 もちろん、 作業性が損なわれない範囲で接着 剤を使用して組み立てても差し支えない。
図 7は、 本発明のさらに他の実施形態からなるくさび形状の電波吸収体を示 す。
この実施形態の電波吸収体 3 0は、 2枚に裁断した組立用シート材 1をそれぞ れくさび形に折り曲げ、 それぞれをアルミニウム板 9が背面に貼り付けられた焼 結フェライト板 8の上に並列に接着固定したものである。
このように焼結フェライト板と組み合わせたことにより、 特に E M C電波暗室 において必要とされる特定の低周波数領域の電波吸収もできるようになるため、 吸収したい波長と比較して電波吸収体の高さを低くしても良好な特性が得られ、 その低くなつた分だけ暗室のスペースを広く使えるようにすることができる。 例 えば、 焼結フェライト板と組み合わせずに電波吸収体を単独で使用した場合には 2 mを必要とした高さ Hを、 l mに短縮することができるという効果をもたら す。 図 8は、 本発明のさらに他の実施形態からなるビラミツド形の電波吸収体を示 す。
このピラミツド形電波吸収体 4 0を組み立てる組立用シート材 1は、 4枚の二 等辺三角形が折り線 4を介して連接するように裁断される。 1枚のシ一ト材から 裁断するため、 4枚の二等辺三角形の折り線 4に対する中芯 2の波列の角度は、 互いに異なったものとなる。
図 9は、 本発明のさらに他の実施形態からなるくさび形の電波吸収体を示す。 この実施形態の電波吸収体 5 0は、 共通の台座 1 2の上に組立用シート 1から なる 8個の中空構造体を立設させて構成されている。 台座 1 2は最下部にアルミ 二ゥム板 9を配し、 その上に 3枚の組立用シート材 1を層間で中芯 2の波列が互 いに直交するように積層して構成されている。 中空構造体は 8枚の裁断された組 立用シート材 1がそれぞれ 2山のくさび形に折り曲げられたものを 1組にし、 隣 接する中空構造体間でくさびの稜線方向が互いに交差するように立設したもので ある。
このような配置にすると、 中空立体構造体では吸収しきれなかったわずかな電 波を台座 1 2が吸収し、 吸収特性をさらに向上することができるため、 特に波長 の短いマイクロ波〜ミリ波電波を吸収するのに好適である。 入射電波の電界振動 面とくさびの稜線が平行か垂直であるかにより吸収特性は異なる。
すなわち、 くさび形状の電波吸収体は、 その形状のため本質的に偏波依存性を 有するが、 図 9に示す実施形態のように、 隣接するくさび形電波吸収体を互いに くさび稜線を交差するように配置することで、 偏波依存性が生じないようにする ことができる。
本発明の電波吸収体用シート材は、 これを反射平板に 1層または 2層以上積層 することにより、 ミリ波帯用の電波吸収体にすることも可能である。
例えば、 3 0 G H z、 および 1 0 0 G H zでの波長は各々 1 0 mm、 3 mmで あるから、 電波吸収体用シートの中芯の段高さ 1〜 5 mmは、 ほぼミリ波帯での 波長と同程度である。 一般にくさび形電波吸収体は、 その高さが波長と同程度に なるあたりから電波吸収特性が良くなるので、 ミリ波では電波吸収体用シートの 中芯それ自身がくさび形電波吸収体として機能することができる。 このように、 電波吸収体用シ一ト材をシートのままで電波吸収体に使用する場合には、 中芯を 電気的損失材を含むシートで構成することが好ましい。
また、 上記のようにシートの状態で電波吸収体を構成する場合には、 2層以上 を積層するようにすることができ、 この場合には層間で中芯の波列が互いに交差 するように積層するとよい。 このような積層形態にすると、 電波吸収体の偏波依 存性を打ち消すことができる。 また、 シートの状態で電波吸収体を構成する場合 は、 中芯に含まれる電気的損失材濃度を積層方向に変化させることにより、 さら に特性を向上させるようにすることもできる。
内部電波吸収体の実施の態様例 （その第 1 )
図 1 0、 図 1 1は、 本発明にかかるの実施の一形態を示し、 1 3は、 折り曲げ 加工等でピラミツド形あるいはくさび形状に加工した導電材薄材の中空立体構造 体であり、 1 4は導電材薄材よりなる内部電波吸収体である。
図 1 2は、 図 1 0、 図 1 1の実施形態を A— A， - B ' —B面で切断したとき の断面図である。
内部電波吸収体 1 4を頂点 A— A ' にあまり近い位置に揷入すると、 内部電波 吸収体 1 4の面積が小さいので効果が小さい。 また、 内部電波吸収体 1 4を底面 B - B ' にあまり近く位置に挿入すると、 B ' —Bを金属板に接するように装着 した場合、 入射電磁波の電界成分が小さくなる境界条件によって、 内部電波吸収 体 1 4を揷入する効果がやはり小さくなる。 内部電波吸収体 1 4の効果を大きく するためには、 実験的に検討した結果では A— A ' から B ' —Bまでを 3分割 し、 その中間の分割位置に装着するのが望ましい。
図 1 3は、 図 1 2と同様の断面図であり、 内部電波吸収体として 1 4 a、 1 4 bの 2枚の導電材薄材を装着した実施形態である。 この例のように、 導電材薄材 は、 複数枚装着することも可能であり、 枚数が多いほど中空立体構造体内を損失 材で充填した状態に近づき、 高周波での吸収特性が増加する傾向がある。
内部電波吸収体の実施の態様例 （その第 2 )
図 1 4は、 本発明の実施の一形態を示す図であり、 ピラミッド形状の中空立体 構造体 1 3の内壁面を 2辺とする 2枚の 3角板状電波吸収シート材 1 a、 1 bを 互いに直角になるように組み合わせて内部電波吸収体とし、 これをピラミツド底 面に垂直に設ける構造の実施形態である。 2枚の 3角板状導電材薄材 1 a、 l b を互いに直角に構成するのは、 入射電磁波に対する吸収特性の偏波特性をなくす ためである。
図 1 5は、 図 1 4に用いた 3角板状電波吸収シート材 1 a、 l bの構造の一例 である。
1 aには 3角形頂点より底辺に向かって切り欠き部 1 5を設け、 一方、 l bに は 3角形底辺から頂点へ向かって切り欠き部 1 5を設け、 該切り欠き部に互いに 相手を挟み込んで該切り欠き部端点 Pと Qを合わせ、 1 aと 1 bが直角をなすよ うに組合わせて内部電波吸収体とする。
内部電波吸収体の実施の態様例 （その第 3 )
図 1 6は、 本発明の実施例の他の一形態を示す図であり、 内部電波吸収体 1 4 としてくさび形状の中空立体構造体 1 3の内側に 2等辺 3角板状導電材薄材をく さび稜線に対して垂直に一枚設けた構造である。 内部電波吸収体 1 4はくさぴ稜 線方向のどの位置でも構わない。
図 1 7は、 図 1 6に示す実施例において、 内部電波吸収体として 1 4 a、 1 4 bの 2枚を用いた構造である。 このように、 導電材薄材は複数枚装着することも 可能であり、 枚数が多いほど、 中空立体構造体内を損失材で充填した状態に近づ き、 高周波での吸収特性が増加する傾向がある。
実施例
実施例 1
平均繊維長が 1 2 mmで、 サイジング剤含有率 0 %炭素繊維とチョップドガラ ス繊維とァラミドパルプとを、 それぞれ 3重量％、 7 7重量％、 2 0重量％の割 合で混合して湿式抄紙し、 厚み 0 . 2 5 mm, 米坪量 1 5 0 g /m2 の電気的損 失材を含む不燃性のシート Aを得た。 また、 チョップドガラス繊維とァラミドパ ルプとをそれぞれ 8 0重量％、 2 0重量％の割合で混合して湿式抄紙し、 厚み 0 . 2 5 mm、 米坪量 1 5 0 g Zm2 の電気的損失材を含まない不燃性シートを 得たのち、 そのシート片面にモスグリーンの着色印刷を施したシート Bを得た。 ここでの不燃性とは燃焼性試験の J I S A 1 3 2 2試験で防炎 1級、 または U L - 9 4薄手材料垂直燃焼試験において、 V— 0クラスであることを指す。 上記のようにして得たシート Aを、 片面のライナと中芯とに使用し、 またシー ト Bを印刷面が外側になるようにして他方の片面のライナに使用し、 中芯にはコ ルゲート加工をして、 段高さ 2. 5mm、 中芯の段繰率 1. 5倍、 中芯の隣りあ う頂部の間隔が 5mmの両面段ボールを作製した。 また、 中芯とライナとの接着 には 5 gZm2 程度のデンプン系接着剤を使用した。 この両面段ボールの難燃性 は、 J I SA 1322試験で防炎 1級、 UL— 94薄手材料垂直燃焼試験にお いて V— 0クラスであった。
次に、 この段ボールを 60 cmx 20 1 cmの寸法にカツトして 4枚のシート 材を用意し、 それぞれ 2枚ずつの短辺同士を紙テープで接合して、 底辺 30 cm X 60 cm, 高さ 2mのくさび形状の組立体を 2個作製した。
この 2個のくさび形状の組立体を、 縦 60 cmx横 60 cmX厚さ 1mmのァ ルミニゥム板の上に並列に固定し、 底辺60 (：111 60 (：111、 高さ約 2mのくさ び形状の電波吸収体を得た。
上記電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せず、 良 好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。
また、 得られた電波吸収体の電波吸収特性を測定したところ、 30MHz〜3 0 OMH zの周波数範囲で一 15 d B〜一 20 d Bの良好な電波吸収性が得られ た。
なお、 このときの電波吸収性は、 縦 60 cmx横 60 cmx厚さ 1mmのアル ミニゥム板に垂直に電波を当てたときの反射レベルを測定し、 同面積の電波吸収 体に同様に電波を当てたときの反射レベルの差から求めた。
実施例 2
実施例 1で製作したのと同じ段ボール材を、 60 cmX 10 1 cmの寸法に力 ットして 4枚のシ一ト材を用意し、 それぞれ 2枚ずつの短辺どおしを紙テープで 接合して、 底辺 30 cmX 60 cm、 高さ 1 mのくさび形状の組立体を 2個作製 した。
この 2個のくさび形状組立体を、 縦 60 cmx横 60 cmx厚さ 5. 7mmの 焼結フェライト板の上に並べるように固定し、 さらに焼結フェライト板の背面に 縦 60 cmx横 60 cmx厚さ 1 mmのアルミニウム板を貼り付け、 底辺 60 c mX 6 0 cm、 高さ約 1 mのくさび形状の電波吸収体を得た。
上記電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せず、 良 好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。 また、 得られた 電波吸収体の電波吸収特性を測定したところ、 3 0 MH z〜3 0 0MH zの周波 数範囲で一 1 5 d B〜一 2 0 d Bの良好な電波吸収性が得られた。
実施例 3
実施例 1で製作したのと同じ段ポール材を、 図 3のように折り線のエンボス加 ェと差込み片と差込みスリットとを有するように裁断し、 2枚の組立用シート材 を加工した。 この 2枚の組立用シート材から、 それぞれ高さ lm、 底辺 3 O cm X 6 0 cmの図 4のようなくさび形状の組立体を 2個作製した。 この 2個の組立 体を実施例 2と同じ焼結フェライト板に並列に固定するとともに、 さらにその背 面に実施例 2と同じアルミニウム板を貼り付け、 底辺6 0 じ 111 6 0 (： 111、 高さ 約 lmのくさび形状の電波吸収体を得た。
上記電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せず、 良 好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。
また、 得られた電波吸収体の電波吸収特性を測定したところ、 3 0 MH z〜3 0 OMH zの周波数範囲で一 1 5 d B〜一 2 0 d Bの良好な電波吸収性が得られ た。
実施例 4
平均繊維長が 6 mmでサイジング剤含有率 0 %の炭素繊維とチヨップドガラス 繊維とァラミドパルプとを、 それぞれ 0. 8重量％、 7 0重量％、 2 9. 2重量 %の割合で混合して湿式抄紙し、 厚み 0. 2 5mm、 米坪量 1 5 0 g/m2 の電 気的損失材を含む不燃性のシート Cを得た。 また、 チョップドガラス繊維とァラ ミドパルプとをそれぞれ 8 0重量％、 2 0重量％の割合で混合して湿式抄紙し、 厚み 0. 2 5mm、 米坪量 I S O gZm2 の電気的損失材を含まないシ一卜を得 た後、 そのシ一ト片面にモスグリーンの着色印刷を施したシート Dを得た。 上記のようにして得たシート Cを、 中芯に使用し、 またシート Dを印刷面が外 側になるようにして両面のライナに使用し、 中芯にはコルゲート加工をして、 段 高さ 2. 5mm、 中芯の段繰率 1. 5倍、 中芯の隣りあう頂部の間隔が 5 mmで ある両面段ポールを作製した。 また、 中芯とライナとの接着には 5 g/m2 程度 のデンプン系接着剤を使用した。 この両面段ボールの難燃性は J I SA 1 3 2 2試験で防炎 1級、 UL— 94薄手材料垂直燃焼試験において、 V— 0クラスで あった。
次に、 この段ボールを 6 0 cmx 2 0 1 cmの寸法にカットして 4枚のシート 材を用意し、 それぞれ 2枚ずつの短辺同士を紙テープで接合して、 底辺 3 0 cm X 6 0 cm, 高さ 2 mのくさび形状の組立体を 2個作製した。 この 2個のくさび 形状の組立体を、 縦 6 0 cmX横 6 0 cmX厚さ 1 mmのアルミニウム板の上に 並列に固定し、 底辺6 0 じ 111 6 0 じ 111、 高さ約 2 mのくさび形状の電波吸収体 を得た。
上記した電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せ ず、 良好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。
また、 得られた電波吸収体の電波吸収特性を測定したところ、 3 0MH z〜3 0 OMH zの周波数範囲で— 2 0 d B〜一 3 0 d Bの良好な電波吸収性が得られ た。
なお、 このときの電波吸収性は、 縦 6 0 cmx横 6 0 cmX厚さ lmmのアル ミニゥム板に垂直に電波を当てたときの反射レベルを測定し、 同面積の電波吸収 体に同様に電波を当てたときの反射レベルの差から求めた。
実施例 5
実施例 4で製作したのと同じ段ポール材を、 6 0 cmx 1 0 1 cmの寸法に力 ッ卜して 4枚のシート材を用意し、 それぞれ 2枚ずつの短辺どおしを紙テープで 接合して、 底辺3 0 (：111 6 0 (：111、 高さ lmのくさび形状の組立体を 2個作製 した。
この 2個のくさび形状組立体を、 縦 6 0 cmX横 6 0 cmX厚さ 5. 7mmの 焼結フェライト板の上に並べるように固定し、 さらに焼結フェライト板の背面に 縦 6 0 cmx横 6 0 cmx厚さ 1 mmのアルミニウム板を貼り付け、 底辺 6 0 c mx 6 0 cm、 高さ約 1 mのくさび形状の電波吸収体を得た。
上記電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せず、 良 好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。 この電波吸収体の吸収特性を測定したところ、 30MHz〜 300 MHzで一 20 dB〜一 30 dB、 300 MH z〜： L GH zで一 20 d B〜一 25 d B、 1 GHz〜l 8 GHzで— 20 dB〜一 30 dBであり、 EMC用電波暗室の周波 数帯である 30MHz〜l GHzのみでなく、 マイクロ波帯においても良好な吸 収特性が得られることを確認した。
実施例 6
平均繊維長が 6 mmでサイジング剤含有率 0 %の炭素繊維とチヨップドガラス 繊維とァラミドパルプ、 水酸化アルミニウムとを、 それぞれ 0. 8重量％、 50 重量％、 9. 2重量％、 40重量％の割合で湿式抄紙し、 厚み 0. 1 5mm、 米 坪量 100 g/m2 の電気的損失材を含む不燃性のシート Eを得た。
また、 チョップドガラス繊維とァラミドパルプ、 水酸化アルミニウムとを、 そ れぞれ 50重量％、 10重量％、 40重量％の割合で湿式抄紙し、 厚み 0. 15 mm、 米坪量 100 g/m2 の電気的損失材を含まないシ一ト Fを得た。
上記のようにして得たシート Eを中芯に使用し、 シート Fをライナに使用し て、 中芯にはコルゲート加工をして、 段高さ 1. 2mm、 中芯の段繰率 1. 3 倍、 中芯の隣りあう頂部の間隔が 3mmである両面段ポールを作成した。 また、 中芯とライナの接着は実施例 1と同様に行った。 前記段ボールの難燃性も実施例 1と同様に防炎 1級と V— 0クラスであった。
上記段ボール材を、 図 5 (A) , (B) のように折り線のエンボス加工と差込 み片と差込みスリットとを有するように裁断し、 2枚の組立用シート材を加工し た。 この 2枚の組立用シート材から、 それぞれ高さ 45 cm、 底辺 30 c mX 3 0 cmの図 6のようなくさび形状の組立体を 4個作製した。 この 4個の組立体を 実施例 2と同じ焼結フェライト板に隣りあうくさびの稜線方向が交差するように 固定するとともに、 さらにその背面に実施例 2と同じアルミニウム板を貼り付 け、 底辺60じ111ズ 60 ( 111、 高さ約 45 c mのくさび形状の電波吸収体を得 た。
上記した電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せ ず、 良好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。 また、 得 られた電波吸収体の電波吸収特性を測定したところ、 30MHz〜300MHz の周波数範囲で一 20 d B〜一 30 d Bの良好な電波吸収性が得られた。
実施例 7
実施例 6で製作した電気的損失材を含まないシート Fを片面のライナと中芯と に使用し、 また電気的損失材を含むシート Eをもう一方の片面のライナに使用 し、 実施例 6と同様に両面段ポールを作成した。
上記した段ボール材を、 図 5 (A) 、 (B) のように裁断し、 実施例 6と同様 に高さ 45 cm、 底辺 30 cmX 30 c mの図 6のようなくさび形の組立体を 4 個作成した。 この 4個の組立体を実施例 4と同じ焼結フェライ卜板に実施例 6と 同様に固定するともにアルミニウム板を貼り付け、 底辺60じ 01 60じ 111、 高 さ 45 cmのくさび形状の電波吸収体を得た。
上記電波吸収体の製作過程において、 組立体には歪みなどが全く発生せず、 良 好な形態保持性を有する電波吸収体に組み立てることができた。 また、 得られた 電波吸収体の電波吸収特性を測定したところ、 30MHz〜300 MHzの周波 数範囲で— 10 dB〜一 20 d Bの良好な電波吸収性が得られた。
実施例 8
平均繊維長が 6 mmでサイジング材含有率 0 %の炭素繊維とチヨップドガラス 繊維とァラミドパルプ、 水酸化アルミニウムとをそれぞれ 0. 2重量％、 50重 量％、 9. 8重量％、 40重量％の割合で湿式抄紙し、 厚み 0. 15mm、 米坪 量 l O O gZm2 の電気的損失材を含むシート Gを得た。
上記シート Gおよびシート Eをそれぞれ 1層ずつ内部ライナに用い、 それ以外 のライナおよび中芯をシート Fを用いて、 段高さ 2. 5mm、 中芯の段繰率 1. 5倍、 中芯の隣り合う頂部の間隔が 5mmであるトリプルウォールを作成した。 トリプルウォールの難燃性も実施例 1と同様に、 防炎 1級および V— 0クラス であった。 このトリプルウォールを 30 cm角にカットし、 シート E層側を反射 板側に向け、 反射板に装着して台座とした。
一方、 シート Fを中芯と片面のライナに使用し、 シート Gをもう一方の片面の ライナに使用して、 中芯をコルゲート加工して、 段高さ 1. 2mm、 中芯の段繰 率 1. 3倍、 中芯の隣り合う間隔が 3mmである両面段ポールを製作した。 この両面段ポールの難燃性も実施例 1と同様に防炎 1級および V— 0クラスで あった。 この両面段ボールを、 1 5 c m X 1 1 c mに 8枚カットしたものを折り 曲げ、 前記台座の上に、 シート G側を反射板側に向け、 図 8のように配置して電 波吸収体とした。 この電波吸収体の吸収特性を 2〜 1 8 G H zのマイクロ波帯で 測定したところ、 一 2 0〜一 3 0 d Bの良好な電波吸収性が得られた。
実施例 9
実施例 4で製作した段高さ 2 . 5 mmの電波吸収体用組み立てシートを、 印刷 面を電波入射面とし、 一方の面を反射板に装着して電波吸収体とした。
この電波吸収体の吸収特性を 7 5 G H z〜 1 1 0 G H zでのミリ波帯で測定し たところ、 — 1 5 d B〜一 2 0 d Bであった。 本発明の電波吸収体用組み立てシ 一トがミリ波帯において電波吸収体として機能することを確認した。
実施例 1 0
くさび形状の中空立体構造体を試作し、 これに前述第 1の実施の形態の内部電 波吸収体を設けた。 厚み l mmの不燃紙にカーボン粉を 0 . 6 g /m2 含浸して 導電材薄材とし、 これを図 1 8に示すようにくさび形状に折り曲げ加工して中空 立体構造体 1 3とした。 図 1 8において、 高さ （H) 、 奥行き （D ) 、 幅 （W) は各々 4 5 c m、 3 0 c m, 3 0 c mとした。 同じ組成の導電性薄材を幅 1 5 c m、 長さ 3 0 c mの長方形に成形して内部電波吸収体 1 4とした。
内部電波吸収体 1 4は、 くさび底面から HZ 2の高さに装着した。 なお、 この 実施例では、 導電薄材の機械的強度の補強のために、 補強材 1 6を内部電波吸収 体に張り合わせた。 補強材 1 6は、 梱包用に用いられている高さ 2 . 5 mmの段 ポール素材であって導電性はほとんどないので電波的には透明であり、 内部電波 吸収体 1 4が呈する電波的効果には影響を及ぼさない。
本実施例では用いなかったが、 中空立体構造体にも補強材 1 6を貼り合わせれ ば、 さらに、 くさび形状の機械的強度を増すことができる。 また、 内部電波吸収 体 1 4を中空立体構造体 1 3に装着する機構は電波吸収特性には影響しない範囲 で任意である。 本実施例では接着剤を用いて装着した。
図 1 8に示すくさび形状吸収体を 4個試作し、 図 1 9に示すようにくさび稜線 が互い違いになるように配置し、 1ユニットの電波吸収体とした。 くさび形状の 電波吸収体は、 入射電磁波の電界振動方向がくさび稜線に平行か垂直かで電波吸 収量が異なることが知られており、 図 1 9のように配置すれば両方の電波吸収量 の平均的な吸収量になり、 電波吸収特性の方向性を除くことができる。
図 1 9に示した 1ュニットの電波吸収体をフェライトタイル吸収体 8の上に設 け、 3 0 MH z以上の周波数帯で電波吸収特性を測定した。 フェライトタイル吸 収体 8は 3 0 MH z〜数 1 0 0 MH zで電波吸収特性がよいとされるが、 該ュニ ットを設けることによって、 主に 1 0 O MH z以上の周波数帯で電波吸収特性を さらに大きくすることができる。
図 2 0に電波吸収特性を示す。 図 2 0において、 （1) はフェライト板の上に上 記本実施例のユニットを使用したときの電波吸収特性、 （2) は本実施例の中空立 体構造体 1 3のみを用いたときの電波吸収特性、 （3) はウレタン発泡材にカーボ ン粉を含浸した損失材を用いて本実施例の損失材と同寸法のくさび形状に加工し た吸収体、 すなわち全容積が損失材で占められているくさび形状電波吸収体の電 波吸収特性、 をそれぞれ示したものである。
(3) におけるカーボン含浸量は、 6 g / l (カーボン粉 6 gを 1リットルの容 積に含浸） である。
図 2 0において、 3 0 MH z〜3 0 0 MH zでは（1) 、 （2) 、 (3) ともほとん ど同程度の電波吸収特性を示している。 これは、 この周波数帯での電波吸収特性 はフェライトタイル吸収体 8により支配的に定められるからである。
しかし、 数 1 0 0 MH z以上の電波吸収量に注目すると、 （3) XI) > (2) の 順で電波吸収量が大きくなつており、 （1) と（2) は、 内部電波吸収体 1 4の有無 による差であるから、 内部電波吸収体を設けることの効果が現われている。 産業上の利用可能性
本発明の電波吸収体用シート材、 電波吸収体は、 アンテナ諸特性の測定試験や 電子装置の電波測定試験のために使用される電波暗室において、 外部からの電波 の侵入や、 外部への電波の放射を防止するために、 該電波暗室の壁面、 天井面、 床面などに用いられるものである。
また、 電波暗室関係以外の用途でも、 電波の遮蔽や吸収が必要な環境を作り出 すのに利用できるものである。

Claims

請求の範囲
1. 波形に加工した中芯と平面状のライナとを積層した段ポール構造からなり、 前記中芯および またはライナを電気的損失材を含むシートで構成したことを特 徴とする電波吸収体用シート材。
2. 前記電気的損失材が、 導電性繊維であることを特徴とする請求の範囲第 1項 に記載の電波吸収体用シート材。
3. 前記シートが、 前記導電性繊維を含む混抄紙であることを特徴とする請求の 範囲第 2項に記載の電波吸収体用シ一ト材。
4. 前記混抄紙において、 最大の電気伝導率 （p) と、 該最大の電気伝導率 (p) を示す測定方向に直交する方向に測定した電気伝導率 （y) との比 （yZ p) が、 0. 35〜0. 95の範囲内であることを特徴とする請求の範囲第 3項 に記載の電波吸収体用シート材。
5. 前記段ボール構造が、 片面段ボール、 両面段ポール、 複両面段ポールおよび トリプルウォールから選ばれた 1種であることを特徴とする請求の範囲第 1項〜 第 4項のいずれかに記載の電波吸収体用シ一ト材。
6. 前記段ボール構造の 1段当たりの厚さが、 1〜 5mmであることを特徴とす る請求の範囲第 1項〜第 5項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材。
7. 前記段ボール構造の中芯のライナに対する段繰率が、 1. 2〜2倍の範囲内 であり、 隣り合う中芯の頂部間の間隔が 1〜15 mmの範囲内であることを特徴 とする請求の範囲第 1項〜第 6項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材。
8. 前記導電性繊維が炭素繊維であり、 該炭素繊維の平均繊維長が 1〜60mm で、 前記混抄紙における混合率が 0. 08〜20重量％であることを特徴とする 請求の範囲第 3項〜第 7項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材。
9. 前記炭素繊維に付着するサイジング剤の含有量が、 全炭素繊維重量に対して 0. 9重量％以下であることを特徴とする請求の範囲第 8項に記載の電波吸収体 用ンート W
10. 前記ライナの外側表面に、 色、 模様もしくは文字の印刷、 または、 模様も しくは文字のエンボス加工から選ばれる少なくとも一種が施されていることを特 徴とする請求の範囲第 1項〜第 9項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材。
1 1 . 請求の範囲第 1項〜第 1 0項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材 が、 裁断され、 折り曲げられて中空立体構造体に組み立てられ、 該中空立体構造 体がくさび形状、 多角錐形状または多角柱形状のものであることを特徴とする電 波吸収体。
1 2 . 請求の範囲第 1 1項に記載の中空立体構造体の内側に、 請求の範囲第 1項 〜第 1 0項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材を該電波吸収体底面に平行 に一枚、 あるいは複数枚設けたことを特徴とする電波吸収体。
1 3 . 請求の範囲第 1 1項に記載の中空立体構造体がピラミッド形状である電波 吸収体において、 請求の範囲第 1項〜第 1 0項のいずれかに記載の電波吸収体用 シート材を、 2辺が該電波吸収体内壁面に沿う 2等辺 3角板状に加工し、 互いに 直角になるように組み合わせ、 該 3角板の電波吸収体用シート材の残る 1辺を該 電波吸収体底面に合わせて該電波吸収体底面垂直に設けたことを特徴とする電波 吸収体。
1 4 . 請求の範囲第 1 1項に記載の中空立体構造体がくさび形状である電波吸収 体において、 該電波吸収体内側に、 請求の範囲第 1項〜第 1 0項のいずれかに記 載の電波吸収体用シート材を、 2辺が該電波吸収体内壁面に沿う 2等辺 3角板状 になるよう加工し、 ぐさび稜線に対して垂直に一枚、 あるいは複数枚設けたこと を特徴とする電波吸収体。
1 5 . 請求の範囲第 1項〜第 1 0項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材 が、 対をなす差込みスリットと差込み片を有し、 該差込みスリットに差込み片を 差し込むように組み立てられて前記中空立体構造体が形状固定されていることを 特徴とする請求の範囲第 1 1項に記載の電波吸収体。
1 6 . 前記中空立体構造体を、 焼結フェライト板の上に立設した請求の範囲第 1 1項〜第 1 4項のいずれかに記載の電波吸収体。
1 7 . 前記中空立体構造体を、 請求の範囲第 1項〜第 1 0項のいずれかに記載の 電波吸収体用シート材を 1層以上積層した台座の上に立設したことを特徴とする 請求の範囲第 1 1項〜第 1 4項のいずれかに記載の電波吸収体。
1 8 . 少なくとも前記中芯を電気的損失材を含むシートで構成した請求の範囲第 1項〜第 1 0項のいずれかに記載の電波吸収体用シート材を反射平板の上に 1層 以上積層して台座を形成し、 該台座の上に前記中空立体構造体を立設したことを 特徴とする請求の範囲第 1 1項〜第 1 4項のいずれかに記載の記載の電波吸収 体。
1 9 . 前記電波吸収体用シート材の 2層以上を、 層間で互いに中芯の波列方向が 交差するように積層したことを特徴とする請求の範囲第 1 7項または第 1 8項に 記載の電波吸収体。
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