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KR102517187B1 - 박강판 및 그의 제조 방법 - Google Patents

박강판 및 그의 제조 방법 Download PDF

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KR102517187B1
KR102517187B1 KR1020217011094A KR20217011094A KR102517187B1 KR 102517187 B1 KR102517187 B1 KR 102517187B1 KR 1020217011094 A KR1020217011094 A KR 1020217011094A KR 20217011094 A KR20217011094 A KR 20217011094A KR 102517187 B1 KR102517187 B1 KR 102517187B1
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노리아키 고사카
준야 도바타
신지로 가네코
야스시 기타니
요시히코 오노
타다치카 지바
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제이에프이 스틸 가부시키가이샤
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Abstract

인장 강도: 980㎫ 이상을 갖고, 또한 양호한 성형성을 구비하는 박강판 및 그의 제조 방법을 제공한다. 특정의 성분 조성과, 페라이트 면적률이 4％ 이하(0％를 포함함), 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률이 10％ 이하(0％를 포함함), 잔류 오스테나이트가 7％ 이상 20％ 이하, 상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트가 합계 면적률로 71％ 초과 93％ 미만을 포함하고, 추가로 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률이 4％ 이상 50％ 이하, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률이 25％ 이상 85％ 이하인 강 조직을 갖는 박강판으로 한다.

Description

박강판 및 그의 제조 방법
본 발명은, 박강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명의 박강판은, 인장 강도(TS): 980㎫ 이상의 강도로, 우수한 가공성을 겸비한다. 이 때문에, 본 발명의 박강판은, 자동차용 시트용 부품의 소재에 적합하다.
최근, 지구 환경 보전의 관점에서, CO2 배출량의 규제를 목적으로 하여 자동차 업계 전체에서 자동차의 연비 개선이 지향되고 있다. 자동차의 연비 개선에는, 사용 부품의 박육화에 의한 자동차의 경량화가 가장 유효하기 때문에, 최근, 자동차 부품용 소재로서의 고강도 강판의 사용량이 증가하고 있다.
일반적으로, 강판의 고강도화에 수반하여 성형성은 악화되는 경향에 있기 때문에, 고강도 강판의 보급을 추가로 확대시키려면 성형성의 개선이 필수이다. 그 때문에, 성형성을 겸비하는 재료의 필요성은 점점 높아지고 있다.
성형성을 개선하는 수법으로서 잔류 오스테나이트를 활용한 TRIP 강판에 있어서 지금까지 여러가지 기술이 공지가 되어 있다.
예를 들면, 특허문헌 1에서는, 페라이트가 평균 결정 입경 3㎛ 이하 또한 체적 분율 5％ 이하, 잔류 오스테나이트가 체적 분율 10∼20％, 마르텐사이트가 평균 결정 입경 4㎛ 이하 또한 체적 분율 20％ 이하, 또한, 잔부에 베이나이트 및/또는 템퍼링 마르텐사이트를 포함하고, 강판의 압연 방향에 평행한 판두께 단면 내 100㎛2당에 있어서의 입경 0.1㎛ 이상의 시멘타이트 입자의 평균 입자수가 30개 이상의 시멘타이트 입자를 석출시킴으로써 신장(elongation), 신장 플랜지성이 우수하고, 고항복비를 갖는 1180㎫ 이상의 강판이 얻어진다고 되어 있다.
특허문헌 2 및 3에서는, 각각 페라이트 분율이 5％ 이하 혹은 페라이트 분율이 5％ 초과 50％ 이하이고, 잔류 오스테나이트량이 10％ 이상으로 한 후에, 잔류 오스테나이트와 마르텐사이트의 복합 조직인 MA를 미세화하고, 사이즈 1.5㎛ 이상의 잔류 오스테나이트를 증가시킴으로써 신장, 구멍 확장성, 딥 드로잉성(drawability)이 우수한 강판이 얻어진다고 되어 있다.
WO2015-115059호 공보 일본공개특허공보 2017-214648호 일본공개특허공보 2017-214647호
특허문헌 1에서 제안된 기술에서는, 시멘타이트를 석출시키지 않으면 템퍼링 마르텐사이트나 베이나이트의 경도가 높아져, 신장 플랜지성이 열화한다고 되어 있다. 즉 시멘타이트의 석출 상태에 따라 강판 강도나 성형성이 필연적으로 변화한다. 그 때문에, 특허문헌 1에서 제안된 기술에서는, 안정적인 기계적 성질을 갖는 강판이 얻어지지 않는다.
특허문헌 2 및 3에서 제안된 기술에서는, 탄소 농화 영역이 지나치게 크면 MA가 조대해지기 때문에, 구멍 확장성이 악화되어, 구멍 확장률이 저하된다고 되어 있다. 그러나, TRIP 강은 잔류 오스테나이트 중으로의 탄소 농화량 증가에 수반하여, 연성은 상승하는 데에 대하여, 신장 플랜지성을 양립시키는 관점에서 TRIP 효과가 최대한 얻어지지 않는 문제가 있다.
어느 특허문헌에서 제안된 기술에서도, 우수한 성형성 및 고강도를 보다 높은 수준으로 실현하는 것이 요구된다. 이 요구를 감안하여, 본 발명에서는 인장 강도: 980㎫ 이상을 갖고, 또한 양호한 성형성을 구비하는 박강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 과제를 해결하기 위해, 본 발명자들은 성형성을 향상시키기 위한 요건에 대해서 검토했다. 본 발명에서의 주된 대상은 시트용 부품이지만, 매우 높은 굽힘성이 요구된다. 이 때, 최종 공정까지 굽힘 되돌림의 영향이 있기 때문에, 굽힘-굽힘 되돌림 상황하에서 가공부의 판두께 감소를 억제할 필요가 있고, 통상의 굽힘성에 더하여, 높은 균일 신장과 가공 경화량도 겸비시킬 필요가 있다. 이를 실현하기 위해서는 결정 구조의 흐트러짐(disturbance)이 작은 BCC 철을 일정 이상의 분율로 함유하는 것이 효과적인 것을 인식했다. 또한, 인장과 압축이 반복되었을 때에 보이드의 발생을 억제하려면 경질상의 사이즈를 미세화할 필요가 있는 것을 인식했다. BCC 철의 결정의 흐트러짐을 억제하고, 또한 경질상의 사이즈를 미세화하려면, 어닐링 시에 충분히 오스테나이트로의 역변태를 진행시킨 후에 450℃ 정도에서 유지한 후, 급냉하는 것이 유효하다는 것을 알 수 있었다. 본 발명에서 대상으로 하는 박강판의 판두께는, 0.4㎜ 이상 2.6㎜ 이하이다.
이상의 요건을 충족하는 강판 성분 및 강판 조직의 제조 조건에 대해서 예의 추구함으로써, 본 발명의 완성에 이르렀다. 그의 요지는 다음과 같다.
[1] 질량％로, C: 0.10％ 이상 0.23％ 이하, Si: 1.30％ 이상 2.20％ 이하, Mn: 2.0％ 이상 3.2％ 이하, P: 0.05％ 이하, S: 0.005％ 이하, Al: 0.005％ 이상 0.100％ 이하, N: 0.0060％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성과, 페라이트 면적률이 4％ 이하(0％를 포함함), 퀀칭인 채의(as-quenched) 마르텐사이트의 면적률이 10％ 이하(0％를 포함함), 잔류 오스테나이트가 7％ 이상 20％ 이하, 상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트가 합계 면적률로 71％ 초과 93％ 미만을 포함하고, 추가로 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률이 4％ 이상 50％ 이하, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률이 25％ 이상 85％ 이하인 강 조직을 갖는 박강판.
[2] 질량％로,
C: 0.10％ 이상 0.23％ 이하, Si: 1.30％ 이상 2.20％ 이하, Mn: 2.0％ 이상 3.2％ 이하, P: 0.05％ 이하, S: 0.005％ 이하, Al: 0.005％ 이상 0.100％ 이하, N: 0.0060％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성과, 페라이트 면적률이 4％ 이하(0％를 포함함), 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률이 10％ 이하(0％를 포함함), 잔류 오스테나이트가 7％ 이상 20％ 이하, 상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트가 합계 면적률로 71％ 초과 93％ 미만을 포함하고, 추가로 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률이 5％ 이상 50％ 이하, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률이 25％ 이상 85％ 이하인 강 조직을 갖는 박강판.
[3] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Sb: 0.001％ 이상 0.050％ 이하를 함유하는 [1] 또는 [2]에 기재된 박강판.
[4] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Ti: 0.001％ 이상 0.1％ 이하, Nb: 0.001％ 이상 0.1％ 이하, V: 0.001％ 이상 0.3％ 이하, Ni: 0.01％ 이상 0.1％ 이하, Cr: 0.01％ 이상 1.0％ 이하 및 B: 0.0002％ 이상 0.0050％ 이하의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 박강판.
[5] 상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, Cu: 0.01％ 이상 0.2％ 이하, Mo: 0.01％ 이상 1.0％ 이하, REM: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하, Mg: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하 및 Ca: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 [1] 내지 [4] 중 어느 하나에 기재된 박강판.
[6] [1] 내지 [5] 중 어느 하나에 기재된 성분 조성을 갖고, 열연 강판에 46％ 이상의 냉간 압연율로 냉간 압연하는 냉연 공정과, 상기 냉연 공정 후, 가열하여, 815℃ 이상에서 130초 이상 체류시킨 후, 800℃에서 520℃까지의 평균 냉각 속도가 8℃/s 이상으로 420℃ 이상 520℃ 이하의 온도역까지 냉각하고, 당해 온도역에서 12초 이상 60초 이하 체류시키고, 420℃에서 300℃까지의 온도 구간에서 평균 냉각 속도가 8℃/s 이상으로 200℃ 이상 350℃ 이하의 냉각 정지 온도까지 냉각하고, 당해 냉각 정지 온도로부터 ±50℃의 온도역에 2초 이상 25초 이하 체류한 후, 300℃ 이상 500℃ 이하의 온도까지 가열한 후, 당해 온도 범위에서 480초 이상 1800초 이하 체류시키는 어닐링 공정을 갖는 박강판의 제조 방법.
본 발명에 의하면, 인장 강도(TS): 980㎫ 이상의 고강도와, 우수한 성형성을 구비하는 박강판을 얻을 수 있다. 본 발명의 박강판을 자동차 부품에 적용하면, 자동차 부품의 더 한층의 경량화가 실현된다.
도 1(a) 내지 (c)는, 본 발명에 있어서의, 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 정의를 설명하는 개략도이다.
이하, 본 발명의 실시 형태를 구체적으로 설명한다.
본 발명의 박강판에 대해서, 성분 조성, 강 조직의 순서로 설명한다. 또한, 이하의 성분 조성의 설명에 있어서, 성분의 함유량을 나타내는 「％」는 「질량％」를 의미한다.
C: 0.10％ 이상 0.23％ 이하
C는, 강판의 고강도화에 기여하는 데다가, 잔류 오스테나이트의 생성을 촉진함으로써 가공성을 상승시키는 효과가 있다. 본 발명에서 요구하는 인장 강도: 980㎫ 이상 또한, 소망하는 용융 금속부의 경도를 얻으려면, 적어도 C 함유량은 0.10％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.11％ 이상이다. 한편, C 함유량이 0.23％를 상회하면, 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철이나 미세한 잔류 오스테나이트가 얻어지지 않게 되기 때문에, 가공성이 열화한다. 이상으로부터, C 함유량을 0.23％ 이하로 했다. 바람직하게는 0.22％ 이하이다.
Si: 1.30％ 이상 2.20％ 이하
Si는 강판의 신장을 상승시킨다. 그래서, Si 함유량은 1.30％ 이상으로 한다. 바람직하게는 1.35％ 이상이다. 한편, Si를 과도하게 첨가하면 화성 처리성이 악화되어, 자동차용 부재로서 적합하지 않게 된다. 이러한 관점에서, Si 함유량은 2.20％ 이하로 했다. 바람직하게는 2.10％ 이하이다.
Mn: 2.0％ 이상 3.2％ 이하
Mn은 오스테나이트 안정화 원소로서, 페라이트상(相)의 잔존을 억제하여 잔류 오스테나이트 면적률을 얻기 위해 필요한 원소이다. 그래서, Mn 함유량은 2.0％ 이상으로 한다. 바람직하게는 2.1％ 이상이다. 한편, Mn 함유량이 과도해지면, 상기 효과가 포화하는 데다가 주조성이나 압연성에 문제가 생긴다. 이상으로부터, Mn 함유량은 3.2％ 이하로 했다. 바람직하게는 3.0％ 이하이다.
P: 0.05％ 이하
P는, 용접성을 저하시키는 유해 원소이다. 이 때문에, P 함유량은 최대한 저감하는 것이 바람직하다. 본 발명에서는, P 함유량은 0.05％까지 허용할 수 있다. 바람직하게는 0.02％ 이하이다. 보다 엄격한 용접 조건하에서 사용하려면, 0.01％ 이하까지 억제하는 것이 보다 바람직하다. 한편, 제조상, 0.002％는 불가피적으로 혼입되는 경우가 있다.
S: 0.005％ 이하
S는, 강 중에서 조대한 황화물을 형성하고, 이것이 열간 압연 시에 신전하여 쐐기 형상의 개재물이 됨으로써, 용접성에 악영향을 초래한다. 그 때문에, S도 유해 원소이기 때문에 최대한 저감하는 것이 바람직하다. 본 발명에서는, 0.005％까지 허용할 수 있기 때문에, S 함유량을 0.005％ 이하로 했다. 바람직하게는, 0.003％ 이하이지만, 보다 엄격한 용접 조건하에서 사용하려면, 0.001％ 이하까지 억제하는 것이 보다 바람직하다. 제조상, 0.0002％는 불가피적으로 혼입되는 경우가 있다.
Al: 0.005％ 이상 0.100％ 이하
Al을 제강의 단계에서 탈산제로서 첨가한다. 이 첨가 목적으로부터 Al 함유량을 0.005％ 이상으로 한다. 한편, Al이 0.100％를 상회하면 탈산제로서의 효과가 포화하는 데다가, 주조성 열화를 초래한다. 이러한 관점에서, Al 함유량은 0.100％ 이하로 했다. 바람직하게는 0.085％ 이하이다.
N: 0.0060％ 이하
N은, 상온 시효성(room-temperature aging properties)을 악화시켜 예기치 못한 균열을 발생시키기 때문에, 성형성에 대하여 악영향을 초래하는 유해 원소이다. 그 때문에, N은 가능한 한 저감하는 것이 바람직하다. 본 발명에서는 0.0060％까지 허용할 수 있다. 바람직하게는 0.0050％ 이하이다. N 함유량은 최대한 저감하는 쪽이 바람직하지만, 제조상, 0.0005％는 불가피적으로 혼입되는 경우가 있다.
본 발명의 박강판은 상기 기본 성분을 함유하고, 상기 기본 성분 이외의 잔부는 Fe(철) 및 불가피적 불순물을 포함하는 성분 조성을 갖는다. 여기에서, 본 발명의 박강판은, 상기 기본 성분을 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 것이 바람직하다.
이상의 기본 성분 이외에, 본 발명의 성분 조성은, 이하의 원소를 임의 원소로서 포함해도 좋다.
질량％로, Sb: 0.001％ 이상 0.050％ 이하를 포함해도 좋다. Sb는 고온에서의 어닐링 시의 강판 표면 탈탄을 억제하여, 기계적 성질의 안정 확보에 도움이 되는 원소이다. 이러한 효과를 얻으려면 Sb: 0.001％ 이상 함유시킬 필요가 있다. 한편, Sb가 0.050％를 상회하면 상기 효과가 포화된다. 그 때문에, Sb의 함유량은 0.050％ 이하로 했다.
상기에 더하여 추가로, Ti: 0.001％ 이상 0.1％ 이하, Nb: 0.001％ 이상 0.1％ 이하, V: 0.001％ 이상 0.3％ 이하, Ni: 0.01％ 이상 0.1％ 이하, Cr: 0.01％ 이상 1.0％ 이하, B: 0.0002％ 이상 0.0050％ 이하의 1종 또는 2종 이상을 함유해도 좋다.
Ti 및 Nb는 고강도화에 기여하는 원소이다. 한편, 과도하게 함유시키면 핀 고정 효과에 의해 결정 구조의 흐트러짐이 적은 BCC 철의 생성을 저해한다. 따라서, Ti 및 Nb의 함유량은 각각 0.001％ 이상 0.1％ 이하 및 0.001％ 이상 0.1％ 이하가 바람직하다.
V는 강 중으로의 용해도가 높기 때문에, 본 발명에서 지향하는 고온 어닐링으로는 어느 정도 용해할 수 있다. 한편, 과도하게 첨가하면 Ti나 Nb와 마찬가지로 핀 고정 효과에 의해 결정 구조의 흐트러짐이 적은 BCC 철이 얻어지지 않게 된다. 따라서, V 함유량은 0.001％ 이상 0.3％ 이하가 바람직하다. 보다 바람직하게는, Ti, Nb 및 V 함유량 합계의 하한량은 0.005％ 이상이고, 보다 바람직하게는 Ti 및 Nb 함유량의 합계는 0.1％ 이하이다.
Ni, Cr 및 B는 퀀칭성(hardenability)을 상승시킴으로써, 후술하는 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철이 얻어지기 쉬워진다. 한편, 이들 원소를 과도하게 함유시키면 미세한 잔류 오스테나이트가 얻어지지 않게 되거나, 퀀칭성의 효과가 포화하거나 한다. 그래서, Ni: 0.01％ 이상 0.1％ 이하, Cr: 0.01％ 이상 1.0％ 이하, B: 0.0002％ 이상 0.0050％ 이하의 범위가 바람직하다.
추가로, 상기에 더하여 Cu: 0.01％ 이상 0.2％ 이하, Mo: 0.01％ 이상 1.0％ 이하, REM: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하, Mg: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하, Ca: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하의 1종 또는 2종 이상을 함유시켜도 좋다. 이들 원소는 강도 조정, 개재물 제어 등에 사용되는 원소이지만, 이들 원소를 상기 범위에서 함유해도 본 발명의 효과는 손상되지 않는다.
상기 성분 이외의 성분은, Fe 및 불가피적 불순물이다. 또한, 상기 임의 원소를 상기 하한값 미만으로 포함하는 경우, 하한값 미만으로 포함되는 임의 원소에 의해, 본 발명의 효과는 손상되지 않기 때문에, 하한값 미만으로 포함되는 임의 원소는 불가피적 불순물로서 포함되는 것으로 한다.
이어서, 본 발명의 박강판의 강 조직에 대해서 설명한다.
페라이트 면적률: 4％ 이하(0％를 포함함)
본 발명에서는 어닐링 중에 충분히 오스테나이트로의 역변태를 진행시킨 후, 450℃ 근방에서의 유지에 의해 미세한 잔류 오스테나이트를 내포하는 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철을 적정한 분율로 생성시킨 후 급랭하여 미세한 저온 변태상을 생성한다. 이 때문에, 페라이트상이 과도하게 생성된 상태이면 유지 과정에서의 소망하는 강 조직 생성이 지연된다. 나아가서는, 어닐링 중에 생성되는 페라이트는 연질이기 때문에, 인접하는 경질상과의 계면에서 보이드가 생성되기 쉬워져 굽힘성을 저하시킨다. 이러한 영향을 억제할 수 있는 허용 범위는 4％이기 때문에, 페라이트 면적률을 4％ 이하로 했다. 바람직하게는 3％ 이하이다. 본 발명의 페라이트는 폴리고널 페라이트이고, 입(grains) 내에 부식 흔적이나 제2상 조직이 포함되지 않는 조직을 대상으로 한다.
퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률이 10％ 이하(0％를 포함함),
퀀칭인 채의 마르텐사이트는 매우 경질이기 때문에, 굽힘 가공 시에 표면 근방에서 입계가 균열의 발생 기점이 되어 굽힘성을 현저하게 저하시킨다. 본 발명에서 요구하는 굽힘성을 얻으려면, 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률은 10％ 이하로 할 필요가 있다. 바람직하게는 3％ 이하이다. 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률은 적을수록 바람직하고, 0％라도 좋다.
잔류 오스테나이트: 7％ 이상 20％ 이하
잔류 오스테나이트는 성형성을 개선하고, 본 발명에서 요구하는 인장 특성을 얻으려면 7％ 이상의 잔류 오스테나이트를 생성시킬 필요가 있다. 그래서, 잔류 오스테나이트의 면적률은 7％ 이상으로 했다. 바람직하게는 8％ 이상이다. 한편, 과잉의 잔류 오스테나이트는 지연 파괴 특성을 악화시키기 때문에, 잔류 오스테나이트는 20％ 이하로 했다. 바람직하게는 17％ 이하이다.
상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트가 합계로 71％ 초과 93％ 미만
상기한 조직 이외의 영역은, 주로 상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트로 구성되는 것이 바람직하다. 강판의 소지(素地: matrix)가 주로 이들의 저온 변태 조직으로 구성됨으로써, 소망하는 강도를 얻기 쉬워짐과 함께, 강 조직 내에서의 경도의 분포가 협소화하여 굽힘 가공 시의 국부적인 응력 집중을 완화하여 굽힘성을 개선한다. 이러한 효과를 유효하게 발현하려면, 그의 합계가 71％ 초과 93％ 미만으로 했다.
원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률: 4％ 이상 50％ 이하
결정의 흐트러짐이 적은 BCC 철은 연성이 풍부하여, 변형에 수반하는 전위 강화량을 상승시키기 때문에, 가공 경화량 및 균일 신장을 상승시킨다. 본 발명에서는, 당해 BCC 철이 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 것, 즉 미세한 잔류 오스테나이트를 내포하는 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철을 생성시키는 것이 특징 중 하나이다. 여기에서, 「둘러싼다」란, 실시예에 기재된 방법으로 확인했을 때에, 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트의 외주의 90％ 이상을 둘러싸는 것을 가리킨다. 이러한 강 조직으로 함으로써, 왜곡량이 작은 변형에서는 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철이 우선적으로 변형되고, 전위가 축적되면 BCC 철이 경화하고, 잔류 오스테나이트가 소성 유기 변태함으로써 왜곡량이 높은 변형 영역에서 높은 가공 경화량이 얻어지고, 굽힘-굽힘 되돌림으로의 내성이 높은 특성이 얻어진다. 또한, 잔류 오스테나이트가 마르텐사이트로 변태하여 경질화함에 있어서, 이를 둘러싸는 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철이 이상(異相) 간의 경도차에 수반하는 국소적인 응력 집중을 완화하여 굽힘성을 향상한다. 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 BCC 철의 면적률이 4％ 있으면, 이상 간의 경도차에 수반하는 국소적인 응력 집중을 완화할 수 있고, 양호한 굽힘성을 담보할 수 있는 것을 인식했다. 따라서, 이러한 특성을 얻으려면 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 BCC 철의 면적률은 4％ 이상 필요하다. 바람직하게는 5％ 이상, 보다 바람직하게는 7％ 이상이고, 더욱 바람직하게는 10％ 이상이다. 한편, 당해 면적률이 50％를 초과하면 소망하는 강판 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률은 50％ 이하로 했다. 바람직하게는 45％ 이하이다. 또한, 이 미세한 잔류 오스테나이트의 원 상당 직경이 1㎛를 상회하면 비교적 낮은 왜곡량에서 잔류 오스테나이트가 소성 유기 변태해 버리기 때문에, 소망하는 가공 경화 특성이 얻어지지 않는다. 따라서, 상기 BCC 철에 둘러싸이는 잔류 오스테나이트의 원 상당 직경은 1㎛ 이하로 했다. 또한, 본 발명의 강 조직을 충족함으로써, 원 상당 직경이 1㎛를 상회하는 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 BCC 철의 생성이 억제되어, 소망하는 효과가 얻어진다.
원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률을 측정하는 데에 있어서는, EBSD(전자선 후방 산란 회절법)로 KAM값 1° 이하의 영역을 특정하고, 그 후에 원 상당 직경의 평균값이 1㎛ 이하가 되는 영역을 추출하면 좋다. 원 상당 직경이 1㎛를 초과하는 경우는, BCC 철의 KAM값이 1° 이하여도 제외된다. 제외하는 경우는, 동일한 방위를 갖는 블록의 범위로 한다. 이와 같이, 「방위차」는 실시예에 기재된 방법으로 측정한 「KAM값」으로 나타낼 수 있다.
방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률: 25％ 이상 85％ 이하
방위차 1°를 상회하는 조직은 하부 베이나이트, 마르텐사이트 및 템퍼링 마르텐사이트 등을 들 수 있지만, 강판의 고강도화에 기여할 뿐만 아니라, 추가로 결정립 내에 미세하게 하부 조직을 발달시킴으로써, 그 미시적인 계면이 굽힘 가공으로 발생한 균열이 전파되는 장해가 된다. 이에 따라 상기한 경질 또한 균일한 조직 형성에 의한 효과에 더하여, 상승(相乘)하여 굽힘성을 향상하는 작용이 있다. 이러한 효과를 충분히 얻기 위해서는, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률이 25％를 초과할 필요가 있다. 한편, 이러한 조직은 소성 변형능이 뒤떨어지기 때문에, 당해 면적률이 85％를 상회하면, 소망하는 성형성이 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률은 25％ 이상 85％ 이하로 했다. 바람직한 범위는 35％ 이상 75％ 이하이다.
잔부 조직은 특별히 규정하지 않지만 상기한 강 조직이 달성되어 있으면, 그 외의 조직이 혼재해도 발명의 효과는 손상되지 않는다.
이어서, 본 발명의 박강판의 제조 방법에 대해서 설명한다. 본 발명의 박강판의 제조 방법은, 열연 공정, 냉연 공정, 어닐링 공정을 갖는다. 이하, 각 공정에 대해서 설명한다.
열연 공정이란, 상기의 성분 조성을 갖는 강 소재를 열간 압연하는 공정이다.
강 소재 제조를 위한, 용제 방법은 특별히 한정되지 않고, 전로, 전기로 등, 공지의 용제 방법을 채용할 수 있다. 또한, 진공 탈가스로에서 2차 정련을 행해도 좋다. 그 후, 생산성이나 품질상의 문제로부터 연속 주조법에 의해 슬래브(강 소재)로 하는 것이 바람직하다. 또한, 조괴-분괴 압연법(ingot casting-slabbing rolling method), 박슬래브 연주법(continous casting method) 등, 공지의 주조 방법으로 슬래브로 해도 좋다.
상기 강 소재를 열간 압연할 때, 열연 조건은 특별히 한정되지 않고, 적절히 설정하면 좋다. 예를 들면, 열연 후의 권취 온도를 580℃ 이하, 냉간 압연용 코일의 형상의 관점에서, 보다 바람직하게는 530℃ 이하로 하는 등을 들 수 있다.
냉연 공정이란, 상기 열연 공정 후, 산 세정하고, 냉간 압연하는 공정이다. 냉간 압연에서는, 계속되는 가열 과정에서의 역변태의 핵 생성을 고밀도로 분포시켜, 오스테나이트로의 역변태를 촉진시키기 위해, 냉간 압연율은 46％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 50％ 이상이다. 상한은 형성하지 않지만, 냉간 압연 부하의 형편상, 실질 75％ 이하이다. 여기에서, 산 세정의 조건은 특별히 한정되지 않고, 통상의 방법으로 조건을 설정하면 좋다.
냉연 공정 후, 후술하는 어닐링 공정 전에, 480℃ 이상 650℃ 이하로 가열하여 당해 온도역에서 1시간 이상 체류시키는 열처리 공정을 행하는 것이 보다 바람직하다. 상기 열처리 공정을 행함으로써 미세한 시멘타이트가 석출되는 것으로, 이를 핵으로 하여 역변태가 한층 더 진행되어, 소망하는 조직을 얻기 쉬워진다.
어닐링 공정이란, 냉연 공정 후, 가열하여, 815℃ 이상에서 130초 이상 체류시킨 후, 800℃에서 520℃까지의 평균 냉각 속도가 8℃/s 이상으로 420℃ 이상 520℃ 이하까지 냉각하고, 420℃ 이상 520℃ 이하에서 12초 이상 60초 이하 체류시키고, 420℃에서 300℃까지의 평균 냉각 속도가 8℃/s 이상으로 200℃ 이상 350℃ 이하의 냉각 정지 온도까지 냉각하고, 당해 냉각 정지 온도로부터 ±50℃의 온도역에 2초 이상 25초 이하 체류한 후, 300℃ 이상 500℃ 이하의 온도까지 가열한 후, 당해 온도 범위에서 480초 이상 1800초 이하 체류시키는 공정이다.
가열 온도: 815℃ 이상
체류 시간: 130초 이상
이 가열 및 체류에서는, 오스테나이트로의 역변태를 충분히 진행시킴으로써, 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철과, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철을 적절한 밸런스로 형성시키는 소지를 만든다. 이 때 오스테나이트로의 역변태가 충분히 진행되어 있지 않으면, 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 생성이 불충분해져, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 분율도 저하하기 때문에, 굽힘-굽힘 되돌림으로의 내성이 악화된다. 소망하는 오스테나이트를 얻으려면, 815℃ 이상에서 130초 이상 체류시킬 필요가 있다. 바람직하게는, 830℃ 이상에서 130초 이상 체류시키고, 더욱 바람직하게는 850℃ 이상에서 140초 이상 체류시킨다. 가열 온도의 상한은 특별히 한정되지 않지만 가열로의 열 손상의 이유로부터 900℃ 이하가 바람직하다. 또한, 체류 시간의 상한은 특별히 한정되지 않지만 생산성의 관점에서 350초 이하가 바람직하다.
800℃에서 520℃까지의 평균 냉각 속도: 8℃/s 이상
냉각 정지 온도: 420℃ 이상 520℃ 이하
가열 후는 폴리고널 페라이트의 생성을 억제할 필요가 있다. 이 사이에 폴리고널 페라이트가 생성되면 미세한 잔류 오스테나이트를 포함하는 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철이 얻어지지 않게 되어, 소망하는 강판 특성이 얻어지지 않게 된다. 이 관점에서, 폴리고널 페라이트 생성역인 800℃에서 520℃까지의 평균 냉각 속도를 8℃/s 이상으로 했다. 바람직하게는 10℃/s 이상이다. 상기 평균 냉각 속도의 상한은 특별히 정하지 않지만, 실질적으로 150℃/s 이하이다.
폴리고널 페라이트 생성을 억제하고, 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 결정 구조의 흐트러짐이 작은 BCC 철을 생성시키기 위해서는, 420℃ 이상 520℃ 이하까지 냉각할 필요가 있다. 420℃를 하회하면 마르텐사이트 변태가 진행되어 버려, 결정 구조의 흐트러짐이 커져 소망하는 강 조직이 얻어지지 않는다. 그래서 냉각 정지 온도를 420℃ 이상으로 한다. 바람직하게는 450℃ 이상이다. 520℃ 초과인 경우는 폴리고널 페라이트 생성의 영향으로, 미세한 잔류 오스테나이트가 얻어지지 않는다. 그래서, 냉각 정지 온도를 520℃ 이하로 한다.
420℃ 이상 520℃ 이하의 온도역의 체류 시간: 12초 이상 60초 이하
420℃ 이상 520℃ 이하의 온도역에서의 12초 이상 60초 이하의 체류에서, 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 결정 구조의 흐트러짐이 작은 BCC 철을 생성시킨다. 체류 온도가 420℃를 하회하거나, 420℃ 이상 520℃ 이하의 체류 시간이 12초를 하회하거나 하면 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철이 충분히 얻어지지 않게 된다. 바람직하게는 15초 이상이다. 한편, 520℃를 상회하면 소망하는 잔류 오스테나이트가 얻어지지 않게 된다. 420℃ 이상 520℃ 이하의 체류 시간이 60초를 상회하면, 결정의 흐트러짐이 작은 BCC 철이 과도하게 생성되어, 소망하는 인장 강도: 980㎫이 얻어지지 않는다. 적합 범위는, 430℃ 이상 505℃ 이하에서 20초 이상 55초 이하 체류시키는 것이다. 또한, 이 체류에 있어서는, 상기 온도 범위 내에 있으면 온도 변화가 있어도 좋고, 등온 유지라도 좋다.
420℃에서 300℃까지의 평균 냉각 속도: 8℃/s 이상
냉각 정지 온도: 200℃ 이상 350℃ 이하
냉각 과정에서 생성되는 강 조직을 미세화하고, 방위차 1° 초과의 BCC 철의 생성을 촉진하기 위해, 420℃에서 300℃까지 평균 냉각 속도 8℃/s 이상으로 냉각할 필요가 있다. 8℃/s를 하회하면 하부 조직의 미세화가 억제되어, 방위차 1° 초과의 BCC 철의 생성이 불충분해진다. 바람직하게는 10℃/s 이상이다. 평균 냉각 속도의 상한은 특별히 한정되지 않는다.
냉각 후는 200℃ 이상 350℃ 이하의 온도역에서 냉각을 정지한다. 바람직하게는 230℃ 이상 330℃ 이하이다. 냉각 정지 온도가 200℃를 하회하면 강판 중에 존재하는 오스테나이트가 마르텐사이트 변태함으로써, 소망하는 잔류 오스테나이트량이 얻어지지 않게 된다.
냉각 정지 온도로부터 ±50℃의 온도역에 2초 이상 25초 이하 체류
또한, 냉각 정지 온도에서 50℃ 낮은 온도까지의 온도역에 있어서는 하부 베이나이트 변태가 진행된다. 이 하부 베이나이트 변태 진행에 의해 미변태 오스테나이트의 양이 저하하여, 최종적인 퀀칭인 채의 마르텐사이트량이 감소하여 굽힘성이 개선된다. 이 효과를 얻으려면, 200℃ 이상 350℃ 이하의 냉각 정지 온도까지 냉각한 시점에서 재가열까지의 구간, 즉, 냉각 정지 온도로부터 ±50℃의 온도역에서 2초 이상 25초 이하 체류시킬 필요가 있다. 2초 미만에서는 하부 베이나이트 변태 진행이 불충분하여 소망하는 효과가 얻어지지 않고, 25초를 초과하면, 그 효과는 포화할 뿐만 아니라, 다음 공정의 재가열 효과에 변동이 발생하고, 재질, 특히 강도 변동이 커진다. 바람직하게는 3초 이상 20초 이하이다.
가열 온도: 300℃ 이상 500℃ 이하
300℃ 이상 500℃ 이하의 온도역에서의 체류 시간: 480초 이상 1800초 이하
300℃ 이상 500℃ 이하의 온도역에서의 체류에서는, 잔류 오스테나이트 중에 C를 농화시켜, 실온까지 냉각했을 때에 잔류 오스테나이트로서 잔존시킴과 함께, 가열 시점에서 마르텐사이트 변태한 부분을 템퍼링하는 것이 목적이다. 체류 온도가 300℃를 하회하거나, 혹은 체류 시간이 480초를 하회하면, 잔류 오스테나이트 중(中)이 농화되지 않고, 열적으로 불안정한 오스테나이트는 실온까지 냉각했을 때에 마르텐사이트 변태하기 때문에, 소망하는 잔류 오스테나이트량이 얻어지지 않는다. 또한, 경질인 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 템퍼링이 충분히 진행되지 않는다. 한편, 체류 온도가 500℃를 상회하거나, 혹은 체류 시간이 1800초를 상회하면, 오스테나이트 중에 시멘타이트가 석출되어 분해하기 때문에, 소망하는 잔류 오스테나이트량이 얻어지지 않는다. 나아가서는, 과도하게 템퍼링이 진행된 경우에는 소망하는 강도가 얻어지 않는다. 그래서, 200℃에서 350℃까지 냉각한 후의 재가열에서는 300℃ 이상 500℃ 이하의 범위에서 480초 이상 1800초 이하 체류시키는 것으로 했다.
실시예
표 1에 나타내는 성분 조성을 갖는 두께 250㎜의 강 소재를 열간 압연, 산 세정, 냉간 압연을 실시한 후에, 연속 어닐링로에서 표 2에 나타내는 조건으로 어닐링한 후, 신장률 0.2％∼0.4％의 조질 압연을 실시하여, 평가에 제공하는 강판을 제조했다. 일부, 냉간 압연 전 혹은 어닐링 공정 전에 상자형 어닐링로에서 열처리 공정을 실시했다. 그리고, 얻어진 강판을 이하의 수법으로 평가했다.
(ⅰ) 조직 관찰(금속 조직의 면적률)
강판으로부터, 압연 방향에 평행한 판두께 단면이 관찰면이 되도록 잘라내고, 판두께 중심부를 1％ 나이탈로 부식 현출하여, 주사 전자 현미경으로 2000배로 확대하여 강판 표면으로부터 판두께의 1/4의 깊이 위치(이하, 간단히 판두께 1/4t부라고 함)를 10시야분 촬영했다. 페라이트는 입 내에 부식 흔적이나 제2상 조직이 관찰되지 않는 조직이다. 상부 베이나이트는 입 내에 부식 흔적이나 제2상 조직이 확인되는 조직으로서, 템퍼링 마르텐사이트 및 하부 베이나이트는 입 내에 라스 구조나 미세 제2상 조직이 관찰되는 조직이다. 상부 베이나이트, 하부 베이나이트 및 템퍼링 마르텐사이트의 조직의 합계는 상기 모든 면적률 합계로서 구했다.
원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 BCC 철의 측정에는, SEM 관찰과 동일한 단면을 대상으로 EBSD를 이용했다. 구체적으로는, 판두께 1/4t부의 1×103㎛2 이상의 영역을, 측정 스텝 0.1㎛로 측정했다. 결정 구조의 흐트러짐은 KAM(Kernel Average Misorientation)법에 의해 KAM값이 1° 이하인 BCC 철을 구하여, phase map에 의해 잔류 오스테나이트를 동정했다.
면적률의 측정은, SEM상 및 EBSD상의 어느 것도 절단법을 채용하고, 얻어진 사진에 대하여 실제 길이 30㎛의 수평선 및 수직선 각 20개를 격자 형상이 되도록 긋고, 교점의 조직을 동정하여, 전체 교점에 대한 각 조직의 교점수의 비율을 각 조직의 면적률로 했다. 여기에서, 각 측정점에 대하여, 방위차 15° 이상의 대각 입계를 걸치지(straddle) 않고, 또한 KAM값이 1°를 상회하는 BCC 철을 걸치지 않고, 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트의 주위를 둘러싸거나, 혹은 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트의 둘레 길이 9할 이상과 접하는 KAM값 1° 이하의 BCC 철을, 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철로서 동정했다. 상기의 정의에 따르면, 이하의 (a) 내지 (c) 중, 이하의 (a) 및 (b)에 합치하는 것은, 상기에서 정의한, 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 범위 외이고, 이하의 (c)에 합치하는 BCC 철만 상기의 정의의 범위 내이다.
(a) 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트가 방위차 15° 이상의 대각 입계를 걸쳐 2개의 BCC 철의 결정립에 접하고, 2개의 영역의 BCC 철과 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트와의 경계의 길이가 함께 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트 둘레 전체 길이의 10％를 초과하는 BCC 철
(b) 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트와 인접하는 KAM값 1° 를 상회하는 BCC 철의 결정립이 내존(內存)하는 BCC 철
(c) 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트가 방위차 15° 이상의 대각 입계를 걸쳐 2개의 BCC 철의 결정립에 접하고 있지만, 2개의 영역의 BCC 철과 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트와의 경계의 길이의 어느 한쪽이 원 상당 직경이 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트 둘레 전체 길이의 10％를 초과하지 않는 BCC 철
도 1에 상기 (a)∼(c)의 개략도를 나타낸다. 또한, 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률의 산출에 있어서는, 100％－(원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률＋원 상당 직경 1㎛ 이상의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 블록의 면적률＋잔류 오스테나이트의 면적률 혹은 XRD로 구한 체적률)을 계산하면 좋다.
(ⅱ) XRD에 의한 잔류 오스테나이트 분율 측정
강판을 판두께 1/4 위치까지 연마 후, 화학 연마에 의해 추가로 0.1㎜ 연마한 면에 대해서, X선 회절 장치에서 Mo의 Kα선을 이용하여, FCC 철(오스테나이트)의 (200)면, (220)면, (311)면과, BCC 철(페라이트)의 (200)면, (211)면, (220)면의 적분 반사 강도를 측정하여, BCC 철(페라이트) 각 면으로부터의 적분 반사 강도에 대한 FCC 철(오스테나이트) 각 면으로부터의 적분 반사 강도의 강도비로부터 구한 오스테나이트의 비율을 잔류 오스테나이트 분율로 했다.
(ⅲ) 인장 시험
얻어진 강판으로부터 압연 방향에 대하여 수직 방향으로 JIS 5호 인장 시험편을 제작하고, JIS Z 2241(2011)의 규정에 준거한 인장 시험을 5회 행하여, 평균의, 인장 강도(TS), 균일 신장(U-El), 전체 신장(El)을 구했다. 인장 시험의 크로스 헤드 스피드는 10㎜/min으로 했다. 표 3에 있어서, 인장 강도: 980㎫ 이상, 또한 TS와 U-El의 곱이 12000㎫·％ 이상을, 본 발명강에서 구하는 강판의 기계적 성질로 했다.
또한, 성형성을 양호한 것으로 하려면 엄격한 가공이 주어졌을 때에 잘록함이 발생하지 않는 것, 또한 왜곡을 분산시킴으로써 네킹이나 균열을 억제하는 것이 유효하다. 본 발명에서는, 예를 들면 롤 포밍 등의 굽힘-굽힘 되돌림이 이루어지는 엄격한 가공에 견딜 수 있는 재질로서, 네킹이나 균열을 억제하기 위한 조건으로서, 균일 신장과 인장 강도의 곱이 12000㎫·％ 이상, 또한 진(眞)응력(σ)―진왜곡(ε) 곡선 상, 소성 불안정 조건(dσ/dε＝0)을 충족하는 ε의 80％에서의 dσ/dε를 인장 강도로 나눈 값이 1.3 이상을 적합 범위로 했다.
(v) 굽힘 시험
굽힘성을 조사하기 위해, 폭 100㎜, 길이 35㎜의 직사각 형상 샘플을 잘라내고, JIS Z 2248에 준거한 꼭지각 90°의 V 블록법으로 굽힘 시험을 실시하고, 균열이 발생하지 않는 최소의 다이스 지름(R)을 구하여, 판두께(t)로 나눔으로써 한계 굽힘 반경(R/t)을 구하고, 이 적합 범위를 1.5 이하로 했다.
본 발명예는 모두, 인장 강도 TS: 980㎫ 이상이고 양호한 성형성이 얻어진 것을 알 수 있다. 또한, 미세한 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 BCC 철의 면적률이 4％ 이상이 되는 본 발명예는, 인장 강도 TS: 980㎫ 이상에 있어서도, 양호한 균일 신장(U-El), 전체 신장(El), 가공 경화량 및 굽힘성을 나타냈다. 한편, 본 발명의 범위를 벗어나는 비교예는 인장 강도 980㎫에 도달하지 않거나, 본 발명에서 구하는 가공 경화량이나 굽힘성이 얻어지지 않았다.
Figure 112021043485876-pct00001
Figure 112021043676238-pct00005
Figure 112021043676238-pct00006

Claims (6)

  1. 질량％로,
    C: 0.10％ 이상 0.23％ 이하,
    Si: 1.30％ 이상 2.20％ 이하,
    Mn: 2.0％ 이상 3.2％ 이하,
    P: 0.05％ 이하,
    S: 0.005％ 이하,
    Al: 0.005％ 이상 0.100％ 이하,
    N: 0.0060％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성과,
    페라이트 면적률이 4％ 이하(0％를 포함함), 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률이 10％ 이하(0％를 포함함), 잔류 오스테나이트가 7％ 이상 20％ 이하, 상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트가 합계 면적률로 71％ 초과 93％ 미만을 포함하고, 추가로 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률이 4％ 이상 50％ 이하, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률이 25％ 이상 85％ 이하인 강 조직을 갖는 박강판.
  2. 질량％로,
    C: 0.10％ 이상 0.23％ 이하,
    Si: 1.30％ 이상 2.20％ 이하,
    Mn: 2.0％ 이상 3.2％ 이하,
    P: 0.05％ 이하,
    S: 0.005％ 이하,
    Al: 0.005％ 이상 0.100％ 이하,
    N: 0.0060％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성과,
    페라이트 면적률이 4％ 이하(0％를 포함함), 퀀칭인 채의 마르텐사이트의 면적률이 10％ 이하(0％를 포함함), 잔류 오스테나이트가 7％ 이상 20％ 이하, 상부 베이나이트, 하부 베이나이트, 템퍼링 마르텐사이트가 합계 면적률로 71％ 초과 93％ 미만을 포함하고, 추가로 원 상당 직경 1㎛ 이하의 잔류 오스테나이트를 둘러싸는 방위차 1° 이내의 BCC 철의 면적률이 5％ 이상 50％ 이하, 방위차 1°를 상회하는 BCC 철의 면적률이 25％ 이상 85％ 이하인 강 조직을 갖는 박강판.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 성분 조성은, 추가로, 질량％로, 이하의 (A) 내지 (C) 중 적어도 하나를 함유하는 박강판.
    (A) Sb: 0.001％ 이상 0.050％ 이하
    (B) Ti: 0.001％ 이상 0.1％ 이하, Nb: 0.001％ 이상 0.1％ 이하, V: 0.001％ 이상 0.3％ 이하, Ni: 0.01％ 이상 0.1％ 이하, Cr: 0.01％ 이상 1.0％ 이하 및 B: 0.0002％ 이상 0.0050％ 이하의 1종 또는 2종 이상
    (C) Cu: 0.01％ 이상 0.2％ 이하, Mo: 0.01％ 이상 1.0％ 이하, REM: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하, Mg: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하 및 Ca: 0.0002％ 이상 0.050％ 이하의 1종 또는 2종 이상
  4. 제1항 또는 제2항에 기재된 박강판의 제조 방법으로서, 열연 강판에 46％ 이상의 냉간 압연율로 냉간 압연하는 냉연 공정과,
    상기 냉연 공정 후, 가열하여, 815℃ 이상에서 130초 이상 체류시킨 후, 800℃에서 520℃까지의 평균 냉각 속도를 8℃/s 이상으로 하여 420℃ 이상 520℃ 이하의 온도역까지 냉각하고, 당해 온도역에서 12초 이상 60초 이하 체류시키고, 420℃에서 300℃까지의 온도 구간에서 평균 냉각 속도가 8℃/s 이상이 되도록 하여 200℃ 이상 350℃ 이하의 냉각 정지 온도까지 냉각하고, 당해 냉각 정지 온도로부터 ±50℃의 온도역에 2초 이상 25초 이하 체류한 후, 300℃ 이상 500℃ 이하의 온도까지 가열한 후, 당해 온도 범위에서 480초 이상 1800초 이하 체류시키는 어닐링 공정을 갖는 박강판의 제조 방법.
  5. 제3항에 기재된 박강판의 제조 방법으로서, 열연 강판에 46％ 이상의 냉간 압연율로 냉간 압연하는 냉연 공정과,
    상기 냉연 공정 후, 가열하여, 815℃ 이상에서 130초 이상 체류시킨 후, 800℃에서 520℃까지의 평균 냉각 속도를 8℃/s 이상으로 하여 420℃ 이상 520℃ 이하의 온도역까지 냉각하고, 당해 온도역에서 12초 이상 60초 이하 체류시키고, 420℃에서 300℃까지의 온도 구간에서 평균 냉각 속도가 8℃/s 이상이 되도록 하여 200℃ 이상 350℃ 이하의 냉각 정지 온도까지 냉각하고, 당해 냉각 정지 온도로부터 ±50℃의 온도역에 2초 이상 25초 이하 체류한 후, 300℃ 이상 500℃ 이하의 온도까지 가열한 후, 당해 온도 범위에서 480초 이상 1800초 이하 체류시키는 어닐링 공정을 갖는 박강판의 제조 방법.
  6. 삭제
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