JPH06235054A - 吊構造用高強度鋼線の製造方法 - Google Patents
吊構造用高強度鋼線の製造方法Info
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- JPH06235054A JPH06235054A JP2150393A JP2150393A JPH06235054A JP H06235054 A JPH06235054 A JP H06235054A JP 2150393 A JP2150393 A JP 2150393A JP 2150393 A JP2150393 A JP 2150393A JP H06235054 A JPH06235054 A JP H06235054A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、吊橋、斜張橋等の吊構造に使用さ
れる耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性に優れた高
強度鋼線の製造方法を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：
０．１５〜１．３％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、必要に
応じてＣｒ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．０２〜０．３
０％の１種ないし２種を含有する鋼線を、重量比でＡ
ｌ：２〜１２％、Ｓｉ：０．０１〜０．１２％を含有す
る合金浴を用いて溶融めっきしたのち矯正し、その後、
２５０〜３７０℃でブルーイングすることを特徴とする
吊構造用高強度鋼線の製造方法。 【効果】 従来法より強度が高く、かつ、耐食性、直線
性、ならびに耐クリープ性に優れた、引張強さ２００kg
f/mm2 級および２２０kgf/mm2 級の吊構造用高強度鋼線
（ＰＷＳ鋼線）の製造が可能である。
れる耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性に優れた高
強度鋼線の製造方法を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．７５〜１．０％、Ｓｉ：
０．１５〜１．３％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、必要に
応じてＣｒ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．０２〜０．３
０％の１種ないし２種を含有する鋼線を、重量比でＡ
ｌ：２〜１２％、Ｓｉ：０．０１〜０．１２％を含有す
る合金浴を用いて溶融めっきしたのち矯正し、その後、
２５０〜３７０℃でブルーイングすることを特徴とする
吊構造用高強度鋼線の製造方法。 【効果】 従来法より強度が高く、かつ、耐食性、直線
性、ならびに耐クリープ性に優れた、引張強さ２００kg
f/mm2 級および２２０kgf/mm2 級の吊構造用高強度鋼線
（ＰＷＳ鋼線）の製造が可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、吊橋、斜張橋等の吊構
造に使用される耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性
に優れた引張強さ２００kgf/mm2 以上の高強度鋼線の製
造方法に関する。
造に使用される耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性
に優れた引張強さ２００kgf/mm2 以上の高強度鋼線の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】吊橋や斜張橋等の吊構造に使用される鋼
線は、通常、ＪＩＳ Ｇ３５０２に規定されるピアノ線
材にパテンティングを行なった後、伸線し、その後、溶
融Ｚｎめっきを施す方法で製造されている。しかし、近
年、橋梁の長大化傾向が進展するのに伴ない、ケーブル
（パラレルワイヤストランド。以下、ＰＷＳと称する）
の軽量化、すなわち、使用される鋼線（ＰＷＳワイヤ）
の高強度化が要望されるようになった。
線は、通常、ＪＩＳ Ｇ３５０２に規定されるピアノ線
材にパテンティングを行なった後、伸線し、その後、溶
融Ｚｎめっきを施す方法で製造されている。しかし、近
年、橋梁の長大化傾向が進展するのに伴ない、ケーブル
（パラレルワイヤストランド。以下、ＰＷＳと称する）
の軽量化、すなわち、使用される鋼線（ＰＷＳワイヤ）
の高強度化が要望されるようになった。
【０００３】これに対処するため、従来、特開昭６３−
４０１６号公報が開示されている。これは、限定成分の
線材を、ローラーダイス引抜きまたは冷間圧延を行なっ
た後、断面減少率４０％以下の孔ダイス伸線を行なって
超高張力鋼線を得る方法である。しかし、この方法で
は、寸法精度の厳しい場合には適用が困難であり、ま
た、Ｚｎめっき厚みの不均一が生じるため耐食性が劣化
する。
４０１６号公報が開示されている。これは、限定成分の
線材を、ローラーダイス引抜きまたは冷間圧延を行なっ
た後、断面減少率４０％以下の孔ダイス伸線を行なって
超高張力鋼線を得る方法である。しかし、この方法で
は、寸法精度の厳しい場合には適用が困難であり、ま
た、Ｚｎめっき厚みの不均一が生じるため耐食性が劣化
する。
【０００４】一方、鋼線の耐食性を向上させるために、
従来のＺｎめっきに代り各種のＺｎ−Ａｌ合金めっきが
開発されている。たとえば、特公昭５５−２６７０２号
公報にはＺｎ−Ａｌ、特公昭５４−３３２２３号公報に
はＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ、特表昭５７−５００４７５号公報
にはＺｎ−Ａｌ−ミッシュメタル、特開昭５６−１１２
４５２号公報にはＺｎ−Ａｌ−Ｎａ等が公表されてい
る。これらは、いずれも従来の溶融Ｚｎめっき法と同
様、溶融状態（約４５０℃）の合金めっき浴中に鋼線を
浸漬することによりめっきする方法である。しかし、こ
れらの方法では、めっき時に伸線加工により強化された
鋼線は軟化し、目標強度が得られない。
従来のＺｎめっきに代り各種のＺｎ−Ａｌ合金めっきが
開発されている。たとえば、特公昭５５−２６７０２号
公報にはＺｎ−Ａｌ、特公昭５４−３３２２３号公報に
はＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ、特表昭５７−５００４７５号公報
にはＺｎ−Ａｌ−ミッシュメタル、特開昭５６−１１２
４５２号公報にはＺｎ−Ａｌ−Ｎａ等が公表されてい
る。これらは、いずれも従来の溶融Ｚｎめっき法と同
様、溶融状態（約４５０℃）の合金めっき浴中に鋼線を
浸漬することによりめっきする方法である。しかし、こ
れらの方法では、めっき時に伸線加工により強化された
鋼線は軟化し、目標強度が得られない。
【０００５】ケーブル施工上、ＰＷＳワイヤには高い直
線性が要求されているにもかかわらず、従来、溶融めっ
き後に矯正加工を施すことはできなかった。それは、矯
正加工により鋼線の耐クリープ性が劣化し、架設後のケ
ーブルの常温クリープが増大するためである。これを防
止する手段としては、矯正後のめっき鋼線を２５０℃以
上でブルーイングすることが考えられる。しかし、Ｚｎ
めっき鋼線を２００℃以上の高温にさらすことは、脆い
Ｚｎ−Ｆｅ合金層を発達させ、その結果、めっき密着性
および耐食性が著しく劣化するため、この方法は実際に
は行なわれていない。
線性が要求されているにもかかわらず、従来、溶融めっ
き後に矯正加工を施すことはできなかった。それは、矯
正加工により鋼線の耐クリープ性が劣化し、架設後のケ
ーブルの常温クリープが増大するためである。これを防
止する手段としては、矯正後のめっき鋼線を２５０℃以
上でブルーイングすることが考えられる。しかし、Ｚｎ
めっき鋼線を２００℃以上の高温にさらすことは、脆い
Ｚｎ−Ｆｅ合金層を発達させ、その結果、めっき密着性
および耐食性が著しく劣化するため、この方法は実際に
は行なわれていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、従
来の技術では、耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性
に優れた高強度溶融めっき鋼線を製造することは不可能
であった。本発明の目的は、上記従来法の問題点を解決
することにより、従来より高強度のＰＷＳワイヤの製造
方法を提供することにある。
来の技術では、耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性
に優れた高強度溶融めっき鋼線を製造することは不可能
であった。本発明の目的は、上記従来法の問題点を解決
することにより、従来より高強度のＰＷＳワイヤの製造
方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量比でＣ：
０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．１５〜１．３％、Ｍ
ｎ：０．３〜１．０％、必要に応じて、Ｃｒ：０．１〜
１．０％、Ｖ：０．０２〜０．３０％の１種ないし２
種、さらに、Ａｌ，Ｔｉの１種ないし２種をそれぞれ
０．１％以下含有し、残余をＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼線を、重量比でＡｌ：２〜１２％、Ｓｉ：
０．０１〜０．１２％含有する合金浴を用いて溶融めっ
きしたのち矯正し、その後、２５０〜３７０℃でブルー
イングすることを特徴とする吊構造用高強度鋼線の製造
方法である。
０．７５〜１．０％、Ｓｉ：０．１５〜１．３％、Ｍ
ｎ：０．３〜１．０％、必要に応じて、Ｃｒ：０．１〜
１．０％、Ｖ：０．０２〜０．３０％の１種ないし２
種、さらに、Ａｌ，Ｔｉの１種ないし２種をそれぞれ
０．１％以下含有し、残余をＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼線を、重量比でＡｌ：２〜１２％、Ｓｉ：
０．０１〜０．１２％含有する合金浴を用いて溶融めっ
きしたのち矯正し、その後、２５０〜３７０℃でブルー
イングすることを特徴とする吊構造用高強度鋼線の製造
方法である。
【０００８】以下に、本発明を詳細に説明する。はじめ
に、本発明の成分限定理由について説明する。Ｃは強度
を上げるための有効かつ経済的な元素であり、本発明の
最も重要な元素の一つである。Ｃ含有率を上げるに伴な
い、パテンティング後の強度ならびに伸線時の加工硬化
量が増大する。従って、伸線加工により高強度鋼線を得
るためには、Ｃ含有率は高い方が有利であり、本発明で
は、０．７５％以上とする。一方、Ｃ含有率が１．０％
を超えた場合、初析セメンタイトの発生防止に特別な配
慮を要するため、Ｃ含有率の上限は１．０％とする。
に、本発明の成分限定理由について説明する。Ｃは強度
を上げるための有効かつ経済的な元素であり、本発明の
最も重要な元素の一つである。Ｃ含有率を上げるに伴な
い、パテンティング後の強度ならびに伸線時の加工硬化
量が増大する。従って、伸線加工により高強度鋼線を得
るためには、Ｃ含有率は高い方が有利であり、本発明で
は、０．７５％以上とする。一方、Ｃ含有率が１．０％
を超えた場合、初析セメンタイトの発生防止に特別な配
慮を要するため、Ｃ含有率の上限は１．０％とする。
【０００９】Ｓｉは、脱酸剤として０．１５％以上添加
する。一方、Ｓｉは合金元素としてフェライトに固溶
し、顕著な固溶強化作用を示す。また、フェライト中の
Ｓｉは伸線後の溶融亜鉛めっきやブルーイング工程にお
ける鋼線の強度低下を低減させる効果を有するため、高
強度鋼線の製造には不可欠な元素である。しかし、１．
３％を超えると、めっき後の矯正工程において鋼線の延
性が低下するため、１．３％を上限とする。
する。一方、Ｓｉは合金元素としてフェライトに固溶
し、顕著な固溶強化作用を示す。また、フェライト中の
Ｓｉは伸線後の溶融亜鉛めっきやブルーイング工程にお
ける鋼線の強度低下を低減させる効果を有するため、高
強度鋼線の製造には不可欠な元素である。しかし、１．
３％を超えると、めっき後の矯正工程において鋼線の延
性が低下するため、１．３％を上限とする。
【００１０】Ｍｎも脱酸剤として０．３％以上添加す
る。また、Ｍｎは焼入性向上効果が大きいため、線径が
大きい場合には、Ｍｎ含有率を上げることにより、断面
内の均一性を高めることが可能であり、伸線後の鋼線の
延性向上に有効である。しかし、１．０％を超えると中
心偏析部にマルテンサイトが生成し、伸線加工性が劣化
するため１．０％を上限とする。
る。また、Ｍｎは焼入性向上効果が大きいため、線径が
大きい場合には、Ｍｎ含有率を上げることにより、断面
内の均一性を高めることが可能であり、伸線後の鋼線の
延性向上に有効である。しかし、１．０％を超えると中
心偏析部にマルテンサイトが生成し、伸線加工性が劣化
するため１．０％を上限とする。
【００１１】Ｃｒは、パーライトのラメラー間隔を低減
し、線材の強度と伸線加工性を向上させるため、必要に
応じて０．１％以上添加する。０．１％未満ではその効
果が十分でなく、一方、１．０％を超えると変態に要す
る時間が長くなり、設備の大型化、あるいは、生産能率
の低下をきたすため、１．０％を上限とする。
し、線材の強度と伸線加工性を向上させるため、必要に
応じて０．１％以上添加する。０．１％未満ではその効
果が十分でなく、一方、１．０％を超えると変態に要す
る時間が長くなり、設備の大型化、あるいは、生産能率
の低下をきたすため、１．０％を上限とする。
【００１２】Ｖは、Ｍｎと同様、焼入性を向上させるた
め、線径が大きい場合の強化には効果的である。また、
炭窒化物を形成して析出硬化によりパーライトを強化す
る。この目的のために必要に応じて０．０２％以上添加
する。しかし、Ｖ添加によりパーライト変態が遅延し、
マルテンサイトやベイナイトが生成しやすくなるため、
また、Ｖ炭窒化物の析出硬化作用が飽和するため、０．
３％を上限とする。
め、線径が大きい場合の強化には効果的である。また、
炭窒化物を形成して析出硬化によりパーライトを強化す
る。この目的のために必要に応じて０．０２％以上添加
する。しかし、Ｖ添加によりパーライト変態が遅延し、
マルテンサイトやベイナイトが生成しやすくなるため、
また、Ｖ炭窒化物の析出硬化作用が飽和するため、０．
３％を上限とする。
【００１３】オーステナイト域で高速かつ高減面率の線
材圧延した後、直ちに冷却する場合には、再加熱パテン
ティングの場合に比べて、オーステナイト結晶粒は細か
くなる傾向を有す。しかし、線材の絞り値や鋼線の延性
をより一層向上させたい場合には、必要に応じてＡｌ，
Ｔｉの１種ないし２種以上を０．１％以下添加する。こ
れらの元素はいずれも炭化物や窒化物を生成しやすく、
このため、オーステナイト粒を細粒化し、線材の延性を
向上する効果が強い。しかし、０．１％を超えて添加し
ても、その効果は飽和するのみならず、非金属介在物が
増加するため、０．１％を上限とする。
材圧延した後、直ちに冷却する場合には、再加熱パテン
ティングの場合に比べて、オーステナイト結晶粒は細か
くなる傾向を有す。しかし、線材の絞り値や鋼線の延性
をより一層向上させたい場合には、必要に応じてＡｌ，
Ｔｉの１種ないし２種以上を０．１％以下添加する。こ
れらの元素はいずれも炭化物や窒化物を生成しやすく、
このため、オーステナイト粒を細粒化し、線材の延性を
向上する効果が強い。しかし、０．１％を超えて添加し
ても、その効果は飽和するのみならず、非金属介在物が
増加するため、０．１％を上限とする。
【００１４】次に、溶融Ｚｎめっき浴組成の限定理由に
ついて述べる。Ｚｎ−Ａｌ合金の耐食性はＡｌ濃度に依
存し、Ａｌ濃度の高い方が良好な耐食性を示す。従っ
て、十分な耐食性向上効果を得るためには２％以上含有
せしめる必要がある。一方、１２％を超えると添加効果
が飽和してくるうえ、融点上昇によりめっき温度が高く
なり、鋼線強度および捻回値の低下を招く。これより、
Ｚｎ−Ａｌ合金のＡｌ濃度の下限を２％、上限を１２％
とする。
ついて述べる。Ｚｎ−Ａｌ合金の耐食性はＡｌ濃度に依
存し、Ａｌ濃度の高い方が良好な耐食性を示す。従っ
て、十分な耐食性向上効果を得るためには２％以上含有
せしめる必要がある。一方、１２％を超えると添加効果
が飽和してくるうえ、融点上昇によりめっき温度が高く
なり、鋼線強度および捻回値の低下を招く。これより、
Ｚｎ−Ａｌ合金のＡｌ濃度の下限を２％、上限を１２％
とする。
【００１５】Ｚｎ−Ａｌ合金浴中にＳｉを添加する目的
は、鋼製のめっき槽、鋼製シンカーロール、各種鋼製治
具類からのＦｅの溶出を抑制し、それにより、ドロスの
発生を防止することにある。従って、Ｓｉ添加により不
めっき等のめっき欠陥が減少し、めっき鋼線の耐赤錆発
生特性が著しく向上する。Ｓｉ含有量は、０．０１％で
は上述の効果が認められず、一方、０．１２％を超えて
添加しても合金浴中に溶解しない。その結果、Ｓｉ添加
量は０．０１〜０．１２％とする。
は、鋼製のめっき槽、鋼製シンカーロール、各種鋼製治
具類からのＦｅの溶出を抑制し、それにより、ドロスの
発生を防止することにある。従って、Ｓｉ添加により不
めっき等のめっき欠陥が減少し、めっき鋼線の耐赤錆発
生特性が著しく向上する。Ｓｉ含有量は、０．０１％で
は上述の効果が認められず、一方、０．１２％を超えて
添加しても合金浴中に溶解しない。その結果、Ｓｉ添加
量は０．０１〜０．１２％とする。
【００１６】めっき後の鋼線には矯正加工を施す。矯正
の目的は、めっき鋼線の直線性を向上させること、およ
び、以下に述べるブルーイングとの複合効果によりＰＷ
Ｓ鋼線のクリープ値を低減させることである。矯正は、
通常のローラー型矯正機ないしは回転こま式矯正機を用
いて行なう。
の目的は、めっき鋼線の直線性を向上させること、およ
び、以下に述べるブルーイングとの複合効果によりＰＷ
Ｓ鋼線のクリープ値を低減させることである。矯正は、
通常のローラー型矯正機ないしは回転こま式矯正機を用
いて行なう。
【００１７】矯正後の鋼線にはブルーイングを施す。ブ
ルーイングの目的は、矯正により導入された転位を固定
してＰＷＳ鋼線の降伏強度を高めること、および、クリ
ープひずみを減らすことである。ブルーイング温度は、
２５０℃未満では転位の固定が不十分であり、３００〜
３５０℃が好ましい。一方、３７０℃を超えるとめっき
層が軟化し、３８２℃以上ではめっき層の一部が融解す
る。従って、ブルーイング温度の下限は２５０℃、上限
は３７０℃とする。
ルーイングの目的は、矯正により導入された転位を固定
してＰＷＳ鋼線の降伏強度を高めること、および、クリ
ープひずみを減らすことである。ブルーイング温度は、
２５０℃未満では転位の固定が不十分であり、３００〜
３５０℃が好ましい。一方、３７０℃を超えるとめっき
層が軟化し、３８２℃以上ではめっき層の一部が融解す
る。従って、ブルーイング温度の下限は２５０℃、上限
は３７０℃とする。
【００１８】なお、本発明法のＡｌ濃度範囲のＺｎ−Ａ
ｌ合金を使用して溶融めっきを行なった場合、通常の溶
融Ｚｎめっきの場合とは異なり、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の発
達はみられず、また、めっき表面光沢もほとんど変化し
ない。本発明法により製造された鋼線が、溶融Ｚｎめっ
き鋼線に比べて良好な耐食性を示す理由は、耐食性に優
れためっき組成であることに加え、上述したように、め
っき層の熱的安定性が高いことによる。
ｌ合金を使用して溶融めっきを行なった場合、通常の溶
融Ｚｎめっきの場合とは異なり、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の発
達はみられず、また、めっき表面光沢もほとんど変化し
ない。本発明法により製造された鋼線が、溶融Ｚｎめっ
き鋼線に比べて良好な耐食性を示す理由は、耐食性に優
れためっき組成であることに加え、上述したように、め
っき層の熱的安定性が高いことによる。
【００１９】
【実施例】以下に、実施例として、直径５mm、引張強さ
２００kgf/mm2 級および２２０kgf/mm2 級の高張力ＰＷ
Ｓ鋼線の製造効果を示す。表１に示す化学成分の鋼より
製造された直径１３mmの線材をパテンティング後伸線し
直径４．９６mmの鋼線とした。これを酸洗、溶融Ｚｎめ
っきしたのち矯正し、その後、流動層炉を用いてブルー
イングを行なった。めっき付着量はいずれも３００〜３
２０ｇ／ｍ2 である。
２００kgf/mm2 級および２２０kgf/mm2 級の高張力ＰＷ
Ｓ鋼線の製造効果を示す。表１に示す化学成分の鋼より
製造された直径１３mmの線材をパテンティング後伸線し
直径４．９６mmの鋼線とした。これを酸洗、溶融Ｚｎめ
っきしたのち矯正し、その後、流動層炉を用いてブルー
イングを行なった。めっき付着量はいずれも３００〜３
２０ｇ／ｍ2 である。
【００２０】ＰＷＳ鋼線の評価方法のうち、クリープひ
ずみの測定は次の条件で行なった。 応力＝鋼線の実引張強さ×０．６０ 温度＝３５℃ 時間＝５００ｈ
ずみの測定は次の条件で行なった。 応力＝鋼線の実引張強さ×０．６０ 温度＝３５℃ 時間＝５００ｈ
【００２１】また、耐食性の評価は、ＪＩＳ Ｚ２３７
１に規定された塩水噴霧試験により行ない、赤錆発生時
間を溶融Ｚｎめっき鋼線と比較した。結果を下記の
（１）式で定義する耐食性倍率として定量化した。
１に規定された塩水噴霧試験により行ない、赤錆発生時
間を溶融Ｚｎめっき鋼線と比較した。結果を下記の
（１）式で定義する耐食性倍率として定量化した。
【数１】
【００２２】目標とする強度レベルは、ＣｒあるいはＶ
の添加されていないもの（Ａ，Ｂ，Ｆ群）は２００kgf/
mm2 級、添加されているもの（Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｇ群）は２
２０kgf/mm2 級である。目標とする延性は、捻回値（１
００ｄ）で２０回以上、また、耐食性は耐食性倍率で３
以上である。
の添加されていないもの（Ａ，Ｂ，Ｆ群）は２００kgf/
mm2 級、添加されているもの（Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｇ群）は２
２０kgf/mm2 級である。目標とする延性は、捻回値（１
００ｄ）で２０回以上、また、耐食性は耐食性倍率で３
以上である。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】表１で、Ａ群はＣ含有量、Ｂ群はＳｉ含有
量、Ｃ群はＣｒ含有量、Ｄ群はＶ含有量の影響を示した
ものである。Ｅ−１はＣｒおよびＶの両元素が添加され
ている。Ａ−１はＣ量不足のため目標強度に到達してい
ない。一方、Ａ−６は初析セメンタイトが発生したた
め、鋼線の捻回値が大幅に低下した。同様に、Ｂ群で、
Ｓｉを１．４３％含有するＢ−４は、鋼線の捻回値が低
い。Ｃｒ含有量が１％を超えるＣ−６は、パテンティン
グ材の中心偏析部に少量のマルテンサイトが生成したた
め、鋼線の捻回値が著しく劣化した。Ｄ群でＶを０．３
８％含有するＤ−４の捻回値が低いのも同様の理由によ
る。
量、Ｃ群はＣｒ含有量、Ｄ群はＶ含有量の影響を示した
ものである。Ｅ−１はＣｒおよびＶの両元素が添加され
ている。Ａ−１はＣ量不足のため目標強度に到達してい
ない。一方、Ａ−６は初析セメンタイトが発生したた
め、鋼線の捻回値が大幅に低下した。同様に、Ｂ群で、
Ｓｉを１．４３％含有するＢ−４は、鋼線の捻回値が低
い。Ｃｒ含有量が１％を超えるＣ−６は、パテンティン
グ材の中心偏析部に少量のマルテンサイトが生成したた
め、鋼線の捻回値が著しく劣化した。Ｄ群でＶを０．３
８％含有するＤ−４の捻回値が低いのも同様の理由によ
る。
【００２７】Ｆ群はＺｎめっき浴中のＡｌ濃度の影響を
示したものである。Ｆ−１は通常のＺｎめっきである。
Ｆ−２は、Ａｌ濃度が２％未満であるため、耐食性倍率
が３に達していない。Ａｌ濃度の上昇により、はじめ耐
食性は向上するが、やがて飽和する傾向を示す。しか
し、Ｆ−５は、Ａｌ濃度が最も高く、めっき温度が５０
０℃に達したため、鋼線強度が目標値以下となり、さら
に捻回特性も劣化した。Ｄ−５は、Ｄ−１をＳｉを含有
しないめっき浴でめっきしたものであり、耐食性倍率が
溶融Ｚｎめっきの３倍に達していない。Ａ〜Ｇ群の各試
料で、本発明法のＡｌおよびＳｉ濃度範囲でめっきされ
たものは、いずれも溶融Ｚｎめっきの３倍以上という優
れた耐食性を示す。Ｇ群はブルーイング温度の影響を示
したものである。ブルーイング温度が２５０℃未満のＧ
−１は捻回値が低く、かつ、クリープひずみも大きい。
示したものである。Ｆ−１は通常のＺｎめっきである。
Ｆ−２は、Ａｌ濃度が２％未満であるため、耐食性倍率
が３に達していない。Ａｌ濃度の上昇により、はじめ耐
食性は向上するが、やがて飽和する傾向を示す。しか
し、Ｆ−５は、Ａｌ濃度が最も高く、めっき温度が５０
０℃に達したため、鋼線強度が目標値以下となり、さら
に捻回特性も劣化した。Ｄ−５は、Ｄ−１をＳｉを含有
しないめっき浴でめっきしたものであり、耐食性倍率が
溶融Ｚｎめっきの３倍に達していない。Ａ〜Ｇ群の各試
料で、本発明法のＡｌおよびＳｉ濃度範囲でめっきされ
たものは、いずれも溶融Ｚｎめっきの３倍以上という優
れた耐食性を示す。Ｇ群はブルーイング温度の影響を示
したものである。ブルーイング温度が２５０℃未満のＧ
−１は捻回値が低く、かつ、クリープひずみも大きい。
【００２８】矯正の効果は、ローラー型矯正機を使用し
た場合についてはＡ−２とＡ−３、Ａ−４とＡ−５に、
また、回転こま型矯正機を使用した場合についてはＣ−
２とＣ−３、Ｃ−４とＣ−５に比較して示した。いずれ
の矯正機を使用しても、本発明法である矯正後ブルーイ
ングを付加する方法によれば、ＰＷＳ鋼線のクリープひ
ずみは顕著に低下するのみならず、直線性も大幅に改善
される。
た場合についてはＡ−２とＡ−３、Ａ−４とＡ−５に、
また、回転こま型矯正機を使用した場合についてはＣ−
２とＣ−３、Ｃ−４とＣ−５に比較して示した。いずれ
の矯正機を使用しても、本発明法である矯正後ブルーイ
ングを付加する方法によれば、ＰＷＳ鋼線のクリープひ
ずみは顕著に低下するのみならず、直線性も大幅に改善
される。
【００２９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性に優
れた、引張強さ２００kgf/mm2 級および２２０kgf/mm2
級の吊構造用高強度鋼線（ＰＷＳ鋼線）の製造が可能で
ある。
によれば、耐食性、直線性、ならびに耐クリープ性に優
れた、引張強さ２００kgf/mm2 級および２２０kgf/mm2
級の吊構造用高強度鋼線（ＰＷＳ鋼線）の製造が可能で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/28 8/18 7516−4Ｋ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．７５〜１．０％、 Ｓｉ：０．１５〜１．３％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 残余をＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼線を、 重量比で Ａｌ：２〜１２％、 Ｓｉ：０．０１〜０．１２％、 残余をＺｎおよび不可避的不純物からなる合金浴を用い
て溶融めっきしたのち矯正し、その後、２５０〜３７０
℃でブルーイングすることを特徴とする吊構造用高強度
鋼線の製造方法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．７５〜１．０％、 Ｓｉ：０．１５〜１．３％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 および、 Ｃｒ：０．１〜１．０％、 Ｖ ：０．０２〜０．３０％の１種または２種、さら
に、 Ａｌ，Ｔｉの１種ないし２種をそれぞれ０．１％以下を
含有し、残余をＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼線
を、 重量比で Ａｌ：２〜１２％、 Ｓｉ：０．０１〜０．１２％、 残余をＺｎおよび不可避的不純物からなる合金浴を用い
て溶融めっきしたのち矯正し、その後、２５０〜３７０
℃でブルーイングすることを特徴とする吊構造用高強度
鋼線の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP02150393A JP3370368B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 吊構造用高強度鋼線の製造方法 |
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|---|---|---|---|
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