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JP6368611B2 - ガスタービン、コンバインドサイクルプラント、ガスタービンの起動方法 - Google Patents

ガスタービン、コンバインドサイクルプラント、ガスタービンの起動方法 Download PDF

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Description

本発明は、例えば、圧縮した高温・高圧の空気に対して燃料を供給して燃焼し、発生した燃焼ガスをタービンに供給して回転動力を得るガスタービン、このガスタービンが適用されるコンバインドサイクルプラント、このガスタービンの起動方法に関するものである。
一般的なガスタービンは、圧縮機と燃焼器とタービンにより構成されている。圧縮機は、空気取入口から取り込まれた空気を圧縮することで高温・高圧の圧縮空気とする。燃焼器は、この圧縮空気に対して燃料を供給して燃焼させることで高温・高圧の燃焼ガスを得る。タービンは、この燃焼ガスにより駆動し、同軸上に連結された発電機を駆動する。
このガスタービンにおけるタービンは、車室内に複数の静翼と動翼が燃焼ガスの流動方向に沿って交互に配設されて構成されており、燃焼器で生成された燃焼ガスが、複数の静翼と動翼を通過することでロータを駆動回転し、このロータに連結された発電機を駆動する。
ところで、ガスタービンにて、圧縮機で圧縮した圧縮空気は、一部が抽気されてタービン車室や静翼を冷却する。また、この圧縮空気は、一部が外部に導かれて空気冷却器により冷却されてから、タービンディスクや動翼を冷却する。この場合、空気冷却器は、圧縮空気を、例えば、排熱回収ボイラからの給水（冷却水）により冷却している。タービンにて、動翼の先端とタービン車室の内周面との間は、両者の干渉が生じない範囲で隙間（クリアランス）を小さくして燃焼ガスの隙間流を抑え、ガスタービンの性能が低下しない構造としている。
このようなガスタービンとしては、例えば、特許文献１に記載されたものがある。この特許文献１に記載されたコンバインドサイクル発電設備は、節炭器で加熱された水と圧縮機から抽出された圧縮空気とを熱交換して冷却空気を生成する抽出空気冷却器と、抽出空気冷却器をバイパスするバイパス系統と、バイパス管を流れる空気量を調節する調節弁とを設け、プラントの急激な負荷変化が起こった場合、空気温度を空気量により制御するものである。
特許第４４８８６３１号公報
ところで、ガスタービンの起動時、タービンの動翼は、高速回転すると共に燃焼ガスの影響を早く受けることから、先端部が径方向における外側に伸張する。一方、タービン車室は、熱容量が大きいために径方向における外側への伸張量が少ない。そのため、タービンの動翼の先端とタービン車室の内周面とのクリアランスが小さくなってしまう。この場合、ガスタービンの起動時に合わせてタービンの動翼の先端とタービン車室の内周面とのクリアランスを設定すると、ガスタービンの定常運転時に、このクリアランスが必要以上に大きくなってしまい、タービンによる駆動力の回収効率が低下し、ガスタービン自体の性能が低下してしまうという問題がある。このとき、空気冷却器におけるバイパス系統の調節弁を制御弁とすることが考えられるが、駆動源が喪失したり、制御信号が喪失したりすると、開度を維持することができず、全開した場合には冷却空気温度が上昇して接触の危険があり、また、全閉した場合には冷却空気温度が低下してクリアランスが広がり性能低下する問題がある。
本発明は、上述した課題を解決するものであり、タービン車室側と動翼との隙間を適正量として安全性の確保及び性能の向上を図るガスタービンを提供することを目的とする。
上記の目的を達成するための本発明のガスタービンは、空気を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機が圧縮した圧縮空気と燃料を混合して燃焼する燃焼器と、前記燃焼器が生成した燃焼ガスにより回転動力を得るタービンと、前記圧縮機から抽気した圧縮空気を熱交換して冷却された圧縮空気を前記タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給する空気冷却器と、前記空気冷却器に導入される圧縮空気をバイパスする空気冷却器バイパスラインと、前記空気冷却器バイパスラインに設けられる第１弁と、ガスタービンの起動中に前記第１弁の弁開度を予め設定された所定の低レベル開度以下とし、前記ガスタービンの負荷上昇後に前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度より大きくするように前記第１弁を開閉制御する制御部と、を有することを特徴とするものである。
従って、ガスタービンの起動中、第１弁の弁開度を低レベル開度以下にすると、空気冷却器バイパスラインを通る圧縮空気量が減少する一方、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度が低下し、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を適正量として、動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止し、安全性を確保することができる。
また、負荷上昇後に第１弁の弁開度を低レベル開度より大きくすることで、空気冷却器バイパスラインを通る圧縮空気量が増加する一方、空気冷却器に導入される圧縮空気量が減少する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなる。これにより、上記隙間が狭くなり、性能を向上することができる。
本発明のガスタービンでは、前記第１弁の弁開度を検出する検出部を設け、前記検出部は、前記第１弁の弁開度が前記低レベル開度以下であると検出したとき、前記制御部は、前記ガスタービンの起動を開始することを特徴としている。
従って、ガスタービンの起動前に、第１弁の弁開度が低レベル開度以下であることを確認することで、ガスタービンの起動を、空気冷却器に導入する圧縮空気量が少ない状態で行ってしまい、ロータ系が十分に冷却されないことで、動翼の先端とタービン車室の内周面とが接触する危険に陥ることを防止することができる。
本発明のガスタービンでは、前記第１弁は、弁開度を指示する制御信号や弁駆動源の遮断時にそのときの弁開度を保持可能な弁であることを特徴としている。
従って、第１弁を、制御信号や弁駆動源の遮断時にそのときの弁開度を保持可能な弁とすることで、制御系統や電源系統が喪失しても、第１弁は、現在の開度を維持するため、空気冷却器へ導入される圧縮空気量が変動することはなく、ロータ系を適正に冷却して動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を適正に保持することができる。
本発明のガスタービンでは、前記制御部は、前記ガスタービンにおける回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態時に、前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度以下まで閉制御することを特徴としている。
従って、何らかの原因で、回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態が発生すると、第１弁の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御するため、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加し、ロータ系の冷却系統に供給する圧縮空気の温度が低下する。すると、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を拡大することで、安全性を向上することができる。
本発明のガスタービンでは、前記制御部は、前記ガスタービンにおける回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をする場合に、前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度以下まで閉制御することを特徴としている。
従って、負荷変動などに応じて、ガスタービンにおける回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をすると、第１弁の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御するため、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加し、ロータ系の冷却系統に供給する圧縮空気の温度が低下する。すると、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を拡大することで、安全性を向上することができる。
本発明のガスタービンでは、前記所定の低レベル開度以下とした前記第１弁の開度が、微開状態であることを特徴としている。
もし、第１弁の低レベル開度以下の弁開度を完全に閉制御すると、空気冷却器バイパスラインにおける圧縮空気の流れが停滞し、温度低下によりドレンが発生するおそれがある。しかし、第１弁の低レベル開度以下の弁開度を微開状態とすることで、空気冷却器バイパスラインを微少の圧縮空気が流れることとなり、ドレンの発生を抑制することができる。
また、本発明のコンバインドサイクルプラントは、前記ガスタービンと、前記ガスタービンから排出された排気ガスの排熱により蒸気を生成する排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラにより生成された蒸気により駆動する蒸気タービンと、前記蒸気タービンから排出された蒸気を凝縮させて水を生成する復水器と、前記復水器から節炭器を経由して得られる給水を前記空気冷却器に送って圧縮空気と熱交換する給水ラインと、前記節炭器に導入される給水をバイパスする節炭器バイパスラインと、前記節炭器バイパスラインに設けられる第２弁と、を有するコンバインドサイクルプラントにおいて、前記制御部は、前記ガスタービンの起動中に、前記空気冷却器バイパスラインへの圧縮空気のバイパス量を減らすために前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度以下とするように前記第１弁を閉制御すると共に、前記節炭器バイパスラインへの給水のバイパス量を増やすために前記第２弁の弁開度を開制御し、前記ガスタービンの負荷上昇後に、前記空気冷却器バイパスラインへの圧縮空気のバイパス量を増やすために前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度よりも大きくするように前記第１弁を開制御すると共に、前記節炭器バイパスラインへの給水のバイパス量を減らすために前記第２弁の弁開度を閉制御する、ものである。
従って、ガスタービンの起動中、空気冷却器バイパスラインへの圧縮空気のバイパス量を減らすために第１弁の弁開度を低レベル開度以下とすると共に、節炭器バイパスラインへの給水のバイパス量を増やすために第２弁の弁開度を開制御する。即ち、ガスタービンの起動中に空気冷却器バイパスラインを通る圧縮空気量が減少すると、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加する。また、節炭器バイパスラインを通る給水量が増加すると、節炭器に導入される給水量が減少する。そのため、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加し、この圧縮空気を冷却する給水の温度が低下するため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度を低下することができる。その結果、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を適正量として動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止し、安全性を確保することができる。
また、負荷上昇後に、空気冷却器バイパスラインへの圧縮空気のバイパス量を増やすために第１弁の弁開度を低レベル開度よりも大きくすると共に、節炭器バイパスラインへの給水のバイパス量を減らすために第２弁の弁開度を閉制御する。即ち、ガスタービンの負荷上昇後に空気冷却器バイパスラインを通る圧縮空気量が増加すると、空気冷却器に導入される圧縮空気量が減少する。また、節炭器バイパスラインを通る給水量が減少すると、節炭器に導入される給水量が増加する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなる。これにより、上記隙間が狭くなり、性能を向上することができる。
また、本発明のガスタービンの起動方法は、空気を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機が圧縮した圧縮空気と燃料を混合して燃焼する燃焼器と、前記燃焼器が生成した燃焼ガスにより回転動力を得るタービンと、前記圧縮機から抽気した圧縮空気を熱交換して冷却された圧縮空気を前記タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給する空気冷却器と、前記空気冷却器に導入される圧縮空気をバイパスする空気冷却器バイパスラインと、前記空気冷却器バイパスラインに設けられる第１弁と、を有するガスタービンにおいて、ガスタービンの起動中に前記第１弁の弁開度を予め設定された所定の低レベル開度以下とし、前記ガスタービンの負荷上昇後に前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度より大きくする、ことを特徴とするものである。
従って、ガスタービンの起動中、第１弁の弁開度を低レベル開度以下にすると、空気冷却器バイパスラインを通る圧縮空気量が減少する一方、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度が低下し、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を適正量として、動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止し、安全性を確保することができる。
また、負荷上昇後に第１弁の弁開度を低レベル開度より大きくすることで、空気冷却器バイパスラインを通る圧縮空気量が増加する一方、空気冷却器に導入される圧縮空気量が減少する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなる。これにより、上記隙間が狭くなり、性能を向上することができる。
本発明のガスタービン、コンバインドサイクルプラント、ガスタービンの起動方法によれば、ガスタービンの起動中、第１弁の弁開度を低レベル開度以下にするので、空気冷却器に導入される圧縮空気量が増加し、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度が低下するため、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を適正量として、動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止して安全性を確保することができると共に、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなり、隙間が狭くなって性能を向上することができる。
図１は、本実施形態のガスタービンコンバインドサイクルプラントを表す概略構成図である。 図２は、空気冷却器に対する圧縮空気の供給ライン及び給水の供給ラインを表す概略図である。 図３は、ガスタービンの起動時における状態変化を表すタイムチャートである。
以下、添付図面を参照して、本発明に係るガスタービン、コンバインドサイクルプラント、ガスタービンの起動方法の好適な実施形態を詳細に説明する。なお、この実施形態により本発明が限定されるものではなく、また、実施形態が複数ある場合には、各実施形態を組み合わせて構成するものも含むものである。
図１は、本実施形態のガスタービンコンバインドサイクルプラントを表す概略構成図である。
本実施例において、図１に示すように、ガスタービンコンバインドサイクルプラント１１は、ガスタービン部１２と蒸気タービン部１３とから構成されている。ガスタービン部１２は、ガスタービン２０を有している。このガスタービン２０は、圧縮機２１、燃焼器２２、タービン２３を有しており、圧縮機２１とタービン２３は、回転軸（ロータ）２４により一体回転可能に連結されている。圧縮機２１は、空気取り込みライン２５から取り込んだ空気を圧縮する。燃焼器２２は、圧縮機２１から圧縮空気供給ライン２６を通して供給された圧縮空気と、燃料ガス供給ライン２７から供給された燃料ガスとを混合して燃焼する。タービン２３は、燃焼器２２から燃焼ガス供給ライン２８を通して供給された燃焼ガスにより回転する。発電機２９は、圧縮機２１及びタービン２３と同軸上に設けられており、タービン２３が回転することで発電することができる。
また、ガスタービン部１２は、圧縮機２１から抽出して得られた圧縮空気を冷却してタービン２３におけるロータ系（回転系）の冷却系統に供給する空気冷却器３１を有している。即ち、圧縮機２１から圧縮空気を抽出する抽気ライン３２が設けられると共に、抽気して得られた圧縮空気を冷却してタービン２３におけるロータ系の冷却系統に供給する冷却空気供給ライン３３が設けられている。空気冷却器３１は、抽気ライン３２と冷却空気供給ライン３３の間に設けられ、圧縮機２１からの圧縮空気を冷却する。また、空気冷却器３１に導入される圧縮空気をバイパスする空気冷却器バイパスライン３４が設けられ、この空気冷却器バイパスライン３４に電動弁（第１弁）３５が設けられている。この空気冷却器バイパスライン３４は、空気冷却器３１をバイパスするように抽気ライン３２と冷却空気供給ライン３３を接続しており、圧縮機２１から抽気ライン３２を通して抽出した圧縮空気に対して何も負荷を与えずに現在の圧力、温度、流量などを維持したままで冷却空気供給ライン３３に流すものである。なお、図示しないが、ガスタービン部１２は、圧縮機２１の抽気室から抽出して得られた圧縮空気をタービン２３におけるタービン車室（静止系）の冷却系統に供給する空気冷却通路を有している。
蒸気タービン部１３は、排熱回収ボイラ４０を有している。この排熱回収ボイラ４０は、ガスタービン２０から排ガス排出ライン３０を介して排出された排気ガスの排熱によって蒸気を発生させるものであり、高圧ユニット４１と低圧ユニット５１とを有している。この排熱回収ボイラ４０は、内部でガスタービン２０からの排気ガスが上方に移送されることで、高圧ユニット４１、低圧ユニット５１の順に熱回収を行って蒸気を発生させる。
高圧ユニット４１は、高圧節炭器４２、高圧ドラム４３、高圧蒸発器４４、高圧過熱器４５を有している。そのため、高圧節炭器４２で加熱された給水は、第１高圧給水ライン４６により高圧ドラム４３に送られ、第２高圧給水ライン４７の高圧ドラム降水管４７ａ及び高圧ドラム上昇管４７ｂを介して高圧蒸発器４４で加熱されて高圧蒸気を発生し、発生した高圧蒸気は、高圧飽和蒸気管４８を介して高圧過熱器４５に送られ、ここで過熱される。そして、第１高圧給水ライン４６に流量調節弁４９が設けられている。
低圧ユニット５１は、低圧節炭器５２、低圧ドラム５３、低圧蒸発器５４、低圧過熱器５５を有している。そのため、低圧節炭器５２で加熱された給水は、第１低圧給水ライン５６により低圧ドラム５３に送られ、第２低圧給水ライン５７の低圧ドラム降水管５７ａ及び低圧ドラム上昇管５７ｂを介して低圧蒸発器５４で加熱されて低圧蒸気を発生し、発生した低圧蒸気は、低圧飽和蒸気管５８を介して低圧過熱器５５に送られ、ここで過熱される。
第１高圧給水ライン４６は、第１低圧給水ライン５６の給水を給水ポンプ６０により高圧節炭器４２に送る給水ライン５９を含んでいる。即ち、給水ライン５９は、第１低圧給水ライン５６と高圧節炭器４２との間に設けられ、給水ポンプ６０を有している。
そのため、低圧節炭器５２の給水の一部が給水ポンプ６０により給水ライン５９を介して高圧節炭器４２に送られる。給水ライン５９における給水ポンプ６０より下流側から分岐して空気冷却器３１に至る第１冷却水供給ライン６１が設けられると共に、空気冷却器３１から第１高圧給水ライン４６における流量調節弁４９より上流側に至る第２冷却水供給ライン６２が設けられている。そして、第２冷却水供給ライン６２に温度調節弁６３が設けられている。
また、蒸気タービン部１３は、蒸気タービン７０を有している。蒸気タービン７０は、排熱回収ボイラ４０により生成された蒸気により駆動するものであり、高圧タービン７１と低圧タービン７２を有している。高圧タービン７１と低圧タービン７２は、同軸上に配置され、発電機７３が連結されている。高圧過熱器４５の高圧蒸気は、高圧蒸気供給通路７４により高圧タービン７１に供給され、低圧過熱器５５の低圧蒸気は、低圧蒸気供給通路７５により低圧タービン７２に供給される。そして、高圧タービン７１から排出された高圧蒸気は、高圧蒸気排出通路７６により低圧蒸気供給通路７５に供給され、低圧タービン７２から排出された低圧蒸気は、低圧蒸気排出通路７７により復水器７８に供給される。
復水器７８は、回収された蒸気を海水により冷却して復水とするものである。この復水器７８は、生成した復水を復水供給ライン８１により低圧節炭器５２に送る。復水供給ライン８１にグランドコンデンサ８２が設けられている。そして、復水供給ライン８１から低圧節炭器５２に導入される復水（給水）をバイパスする節炭器バイパスライン８３が設けられ、この節炭器バイパスライン８３にバイパス調節弁（第２弁）８４が設けられている。また、第２冷却水供給ライン６２における温度調節弁６３より上流側から分岐して復水器７８に至る給水回収ライン８５が設けられ、給水回収ライン８５に空気冷却器３１に供給する冷却水流量を確保するための流量調整弁８６が設けられている。
このように構成されたガスタービンコンバインドサイクルプラント１１にて、タービン２３における動翼の先端とタービン車室側とのクリアランスは、動翼やタービン車室などの熱延びを考慮したクリアランス量となっており、タービン２３による駆動力の回収効率が低下、しいては、ガスタービン２０自体の性能の低下の観点から、タービン２３における動翼の先端とタービン車室側とのクリアランスをできるだけ小さい量にすることが望ましい。しかし、ガスタービン２０の起動時、タービン２３の動翼は、高速回転すると共に燃焼ガスの影響を早く受けることから、先端部が径方向における外側に伸張する。一方、タービン車室は、熱容量が大きいために径方向における外側への伸張量が動翼よりも少ない。そのため、タービン２３の動翼の先端とタービン車室の内周面とのクリアランスが小さくなり、干渉の危険性が高まってしまう。
そこで、本実施形態では、図２に示すように、電動弁３５を開閉制御可能な制御部１０１を設け、この制御部１０１は、ガスタービン２０の起動中に、電動弁３５の弁開度を予め設定された所定の低レベル開度以下とし、ガスタービン２０の負荷上昇後に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度より大きくする。
即ち、復水器７８は、復水供給ライン８１を介して低圧節炭器５２に連結され、低圧節炭器５２は、給水ポンプ６０を有する給水ライン５９を介して高圧節炭器４２に連結されている。そして、復水供給ライン８１から低圧節炭器５２をバイパスして給水ライン５９に連結される節炭器バイパスライン８３が設けられ、節炭器バイパスライン８３にバイパス調節弁８４が設けられている。高圧節炭器４２は、流量調節弁４９を有する第１高圧給水ライン４６を介して高圧ドラム４３に連結され、給水ライン５９における高圧節炭器４２より上流側に圧力調整弁９１が設けられている。
また、給水ライン５９から分岐する第１冷却水供給ライン６１は、空気冷却器３１に連結され、第１冷却水供給ライン６１に冷却水遮断弁としての主弁９２と副弁９３が並列に設けられている。空気冷却器３１からの第２冷却水供給ライン６２は、第１高圧給水ライン４６における高圧節炭器４２より下流側で、且つ、流量調節弁４９より上流側に連結され、温度調節弁６３が設けられている。
そして、第１冷却水供給ライン６１における主弁９２及び副弁９３より上流側に第１温度センサ１１１が設けられ、第２冷却水供給ライン６２における温度調節弁６３より上流側に第２温度センサ１１２が設けられている。第１、第２温度センサ１１１，１１２は、測定した給水（復水）の温度を制御部１０１に出力する。
一方、圧縮機２１から抽気した圧縮空気を空気冷却器３１に供給する抽気ライン３２が設けられると共に、空気冷却器３１で冷却した圧縮空気をタービン２３におけるロータ系の冷却系統に供給する冷却空気供給ライン３３が設けられている。そして、抽気ライン３２から空気冷却器３１をバイパスして冷却空気供給ライン３３に至る空気冷却器バイパスライン３４が設けられ、空気冷却器バイパスライン３４に電動弁３５が設けられている。
そして、冷却空気供給ライン３３における空気冷却器バイパスライン３４の連結部より下流側に第３温度センサ１１３が設けられている。第３温度センサ１１３は、測定した圧縮空気（冷却空気）の温度を制御部１０１に出力する。
ここで、電動弁３５は、制御部１０１から弁開度を指示する制御信号が遮断されたり、弁駆動源（図示しない電力装置）からの電力が遮断されたりしたとき、そのときの弁開度を保持可能な弁である。即ち、電動弁３５は、図示しないが、電気モータの駆動回転力を減速機で減速して弁体に伝達することで、この弁体を移動してその開度を変更することができるものであり、制御信号や供給電力が遮断されても、開放側や閉止側に移動せず、現在の位置で停止して弁開度を保持することができる。
この電動弁３５は、その弁開度を検出する開度センサ（検出部）１２１が設けられている。開度センサ１２１は、検出した電動弁３５の弁開度を制御部１０１に出力する。そして、開度センサ１２１は、電動弁３５の弁開度が低レベル開度以下であると検出したとき、制御部１０１は、ガスタービン２０の起動を開始する。
また、制御部１０１は、ガスタービン２０における回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態時に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御する。更に、制御部１０１は、ガスタービン２０における回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をする場合に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御する。ここで、低レベル開度以下とした電動弁３５の弁開度とは、微開状態とすることが望ましいが、０度（全閉）とすることもできる。
更に、制御部１０１は、ガスタービン２０の起動中に、空気冷却器バイパスライン３４への圧縮空気のバイパス量を減らすために電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下とするように電動弁３５を閉制御すると共に、節炭器バイパスライン８３への給水のバイパス量を増やすためにバイパス調節弁８４の弁開度を開制御する。一方、ガスタービン２０の負荷上昇後に、空気冷却器バイパスライン３４への圧縮空気のバイパス量を増やすために電動弁３５の弁開度を低レベル開度よりも大きくするように電動弁３５を開制御すると共に、節炭器バイパスライン８３への給水のバイパス量を減らすためにバイパス調節弁８４の弁開度を閉制御する。
ここで、ガスタービン２０の起動方法について説明する。図２及び図３に示すように、時間ｔ１にて、ガスタービン２０が起動すると、ロータ２４の回転数が上昇し、時間ｔ２にて、ロータ２４の回転数が定格回転数に到達して一定値に維持される。この間、圧縮機２１は、空気取り込みライン２５から空気を取り込み、複数の静翼及び動翼を通過して空気が圧縮されることで高温・高圧の圧縮空気を生成する。燃焼器２２は、ロータ２４の回転数が定格回転数に達する前に点火され、圧縮空気に燃料を供給して燃焼することで高温・高圧の燃焼ガスを生成する。タービン２３は、燃焼ガスが複数の静翼及び動翼を通過することでロータ２４を駆動回転する。そのため、ガスタービン２０は、その後、負荷（出力）が上昇し、定格負荷（定格出力）に到達して一定値に維持される。
このようなガスタービン２０の起動時、タービン２３の動翼は、高速回転することで径方向における外側に変位（伸張）し、その後、高温・高圧の燃焼ガスから熱を受けることで更に外側に変位（伸張）する。一方、タービン車室側の翼環も、高温・高圧の燃焼ガスから熱を受けることで外側に変位（伸張）する。このとき、圧縮機２１から抽出して得られた圧縮空気が空気冷却器３１により冷却され、タービン２３のロータ２４や動翼に供給されることで冷却される。また、圧縮機２１の抽気室から抽出して得られた圧縮空気がタービン２３におけるタービン車室に供給されることで冷却される。
但し、タービン２３におけるロータ２４や動翼は、タービン車室側の翼環に比べて、高温・高圧の燃焼ガスから多くの熱を受けることから、外側への変位量が大きい。そのため、動翼の先端と翼環の内周面とのクリアランスが一時的に大きく減少するピンチポイント（最小隙間）が発生してしまう。即ち、図３に表す動翼の先端と翼環の内周面とのクリアランスＳ２（点線）は、ロータ２４の回転数が定格回転数に到達前の過渡期に、大きく減少している。
そのため、本実施形態では、ガスタービン２０の起動中に電動弁３５の弁開度を予め設定された所定の低レベル開度以下とし、ガスタービン２０の負荷上昇後に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度より大きくする。なお、電動弁３５における低レベル開度以下の開度は、微開状態（開度Ａ）であるが、０度（全閉）としてもよい。また、制御部１０１は、ガスタービン２０の起動中に、バイパス調節弁８４を開制御し、ガスタービン２０の負荷上昇後に、バイパス調節弁８４の弁開度を閉制御する。
即ち、時間ｔ１にて、ガスタービン２０が起動すると、電動弁３５の弁開度を低レベル開度（開度数％）とし、バイパス調節弁８４の弁開度を予め設定された所定開度（例えば、開度５０％）とする。電動弁３５の弁開度が低レベル開度となると、空気冷却器バイパスライン３４を通る圧縮空気量が減少し、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が増加する。また、バイパス調節弁８４の弁開度が所定開度まで大きくなると、節炭器バイパスライン８３を通る給水量が増加し、低圧節炭器５２に導入される給水量が減少する。
すると、空気冷却器３１は、圧縮機２１から抽気ライン３２を通して導入される圧縮空気量が増加する一方、復水器７８から第１冷却水供給ライン６１を通して導入される給水の温度が低下する。そのため、空気冷却器３１にて、圧縮機２１から導入される多量の圧縮空気が、復水器７８から導入される低温の給水により冷却される。つまり、起動中は、冷却空気供給ライン３３に送出する冷却用の圧縮空気を冷却する度合を、高めている。
例えば、復水器７８からの給水（復水）が４０℃であるとき、低圧節炭器５２を通過した給水と節炭器バイパスライン８３を通過した給水が混合して５０℃の給水となる。そして、５０℃の給水が給水ポンプ６０により第１冷却水供給ライン６１を通して空気冷却器３１に導入される。一方、圧縮機２１から抽気した圧縮空気の温度が４００℃である。そのため、空気冷却器３１は、４００℃の圧縮空気を５０℃の給水により冷却する。その結果、４００℃の圧縮空気は、２００℃まで冷却されてからタービン２３の冷却系統に供給され、５０℃の給水は、３００℃まで温度上昇する。ここで、制御部１０１は、各温度センサ１１１，１１２，１１３が検出した給水及び圧縮空気の温度を監視しており、空気冷却器３１から冷却空気供給ライン３３を通してタービン２３の冷却系統に供給される圧縮空気の温度が第１目標温度（例えば、２００℃）になるように、電動弁３５とバイパス調節弁８４を開閉制御する。
その結果、空気冷却器３１は、より低温の圧縮空気をタービン２３の冷却系統に供給することで、タービン２３のロータ２４や動翼を効率良く冷却する。すると、燃焼ガスによるロータ２４や動翼の変位（伸張）が抑制され、動翼の先端とタービン車室側とのクリアランスを適正値に維持することができる。つまり、起動中は、タービン２３のロータ２４や動翼を冷却する度合を高めることで、それらの伸びを大きく抑制し、静止系との接触の危険を確実に防止する。
その後、ガスタービン２０が定格回転数に到達すると、タービン車室側の翼環も高温・高圧の燃焼ガスから多くの熱を受けることとなり、外側への変位量が大きくなる。そのため、動翼の先端と翼環の内周面とのクリアランスが徐々に大きくなる。そこで、時間ｔ２にて、電動弁３５の弁開度を低レベル開度より大きく（例えば、開度１０％）すると共に、バイパス調節弁８４の弁開度を予め設定された所定開度（例えば、開度０％）に閉制御する。電動弁３５の弁開度が大きくなると、空気冷却器バイパスライン３４を通る圧縮空気量が増加し、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が減少する。また、バイパス調節弁８４の弁開度が小さくなると、節炭器バイパスライン８３を通る給水量が減少し、低圧節炭器５２に導入される給水量が増加する。
すると、空気冷却器３１は、圧縮機２１から抽気ライン３２を通して導入される圧縮空気量が減少する一方、低圧節炭器５２から第１冷却水供給ライン６１を通して導入される給水の温度が上昇する。そのため、空気冷却器３１にて、圧縮機２１から導入される適量の圧縮空気が、復水器７８から導入される給水により冷却される。
例えば、復水器７８からの給水（復水）が４０℃であるとき、その給水は、節炭器バイパスライン８３を通過することがなく、全て低圧節炭器５２を通過し、通過後の給水の温度が５０℃となる。そして、１５０℃の給水が給水ポンプ６０により第１冷却水供給ライン６１を通して空気冷却器３１に導入される。一方、圧縮機２１から抽気した圧縮空気の温度が５００℃である。そのため、空気冷却器３１は、５００℃の圧縮空気を１５０℃の給水により冷却し、空気冷却器３１で冷却された低温の圧縮空気と空気冷却器バイパスライン３４を通った高温の空気とが混合する。その結果、５００℃の圧縮空気は、２５０℃まで冷却されてからタービン２３の冷却系統に供給され、１５０℃の給水は、３５０℃まで温度上昇する。ここで、制御部１０１は、各温度センサ１１１，１１２，１１３が検出した給水及び圧縮空気の温度を監視しており、空気冷却器３１から冷却空気供給ライン３３を通してタービン２３の冷却系統に供給される圧縮空気の温度が第２目標温度（例えば、２５０℃）になるように、温度調節弁６３を開閉制御する。
その結果、空気冷却器３１は、適温の圧縮空気をタービン２３の冷却系統に供給することで、タービン２３のロータ２４や動翼を効率良く冷却する。すると、燃焼ガスによるロータ２４や動翼の変位（伸張）が抑制され、動翼の先端とタービン車室側とのクリアランスを適正値に維持することができる。つまり、負荷上昇後は、タービン２３のロータ２４や動翼を冷却する度合を低めることで、それらの伸びを、起動中よりも抑制し、静止系とのクリアランスを狭くして性能を上げる。
ここで、圧縮空気及び給水の温度変化、タービン２３の回転系と静止系とのクリアランスの変化について説明する。ガスタービン２０の起動時、空気冷却器３１に導入される給水の温度Ｔ１は、例えば、５０℃であり、ガスタービン２０が定格回転数に到達後は、１５０度まで上昇する。また、ガスタービン２０の起動時、空気冷却器３１から排出される給水の温度Ｔ２は、例えば、３００℃であり、ガスタービン２０が定格回転数に到達後は、３５０℃まで上昇する。更に、ガスタービン２０の起動時、空気冷却器３１で冷却された後にタービン２３に送られる圧縮空気の温度Ｔ３は、例えば、２００℃であり、ガスタービン２０が定格回転数に到達後は、２５０℃まで上昇する。
そのため、タービン２３の回転系と静止系とのクリアランスＳ１は、タービン２３の回転数が上昇する過渡期で若干減少するものの、ほぼ一定値に維持される。このようにクリアランスＳ１がほぼ一定値に維持されるため、クリアランスＳ１より小さいクリアランスＳ３に変更することが可能となる。この場合、例えば、ガスタービン２０の負荷が上昇した後の電動弁３５の弁開度を、例えば、開度１０％から大きくし、目標とする圧縮空気の温度を上昇することで、タービン２３の回転系と静止系とのクリアランスＳ２を小さくすることができる。
また、ガスタービン２０にて、タービン２３の回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態時に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御する。異常な状態時とは、例えば、次のようなときである。即ち、タービン２３の静止系に供給されている冷却空気の温度が低下したり、冷却空気の量が増加したりするときである。また、空気冷却器３１に供給されている給水の温度が上昇したり、給水の量が低下したりするときである。更に、圧縮機２１から抽気した圧縮空気の温度が上昇したり、圧縮空気の量が低下したりするときである。このようなとき、タービン２３の回転系と静止系とのクリアランスが小さくなることから、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御し、空気冷却器３１で冷却する圧縮空気の量を増加し、タービン２３に供給する圧縮空気の温度を低下させる。
更に、ガスタービン２０にて、タービン２３の回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をする場合に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御する。例えば、ガスタービン負荷を必要以上に上げるような過渡時、回転系の温度が上昇してクリアランスが小さくなる。このようなとき、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御し、空気冷却器３１で冷却する圧縮空気の量を増加し、タービン２３に供給する圧縮空気の温度を低下させる。
このように本実施形態のガスタービンにあっては、圧縮機２１と燃焼器２２とタービン２３とを設けると共に、圧縮機２１から抽気した圧縮空気を熱交換して冷却された圧縮空気をタービン２３におけるロータ系の冷却系統に供給する空気冷却器３１と、空気冷却器３１に導入される圧縮空気をバイパスする空気冷却器バイパスライン３４と、空気冷却器バイパスライン３４に設けられる電動弁３５と、ガスタービン２０の起動中に電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下とし、ガスタービン２０の負荷上昇後に電動弁３５の弁開度を低レベル開度より大きくするように電動弁３５を開閉制御する制御部１０１を設けている。
従って、ガスタービン２０の起動中、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下にすると、空気冷却器バイパスライン３４を通る圧縮空気量が減少する一方、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が増加する。そのため、タービン２３におけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度が低下し、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側とのクリアランスを適正量として、動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止し、安全性を確保することができる。また、負荷上昇後に電動弁３５の弁開度を低レベル開度より大きくすることで、空気冷却器バイパスライン３４を通る圧縮空気量が増加する一方、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が減少する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなる。これにより、上記隙間が狭くなり、性能を向上することができる。
本実施形態のガスタービンでは、電動弁３５の弁開度を検出する検出センサ１２１を設け、検出センサ１２１は、電動弁３５の弁開度が低レベル開度以下であると検出したとき、制御部１０１は、ガスタービン２０の起動を開始する。従って、ガスタービン２０の起動前に、電動弁３５の弁開度が低レベル開度以下であることを確認することで、ガスタービン２０の起動を、空気冷却器３１に導入する圧縮空気量が少ない状態で行ってしまい、ロータ系が十分に冷却されないことで、動翼の先端とタービン車室の内周面とが接触する危険に陥ることを防止することができる。
本実施形態のガスタービンでは、電動弁３５は、弁開度を指示する制御信号や弁駆動源の遮断時にそのときの弁開度を保持可能な弁である。従って、制御系統や電源系統が喪失しても、電動弁３５は、現在の開度を維持するため、空気冷却器３１へ導入される圧縮空気量が変動することはなく、ロータ系を適正に冷却して動翼とタービン車室側とのクリアランスを適正に保持することができる。
本実施形態のガスタービンでは、制御部１０１は、ガスタービン２０における回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態時に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御する。従って、何らかの原因で、回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態が発生すると、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御するため、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が増加し、ロータ系の冷却系統に供給する圧縮空気の温度が低下する。すると、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側とのクリアランスを拡大することで、安全性を向上することができる。
本実施形態のガスタービンでは、制御部１０１は、ガスタービン２０における回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をする場合に、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御する。従って、負荷変動などに応じて、ガスタービン２０における回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をすると、電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下まで閉制御するため、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が増加し、ロータ系の冷却系統に供給する圧縮空気の温度が低下する。すると、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を拡大することで、安全性を向上することができる。
本実施形態のガスタービンでは、電動弁３５の低レベル開度以下の弁開度を微開状態としている。もし、電動弁３５の弁開度を完全に閉制御すると、空気冷却器バイパスライン３４における圧縮空気の流れが停滞し、温度低下によりドレンが発生するおそれがある。しかし、低レベル開度以下の弁開度を微開状態とすることで、空気冷却器バイパスライン３４を微少の圧縮空気が流れることとなり、ドレンの発生を抑制することができる。
また、本実施形態のガスタービンコンバインドサイクルプラントにあっては、ガスタービン２０と排熱回収ボイラ４０と蒸気タービン７０と復水器７８と空気冷却器３１とを設けると共に、低圧節炭器５２に導入される給水をバイパスする節炭器バイパスライン８３と、節炭器バイパスライン８３に設けられるバイパス調節弁８４とを設け、制御部１０１は、ガスタービン２０の起動中に、空気冷却器バイパスライン３４への圧縮空気のバイパス量を減らすために電動弁３５の弁開度を低レベル開度以下とするように電動弁３５を閉制御すると共に、節炭器バイパスライン８３への給水のバイパス量を増やすためにバイパス調節弁８４の弁開度を開制御し、ガスタービン２０の負荷上昇後に、空気冷却器バイパスライン３４への圧縮空気のバイパス量を増やすために電動弁３５の弁開度を低レベル開度よりも大きくするように電動弁３５を開制御すると共に、節炭器バイパスライン８３への給水のバイパス量を減らすためにバイパス調節弁８４の弁開度を閉制御する。
従って、ガスタービン２０の起動中、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が増加し、この圧縮空気を冷却する給水の温度が低下するため、タービン２３におけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度を低下することができる。その結果、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、動翼とタービン車室側とのクリアランスを適正量として動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止し、安全性を確保することができる。
また、負荷上昇後に、空気冷却器バイパスライン３４への圧縮空気のバイパス量を増やすために電動弁３５の弁開度を低レベル開度よりも大きくすると共に、節炭器バイパスライン８３への給水のバイパス量を減らすためにバイパス調整弁８４の弁開度を閉制御する。即ち、ガスタービン２０の負荷上昇後に空気冷却器バイパスライン３４を通る圧縮空気量が増加すると、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が減少する。また、節炭器バイパスライン８３を通る給水量が減少すると、低圧節炭器５２に導入される給水量が増加する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなる。これにより、上記隙間が狭くなり、性能を向上することができる。
また、本実施形態のガスタービンの起動方法にあっては、ガスタービン２０の起動中に電動弁３５の弁開度を所定の低レベル開度以下とし、ガスタービン２０の負荷上昇後に電動弁３５の弁開度を低レベル開度より大きくする。従って、ガスタービン２０の起動中は、タービン２３におけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度がより一層低下し、燃焼ガスによるロータ系の熱延びを抑制し、ガスタービン２０の負荷上昇後は、動翼とタービン車室側との隙間（クリアランス）を適正量として動翼の先端とタービン車室の内周面との接触の危険を防止し、安全性を確保することができる。
また、負荷上昇後に、空気冷却器バイパスライン３４への圧縮空気のバイパス量を増やすために電動弁３５の弁開度を低レベル開度よりも大きくすると共に、節炭器バイパスライン８３への給水のバイパス量を減らすためにバイパス調整弁８４の弁開度を閉制御する。即ち、ガスタービン２０の負荷上昇後に空気冷却器バイパスライン３４を通る圧縮空気量が増加すると、空気冷却器３１に導入される圧縮空気量が減少する。また、節炭器バイパスライン８３を通る給水量が減少すると、低圧節炭器５２に導入される給水量が増加する。そのため、タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給される圧縮空気の温度の低下する度合が、起動中に比べて小さくなる。これにより、上記隙間が狭くなり、性能を向上することができる。
なお、上述した実施形態にて、本発明のガスタービンをコンバインドサイクルプラントに適用して説明したが、この構成に限定されるものではなく、排熱回収ボイラのないシンプルサイクルに適用してもよい。
１１ ガスタービンコンバインドサイクルプラント
１２ ガスタービン部
１３ 蒸気タービン部
２０ ガスタービン
２１ 圧縮機
２２ 燃焼器
２３ タービン
３１ 空気冷却器
３４ 空気冷却器バイパスライン
３５ 電動弁（第１弁）
４０ 排熱回収ボイラ
４１ 高圧ユニット
４２ 高圧節炭器
５１ 低圧ユニット
５２ 低圧節炭器
７０ 蒸気タービン
７１ 高圧タービン
７２ 低圧タービン
７８ 復水器
８３ 節炭器バイパスライン
８４ バイパス調節弁（第２弁）
１０１ 制御部
１１１ 第１温度センサ
１１２ 第２温度センサ
１１３ 第３温度センサ
１２１ 開度センサ（検出部）

Claims (8)

  1. 空気を圧縮する圧縮機と、
    前記圧縮機が圧縮した圧縮空気と燃料を混合して燃焼する燃焼器と、
    前記燃焼器が生成した燃焼ガスにより回転動力を得るタービンと、
    前記圧縮機から抽気した圧縮空気を熱交換して冷却された圧縮空気を前記タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給する空気冷却器と、
    前記空気冷却器に導入される圧縮空気をバイパスする空気冷却器バイパスラインと、
    前記空気冷却器バイパスラインに設けられる第１弁と、
    ガスタービンの起動中に前記第１弁の弁開度を予め設定された所定の低レベル開度以下とし、前記ガスタービンの負荷上昇後に前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度より大きくするように前記第１弁を開閉制御する制御部と、
    を有することを特徴とするガスタービン。
  2. 前記第１弁の弁開度を検出する検出部を設け、前記検出部は、前記第１弁の弁開度が前記低レベル開度以下であると検出したとき、前記制御部は、前記ガスタービンの起動を開始することを特徴とする請求項１に記載のガスタービン。
  3. 前記第１弁は、弁開度を指示する制御信号や弁駆動源の遮断時にそのときの弁開度を保持可能な弁であることを特徴とする請求項２に記載のガスタービン。
  4. 前記制御部は、前記ガスタービンにおける回転系と静止系とのクリアランスが小さくなる異常な状態時に、前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度以下まで閉制御することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のガスタービン。
  5. 前記制御部は、前記ガスタービンにおける回転系と静止系とのクリアランスが小さくなるような運転をする場合に、前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度以下まで閉制御することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のガスタービン。
  6. 前記所定の低レベル開度以下とした前記第１弁の開度が、微開状態であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のガスタービン。
  7. 請求項１から請求項６のいずれか一項のガスタービンと、
    前記ガスタービンから排出された排気ガスの排熱により蒸気を生成する排熱回収ボイラと、
    前記排熱回収ボイラにより生成された蒸気により駆動する蒸気タービンと、
    前記蒸気タービンから排出された蒸気を凝縮させて水を生成する復水器と、
    前記復水器から節炭器を経由して得られる給水を前記空気冷却器に送って圧縮空気と熱交換する給水ラインと、
    前記節炭器に導入される給水をバイパスする節炭器バイパスラインと、
    前記節炭器バイパスラインに設けられる第２弁と、
    を有するコンバインドサイクルプラントにおいて、
    前記制御部は、
    前記ガスタービンの起動中に、前記空気冷却器バイパスラインへの圧縮空気のバイパス量を減らすために前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度以下とするように前記第１弁を閉制御すると共に、前記節炭器バイパスラインへの給水のバイパス量を増やすために前記第２弁の弁開度を開制御し、
    前記ガスタービンの負荷上昇後に、前記空気冷却器バイパスラインへの圧縮空気のバイパス量を増やすために前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度よりも大きくするように前記第１弁を開制御すると共に、前記節炭器バイパスラインへの給水のバイパス量を減らすために前記第２弁の弁開度を閉制御する、
    ことを特徴とするコンバインドサイクルプラント。
  8. 空気を圧縮する圧縮機と、
    前記圧縮機が圧縮した圧縮空気と燃料を混合して燃焼する燃焼器と、
    前記燃焼器が生成した燃焼ガスにより回転動力を得るタービンと、
    前記圧縮機から抽気した圧縮空気を熱交換して冷却された圧縮空気を前記タービンにおけるロータ系の冷却系統に供給する空気冷却器と、
    前記空気冷却器に導入される圧縮空気をバイパスする空気冷却器バイパスラインと、
    前記空気冷却器バイパスラインに設けられる第１弁と、
    を有するガスタービンにおいて、
    ガスタービンの起動中に前記第１弁の弁開度を予め設定された所定の低レベル開度以下とし、前記ガスタービンの負荷上昇後に前記第１弁の弁開度を前記低レベル開度より大きくする、
    ことを特徴とするガスタービンの起動方法。
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