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JP5556434B2 - ガス拡散電極およびその製造方法、ならびに膜電極接合体およびその製造方法 - Google Patents

ガス拡散電極およびその製造方法、ならびに膜電極接合体およびその製造方法 Download PDF

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Description

本発明は、ガス拡散電極およびその製造方法、ならびに膜電極接合体およびその製造方法に関する。
近年、エネルギー・環境問題を背景とした社会的要求や動向と呼応して、燃料電池が電気自動車用電源、定置型電源として注目されている。燃料電池は、電解質の種類や電極の種類等により種々のタイプに分類され、代表的なものとしてはアルカリ形、リン酸形、溶融炭酸塩形、固体電解質形、固体高分子形がある。この中でも低温（通常１００℃以下）で作動可能な固体高分子形燃料電池が注目を集め、近年自動車用低公害動力源としての開発・実用化が進んでいる。
固体高分子形燃料電池（ＰＥＦＣ）の構成は、一般的には、電解質膜−電極接合体（ＭＥＡ）をセパレータで挟持した構造となっている。ＭＥＡは、電解質膜が一対の電極、すなわちアノードおよびカソードにより挟持されてなるものである。電極は、電極触媒および固体高分子電解質に代表される電解質を含み、外部から供給される反応ガスを拡散させるために多孔質構造を有する。
固体高分子形燃料電池では、次のような電気化学的反応などを通して、電気を外部に取り出すことが可能となる。まず、アノード（燃料極）側に供給された燃料ガスに含まれる水素が、下記化学式（１）に示すように触媒粒子により酸化され、プロトンおよび電子となる。次に、生成したプロトンは、アノード側電極触媒層に含まれる固体高分子電解質、さらにアノード側電極触媒層と接触している固体高分子電解質膜を通り、カソード（酸素極）側電極触媒層に達する。また、アノード側電極触媒層で生成した電子は、アノード側電極触媒層を構成している導電性担体、さらにアノード側電極触媒層の固体高分子電解質膜と異なる側に接触しているガス拡散層、セパレータおよび外部回路を通してカソード側電極触媒層に達する。そして、カソード側電極触媒層に達したプロトンおよび電子はカソード側に供給されている酸化剤ガスに含まれる酸素と下記化学式（２）に示すように反応し水を生成する。
低加湿、高電流密度などの運転条件下では、アノードからカソードに向けて固体高分子電解質膜を移動するプロトンに伴って移動する水の量、およびカソード側電極触媒層内に生成して凝集する生成水の量が増加する。この時、これらの生成水は、特にカソード側電極触媒層内に滞留し、反応ガス供給路となっていた細孔を閉塞するフラッディング現象を招く。これにより、反応ガスの拡散などが阻害され、電気化学的反応が妨げられ、結果として電池性能の低下を招く。
そこで、従来、ガス拡散層の排水性を向上させることにより、フラッディング現象を防止する種々の試みがなされている。例えば、特許文献１では、触媒層と、撥水層が塗布されたガス拡散層との間に、保水性物質と電子伝導物質および結晶性炭素繊維からなる保水層を設けている。結晶性炭素繊維の存在により、保水層の排水性を確保するとともにガス中の相対湿度が変動しても湿度変動の影響を受けにくい安定した発電性能を有する固体高分子形燃料電池が得られるとしている。
特許第３７７８５０６号明細書
しかしながら、特許文献１に記載の技術では、添加した結晶性炭素繊維がプロトンの電子伝導物質の移動を妨げてしまい、高電流密度運転を実現させる燃料電池を得ることは困難であった。
したがって、本発明は、上記課題に着目してなされたものであって、燃料電池の高電流密度運転を実現させる、ガス拡散電極を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題に鑑み鋭意検討した。その結果、親水性多孔質層と、前記親水性多孔質層に隣接する触媒層と、を備え、前記親水性多孔質層の水輸送抵抗が前記触媒層の水輸送抵抗よりも小さいガス拡散電極によって上記課題が解決されることを見出し、本発明を完成させた。
本発明のガス拡散電極によれば、発電時に生成する生成水の排水性を向上させることができる。したがって、該ガス拡散電極を備えた燃料電池は、高電流密度運転が可能となる。
本発明（第１実施態様）のガス拡散電極を含むＭＥＡの一実施形態を示す断面概略図である。 本発明（第１実施態様）のガス拡散電極を含むＭＥＡが一対のセパレータにより挟持されてなるＰＥＦＣの単セルを示す断面概略図である。 一般的なＭＥＡの構成を示す概略図である。 （ａ）は、本発明（第２実施態様）の一実施形態によるガス拡散層を示す断面模式図であり、（ｂ）は、上記実施形態の変形例を示す、ガス拡散層の断面模式図である。 ガス拡散層の製造方法を示す模式図である。 本発明（第２実施態様）の一実施形態によるガス拡散電極を示す断面模式図である。 ＭＥＡの一実施形態を示す断面模式図である。 ガス拡散層の製造方法を示す模式図である。 本発明（第２実施態様）のＭＥＡを含むＰＥＦＣの模式断面図を示す。 実施例２および比較例２で作製した電池の零下発電性能を比較したグラフである。 Ａは、種々の導電性材料を用いた場合の、相対湿度と電気二重層容量との関係を示した図および各導電性材料のＳＢＥＴ、θｉｏｎおよびＳｉｏｎを示した表である。Ｂは、各導電性材料の水輸送抵抗を示す図である。 Ａは、第３実施態様の第１実施形態の親水性多孔質層を示す断面模式図である。Ｂは、第１実施形態の変形例を示す、親水性多孔質層の断面模式図である。 第３実施態様の第２実施形態の親水性多孔質層を示す断面模式図である。 インク中の溶媒種による親水性多孔質層の空孔径の分布の差を示す図である。 親水性多孔質層を含むＭＥＡの一実施形態を示す断面模式図である。 親水性多孔質層を含むＭＥＡの他の実施形態を示す断面模式図である。 Ａ〜Ｄは親水性多孔質層を含むＭＥＡの他の実施形態を示す断面模式図である。 親水性多孔質層を含むＭＥＡの他の実施形態を示す断面模式図である。 親水性多孔質層を含むＭＥＡの他の実施形態を示す断面模式図である。 ＡおよびＢは、触媒層と親水性多孔質層とを一体化する工程の具体的な一実施形態を示す模式図である。 本発明（第３実施態様）のＭＥＡを含むＰＥＦＣの断面模式図である。 常温発電試験の結果を示す図である。 実施例３のガス拡散層を、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて観察した結果（Ａ）と、ＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）を用いて解析した結果（Ｂ）とを示す図である。
＜第１実施態様＞
先ず、本発明の第１実施態様について説明する。
第１実施態様のガス拡散電極は、導電性材料とイオン伝導性材料とを有する親水性多孔質層と、前記親水性多孔質層に隣接する触媒層と、を備え、前記親水性多孔質層の水輸送抵抗が前記触媒層の水輸送抵抗よりも小さい。
燃料電池では、カソード側で水が生成する。常温時には、フラッディング現象によりガス拡散が阻害される。したがって、燃料電池においては、カソード側で生成した水を、いかに速やかに輸送するかが重要となる。また、生成水が多い場合には、カソード側で生成した水がアノード側に移行するため、特にアノード側での排水が重要となる。
本発明者らは、生成水の排水性を向上させるために検討した結果、親水性多孔質層の水輸送抵抗を触媒層の水輸送抵抗よりも小さくすることにより、ガス拡散性を維持したまま、親水性多孔質層の水輸送性が高くなることを見出した。かような親水性多孔質層を、触媒層と隣接させて燃料電池のガス拡散電極とした場合、ガス拡散性を維持したまま、生成水の排出性が高まる。したがって、該ガス拡散電極を備えた燃料電池は、高電流密度運転が可能となる。
ここで、水輸送抵抗とは、ある層における液水の移動のしやすさを表す指標である。すなわち、水輸送抵抗の値が大きければ液水が移動しにくいことを表し、水輸送抵抗の値が大きければ液水が移動しやすいことを表す。
実際の親水性多孔質層および触媒層の８０℃における水輸送抵抗は、下記表１の測定方法により測定することができる。
前記親水性多孔質層の空孔率は、前記触媒層の空孔率よりも高いことが好ましい。かような関係であれば、前記親水性多孔質層のガス輸送抵抗が低減され、排水性とともにガス拡散性が確保できる。
上述のような空孔率の関係が成り立てば、前記親水性多孔質層の空孔率は、特に制限されるものではないが、具体的には、３０〜８０％であることが好ましく、４０〜７０％であることがより好ましい。また、前記触媒層の空孔率は、３０〜８０％であることが好ましく、４０〜７０％であることがより好ましい。なお、空孔率は、水銀圧入法による細孔分布測定などにより層の内部に存在する空孔（微細孔）の体積を測定し、層の体積に対する割合として求めることができる。また、空孔率は、親水性多孔質層中のイオン伝導性材料（Ｉ）と導電性材料（Ｃ）との混合質量比（Ｉ／Ｃ比）を意図的に変化させることで、親水性多孔質層の空孔率を制御することができる。下記表２は、親水性多孔質層におけるＩ／Ｃ比と空孔率との関係を示す。
前記親水性多孔質層に含まれる導電性材料に対する前記イオン伝導性材料の被覆面積は、２００ｍ２／ｇ未満であることが好ましい。導電性材料が、上記のような範囲のイオン伝導性材料による被覆面積を有することで、親水性多孔質層中の液水輸送経路の屈曲度が小さくなり、親水性多孔質層の水輸送抵抗を低減させることが可能となり、水輸送性がさらに向上しうる。下限値は特に制限されないが、被覆面積が小さくなるとイオン伝導性材料が連通しなくなり、イオン伝導性材料中の水輸送性が低下する虞があるため、５０ｍ２／ｇ以上が好ましい。
ここで、導電性材料に対するイオン伝導性材料の被覆面積は、Ｓｉｏｎ＝ＳＢＥＴ×θｉｏｎ（Ｓｉｏｎ：イオン伝導性材料の被覆面積（ｍ２／ｇ）、ＳＢＥＴ：導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積（ｍ２／ｇ）、θｉｏｎ：イオン伝導性材料の被覆率）で算出される。したがって、イオン伝導性材料の被覆面積は、用いられる導電性材料が決定すれば、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積およびイオン伝導性材料被覆率を測定することによって、算出することができる値である。また、イオン伝導性材料の被覆面積は、導電性材料の形状によって制御できる値であるとも言える。さらに、親水性多孔質層における導電性材料とイオン伝導性材料との含有量比を変化させることによっても、導電性材料に対するイオン伝導性材料の被覆面積を制御することができる。
本明細書において、イオン伝導性材料の被覆率θｉｏｎは、相対湿度３０％および相対湿度１００％における電気二重層容量（Ｃｄｌ）の比（θｉｏｎ＝相対湿度３０％のＣｄｌ／相対湿度１００％のＣｄｌで決定される）で表される。ここで、相対湿度３０％と相対湿度１００％との比を採る理由は以下の通りである。高加湿条件下では、導電性材料と導電性材料表面に吸着した水との、または導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が計測される。一方で、低加湿条件下では、導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が主として計測される。ここで、相対湿度３０％程度以下で、電気二重層容量はほぼ一定となる。したがって、本発明では、相対湿度３０％および相対湿度１００％をそれぞれ低加湿条件および高加湿条件の代表地点と定め、両者の電気二重層容量の比を採ることにより、導電性材料がイオン伝導性材料によりどの程度被覆されているかの指標とした。
なお、本明細書において、電気二重層容量は、以下の方法によって測定される値を採用するものとする。
まず、触媒成分を含まない親水性多孔質層と触媒層を電解質膜の異なる面にそれぞれ配した膜電極接合体を作製し、その両面をガス拡散層、さらにカーボンセパレーター、さらには金メッキした集電板で挟持し、通常の燃料電池と同様のセルを得た。触媒層に調湿した水素ガスを、親水性多孔質層に調湿した窒素ガスを供給した状態で、触媒層を参照極および対極として用い、親水性多孔質層の電位を参照極に対して０．２〜０．６Ｖの範囲で５〜１０回走査した。走査速度は５０ｍＶ／ｓで行った。得られた電流と電位の関係は長方形に近い波形を示した。これは、電極上での酸化および還元反応が生じておらず、電気二重層の充電および放電が電流の主要因であることを示している。この波形において、ある電位、例えば、０．３Ｖにおける酸化電流と還元電流の絶対値の平均の値を走査速度で除することで電気二重層容量を算出した。この測定を種々の加湿条件下で行い、電気二重層容量と相対湿度との関係を得た。
また、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積は、以下の方法によって測定される値を採用するものとする。
（ＢＥＴ窒素比表面積の測定方法）
１．サンプリング、秤量・予備乾燥
粉末は、約０．０４〜０．０７ｇを精秤し、試料管に封入した。この試料管を真空乾燥器で９０℃×数時間予備乾燥し、測定に供した。秤量には、島津製作所株式会社製電子天秤（ＡＷ２２０）を用いた。なお、塗布シートについては、これの全質量から、同面積のテフロン（基材）の質量を差し引いた塗布層の正味の質量約０．０３〜０．０４ｇを試料質量として用いた。
２．測定条件（下記表３参照）
３．測定方法
吸着・脱着等温線の吸着側において、相対圧（Ｐ／Ｐ０）約０．００〜０．４５の範囲から、ＢＥＴプロットを作成することで、その傾きと切片からＢＥＴ窒素比表面積を算出する。
親水性多孔質層に含まれる導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積は、隣接する触媒層に含まれる、導電性担体に触媒成分が担持されてなる複合体（以下、単に「電極触媒」とも称する）のＢＥＴ窒素比表面積よりも小さいことが好ましい。かような関係であれば、親水性多孔質層中の液水輸送経路の屈曲度が小さくなり、親水性多孔質層の水輸送抵抗を低減させることが可能となり、水輸送性がさらに向上しうる。
上述のようなＢＥＴ窒素比表面積の関係が成り立てば、前記親水性多孔質層に含まれる導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積は、特に制限されるものではないが、１０〜８００ｍ２／ｇであることが好ましく、２０〜６００ｍ２／ｇであることがより好ましい。また、前記触媒層に使用される導電性担体として、ＢＥＴ窒素比表面積が、１０〜１２００ｍ２／ｇであることが好ましく、２０〜８００ｍ２／ｇであることがより好ましい。
前記親水性多孔質層の厚さは、隣接する触媒層の厚さよりも薄いことが好ましい。かような関係であれば、親水性多孔質層の水輸送抵抗を低減させることが可能となり、水輸送性がさらに向上しうる。
上述のような厚さの関係が成り立てば、前記親水性多孔質層の厚さは、特に制限されるものではないが、４０μｍ以下であることが好ましい。また、前記触媒層の厚さは、１５μｍ以下であることが好ましい。
親水性多孔質層には、導電性材料と、イオン伝導性材料とが含まれる。場合によって、導電性材料は触媒を担持していてもよい。親水性多孔質層は、導電性材料およびバインダー以外に、他の材料を含有していてもよい。親水性多孔質層中、導電性材料とイオン伝導性材料との含有量は８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。さらに好ましくは、親水性多孔質層は、導電性材料およびイオン伝導性材料から構成される。
以上のように、親水性多孔質層の水輸送抵抗を、触媒層の水輸送抵抗よりも小さくすることで、生成水の排水性を向上させることができる。したがって、該親水性多孔質層および該触媒層を含む本発明のガス拡散電極を燃料電池の膜電極接合体（ＭＥＡ）に適用した場合、燃料電池の高電流密度運転を可能にする。
親水性多孔質層中の導電性材料とイオン伝導性材料との含有量比は、特に限定されるものではなく、所望の目的により適宜設定される。好適には、導電性材料：イオン伝導性材料＝１：０．６〜１．５（質量比）であることが好ましく、１：０．７〜１．３（質量比）であることがより好ましい。この範囲であれば、ガス拡散性を確保でき、また、イオン伝導性材料の機能を発揮することができる。なお、上記導電性材料と、イオン伝導性材料との含有質量比は、親水性多孔質層用インク（スラリー）を作製する際に予め混合するイオン伝導性材料と導電性材料とを測定しておき、これらの混合比を調整することにより、算出され、また、制御できる。また、親水性多孔質層を分析して、前記導電性材料と、イオン伝導性材料とを定量して、導電性材料とイオン伝導性材料との含有質量比を算出することもできる。
以下、本発明のガス拡散電極を構成する各成分について説明する。
［親水性多孔質層］
（導電性材料）
親水性多孔質層に含まれる導電性材料は、特に限定されるものではないが、その具体的な例としては、例えば、熱処理したケッチェンブラック、アセチレンブラック、酸化スズ、酸化チタンなどの金属酸化物などが挙げられる。
より好ましくは、ケッチェンブラックを、好ましくは２０００〜３０００℃で、好ましくは２〜１２０分間、熱処理することによって得られるケッチェンブラックである。
上述したように、導電性材料のイオン伝導性材料による被覆面積は、２００ｍ２／ｇ未満であることが好ましい。下限値は特に制限されないが、被覆面積が小さくなるとイオン伝導性材料が連通しなくなり、イオン伝導性材料中の水輸送性が低下する虞があるため、５０ｍ２／ｇ以上が好ましい。
また、上述したように、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積は、隣接する触媒層に含まれる、導電性担体に触媒成分が担持されてなる複合体（以下、単に「電極触媒」とも称する）のＢＥＴ窒素比表面積よりも小さいことが好ましい。
該導電性材料は１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
導電性材料が粉末状である場合、その平均粒子径は、５〜１００ｎｍであることが好ましく、１０〜６０ｎｍであることがより好ましい。これにより、親水性多孔質層のガス拡散性を確保することができる。なお、本明細書中において、「粒子径」とは、活物質粒子の輪郭線上の任意の２点間の距離のうち、最大の距離Ｌを意味する。「平均粒子径」の値としては、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）や透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）などの観察手段を用い、数〜数十視野中に観察される粒子の粒子径の平均値として算出される値を採用するものとする。
（イオン伝導性材料）
イオン伝導性材料としては、イオン伝導性であり、導電性材料を結着できる材料であれば、特に限定されない。具体的な例としては、例えば、ポリアクリルアミド、水性ウレタン樹脂、シリコン樹脂等の高分子；高分子電解質等が挙げられる。好適には高分子電解質である。高分子電解質をイオン伝導性材料とすることで、同じイオン伝導性材料を含むＭＥＡの構成要素（電解質膜や触媒層）と隣接して親水性多孔質層を配置する場合に安定して配置させることができ、触媒層や膜と、導電性材料との間の水輸送抵抗を低減することができる。この結果、電解質膜または触媒層と、導電性材料との間の水輸送性が向上し、より早い時間で平衡に達することができる。イオン伝導性材料が高分子電解質である場合は、当該電解質は、触媒層や電解質膜中に使用される高分子電解質と同じであってもよいし、異なってもよい。さらに、親水性多孔質層を含むＭＥＡを作製する場合、材料を共通化することもでき、作製時の省力化が図れる。
用いられるイオン伝導性材料は特に限定されるものではない。具体的には、イオン伝導性材料は、ポリマー骨格の全部又は一部にフッ素原子を含むフッ素系電解質と、ポリマー骨格にフッ素原子を含まない炭化水素系電解質とに大別される。
フッ素系電解質としては、具体的には、ナフィオン（登録商標、デュポン社製）、アシプレックス（登録商標、旭化成株式会社製）、フレミオン（登録商標、旭硝子株式会社製）等のパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマー、ポリトリフルオロスチレンスルフォン酸系ポリマー、パーフルオロカーボンホスホン酸系ポリマー、トリフルオロスチレンスルホン酸系ポリマー、エチレンテトラフルオロエチレン−ｇ−スチレンスルホン酸系ポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリビニリデンフルオリド−パーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどが好適な一例として挙げられる。フッ素系電解質は、耐久性、機械強度に優れる。
前記炭化水素系電解質として、具体的には、ポリスルホンスルホン酸、ポリアリールエーテルケトンスルホン酸、ポリベンズイミダゾールアルキルスルホン酸、ポリベンズイミダゾールアルキルホスホン酸、ポリスチレンスルホン酸、ポリエーテルエーテルケトンスルホン酸、ポリフェニルスルホン酸などが好適な一例として挙げられる。
上記イオン伝導性材料は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
親水性多孔質層においては、水の移動速度が重要であるため、イオン伝導性材料のＥＷは低いほうが好ましい。好ましくは、ＥＷが１２００ｇ／ｅｑ．以下、より好ましくは１０００ｇ／ｅｑ．以下、さらに好ましくは７００ｇ／ｅｑ．以下である。かような範囲であれば、液水の拡散を促進し、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立した親水性多孔質層を提供できる。ＥＷの下限は特に限定されるものではないが、通常５００ｇ／ｅｑ．以上であることが好ましい。なお、ＥＷ（Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ Ｗｅｉｇｈｔ）は、イオン交換基当量質量を表す。
上述したように、親水性多孔質層の厚さは、隣接する触媒層の厚さよりも薄いことが好ましい。
［触媒層］
触媒層は、実際に反応が進行する層である。具体的には、アノード側触媒層では水素の酸化反応が進行し、カソード側触媒層では酸素の還元反応が進行する。触媒層は、触媒成分、触媒成分を担持する導電性担体、およびプロトン伝導性の高分子電解質を含む。
アノード側触媒層に用いられる触媒成分は、水素の酸化反応に触媒作用を有するものであれば特に制限はなく公知の触媒が同様にして使用できる。また、カソード側触媒層に用いられる触媒成分もまた、酸素の還元反応に触媒作用を有するものであれば特に制限はなく公知の触媒が同様にして使用できる。具体的には、白金、ルテニウム、イリジウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、タングステン、鉛、鉄、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、モリブデン、ガリウム、アルミニウム等の金属、およびそれらの合金等などから選択される。ただし、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。これらのうち、触媒活性、一酸化炭素等に対する耐被毒性、耐熱性などを向上させるために、少なくとも白金を含むものが好ましく用いられる。前記合金の組成は、合金化する金属の種類にもよるが、白金が３０〜９０原子％、合金化する金属が１０〜７０原子％とするのがよい。カソード側触媒として合金を使用する場合の合金の組成は、合金化する金属の種類などによって異なり、当業者が適宜選択できるが、白金が３０〜９０原子％、合金化する他の金属が１０〜７０原子％とすることが好ましい。なお、合金とは、一般に金属元素に１種以上の金属元素または非金属元素を加えたものであって、金属的性質をもっているものの総称である。合金の組織には、成分元素が別個の結晶となるいわば混合物である共晶合金、成分元素が完全に溶け合い固溶体となっているもの、成分元素が金属間化合物または金属と非金属との化合物を形成しているものなどがあり、本願ではいずれであってもよい。この際、アノード触媒層に用いられる触媒成分およびカソード触媒層に用いられる触媒成分は、上記の中から適宜選択できる。本明細書の説明では、特記しない限り、アノード触媒層およびカソード触媒層用の触媒成分についての説明は、両者について同様の定義であり、一括して、「触媒成分」と称する。しかしながら、アノード触媒層およびカソード触媒層の触媒成分は同一である必要はなく、上記したような所望の作用を奏するように、適宜選択される。
触媒成分の形状や大きさは、特に制限されず公知の触媒成分と同様の形状および大きさが使用できるが、触媒成分は、粒状であることが好ましい。この際、触媒粒子の平均粒子径は、好ましくは１〜３０ｎｍ、より好ましくは１．５〜２０ｎｍ、さらに好ましくは２〜１０ｎｍ、特に好ましくは２〜５ｎｍである。触媒粒子の平均粒子径がかような範囲内の値であると、電気化学反応が進行する有効電極面積に関連する触媒利用率と担持の簡便さとのバランスが適切に制御されうる。なお、本発明における「触媒粒子の平均粒子径」は、Ｘ線回折における触媒成分の回折ピークの半値幅より求められる結晶子径や、透過型電子顕微鏡像より調べられる触媒成分の粒子径の平均値として測定されうる。
導電性担体は、上述した触媒成分を担持するための担体、および触媒成分との電子の授受に関与する電子伝導パスとして機能する。
導電性担体としては、触媒成分を所望の分散状態で担持させるための比表面積を有し、充分な電子伝導性を有しているものであればよく、主成分がカーボンである炭素系材料であることが好ましい。具体的には、カーボンブラック、黒鉛化処理したカーボンブラック、活性炭、コークス、天然黒鉛、人造黒鉛、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーンおよびカーボンフィブリル構造体などからなるカーボン粒子が挙げられる。なお、「主成分がカーボンである」とは、主成分として炭素原子を含むことをいい、炭素原子のみからなる、実質的に炭素原子からなる、の双方を含む概念である。場合によっては、燃料電池の特性を向上させるために、炭素原子以外の元素が含まれていてもよい。なお、「実質的に炭素原子からなる」とは、２〜３質量％程度以下の不純物の混入が許容されうることを意味する。
触媒層、特にアノード側触媒層に黒鉛化処理したカーボンブラックなどの黒鉛化した導電性材料、より好ましくは黒鉛化した炭素材料を導電性担体として用いると、導電性材料の腐食耐性を向上することができるため、好ましい。しかしながら、黒鉛化した導電性材料は、イオン伝導性材料の被覆面積が小さく、液水の蒸発面積が小さい為、零下での凍結または常温でのフラッディングが懸念される。黒鉛化させた導電性材料を用いた触媒層に親水性多孔質層を隣接するように設置する事で、排水性を向上することができ、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立し、さらに導電性材料の腐食耐性を付与した後述の膜電極接合体を提供する。黒鉛化処理したカーボンブラックは球状であることが好ましく、Ｘ線回折から算出される［００２］面の平均格子面間隔ｄ００２が０．３４３〜０．３５８ｎｍであり、かつＢＥＴ比表面積が１００〜３００ｍ２／ｇであることが好ましい。
導電性担体のＢＥＴ窒素比表面積は、触媒成分を高分散担持させるのに充分な比表面積であればよいが、好ましくは２０〜１６００ｍ２／ｇ、より好ましくは８０〜１２００ｍ２／ｇである。導電性担体の比表面積がかような範囲内の値であると、導電性担体上での触媒成分の分散性と触媒成分の有効利用率とのバランスが適切に制御されうる。
導電性担体のサイズについても特に限定されないが、担持の簡便さ、触媒利用率、電極触媒層の厚みを適切な範囲で制御するなどの観点からは、平均粒子径を５〜２００ｎｍ、好ましくは１０〜１００ｎｍ程度とするとよい。
電極触媒において、触媒成分の担持量は、電極触媒の全量に対して、好ましくは１０〜８０質量％、より好ましくは３０〜７０質量％である。触媒成分の担持量がかような範囲内の値であると、導電性担体上での触媒成分の分散度と触媒性能とのバランスが適切に制御されうる。なお、触媒成分の担持量は、誘導結合プラズマ発光分光法（ＩＣＰ）によって測定されうる。
また、担体への触媒成分の担持は公知の方法で行うことができる。例えば、含浸法、液相還元担持法、蒸発乾固法、コロイド吸着法、噴霧熱分解法、逆ミセル（マイクロエマルジョン法）などの公知の方法が使用できる。
本発明において、電極触媒は市販品を使用してもよい。このような市販品としては、例えば、田中貴金属工業株式会社製、エヌ・イー・ケムキャット株式会社製、Ｅ−ＴＥＫ社製、ジョンソンマッセイ社製などの電極触媒が使用できる。これらの電極触媒は、カーボン担体に、白金や白金合金を担持（触媒種の担持濃度、２０〜７０質量％）したものである。上記において、カーボン担体としては、ケッチェンブラック、バルカン、アセチレンブラック、ブラックパール、予め高温で熱処理した黒鉛化処理カーボン担体（例えば、黒鉛化処理ケッチェンブラック）、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーン、カーボンファイバー、メソポーラスカーボンなどがある。
上述したように、電極触媒のＢＥＴ窒素比表面積は、親水性多孔質層に含まれる導電性材料のＢＥＴ比表面積よりも大きいことが好ましい。また、上述したように、触媒層の厚さは、隣接する親水性多孔質層の厚さよりも厚いことが好ましい。
触媒層には、電極触媒に加えて、イオン伝導性の高分子電解質が含まれる。当該高分子電解質は特に限定されず従来公知の知見が適宜参照されうるが、例えば、上述した高分子電解質膜を構成するイオン交換樹脂が前記高分子電解質として触媒層に添加されうる。触媒層が親水性多孔質層である場合には、イオン伝導性材料として、上記高分子電解質が用いられる。
［ガス拡散電極の製造方法］
本発明（第１実施態様）のガス拡散電極の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、（１）導電性材料、イオン伝導性材料、および溶媒を混合して親水性多孔質層用インクを調製し、これを基材に塗布した後、乾燥させ、親水性多孔質層を形成する；（２）形成した親水性多孔質層上に、触媒成分を含むインクを塗布し乾燥する方法、などが用いられる。また、触媒成分が担持された導電性材料を用いる場合には、含浸法、液相還元担持法、蒸発乾固法、コロイド吸着法、噴霧熱分解法、逆ミセル（マイクロエマルジョン法）などの公知の方法を用いて、予め導電性材料に触媒成分を担持させておくのがよい。
親水性多孔質層用インクに用いられる溶媒としては、特に限定されるものではないが、水；メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール等のアルコール；エチレングリコール、プロピレングリコール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、またはグリセリンなどの多価アルコールなどが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
上述のように、インク調整の際に、イオン伝導性材料（Ｉ）と導電性材料（Ｃ）との混合質量比（Ｉ／Ｃ比）を意図的に変化させることで、親水性多孔質層の空孔率を制御することができる。したがって、空孔率を制御する必要がある場合には、Ｉ／Ｃ比を適宜設定することにより、容易に空孔率を制御することができる。
なお、本明細書における溶媒および溶剤とは、バインダーおよび導電性材料等の固形成分が分散される分散媒、すなわち固形成分以外の液体成分を全て含む。したがって、例えば、水に分散されたイオン伝導性材料と、有機溶媒とを混合して親水性多孔質層用インクを製造する場合、本明細書でいう溶媒は、水および有機溶媒の双方を指す。
親水性多孔質層用インクの固形分率（親水性多孔質層用インク全質量に対する固形分の質量の割合）は、特に限定されるものではないが、多孔質層の形成効率とインクの安定性の観点から、通常５〜２０質量％程度である。
親水性多孔質層用インクの調製方法は、特に制限されない。また、イオン伝導性材料、導電性材料、および溶媒の混合順序は、特に制限されないが、具体的には、下記（ｉ−１）〜（ｉ−３）が挙げられる。
（ｉ−１）イオン伝導性材料を含有した溶液を調製し、前記溶液を、導電性材料と混合する。その後、溶媒をさらに添加して、親水性多孔質層用インクを調製する；
（ｉ−２）イオン伝導性材料を含有した溶液を調製し、溶媒を添加する。その後、導電性材料をさらに混合（添加）して、親水性多孔質層用インクを調製する；および
（ｉ−３）導電性材料と溶媒とを混合する。次に、別途イオン伝導性材料を含有した溶液を、さらに添加して、親水性多孔質層用インクを調製する。
上記方法のうち、（ｉ−１）および（ｉ−２）の方法が好ましく、（ｉ−１）の方法がより好ましい。これにより、水と有機溶媒が均一に混合され、溶媒化合物が形成しやすい。
上記方法（ｉ−１）〜（ｉ−３）において、イオン伝導性材料を含有した溶液において、イオン伝導性材料は、溶媒中に分散している。この際のイオン伝導性材料を含有した溶液中でのイオン伝導性材料含有率は、特に制限されないが、固形分量が好ましくは１〜４０質量％、より好ましくは５〜２０質量％である。このような含有率であれば、高分子電解質が適切に溶媒中に分散しうる。
イオン伝導性材料を含有した溶液は、自ら調整してもよいし、市販品を用いてもよい。上記イオン伝導性材料を含有した溶液中におけるイオン伝導性材料の分散溶媒は、特に限定されるものではないが、水、メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール等が挙げられる。分散性を考慮すると、好ましくは、水、エタノール、１−プロパノールである。これらの分散溶媒は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
また、親水性多孔質層用インクの製造工程において、イオン伝導性材料と、導電性材料と、溶媒とを混合した後は、良好に混合するために、別途混合工程を設けてもよい。このような混合工程としては、触媒インクを超音波ホモジナイザーでよく分散する、あるいは、この混合スラリーをサンドグラインダー、循環式ボールミル、循環式ビーズミルなどの装置でよく粉砕させた後、減圧脱泡操作を加えることなどが好ましく挙げられる。
次に、得られた親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後、親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥する。
親水性多孔質層用インクの基材表面への塗布方法は、特に制限されず、公知の方法を使用できる。具体的には、スプレー（スプレー塗布）法、ガリバー印刷法、ダイコーター法、スクリーン印刷法、ドクターブレード法、転写法など、公知の方法を用いて行うことができる。また、触媒インクの基材表面への塗布に使用される装置もまた、特に制限されず、公知の装置が使用できる。具体的には、スクリーンプリンター、スプレー装置、バーコーター、ダイコーター、リバースコーター、コンマコーター、グラビアコーター、スプレーコーター、ドクターナイフなどの塗布装置を用いることができる。なお、塗布工程は、１回行ってもあるいは複数回繰り返し行ってもよい。
親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥して、溶媒を除去する。親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥する際の乾燥時間は特に限定されるものではないが、１〜４０分であることが好ましい。また、乾燥温度は２０〜１７０℃であることが好ましい。加えて、乾燥時の雰囲気は特に限定されるものではないが、空気雰囲気下または不活性ガス雰囲気下で乾燥を行うことが好ましい。
親水性多孔質層用インクを塗布する基材は、最終的に得られる親水性多孔質層の形態により適宜選択すればよく、ポリテトラフルオロエチレンシート（ＰＴＦＥ）等の高分子シート等を用いることができる。
次に、乾燥された親水性多孔質層上に触媒インクを塗布し、乾燥させ、触媒層を形成し、ガス拡散電極を完成させる。触媒層は、上記のような電極触媒、高分子電解質および溶媒などからなる触媒インクを、固体高分子電解質膜にスプレー法、転写法、ドクターブレード法、ダイコーター法などの従来公知の方法を用いて塗布することにより形成できる。
触媒インクの塗布量は、電極触媒が電気化学反応を触媒する作用を十分発揮できる量であれば特に制限されないが、単位面積あたりの触媒成分の質量が０．０５〜１ｍｇ／ｃｍ２となるように塗布することが好ましい。上記の触媒インクの塗布量および厚さは、アノード側およびカソード側で同じである必要はなく、適宜調整することができる。
［膜電極接合体］
本発明のガス拡散電極は、優れた排水性能を有する。したがって、ＭＥＡに適用した場合に、高電流密度運転を実現させることができる。以下、上記実施形態のガス拡散電極親水性を含むＭＥＡの好適な実施形態について説明する。なお、各図面は説明の便宜上誇張されて表現されており、各図面における各構成要素の寸法比率が実際とは異なる場合がある。また、各図において、同一の部材には同一の符号を付し、説明を省略する場合がある。
図１は、本発明（第１実施態様）のガス拡散電極をＭＥＡの一実施形態を示す断面概略図である。図１のＭＥＡ１０は、固体高分子電解質膜１２の両面に、アノード側電極触媒層１３およびカソード側電極触媒層１５が対向して配置され、これをアノード側ガス拡散層１４およびカソード側ガス拡散層１６で挟持した構成を有している。さらに、アノード側電極触媒層１３とアノード側ガス拡散層１４との間には親水性多孔質層１７が配置される。親水性多孔質層１７を有するＭＥＡとすることで、触媒層からの排水性に関連し、液水の輸送機能をともに促進できる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合、高電流密度運転が可能となる。
本実施形態は、アノード側電極触媒層１３とアノード側ガス拡散層１４との間に親水性多孔質層１７が配置される形態である。しかしながら、上記配置形態に限定されるものではなく、カソード極に配置されてもよいし、カソード極およびアノード極の双方に配置されていてもよい。また、高分子電解質膜と電極触媒層との間に配置されてもよい。好適には、少なくともアノード側に親水性多孔質層を設ける形態である。生成水を吸収する際の水の移動方向は、カソード側電極触媒層から電解質膜を介してアノード側電極触媒層であることが重要である。アノード側に親水性多孔質層が配置されることによって、カソード側で生成したより多くの水がアノード触媒層側に輸送されるため、本発明の効果がより得られやすくなる。
また、触媒層、特にアノード触媒層に隣接して、好ましくは触媒層とガス拡散層との間に、親水性多孔質層を配置することが好適である。ＭＥＡ内部の保水機能は、少なくとも電解質膜および触媒層が有する。アノード触媒層およびカソード触媒層は、膜を挟持するように設置されるため、触媒層と隣接して親水性多孔質層が設けられることで、ＭＥＡ内部（膜、触媒層）に存在する液水が円滑に親水性多孔質層に移動・保持することが可能となる。また、電解質膜に接しないようにすることで、プロトン伝導を阻害することなく、本発明の効果が得られうる。さらに、親水性多孔質層は薄膜状で形態を保持することは難しいが、ガス拡散層と隣接して設けることで、構造を維持しやすくなる。なお、ガス拡散層は、後述するマイクロポーラス層（ＭＰＬ）を有していても、有していなくともよい。ＭＰＬは水輸送抵抗が大きいので、水輸送の観点からは（ＭＰＬのない）ガス拡散層がガス拡散層基材から構成されるほうが好ましい。ＭＰＬは水輸送抵抗が大きく、一方、ガス拡散層基材は、マクロポアから形成されるために輸送抵抗が小さいためである。
上述したように本発明のＭＥＡは、ガス拡散電極に特徴を有するものである。したがって、ＭＥＡを構成するその他の部材については、燃料電池の分野において従来公知の構成がそのまま、または適宜改良されて採用されうる。以下、参考までに親水性多孔質層以外の部材の典型的な形態について説明するが、本発明の技術的範囲が下記の形態のみに限定されることはない。
［高分子電解質膜］
高分子電解質膜は、イオン交換樹脂から構成され、ＰＥＦＣの運転時にアノード側触媒層で生成したプロトンを膜厚方向に沿ってカソード側触媒層へと選択的に透過させる機能を有する。また、高分子電解質膜は、アノード側に供給される燃料ガスとカソード側に供給される酸化剤ガスとを混合させないための隔壁としての機能をも有する。
高分子電解質膜の具体的な構成は特に制限されず、燃料電池の分野において従来公知の高分子電解質膜が適宜採用されうる。高分子電解質膜は、構成材料であるイオン交換樹脂の種類によって、フッ素系高分子電解質膜と炭化水素系高分子電解質膜とに大別される。フッ素系高分子電解質膜を構成するイオン交換樹脂としては、例えば、ナフィオン（登録商標、デュポン社製）、アシプレックス（登録商標、旭化成株式会社製）、フレミオン（登録商標、旭硝子株式会社製）等のパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマー、パーフルオロカーボンホスホン酸系ポリマー、トリフルオロスチレンスルホン酸系ポリマー、エチレンテトラフルオロエチレン−ｇ−スチレンスルホン酸系ポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリビニリデンフルオリド−パーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどが挙げられる。耐熱性、化学的安定性などの発電性能上の観点からはこれらのフッ素系高分子電解質膜が好ましく用いられ、特に好ましくはパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーから構成されるフッ素系高分子電解質膜が用いられる。
前記炭化水素系電解質として、具体的には、スルホン化ポリエーテルスルホン（Ｓ−ＰＥＳ）、スルホン化ポリアリールエーテルケトン、スルホン化ポリベンズイミダゾールアルキル、ホスホン化ポリベンズイミダゾールアルキル、スルホン化ポリスチレン、スルホン化ポリエーテルエーテルケトン（Ｓ−ＰＥＥＫ）、スルホン化ポリフェニレン（Ｓ−ＰＰＰ）などが挙げられる。原料が安価で製造工程が簡便であり、かつ材料の選択性が高いといった製造上の観点からは、これらの炭化水素系高分子電解質膜が好ましく用いられる。なお、上述したイオン交換樹脂は、１種のみが単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されてもよい。また、上述した材料のみに制限されず、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。
高分子電解質膜の厚さは、得られるＭＥＡやＰＥＦＣの特性を考慮して適宜決定すればよく、特に制限されない。ただし、高分子電解質膜の厚さは、好ましくは５〜３００μｍであり、より好ましくは１０〜２００μｍであり、さらに好ましくは１５〜１５０μｍである。厚さがかような範囲内の値であると、製膜時の強度や使用時の耐久性、および使用時の出力特性のバランスが適切に制御されうる。
［ガス拡散層］
ガス拡散層は、セパレータ流路を介して供給されたガス（燃料ガスまたは酸化剤ガス）の触媒層への拡散を促進する機能、および電子伝導パスとしての機能を有する。
ガス拡散層の基材を構成する材料は特に限定されず、従来公知の知見が適宜参照されうる。例えば、炭素製の織物、紙状抄紙体、フェルト、不織布、金属メッシュ、金属多孔体といった導電性および多孔質性を有するシート状材料が挙げられる。基材の厚さは、得られるガス拡散層の特性を考慮して適宜決定すればよいが、３０〜５００μｍ程度とすればよい。基材の厚さがかような範囲内の値であれば、機械的強度とガスおよび水などの拡散性とのバランスが適切に制御されうる。
ガス拡散層は、撥水性をより高めてフラッディング現象などを防止することを目的として、撥水剤を含むことが好ましい。撥水剤としては、特に限定されないが、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）、ポリヘキサフルオロプロピレン、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）などのフッ素系の高分子材料、ポリプロピレン、ポリエチレンなどが挙げられる。
また、撥水性をより向上させるために、ガス拡散層は、撥水剤を含むカーボン粒子の集合体からなるカーボン粒子層（マイクロポーラス層：ＭＰＬ）を基材の触媒層側に有するものであってもよい。
カーボン粒子層に含まれるカーボン粒子は特に限定されず、カーボンブラック、黒鉛、膨張黒鉛などの従来公知の材料が適宜採用されうる。なかでも、電子伝導性に優れ、比表面積が大きいことから、オイルファーネスブラック、チャネルブラック、ランプブラック、サーマルブラック、アセチレンブラックなどのカーボンブラックが好ましく用いられうる。カーボン粒子の平均粒子径は、１０〜１００ｎｍ程度とするのがよい。これにより、毛細管力による高い排水性が得られるとともに、触媒層との接触性も向上させることが可能となる。
カーボン粒子層に用いられる撥水剤としては、上述した撥水剤と同様のものが挙げられる。なかでも、撥水性、電極反応時の耐食性などに優れることから、フッ素系の高分子材料が好ましく用いられうる。
カーボン粒子層におけるカーボン粒子と撥水剤との混合比は、撥水性および電子伝導性のバランスを考慮して、質量比で９０：１０〜４０：６０（カーボン粒子：撥水剤）程度とするのがよい。なお、カーボン粒子層の厚さについても特に制限はなく、得られるガス拡散層の撥水性を考慮して適宜決定すればよい。
該ガス拡散層の有効拡散係数は、３．３９×１０−５×εγ ｍ２／ｓ（ただし、ε：ガス拡散層の空孔率、γ：ガス拡散層の屈曲度）以上であることが好ましい。かような範囲であれば、隣接する親水性多孔質層のガス輸送性の低下を抑制することができる。
ガス拡散層の有効拡散係数が上記の値以上の場合は、気体分子同士の衝突が律速となる分子拡散であるが、この値以下になると細孔壁との衝突が律速となるクヌーセン拡散となり、拡散性が急激に低下する場合がある。発電中において、生成水の付着などによる空孔率の低下に対する拡散性の低下代が大きくなる場合がある。なお、前記ガス拡散層の空孔率εは、水銀圧入法で得られた空孔量と体積から算出できる。
（膜電極接合体の製造方法）
上記実施形態のＭＥＡの製造方法は特に限定されるものではなく、従来公知の製造方法により製造することができる。
好適には、触媒層と親水性多孔質層とを予め一体化する工程を含む。ガス拡散層上に親水性多孔質層インクを塗布し、乾燥すると、接触抵抗が上がる場合がある。したがって、触媒層と親水性多孔質層とを予め一体化する工程を行うことによって、上記懸念が解消される。そして、かような工程を採用することにより、触媒層と親水性多孔質層との界面における電子や水の輸送性が損なわれずに、膜電極接合体を製造することができる。
（燃料電池）
次に、図面を参照しながら本発明のＭＥＡを用いる好適な実施形態であるＰＥＦＣについて説明する。
図２は、本発明（第１実施態様）のガス拡散電極を含むＭＥＡが一対のセパレータにより挟持されてなるＰＥＦＣの単セルを示す断面概略図である。
図２に示すＰＥＦＣ１００は、ＭＥＡ１０ａをアノード側セパレータ１０２およびカソード側セパレータ１０１で挟持することで構成されている。また、ＭＥＡに供給される燃料ガスおよび酸化剤ガスは、アノード側セパレータ１０２およびカソード側セパレータ１０１に、それぞれ複数箇所設けられたガス供給溝１０４、１０３などを介して供給される。また、図２のＰＥＦＣにおいては、ガスケット１０５が、ＭＥＡ１０の表面に位置する電極の外周を、取り囲むように配置されている。ガスケットはシール部材であり、接着層（図示せず）を介して、ＭＥＡ１０の固体高分子電解質膜１２の外面に固定される構成を有していてもよい。ガスケットは、セパレータとＭＥＡとのシール性を確保する機能を有している。なお、必要に応じて用いられる接着層は、接着性を確保することを考慮すると、ガスケットの形状に対応し、電解質膜の全周縁部に、額縁状に配置されることが好ましい。
以下、ＭＥＡ以外のＰＥＦＣの各構成要素について、順に詳細に説明する。
［ガスケット］
ガスケットは、触媒層またはガス拡散層（すなわち、ガス拡散電極）を包囲するように配置され、供給されたガス（燃料ガスまたは酸化剤ガス）のガス拡散電極からの漏出を防止する機能を有する。
ガスケットを構成する材料は、ガス、特に酸素や水素に対して不透過性であればよく、特に制限されることはない。ガスケットの構成材料としては、例えば、フッ素ゴム、シリコンゴム、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ポリイソブチレンゴムなどのゴム材料、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）などの高分子材料が挙げられる。ただし、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。
ガスケットのサイズについても特に制限はなく、所望のガスシール性や他の部材のサイズとの関係などを考慮して適宜決定すればよい。
［セパレータ］
ＭＥＡは、セパレータで挟持されてＰＥＦＣの単セルを構成する。ＰＥＦＣは、単セルが複数個直列に接続されてなるスタック構造を有するのが一般的である。この際、セパレータは、各ＭＥＡを直列に電気的に接続する機能に加えて、燃料ガスおよび酸化剤ガス並びに冷媒といった異なる流体を流す流路やマニホールドを備え、さらにはスタックの機械的強度を保つといった機能をも有する。
セパレータを構成する材料は特に制限されず、従来公知の知見が適宜参照されうるが、例えば、緻密カーボングラファイト、炭素板等のカーボン材料や、ステンレス等の金属材料などが挙げられる。セパレータのサイズや流路の形状などは特に限定されず、ＰＥＦＣの出力特性などを考慮して適宜決定すればよい。
ＰＥＦＣの製造方法は特に制限されず、燃料電池の分野において従来公知の知見を適宜参照することにより製造可能である。
以上、固体高分子電解質型燃料電池を例に挙げて説明したが、燃料電池としてはこの他にも、アルカリ型燃料電池、ダイレクトメタノール型燃料電池、マイクロ燃料電池などが挙げられ、いずれの電池に適用してもよい。なかでも小型かつ高密度・高出力化が可能であるから、固体高分子形燃料電池（ＰＥＦＣ）が好ましく挙げられる。
前記燃料電池は、搭載スペースが限定される車両などの移動体用電源の他、定置用電源などとして有用であるが、特にシステムの起動／停止や出力変動が頻繁に発生する車両、より好ましくは自動車用途で特に好適に使用できる。
＜第２実施態様＞
次いで、本発明の第２実施態様について説明する。
冬季等の低気温時において、燃料電池の温度は停止時に、適正運転温度より甚だしく低下する。特に、氷点下時等の燃料電池では、電極触媒層で生成した水が反応ガス輸送経路内のいたるところで滞留して凍結する恐れがあり、零下起動時の排水性も重要な要素である。しかしながら、従来の技術では、零下起動性の高い燃料電池を得ることは困難であった。
したがって、本発明（第２実施態様）は、上記課題に着目して成されたものであって、水の滞留を防ぐことにより零下起動性を向上させる、燃料電池用ガス拡散層を提供することを目的とする。
本発明（第２実施態様）のガス拡散層は、イオン伝導性材料および前記イオン伝導性材料に被覆される導電性材料を含む親水性多孔質層と、多孔質性のガス拡散層基材と、を含む。そして、親水性多孔質層の少なくとも一部が、ガス拡散層基材に設置され、さらにガス拡散層基材の少なくとも一部が、親水処理された親水処理部である。
本発明（第２実施態様）のガス拡散層によれば、ガス拡散層における水の蒸発面積が確保されるため、低温下であっても発電時に生成する生成水の排水性が確保される。さらに、親水性多孔質層により液水の蒸発性が向上し、かつガス拡散性基材中の水蒸気輸送性が向上するため、ＭＥＡ内での生成水の滞留をより防ぐことができ、電池の起動性が確保されうる。
本発明（第２実施態様）は、イオン伝導性材料および前記イオン伝導性材料に被覆された導電性材料を含む親水性多孔質層と、多孔質性のガス拡散層基材と、を含むガス拡散層であって、前記親水性多孔質層の少なくとも一部が、前記ガス拡散層基材に設置され、前記ガス拡散層基材の少なくとも一部が、親水処理された親水処理部である、ガス拡散層である。
図３に、一般的なＭＥＡの構成を示す。一般に、ＭＥＡ２１０は、高分子固体電解質膜２１２の両面に、アノード側電極触媒層２１３ａおよびカソード側電極触媒層２１３ｃが対向して配置され、これをアノード側ガス拡散層２１４ａおよびカソード側ガス拡散層２１４ｃで挟持した構成を有している。電極触媒層（２１３ａ、２１３ｃ）とガス拡散層（２１４ａ、２１４ｃ）は、ガス拡散電極（２１５ａ、２１５ｃ）を構成する。
上述したように、燃料電池においては、水はおもにカソード側電極触媒層２１３ｃにおいて生成する。生成した水は、カソード側ガス拡散層２１４ｃに輸送されて、カソード側ガス拡散層２１４ｃの外側に排出されるか、高分子固体電解質膜２１２、アノード側電極触媒層２１３ａ、およびアノード側ガス拡散層２１４ａに順次輸送され、アノード側ガス拡散層２１４ａの外側に排出される。
ここで、電極触媒層２１３ａ、２１３ｃには、一般に、電極触媒に加えて、イオン伝導性の高分子電解質（イオン伝導性材料）が含まれる。そのため、電極触媒層２１３ａ、２１３ｃの内部の水の輸送の形態としては、主に、電極触媒間の空孔の水蒸気の輸送、イオン伝導性の高分子電解質中の液水の輸送、およびイオン伝導性の高分子電解質の表面からの液水の蒸発による水蒸気の輸送、が挙げられる。
ところが、低温条件下、特に零下起動時においては、電極触媒層におけるイオン伝導性の高分子電解質の表面からの液水の蒸発速度が、常温の場合に比べて低下しうる。そのため、触媒層からガス拡散層への水の輸送性が低下してしまう。また、一般的に多孔質性材料を用いて形成されるガス拡散層においては、多孔質材料の空孔内で液水の輸送が行われるほか、水蒸気が空孔内をクヌーセン拡散することによって輸送が進行しうる。しかしながら、低温下では水蒸気のクヌーセン拡散の速度が低下するため、水の輸送性が低下しうる。したがって、低温条件下では、常温の場合に比べて、ガス拡散層における水の輸送性が低下してしまう。
そこで、本発明（第２実施態様）においては、ガス拡散層として、イオン伝導性材料および前記イオン伝導性材料に被覆される導電性材料を含む親水性多孔質層と、多孔質性のガス拡散層基材とが積層されたガス拡散層を用いる。上記の親水性多孔質層を用いることで液水が蒸発しうる気液界面の表面積を確保し、これによって低温下での水の輸送性を確保することができる。さらに、本発明のガス拡散層においては、前記親水性多孔質層の少なくとも一部が、前記ガス拡散層基材の表面に埋没されて設置され、前記ガス拡散層基材の表面の少なくとも一部が、親水処理された親水処理部である。このような形態とすることによって、液水が蒸発しうる気液界面の表面積をさらに増大させることができ、水の排出速度をより向上させることができる。そのため、零下発電時の生成水が空孔内に蓄積されにくくなり、反応ガスの拡散性の低下が抑制され、零下発電性能が向上しうる。
前記親水処理部は、イオン伝導性材料、金属酸化物、および親水性ポリマーからなる群より選択される１以上を含むことが好ましい。さらに具体的な例として、イオン伝導性材料としては、例えば、パーフルオロスルホン酸、スルホン化ポリエーテルエーテルケトンなどが挙げられる。金属酸化物としては、例えば、酸化チタン、酸化ジルコニウムなどが挙げられる。親水性ポリマーとしては、例えば、ポリアクリル酸、ポリアクリルアミドなどが挙げられる。
図４の（ａ）は、本発明（第２実施態様）のガス拡散層の一実施形態を示す概略図である。図４の（ａ）に示すガス拡散層２２０は、多孔質性のガス拡散層基材２１６と、親水性多孔質層２１７とから形成される。そして、親水性多孔質層２１７は、イオン伝導性材料２１８と粒子状の導電性材料２１９を含み、導電性材料２１９は、イオン伝導性材料２１８によって被覆される。後述するように、ガス拡散層２２０は、好ましくは、ガス拡散層基材２１６が外側になるようにしてＭＥＡに組み込まれうる。したがってカソード側触媒層で生成した水は、電極触媒層（図示せず）から、親水性多孔質層２１７を介して、ガス拡散層基材２１６の方向に輸送されうる。そこで、親水性多孔質層２１７の少なくとも一部をガス拡散層基材２１６に埋没させ、ガス拡散層基材２１６の少なくとも一部に親水処理部２１を設けることで、親水性多孔質層２１７からガス拡散層基材２１６にかけて連続的な親水ネットワークを構築することができる。さらに、このような親水ネットワークを構築することによって、親水性多孔質層２１７からガス拡散層基材２１６にかけての領域において、空孔にさらされるイオン伝導性材料２１８の表面積が増大しうる。したがって、イオン伝導性材料２１８を介して輸送されてきた液水の蒸発が効率的に進行し、これによって排水速度が増大しうる。
ここで、ガス拡散層基材２１６において、あらかじめ親水処理された部分である親水処理部２２１は、ガス拡散層基材２１６のうち、親水性多孔質層２１７が埋没されている領域２２２の少なくとも一部に存在することが必要である。好ましくは、ガス拡散層基材２１６のうち、親水性多孔質層２１７が埋没されている領域２２２の全体が親水処理部２２１である。例えば、ガス拡散層基材２１６の、親水性多孔質層が形成される側の表面から厚み方向に、ガス拡散層基材２１６の厚みに対して１０〜１００％の部分を親水処理して親水処理部２２１を形成する。ガス拡散層基材２１６の厚みに対して１０％以上の部分が親水処理部であれば、親水性多孔質層１７からガス拡散層基材２１６にかけて連続的な親水ネットワークを構築することができる。ガス拡散層基材２１６において親水処理部２２１を形成する割合の上限は特に限定されず、ガス拡散層基材２１６の全体（ガス拡散層基材２１６の厚みに対して１００％）が親水処理されていてもよい。
親水性多孔質層１７は、少なくともその一部がガス拡散層基材２１６に埋没されていればよいが、好ましくは、親水性多孔質層２１７の厚みに対して１０〜１００％の部分が、ガス拡散層基材２１６の内部に埋没して形成される。親水性多孔質層２１７の厚みに対して１０％以上の部分が埋没している場合、親水性多孔質層２１７からガス拡散層基材２１６にかけて連続的な親水ネットワークが形成できる。さらに水の輸送距離を短縮できるため、水の排出速度を向上させることができる。特に、図４の（ｂ）のように、親水性多孔質層２１７の全体がガス拡散層基材２１６に埋没される、すなわち親水性多孔質層２１７がガス拡散層基材２１６の内部に形成されることが好ましい。これは、親水性多孔質層２１７の厚みの１００％がガス拡散層基材２１６に埋没される形態に相当する。このような形態であれば、上述の効果が特に顕著に得られうる。
好ましくは、親水処理部を含むガス拡散層基材における水蒸気の有効拡散係数Ｄ（ｍ２／ｓ）は、１気圧、−２０℃で、前記ガス拡散層基材の空孔率ε、前記ガス拡散層基材の屈曲度γを用いて、下記式の関係を満足する。
ガス拡散層基材内に存在する空孔の空孔径が、水蒸気の平均自由工程（分子が一度衝突してから次に衝突するまでに進む平均距離）と同等以下である場合、ガス拡散層基材内における水蒸気の拡散は、クヌーセン拡散による拡散が支配的になる。しかし、この場合、分子拡散による拡散に対して拡散係数が著しく低下する。そのため、ガス拡散層において生じた水蒸気が、ガス拡散層基材内で速やかに拡散され、ガス拡散層外に排出されるためには、ガス拡散層基材内における水蒸気の拡散が、分子拡散による拡散である条件を満足していることが好ましい。
分子拡散による水蒸気の拡散係数Ｄｂ，ｗ−Ａ（ｍ２／ｓ）は、例えば、水蒸気ｗとガス種Ａとの二成分系で、下記のＣｈａｐｍａｎ−Ｅｎｓｋｏｇ式によって算出することができる。
式中、Ｔは絶対温度（Ｋ）であり、ｐは圧力（ａｔｍ）である。ＭｗおよびＭＡは、それぞれ水蒸気およびガス種Ａの分子量（ｇ／ｍｏｌ）である。σｗおよびσＡは、水蒸気およびガス種Ａの衝突直径（Å）であり、ｋはボルツマン定数であり、εｗおよびεＡは、水蒸気およびガス種ＡのＬｅｎａｒｄ−Ｊｏｎｅｓパラメータである。
ここで、１気圧、２０℃の条件で、σｗ、σＮ２、εｗ／ｋ、εＮ２／ｋの値としてそれぞれ２．６４１、３．７９８（窒素）、８０９．１、７１．４（窒素）を用いて計算すると、分子拡散による、対窒素ガスにおける水蒸気の拡散係数は、約２，０×１０−５ｍ２／ｓであることが導かれる。同様の計算により、燃料電池に供給されるガスについて、例えば水素、酸素との相互拡散係数を算出すると、対窒素の場合が最も拡散係数が低くなる。
ガス拡散層内の水蒸気の有効拡散係数Ｄは、ガス拡散層基材の空孔率ε、およびガス拡散層基材の屈曲度γを用いて、
で表される。
したがって、ガス拡散層基材における水蒸気の有効拡散係数Ｄ（ｍ２／ｓ）が、１気圧、−２０℃で、２．０×１０−５×εγ以上であれば、水蒸気の拡散が主に分子拡散によって進行していると判断され、したがって水蒸気の輸送が速やかに行われうる。そのため、水の排出速度が向上しうる。ここで、ガス拡散層基材の空孔率εは、水銀圧入法による細孔分布測定などにより層の内部に存在する空孔（微細孔）の体積を測定し、層の体積に対する割合として求めることができる。ガス拡散層基材の屈曲率γは、ガス透過試験による有効拡散係数測定結果、及び水銀圧入法などの分析による空孔率測定結果から算出することができる。
好ましくは、前記ガス拡散層基材の空孔の空孔径は、最小値（最小空孔径）が１μｍ以上であることが好ましい。最小空孔径が１μｍ以上であれば、クヌーセン拡散による水蒸気の拡散はほぼ無視することができ、分子拡散による水蒸気の拡散が支配的となるため、水蒸気の輸送速度をより向上させることができる。そのため、水の排出速度が向上しうる。ここで、ガス拡散層基材の最小空孔径は、水銀圧入法による細孔分布測定などにより求めることができる。最小空孔径の上限値は特に制限されないが、実質的に、１０μｍ程度である。
なお、本実施形態のガス拡散電極は、アノード側ガス拡散層であってもよく、カソード側拡散層であってもよいが、好適には、少なくともアノード側ガス拡散電極に適用される。氷点下において燃料電池を起動させる際、発電による生成水が凍ることにより、酸素の輸送が阻害されることが起動性低下の一因である。生成水はおもにカソード側触媒層で発生しうるため、アノード側への水の輸送性を高めることが生成水の排出を促進する上で重要である。アノード側に本実施形態のガス拡散層が配置されることによって、より多くの生成水が輸送されうるため、氷点下起動性を増すことができる。
以下、第２実施態様のガス拡散層を構成する部材について説明する。
（親水性多孔質層）
上述のように、親水性多孔質層は、イオン伝導性材料と、前記イオン伝導性材料に被覆される導電性材料を含む。
本発明のガス拡散層に用いられる親水性多孔質層において、好ましくはＳｉｏｎ＝ＳＢＥＴ×θｉｏｎで与えられる、イオン伝導性材料に被覆される導電性材料の被覆面積Ｓｉｏｎは、２００ｍ２／ｇ ｃａｒｂｏｎ以上である。ここで、ＳＢＥＴは、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積であり、θｉｏｎは、イオン伝導性材料被覆率である。
本願発明者らは、生成水の排水性を向上させるために検討した結果、親水性多孔質層に含まれる導電性材料の、イオン伝導性材料による被覆面積が排水性に非常に重要な役割を果たすことを見出し、さらに検討した結果、以下の知見を得た。
零下時には、液水から気相への移動が起きにくいため、液相から気相へいかに移動させるかが重要である。そして、液相から気相への水輸送性向上には、導電性材料が重要な役割を果たすことがわかった。イオン伝導性材料の被覆面積が２００ｍ２／ｇ ｃａｒｂｏｎ以上である導電性材料は、液水の蒸発面積が大きく、液相から気相への相変化抵抗を低減することができる。
ここで、被覆面積は、Ｓｉｏｎ＝ＳＢＥＴ×θｉｏｎ（Ｓｉｏｎ：イオン伝導性材料の被覆面積（ｍ２／ｇ）、ＳＢＥＴ：導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積（ｍ２／ｇ）、θｉｏｎ：イオン伝導性材料被覆率）で与えられる。したがって、イオン伝導性材料の被覆面積は、用いられる導電性材料が決定すれば、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積およびイオン伝導性材料被覆率を測定することによって、算出することができる値である。また、イオン伝導性材料の被覆面積は、導電性材料の形状によって制御できる値とも言える。
本明細書において、イオン伝導性材料被覆率θｉｏｎは、相対湿度３０％および相対湿度１００％における電気二重層容量（Ｃｄｌ）の比（θｉｏｎ＝相対湿度３０％のＣｄｌ／相対湿度１００％のＣｄｌで決定される）で表される。ここで、相対湿度３０％と相対湿度１００％との比を採る理由は以下の通りである。高加湿条件下では、導電性材料と導電性材料表面に吸着した水との、または導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が計測される。一方で、低加湿条件下では、導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が主として計測される。ここで、相対湿度３０％程度以下で、電気二重層容量はほぼ一定となる。したがって、本発明では、相対湿度３０％および相対湿度１００％をそれぞれ低加湿条件および高加湿条件の代表地点と定め、両者の電気二重層容量の比を採ることにより、導電性材料がイオン伝導性材料によりどの程度被覆されているかの指標とした。
電気二重層容量は、以下の方法によって測定される値を採用するものとする。
まず、触媒成分を含まない親水性多孔質層と触媒層を電解質膜の異なる面にそれぞれ配した膜電極接合体を作製し、その両面をガス拡散層、さらにカーボンセパレーター、さらには金メッキした集電板で挟持し、通常の燃料電池と同様のセルを得た。触媒層に調湿した水素ガスを、親水性多孔質層に調湿した窒素ガスを供給した状態で、触媒層を参照極および対極として用い、親水性多孔質層の電位を参照極に対して０．２〜０．６Ｖの範囲で５〜１０回走査した。走査速度は５０ｍＶ／ｓで行った。得られた電流と電位の関係は長方形に近い波形を示した。これは、電極上での酸化および還元反応が生じておらず、電気二重層の充電および放電が電流の主要因であることを示している。この波形において、ある電位、例えば、０．３Ｖにおける酸化電流と還元電流の絶対値の平均の値を走査速度で除することで電気二重層容量を算出した。この測定を種々の加湿条件下で行い、電気二重層容量と相対湿度との関係を得た。
また、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積は、以下の方法によって測定される値を採用するものとする。
（ＢＥＴ窒素比表面積の測定方法）
１．サンプリング、秤量・予備乾燥
粉末は、約０．０４〜０．０７ｇを精秤し、試料管に封入した。この試料管を真空乾燥器で９０℃×数時間予備乾燥し、測定に供した。秤量には、島津製作所株式会社製電子天秤（ＡＷ２２０）を用いた。なお、塗布シートについては、これの全質量から、同面積のテフロン（基材）の質量を差し引いた塗布層の正味の質量約０．０３〜０．０４ｇを試料質量として用いた。
２．測定条件（下記表４参照）
３．測定方法
吸着・脱着等温線の吸着側において、相対圧（Ｐ／Ｐ０）約０．００〜０．４５の範囲から、ＢＥＴプロットを作成することで、その傾きと切片からＢＥＴ窒素比表面積を算出する。
また、本発明（第２実施態様）のガス拡散層に用いられる親水性多孔質層においては、−２０℃以下の条件でイオン導電性材料中の液水の輸送抵抗Ｒｗａｔｅｒは、空孔中における水蒸気の輸送抵抗（拡散抵抗）Ｒｖａｐｏｒよりも小さい。そして、親水性材料を介した水の輸送経路が十分連通していることが望ましい。すなわち、低温条件下では、常温で起動する場合に比べて、ガス拡散層における液水の蒸発が起こりにくい。そのため、低温条件下で水の輸送速度を高めるためには、イオン伝導性材料中の液水の輸送速度を向上させることが重要であり、上記の条件であれば、親水性多孔質において十分な水の輸送速度が得られうる。
親水性多孔質層中の水の輸送は、主に、親水性多孔質層中の空孔中の水蒸気の輸送と、イオン伝導性材料を介した液水の輸送とによって進行すると考えられる。親水性多孔質層中における水の輸送抵抗Ｒは、親水性多孔質層の空孔中の水蒸気の輸送抵抗Ｒｖａｐｏｒ、イオン伝導性材料を介した液水の輸送抵抗Ｒｗａｔｅｒ、および親水性多孔質層の厚さＺを用いて、下記式のように表すことができる。
ここで、親水性多孔質層における水蒸気の輸送抵抗Ｒｖａｐｏｒ（ｃｍ２・ｓ／ｍｏｌ）は、下記式によって求めることができる。
式中、Ｐｓａｔは水の飽和水蒸気圧であり、Ｔは絶対温度であり、ＤＭＰＬ，ｖａｐｏｒは親水性多孔質層中の水蒸気の気相における有効拡散係数である。
親水性多孔質層における水蒸気の有効拡散係数ＤＭＰＬ，ｖａｐｏｒは、以下のように算出することができる。
すなわち、半径ｒの空孔中における拡散係数Ｄｔ（ｒ）は、分子拡散とクヌーセン拡散とが混在する環境下では、下記式のように表される。
式中、Ｄｍは分子拡散による拡散係数であり、Ｄｋはクヌーセン拡散による拡散係数である。Ｋｎはクヌーセン数であり、（分子の平均自由工程）／（空孔直径）で与えられる。
ここで、親水性多孔質層内においては、種々の半径ｒ１、ｒ２、…ｒｎの空孔が連通していることを考慮する。総括拡散係数ＤＡは、拡散係数Ｄｔ（ｒ）（ｒ：ｒ１〜ｒｎ）と、半径ｒ（ｒ：ｒ１〜ｒｎ）の空孔中の拡散距離Ｚ（ｒ）（ｒ：ｒ１〜ｒｎ）を用いて、下記式のように表される。
ここで、空孔径分布は水銀圧入法によって求めることができ、半径ｒ（ｒ：ｒ１〜ｒｎ）の空孔中の拡散距離Ｚ（ｒ）（ｒ：ｒ１〜ｒｎ）は、半径ｒ（ｒ：ｒ１〜ｒｎ）の空孔への水銀圧入量から算出することができる。
このように求めたＤＡに、親水性多孔質層の空孔率εＭＰＬを乗じて、有効拡散係数ＤＭＰＬ，ｖａｐｏｒを得る。
一方、イオン伝導性材料中の液水の輸送抵抗Ｒｗａｔｅｒ（ｓ／ｍ）は、例えば、ナフィオンのような高分子電解質材料をイオン伝導性材料として用いた場合、水の活量の勾配を駆動力として輸送される条件から、下記式のように表される。
式中、ρはイオン伝導性材料の乾燥密度であり、Ｍｍは単位含水基（例えばスルホン酸基）あたりのイオン伝導性材料重量である。λは単位含水基（例えばスルホン酸基）あたりの含水量であり、ａは水の活量（水蒸気分圧／飽和蒸気圧）であり、Ｄｗａｔｅｒはイオン伝導性材料中の液水の有効拡散係数である。λは、水蒸気吸着等温線の実験的な測定等により、ａ−λ特性として一般的に求められている。よってｄλ／ｄａはその特性を微分することにより算出される。親水性多孔質層におけるイオン伝導性材料中の液水の有効拡散係数Ｄｗａｔｅｒは、バルクのイオン伝導性材料中の水の拡散係数Ｄｗ、イオン伝導性材料の体積分率εｄ、および親水性多孔質層内のイオン伝導性材料の屈曲度γｄを用いて、下記式のように表される。
ここで、バルクのイオン伝導性材料中の水の拡散係数Ｄｗは、例えば、Ｓ．Ｍｏｔｕｐａｌｌｙ ｅｔ ａｌ ＪＥＳ，１４７（９）３１７１（２０００）に記載の方法で求めることができる。
さらに、本発明に用いられる親水性多孔質層においては、液水の輸送経路が十分に連通していることが好ましい。すなわち、液水を輸送しうるイオン輸送性材料が、密着や一体化などにより連続的に複数の導電性材料を被覆し、連続的な水（液水）の輸送経路が形成されていることが好ましい。水の輸送経路の連続性は、例えば、相対湿度に対する電気二重層容量（Ｃｄｌ）の変化を測定することで確認することができる。上述のように、高加湿条件下では、導電性材料と導電性材料表面に吸着した水との、または導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が計測される。一方で、低加湿条件下では、吸着水の寄与が小さくなり、導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が主として計測される。ここで、イオン伝導性材料による液水の輸送経路が連通していない場合、相対湿度の低下に伴って電気二重層が形成されなくなり、電気二重層容量が低下する。そこで、ここでは、相対湿度４０％における電気二重層容量と相対湿度３０％における電気二重層容量とを比較して、その変化代が１０％以内であるとき、液水の輸送経路が十分に連通しているとみなす。電気二重層容量の測定方法は上述の通りである。
親水性多孔質層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは２〜４０μｍ、より好ましくは２〜２５μｍとするのがよい。親水性多孔質層の厚さが上記範囲内であれば、排水性とガス拡散性との両立を確保することができるため好ましい。
親水性多孔質層の全体の空孔率は、特に制限されるものではないが、３０〜８０％であることが好ましく、４０〜７０％であることがより好ましい。空孔率が上記範囲内であれば、排水性およびガス拡散性が確保できるため好ましい。空孔率は、水銀圧入法による細孔分布測定などにより層の内部に存在する空孔（微細孔）の体積を測定し、層の体積に対する割合として求めることができる。
親水性多孔質層には、導電性材料と、イオン伝導性材料とが含まれる。場合によって、導電性材料は触媒を担持していてもよい。親水性多孔質層は、導電性材料およびイオン伝導性材料以外に、他の材料を含有していてもよい。親水性多孔質層中、導電性材料とイオン伝導性材料との含有量は８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。さらに好ましくは、親水性多孔質層は、導電性材料およびイオン伝導性材料から構成される。
以下、第２実施態様の親水性多孔質層を構成する各成分について説明する。
（導電性材料）
導電性材料としては、天然黒鉛、人造黒鉛、活性炭、カーボンブラック（オイルファーネスブラック、チャネルブラック、ランプブラック、サーマルブラック、アセチレンブラックなど）などの炭素材料；酸化スズ、酸化チタンなどの金属酸化物などが挙げられる。好ましくは、炭素材料である。前記導電性材料は、１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。より好ましくは、カーボンブラック、窒素ＢＥＴ比表面積が２００〜１６００ｍ２／ｇのアセチレンブラック、ケッチェンブラック、ブラックパールズ、キャボット社製バルカン、活性炭などが用いられうる。
前記導電性材料は、好ましくは、粒子状である。粒子状の導電性材料の平均粒子径は、５〜１００ｎｍであることが好ましく、１０〜６０ｎｍであることがより好ましい。これにより、親水性多孔質層のガス拡散性を確保することができる。なお、本明細書中において、「粒子径」とは、活物質粒子の輪郭線上の任意の２点間の距離のうち、最大の距離Ｌを意味する。「平均粒子径」の値としては、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）や透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）などの観察手段を用い、数〜数十視野中に観察される粒子の粒子径の平均値として算出される値を採用するものとする。
（イオン伝導性材料）
イオン伝導性材料としては、イオン伝導性であり、導電性材料を結着できる材料であれば、特に限定されない。例えば、ポリアクリルアミド、水性ウレタン樹脂、シリコン樹脂等の高分子；高分子電解質等が挙げられる。好適には高分子電解質である。高分子電解質をイオン伝導性材料とすることで、同じイオン伝導性材料を含むＭＥＡの構成要素（電解質膜や触媒層）と隣接して親水性多孔質層を配置する場合に安定して配置させることができ、触媒層や膜と、導電性材料との間の水輸送抵抗を低減することができる。この結果、電解質膜または触媒層と、導電性材料との間の水輸送性が向上し、より早い時間で平衡に達することができる。イオン伝導性材料が高分子電解質である場合は、当該電解質は、触媒層や電解質膜中に使用される高分子電解質と同じであってもよいし、異なってもよい。さらに、親水性多孔質層を含むＭＥＡを作製する場合、材料を共通化することもでき、作製時の省力化が図れる。
用いられるイオン伝導性材料は特に限定されるものではない。具体的には、イオン伝導性材料は、ポリマー骨格の全部又は一部にフッ素原子を含むフッ素系電解質と、ポリマー骨格にフッ素原子を含まない炭化水素系電解質とに大別される。
フッ素系電解質としては、具体的には、ナフィオン（登録商標、デュポン社製）、アシプレックス（登録商標、旭化成株式会社製）、フレミオン（登録商標、旭硝子株式会社製）等のパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマー、ポリトリフルオロスチレンスルフォン酸系ポリマー、パーフルオロカーボンホスホン酸系ポリマー、トリフルオロスチレンスルホン酸系ポリマー、エチレンテトラフルオロエチレン−ｇ−スチレンスルホン酸系ポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリビニリデンフルオリド−パーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどが好適な一例として挙げられる。フッ素系電解質は、耐久性、機械強度に優れる。
前記炭化水素系電解質として、具体的には、ポリスルホンスルホン酸、ポリアリールエーテルケトンスルホン酸、ポリベンズイミダゾールアルキルスルホン酸、ポリベンズイミダゾールアルキルホスホン酸、ポリスチレンスルホン酸、ポリエーテルエーテルケトンスルホン酸、ポリフェニルスルホン酸などが好適な一例として挙げられる。
上記イオン伝導性材料は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。また、これらのイオン伝導性材料は、溶液や分散液の形態のものを用いてもよい。
親水性多孔質層においては、水の移動速度が重要であるため、イオン伝導性材料のＥＷは低いほうが好ましい。好ましくはＥＷが１２００ｇ／ｅｑ．以下、より好ましくは１０００ｇ／ｅｑ．以下、さらに好ましくは７００ｇ／ｅｑ．以下である。かような範囲であれば、液水の輸送抵抗が低減され、零下起動性を向上させることができる。ＥＷの下限は特に限定されるものではないが、通常５００ｇ／ｅｑ．以上であることが好ましい。なお、ＥＷ（Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ Ｗｅｉｇｈｔ）は、イオン交換基当量重量を表す。
（ガス拡散層基材）
ガス拡散層基材は、セパレータ流路を介して供給されたガス（燃料ガスまたは酸化剤ガス）の拡散を促進する機能、および電子伝導パスとしての機能に加え、親水性多孔質層を支持する機能を有する。
ガス拡散層基材を構成する材料は特に限定されず、従来公知の知見が適宜参照されうる。例えば、炭素製の織物、紙状抄紙体、フェルト、不織布といった導電性および多孔質性を有するシート状材料が挙げられる。より具体的には、カーボンペーパ、カーボンクロス、カーボン不織布などが好ましく挙げられる。前記ガス拡散基材は、市販品を用いることもでき、例えば、東レ株式会社製カーボンペーパＴＧＰシリーズ、Ｅ−ＴＥＫ社製カーボンクロスなどが挙げられる。
ガス拡散層基材の厚さは、得られるガス拡散層の特性を考慮して適宜決定すればよいが、３０〜５００μｍ程度とすればよい。基材の厚さがかような範囲内の値であれば、機械的強度とガスおよび水などの拡散性とのバランスが適切に制御されうる。
本発明のガス拡散層に用いられるガス拡散層基材は、少なくとも一部に親水処理された親水処理部を有する。
ガス拡散層基材を親水処理する方法としては、従来一般的に用いられているものであれば特に制限なく用いることができる。例えば、酸素ガス、水蒸気などによる気相法；プラズマ照射；水素と酸素を反応させて発生した水蒸気を利用するパイロジェニック法（水素燃焼）；過マンガン酸カリウム、硝酸、塩素酸塩、過硫酸塩、過硼酸塩、過炭酸塩、過酸化水素などを含む強酸化性水溶液による液相法；オゾン、窒素酸化物、空気などによる気相法；などを用いて、ガス拡散層基材の所望する部位を酸化処理する方法などが挙げられるが、好ましくは、ガス拡散層基材の所望する部位に、親水剤を塗布する方法が用いられる。前記親水剤としては、従来一般的なものであれば特に限定されず、チタニア、シリカ、アルミナ、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化スズ、などの金属酸化物などの金属酸化物や、Ｎａｆｉｏｎ（ＤｕＰｏｎｔ社製 登録商標）、Ｆｌｅｍｉｏｎ（旭化成株式会社製 登録商標）に代表されるパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどの、親水性基を含有する親水性高分子などが好ましく挙げられる。または、上述したイオン伝導性材料を親水剤として用いてもよい。これらの親水剤を用いることで、安価な方法で効果的に液水の輸送経路を確保できる。前記親水剤は、１種のみを用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
前記親水剤を用いて親水処理する方法は、特に限定されないが、例えば、前記親水剤を含む溶液や、親水剤として用いられる金属酸化物を構成する金属の元素を含む金属アルコキシド溶液にガス拡散層基材の所望する部位を浸漬または含浸させた後、必要に応じて乾燥、焼成などを行う方法などが好ましく用いられる。前記溶液に用いられる溶媒としては、特に限定されるものではないが、水；メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール等のアルコール；エチレングリコール、プロピレングリコール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、またはグリセリンなどの多価アルコールなどが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
（ガス拡散層の製造方法）
親水処理されたガス拡散層基材に親水性多孔質層が埋没されたガス拡散層の作製方法は特に限定されるものではない。例えば、図５に示すように、ガス拡散層基材に親水剤を含む溶液を塗布した後、前記溶液が乾燥する前に導電性材料、イオン伝導性材料、および溶媒を混合して調製した親水性多孔質層用インクをさらに塗布し、乾燥させる方法などが用いられる。また、触媒成分が担持された導電性材料を用いる場合には、含浸法、液相還元担持法、蒸発乾固法、コロイド吸着法、噴霧熱分解法、逆ミセル（マイクロエマルジョン法）などの公知の方法を用いて、予め導電性材料に触媒成分を担持させておくのがよい。
親水性多孔質層用インクに用いられる溶媒としては、特に限定されるものではないが、水；メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール等のアルコール；エチレングリコール、プロピレングリコール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、またはグリセリンなどの多価アルコールなどが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
有機溶媒の選択は、親水性多孔質層の空孔率を制御する上で重要である。導電性材料の密度が疎である親水性多孔質層を作製する場合、インクに沸点が１５０℃を超える高沸点有機溶媒を混合した溶媒を用いることが好ましい。インクに沸点が１５０℃を超える高沸点有機溶媒を混合した場合、平均空孔径を大きくすることができ、また、空孔率も大きくすることができる。
親水性多孔質層用インク中の溶媒は、高沸点有機溶媒のみから構成されていてもよい。また、高沸点有機溶媒とその他の溶媒（例えば、水、沸点が１５０℃未満の有機溶媒（メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール等）との混合物を用いてもよい。高沸点有機溶媒とその他の溶媒との混合物の場合、溶媒中の高沸点有機溶媒の比率は、１０質量％以上であることが好ましく、３０質量％以上であることがより好ましい。なお、保水性の観点から、高沸点有機溶媒の比率は高いほど好ましいので、溶媒中の高沸点有機溶媒の比率の上限は特に限定されないが、高分子電解質の分散性を考慮すると、７０質量％以下であることが好ましい。高沸点有機溶媒とその他の溶媒との混合物を用いる場合には、平均空孔径および空孔率を大きくできることが知られている。
また、インク調整の際に、イオン伝導性材料（Ｉ）と導電性材料（Ｃ）の混合比（Ｉ／Ｃ）を意図的に変化させることで、空孔率を制御することができる。
なお、本明細書における溶媒および溶剤とは、バインダーおよび導電性材料等の固形成分が分散される分散媒、すなわち固形成分以外の液体成分を全て含む。したがって、例えば、水に分散されたイオン伝導性材料と、有機溶媒とを混合して親水性多孔質層用インクを製造する場合、本明細書でいう溶媒は、水および有機溶媒の双方を指す。
親水性多孔質層用インクの固形分率（親水性多孔質層用インク全重量に対する固形分の重量割合）は、特に限定されるものではないが、通常５〜２０質量％程度である。このような範囲とすることで、多孔質層の形成効率と安定性の点で優れる。
親水性多孔質層用インクの調製方法は、特に制限されない。また、イオン伝導性材料、導電性材料、および溶媒の混合順序は、特に制限されないが、具体的には、下記（ｉ−１）〜（ｉ−３）が挙げられる。
（ｉ−１）イオン伝導性材料を含有した溶液を調製し、前記溶液を、導電性材料と混合する。その後、溶媒をさらに添加して、親水性多孔質層用インクを調製する；
（ｉ−２）イオン伝導性材料を含有した溶液を調製し、溶媒を添加する。その後、導電性材料をさらに混合（添加）して、親水性多孔質層用インクを調製する；および
（ｉ−３）導電性材料と溶媒とを混合する。次に、別途イオン伝導性材料を含有した溶液を、さらに添加して、親水性多孔質層用インクを調製する。
上記方法のうち、（ｉ−１）および（ｉ−２）の方法が好ましく、（ｉ−１）の方法がより好ましい。これにより、水と有機溶媒が均一に混合され、溶媒化合物が形成しやすい。
上記方法（ｉ−１）〜（ｉ−３）において、イオン伝導性材料を含有した溶液において、イオン伝導性材料は、溶媒中に分散している。この際のイオン伝導性材料を含有した溶液中でのイオン伝導性材料含有率は、特に制限されないが、固形分量が好ましくは１〜４０質量％、より好ましくは５〜２０質量％である。このような含有率であれば、高分子電解質が適切に溶媒中に分散しうる。
イオン伝導性材料を含有した溶液は、自ら調整してもよいし、市販品を用いてもよい。上記イオン伝導性材料を含有した溶液中におけるイオン伝導性材料の分散溶媒は、特に限定されるものではないが、水、メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール等が挙げられる。分散性を考慮すると、好ましくは、水、エタノール、１−プロパノールである。これらの分散溶媒は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
また、親水性多孔質層用インクの製造工程において、イオン伝導性材料と、導電性材料と、溶媒とを混合した後は、良好に混合するために、別途混合工程を設けてもよい。このような混合工程としては、触媒インクを超音波ホモジナイザーでよく分散する、あるいは、この混合スラリーをサンドグラインダー、循環式ボールミル、循環式ビーズミルなどの装置でよく粉砕させた後、減圧脱泡操作を加えることなどが好ましく挙げられる。
併せて、ガス拡散層基材に親水処理部を形成するための親水剤を含む溶液を調製する。親水剤および親水剤を含む溶液に用いられる溶媒については上述した通りである。
次に、ガス拡散層基材の表面に、上述の親水剤を含む溶液および親水性多孔質層用インクを順次塗布する。
親水剤を含む溶液および親水性多孔質層用インクのガス拡散層基材の表面への塗布方法は、特に制限されず、公知の方法を使用できる。具体的には、スプレー（スプレー塗布）法、ガリバー印刷法、ダイコーター法、スクリーン印刷法、ドクターブレード法、転写法など、公知の方法を用いて行うことができる。また、触媒インクの基材表面への塗布に使用される装置もまた、特に制限されず、公知の装置が使用できる。具体的には、スクリーンプリンター、スプレー装置、バーコーター、ダイコーター、リバースコーター、コンマコーター、グラビアコーター、スプレーコーター、ドクターナイフなどの塗布装置を用いることができる。なお、塗布工程は、それぞれ１回行ってもあるいは複数回繰り返し行ってもよい。
なお、好適には、親水剤を含む溶液を塗布した後、溶液が乾燥する前に、続けて親水性多孔質層用インクを塗布することが好ましい。好ましくは、親水剤を含む溶液を塗布した後６０分以内に多孔質層用インクを塗布する。上記の形態であれば、親水性多孔質層からガス拡散層基材にかけて連続的な親水部を形成することができるため、水輸送性が向上しうる。
この際、親水性多孔質層用インクの塗布後に、熱処理を行うと、界面での接着性を向上させ、水輸送抵抗を低減することができる。熱処理の条件としては、特に限定されるものではないが、２０〜１７０℃で、１〜４０分間程度、熱処理を行うことが好ましい。なお、熱処理工程は、ＭＥＡ作製過程のいずれかの段階で行われればよく、親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後すぐに熱処理する形態に限られない。
最後に、親水剤を含む溶液および親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥して、溶媒を除去する。乾燥時間は特に限定されるものではないが、５〜３０分であることが好ましい。また、乾燥時の雰囲気は特に限定されるものではないが、空気雰囲気または不活性ガス雰囲気下で乾燥を行うことが好ましい。なお、親水剤を含む溶液および親水性多孔質層用インクを乾燥する工程は、親水性多孔質層用インクの塗布後であればＭＥＡの作製過程のいずれの段階で行ってもよく、親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後すぐに乾燥する形態に限られない。
（ガス拡散電極）
第２実施態様のガス拡散層は、零下起動時においても、優れた排水性能を有する。したがって、ガス拡散電極に適用した場合に、零下起動性が向上しうる。以下、上記実施形態のガス拡散層を含むガス拡散電極の好適な実施形態について説明する。なお、各図面は説明の便宜上誇張されて表現されており、各図面における各構成要素の寸法比率が実際とは異なる場合がある。また、各図において、同一の部材には同一の符号を付し、説明を省略する場合がある。
図６は、上記実施形態のガス拡散層を含む好適なガス拡散電極２３０の実施形態を示す概略図である。図６のガス拡散電極は、親水性多孔質層２１７が電極触媒層２２３とガス拡散層基材２１６とで挟持された構成を有している。そして、電極触媒層２２３において、液水の輸送経路が連通していることを特徴とする。すなわち、電極触媒層２２３に含まれるイオン伝導性材料同士が、密着や一体化により連続的な液水の通り道である輸送経路（連通した液水の輸送経路）を形成していることが好ましい。上記のような形態であれば、触媒層から親水性多孔質層、およびガス拡散層基材への液水の輸送経路が確保される。したがって、本実施形態のガス拡散電極を燃料電池に適用した場合に、零下起動性が向上しうる。ここで、液水の輸送経路は、電極触媒２３２をイオン伝導性材料２１８’で被覆することによって形成されうる。液水の輸送経路の連続性は、例えば、相対湿度に対する電気二重層容量（Ｃｄｌ）の変化を測定し、電気二重層容量が大きいほど、かつ相対湿度に対する変化が少ないほど、より液水の輸送経路の連続性が確保されたと確認することができる。
前記ガス拡散電極は、アノード側ガス拡散電極であってもよく、カソード側拡散電極であってもよい。アノード側およびカソード側の両方が本実施形態のガス拡散電極であってもよい。好適には、少なくともアノード側ガス拡散電極に適用される。アノード側に親水性多孔質層からガス拡散層基材にかけて親水ネットワークが形成されたガス拡散層が配置されることによって、より多くの生成水が輸送され、氷点下起動性を増すことができる。
下記では、第２実施態様のガス拡散電極について、ガス拡散層以外の部材の典型的な形態について説明するが、本発明の技術的範囲が下記の形態のみに限定されることはない。
［電極触媒層］
電極触媒層は、実際に反応が進行する層である。具体的には、アノード側電極触媒層では水素の酸化反応が進行し、カソード側電極触媒層では酸素の還元反応が進行する。電極触媒層は、触媒成分、触媒成分を担持する導電性担体、およびプロトン伝導性の高分子電解質であるイオン伝導性材料を含む。
アノード側電極触媒層に用いられる触媒成分は、水素の酸化反応に触媒作用を有するものであれば特に制限はなく公知の触媒が同様にして使用できる。また、カソード側電極触媒層に用いられる触媒成分もまた、酸素の還元反応に触媒作用を有するものであれば特に制限はなく公知の触媒が同様にして使用できる。具体的には、白金、ルテニウム、イリジウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、タングステン、鉛、鉄、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、モリブデン、ガリウム、アルミニウム等の金属、およびそれらの合金等などから選択される。ただし、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。これらのうち、触媒活性、一酸化炭素等に対する耐被毒性、耐熱性などを向上させるために、少なくとも白金を含むものが好ましく用いられる。前記合金の組成は、合金化する金属の種類にもよるが、白金が３０〜９０原子％、合金化する金属が１０〜７０原子％とするのがよい。カソード側触媒として合金を使用する場合の合金の組成は、合金化する金属の種類などによって異なり、当業者が適宜選択できるが、白金が３０〜９０原子％、合金化する他の金属が１０〜７０原子％とすることが好ましい。なお、合金とは、一般に金属元素に１種以上の金属元素または非金属元素を加えたものであって、金属的性質をもっているものの総称である。合金の組織には、成分元素が別個の結晶となるいわば混合物である共晶合金、成分元素が完全に溶け合い固溶体となっているもの、成分元素が金属間化合物または金属と非金属との化合物を形成しているものなどがあり、本願ではいずれであってもよい。この際、アノード側電極触媒層に用いられる触媒成分およびカソード側電極触媒層に用いられる触媒成分は、上記の中から適宜選択できる。以下の説明では、特記しない限り、アノード側電極触媒層およびカソード側電極触媒層用の触媒成分についての説明は、両者について同様の定義であり、一括して、「触媒成分」と称する。しかしながら、アノード側電極触媒層およびカソード側電極触媒層の触媒成分は同一である必要はなく、上記したような所望の作用を奏するように、適宜選択される。
触媒成分の形状や大きさは、特に制限されず公知の触媒成分と同様の形状および大きさが使用できるが、触媒成分は、粒状であることが好ましい。この際、触媒粒子の平均粒子径は、好ましくは１〜３０ｎｍ、より好ましくは１．５〜２０ｎｍ、さらに好ましくは２〜１０ｎｍ、特に好ましくは２〜５ｎｍである。触媒粒子の平均粒子径がかような範囲内の値であると、電気化学反応が進行する有効電極面積に関連する触媒利用率と担持の簡便さとのバランスが適切に制御されうる。なお、本発明における「触媒粒子の平均粒子径」は、Ｘ線回折における触媒成分の回折ピークの半値幅より求められる結晶子径や、透過型電子顕微鏡像より調べられる触媒成分の粒子径の平均値として測定されうる。
導電性担体は、上述した触媒成分を担持するための担体、および触媒成分との電子の授受に関与する電子伝導パスとして機能する。
導電性担体としては、触媒成分を所望の分散状態で担持させるための比表面積を有し、充分な電子伝導性を有しているものであればよく、主成分がカーボンである炭素系材料であることが好ましい。具体的には、カーボンブラック、黒鉛化処理したカーボンブラック、活性炭、コークス、天然黒鉛、人造黒鉛、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーンおよびカーボンフィブリル構造体などからなるカーボン粒子が挙げられる。なお、「主成分がカーボンである」とは、主成分として炭素原子を含むことをいい、炭素原子のみからなる、実質的に炭素原子からなる、の双方を含む概念である。場合によっては、燃料電池の特性を向上させるために、炭素原子以外の元素が含まれていてもよい。なお、「実質的に炭素原子からなる」とは、２〜３質量％程度以下の不純物の混入が許容されうることを意味する。
電極触媒層、特にアノード側電極触媒層に黒鉛化処理したカーボンブラックなど、黒鉛化した炭素材料を導電性担体として用いると、導電性材料の腐食耐性を向上することができるため、好ましい。さらに、黒鉛化した炭素材料にイオン伝導性材料を被覆させることによって液水の輸送抵抗を低減させることができる。黒鉛化させた導電性材料を用いた電極触媒層に親水性多孔質を隣接するように設置することで、排水性を向上することができ、零下起動性を向上させ、さらに導電性材料の腐食耐性を付与した燃料電池用の膜電極接合体を提供する。黒鉛化処理したカーボンブラックは球状であることが好ましく、Ｘ線回折から算出される［００２］面の平均格子面間隔ｄ００２が０．３４３〜０．３５８ｎｍかつＢＥＴ比表面積が１００〜３００ｍ２／ｇであることが望ましい。
導電性担体のＢＥＴ比表面積は、触媒成分を高分散担持させるのに充分な比表面積であればよいが、好ましくは２０〜１６００ｍ２／ｇ、より好ましくは８０〜１２００ｍ２／ｇである。導電性担体の比表面積がかような範囲内の値であると、導電性担体上での触媒成分の分散性と触媒成分の有効利用率とのバランスが適切に制御されうる。
導電性担体のサイズについても特に限定されないが、担持の簡便さ、触媒利用率、電極触媒層の厚みを適切な範囲で制御するなどの観点からは、平均粒子径を５〜２００ｎｍ、好ましくは１０〜１００ｎｍ程度とするとよい。
導電性担体に触媒成分が担持されてなる複合体（以下、「電極触媒」とも称する）において、触媒成分の担持量は、電極触媒の全量に対して、好ましくは１０〜８０質量％、より好ましくは３０〜７０質量％である。触媒成分の担持量がかような範囲内の値であると、導電性担体上での触媒成分の分散度と触媒性能とのバランスが適切に制御されうる。なお、触媒成分の担持量は、誘導結合プラズマ発光分光法（ＩＣＰ）によって測定されうる。
また、担体への触媒成分の担持は公知の方法で行うことができる。例えば、含浸法、液相還元担持法、蒸発乾固法、コロイド吸着法、噴霧熱分解法、逆ミセル（マイクロエマルジョン法）などの公知の方法が使用できる。
または、本発明において、電極触媒は市販品を使用してもよい。このような市販品としては、例えば、田中貴金属工業製、エヌ・イー・ケムキャット製、Ｅ−ＴＥＫ製、ジョンソンマッセイ製などの電極触媒が使用できる。これらの電極触媒は、カーボン担体に、白金や白金合金を担持（触媒種の担持濃度、２０〜７０質量％）したものである。上記において、カーボン担体としては、ケッチェンブラック、バルカン、アセチレンブラック、ブラックパール、予め高温で熱処理した黒鉛化処理カーボン担体（例えば、黒鉛化処理ケッチェンブラック）、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーン、カーボンファイバー、メソポーラスカーボンなどがある。
電極触媒層には、電極触媒に加えて、イオン伝導性の高分子電解質であるイオン伝導性材料が含まれる。イオン伝導性材料を加えることによって、触媒層内で液水の輸送経路を確保することができる。さらに、触媒層中のイオン伝導性材料を親水性多孔質層に接触させることで、触媒層から親水性多孔質層への液水の輸送経路を確保することができる。当該イオン伝導性材料は特に限定されず従来公知の知見が適宜参照されうるが、例えば、上述した多孔質層を構成するイオン伝導性材料が用いられうる。イオン伝導性材料は、電極触媒に対して、５０〜１５０質量％加えることが好ましい。
イオン伝導性材料のＥＷは低いほうが好ましい。好ましくはＥＷが１２００ｇ／ｅｑ．以下、より好ましくは１０００ｇ／ｅｑ．以下、さらに好ましくは、７００ｇ／ｅｑ．以下である。かような範囲であれば、液水の輸送抵抗が低減され、零下起動性を向上させることができる。ＥＷの下限は特に限定されるものではないが、通常５００ｇ／ｅｑ．以上であることが好ましい。なお、ＥＷ（Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ Ｗｅｉｇｈｔ）は、イオン交換基当量重量を表す。
電極触媒層は、電極触媒、イオン伝導性材料および溶媒などからなる触媒インクを、固体高分子電解質膜にスプレー法、転写法、ドクターブレード法、ダイコーター法などの従来公知の方法を用いて塗布することにより製造できる。溶媒としては特に制限されず、上記親水性多孔質層インクに用いられる溶媒と同様の溶媒が用いられうる。
固体高分子電解質膜および触媒インクの塗布量は、電極触媒が電気化学反応を触媒する作用を十分発揮できる量であれば特に制限されないが、単位面積あたりの触媒成分の質量が０．０５〜１ｍｇ／ｃｍ２となるように塗布することが好ましい。また、塗布する触媒インクの厚さは、乾燥後に５〜３０μｍとなるように塗布することが好ましい。なお、上記の触媒インクの塗布量および厚さは、アノード側およびカソード側で同じである必要はなく、適宜調整することができる。
（膜電極接合体）
第２実施態様のガス拡散層およびガス拡散電極は、零下起動時においても、優れた排水性能を有する。したがって、ＭＥＡに適用した場合に、零下起動性を向上させることができる。以下、第２実施態様のガス拡散層またはガス拡散電極を含むＭＥＡの好適な実施形態について説明する。
図７は、第２実施態様のガス拡散層またはガス拡散電極を含む好適なＭＥＡの実施形態を示す断面模式図である。図７のＭＥＡ２４０は、固体高分子電解質膜２１２の両面に、アノード側電極触媒層２２３ａおよびカソード側電極触媒層２２３ｂが対向して配置され、これをアノード側ガス拡散層基材２１６ａおよびカソード側ガス拡散層基材２１６ｃで挟持した構成を有している。さらに、アノード側電極触媒層２２３ａとアノード側ガス拡散層基材２１６ａとの間、およびカソード側電極触媒層２２３ｃとカソード側ガス拡散層基材２１６ｃとの間には親水性多孔質層２１７が配置される。ここで、ガス拡散層基材２１６ａ、２１６ｃと親水性多孔質層２１７ａ、２１７ｃを有するガス拡散層２２０、または、さらに電極触媒層２２３ａ、２２３ｃを有するガス拡散電極を本発明のガス拡散層または本発明のガス拡散電極とすることで、零下起動時においても水の輸送を促進できる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性が向上しうる。
本実施形態は、カソード側またはカソード側のいずれかに上記のガス拡散層またはガス拡散電極が配置されていればよいが、好適には、少なくともアノード側に上記のガス拡散層またはガス拡散電極を設ける形態である。氷点下において燃料電池を起動させる際、発電による生成水が凍ることにより、酸素の輸送が阻害されることが起動性低下の一因であると考えられることは上述した。したがって、生成水を吸収する際の水の移動方向は、カソード側電極触媒層から電解質膜を介してアノード側電極触媒層であることが重要である。アノード側に上記のガス拡散層またはガス拡散電極が配置されることによって、より多くの生成水がアノード触媒層側に戻るため、氷点下起動性を増すことができる。また、燃料電池の運転において反応ガス分圧が高く、水蒸気の拡散係数が高い水素極への生成水の輸送比率を向上させ、生成水が電解質膜に輸送されるため、電解質膜を湿潤に保つことができる。
アノード触媒層側での作用について、以下詳細に説明する。ガス拡散層基材は一般的に空孔径が２０〜６０μｍ程度であるため、分子拡散による水蒸気の輸送が主となると考えられる。この場合、雰囲気ガスが水素（アノード）もしくは空気（カソード）である場合、水素雰囲気である方が約３〜４倍水蒸気の拡散係数が高くなる。すなわち、水蒸気が輸送されやすい状態となっている。したがって、本発明におけるガス拡散層をアノードに用いることで、親水性多孔質層により液水の蒸発性が向上し、かつガス拡散性基材中の水蒸気輸送性が向上するため、より生成水の流路への排出効果を高めることが可能となる。
ＭＥＡを構成するその他の部材については、燃料電池の分野において従来公知の構成がそのまま、または適宜改良されて採用されうる。以下、参考までにその他の部材の典型的な形態について説明するが、本発明の技術的範囲が下記の形態のみに限定されることはない。
［高分子電解質膜］
高分子電解質膜は、イオン交換樹脂から構成され、ＰＥＦＣの運転時にアノード側触媒層で生成したプロトンを膜厚方向に沿ってカソード側触媒層へと選択的に透過させる機能を有する。また、高分子電解質膜は、アノード側に供給される燃料ガスとカソード側に供給される酸化剤ガスとを混合させないための隔壁としての機能をも有する。
高分子電解質膜の具体的な構成は特に制限されず、燃料電池の分野において従来公知の高分子電解質膜が適宜採用されうる。高分子電解質膜は、構成材料であるイオン交換樹脂の種類によって、フッ素系高分子電解質膜と炭化水素系高分子電解質膜とに大別される。フッ素系高分子電解質膜を構成するイオン交換樹脂としては、例えば、ナフィオン（登録商標、デュポン社製）、アシプレックス（登録商標、旭化成株式会社製）、フレミオン（登録商標、旭硝子株式会社製）等のパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマー、パーフルオロカーボンホスホン酸系ポリマー、トリフルオロスチレンスルホン酸系ポリマー、エチレンテトラフルオロエチレン−ｇ−スチレンスルホン酸系ポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリビニリデンフルオリド−パーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどが挙げられる。耐熱性、化学的安定性などの発電性能上の観点からはこれらのフッ素系高分子電解質膜が好ましく用いられ、特に好ましくはパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーから構成されるフッ素系高分子電解質膜が用いられる。
前記炭化水素系電解質として、具体的には、スルホン化ポリエーテルスルホン（Ｓ−ＰＥＳ）、スルホン化ポリアリールエーテルケトン、スルホン化ポリベンズイミダゾールアルキル、ホスホン化ポリベンズイミダゾールアルキル、スルホン化ポリスチレン、スルホン化ポリエーテルエーテルケトン（Ｓ−ＰＥＥＫ）、スルホン化ポリフェニレン（Ｓ−ＰＰＰ）などが挙げられる。原料が安価で製造工程が簡便であり、かつ材料の選択性が高いといった製造上の観点からは、これらの炭化水素系高分子電解質膜が好ましく用いられる。なお、上述したイオン交換樹脂は、１種のみが単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されてもよい。また、上述した材料のみに制限されず、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。
高分子電解質膜の厚さは、得られるＭＥＡやＰＥＦＣの特性を考慮して適宜決定すればよく、特に制限されない。ただし、高分子電解質膜の厚さは、好ましくは５〜３００μｍであり、より好ましくは１０〜２００μｍであり、さらに好ましくは１５〜１５０μｍである。厚さがかような範囲内の値であると、製膜時の強度や使用時の耐久性、および使用時の出力特性のバランスが適切に制御されうる。
（膜電極接合体の製造方法）
第２実施態様のＭＥＡの製造方法は特に限定されるものではなく、従来公知の製造方法により製造することができる。
好適には、電解質膜上に電極触媒、イオン伝導性材料および溶媒を含む触媒インクを塗布する段階と、導電性材料、イオン伝導性材料、および溶媒を含む親水性多孔質層スラリーをさらに塗布する段階と、前記親水性多孔質層スラリーを塗布した表面に、親水剤を含む溶液を塗布したガス拡散層基材の表面を重ねてホットプレスする段階と、を含み、これらの各段階を連続的に行うことが好ましい。各段階を連続的に行うことによって、イオン伝導性材料および親水剤によって形成される液水の輸送経路の連続性を向上させることが可能となる。ここで、各段階を連続的に行うことは、触媒インク、親水性多孔質スラリー、および親水剤を含む溶液が乾燥する前に各段階を順次実施することを意味する。例えば、一つの段階を実施した後、６０秒以内、より好ましくは３０秒以内に次の段階を実施するとよい。
具体的な一実施形態を図８に示す。図８の実施形態では、はじめに、電解質膜上に一方の（例えばアノード側）ガス拡散電極を作製する。すなわち、電解質膜を準備し、その一方の表面に電極触媒、イオン伝導性材料および溶媒を含む触媒インクを塗布する。この際、乾燥を行わないほうが好ましい。その後、塗布面上に導電性材料、イオン伝導性材料、および溶媒を含む親水性多孔質層スラリーをさらに塗布する。この際、乾燥を行わないほうが好ましい。ここで、触媒インクに用いるイオン伝導性材料および溶媒は、親水性多孔質層インクに用いるものと同一であっても異なっていてもよい。
さらに、別途ガス拡散層基材を準備し、親水処理を行う。具体的には、ガス拡散層基材の表面に親水剤を含む溶液を塗布する。ここで、乾燥や熱処理を行わないことが好ましい。親水処理の形態は上述の通りであるため、詳細な説明は省略する。この親水剤処理したガス基材の表面を、上述の親水性多孔質層インクを塗布した表面に重ねて、ホットプレスする。ホットプレスの条件は特に制限されないが、例えば、０．５〜１．５ＭＰａで、９０〜１７０℃で行うことができる。
一方、他方の（例えばカソード側の）ガス拡散電極としては、例えばガス拡散層基材またはＰＴＦＥ製シートなどの基材の上に、親水性多孔質層スラリー、触媒インクを順次塗布して、親水性多孔質層−触媒層を形成する。これを上記の電解質膜の他方の表面に転写する。基材としてＰＴＦＥ製シートを用いた場合は、転写後にＰＴＦＥ製シートを剥がし、ガス拡散層基材を積層させる。
（燃料電池）
次に、図面を参照しながら第２実施態様のＭＥＡを用いる好適な実施形態であるＰＥＦＣについて説明する。
図９は、第２実施態様の燃料電池用ＭＥＡが一対のセパレータにより挟持されてなるＰＥＦＣの単セルを示す模式断面図である。
図９に示すＰＥＦＣ３００は、ＭＥＡ３４０をアノード側セパレータ３０２およびカソード側セパレータ３０１で挟持することで構成されている。また、ＭＥＡに供給される燃料ガスおよび酸化剤ガスは、アノード側セパレータ３０２およびカソード側セパレータ３０１に、それぞれ複数箇所設けられたガス供給溝３０４、３０３などを介して供給される。また、図９のＰＥＦＣにおいては、ガスケット３０５が、ＭＥＡ３４０の表面に位置する電極の外周を、取り囲むように配置されている。ガスケットはシール部材であり、接着層（図示せず）を介して、ＭＥＡ３４０の固体高分子電解質膜３１２の外面に固定される構成を有していてもよい。ガスケットは、セパレータとＭＥＡとのシール性を確保する機能を有している。なお、必要に応じて用いられる接着層は、接着性を確保することを考慮すると、ガスケットの形状に対応し、電解質膜の全周縁部に、額縁状に配置されることが好ましい。
以下、ＭＥＡ以外のＰＥＦＣの各構成要素について、順に詳細に説明する。
［ガスケット］
ガスケットは、触媒層またはガス拡散層（すなわち、ガス拡散電極）を包囲するように配置され、供給されたガス（燃料ガスまたは酸化剤ガス）のガス拡散電極からの漏出を防止する機能を有する。
ガスケットを構成する材料は、ガス、特に酸素や水素に対して不透過性であればよく、特に制限されることはない。ガスケットの構成材料としては、例えば、フッ素ゴム、シリコンゴム、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ポリイソブチレンゴムなどのゴム材料、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）などの高分子材料が挙げられる。ただし、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。
ガスケットのサイズについても特に制限はなく、所望のガスシール性や他の部材のサイズとの関係などを考慮して適宜決定すればよい。
［セパレータ］
ＭＥＡは、セパレータで挟持されてＰＥＦＣの単セルを構成する。ＰＥＦＣは、単セルが複数個直列に接続されてなるスタック構造を有するのが一般的である。この際、セパレータは、各ＭＥＡを直列に電気的に接続する機能に加えて、燃料ガスおよび酸化剤ガス並びに冷媒といった異なる流体を流す流路やマニホールドを備え、さらにはスタックの機械的強度を保つといった機能をも有する。
セパレータを構成する材料は特に制限されず、従来公知の知見が適宜参照されうるが、例えば、緻密カーボングラファイト、炭素板等のカーボン材料や、ステンレス等の金属材料などが挙げられる。セパレータのサイズや流路の形状などは特に限定されず、ＰＥＦＣの出力特性などを考慮して適宜決定すればよい。
ＰＥＦＣの製造方法は特に制限されず、燃料電池の分野において従来公知の知見を適宜参照することにより製造可能である。
以上、高分子電解質形燃料電池を例に挙げて説明したが、燃料電池としてはこの他にも、アルカリ型燃料電池、ダイレクトメタノール型燃料電池、マイクロ燃料電池などが挙げられ、いずれの電池に適用してもよい。なかでも小型かつ高密度・高出力化が可能であるから、高分子電解質形燃料電池（ＰＥＦＣ）が好ましく挙げられる。
前記燃料電池は、搭載スペースが限定される車両などの移動体用電源の他、定置用電源などとして有用であるが、特にシステムの起動／停止や出力変動が頻繁に発生する車両、より好ましくは自動車用途で特に好適に使用できる。
＜第３実施態様＞
次いで、本発明の第３実施態様について説明する。
冬季等の低気温時において、燃料電池の温度は停止時に、適正運転温度より甚だしく低下する。特に、氷点下時等の燃料電池では、電極触媒層で生成した水がガス拡散層内のいたるところで滞留して凍結する恐れがあり、零下起動時の排水性も重要な要素である。しかしながら、従来の技術では、零下起動性と常温での高電流密度運転を実現させる、個別の対応は可能であったが、双方が両立した燃料電池を得ることは困難であった。
したがって、本発明（第３実施態様）は、上記課題に着目して成されたものであって、常温での高電流密度運転を実現させるとともに、零下起動性を向上させる、燃料電池用親水性多孔質層を提供することを目的とする。
本願発明者らは、上記課題に鑑み鋭意検討した結果、液水の蒸発を促進させる材料と、液水の輸送を促進させる材料とを併用した親水性多孔質層によって上記課題が解決されることを見出し、本発明を完成させた。
本発明（第３実施態様）の親水性多孔質層により、常温時および零下時の双方において発電時に生成する生成水の排水性を向上させることができる。したがって、常温での高電流密度運転が実現し、零下起動性が向上する。
本発明（第３実施態様）の親水性多孔質層は、Ｓｉｏｎ＝ＳＢＥＴ×θｉｏｎ（Ｓｉｏｎ：イオン伝導性材料の被覆面積、ＳＢＥＴ：導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積、θｉｏｎ：イオン伝導性材料被覆率）で与えられる、イオン伝導性材料に被覆される導電性材料の被覆面積が２００ｍ２／ｇ以上の液水蒸発促進材（以下、単に「液水蒸発促進材」とも称する）と２００ｍ２／ｇ未満の液水輸送促進材（以下、単に「液水輸送促進材」とも称する）とを含む。
燃料電池では、カソード側で水が生成する。零下時には、電極触媒層で生成した水がガス拡散層内のいたるところで滞留して凍結する恐れがあり、また凍結した氷や液水によりガス拡散性が低下する。一方、常温時には、フラッディングによりガス拡散が阻害される。したがって、燃料電池においては、カソード側で生成した水を以下に速やかに輸送するかが重要となる。また、生成水が多い場合には、カソード側で生成した水がアソード側に移行するため、特にアソード側での排水が重要となる。
本願発明者らは、生成水の排水性を向上させるために検討した結果、親水性多孔質層に含まれる導電性材料の、イオン伝導性材料による被覆面積が排水性に非常に重要な役割を果たすことを見出し、さらに検討した結果、以下の知見を得た。
零下時には、液から気相への移動が起きにくいため、液相から気相へいかに移動させるかが重要である。同時に、温度の低下により、液水輸送のほうが気相輸送よりも有利となる場合がある。したがって、零下起動時においては、特に気相の水輸送性を高めることによって、全体として水（液水＋水蒸気）の輸送を高めることができ、生成水の凍結を抑制することができる。一方、常温での運転時においては、気相での輸送が有利であるため、液相から気相への相変化抵抗を低減する事ができる材料が必要となる。同時にカソード側で大量に発生する生成水を排水するためには、液水の輸送を高めなければ排水が追いつかなくなる。したがって、常温での運転時においては、特に液相での水輸送性を高めることによって、フラッディングによるガス拡散性の低下を抑制することができる。すなわち、零下起動性および常温での高電流密度運転の双方を実現するためには、気相および液相双方の水輸送が重要である。そして、気相および液相での水輸送には、導電性材料が重要な役割を果たし、イオン伝導性材料の被覆面積によって、その機能が異なることがわかった。イオン伝導性材料の被覆面積が大きい導電性材料（液水蒸発促進材）は、液水の蒸発面積が大きく、液相から気相への相変化抵抗を低減することができる。一方、イオン伝導性材料の被覆面積が小さい導電性材料（液水輸送促進材）は、液水の輸送抵抗が低いため、液水の輸送を促進することができる。
上記知見に基づき、本願発明者らは、イオン伝導性材料の被覆面積が大きい導電性材料と、イオン伝導性材料の被覆面積が小さい導電性材料とを併せて用いることにより、零下起動性と常温での高電流密度運転が実現されることを見出し、本願発明を完成させた。
本発明（第３実施態様）において、液水蒸発促進材とは、イオン伝導性材料の被覆面積が導電性材料あたり２００ｍ２／ｇ以上の導電性材料を指す。また、液水輸送促進材とは、イオン伝導性材料の被覆面積が導電性材料あたり２００ｍ２／ｇ未満の導電性材料を指す。ここで、被覆面積は、Ｓｉｏｎ＝ＳＢＥＴ×θｉｏｎ（Ｓｉｏｎ：イオン伝導性材料の被覆面積（ｍ２／ｇ）、ＳＢＥＴ：導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積（ｍ２／ｇ）、θｉｏｎ：イオン伝導性材料被覆率）で与えられる。したがって、イオン伝導性材料の被覆面積は、用いられる導電性材料が決定すれば、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積およびイオン伝導性材料被覆率を測定することによって、算出することができる値である。また、イオン伝導性材料の被覆面積は、導電性材料の形状によって制御できる値とも言える。
本明細書において、イオン伝導性材料被覆率θｉｏｎは、相対湿度３０％および相対湿度１００％における電気二重層容量（Ｃｄｌ）の比（θｉｏｎ＝相対湿度３０％のＣｄｌ／相対湿度１００％のＣｄｌで決定される）で表される。ここで、相対湿度３０％と相対湿度１００％との比を採る理由は以下の通りである。高加湿条件下では、導電性材料と導電性材料表面に吸着した水との、または導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が計測される。一方で、低加湿条件下では、導電性材料とイオン伝導性材料との界面に形成された電気二重層が主として計測される。ここで、相対湿度３０％程度以下で、電気二重層容量はほぼ一定となる。したがって、本発明では、相対湿度３０％および相対湿度１００％をそれぞれ低加湿条件および高加湿条件の代表地点と定め、両者の電気二重層容量の比を採ることにより、導電性材料がイオン伝導性材料によりどの程度被覆されているかの指標とした。
電気二重層容量は、以下の方法によって測定される値を採用するものとする。
まず、触媒成分を含まない親水性多孔質層と触媒層を電解質膜の異なる面にそれぞれ配した膜電極接合体を作製し、その両面をガス拡散層、さらにカーボンセパレーター、さらには金メッキした集電板で挟持し、通常の燃料電池と同様のセルを得た。触媒層に調湿した水素ガスを、親水性多孔質層に調湿した窒素ガスを供給した状態で、触媒層を参照極および対極として用い、親水性多孔質層の電位を参照極に対して０．２〜０．６Ｖの範囲で５〜１０回走査した。走査速度は５０ｍＶ／ｓで行った。得られた電流と電位の関係は長方形に近い波形を示した。これは、電極上での酸化および還元反応が生じておらず、電気二重層の充電および放電が電流の主要因であることを示している。この波形において、ある電位、例えば、０．３Ｖにおける酸化電流と還元電流の絶対値の平均の値を走査速度で除することで電気二重層容量を算出した。この測定を種々の加湿条件下で行い、電気二重層容量と相対湿度との関係を得た。
また、導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積は、以下の方法によって測定される値を採用するものとする。
（ＢＥＴ窒素比表面積の測定方法）
１．サンプリング、秤量・予備乾燥
粉末は、約０．０４〜０．０７ｇを精秤し、試料管に封入した。この試料管を真空乾燥器で９０℃×数時間予備乾燥し、測定に供した。秤量には、島津製作所株式会社製電子天秤（ＡＷ２２０）を用いた。なお、塗布シートについては、これの全質量から、同面積のテフロン（基材）の質量を差し引いた塗布層の正味の質量約０．０３〜０．０４ｇを試料質量として用いた。
２．測定条件（下記表５参照）
３．測定方法
吸着・脱着等温線の吸着側において、相対圧（Ｐ／Ｐ０）約０．００〜０．４５の範囲から、ＢＥＴプロットを作成することで、その傾きと切片からＢＥＴ窒素比表面積を算出する。
図１１のＡは、種々の導電性材料を用いた場合の、相対湿度と電気二重層容量との関係を示した図および各導電性材料のＳＢＥＴ、θｉｏｎおよびＳｉｏｎを示した表である。図１１のＡ中、カーボン材料としては、カーボン材料Ａは、ケッチェンブラックＥＣ（ケッチェン・ブラック・インターナショナル株式会社製）、カーボン材料ＢはケッチェンブラックＥＣに不活性雰囲気中、２０００〜３０００℃、２〜１２０分の熱処理を施したものであり、カーボン材料Ｃはアセチレンブラック（ＳＡＢ、電気化学工業製）、カーボン材料Ｄはアセチレンブラック（ＯＳＡＢ、電気化学工業製）である。
また、図１１のＢは、８０℃でのカーボン材料Ａおよびカーボン材料Ｂの水輸送抵抗を示す図である。ＳＢＥＴおよびＳｉｏｎが低いカーボン材料Ｂは、液水の輸送抵抗が低く、このため、常温における高電流密度運転時の排水性を促進することができる。一方、ＳＢＥＴおよびＳｉｏｎが高いカーボン材料Ａは、液水の輸送抵抗が高く、液水の蒸発面積を広く確保することができ、このため、液水蒸発を促進することができ、零下起動性を向上させることができる。なお、Ｗ（蒸発量）＝ｖ（蒸発速度）＊Ｓ（表面積）で表すことができる。
図２２は、常温での発電試験の結果を示す図である。常温における発電試験ｓａｍｐｌｅ１（親水性多孔質層を含有しない通常の触媒層構造での発電結果）とｓａｍｐｌｅ２（アノードに液水輸送促進材を含む親水性多孔質層を配置した場合）で実施した。図から明らかなように、ｓａｍｐｌｅ２はｓａｍｐｌｅ１と比較して高電流密度でも高い電圧を維持することができている。
このように、親水性多孔質層内に液水輸送促進材が存在することにより、高電流密度が実現され、液水蒸発促進材が存在することにより、零下起動性が向上することがわかる。したがって、液水輸送促進材および液水蒸発促進材を組み合わせることにより、高電流密度運転が実現され、かつ零下起動性も向上する。
親水性多孔質層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは４０μｍ以下、より好ましくは２〜２５μｍとするのがよい。親水性多孔質層の厚さが上記範囲内であれば、排水性とガス拡散性との両立を確保することができるため好ましい。
親水性多孔質層の全体の空孔率は、特に制限されるものではないが、３０〜８０％であることが好ましく、４０〜７０％であることがより好ましい。空孔率が上記範囲内であれば、排水性およびガス拡散性が確保できるため好ましい。空孔率は、水銀圧入法による細孔分布測定などにより層の内部に存在する空孔（微細孔）の体積を測定し、層の体積に対する割合として求めることができる。
親水性多孔質層には、導電性材料と、イオン伝導性材料とが含まれる。場合によって、導電性材料は触媒を担持していてもよい。親水性多孔質層は、導電性材料およびバインダー以外に、他の材料を含有していてもよい。親水性多孔質層中、導電性材料とイオン伝導性材料との含有量は８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。さらに好ましくは、親水性多孔質層は、導電性材料およびイオン伝導性材料から構成される。
以上のように、イオン伝導性材料による被覆面積が異なる導電性材料を組み合わせることにより、生成水の排水性を向上させる事ができる。したがって、該親水性多孔質層を膜電極接合体（ＭＥＡ）に適用した場合、零下における起動性と常温での高電流密度運転を両立することができる。具体的には、零下起動時において、排水性の向上により凍結を防ぎ、凍結による燃料電池の破損やガス拡散性の低下による電圧低下を抑制することができる。また、常温での高電流密度運転時においては、液水の滞留によるガス拡散性の低下による電圧低下を抑制することができる。
次に、親水性多孔質層の好ましい実施形態について図を用いて説明する。なお、各図は、各実施形態の理解を容易にするために模式的に記載されたものであり、各材料の大きさ、含有比、層厚さなどは実際と異なる場合がある。また、同一の部材（材料）には同一の符号を付し、説明を省略する場合がある。
親水性多孔質層の好適な一実施形態（以下、第１実施形態とも称する）は、液水蒸発促進材を含む層と、液水輸送促進材を含む層とが層状構造を形成する。図１２のＡは、本実施形態の親水性多孔質層の断面模式図である。図１２のＡでは、液水蒸発促進材４０２およびイオン伝導性材料４０１からなる液水蒸発促進材層４０４と、液水輸送促進材４０３およびイオン伝導性材料４０１からなる液水輸送促進材層５とが積層されてなる。積層方向は、膜電極接合体の積層方向（厚み方向）である。なお、膜電極接合体を形成する際に、液水蒸発促進材層および液水蒸発促進材層が隣接する部材（好適には、ガス拡散層または触媒層）はどの部材であってもよい。例えば、液水蒸発促進材層が触媒層側で液水輸送促進材層がガス拡散層側である形態；液水蒸発促進材層がガス拡散層側で液水輸送促進材層が触媒層側である形態等が挙げられる。イオン伝導性材料の存在状態は、図中では模式的に表しているため、実際の存在状態とは異なる場合がある。以下の図においても同様である。
第１実施形態のように、液水蒸発促進材を含む層（液水蒸発促進材層）と液水輸送促進材を含む層（液水輸送促進材層）とを層状構造とし、一体の構造体とすることで、特徴の異なる機能を同時に発現する燃料電池用親水性多孔質層を提供する。すなわち液水蒸発促進材と液水輸送促進材がそれぞれ液水の蒸発性と輸送性を同時に機能させることができる。その結果、燃料電池に適用した場合には、零下における起動性と常温での高電流密度運転を両立することができる。層状構造とした場合、厚さ方向の液水蒸発機能と液水輸送機能を、容易に制御することができる。液水蒸発促進材層は、少なくとも、液水蒸発促進材およびイオン伝導性材料を含み、好適には液水蒸発促進材およびイオン伝導性材料から構成される。また、液水輸送促進材層は、少なくとも、液水輸送促進材およびイオン伝導性材料を含み、好適には液水輸送促進材およびイオン伝導性材料から構成される。
図１２のＢは、第１実施形態の変形例を示す、親水性多孔質層の断面模式図である。本実施形態では、液水蒸発促進材４０２およびイオン伝導性材料４０１からなる液水蒸発促進材層４０４と、液水輸送促進材３およびイオン伝導性材料４０１からなる液水輸送促進材層４０５とが交互に積層されてなる。積層方向は、膜電極接合体の積層方向（厚み方向）である。本実施形態では、層状構造が一層ずつ交互の構造を採るが、液水蒸発促進材層と、液水輸送促進材層との積層形態は特に限定されない。好ましくは、凍結時、常温時の排水性を向上させるために、液水蒸発促進材層と液水輸送促進材層とが交互に積層される形態である。また、膜電極接合体を形成する際に、最外層が隣接する部材（好適には、ガス拡散層または触媒層）はどの部材であってもよい。例えば、最外層の液水蒸発促進材層が触媒層側で最外層の液水輸送促進材層がガス拡散層側である形態；最外層の液水蒸発促進材層がガス拡散層側で最外層の液水輸送促進材層が触媒層側である形態等が挙げられる。
第１実施形態およびその変形例において、各液水蒸発促進材層または液水輸送促進材層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは４０μｍ以下、より好ましくは２〜２５μｍとするのがよい。また、作業効率性の点からは、積層は６層以下であることが好ましい。
親水性多孔質層の好適な他の実施形態（以下、第２実施形態とも称する）は、親水性多孔質層内で液水蒸発促進材と液水輸送促進材とが混合状態で存在する。図１３は、本実施形態の親水性多孔質層の断面模式図である。図１３の親水性多孔質層は、液水蒸発促進材４０２、液水輸送促進材４０３およびイオン伝導性材料４０１から構成され、液水蒸発促進材４０２と液水輸送促進材４０３とはランダムな状態で配置される。
第２実施形態のように、親水性多孔質層を構成する液水蒸発促進材と液水輸送促進材との配置をランダムな構造とすることで、特徴の異なる機能を同時に発現する燃料電池用多孔質層を提供する。その結果、燃料電池に適用した場合には、零下における起動性と常温での高電流密度運転を両立することができる。ランダムな構造とした場合、液水蒸発機能と液水輸送機能を、その配合比により、容易に制御することができる。
第１実施形態および第２実施形態において、親水性多孔質層全体の液水蒸発促進材と液水輸送促進材との存在比は特に限定されるものではないが、排水性の観点からは、質量比で、液水蒸発促進材：液水輸送促進材＝１：０．１〜１０であることが好ましく、１：０．５〜５であることがより好ましい。親水性多孔質層内全体でかような好適な範囲内となるように、各層の液水蒸発促進材および液水輸送促進材の含有量を適宜決定すればよい。
また、親水性多孔質層中、導電性材料（液水蒸発促進材および液水輸送促進材の合計）とイオン伝導性材料との含有質量比は、特に限定されるものではなく、所望の目的により適宜設定される。好適には、導電性材料：イオン伝導性材料＝１：０．６〜１．５であり、１：０．７〜１．３であることがより好ましい。この範囲であれば、ガス拡散性を確保でき、また、イオン伝導性材料の機能を発揮することができる。なお、上記導電性材料と、イオン伝導性材料との含有質量比は、親水性多孔質層用インク（スラリー）を作製する際に予め混合するイオン伝導性材料と導電性材料とを測定しておき、これらの混合比を調整することにより、算出され、また、制御できる。また、親水性多孔質層を分析して、前記導電性材料と、イオン伝導性材料とを定量して、導電性材料と、イオン伝導性材料との含有質量比を算出することもできる。
本発明において、親水性多孔質層は、導電性材料およびイオン伝導性材料を含む層で、導電性材料が、液水蒸発促進材および液水輸送促進材からなる形態であればいずれの形態であってもよい。すなわち、その名称に拘泥されず、燃料電池に用いられる使用目的からみて電極触媒層と称される場合であっても本発明でいう親水性多孔質層に含まれる場合がある。例えば、導電性材料に触媒が担持されている形態であれば、触媒層を親水性多孔質層としてＭＥＡに用いることができる。
以下、本発明の親水性多孔質層を構成する各成分について説明する。
（導電性材料）
導電性材料としては、液水蒸発促進材および液水輸送促進材を組み合わせて用いる。
導電性材料としては、天然黒鉛、人造黒鉛、活性炭、カーボンブラック（オイルファーネスブラック、チャネルブラック、ランプブラック、サーマルブラック、アセチレンブラックなど）などの炭素材料；金属（Ｓｎ，Ｔｉなど）酸化物などが挙げられる。これらの導電性材料は、イオン伝導性材料の被覆面積により、液水蒸発促進材または液水輸送促進材に分類される。導電性材料は、好ましくは、炭素材料、金属（Ｓｎ，Ｔｉなど）酸化物であり、より好ましくは、炭素材料である。
液水蒸発促進材は、好ましくは、単位導電性材料あたりのイオン伝導性材料の被覆面積が２００ｍ２／ｇ以上の導電性材料である。より好ましくは、イオン伝導性材料の被覆面積が２００〜１６００ｍ２／ｇの導電性材料である。導電性材料が、上記のような範囲の被覆面積を有することで、カソード側で生成した生成水の液相から気相への相変化抵抗を低減することができる。すなわち、液水の輸送を早め、かつ水蒸気での輸送を促進させ、生成水の滞留・凍結を抑制する。
液水蒸発促進材としては、特に限定されるものではないが、カーボンブラック、ＢＥＴ窒素比表面積が２０〜４００ｍ２／ｇのアセチレンブラック、ケッチェンブラック、ブラックパールズ、キャボット社製バルカン、活性炭などを挙げることができる。
液水蒸発促進材のＢＥＴ窒素比表面積は、２０〜１６００ｍ２／ｇであることが好ましく、８０〜１２００ｍ２／ｇであることがより好ましい。
液水蒸発促進材は１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
液水輸送促進材とは、単位導電性材料あたりのイオン伝導性材料の被覆面積が２００ｍ２／ｇ未満の導電性材料である。より好ましくは、イオン伝導性材料の被覆面積が１０〜１９９ｍ２／ｇの導電性材料である。導電性材料が、上記のような範囲の被覆面積を有することで、カソード側で生成した生成水の液相から気相への相変化抵抗を低減することができる。
液水輸送促進材としては、特に限定されるものではないが、ＢＥＴ窒素比表面積が２０〜１９９ｍ２／ｇの熱処理したケッチェンブラック、ＢＥＴ窒素比表面積が５００〜１６００ｍ２／ｇのアセチレンブラック、金属（Ｓｎ，Ｔｉなど）酸化物などを挙げることができる。
導電性材料が、上記のような範囲の被覆面積を有することで、液水輸送経路の屈曲度が小さくなり、イオン伝導性材料内に保水した液水の輸送抵抗を低減させる事が可能であり、不凍水のまま輸送が可能となる。ＢＥＴ窒素比表面積が２０〜１９９ｍ２／ｇのケッチェンブラックはケッチェンブラックを熱処理することにより得られる。熱処理条件は、上記ＢＥＴ窒素比表面積内に含まれるように適宜設定すればよい。好ましくは、ケッチェンブラックを、温度２０００〜３０００℃、時間２〜１２０分間、熱処理することによって得られる。
液水輸送促進材のＢＥＴ窒素比表面積は、２０〜１６００ｍ２／ｇであることが好ましく、８０〜１２００ｍ２／ｇであることが好ましい。
液水輸送促進材は１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
導電性材料の平均粒子径は、５〜２００ｎｍであることが好ましく、１０〜１００ｎｍであることがより好ましい。これにより、親水性多孔質層のガス拡散性を確保することができる。なお、本明細書中において、「粒子径」とは、活物質粒子の輪郭線上の任意の２点間の距離のうち、最大の距離Ｌを意味する。「平均粒子径」の値としては、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）や透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）などの観察手段を用い、数〜数十視野中に観察される粒子の粒子径の平均値として算出される値を採用するものとする。
（イオン伝導性材料）
イオン伝導性材料としては、イオン伝導性であり、導電性材料を結着できる材料であれば、特に限定されない。例えば、ポリアクリルアミド、水性ウレタン樹脂、シリコン樹脂等の高分子；高分子電解質等が挙げられる。好適には高分子電解質である。高分子電解質をイオン伝導性材料とすることで、同じイオン伝導性材料を含むＭＥＡの構成要素（電解質膜や触媒層）と隣接して親水性多孔質層を配置する場合に安定して配置させることができ、触媒層や膜と、導電性材料との間の水輸送抵抗を低減することができる。この結果、電解質膜または触媒層と、導電性材料との間の水輸送性が向上し、より早い時間で平衡に達することができる。イオン伝導性材料が高分子電解質である場合は、当該電解質は、触媒層や電解質膜中に使用される高分子電解質と同じであってもよいし、異なってもよい。さらに、親水性多孔質層を含むＭＥＡを作製する場合、材料を共通化することもでき、作製時の省力化が図れる。
用いられるイオン伝導性材料は特に限定されるものではない。具体的には、イオン伝導性材料は、ポリマー骨格の全部又は一部にフッ素原子を含むフッ素系電解質と、ポリマー骨格にフッ素原子を含まない炭化水素系電解質とに大別される。
フッ素系電解質としては、具体的には、ナフィオン（登録商標、デュポン社製）、アシプレックス（登録商標、旭化成株式会社製）、フレミオン（登録商標、旭硝子株式会社製）等のパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマー、ポリトリフルオロスチレンスルフォン酸系ポリマー、パーフルオロカーボンホスホン酸系ポリマー、トリフルオロスチレンスルホン酸系ポリマー、エチレンテトラフルオロエチレン−ｇ−スチレンスルホン酸系ポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリビニリデンフルオリド−パーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどが好適な一例として挙げられる。フッ素系電解質は、耐久性、機械強度に優れる。
前記炭化水素系電解質として、具体的には、ポリスルホンスルホン酸、ポリアリールエーテルケトンスルホン酸、ポリベンズイミダゾールアルキルスルホン酸、ポリベンズイミダゾールアルキルホスホン酸、ポリスチレンスルホン酸、ポリエーテルエーテルケトンスルホン酸、ポリフェニルスルホン酸などが好適な一例として挙げられる。
上記イオン伝導性材料は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
親水性多孔質層においては、水の移動速度が重要であるため、イオン伝導性材料のＥＷは低いほうが好ましい。好ましくは、高分子電解質のＥＷが１２００ｇ／ｅｑ．以下、より好ましくは１０００ｇ／ｅｑ．以下、さらに好ましくは、７００ｇ／ｅｑ．以下である。かような範囲であれば、液水の拡散を促進し、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立した親水性多孔質層を提供できる。ＥＷの下限は特に限定されるものではないが、通常５００ｇ／ｅｑ．以上であることが好ましい。なお、ＥＷ（Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ Ｗｅｉｇｈｔ）は、イオン交換基当量重量を表す。
（親水性多孔質層の製造方法）
親水性多孔質層の作製方法としては、特に限定されるものではないが、例えば、導電性材料、イオン伝導性材料、および溶媒を混合して親水性多孔質層用インクを調製し、これを基材に塗布した後、乾燥させる方法などが用いられる。また、触媒成分が担持された導電性材料を用いる場合には、含浸法、液相還元担持法、蒸発乾固法、コロイド吸着法、噴霧熱分解法、逆ミセル（マイクロエマルジョン法）などの公知の方法を用いて、予め導電性材料に触媒成分を担持させておくのがよい。
ここで、上記第１実施形態の場合には、好適には、液水蒸発促進材を含むインクおよび液水輸送促進材を含むインクを別々に製造する。異なる導電性材料を含むインクが層状の構造をもつように個別に形成するためである。
また、上記第２実施形態の場合には、好適には、液水蒸発促進材および液水輸送促進材を含むインクを製造する。液水蒸発促進材と液水輸送促進材の２種類の導電性材料の混合物インクを製造することで、異なる導電性材料間での接着性を向上させ界面での水輸送抵抗を低減することができる。その結果、連続的な水（液水）の輸送経路を確保する事により、零下起動性と高電流密度運転の両立が可能となる。
親水性多孔質層用インクに用いられる溶媒としては、特に限定されるものではないが、水；メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール等のアルコール；エチレングリコール、プロピレングリコール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、またはグリセリンなどの多価アルコール；または下記沸点が１５０℃を超える有機溶媒などが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。
有機溶媒の選択は、親水性多孔質層の空孔率を制御する上で重要である。
後述するように、導電性材料の密度が疎である親水性多孔質層を作製する場合、インクに沸点が１５０℃を超える高沸点有機溶媒を混合した溶媒を用いることが好ましい。インクに沸点が１５０℃を超える高沸点有機溶媒を混合した場合、平均空孔径を大きくすることができ、また、空孔率も大きくすることができる。したがって、そのようなインクを使用することで、高沸点有機溶媒を使用しない場合に比べて、疎な親水性多孔質層を作製することができる。インク中の溶媒種による親水性多孔質層の空孔径の分布の差を図１４に示す。図１４において、Ｐｏｒｅ Ｓｉｚｅ Ｄｉａｍｅｔｅｒは細孔径を、Ｃｕｍｕｌａｔｉｖｅ Ｉｎｔｒｕｓｉｏｎ（ｍＬ／ｇ）は積算容積を、Ｌｏｇ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｉｎｔｒｕｓｉｏｎ（ｍＬ／ｇ）は微分細孔容積を示す。図４において、溶媒１の組成は、水：ＮＰＡ（ノルマルプロピルアルコール）：プロピレングリコール＝４：１：３（質量比）であり、溶媒２の組成は、水：ＮＰＡ＝６：４である。
沸点が１５０℃を超える有機溶媒としては、エチレングリコール（沸点：１９７．６℃）、プロピレングリコール（沸点：１８８．２℃）、１，２−ブタンジオール（沸点：１９０．５℃）、１，３−ブタンジオール（沸点：２０７．５℃）、１，４−ブタンジオール（沸点：２２９．２℃）、グリセリン（沸点２９０℃）、ＮＭＰ（Ｎ−ｍｅｔｈｙｌｐｙｒｒｏｌｉｄｏｎｅ）（沸点：２０２℃）、ＤＭＳＯ（ｄｉｍｅｔｈｙｌ ｓｕｌｆｏｘｉｄｅ）（沸点：１８９℃）などが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上併用して用いてもよい。なお、高沸点有機溶媒は、水と均一に混合されることが好ましい。
親水性多孔質層用インク中の溶媒は、高沸点有機溶媒のみから構成されていてもよい。また、高沸点有機溶媒とその他の溶媒（例えば、水、沸点が１５０℃未満の有機溶媒（メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール等）との混合物を用いてもよい。高沸点有機溶媒とその他の溶媒との混合物の場合、溶媒中の高沸点有機溶媒の比率は、１０質量％以上であることが好ましく、３０質量％以上であることがより好ましい。なお、保水性の観点から、高沸点有機溶媒の比率は高いほど好ましいので、溶媒中の高沸点有機溶媒の比率の上限は特に限定されないが、高分子電解質の分散性を考慮すると、７０質量％以下であることが好ましい。高沸点有機溶媒とその他の溶媒との混合物を用いる場合には、平均空孔径および空孔率も大きくすることができると考えられる。
また、インク調製の際に、イオン伝導性材料（Ｉ）と導電性材料（Ｃ）の混合比（Ｉ／Ｃ）を意図的に変化させることで、空孔率を制御することができる。下記表６に、Ｉ／Ｃ比を変えた際の空孔率の変化を示す。Ｉ／Ｃ比を増加させるにつれ、空孔率は小さくなることがわかる。
したがって、空孔率を制御する必要がある場合には、Ｉ／Ｃを適宜設定することにより、容易に空孔率を制御することができる。
なお、本明細書におけるインク中の溶媒とは、バインダーおよび導電性材料等の固形成分が分散される分散媒、すなわち固形成分以外の液体成分を全て含む。したがって、例えば、水に分散されたイオン伝導性材料と、有機溶媒とを混合して親水性多孔質層用インクを製造する場合、本明細書でいう溶媒は、水および有機溶媒の双方を指す。
親水性多孔質層用インクの固形分率（親水性多孔質層用インク全重量に対する固形分の重量割合）は、特に限定されるものではないが、通常５〜２０質量％程度である。このような範囲とすることで、多孔質層の形成効率とインクの安定性の点で優れる。
親水性多孔質層用インクの調製方法は、特に制限されない。また、イオン伝導性材料、導電性材料、および溶媒の混合順序は、特に制限されないが、具体的には、下記（ｉ−１）〜（ｉ−３）が挙げられる。
（ｉ−１）イオン伝導性材料を含有した溶液を調製し、前記溶液を、導電性材料と混合する。その後、溶媒をさらに添加して、親水性多孔質層用インクを調製する；
（ｉ−２）イオン伝導性材料を含有した溶液を調製し、溶媒を添加する。その後、導電性材料をさらに混合（添加）して、親水性多孔質層用インクを調製する；および
（ｉ−３）導電性材料と溶媒とを混合する。次に、別途イオン伝導性材料を含有した溶液を、さらに添加して、親水性多孔質層用インクを調製する。
上記方法のうち、（ｉ−１）及び（ｉ−２）の方法が好ましく、（ｉ−１）の方法がより好ましい。これにより、水と有機溶媒が均一に混合され、溶媒化合物が形成しやすい。
上記方法（ｉ−１）〜（ｉ−３）において、イオン伝導性材料を含有した溶液において、イオン伝導性材料は、溶媒中に分散している。この際のイオン伝導性材料を含有した溶液中でのイオン伝導性材料含有率は、特に制限されないが、固形分量が好ましくは１〜４０質量％、より好ましくは５〜２０質量％である。このような含有率であれば、高分子電解質が適切に溶媒中に分散しうる。
イオン伝導性材料を含有した溶液は、自ら調製してもよいし、市販品を用いてもよい。上記イオン伝導性材料を含有した溶液中におけるイオン伝導性材料の分散溶媒は、特に限定されるものではないが、水、メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール等が挙げられる。分散性を考慮すると、好ましくは、水、エタノール、１−プロパノールである。これらの分散溶媒は、単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
また、親水性多孔質層用インクの製造工程において、イオン伝導性材料と、導電性材料と、溶媒とを混合した後は、良好に混合するために、別途混合工程を設けてもよい。このような混合工程としては、触媒インクを超音波ホモジナイザーでよく分散する、あるいは、この混合スラリーをサンドグラインダー、循環式ボールミル、循環式ビーズミルなどの装置でよく粉砕させた後、減圧脱泡操作を加えることなどが好ましく挙げられる。
次に、得られた親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後、親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥する。
親水性多孔質層用インクの基材表面への塗布方法は、特に制限されず、公知の方法を使用できる。具体的には、スプレー（スプレー塗布）法、ガリバー印刷法、ダイコーター法、スクリーン印刷法、ドクターブレード法、転写法など、公知の方法を用いて行うことができる。また、触媒インクの基材表面への塗布に使用される装置もまた、特に制限されず、公知の装置が使用できる。具体的には、スクリーンプリンター、スプレー装置、バーコーター、ダイコーター、リバースコーター、コンマコーター、グラビアコーター、スプレーコーター、ドクターナイフなどの塗布装置を用いることができる。なお、塗布工程は、１回行ってもあるいは複数回繰り返し行ってもよい。
なお、上記第１実施形態の場合には、好適には、液水蒸発促進材を含むインクおよび液水輸送促進材を含むインクを順次、塗布すればよい。この際、熱処理を行うと、界面での接着性を向上させ、水輸送抵抗を低減することができる。その結果、連続的な水（液水）の輸送経路を確保する事により、零下起動性と高電流密度運転の両立が可能となる。熱処理の条件としては、特に限定されるものではないが、２０〜１７０℃で、１〜４０分間程度、熱処理を行うことが好ましい。なお、熱処理工程は、ＭＥＡ作製過程のいずれかの段階で行われればよく、親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後、すぐに親水性多孔質層用インクを熱処理する形態に限られない。
最後に、親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥して、溶媒を除去する。親水性多孔質層用インクが塗布された基材を乾燥する際の乾燥時間は特に限定されるものではないが、５〜３０分であることが好ましい。また、乾燥時の雰囲気は特に限定されるものではないが、空気雰囲気または不活性ガス雰囲気下で乾燥を行うことが好ましい。なお、親水性多孔質層用インクを乾燥する工程は、ＭＥＡ作製過程のいずれかの段階で行われればよく、親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後、すぐに親水性多孔質層用インクを乾燥する形態に限られない。
親水性多孔質層用インクを塗布する基材は、最終的に得られる親水性多孔質層の形態により適宜選択すればよく、電極触媒層、ガス拡散層、またはポリテトラフルオロエチレンシート（ＰＴＦＥ）等の高分子シート等を用いることができる。
（燃料電池用膜電極接合体）
本発明の親水性多孔質層は、零下起動時においても、常温運転時においても優れた排水性能を有する。したがって、ＭＥＡに適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転を実現させることができる。以下、本発明の親水性多孔質層を含むＭＥＡの好適な実施形態について説明する。なお、各図面は説明の便宜上誇張されて表現されており、各図面における各構成要素の寸法比率が実際とは異なる場合がある。また、各図において、同一の部材には同一の符号を付し、説明を省略する場合がある。
図１５は、上記実施形態の親水性多孔質層を含む好適なＭＥＡの実施形態（第３実施形態）を示す断面模式図である。図１５のＭＥＡ４１０は、固体高分子電解質膜４１２の両面に、アノード側電極触媒層４１３およびカソード側電極触媒層４１５が対向して配置され、これをアノード側ガス拡散層４１４およびカソード側ガス拡散層４１６で挟持した構成を有している。さらに、アノード側電極触媒層４１３とアノード側ガス拡散層４１４との間、およびカソード側電極触媒層４１５とカソード側ガス拡散層４１６との間には親水性多孔質層４１７が配置される。親水性多孔質層４１７を有するＭＥＡとすることで、触媒層からの排水性に関連し、液水の蒸発機能と輸送機能をともに促進できる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立できる。
第３実施形態は、アノード側電極触媒層４１３とアノード側ガス拡散層４１４との間、およびカソード側電極触媒層４１５とカソード側ガス拡散層４１６との間に親水性多孔質層４１７が配置される形態である。しかしながら、上記配置形態に限定されるものではなく、カソード側またはアノード側のどちらかのみに親水性多孔質層４１７が配置されていてもよい。また、高分子電解質膜と電極触媒層との間に配置されてもよい。好適には、少なくともアノード側に親水性多孔質層を設ける形態である。氷点下において燃料電池を起動させる際、発電による生成水が凍ることにより、酸素の輸送が阻害されることが起動性低下の一因であると考えられることは上述した。したがって、生成水を吸収する際の水の移動方向は、カソード側電極触媒層から電解質膜を介してアノード側電極触媒層であることが重要である。アノード側に親水性多孔質層が配置されることによって、より多くの生成水がアノード触媒層側に戻るため、氷点下起動性を増すことができる。
また、触媒層、特にアノード触媒層に隣接して、好ましくは触媒層とガス拡散層との間に、親水性多孔質層を配置することが好適である。ＭＥＡ内部の保水機能は、少なくとも膜および触媒層が有する。触媒層（アノード／カソード）は膜を挟持するように設置されるため、触媒層と隣接して親水性多孔質層が設けられることで、ＭＥＡ内部（膜、触媒層）に存在する液水が円滑に親水性多孔質層に移動・保持することが可能となる。また、親水性多孔質層は薄膜状で形態を保持することは難しいが、ガス拡散層と隣接して設けることで、構造を維持しやすくなる。なお、ガス拡散層は、後述するマイクロポア層（ＭＰＬ）を有していても、有していなくともよい。ＭＰＬは水輸送抵抗が大きいので、水輸送の観点からはガス拡散層が（ＭＰＬのない）ガス拡散層基材から構成されるほうが好ましい。ＭＰＬは水輸送抵抗が大きく、一方、ガス拡散層基材はマクロポアから形成されるために輸送抵抗が小さいためである。
図１６は、本発明（第３実施態様）の親水性多孔質層を含む好適なＭＥＡの他の実施形態（第４実施形態）を示す断面模式図である。図１６のＭＥＡ４１０’は、固体高分子電解質膜４１２の両面に、アノード側電極触媒層４１３およびカソード側電極触媒層４１５が対向して配置され、これをアノード側ガス拡散層４１４およびカソード側ガス拡散層４１６で挟持した構成を有している。さらに、アノード側電極触媒層４１３とアノード側ガス拡散層４１４との間に親水性多孔質層４１７が配置される。アノード極にのみ親水性多孔質層４１７を設ける事で、カソードの生成水が、膜を介してアノード側へ輸送される機能が促進され、カソード側でのガス拡散層内部での液水の凍結またはフラッディングなどによる酸素の輸送阻害も抑制される。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立できる。
親水性多孔質層のカソードガス出口に対向する部分（以下、下流部とも称する）が親水性多孔質層のカソードガス入口に対向する部分（以下、上流部とも称する）よりも疎な構造であるＭＥＡも好適な実施形態（第５実施形態）である。上流部または下流部以外の親水性多孔質層部を中流部とも以下称する。図１７に第５実施形態の断面模式図を示す。図１７においては簡略化のため、ガス拡散層は記載していない。図１７のＡは、親水性多孔質層がアノード極に設置されている場合、図１７のＢは、親水性多孔質層がカソード極に設置されている場合である。ここで、「疎な構造」とは、下流部の空孔率が上流部の空孔率よりも高いことを意味する。具体的には、上流部の空孔率を１とすると、下流部の空孔率が０．３７〜０．９であることが好ましく、０．５７〜０．９であることがより好ましい。
このように、疎な構造の親水性多孔質層を、液水の滞留が生じやすいカソードガス出口に対向するアノード触媒層またはカソード触媒層の少なくとも一方に設置することで、より大きな水蒸気の輸送経路が確保されることとなり、排水性が高まる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立できる。このような面内分布は、特に大きなサイズの燃料電池ＭＥＡに有効である。
本実施形態のように、下流部が疎な構造である親水性多孔質層は、上述したように、インクに沸点が１５０℃を超える高沸点有機溶媒を混合したものを適用することによって、容易に製造することができる。また、Ｉ／Ｃを制御することによっても、製造することができる。
親水性多孔質層のカソードガス出口に対向する部分とは、親水性多孔質層のガス流れ方向の全長Ｌに対してカソードガス出口方向の端部を０とすると、少なくとも０〜１／５Ｌの部分を指し、好ましくは０〜１／３Ｌの部分を指す。また、親水性多孔質層のカソードガス入口に対向する部分とは、親水性多孔質層のガス流れ方向の全長Ｌに対してカソードガス入口方向の端部を０とすると、０〜１／５Ｌの部分を指す。上記上流部および下流部以外の、中央部付近の親水性多孔質を中流部とする。中流部の構成は特に限定されるものではないが、上流部と同じ構成（図１７のＡおよびＢ）；上流部よりも疎で下流部よりも密な構造（図１７のＤ）であることが好ましい。図１７のＤの形態のように、密な親水性多孔質層を、カソードガス入口に配置する事で、カソードからアノードへの液水輸送が促進され、膜電極接合体全体として水輸送抵抗を低減することができる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立できる。また、アノード極で乾燥状態になりやすい部分への水輸送抵抗が低減される事で、ドライアウト耐性を付与した燃料電池用膜電極接合体を提供できる。
図１７のＡ、ＢおよびＤにおいては、下流部は、液水蒸発促進材および液水輸送促進材が混合された状態で存在するが、上記第１実施形態のように、液水蒸発促進材を含む層と、液水輸送促進材を含む層とが積層された形態であってもよい（図１７のＣ）。
また、本発明（第３実施形態）の親水性多孔質層は、所望の性能を達成するために、種々の変形を採ることができる。例えば、零下起動性をより高めることを目的とする場合、（１）親水性多孔質層のカソードガス出口に対向する部分が、液水蒸発促進材を液水輸送促進材よりも多く含むＭＥＡの形態（第６実施形態）が好適である。図１８は、上記（１）の形態を説明する模式図である。簡略化のため、ガス拡散層は記載していない。また、本実施形態では、親水性多孔質層は、アノード極のみに配置されているが、カソード極のみ、または、アノード極およびカソード極の双方に配置されていてもよい。さらに、本実施形態では、上中流部の液水蒸発促進材および液水輸送促進材の含有量はほぼ同一であるが、かような形態に限定されるものではなく、上中流部の液水蒸発促進材および液水輸送促進材の組成比は適宜設計すればよい。
導電性材料の被覆表面積が大きい導電性材料が多く配合された親水性多孔質層を、カソードガス出口に対向するアノード触媒層またはカソード触媒層の少なくとも一方に隣接する（対向流の構成する）ことで、より液水蒸発機能を促進することができる。その結果、カソード極からアノード極への水輸送性が向上し、ＭＥＡ全体における水輸送抵抗を低減することができる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転の両立が可能となり、零下起動性に特に優れる。
図１８の実施形態において、カソードガス出口に対向する部分において、液水蒸発促進材は、液水輸送促進材の含有質量を１とした場合、１．１〜１０であることが好ましく、５〜１０であることが好ましい。かような範囲であれば、零下起動性を効果的に向上させることができる。
また、高温での高電流密度運転を達成することを目的とする場合、（２）前記親水性多孔質層のカソードガス出口に対向する部分が前記液水輸送促進材を前記液水蒸発促進材よりも多く含むＭＥＡの形態（第７実施形態）が好適である。図１９は、上記（２）の形態を説明する模式図である。簡略化のため、ガス拡散層は記載していない。また、本実施形態では、親水性多孔質層は、アノード極のみに配置されているが、カソード極のみ、または、アノード極およびカソード極の双方に配置されていてもよい。さらに、本実施形態では、上中流部の液水蒸発促進材および液水輸送促進材の含有量はほぼ同一であるが、かような形態に限定されるものではなく、上中流部の液水蒸発促進材および液水輸送促進材の組成比は適宜設計すればよい。
イオン伝導性材料の被覆面積が小さい導電性材料が多く配合された親水性多孔質層を、カソードガス出口に対向するアノード触媒層またはカソード触媒層の少なくとも一方に隣接する（対向流の構成とする）ことで、より液水輸送機能を促進することができる。その結果、カソード極からアノード極への水輸送性が向上し、ＭＥＡ全体における水輸送抵抗を低減することができる。したがって、本実施形態のＭＥＡを燃料電池に適用した場合に、零下起動性と常温での高電流密度運転の両立が可能となり、高電流密度運転が特に達成されやすい。
図１９の実施形態において、カソードガス出口に対向する部分において、液水輸送促進材は、液水蒸発促進材の含有質量を１とした場合、１．１〜１０であることが好ましく、５〜１０であることが好ましい。かような範囲であれば、常温時により高電流密度の運転が可能となる。
上述したように本発明（第３実施態様）のＭＥＡは親水性多孔質層に特徴を有するものである。したがって、ＭＥＡを構成するその他の部材については、燃料電池の分野において従来公知の構成がそのまま、または適宜改良されて採用されうる。以下、参考までに親水性多孔質層以外の部材の典型的な形態について説明するが、本発明の技術的範囲が下記の形態のみに限定されることはない。
［高分子電解質膜］
高分子電解質膜は、イオン交換樹脂から構成され、ＰＥＦＣの運転時にアノード側触媒層で生成したプロトンを膜厚方向に沿ってカソード側触媒層へと選択的に透過させる機能を有する。また、高分子電解質膜は、アノード側に供給される燃料ガスとカソード側に供給される酸化剤ガスとを混合させないための隔壁としての機能をも有する。
高分子電解質膜の具体的な構成は特に制限されず、燃料電池の分野において従来公知の高分子電解質膜が適宜採用されうる。高分子電解質膜は、構成材料であるイオン交換樹脂の種類によって、フッ素系高分子電解質膜と炭化水素系高分子電解質膜とに大別される。フッ素系高分子電解質膜を構成するイオン交換樹脂としては、例えば、ナフィオン（登録商標、デュポン社製）、アシプレックス（登録商標、旭化成株式会社製）、フレミオン（登録商標、旭硝子株式会社製）等のパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマー、パーフルオロカーボンホスホン酸系ポリマー、トリフルオロスチレンスルホン酸系ポリマー、エチレンテトラフルオロエチレン−ｇ−スチレンスルホン酸系ポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体、ポリビニリデンフルオリド−パーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーなどが挙げられる。耐熱性、化学的安定性などの発電性能上の観点からはこれらのフッ素系高分子電解質膜が好ましく用いられ、特に好ましくはパーフルオロカーボンスルホン酸系ポリマーから構成されるフッ素系高分子電解質膜が用いられる。
前記炭化水素系電解質として、具体的には、スルホン化ポリエーテルスルホン（Ｓ−ＰＥＳ）、スルホン化ポリアリールエーテルケトン、スルホン化ポリベンズイミダゾールアルキル、ホスホン化ポリベンズイミダゾールアルキル、スルホン化ポリスチレン、スルホン化ポリエーテルエーテルケトン（Ｓ−ＰＥＥＫ）、スルホン化ポリフェニレン（Ｓ−ＰＰＰ）などが挙げられる。原料が安価で製造工程が簡便であり、かつ材料の選択性が高いといった製造上の観点からは、これらの炭化水素系高分子電解質膜が好ましく用いられる。なお、上述したイオン交換樹脂は、１種のみが単独で用いられてもよいし、２種以上が併用されてもよい。また、上述した材料のみに制限されず、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。
高分子電解質膜の厚さは、得られるＭＥＡやＰＥＦＣの特性を考慮して適宜決定すればよく、特に制限されない。ただし、高分子電解質膜の厚さは、好ましくは５〜３００μｍであり、より好ましくは１０〜２００μｍであり、さらに好ましくは１５〜１５０μｍである。厚さがかような範囲内の値であると、製膜時の強度や使用時の耐久性、および使用時の出力特性のバランスが適切に制御されうる。
［触媒層］
触媒層は、実際に反応が進行する層である。具体的には、アノード側触媒層では水素の酸化反応が進行し、カソード側触媒層では酸素の還元反応が進行する。触媒層は、触媒成分、触媒成分を担持する導電性担体、およびプロトン伝導性の高分子電解質を含む。
アノード側触媒層に用いられる触媒成分は、水素の酸化反応に触媒作用を有するものであれば特に制限はなく公知の触媒が同様にして使用できる。また、カソード側触媒層に用いられる触媒成分もまた、酸素の還元反応に触媒作用を有するものであれば特に制限はなく公知の触媒が同様にして使用できる。具体的には、白金、ルテニウム、イリジウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、タングステン、鉛、鉄、クロム、コバルト、ニッケル、マンガン、バナジウム、モリブデン、ガリウム、アルミニウム等の金属、およびそれらの合金等などから選択される。ただし、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。これらのうち、触媒活性、一酸化炭素等に対する耐被毒性、耐熱性などを向上させるために、少なくとも白金を含むものが好ましく用いられる。前記合金の組成は、合金化する金属の種類にもよるが、白金が３０〜９０原子％、合金化する金属が１０〜７０原子％とするのがよい。カソード側触媒として合金を使用する場合の合金の組成は、合金化する金属の種類などによって異なり、当業者が適宜選択できるが、白金が３０〜９０原子％、合金化する他の金属が１０〜７０原子％とすることが好ましい。なお、合金とは、一般に金属元素に１種以上の金属元素または非金属元素を加えたものであって、金属的性質をもっているものの総称である。合金の組織には、成分元素が別個の結晶となるいわば混合物である共晶合金、成分元素が完全に溶け合い固溶体となっているもの、成分元素が金属間化合物または金属と非金属との化合物を形成しているものなどがあり、本願ではいずれであってもよい。この際、アノード触媒層に用いられる触媒成分およびカソード触媒層に用いられる触媒成分は、上記の中から適宜選択できる。以下の説明では、特記しない限り、アノード触媒層およびカソード触媒層用の触媒成分についての説明は、両者について同様の定義であり、一括して、「触媒成分」と称する。しかしながら、アノード触媒層およびカソード触媒層の触媒成分は同一である必要はなく、上記したような所望の作用を奏するように、適宜選択される。
触媒成分の形状や大きさは、特に制限されず公知の触媒成分と同様の形状および大きさが使用できるが、触媒成分は、粒状であることが好ましい。この際、触媒粒子の平均粒子径は、好ましくは１〜３０ｎｍ、より好ましくは１．５〜２０ｎｍ、さらに好ましくは２〜１０ｎｍ、特に好ましくは２〜５ｎｍである。触媒粒子の平均粒子径がかような範囲内の値であると、電気化学反応が進行する有効電極面積に関連する触媒利用率と担持の簡便さとのバランスが適切に制御されうる。なお、本発明における「触媒粒子の平均粒子径」は、Ｘ線回折における触媒成分の回折ピークの半値幅より求められる結晶子径や、透過型電子顕微鏡像より調べられる触媒成分の粒子径の平均値として測定されうる。
導電性担体は、上述した触媒成分を担持するための担体、および触媒成分との電子の授受に関与する電子伝導パスとして機能する。
導電性担体としては、触媒成分を所望の分散状態で担持させるための比表面積を有し、充分な電子伝導性を有しているものであればよく、主成分がカーボンである炭素系材料であることが好ましい。具体的には、カーボンブラック、黒鉛化処理したカーボンブラック、活性炭、コークス、天然黒鉛、人造黒鉛、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーンおよびカーボンフィブリル構造体などからなるカーボン粒子が挙げられる。なお、「主成分がカーボンである」とは、主成分として炭素原子を含むことをいい、炭素原子のみからなる、実質的に炭素原子からなる、の双方を含む概念である。場合によっては、燃料電池の特性を向上させるために、炭素原子以外の元素が含まれていてもよい。なお、「実質的に炭素原子からなる」とは、２〜３質量％程度以下の不純物の混入が許容されうることを意味する。
触媒層、特にアノード側触媒層に黒鉛化処理したカーボンブラックなどの黒鉛化した導電性材料、より好ましくは黒鉛化した炭素材料を導電性担体として用いると、導電性材料の腐食耐性を向上することができるため、好ましい。しかしながら、黒鉛化した導電性材料は、イオン伝導性材料の被覆面積が小さく、液水の蒸発面積が小さい為、零下での凍結または常温でのフラッディングが懸念される。黒鉛化させた導電性材料を用いた触媒層に親水性多孔質を隣接するように設置する事で、排水性を向上することができ、零下起動性と常温での高電流密度運転を両立し、さらに導電性材料の腐食耐性を付与した燃料電池用の膜電極接合体を提供する。黒鉛化処理したカーボンブラックは球状であることが好ましく、Ｘ線回折から算出される［００２］面の平均格子面間隔ｄ００２が０．３４３〜０．３５８ｎｍかつＢＥＴ比表面積が１００〜３００ｍ２／ｇであることが望ましい。
導電性担体のＢＥＴ比表面積は、触媒成分を高分散担持させるのに充分な比表面積であればよいが、好ましくは２０〜１６００ｍ２／ｇ、より好ましくは８０〜１２００ｍ２／ｇである。導電性担体の比表面積がかような範囲内の値であると、導電性担体上での触媒成分の分散性と触媒成分の有効利用率とのバランスが適切に制御されうる。
導電性担体のサイズについても特に限定されないが、担持の簡便さ、触媒利用率、電極触媒層の厚みを適切な範囲で制御するなどの観点からは、平均粒子径を５〜２００ｎｍ、好ましくは１０〜１００ｎｍ程度とするとよい。
導電性担体に触媒成分が担持されてなる複合体（以下、「電極触媒」とも称する）において、触媒成分の担持量は、電極触媒の全量に対して、好ましくは１０〜８０質量％、より好ましくは３０〜７０質量％である。触媒成分の担持量がかような範囲内の値であると、導電性担体上での触媒成分の分散度と触媒性能とのバランスが適切に制御されうる。なお、触媒成分の担持量は、誘導結合プラズマ発光分光法（ＩＣＰ）によって測定されうる。
また、担体への触媒成分の担持は公知の方法で行うことができる。例えば、含浸法、液相還元担持法、蒸発乾固法、コロイド吸着法、噴霧熱分解法、逆ミセル（マイクロエマルジョン法）などの公知の方法が使用できる。
または、本発明において、電極触媒は市販品を使用してもよい。このような市販品としては、例えば、田中貴金属工業製、エヌ・イー・ケムキャット製、Ｅ−ＴＥＫ製、ジョンソンマッセイ製などの電極触媒が使用できる。これらの電極触媒は、カーボン担体に、白金や白金合金を担持（触媒種の担持濃度、２０〜７０質量％）したものである。上記において、カーボン担体としては、ケッチェンブラック、バルカン、アセチレンブラック、ブラックパール、予め高温で熱処理した黒鉛化処理カーボン担体（例えば、黒鉛化処理ケッチェンブラック）、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーン、カーボンファイバー、メソポーラスカーボンなどがある。
触媒層には、電極触媒に加えて、イオン伝導性の高分子電解質が含まれる。当該高分子電解質は特に限定されず従来公知の知見が適宜参照されうるが、例えば、上述した高分子電解質膜を構成するイオン交換樹脂が前記高分子電解質として触媒層に添加されうる。触媒層が親水性多孔質層である場合には、イオン伝導性材料として、上記高分子電解質が用いられる。
［ガス拡散層］
ガス拡散層は、セパレータ流路を介して供給されたガス（燃料ガスまたは酸化剤ガス）の触媒層への拡散を促進する機能、および電子伝導パスとしての機能を有する。
ガス拡散層の基材を構成する材料は特に限定されず、従来公知の知見が適宜参照されうる。例えば、炭素製の織物、紙状抄紙体、フェルト、不織布といった導電性および多孔質性を有するシート状材料が挙げられる。基材の厚さは、得られるガス拡散層の特性を考慮して適宜決定すればよいが、３０〜５００μｍ程度とすればよい。基材の厚さがかような範囲内の値であれば、機械的強度とガスおよび水などの拡散性とのバランスが適切に制御されうる。
ガス拡散層は、撥水性をより高めてフラッディング現象などを防止することを目的として、撥水剤を含むことが好ましい。撥水剤としては、特に限定されないが、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）、ポリヘキサフルオロプロピレン、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）などのフッ素系の高分子材料、ポリプロピレン、ポリエチレンなどが挙げられる。
また、撥水性をより向上させるために、ガス拡散層は、撥水剤を含むカーボン粒子の集合体からなるカーボン粒子層（マイクロポーラス層：ＭＰＬ）を基材の触媒層側に有するものであってもよい。
カーボン粒子層に含まれるカーボン粒子は特に限定されず、カーボンブラック、黒鉛、膨張黒鉛などの従来公知の材料が適宜採用されうる。なかでも、電子伝導性に優れ、比表面積が大きいことから、オイルファーネスブラック、チャネルブラック、ランプブラック、サーマルブラック、アセチレンブラックなどのカーボンブラックが好ましく用いられうる。カーボン粒子の平均粒子径は、１０〜１００ｎｍ程度とするのがよい。これにより、毛細管力による高い排水性が得られるとともに、触媒層との接触性も向上させることが可能となる。
カーボン粒子層に用いられる撥水剤としては、上述した撥水剤と同様のものが挙げられる。なかでも、撥水性、電極反応時の耐食性などに優れることから、フッ素系の高分子材料が好ましく用いられうる。
カーボン粒子層におけるカーボン粒子と撥水剤との混合比は、撥水性および電子伝導性のバランスを考慮して、質量比で９０：１０〜４０：６０（カーボン粒子：撥水剤）程度とするのがよい。なお、カーボン粒子層の厚さについても特に制限はなく、得られるガス拡散層の撥水性を考慮して適宜決定すればよい。
（燃料電池用膜電極接合体の製造方法）
上記実施形態のＭＥＡの製造方法は特に限定されるものではなく、従来公知の製造方法により製造することができる。
好適には、触媒層と親水性多孔質層とを一体化する工程（工程１とも称する）と、次いで親水性多孔質層の触媒層と反対側にガス拡散層を一体化する工程（以下、工程２とも称する）と、を含む。ガス拡散層上に親水性多孔質層インクを塗布し、乾燥すると、接触抵抗が上がる場合があり、工程１、工程２をこの順序に行うことによって、上記懸念が解消される。そして、かような工程を採用することにより、水輸送経路の連続性を向上させることが可能となる。
工程１の具体的な一実施形態を図２０のＡに示す。図２０のＡの実施形態では、工程１の前に、電解質膜上に電極触媒層を作製する。そして、形成された電極触媒層の電解質膜と反対側の面に親水性多孔質層用インクを塗布する。この際、液水輸送抵抗が上昇することから乾燥を行わないほうが好ましい。
工程１の他の実施形態を図２０のＢに示す。図２０のＢの実施形態では、ＰＴＦＥ製シートなどの基材上に親水性多孔質層スラリーを塗布する。次いで、親水性多孔質層スラリー上に触媒層を形成する。このようにして得られた、親水性多孔質層−触媒層を、電解質膜上に、転写等によって形成する。基材としてＰＴＦＥ製シートを用いた場合には、ホットプレスした後に、ＰＴＦＥ製シートのみを剥がし、その後ガス拡散層を積層させればよい。なお、上述の親水性多孔質層の製造方法において説明した親水性多孔質層用インクを乾燥する工程は、ＭＥＡ作製過程のいずれかの段階で行われればよく、親水性多孔質層用インクを基材上に塗布した後、すぐに親水性多孔質層用インクを乾燥する形態に限られない。
また、上流部、中流部、および下流部で空孔率や液水輸送促進材および液水蒸発促進材の組成比が異なる場合には、適当な組成の親水性多孔質層インクをそれぞれ製造し、所望の場所に塗布することによってＭＥＡを製造することができる。
（燃料電池）
次に、図面を参照しながら第３実施態様のＭＥＡを用いる好適な実施形態であるＰＥＦＣについて説明する。
図２１は、燃料電池用ＭＥＡが一対のセパレータにより挟持されてなるＰＥＦＣの単セルを示す模式断面図である。
図２１に示すＰＥＦＣ５００は、ＭＥＡ５１０’をアノード側セパレータ５０２およびカソード側セパレータ５０１で挟持することで構成されている。また、ＭＥＡに供給される燃料ガスおよび酸化剤ガスは、アノード側セパレータ５０２およびカソード側セパレータ５０１に、それぞれ複数箇所設けられたガス供給溝５０４、５０３などを介して供給される。また、図２１のＰＥＦＣにおいては、ガスケット５０５が、ＭＥＡ５１０’の表面に位置する電極の外周を、取り囲むように配置されている。ガスケットはシール部材であり、接着層（図示せず）を介して、ＭＥＡ５１０’の固体高分子電解質膜５１２の外面に固定される構成を有していてもよい。ガスケットは、セパレータとＭＥＡとのシール性を確保する機能を有している。なお、必要に応じて用いられる接着層は、接着性を確保することを考慮すると、ガスケットの形状に対応し、電解質膜の全周縁部に、額縁状に配置されることが好ましい。
以下、ＭＥＡ以外のＰＥＦＣの各構成要素について、順に詳細に説明する。
［ガスケット］
ガスケットは、触媒層またはガス拡散層（すなわち、ガス拡散電極）を包囲するように配置され、供給されたガス（燃料ガスまたは酸化剤ガス）のガス拡散電極からの漏出を防止する機能を有する。
ガスケットを構成する材料は、ガス、特に酸素や水素に対して不透過性であればよく、特に制限されることはない。ガスケットの構成材料としては、例えば、フッ素ゴム、シリコンゴム、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ポリイソブチレンゴムなどのゴム材料、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶｄＦ）などの高分子材料が挙げられる。ただし、その他の材料が用いられてもよいことは勿論である。
ガスケットのサイズについても特に制限はなく、所望のガスシール性や他の部材のサイズとの関係などを考慮して適宜決定すればよい。
［セパレータ］
ＭＥＡは、セパレータで挟持されてＰＥＦＣの単セルを構成する。ＰＥＦＣは、単セルが複数個直列に接続されてなるスタック構造を有するのが一般的である。この際、セパレータは、各ＭＥＡを直列に電気的に接続する機能に加えて、燃料ガスおよび酸化剤ガス並びに冷媒といった異なる流体を流す流路やマニホールドを備え、さらにはスタックの機械的強度を保つといった機能をも有する。
セパレータを構成する材料は特に制限されず、従来公知の知見が適宜参照されうるが、例えば、緻密カーボングラファイト、炭素板等のカーボン材料や、ステンレス等の金属材料などが挙げられる。セパレータのサイズや流路の形状などは特に限定されず、ＰＥＦＣの出力特性などを考慮して適宜決定すればよい。
ＰＥＦＣの製造方法は特に制限されず、燃料電池の分野において従来公知の知見を適宜参照することにより製造可能である。
以上、高分子電解質形燃料電池を例に挙げて説明したが、燃料電池としてはこの他にも、アルカリ型燃料電池、ダイレクトメタノール型燃料電池、マイクロ燃料電池などが挙げられ、いずれの電池に適用してもよい。なかでも小型かつ高密度・高出力化が可能であるから、高分子電解質形燃料電池（ＰＥＦＣ）が好ましく挙げられる。
前記燃料電池は、搭載スペースが限定される車両などの移動体用電源の他、定置用電源などとして有用であるが、特にシステムの起動／停止や出力変動が頻繁に発生する車両、より好ましくは自動車用途で特に好適に使用できる。
以下、実施例により、本発明をより詳細に説明する。ただし、本発明の技術的範囲が、以下の実施例のみに制限されるわけではない。
（実施例１）
導電性材料として、ケッチェンブラックＥＣ（ケッチェン・ブラック・インターナショナル株式会社製）に熱処理を施したものを用いた。熱処理は３０００℃で、２時間行った。熱処理を施したケッチェンブラックＥＣのＳＢＥＴは１５１ｍ２／ｇ、θｉｏｎは１．００、Ｓｉｏｎは１５１ｍ２／ｇであった。
この導電性材料とイオン伝導性材料分散液（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）Ｄ２０２０、デュポン社製）とを、導電性材料とイオン伝導性材料との質量比（Ｉ／Ｃ比）が０．９となるように混合した。さらに、プロピレングリコール水溶液（５０体積％）を、インクの固形分率（インク全質量に対する固形分の質量割合）が１２質量％となるよう添加して、インクを調製した。
触媒インクは、電極触媒粉末（ＴＥＣ１０Ｅ５０Ｅ、田中貴金属工業株式会社製）とイオン伝導性材料分散液（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）Ｄ２０２０、デュポン社製）とを、カーボン担体とイオン伝導性材料との質量比が０．９となるように混合した。さらに、プロピレングリコール水溶液（５０体積％）を、インクの固形分率が１９質量％となるように添加して調製した。なお、電極触媒粉末のＢＥＴ窒素比表面積は、５６１ｍ２／ｇであった。
親水性多孔質層は、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）基材上に、スクリーン印刷法により、カーボン担持量がおよそ０．３ｍｇ／ｃｍ２となるよう塗布した。その後、有機物を除去するために、１３０℃で３０分間熱処理を施した。その上に、触媒層をＰｔ担持量がおよそ０．０５ｍｇ／ｃｍ２となるように、スクリーン印刷法により塗布した。その後、再度１３０℃で３０分間熱処理を施した。親水性多孔質層の空孔率は４５％、厚さは８μｍであった。また、触媒層の空孔率は４０％、厚さは３μｍであった。
上記のようにして作製した親水性多孔質層と触媒層との積層体を電解質膜（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）ＮＲ２１１、デュポン社製）へ転写し、アノード側ガス拡散電極とした。転写は１５０℃、１０分、０．８Ｍｐａの条件で行った。電解質膜の反対側の面（カソード側）には、上記の触媒インクのみを塗布した。これにより、カソード側触媒層、電解質膜、アノード側触媒層、および親水性多孔質層が、この順に積層された積層体を得た。
得られた積層体を、ガス拡散層（東レ株式会社製、ＴＧＰ−Ｈ０６０）で挟持するようにして膜電極接合体を完成させた。
（比較例１）
導電性材料として、熱処理を施していないケッチェンブラックＥＣ（ケッチェン・ブラック・インターナショナル株式会社製）を用いた。熱処理を施していないケッチェンブラックＥＣのＳＢＥＴは７１８ｍ２／ｇ、θｉｏｎは０．３４、Ｓｉｏｎは２４４ｍ２／ｇであった。
この熱処理を施していないケッチェンブラックＥＣを用い、親水性多孔質層の厚さを６０μｍとしたこと以外は、実施例と同様にして、膜電極接合体を完成させた。
（評価１：水輸送抵抗の測定）
実施例の膜電極接合体を用いて、８０℃における親水性多孔質層の水輸送抵抗を測定したところ、１５×１０４ｓ・ｃｍ２・Δａ・ｇ−１であった。また、比較例の膜電極接合体を用いて、８０℃における親水性多孔質層の水輸送抵抗を測定したところ、１６００×１０４ｓ・ｃｍ２・Δａ・ｇ−１であった。
実施例および比較例に共通して形成されている触媒層の８０℃における水輸送抵抗を測定したところ、２５×１０４ｓ・ｃｍ２・Δａ・ｇ−１であった。
（評価２：発電試験）
下記表７に示す２条件で発電試験を行い、電流密度１．２Ａ／ｃｍ２でのセル電圧を測定した。
結果を下記表８に示す。
この結果から、アノード側の親水性多孔質層の水輸送抵抗を低下させることにより、高電流密度における発電中のセル電圧が向上することがわかった。
（実施例２）
導電性材料であるカーボン粉末（ケッチェンブラックＥＣ、ケッチェンブラックインターナショナル株式会社製）と、イオン伝導性材料分散液（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）Ｄ２０２０、デュポン社製）とを、カーボン粉末とイオン伝導性材料との重量比が０．７となるよう混合し、さらにプロピレングリコール水溶液（５０体積％）を、インクの固形分率（インク全重量に対する固形分の重量割合）が１２質量％となるように添加して、親水性多孔質層インクを調製した。
触媒インクは、電極触媒粉末（ＴＥＣ１０Ｅ５０Ｅ、ＴＫＫ）とイオン伝導性材料分散液（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）Ｄ２０２０、デュポン社製）とを導電性担体とイオン伝導性材料の重量比が０．９となるよう混合し、さらに、プロピレングリコール水溶液（５０体積％）を、インクの固形分率が１９質量％となるよう添加して、調製した。
次に、親水性多孔質層をポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）基材上に、スクリーン印刷法により、カーボン担持量がおよそ０．３ｍｇ・ｃｍ−２となるよう塗布した。その後、有機物を除去するために、１３０℃で３０分間熱処理を施した。その上に、触媒層をＰｔ担持量がおよそ０．０５ｍｇ・ｃｍ−２となるよう塗布した。その後、再度１３０℃で３０分間熱処理を施した。
上記のようにして作製した触媒層を電解質膜（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）ＮＲ２１１、デュポン社製）へ転写した。転写は１５０℃、１０分、０．８Ｍｐａの条件で行った。
得られた触媒層及び親水性多孔質層上に、厚さ約１２０μｍのガス拡散層基材（東レ社製ＴＧＰ−Ｈ−０３０）を乗せ、グラファイト製セパレータ、金メッキした銅製集電板により２５℃において１ＭＰａの面圧を印加し、ガス拡散層基材の繊維が親水性多孔質層に食い込むようにし、本願発明の効果が得られるようにした。
［評価］
（零下起動性の評価）
上記で作製したガス拡散層をアノード（燃料極）に使用し、カソード（空気極）にＳＧＬカーボン社製ＧＤＬ２４ＢＣを使用した膜電極接合体（発電面積１０ｃｍ２）を小型単セルに組み込み、零下発電性能を確認した。具体的には、はじめに、コンディショニングのために５０℃において両極に相対湿度６０％の窒素ガスを３時間供給した。次に、小型単セルの温度を−２０℃まで約１時間で冷却し、十分温度が安定した後、各極にそれぞれ乾燥水素（１．０ＮＬ／ｍｉｎ）と乾燥空気（１．０ＮＬ／ｍｉｎ）との供給を開始し、９０秒程度経過した後、負荷（電流密度：４０ｍＡ／ｃｍ２）を瞬時に取り出した。零下環境であるため生成水が凍結しセル電圧が低下するが、それまでの時間が長いものほど生成水の気相排出性が高いと考えた。そこで、発電開始からセル電圧が０．２Ｖとなるまでの時間を測定した。結果を図８に示す。
図１０のように、発電開始からセル電圧が０．２Ｖとなるまでの時間は、両極共にガス拡散層としてＳＧＬカーボン社製ＧＤＬ２４ＢＣを使用した比較例２の電池が４９０秒であるのに対して、実施例２の電池は、５４３秒であった。すなわち、実施例２の電池は、比較例２の電池と比較して、５０秒以上発電可能時間が延長された。したがって、本発明によれば、零下起動時に生成水を膜電極接合体外へ効果的に排出できるため、電池の電圧低下をより長時間抑制することが可能になる。
（実施例３）
導電性材料として、ケッチェンブラックＥＣ（ケッチェン・ブラック・インターナショナル（株））および熱処理（３０００℃）済みケッチェンブラックＥＣを準備した。
各導電性材料のＳＢＥＴおよびθｉｏｎの値を算出したところ、ケッチェンブラックＥＣは、ＳＢＥＴ：７１８ｍ２／ｇ、θｉｏｎ：０．３４、イオン伝導性被覆面積Ｓｉｏｎ：２４７ｍ２／ｇであり、熱処理(３０００℃)済みケッチェンブラックＥＣは、ＳＢＥＴ：１５１ｍ２／ｇ、θｉｏｎ：１．０、イオン伝導性被覆面積Ｓｉｏｎ：１５１ｍ２／ｇであった。ケッチェンブラックＥＣを液水蒸発促進材として、熱処理(３０００℃)済みケッチェンブラックＥＣを液水輸送促進材として用いた。
導電性材料（液水蒸発促進材：液水輸送促進材＝１：１（質量比））およびイオン伝導性材料分散液（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）Ｄ２０２０、デュポン社製；Ｎａｆｉｏｎ、溶媒が水：ＮＰＡ（ノルマルプロピルアルコール）：プロピレングリコール＝４：１：３（質量比））を導電性材料およびイオン伝導性材料の質量比（Ｉ／Ｃ比）が０．７となるよう混合し、さらに、プロピレングリコール水溶液（５０体積％）を、インクの固形分率（インク全質量に対する固形分の質量割合）が１２質量％となるよう添加して、親水性多孔質層インクを調製した。
触媒インクは、電極触媒粉末（ＴＥＣ１０Ｅ５０Ｅ、田中金属工業株式会社製）とイオン伝導性材料分散液（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）Ｄ２０２０、デュポン社製）をカーボン担体とイオン伝導性材料の質量比が０．９となるよう混合し、さらに、プロピレングリコール溶液（５０体積％）を、インクの固形分率が１９質量％となるよう添加して、調製した。
次に、親水性多孔質層をポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）基材上に、スクリーン印刷法により、カーボン担持量がおよそ０．３ｍｇ・ｃｍ−２となるよう塗布した。その後、有機物を除去するために、１３０℃で３０分間熱処理を施した。その上に、触媒層をＰｔ担持量がおよそ０．０５ｍｇ・ｃｍ−２となるよう塗布した。その後、再度１３０℃で３０ｍｉｎ熱処理を施した。
上記のようにして作製した触媒層を電解質膜（Ｎａｆｉｏｎ（登録商標）ＮＲ２１１、デュポン社製）へ転写した。転写は１５０℃、１０分、０．８Ｍｐａの条件で行った。同様の操作を電解質膜の他方に対しても行った。
得られた接合体を、ガス拡散層（東レ製ＴＧＰ−Ｈ０６０）を挟んでＭＥＡとし、これをグラファイト製セパレータで挟持し、さらに金メッキしたステンレス製集電板で挟持し、単セルとした。
５．ガス拡散層の観察
親水性を示す箇所を確認し、アイオノマーのフッ素原子を確認するために、アイオノマーを一方の面に塗布し親水処理したガス拡散層を作製し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡、日本電子社製、ＪＳＭ−６３８０ＬＡ）を用いて観察し、ＥＰＭＡ（電子線マイクロアナラザ）を用いて解析した。その結果を図２３に示す。（Ａ）がＳＥＭの観察結果であり、（Ｂ）がＥＰＭＡの観察結果である。ＥＰＭＡにて、写真上部の色が薄くなっている部分が、親水処理部であり、フッ素原子が分散している部分である。
６．零下発電試験
ガス拡散層基材として東レ製Ｈ−０６０に親水処理部を設けたガス拡散層をアノード（燃料極）に使用し、カソード（空気極）にＳＧＬカーボン製ＧＤＬ２４ＢＣを使用した膜電極接合体（発電面積１０ｃｍ２）を小型単セルに組み込み、零下発電性能を確認した。具体的には、はじめに、コンディショニングのために５０℃において両極に相対湿度６０％の窒素ガスを３時間供給した。次に、小型単セルの温度を−２０℃まで約１時間で冷却し、十分温度が安定した後、各極にそれぞれ乾燥水素（１．０ＮＬ／ｍｉｎ）と乾燥空気（１．０ＮＬ／ｍｉｎ）の供給を開始し、９０秒経過した後、負荷（電流密度：４０ｍＡ／ｃｍ２）を瞬時に取り出した。零下環境であるため生成水が凍結しセル電圧が低下するが、それまでの時間が長いものほど生成水の気相排出性が高いと考えた。そこで、発電開始からセル電圧が０．２Ｖとなるまでの時間を比較した。その結果を表９に示す。
表９のように、発電開始からセル電圧が０．２Ｖとなるまでの時間は、アノードに本発明の親水処理を実施しない上記ガス拡散層を用いた電池が１７５秒であるのに対して、実施例３の電池は、２５３秒であった。すなわち、実施例３の電池は、未実施の電池と比較して、７０秒以上発電可能時間が延長された。したがって、本発明によれば、零下起動時に生成水を膜電極接合体外へ効果的に排出できるため、電池の電圧低下をより長時間抑制することが可能になる。
１０、１０ａ、２１０、２４０、３４０、４１０、４１０’、５１０、５１０’ ＭＥＡ、
１１ アノード、
１２、２１２、３１２、４１２、５１２ 固体高分子電解質膜、
１３、３１３、４１３、５１３ アノード側電極触媒層、
１４、３１４、４１４、５１４ アノード側ガス拡散層、
１５、３１５、４１５、５１５ カソード側電極触媒層、
１６、３１６、４１６、５１６ カソード側ガス拡散層、
１７、２１７、３１７、４１７、５１７ 親水性多孔質層、
１００、３００、５００ 固体高分子電解質型燃料電池、
１０１、３０１、５０１ カソード側セパレータ、
１０２、３０２、５０２ アノード側セパレータ、
１０３、１０４、３０３、３０４、５０３、５０４ ガス供給溝、
１０５、３０５、５０５ ガスケット、
２１３、２２３、３１３、３２３ 電極触媒層、
２１４ ガス拡散層、
２１５、２３０ ガス拡散電極、
２１６ ガス拡散層基材、
２１８、２１８’、４０１ イオン伝導性材料、
２１９ 導電性材料、
２１９’ 導電性担体、
２２１ 親水処理部、
２２２ 親水性多孔質層が埋没されている領域、
２３２ 電極触媒、
４０２ 液水蒸発促進材、
４０３ 液水輸送促進材、
４０４ 液水蒸発促進材層、
４０５ 液水輸送促進材層、
４１８ 水（液相）、
４１９ 水（気相）。

Claims (6)

  1. 導電性材料とイオン伝導性材料とを有する親水性多孔質層と、
    前記親水性多孔質層に隣接する触媒層と、
    を備え、前記親水性多孔質層の水輸送抵抗が前記触媒層の水輸送抵抗よりも小さい、燃料電池用ガス拡散電極であって、
    前記親水性多孔質層は、イオン伝導性材料と、前記イオン伝導性材料に被覆される導電性材料と、を有し、前記導電性材料は、Ｓ ｉｏｎ ＝Ｓ ＢＥＴ ×θ ｉｏｎ （Ｓ ｉｏｎ ：イオン伝導性材料の被覆面積、Ｓ ＢＥＴ ：導電性材料のＢＥＴ窒素比表面積、θ ｉｏｎ ：イオン伝導性材料被覆率）で与えられる、イオン伝導性材料に被覆される導電性材料の被覆面積が２００ｍ ２ ／ｇ以上の液水蒸発促進材と、２００ｍ ２ ／ｇ未満の液水輸送促進材とがランダムな混合状態で存在する、燃料電池用ガス拡散電極。
  2. 請求項１に記載のガス拡散電極を有する、燃料電池用膜電極接合体。
  3. 前記親水性多孔質層は、電極触媒層とガス拡散層との間に配置される、請求項２に記載の燃料電池用膜電極接合体。
  4. 前記親水性多孔質層が、少なくともアノード極に設置される、請求項２または３に記載の燃料電池用膜電極接合体。
  5. 前記親水性多孔質層のカソードガス出口に対向する部分が前記親水性多孔質層のカソードガス入口に対向する部分よりも疎な構造である、請求項２〜４のいずれか１項に記載の燃料電池用膜電極接合体。
  6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載の燃料電池用膜電極接合体を用いる燃料電池。
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