CN112041573B - 轴承及增压器 - Google Patents

Abstract

全浮动轴承(8)具备外周槽(8c)，该外周槽(8c)的槽宽设定为，使得从主体(8a)的中心轴方向的宽度即全宽减去倒角部(8g)的中心轴方向的宽度即倒角宽度及槽的中心轴方向的宽度即槽宽后的净宽除以全宽得到的値大于0.69。

Description

轴承及增压器

技术领域

本公开涉及轴承及增压器。本申请基于2018年4月27日提出的日本专利申请第2018－087506号主张优先权并在本申请中引用其内容。

背景技术

专利文献1公开了一种增压器，其具备：涡轮叶轮、压缩机叶轮、主轴、以及一对全浮动轴承。在主轴的一端设置涡轮叶轮，并在另一端设置压缩机叶轮。

一对全浮动轴承将主轴可自由旋转地枢转支承。一对全浮动轴承在主轴的轴向上远离配置。全浮动轴承具有在径向上延伸的多个贯通孔。全浮动轴承具有沿着外周面的周向整周地延伸的周向槽。

现有技术文献

专利文献

专利文献1:国际公开第2015/128978号

发明内容

发明所要解决的课题

已知，利用在全浮动轴承的外周面形成的周向槽可抑制所谓的涡流噪声。但是，如果在全浮动轴承的外周面形成周向槽，则全浮动轴承的外周面的面积会减少。就全浮动轴承而言，若外周面的面积减少，则容易磨损。

本公开的目的是提供一种能够降低全浮动轴承的磨损的轴承及增压器。

用于解决课题的方案

为了解决上述课题，本公开的轴承具备：环状的主体；在主体的外周面中的中心轴方向的两端形成的倒角部；以及外周槽，其为在主体的外周面的周向上延伸的槽，且槽宽设定为使得从主体的中心轴方向的宽度即全宽减去倒角部的中心轴方向的宽度即倒角宽度及槽的中心轴方向的宽度即槽宽后的净宽除以全宽得到的值大于0.69。

外周槽的主体的径向的深度除以槽宽得到的值为0.083以上。

就外周槽而言，净宽除以全宽得到的值为0.75以下。

在主体的内周面形成有在周向上延伸的内周槽。

为了解决上述课题，本公开的增压器具备上述轴承。

发明的效果

根据本公开，能够降低全浮动轴承的磨损。

附图说明

图1是增压器的概略剖视图。

图2是将图1的虚线部分抽出的图。

图3A是本实施方式的全浮动轴承的正视图。

图3B是本实施方式的全浮动轴承的包含旋转轴的剖视图。

图4是表示全浮动轴承的净宽除以全宽得到的值、与全浮动轴承的负荷容量的关系的图。

图5是表示外周槽的深度除以宽度得到的值、与振动无量纲数的关系。

具体实施方式

以下参照附图对本公开的一个实施方式进行说明。实施方式中示出的尺寸、材料以及其它具体的数值等仅为使得本公开易于理解的例示，无特别说明时不限定本公开。此外，在本说明书和附图中，对于实质上具有相同的功能、结构的要素标记相同的符号并省略重复说明，并且对于和本公开无直接关系的要素省略图示。

图1是增压器C的概略剖视图。以下将图1所示的箭头L方向作为增压器C的左侧进行说明。将图1所示的箭头R方向作为增压器C的右侧进行说明。如图1所示，增压器C构成为具备增压器主体1。增压器主体1构成为包括：轴承罩2、涡轮罩4、压缩机罩6。涡轮罩4通过紧固螺栓3连结于轴承罩2的左侧。压缩机罩6通过紧固螺栓5连结于轴承罩2的右侧。

在轴承罩2形成有轴承孔2a。轴承孔2a在增压器C的左右方向上贯通。轴承孔2a容纳主轴7的一部分。在轴承孔2a中容纳一对全浮动轴承(轴承)8。主轴7通过一对全浮动轴承8被可自由旋转地枢转支承。在主轴7的左端部设有涡轮叶轮9。涡轮叶轮9可自由旋转地容纳于涡轮罩4。在主轴7的右端部设有压缩机叶轮10。压缩机叶轮10可自由旋转地容纳于压缩机罩6。

在压缩机罩6形成有吸气口11。吸气口11开设于增压器C的右侧。吸气口11与未图示的空气滤清器连接。由轴承罩2与压缩机罩6的对置面形成扩散器流路12。扩散器流路12使空气升压。扩散器流路12形成为环状。扩散器流路12在径向内侧经由压缩机叶轮10与吸气口11连通。

在压缩机罩6设有压缩机涡旋流路13。压缩机涡旋流路13形成为环状。压缩机涡旋流路13例如位于比扩散器流路12靠主轴7的径向外侧。压缩机涡旋流路13与未图示的发动机的吸气口、扩散器流路12连通。当压缩机叶轮10旋转时，从吸气口11向压缩机罩6内吸入空气。吸入的空气在流通于压缩机叶轮10的翼间的过程中被加压加速。经过加压加速的空气在扩散器流路12和压缩机涡旋流路13中升压。经过升压的空气被导向发动机的吸气口。

在涡轮罩4形成有喷出口14。喷出口14开设于增压器C的左侧。喷出口14与未图示的废气净化装置连接。在涡轮罩4设有连通路15、涡轮涡旋流路16。涡轮涡旋流路16形成为环状。涡轮涡旋流路16例如位于比连通路15靠涡轮叶轮9的径向外侧。涡轮涡旋流路16与未图示的气体流入口连通。从未图示的发动机的排气集管排出的废气被导向气体流入口。连通路15使涡轮涡旋流路16与喷出口14连通。因此，从气体流入口导向涡轮涡旋流路16的废气经由连通路15和涡轮叶轮9被导向喷出口14。导向喷出口14的废气在流通过程中使涡轮叶轮9旋转。

并且，涡轮叶轮9的旋转力经由主轴7向压缩机叶轮10传递。当压缩机叶轮10旋转时，如上所述空气升压。这样使空气导入发动机的吸气口。

图2是将图1的虚线部分抽出的图。增压器C如图2所示那样具有轴承结构S。轴承结构S构成为包括：轴承孔2a、主轴7、一对全浮动轴承8。一对全浮动轴承8在主轴7的轴向(以下简称为轴向)上远离。

以下在对一对全浮动轴承8进行区别时，将图2中左侧(涡轮叶轮9侧)的全浮动轴承8称为涡轮侧轴承21。将图2中右侧(压缩机叶轮10侧)的全浮动轴承8称为压缩机侧轴承22。

涡轮侧轴承21和压缩机侧轴承22具有本实施方式所特有的结构，因此下面对其进行详述。

在轴承罩2设置：第一环24、第二环26、第三环28、推力轴承30、推力轴承32。如图2所示，第一环24在轴承孔2a内配置于涡轮侧轴承21的左侧(涡轮叶轮9侧)。如图2所示，在轴承孔2a中相对于涡轮侧轴承21在左侧(涡轮叶轮9侧)形成有环状的内周槽。第一环24与轴承孔2a的形成于比涡轮侧轴承21靠涡轮叶轮9侧的内周槽嵌合。

如图2所示，第二环26在轴承孔2a内配置于涡轮侧轴承21的右侧(压缩机叶轮10侧)。如图2所示，在轴承孔2a内相对于涡轮侧轴承21在右侧(压缩机叶轮10侧)形成有环状的内周槽。第二环26与轴承孔2a的形成于比涡轮侧轴承21靠压缩机叶轮10侧的内周槽嵌合。

涡轮侧轴承21在主轴7的轴向上配置于第一环24和第二环26之间。通过第一环24和第二环26限制了涡轮侧轴承21在主轴7的轴向的移动。

如图2所示，第三环28在轴承孔2a内配置于压缩机侧轴承22的左侧(涡轮叶轮9侧)。如图2所示，在轴承孔2a内相对于压缩机侧轴承22在左侧(涡轮叶轮9侧)形成有环状的内周槽。第三环28与轴承孔2a的形成于比压缩机侧轴承22靠涡轮叶轮9侧的内周槽嵌合。如图2所示，第三环28配置于第二环26的右侧(压缩机叶轮10侧)。如图2所示，推力轴承30、推力轴承32配置于压缩机侧轴承22的右侧(压缩机叶轮10侧)。

压缩机侧轴承22在主轴7的轴向上配置于第三环28和推力轴承30之间。通过第三环28和推力轴承30限制了压缩机侧轴承22在主轴7的轴向的移动。

主轴7具有大径部7a和小径部7b。大径部7a的外径比小径部7b的外径大。在大径部7a和小径部7b之间形成有台阶部，该台阶部由大径部7a和小径部7b的外径差形成。在小径部7b的台阶部附近安装推力环34。

在大径部7a插通涡轮侧轴承21、压缩机侧轴承22、推力轴承30。在小径部7b插通推力轴承32和推力环34。

推力轴承30配置于推力环34的涡轮叶轮9侧。推力轴承30经由推力环34承受主轴7向涡轮叶轮9侧移动时的载荷。推力轴承32配置于推力环34的压缩机叶轮10侧。推力轴承32经由推力环34承受主轴7向压缩机叶轮10侧移动时的载荷。

在轴承罩2形成油路36。从未图示的泵送出的润滑油被导入油路36。油路36具有与轴承孔2a内连通的两个开口36a、36b。开口36a、36b在主轴7的轴向上远离配置。

开口36a在主轴7的径向上与涡轮侧轴承21对置。开口36b在主轴7的径向上与压缩机侧轴承22对置。导入油路36的润滑油经由开口36a、36b向轴承孔2a内流入。润滑油经由开口36a向涡轮侧轴承21供给。润滑油经由开口36b向压缩机侧轴承22供给。润滑油对涡轮侧轴承21和压缩机侧轴承22进行润滑。

润滑油在一对全浮动轴承8的外周面与轴承孔2a之间流通。在一对全浮动轴承8的外周面与轴承孔2a之间形成油膜。一对全浮动轴承8利用外周面与轴承孔2a之间的油膜压力被可自由旋转地支承。

润滑油在一对全浮动轴承8的内周面与主轴7之间流通。在一对全浮动轴承8的内周面与主轴7之间形成油膜。一对全浮动轴承8利用内周面与主轴7之间的油膜压力将主轴7可自由旋转地枢转支承。

一对全浮动轴承8利用伴随着主轴7的旋转的润滑油的流动并通过主轴7的旋转而低速旋转。一对全浮动轴承8能够以不与轴承孔2a接触的状态相对地旋转。

在轴承罩2设置铅垂孔2b。铅垂孔2b与轴承孔2a连通并向铅垂下方延伸。流入轴承孔2a内的润滑油的一部分经由铅垂孔2b向铅垂下方排出。

流入轴承孔2a内的润滑油的一部分从轴承孔2a的主轴7的轴向的两端侧排出。从轴承孔2a的压缩机叶轮10侧排出的润滑油的一部分向推力轴承30、32供给。向推力轴承30、32供给的润滑油的一部分对推力轴承30、32进行润滑之后向铅垂下方排出。

图3A是本实施方式的全浮动轴承8的正视图。图3B是本实施方式的全浮动轴承8的包含旋转轴的剖视图。在此对涡轮侧轴承21进行详述。对于压缩机侧轴承22的结构，由于和涡轮侧轴承21实质上相同而省略说明。

全浮动轴承8具备环状的主体8a。主体8a具有贯通孔8b、外周槽8c、内周槽8d。贯通孔8b在主体8a的径向上贯通。贯通孔8b例如在主体8a的周向上等间隔设置六个。贯通孔8b使主体8a的外周面8e侧的润滑油的一部分导向内周面8f侧。但是，贯通孔8b也可以在主体8a的周向上非等间隔地设置。另外，也可以不在主体8a上设置多个贯通孔8b。例如，也可以在主体8a上仅形成有单一的(一个)贯通孔8b。贯通孔8b形成于主体8a的中心轴方向(宽度方向)的中心位置(中央位置)。但是，贯通孔8b也可以形成于从主体8a的中心轴方向的中心位置远离(偏移)的位置。另外，当贯通孔8b在主体8a形成有多个时，贯通孔8b可以在主体8a的中心轴方向上形成于彼此相等的位置。但是，当贯通孔8b在主体8a形成有多个时，贯通孔8b也可以在主体8a的中心轴方向上形成于互不相同的位置。

外周槽8c是在主体8a的周向上延伸的周向槽。外周槽8c在主体8a的周向上与六个贯通孔8b连通。外周槽8c通过了六个贯通孔8b的中心轴。但是，外周槽8c也可以不与六个贯通孔8b连通。即，外周槽8c也可以在主体8a的中心轴方向上设置在与贯通孔8b不同的位置。

内周槽8d是在主体8a的周向上延伸的周向槽。内周槽8d在主体8a的周向上与六个贯通孔8b连通。内周槽8d通过了六个贯通孔8b的中心轴。但是，内周槽8d也可以不与六个贯通孔8b连通。即，内周槽8d也可以在主体8a的中心轴方向上设置在与贯通孔8b不同的位置。

主体8a具有在外周面8e形成的一对倒角部8g。主体8a具有在内周面8f形成的一对倒角部8h。一对倒角部8g、8h在主体8a的中心轴方向的两端形成。倒角部8g的外径在主体8a的中心轴方向上变化。倒角部8h的内径在主体8a的中心轴方向上变化。倒角部8g的外径朝向从主体8a的中心轴方向的中心位置远离的方向逐渐减小。倒角部8h的内径朝向从主体8a的中心轴方向的中心位置远离的方向逐渐增大。因此，主体8a的厚度在倒角部8g、8h朝向从主体8a的中心轴方向的中心位置远离的方向减薄。

如图3A所示，主体8a在中心轴方向上具有恒定的宽度(全宽)W1。倒角部8g在主体8a的中心轴方向上具有恒定的宽度W2。倒角部8g在主体8a的中心轴方向的两端设有一对。因此，一对倒角部8g的总宽度(倒角宽度)为宽度W2的2倍。贯通孔8b在主体8a的中心轴方向上具有最大的宽度W3。宽度W3与贯通孔8b的直径大致相等。外周槽8c在主体8a的中心轴方向上具有最大的宽度(外周槽宽度)W4。

外周槽8c的宽度W4大于倒角部8g的宽度W2。外周槽8c的宽度W4例如为0.85mm。倒角部8g的宽度W2例如为0.3mm。贯通孔8b的宽度W3大于外周槽8c的宽度W4。贯通孔8b的宽度W3例如为1.5mm。主体8a的宽度W1大于贯通孔8b的宽度W3。主体8a的宽度W1例如为5.8mm。

如图3B所示，主体8a在径向上具有恒定的厚度T1。外周槽8c在主体8a的径向上具有最大的深度(外周槽深度)D1。另一方面，内周槽8d在主体8a的中心轴方向上具有最大的宽度(内周槽宽度)W5。内周槽8d在主体8a的径向上具有最大的深度(内周槽深度)D2。

在本实施方式中，内周槽8d的宽度W5与外周槽8c的宽度W4相同。但是，内周槽8d的宽度W5也可以与外周槽8c的宽度W4不同。例如，内周槽8d的宽度W5可以小于外周槽8c的宽度W4。并且，内周槽8d的宽度W5也可以大于外周槽8c的宽度W4。

在本实施方式中，内周槽8d的深度D2与外周槽8c的深度D1相同。但是，内周槽8d的深度D2也可以与外周槽8c的深度D1不同。例如，内周槽8d的深度D2可以小于外周槽8c的深度D1。并且，内周槽8d的深度D2也可以大于外周槽8c的深度D1。

在本实施方式中，主体8a的厚度T1例如为1.8mm。外周槽8c和内周槽8d的宽度W4、W5例如为0.85mm。外周槽8c和内周槽8d的深度D1、D2例如为0.2mm。

另外，当在增压器C中采用全浮式的轴承时，有可能产生被称为涡流音的噪音。就该涡流音的产生原因而言，可以认为是由于在轴承内外形成的油膜的压力而引起的全浮动轴承8的自激振动(涡流振动)。

这里，当全浮动轴承8例如是如图3A所示那样在外周面8e形成外周槽8c时，则固有频率会发生变化。例如，外周槽8c的宽度W4越大，则全浮动轴承8的固有频率就越大。当全浮动轴承8的固有频率发生变化时，例如能够防止轴承结构S的振动与配置于轴承结构S周围的部件的共振。因此，即使在全浮动轴承8的外周面8e形成有外周槽8c，也能够降涡流音。

但是，当在全浮动轴承8的外周面8e形成有外周槽8c时，全浮动轴承8的外周面8e的面积减少。全浮动轴承8的外周面8e的面积减少则容易磨损。

因此，在本实施方式中，将外周槽8c的宽度W4设定于预定的范围内。图4示出了全浮动轴承8的净宽除以全宽得到的值、与全浮动轴承8的负荷容量的关系。这里，净宽是从主体8a的中心轴方向的宽度(全宽)W1减去一对倒角部8g的轴向的总宽度(倒角宽度)和外周槽8c的轴向的宽度(外周槽宽度)W4后得到的值。

如图4所示，A1点是净宽除以全宽得到的值为0.690的点。B1点是净宽除以全宽得到的值为0.750的点。C1点是净宽除以全宽的得到的值为0.819的点。D1点是净宽除以全宽得到的值为0.862的点。E1点是净宽除以全宽得到的值为0.897的点。F1点是净宽除以全宽得到的值为0.931的点。

如图4所示，净宽除以全宽得到的值越大，全浮动轴承8的负荷容量就越大。即，净宽除以全宽得到的值越大，全浮动轴承8的磨损就越小。

图4所示的A1点是通过图3A进行了说明的外周槽8c的宽度W4增大(例如宽度W4从0.85mm变更为1.2mm)时的净宽除以全宽得到值。就A1点而言，通过增大外周槽8c的宽度W4，从而能够增大全浮动轴承8的固有频率。其结果是，与外周槽8c的宽度为通过图3A进行了说明的宽度W4时相比，能够降低涡流音。但是，外周面8e的面积会由于外周槽8c的宽度W4增大而减少。因此，全浮动轴承8的外周面8e容易磨损。这里，对于净宽除以全宽得到的值为A1点的全浮动轴承8进行了评价试验，结果是全浮动轴承8的磨损量超过基准值。

外周面8e的面积可通过增大净宽而增加。如果能够使外周面8e的面积增加，则能够降低全浮动轴承8的磨损量。

因此，在本实施方式中，净宽除以全宽得到的值设定为比A1点大的值。具体而言，净宽除以全宽得到的值设定为比0.69大的值。通过将净宽除以全宽得到的值设定为比0.69大的值，从而能够将全浮动轴承8的磨损量抑制于小于基准值的磨损量。

另一方面，净宽增大(即外周槽8c的宽度W4减小)，则降低涡流音的效果会减小。因此，优选将净宽除以全宽得到的值设定为图4所示的B1点以下(即0.75以下)的值。

本实施方式的全浮动轴承8将净宽除以全宽得到的值设定为大于0.69且为0.75以下的值。由此，本实施方式的全浮动轴承8能够兼顾涡流音的降低和全浮动轴承8的磨损量的降低。

图5示出了外周槽8c的深度D1除以外周槽8c的宽度W4得到的值、与振动无量纲数的关系。图5所示的A2点是深度D1除以宽度W4得到的值为0(即外周面8e没有形成外周槽8c的状态)的点。B2点是深度D1除以宽度W4得到的值为0.083的点。C2点是深度D1除以宽度W4得到的值为0.167的点。D2点是深度D1除以宽度W4得到的值为0.250的点。E2点是深度D1除以宽度W4得到的值为0.333的点。

如图5所示，深度D1除以宽度W4得到的值越大，振动无量纲数就越小。即，深度D1除以宽度W4得到的值越大，涡流振动的振幅就越小。涡流振动的振幅越小，涡流音就越小。

在图5所示的A2点，例如外周槽8c的深度D1为0mm。即，在全浮动轴承8的外周面8e未形成外周槽8c。当未形成外周槽8c时，涡流音难以降低。

例如通过增大外周槽8c的深度D1，从而能够使深度D1除以宽度W4得到的值增大。如果能够增大深度D1除以宽度W4得到的值，则能够降低涡流音。

在本实施方式中，深度D1除以宽度W4得到的值为B2点以上的值。具体而言，深度D1除以宽度W4得到的值为0.083以上的值。通过使深度D1除以宽度W4得到的值为0.083以上，从而能够使涡流振动的振幅减小为没有形成外周槽8c时的大致一半。由此，可将涡流音抑制为小于基准值。

如上所述，本实施方式的全浮动轴承8将净宽除以全宽得到的值设定为比0.69大且为0.75以下的值。并且，本实施方式的全浮动轴承8将深度D1除以宽度W4得到的值设定为0.083以上的值。由此，本实施方式的全浮动轴承8能够有效地降低涡流音。

但是，外周槽8c的深度D1越大(即深度D1除以宽度W4得到的值越大)，则全浮动轴承8的外周面8e侧的润滑油就越容易从外周面8e侧向内周面8f侧泄漏。当润滑油容易从外周面8e侧向内周面8f侧泄漏时，则外周面8e与轴承孔2a之间所形成的油膜的厚度会减薄。当油膜的厚度减薄时，全浮动轴承8的外周面8e容易磨损。因此，深度D1除以宽度W4得到的值优选设定为图5所示的E2点以下(即0.333以下)的值。

根据本实施方式，全浮动轴承8将外周槽8c的宽度W4和深度D1设定于预定的范围内。由此，全浮动轴承8能够降低涡流音和全浮动轴承的磨损量。

另外，在本实施方式中，在主体8a的内周面8f形成有在周向上延伸的内周槽8d。与在外周面8e形成有外周槽8c时同样地，在内周面8f形成有内周槽8d时也能够降低涡流音。因此，就全浮动轴承8而言，与内周面8f没有形成内周槽8d时相比，在内周面8f形成有内周槽8d时能够有效地降低涡流音。

以上参照附图对本公开的一个实施方式进行了说明，但是本公开不限于上述实施方式。本领域人员能够在权利要求书的范围内想到各种变形例或修正例，这些当然也属于本公开的技术范围。

在上述实施方式中，对在全浮动轴承8的主体8a形成贯通孔8b的例子进行了说明。但是，贯通孔8b不是必须的。因此，也可以不在主体8a形成贯通孔8b。当主体8a未形成贯通孔8b时，润滑油从主体8a的外周面8e通过主体8a的侧面流入主轴7和内周面8f之间。

在上述实施方式中，对在全浮动轴承8的内周面8f形成内周槽8d的例子进行了说明。但是，内周槽8d不是必须的。因此，也可以不在全浮动轴承8的内周面8f形成内周槽8d。

在上述实施方式中，对在全浮动轴承8的外周面8e形成一个外周槽8c的例子进行了说明。但是不限于此，也可以在全浮动轴承8的外周面8e形成多个外周槽8c。此时，外周槽8c的宽度W4为多个外周槽8c的总宽度。

在上述实施方式中，对在全浮动轴承8的内周面8f形成一个内周槽8d的例进行了说明。但是不限于此，也可以在全浮动轴承8的内周面8f形成多个内周槽8d。此时，内周槽8d的宽度W5为多个内周槽8d的总宽度。

在上述实施方式中，对通过调整宽度W4来调整净宽的例子进行了说明。但是不限于此，也可以通过倒角部8g的宽度W2来调整净宽。例如，虽然在上述实施方式中，倒角部8g的宽度W2为0.3mm，但是也可以减小该宽度W2，例如设定为0.1mm。通过将宽度W2从0.3mm变更为0.1mm，从而能够增大净宽。倒角部8g的宽度W2能够在0.1～0.3mm的范围适当地变更。此外，倒角部8g的宽度W2也可以在涡轮叶轮9侧和压缩机叶轮10侧不同。并且，也可以通过外周槽8c的宽度W4与倒角部8g的宽度W2的组合来调整净宽。

产业上的利用可能性

本公开能够应用于轴承及增压器。

符号的说明

8—全浮动轴承(轴承)；8a—主体；8c—外周槽；8e—外周面；8g—倒角部；8h—倒角部。

Claims (4)

1.一种轴承，其特征在于，具备：

环状的主体；

倒角部，其形成在所述主体的外周面中的中心轴方向的两端；以及

外周槽，其为在所述主体的外周面的周向上延伸的槽，且槽宽设定为从全宽减去倒角宽度及槽宽后的净宽除以所述全宽得到的值大于0.69，其中，该全宽是所述主体的所述中心轴方向的宽度，该倒角宽度是所述倒角部的所述中心轴方向的宽度，该槽宽是所述槽的所述中心轴方向的宽度，

所述外周槽的所述主体的径向的深度除以所述槽宽得到的值为0.083以上。

2.根据权利要求1所述的轴承，其特征在于，

就所述外周槽而言，所述净宽除以所述全宽得到的值为0.75以下。

3.根据权利要求1或2所述的轴承，其特征在于，

在所述主体的内周面形成有在周向上延伸的内周槽。

4.一种增压器，其特征在于，

具备所述权利要求1至3中任一项所述的轴承。

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