BRPI1001293A2 - processo de preparação de um catalisador de óxido complexo e sua aplicação à sìntese do ácido acrìlico - Google Patents

Abstract

PROCESSO DE PREPARAçãO DE UM CATALISADOR DE óXIDO COMPLEXO E SUA APLICAçãO à SìNTESE DO áCIDO ACRILICO A presente invenção provê um catalisador de óxido complexo cuja fórmula geral é MO~12~V~a~CU~b~W~c~X~d~Y~e~O~f~/'Z. O agente redutor deve ser adicionado no catalisador durante o processo de preparação do componente ativo do catalisador e (ou) processo de moldagem do catalisador Especificamente, x é pelo menos um selecionado de um grupo composto de Nb, Sb, Sr, Ba e Te; Y é pelo menos um selecionado de um grupo composto de La, Ce, Nd, Sm e Cs, "a" é variante de 2 a 8; "b" é variante de 1 a 6, "c" é variante de 0,5 a 5, "d" é variante de 0,01 a 4; "e" é variante de 0,01 a 4; fé determinada pela oxidação estado do elemento componente; Z é pó de silicio, o agente redutor é C2 ~ C6 diol ou poliol.

Description

PROCESSO DE PREPARAÇÃO DE UM CATALISADOR DE ÓXIDOCOMPLEXO E SUA APLICAÇÃO À SÍNTESE DO ÁCIDO ACRÍLICO

Antecedentes da invenção

Campo da invenção

A presente invenção refere-se a um processo de preparação de um catalisadorde óxido complexo e aplicação do catalisador para a síntese do ácido acrílico, usandoacroleína, na presença do oxigênio molecular.

Descrição de Técnicas Congêneres

Sabe-se que a oxidação em fase gasosa de acroleína, na presença do oxigêniomolecular pode produzir ácido acrílico. Especialmente, o catalisador de óxido complexo dosistema Mo-V para a oxidação da referida fase gasosa foi amplamente estudado e aplicadoàs indústrias que podem produzir ácido acrílico de forma eficiente. O sistema decatalisador para a acroleína para produzir ácido acrílico foi melhorado, mas ainda há maisdois problemas. Um deles é o problema do hot spot no leito catalisador; o segundo é oproblema de vida útil do catalisador.

Na indústria, a fim de aumentar o rendimento do produto alvo, a concentraçãode acroleína no gás bruto ou a velocidade do ar é aumentada. No entanto, o tremendo calorproduzido durante a reação de oxidação de alta carga causa o aumento da temperatura nolocal no leito do catalisador. A oxidação excessiva causada pela alta temperatura no localpode diminuir a seletividade e o rendimento do produto principal. A alta temperaturatambém pode facilmente causar a decomposição do catalisador, o que resultará nadesativação do catalisador. As vezes, a temperatura elevada também pode causar salto detemperatura. Além disso, durante a reação de oxidação, a desativação do catalisador éinevitável. Portanto, na indústria, a fim de assegurar a conversão da acroleína, atemperatura da reação precisa ser aumentada. A redução da temperatura inicial docatalisador e reduzindo a diferença entre a temperatura do hot spot e a temperatura dereação pode ajudar a aumentar a temperatura do catalisador, de modo a prolongar a vidaútil do catalisador. Além disso, a melhoria da atividade do catalisador pode diminuir atemperatura inicial do catalisador e prolongar a vida útil do catalisador, pressupondo que aseletividade do produto principal não é reduzida.

Houve muitas técnicas para resolver o problema do hot spot. JP 30688 misturassubstância inerte com o catalisador na entrada do reator. JP 10802 gradualmente aumenta aproporção do componente ativo da carga no veículo desde a entrada até a saída do reator.JP 241209 e CN 1070840 gradualmente reduzem o tamanho dos grânulos de catalisadordisposto a partir da entrada até a saída do reator. JP 336060 divulga um método de reduzira atividade do catalisador através do preenchimento de metal alcalino na entrada do reator.CN 1672790A divulga um método para reduzir a atividade inicial do catalisador pelaadição de um tipo de íon amônio volátil orgânico, como materiais tóxicos para ocatalisador. CN 1266106C divulga um método de preenchimento catalisador desde baixaatividade até alta atividade ao longo do fluxo do gás bruto no reator. Os métodos acimapodem limitar a temperatura do hot spot até certo ponto, mas porque a substância ativa docatalisador na entrada do reator é menor que na saída do reator, o catalisador na entrada édesativado mais rápido do que o catalisador na saída, o que afetará a estabilização daeficácia do catalisador durante a reação a longo prazo. A adição de componentes tóxicospara reduzir a atividade do catalisador pode limitar a temperatura do hot spot, mas diminuira conversão da acroleína na fase inicial da reação, o que irá resultar em baixo rendimento;enchimento catalisador ativo baixo tem o mesmo problema. Além disso, após oscomponentes tóxicos fixados no sítio ativo do catalisador, a estabilidade do catalisador serácomprometida após a reação de oxidação de longo prazo.

Muitos artigos divulgam a forma de melhorar a atividade e a estabilidade docatalisador. EP427508, EP235760, JP200055, W027437, JP210991, W09908788,CN1050779C, CN1697692A e CN1112968C divulgam um método de adaptação doscomponentes do catalisador para melhorar a atividade e estabilidade do catalisador.JP847641 e JP847643 revelam que a tomada de superácido sólido com uma resistênciaácida de HO < -11,93 como portador do catalisador óxido complexo pode melhorar aatividade e estabilidade do catalisador. CNl853786 revela que a tomada de superácidosólido com uma resistência ácida de HO < -11,93 como portador contribui para odesempenho da oxidação em fase gasosa de acroleína. CN10034563IC divulga um métodode ajuste da distribuição dos componentes do catalisador da fase de massa para a superfíciepara obter o catalisador do ácido acrílico. JP25914 divulga um método de adição de ácidosorgânicos durante o processo de preparação do catalisador para melhorar o desempenho docatalisador. No entanto, os métodos mencionados acima não podem atender à demanda dealto rendimento estável do ácido acrílico em um longo prazo.

Sabe-se que o estado de valência do vanádio no óxido contendo vanádio nocatalisador pode afetar o desempenho do catalisador. Conforme divulgado naCNll 77763C, o estado de valência de V no catalisador pode afetar significativamente areação de oxidação da acroleína. Quando os 99% de V têm um estado de valência do V4 +,o catalisador tem um bom desempenho. Portanto, o ajuste dos componentes do gás para atorrefação do catalisador pode regular a atividade do catalisador.Durante a preparação do catalisador da presente invenção, C2 ~ C6 diol oupoliol é usado como agente redutor que pode criar fase ativa durante o processo detorrefação para aumentar a atividade do catalisador e reduzir a temperatura inicial docatalisador. O poder de silício do componente Z é usado para remover o calor produzidodurante a reação no tempo, de modo a facilitar o acúmulo de calor e reduzir a diferençaentre a temperatura do hot spot e a temperatura do banho de sal. Nas duas medidas acima,o catalisador pode aumentar a taxa de conversão e a seletividade do produto principal, epode operar dentro de uma ampla faixa de temperatura sem salto de temperatura, de modoque a estabilidade do catalisador é melhorada. O catalisador é utilizado para a acroleínapara produzir ácido acrílico, com alta seletividade e alto rendimento, e pode ser aplicado aogás de stack de reciclo e não reciclo.

Sumário da invenção

Um objeto da presente invenção é proporcionar um processo de preparação deum catalisador de óxido de complexo e a aplicação do catalisador para a síntese do ácidoacrílico, usando acroleína, na presença do oxigênio molecular.

Assim, a fim de alcançar o objetivo acima, a presente invenção provê umcatalisador de óxido complexo cuja fórmula geral é Mo 12VaCubWcXdYeOfZZ. O agenteredutor deve ser adicionado no catalisador durante o processo de preparação docomponente ativo do catalisador e (ou) processo de moldagem do catalisador.

Especificamente, X é pelo menos um selecionado de um grupo composto deNb, Sb, Sr, Ba e Te; Y é pelo menos um selecionado de um grupo composto de La, Ce, Nd,Sm e Cs, "a" é variante de 2 a 8; "b" é variante de 1 a 6, "c" é variante de 0,5 a 5, "d" évariante de 0,01 a 4; "e" é variante de 0,01 a 4; f é determinada pelo estado de oxidação doelemento componente; Z é pó de silício, o agente redutor é C2 ~ C6 diol ou poliol.

Fontes Mo de ácido molíbdico, molibdato de amônio secundário ou óxido demolibdênio; fontes V de metavanadato amônio, óxido de vanádio ou oxalato de vanádio;fontes W de ácido de tungstênio, ou metatungstato paratungstato ou amônio, fontes de Cude nitrato de cobre, o acetato de cobre ou de oxalato de cobre; fonte XeY dos óxidoscorrespondentes ou sal ou hidróxido que pode ser decomposto para os óxidos.

O processo de preparação do catalisador é ilustrado como segue. Adicionefontes Mo, V e W em água de 70 a 100 ° C para obter uma solução; Adicione fontes Cu, Xe Y em água de 60 a 80 ° C para obter a solução B; misture a solução B com a solução paraobter a solução C 40 a 80 ° C; misture o componente Z com a solução C para obter asolução D; seque a solução D seca para obter o pó do catalisador. Ou seque a solução Cpara obter o pó e em seguida, misture o pó com o componente Z para obter pó catalisador.O agente redutor é adicionado durante a preparação de solução A, solução B, solução C,solução D ou durante o processo de mistura do pó seco e componente Z.

O peso do agente redutor é de 3% a 50% do peso do catalisador, e o peso docomponente Z é de 20% a 80% do peso do catalisador. O processo de secagem éimplementado em uma condição estática de secagem abaixo dè 90 a 200 0 C ou em umacondição de secagem sob temperatura de entrada 280-350 0 Ce temperatura de saída 130-160 ° C. O pó de catalisador é moldado por adição de água e agente adesivo. O peso doagente adesivo é de 0,5 a 10% do peso do catalisador. O catalisador moldado é grânulos deforma esférica, ou sólido ou forma de coluna oca. O catalisador é aquecido a umatemperatura de 320 0 Ca 480 ° C por 1 a 30 horas em um gás composto de oxigênio, gásinerte, gás de redução até obter o produto final.

A acroleína para preparar ácido acrílico reage na presença do oxigêniomolecular. O gás bruto consiste em acroleína de 2 ~ 14%, oxigênio de 0,5 ~ 25%, vapor de1 ~ 30% e gás inerte de 15 ~ 80%. A temperatura de reação é de 200 ~ 300 °C,a pressão éde pressão normal para 0.02MPa; a velocidade do ar é de 900 a 8000h-l.

As vantagens são ilustradas como segue. A temperatura inicial do catalisador ébaixa, o calor acumulado no hot spot é pequeno, há pouca diferença entre a temperatura dohot spot e a temperatura do banho de sal. O catalisador pode aumentar a taxa de conversãoe a seletividade do produto principal, e pode operar dentro de uma ampla faixa detemperatura sem salto de temperatura, a estabilidade do catalisador é melhorada. Ocatalisador é utilizado para a acroleína para produzir ácido acrílico, com alta seletividade ealto rendimento, e pode ser aplicado ao gás stack de reciclo e não reciclo.

Descrição detalhada da configuração preferida

A presente invenção é ainda ilustrada através das seguintes configurações, semlimitar o alcance das reivindicações.

Exemplo I

Adicione 150g de molibdato de amônio, 34,2g de paratungstato de amônio e40,5g de metavanadato de amônio em 700g e 80 0 C de água para obter a solução A;

Adicione 5g de nitrato de bário, 2,3 g de nitrato de lantânio, e 35,7g de nitrato de cobre em80g de água e 60 ° C para obter a solução B. Misture a solução A e solução B a 60 ° C paraobter a solução C, e seque a solução C a 120 0 C por 20h para obter um pó seco. Mistureuniformemente IOOg nesse pó seco, 85g de pó de silício, 37g de propanodiol e 18,5g desilicasol (30%), e aperte a mistura em grânulos em forma de coluna de 2 milímetros decomprimento e 1 milímetro de diâmetro. Aqueça os grânulos a 390 0 C durante 6h no arpara ser usado como catalisador na reação de oxidação da acroleína.

A reação de oxidação reage em um reator de 20 milímetros de diâmetrointerno, que tem um tubo no seu interior de 3 milímetros de diâmetro externo. Ocatalisador de 15ml é enchido no reator. Os gases bruto são acroleína 7%, 9% de oxigênio,vapor de 15%, 1,4% propileno não reagido e outros compostos orgânicos, e o nitrogêniotomando o volume restante. A velocidade do ar é 1500h-l, a temperatura de reação é 242 0C, a temperatura do hot spot é de 275 °C,A conversão da acroleína é de 99,5% e aprodução de ácido acrílico é de 97,7%.

Exemplo II

Adicione 50g de glicol, 150g de molibdato de amônio, 33,8g de paratungstatode amônio e 41,6g de metavanadato de amônio em 700g e 80 °C de água para obter umasolução A; Adicionar 3 g de nitrato de bário, 2,3 g de nitrato de lantânio, e 35,7g nitrato decobre em 80g e 60 °C de água para obter a solução B. Misture a solução A e solução B a60 °C para obter a solução C e seque a solução C a 120 °C por 20h para obter um pó seco.Misture uniformemente 100g desse pó seco, 90g de pó de silício e 19g de silicasol (30%) eaperte a mistura em grânulos em forma de coluna de 2 milímetros de comprimento e 1milímetro de diâmetro. Aqueça os grânulos a 380 °C durante 5h no ar para ser usado comocatalisador na reação de oxidação da acroleína.

A condição da reação de oxidação deste exemplo é o mesmo do exemplo I.Quando a temperatura da reação é de 241 °C, a temperatura do hot spot é de 273°C, aconversão da acroleína é 99,1% e a produção de ácido acrílico é de 97,9 %.Exemplo III

Adicione 40g de propanodiol, 130,2g de molibdato de amônio, 28,4g demetatungstato de amônio e 38, Ig de metavanadato de amônio em 600g de água e 90 ° Cpara obter uma solução A: Adicione 3 g de nitrato de lantânio, 4,2g de oxalato de nióbio, e38,Ig de nitrato de cobre em 80g e 60 ° C de água para obter a solução B. Misture asolução A e solução B a 60 ° C para obter a solução C e seque a solução C a 120 0 C por20h para obter um pó seco. Misture uniformemente IOOg esse pó seco, 90g de pó de silício,3,8 g de grafite e 19g de silicasol (30%) e aperte a mistura em grânulos em forma decoluna de 2 milímetros de comprimento e 1 milímetro de diâmetro. Aqueça os grânulos a380 ° C durante 5h no ar para ser usado como catalisador na reação de oxidação daacroleína.

A condição da reação de oxidação deste exemplo é a mesma do exemplo I.Quando a temperatura da reação é de 244 ° C, a temperatura do hot spot é de 278 ° C, aconversão da acroleína é de 99,3% e a produção de ácido acrílico é de 96,7 %.

Exemplo IV

Adicione 50g de butanodiol, 130,2g de molibdato de amônio, 28,4g demetatungstato de amônio e 38, Ig de metavanadato de amônio em 600g de água e 90 ° Cpara obter uma solução A; Adicione 2,6 g de nitrato de cério e 38, Ig de nitrato de cobre em80g de água e 60 ° C para obter a solução B. Misture a solução A e solução B a 60 0 C paraobter a solução C, misture o pó de silício com uma solução C de 320g, e seque a mistura a150 ° C por IOh para obter um pó seco. Misture uniformemente IOOg esse pó seco, 1,5 g degrafite e 6,5g de silicasol (30%), e aperte a mistura em grânulos em forma de coluna de 2milímetros de comprimento e 1 milímetro de diâmetro. Aqueça os grânulos a 390 ° Cdurante 6h no ar para ser usado como catalisador na reação de oxidação da acroleína.

A condição da reação de oxidação deste exemplo é a mesma do exemplo I.Quando a temperatura da reação é de 265 ° C, a temperatura do hot spot é de 290 ° C, aconversão da acroleína é de 99,0% e a produção de ácido acrílico é de 96,5 %.

Exemplo V

Adicione 20g de glicerol, 130,2g de molibdato de amônio, 28,4g deparatungstato de amônio e 38,Ig de metavanadato de amônio em 600g de água e 90 ° Cpara obter uma solução A; Adicione 1,8 g de nitrato de neodímio e 38, Ig de nitrato decobre em 80g de água e 80 0 C para obter a solução B. Misture a solução A e solução B a70 ° C para obter a solução C, misture 160g de pó de silício com a solução C e seque amistura a 150 ° C por IOh para obter um pó seco. Misture uniformemente IOOg esse póseco, 2g de grafite e 6,5 g de silicasol (30%), e aperte a mistura em grânulos em forma decoluna de 2 milímetros de comprimento e 1 milímetro de diâmetro. Aqueça os grânulos a390 ° C durante 6h no ar para ser usado como catalisador na reação de oxidação daacroleína.

A condição da reação de oxidação deste exemplo é a mesma do exemplo I.Quando a temperatura da reação é de 243 0 G, a temperatura do hot spot é de 276 ° C, aconversão da acroleína é de 99,5% e a produção de ácido acrílico é de 96,2 %.

Exemplo VI

Adicione 30g de neopentil glicol, 130,2g de molibdato de amônio, 28,4g demetatungstato de amônio e 38,Ig de metavanadato de amônio em 600g de água e 90 ° Cpara obter a solução A; Adicione 1,8 g de nitrato de lantânio, 2,3 g de nitrato de estrôncio e38,Ig de nitrato de cobre em 80g e 80 °C de água para obter a solução B. Misture asolução A e solução B a 60 °C para obter a solução C e seque a solução C a 120 °C por20h para obter um pó seco. Misture uniformemente 100g esse pó seco, 60g de pó de silício,IOg de óxido de silício, 3,4g de grafite e Ilg de silicasol (30%), e aperte a mistura emgrânulos em forma de coluna de 2 milímetros de comprimento e 1 milímetro de diâmetro.Aqueça os grânulos de 390 °C durante 6h no ar para ser usado como catalisador na reaçãode oxidação da acroleína.

A condição da reação de oxidação deste exemplo é a mesma do exemplo I.Quando a temperatura da reação é de 245 °C, a temperatura do hot spot é de 280 °C, aconversão da acroleína é 99,1% e a produção de ácido acrílico é de 97,5 %.

Exemplo VII

A preparação do catalisador e a condição da reação de oxidação são as mesmasdo exemplo III. Os grânulos são aquecidos a 370 °C para serem usados como catalisadorna reação de oxidação da acroleína. Quando a temperatura da reação é de 243 °C, atemperatura do hot spot é de 277 °C, a conversão da acroleína é de 99,2% e a produção deácido acrílico é de 96,1%.

Exemplo VIII

A preparação do catalisador e a condição da reação de oxidação são as mesmasdo exemplo III. Os grânulos são aquecidos a 410 °C para serem usados como catalisadorna reação de oxidação da acroleína. Quando a temperatura da reação é de 246 °C, atemperatura do hot spot é de 277 °C, a conversão da acroleína é 99,1% e a produção deácido acrílico é de 96,3%.

Exemplo IXA preparação do catalisador e a condição da reação de oxidação são as mesmasdo exemplo III. Os gases brutos são acroleína 5%, 6% de oxigênio, vapor de 11%, 1,2% depropileno não reagido e outros compostos orgânicos e nitrogênio tomando o volumerestante. A velocidade é 1500h-l, a temperatura de reação é 242 ° C, a temperatura do hotspot é 273 °C.A conversão da acroleína é 99,6% e a produção de ácido acrílico é de96,7%.

Exemplo X

A preparação do catalisador e a condição da reação de oxidação são as mesmasdo exemplo III. Quando a temperatura da reação sobe gradualmente de 244 0 Ca 264 0 C,a temperatura do hot spot sobe gradualmente de 278 0 Ca 301 ° C, e não há nenhum saltode temperatura, a conversão da acroleína sobe de 99,5% para 100% e a produção de ácidoacrílico é de 96,3%.

Exemplo XI

Adicione 400g de propanodiol, 1302g de molibdato de amônio, 284g demetatungstato de amônio e 38 Ig de metavanadato de amônio em 6000G e 90 0 C de águapara obter a solução A; Adicione 26g de nitrato de lantânio, 42g de oxalato de nióbio e38Ig de nitrato de cobre em 800g de água e 60 ° C para obter a solução B. Misture asolução A e solução B a 60 ° C para obter a solução C, e seque a solução C a 120 0 C por20h para obter um pó seco. Misture uniformemente IOOOg esse pó seco, 900g de pó desilício, 38g de grafite e 190g de silicasol (30%). Faça a mistura nos grânulos ocos emforma de coluna de 3 milímetros de comprimento, 2mm de diâmetro interno e 5 milímetrosde diâmetro externo. Aqueça os grânulos a 380 ° C durante 5h no ar para ser usado comocatalisador na reação de oxidação da acroleína.A reação de oxidação reage em um reator de 3400 milímetros longo tendo 27milímetros de diâmetro interno, que tem um tubo no seu interior tendo 8 milímetros dediâmetro externo. Preencha o catalisador misturado com 30% de partículas inertes naentrada do reator, e a altura da mistura é 1000mm; preencha o catalisador de 100% naextremidade inferior do reator, e a altura do catalisador é 2000mm. Os gases brutos sãoacroleína 7%, 9% de oxigênio, vapor de 15%, 1,3% de propileno não reagido, e outroscompostos orgânicos, o nitrogênio tomando o volume restante e a velocidade do ar é1500h-l. Após 200 horas, quando a temperatura da reação é de 255 °C, a conversão daacroleína é de 99,5% e a produção de ácido acrílico é de 96,6%. Após 200 horas, quando atemperatura da reação é de 255 °C, a conversão da acroleína é de 99,5% e a produção deácido acrílico é de 96,6%. Depois de 9000 horas, quando a temperatura da reação é de 258°C, a conversão da acroleína é de 99,4% e a produção de ácido acrílico é de 96,8%.

Comparação exemplo I

O processo de preparação do catalisador é o mesmo que o Exemplo I. Nãoadicione nitrato de lantânio durante a preparação da solução Β. A condição da reação deoxidação é a mesma do exemplo I. Quando a temperatura da reação é de 249 °C e atemperatura do hot spot é 281 °C, a conversão da acroleína é 99,0% e a produção de ácidoacrílico é de 94,7%.

Comparação exemplo II

O processo de preparação do catalisador é o mesmo do Exemplo IV. Nãoadicione butanodiol durante a preparação do catalisador. A condição da reação de oxidaçãoé a mesma do exemplo I. Quando a temperatura da reação é de 280 °C e a temperatura dohot spot é 314 ° C, a conversão da acroleína é de 99,2% e a produção de ácido acrílico é de95,0%.

Comparação exemplo III

O processo de preparação do catalisador é o mesmo do Exemplo VI. Substituiro óxido de silício por pó de silício durante a preparação do catalisador. A condição dareação de oxidação é a mesma do exemplo I. Quando a temperatura da reação é de 245 ° Ce a temperatura do hot spot é de 298 ° C, a conversão da acroleína é de 99,5% e a produçãode ácido acrílico é de 93,7%.

Um especialista irá entender que a configuração da presente invenção, comomostrada nos desenhos e descrita acima, é apenas a título de exemplo e não se destina emcaráter de limitação.

Assim, será visto que os objetivos da presente invenção foram plena eeficazmente atingidos. As configurações foram mostradas e descritas para os fins deilustrar os princípios funcionais e estruturais da presente invenção e está sujeita aalterações observando tais princípios. Portanto, esta invenção inclui todas as modificaçõesenquadradas no âmbito do espírito e âmbito de aplicação das reivindicações seguintes.

Claims (9)

1. Um catalisador de óxido complexo usado para acroleína para preparar ácido acrílico,com uma fórmula geral Mo ^VaCub WcXd YeOfZZ, caracterizado pelo fato de que X é pelomenos um selecionado de um grupo composto de Nb, Sb, Sr, Ba e Te; Y é pelo menos umselecionado de um grupo composto de La, Ce, Nd, Sm e Cs, "a" é variante de 2 a 8; "b" évariante de 1 a 6, "c" é variante de 0,5 a 5, "d" é variante de 0,01 a 4; "e" é variante de 0,01a 4; f é determinada por um estado de oxidação do elemento componente; Z é pó de silício,no qual um agente redutor é adicionado durante a preparação ou um processo de moldagemdo catalisador, e o agente redutor é C2 ~ C6 diol ou poliol.

2. O catalisador de óxido complexo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que Mo é selecionado de um grupo composto de ácido molíbdico, molibdato deamônio secundário e óxido de molibdênio, V é selecionado do grupo que consiste de ummeta-vanadato de amônio, óxido de vanádio e de oxalato de vanádio, W é selecionado apartir de um grupo composto de ácido de tungstênio, paratungstato de amônio emetatungstato de amônio, Cu é selecionado de um grupo composto de nitrato de cobre, oacetato de cobre e de oxalato de cobre; X e Y são selecionados de um grupo constituído deóxidos de correspondentes, ou de sal ou hidróxido que pode ser decomposto para osóxidos.

3. Um processo de preparação de um catalisador, compreendendo as etapas de:- adição das fontes Mo, V e W em água de 70 a 100 0 C para obter a solução A;- adição das fontes Cu, X e Y em água de 60 a 80 ° C para obter a solução B;- mistura da solução B com uma solução para obter a solução C de 40 C a 80- mistura do componente Z com a solução C para obter a solução D e secagem dasolução D para obter o pó do catalisador, ou secagem da solução C para a obtenção de pó emistura do pó com a componente Z para obter pó catalisador.

4. O processo de preparação de um catalisador, de acordo com a reivindicação 3,caracterizado pelo fato de que compreende ainda uma etapa de adição de agente redutordurante a preparação da solução A, solução B, solução C, solução D ou processo demistura do pó e componente Z.

5. O processo de preparação de um catalisador, de acordo com a reivindicação 4,caracterizado pelo fato de que o peso do agente redutor é de 3% a 50% do peso docatalisador, e um peso do componente Z é de 20% a 80% do peso do catalisador.

6. O processo de preparação de um catalisador, de acordo com a reivindicação 3,caracterizado pelo fato de que o processo de secagem é implementado em uma condiçãoestática de secagem de menos de 90 a 200 °C ou em uma condição de secagem comtemperatura de entrada de 280-350 °C e temperatura de saída de 130-160 °C.

7. O processo de preparação de um catalisador, de acordo com a reivindicação 3,caracterizado pelo fato de que compreende ainda uma etapa de moldar o pó de catalisadoradicionando água e agente adesivo, onde o peso do agente adesivo é de 0,5 a 10% do pesodo catalisador, e o catalisador moldado é grânulos de forma esférica, ou sólido ou forma decoluna oca.

8. O processo de preparação de um catalisador, de acordo com a reivindicação 7,caracterizado pelo fato de que o catalisador é aquecido a uma temperatura de 320 °C a 480°C por 1 a 30 horas em um gás composto de oxigênio, gás inerte e gás de redução paraproduzir o produto final.

9. Um método de preparação de ácido acrílico utilizando acroleína, caracterizado pelo fatode compreender as etapas de:- fornecimento de um catalisador com uma fórmula geral Mo ^VaCub WcXd YeOfZZ;- fornecimento de gás bruto consistindo em acroleína de 2 a 14%, oxigênio de 0,5--25%, 1 -30% de vapor e gás inerte de 15 a 80%;- fornecimento de oxigênio molecular durante a reação;- fornecimento de uma temperatura de reação variando de 200 a 300 ° C, umapressão variando de normal a pressão 0.02MPa e uma velocidade do ar variando de 900 a8000h"', de modo que a acroleína é reagida em ácido acrílico.