MXPA03011312A - Planta y metodo para purificar agua que sale de una planta d desulfuracion de queroseno. - Google Patents

Abstract

Metodo para purificacion de agua de proceso, en particular la procedente de una planta de desulfuracion de queroseno, y plantas relacionadas, que comprende los pasos de neutralizar el agua de proceso, efectuar un lavado del agua de proceso por medio de un solvente, y tratar biologicamente el agua de proceso con bacterias, apropiadas para degradar los contaminantes.

Description

PLANTA Y MÉTODO PARA PURIFICAR AGUA QUE SALE DE UNA PLANTA DE DESULFURACIÓN DE QUEROSENO La presente . invención se refiere a una planta y a un método para la purificación de agua de proceso, procedente de una planta de desulfuración de queroseno. Varias plantas, industriales emplean agua, entre sus fluidos de proceso, que en el ciclo de trabajo de la planta está sometida a contaminación, por lo que se hace necesario un tratamiento posterior para su purificación y desecho. Este problema es particularmente experimentado en el campo de la petroquímica y, en particular, en aquellos sitios industriales que comprenden plantas de desulfuración de queroseno, por ejemplo, del tipo denominado "Merox". Por lo general, los sitios industriales petroquímicos proveen una sección de desecho de reflujo, que comprende una unidad de tratamiento f isicoquímico y una unidad de tratamiento biológico, en las cuales se purifican todas las aguas de proceso del sitio. Sin embargo, las aguas que proceden de la planta de desulfuración de queroseno, debido a su elevado poder contaminante, no pueden ser tratadas en esta sección. Por consiguiente, se debe transferir esas aguas a un sitio remoto, en el que son purificadas y desechadas por operadores expertos, de manera habitual mediante procesos de incineración. Se debe entender que dicha operación de desecharlas conlleva complicación logística importante, lo que la hace también que sea de un costo extremo. Algunas veces se aplica un tratamiento previo en el mismo sitio industrial de la planta de desulfuración, para la purificación de las aguas que proceden de ella, que se basa en la acidificación y en la separación del nitrógeno. Sin embargo, esto no ha podido dar resultados satisfactorios, y además ha presentado el inconveniente de producir una corriente gaseosa altamente contaminada, que debe ser tratada con filtros de carbón activado, lo que implica costos extremadamente altos. Otros métodos alternativos de desecho están basados en la evaporación, en la oxidación con peróxido de hidrógeno o con otras sustancias químicas, con potencia oxidante equivalente, y en la oxidación por ozonización. Sin embargo, de igual manera, esos métodos no han tenido aplicación industrial debido al costo muy elevado y a la implementación práctica y a sus dificultades de manejo. Por ejemplo, EP-A-1 016 632 describe un proceso para el tratamiento de residuos de sosa en refinerías, en el que se provee un paso de separación por medio de vapor de agua. El problema técnico sobre el que se ha construido la presente invención es el de proveer un método para la purificación de una planta relacionada, que permita vencer los inconvenientes mencionados en la presente, con referencia a la técnica conocida. Este problema ha sido solucionado por medio de un método tal como se especifica en la reivindicación 1. La presente invención provee varias ventajas que son relevantes. Su principal ventaja se basa en que provee un método de purificación de agua eficiente y de costo efectivo, para purificar el agua que procede de una planta de desulfuración de queroseno, que puede ser implementada en el mismo sitio industrial de dicha planta. Otras ventajas, aspectos, y los modos de operación de la presente invención, serán aparentes en la siguiente descripción detallada de algunas de sus modalidades, dada a manera de ejemplo y sin fines limitativos. Se hará referencia a la figura 1 del dibujo anexo, que muestra el diagrama de flujo de una modalidad de la planta para purificación, construida de acuerdo con la presente invención. En primer lugar se describirá una modalidad del método de acuerdo con la presente invención para la depuración, y en particular el drenado, la degradación y el desecho de agua procedentes de una planta de desulfuración de queroseno, que se denominará en lo sucesivo agua de proceso. Este método estará ilustrado con referencia particular a agua que proceden de una planta del tipo Merox, que forma parte de un sitio industrial asociado con una refinería. En esa planta, al final del proceso de desulfuración, el agua de proceso tiene típicamente: - un valor elevado de pH, generalmente superior a 10, provocado por la elevada concentración de sosa libre; una concentración elevada de fenoles, generalmente con un valor superior a 1,000 mg/L; un valor elevado de demanda química de oxígeno (COD, acrónimo por su designación en inglés: Chemical Oxygen Demand), generalmente superior a los 20,000 mg/L; y un contenido elevado de agentes tensioactivos. Tal como lo sabrán quienes son expertos en la materia, dicha demanda química de oxígeno indica la cantidad de oxígeno necesaria para oxidar químicamente los contaminantes presentes en la unidad volumétrica de agua; por consiguiente, está relacionada estrictamente con la carga orgánica presente en el flujo de agua que se está examinando. Además, por lo general, dicha agua de proceso también tiene un olor a azufre. De acuerdo con la presente invención, el método provee primero que nada un tratamiento fisicoquímico, destinado a eliminar los contaminantes insolubles en el agua, y a llevar a cabo una acción purificadora preliminar, con respecto a los contaminantes solubles. Este tratamiento fisicoquímico es llevado a cabo principalmente por medio de un paso de neutralización del agua de proceso, y de un paso de lavado de ésta con un solvente. La invención provee adicionalmente un tratamiento biológico, en el cual se degrada el agua de proceso por medio de la adición de agentes biotecnológicos, en particular bacterias adecuadas para degradar contaminantes específicos, a fin de eliminar los contaminantes solubles en agua. En la presente modalidad, dicho paso de neutralización provee el uso de ácido sulfúrico como agente neutralizante, en cantidades que varían, de preferencia, entre 500 y 2,000 miligramos por litro (mg/L) de agua de proceso y, de preferencia, con una concentración de más del 98 por ciento. De preferencia se dosifica el ácido sulfúrico como una función de la velocidad de flujo de la corriente del agua de proceso, y del pH de dicha agua de proceso, medido opcionalmente corriente abajo el propio paso de neutralización. Además, se lleva a cabo el paso de neutralización en asociación con un paso de dilución del agua de proceso. Se lleva a cabo esta dilución con agua externa, de preferencia en una proporción de 1:1 con la velocidad de flujo del agua de proceso, a la que previamente se había adicionado ácido sulfúrico. Sin embargo, se entenderá que la neutralización del agua de proceso también puede ser efectuada de acuerdo con modos alternativos a los descritos en la presente. Por ejemplo, se puede admitir el ácido sulfúrico después de haber efectuado la mezcla entre el agua de dilución y el agua de proceso. Además se puede empleara un ácido diferente del ácido sulfúrico. Todavía más, puede estar totalmente ausente el paso de dilución, dejándose entrar directamente el ácido en el agua de proceso. No obstante, en este último caso se requeriría de una mayor cantidad de ácido sulfúrico para obtener el mismo efecto de neutralización. Corriente abajo del paso de neutralización se somete el agua de proceso a un paso de equilibrio, durante el cual se deja permanecer en un tanque durante un periodo de tiempo predeterminado, de preferencia inferior a una hora, para regularizar el flujo del agua. A continuación se somete el agua de proceso a un paso que consiste en añadir un agente tensioactivo, de preferencia que sea biodegradable, y que consiste, por ejemplo, de alcoholes grasos, en cantidades que, de preferencia, varían entre 500 y 2,000 miligramos por litro del agua de proceso. En este caso también, la cantidad de agente tensioactivo introducida en el agua de proceso se controla, de preferencia, como una función del caudal de flujo de dicha agua. Es preferible la presencia de este último paso del método de purificación a fin de incrementar la efectividad de los pasos subsiguientes del método, en particular, el paso de lavado. El paso de lavado provee un lavado, de preferencia a contracorriente, del agua de proceso, con un solvente. En el presente ejemplo, el solvente consiste de queroseno tratado mediante el proceso Merox, formado a un aducto con un caudal de flujo igual a alrededor del 10 por ciento del caudal de flujo del agua de proceso. Con el paso de lavado se lleva a cabo una primera extracción de los fenoles que se encuentren presentes en el agua de proceso, disminuyendo de esa manera su concentración hacia el mínimo legal (típicamente 0.5 mg/L), una reducción de la COD y una reducción de los agentes tensioactivos que se encuentren presentes en el agua. Por lo que hace al tratamiento biológico, en el ejemplo de la presente, éste, a su vez, provee un paso de tratamiento previo, adecuado para elevar el potencial de reducción/oxidación (redox) del agua de proceso, y un paso potenciador subsiguiente, adecuado para degradar con bacterias los contaminantes presentes en el agua de proceso. La elevación en el potencial redox, alcanzado en el paso de tratamiento previo acrecienta la efectividad de la degradación biológica efectuada en el paso de potenciación. En el paso de tratamiento previo se añade como aditivo, al agua de proceso, agentes biotecnológicos de un tipo que se sabe que son aptos para permitir, además de la elevación en el potencial redox, la degradación de sustancias que provocan olores desagradables, obteniendo de esa manera un abatimiento adicional de la carga de contaminantes orgánicos. En particular, durante el paso de tratamiento previo en el agua de proceso, se introduce en ella agentes biotecnológicos, seleccionados de un grupo que consiste de oligoelementos, nutrientes, productos enzimáticos y bacterias esporificadas, biofijadas. Después del paso de tratamiento previo se somete el agua de proceso, de acuerdo con modos conocidos, a un drenado controlado, dentro del colector de drenado, y a la adición de un agente desodorante, por ejemplo, del tipo enzimático. En el paso de potenciación subsiguiente, se introduce en el agua de proceso bacterias seleccionadas de un grupo que comprende bacterias para la degradación de fenoles, agentes tensioactivo, compuestos aromáticos e hidrocarburos, y también agentes biotecnológicos seleccionados de un grupo que comprende nutrientes, como nitrógeno y fósforo, y oligoelementos. Se entenderá que el paso de potenciación completa el abatimiento de todos los contaminantes que se encuentren presentes en el agua de proceso. En particular, en este paso del método se abate el valor de COD adicionalmente, y se obtiene una degradación final de los agentes tensioactivos, eliminados sólo parcialmente en el paso precedente del tratamiento fisicoquímico. Es preferible que, durante el paso de potenciación, se introduzca en el agua de proceso productos biotecnológicos que contengan especies de bacterias seleccionadas de un grupo que comprende: Nitrosomonas europea, Nitrosomonas subtilis, Bacillus subtilis, Bacillus licheniformis, Bacillus cereus, Pseudomonas fluorescens E, Pseudomonas pulida, Pseudomonas subtilis, Alcaligenes, Lactobacillus lactis, Lactobacillus helveticus, Trichoderma harzanium, Trichoderma reesci, y Phanerocheate chrysoporium . De preferencia, en el paso de tratamiento biológico se provee también un paso de incrementar la actividad metabólica de las bacterias, antes de permitir su ingreso en el agua de proceso, de modo que dicha actividad se encuentre ya a su pico, cuando se introducen las bacterias propiamente dichas. Se puede dosificar los agentes biotecnológicos mencionados en la presente, como una función del valor de COD del agua de proceso. Es preferible que se utilice productos modificados individualmente, no genéticamente. Una modalidad alternativa provee también un paso adicional del método para purificación, basado en el uso de un biofiltro. Este paso es aconsejable cuando la sección de tratamiento al reflujo no puede soportar la carga de contaminantes asociada con el agua de proceso que se hace salir del paso de lavado descrito más arriba. La figura 1 se refiere a una planta 1 para la purificación del agua que procede de una planta de desulfuración de queroseno, del tipo Merox, que está comprendida en un sitio industrial asociado con una refinería. La planta 1 lleva a cabo el método descrito más arriba para la purificación del agua de proceso. Para ello, la planta comprende dos secciones, dispuestas secuencialmente, cada una de las cuales es capaz de someter el agua de proceso a un tratamiento diferente y, en particular: una primera sección, en lo sucesivo denominada fisicoquímica, y que está indicada con el número 2 en la figura 1, en la que se somete principalmente el agua de proceso a neutralización y a lavado con solvente; y una sección, en lo sucesivo denominada biológica, en la cual se degrada el agua de proceso por medio de un tratamiento con agentes biotecnológicos, en particular, con bacterias. En la modalidad de la presente está previsto que se implemente la sección biológica integrando las estructuras de tratamiento al reflujo que son usuales en el sitio industrial, y mencionadas en la presente con referencia a la técnica conocida. En particular, la sección biológica, a su vez, comprende una unidad de tratamiento previo 3 y una unidad potenciadora 4; comprendiendo esta última las estructuras de la unidad de tratamiento biológico. Estas unidades 3 y 4 implementan, respectivamente, los pasos de tratamiento previo y de potenciación, descritos aquí con referencia al método de la presente invención. Cada una de las secciones de la planta introducidas hasta aquí para la purificación 1, serán detalladas pormenorizadamente en lo que sigue. En la entrada de la sección fisicoquímica 2, la planta 1, antes que nada, provee medios 5 para suministrar el agua de proceso, conduciéndola desde un receptor, por lo general localizado en el sitio industrial, hasta la propia sección 2. Siempre en la entrada de la sección fisicoquímica 2, la planta para purificación 1 comprende también medios 6 para suministrar el agua de dilución. Los caudales de flujo de entrada del agua de proceso y del agua de dilución son controlados por medio de los respectivos medios de control de flujo, por ejemplo, servoválvulas como las indicadas en 51 y 61, respectivamente, conectadas, a su vez, a una unidad de control 8, que será descrita posteriormente. Puesto que los medios de suministro 5 y 6 comprenden esencialmente tanques, conductos, bombas y válvulas del tipo tradicional, se omitirá en lo que sigue una descripción adicional de ellos. La sección fisicoquímica 2 provee, antes que nada, una unidad 7 para la adición de ácido sulfúrico, provisto por medio de una línea de alimentación específica para ello. En particular, la unidad de adición 7 comprende medios de adición, como un receptor 71 de ácido sulfúrico y una bomba dosificadora 72 para el mismo ácido. La bomba 72 es controlada por la unidad 8 de control mencionada con anterioridad, implementando de esa manera medios dosificadores adecuados para controlar la cantidad de ácido sulfúrico que se deja entrar al agua de proceso, como una función del caudal de flujo del agua de proceso. Adicionalmente, la sección fisicoquímica 2 comprende una unidad neutralizante 9, en la que se mezcla el agua de dilución, que lleva como aditivo ácido sulfúrico, en el agua de proceso, a fin de bajar el valor de pH del agua de proceso. Se apreciará mejor ahora que el empleo del ácido sulfúrico, como agente neutralizante, demuestra ser extremadamente ventajoso, puesto que no es costoso y también es empleado también comúnmente en un sitio industrial petroquímico para otras finalidades, por lo que puede ser conducido fácilmente a la planta para purificación 1. La unidad neutralizante 9 provee que la dilución del agua de proceso sea efectuada directamente en línea, usando un primer mezclador estacionario, también indicado con el número 9, que promueve la homogeneización del agua de proceso, el agua de dilución y el ácido sulfúrico. Es preferible que la unidad 9 tenga dimensiones tales, que lleve a cabo la dilución en una proporción 1:1. Por supuesto otras modalidades variantes podrían proveer medios de dilución alternativos, por ejemplo, un tipo diferente de mezclador. Después de la neutralización, se envía el agua de proceso a un guardaguas o unidad de equilibrio 10, que comprende, en particular, un depósito equilibrador sellado, indicado también con el número 10. El depósito equilibrador 10 está provisto de lo que se denomina una válvula de desgasificación 101, esbozada sumariamente en la figura 1. Dicha válvula permite la descarga de los posibles vapores desarrollados directamente en un aparato 11 para el drenado controlado en un colector de drenado del sitio industrial. En el aparato 11, que será detallado posteriormente, dichos vapores son lavados con agua y, opcionalmente, con un desodorizante.

El depósito equilibrador 10 comprende adicionalmente un medidor de pH 102, también esbozado sumariamente en la figura 1, conectado a la unidad de control 8, a fin de permitir un control de retroalimentación de la cantidad de ácido sulfúrico que se va a introducir en el agua de proceso, en la unidad de adición 7. En la modalidad de la presente, a partir del depósito equilibrador 10, el agua de proceso es conducida mediante tubería, por medio de una bomba del tipo tradicional, hacia una unidad 12 que añade el agente tensioactivo. La unidad de adición 12 comprende un segundo mezclador 121 estacionario, en línea, y un medio suministrador de agente tensioactivo. Este último, a su vez, comprende un receptor de agente tensioactivo 122 y una bomba dosificadora de agente tensioactivo del tipo tradicional; controlada esta última también por la unidad de control 8, a fin de ¡mplementar medios dosif icadores de agente tensioactivo, apropiados para controlar la cantidad de agente tensioactivo que es introducida en el agua de proceso, como una función del caudal de flujo de ésta. Desde el segundo mezclador estacionario 121, se conduce el agua de proceso por tubería hasta una unidad de lavado 13, que provee su lavado con queroseno tratado con el tratamiento Merox. En la modalidad de la presente la unidad de lavado 13 comprende una columna de placas perforadas, que está indicada también con el número 13, para el lavado a contracorriente asociado con los medios de control de nivel del tipo tradicional, ilustrados esquemáticamente en la figura 1. En dicha columna 13 están provistas una fase continua, que consiste del queroseno tratado por medio del sistema Merox, y una fase dispersa, que consiste del agua de proceso que se va a tratar. La estructura de la columna 13, por ejemplo, el número de sus placas, por supuesto, podría variar de acuerdo con el caudal de flujo del agua de proceso que se va a tratar, y con la concentración de contaminante. Se podría usar también otros aparatos para poner en contacto entre sí los dos líquidos, por ejemplo, columnas del tipo de relleno o columnas de aspersión. Se alimenta el queroseno a la columna de placas 13 por medio de medios de alimentación que comprenden un depósito 131 y medios 132 dosificadores de queroseno. Estos últimos podrían consistir, por ejemplo, en válvula de control de flujo, del tipo tradicional, controladas por la unidad de control 8. Al pasar hacia la columna de extracción 13, se recupera el queroseno en su sección superior y se envía, por medio de una línea 133 de flujo descendente adecuada, asociada con medios de control de presión, a un destino deseado, por ejemplo, como un depósito de crudo, de gasóleo o de gasolina. En particular, tal como se mencionó más arriba, está incorporada la planta para purificación 1 de la presente invención en un sitio industrial de petroquímica. Por consiguiente, el queroseno que sale de la columna 13 puede ser reutilizado en otras unidades del sitio.

El agua de proceso que sale de la unidad de lavado 13 es enviada más bien a la unidad de tratamiento previo 3 biológica, con una bomba de tipo tradicional. En la presente modalidad se basa la unidad de control 8 mencionada con anterioridad, en un PLC de tipo conocido. Resumiendo lo anterior, en la modalidad de la presente, la unidad de control 8 maneja: el caudal de flujo del agua de proceso y del agua de dilución, por medio de las servoválvulas 51 y 61; la dosificación del ácido sulfúrico, por medio de la bomba dosificadora 72 relacionada, y del medidor de pH 102; la dosificación del agente tensioactivo, mediante la bomba dosificadora 123 respectiva; y el caudal de flujo del queroseno por medio de los medios dosificadores 132 respectivos. Por consiguiente, la unidad de control 8 permite el control de los parámetros de la planta 1 como una función del régimen de flujo del agua de proceso que va a ser tratada, y una automatización casi total de la sección fisicoquímica 2. Para llevar a cabo el control de los diversos componentes mencionados arriba, de la planta 1, la unidad de control 8 provee conexiones de transmisión/recepción de datos, adecuadas, del tipo tradicional, representadas por las líneas de rayado sencillo en la figura 1. La unidad de control 8 puede controlar adicionalmente una pluralidad de medios de control de flujo y/o de control de presión del tipo tradicional, distribuidos por toda la planta 1; algunos de los cuales están ilustrados esquemáticamente en la figura 1. Se apreciará que el control automático implementado de esa manera garantiza también la operación segura de toda la planta para la purificación 1. En cuanto a la sección biológica de la planta 1, la unidad de tratamiento previo 3 comprende principalmente un tanque biológico sellado 31 y medios de alimentación de los agentes de tratamiento previo biotecnológicos. En la presente modalidad, el tanque biológico 31 tiene una pluralidad de soportes flotantes, adecuados para crear una superficie de contacto entre la biomasa activa, es decir, los agentes biotecnológicos, y los contaminantes todavía presentes en el agua de proceso. Además, el tanque 31 tiene un sistema de aireación que acelera la acción degradante de dichos agentes biotecnológicos. Los medios de dosificación y alimentación 32 comprenden un medidor de polvo, que introduce en el tanque 31 una cantidad prefijada de agentes biotecnológicos a intervalos de tiempo prefijados, por ejemplo, una vez al día. Una modalidad variante podría proveer que también fuese manejado el dosificador de agente biotecnológico por la unidad de control 8 de la sección fisicoquímica 2. Desde la unidad de tratamiento previo 3 se transfiere por tubería el agua de proceso al aparato 11 mencionado arriba, para el drenado controlado hacia el colector de drenado. El aparato 11 de preferencia es de doble sello de agua, para permitir el lavado de los vapores que es posible que se desprendan del agua de proceso, y para prevenir la formación de olores desagradables y la fuga de posibles contaminantes a la atmósfera. El aparato 11 provee también medios para introducir en el agua de proceso un flujo de agente desodorizante, por ejemplo, del tipo enzimático, efectuándose su dosificación por medio de un sistema dosificador de líquido, que tiene un caudal de flujo que es constante e independiente del caudal de flujo del agua de proceso que va a ser tratada. Una modalidad variante provee que también el aparato de drenado 11, y en particular la dosificación del agente desodorizante, sean controlados por la unidad de control 8, como una función del caudal de flujo real del agua de proceso. Quienes sean expertos en la materia entenderán que las dimensiones y los parámetros convencionales del aparato 11 pueden ser seleccionados de acuerdo con las necesidades específicas para la purificación, y del sitio industrial. También se apreciará que la acción de las bacterias añadidas en el paso de tratamiento previo continúa a lo largo del colector de drenado de la planta petroquímica, lo que provee una reducción notable de la carga orgánica que llega realmente a un purificador exterior. A continuación se transporta por tubería el agua de proceso a la unidad potenciadora 4 que provee, además de los tratamientos habitualmente provistos en las plantas de purificación conocidas, un tratamiento con los agentes biotecnológicos y, en particular, con bacterias específicas, mencionadas más arriba con referencia al método de la invención. En la modalidad de la presente, la activación con las bacterias y los demás productos descritos más arriba es efectuada automáticamente por los medios de alimentación 41. Éstos comprenden un sistema de activación, algunas veces denominado "levantador" por los expertos, apropiado para aumentar la actividad metabólica de las bacterias, antes de su introducción en la sección biológica de la planta para purificación 1. Una modalidad alternativa del sistema de adición provee más bien un dosificador de polvo que introduce directamente en la planta, para purificación, los productos bacterianos, tal como son provistos por el productor. Quienes sean expertos en la materia entenderán que el primer tipo, indicado más arriba, del sistema de adición, es aconsejable cuando se emplea productos liofilizados; mientras que el segundo sistema es más adecuado para productos esporificados, biofijados. En la modalidad de la presente los medios de alimentación 41 comprenden también un dosificador programable de nutrientes y de bacterias, que permite la introducción de cantidades fijas de bacterias y de nutrientes a intervalos de tiempo previamente fijados. Una modalidad variante proveen, en lugar de ello, que el dosificador de nutrientes y de bacterias sea operado manualmente. Otra variante provee adicionalmente que el dosificador de las bacterias sea controlado como una función de los valores de COD encontrados en los análisis de laboratorio. Este control podría ser llevado a cabo manualmente o bien podría ser manejado por una unidad de control, por ejemplo, la unidad 8 de control descrita más atrás, con técnicas de control de retroalimentación, del tipo tradicional. Quienes sean expertos en la materia entenderán que todas las unidades de la planta descrita más arriba, para purificación, podrían ser dimensionadas, de manera que satisfagan necesidades específicas, relacionadas con las propiedades del agua que se va a tratar, por ejemplo, para enfatizar el papel de algunas unidades y, por consiguiente, de algunos pasos del tratamiento de purificación, con respecto a los otros. En lo que viene a continuación se ilustrará varias modalidades adicionales de la planta y del método de la presente invención. Una modalidad alternativa del método para la purificación provee que las aguas de proceso sean tratadas previamente con agentes tensioactivos biodegradables, directamente en el depósito de almacenamiento de la planta petroquímica de origen, a fin de que se pueda recuperar una fracción del hidrocarburo presente allí, y para reducir parcialmente la carga contaminante inicial del agua de proceso. Otra modalidad provee que, inmediatamente corriente arriba de la unidad de lavado, se caliente el agua de proceso a una temperatura comprendida, de preferencia, dentro de una escala aproximada de 50-60°C, por medios y técnicas tradicionales, por ejemplo, insertando dentro del depósito igualador un serpentín alimentado con vapor a baja presión. En este caso, la válvula de desgasificación, localizada encima del depósito igualador, podría descargar directamente el exceso de vapores hacia un receptor de agua de proceso. Este calentamiento permite acelerar la separación de agua-queroseno en el paso de lavado y, en algunos casos, abatir una cantidad mayor de fenoles, lo que incrementa su solubilidad en el queroseno. Se apreciará ahora mejor que la planta descrita hasta ahora para la purificación podría ser integrada en el mismo sitio industrial de la planta erox, típicamente cerca del receptor de agua de proceso. A continuación se describirá un ejemplo de aplicación específico del método de la presente invención, llevado a cabo en la planta descrita arriba, para purificación. Se trató el agua que sale de la planta de desulfuración de queroseno por el método Merox; dicha agua tenía, al comenzar el tratamiento de purificación, los siguientes valores del parámetro de contaminación: COD = 23,000 mg/L fenoles = 1,700 mg/L agentes tensioactivos = 600 mg/L; y - pH = 12.5. En primer lugar se llevó a cabo un paso de neutralización con ácido sulfúrico. En particular, se añadió aproximadamente 1,000 mg de ácido sulfúrico concentrado (al 98%) por litro de agua de proceso, al agua exterior, en una proporción de dilución de 1:1 con el caudal de flujo del agua de proceso. El agua exterior y el ácido sulfúrico fueron mezclados con el agua de proceso en dicho mezclador estacionario. Al final del paso de neutralización, el agua de proceso exhibió un valor de pH igual a 8.5. A continuación se dejó reposar el agua de proceso durante aproximadamente 30 minutos, en dicho depósito igualador. Después se añadió al agua de proceso aproximadamente 1,000 mg de alcoholes grasos por litro de agua de proceso. A continuación se transfirió por tubería el agua de proceso a la columna de placas para llevar a cabo el paso de lavado con queroseno tratado con el método Merox. Al finalizar este paso el agua de proceso exhibía los siguientes valores: COD = 11,000 mg/L; fenoles = 700 mg/L; - Agentes tensioactivos (naftenatos) = 300 mg/L; y pH = 8.5. A continuación se sometió el agua de proceso al tratamiento biológico. En particular se añadió al agua de proceso, en la unidad de tratamiento previo, aproximadamente 0.5 kg/día de productos bacterianos y nutrientes y oligoelementos, lo que elevó su potencial de reducción/oxidación (redox) de alrededor de -300 mV a valores positivos. En la unidad potenciadora, se introdujo en el agua de proceso las siguientes especies bacterianas: Nitrosomonas europea, Nitrosomonas subtilis, Bacillus subtills, Bacillus licheniformis, Bacillus cereus, Pseudomonas fluorescens E, Pseudomonas putlda, Pseudomonas subtilis, Alcaligenes, Lactobacillus lactii, Lactobacillus helveticus, Trichoderma harzanium, Trichoderma reesci y Phanerocheate chrysoporium. De tal manera, para el agua de proceso, se alcanzó valores de los parámetros de contaminación, compatibles con los límites legales que regulan las descargas de agua, en particular: COD < 160 mg/L; - fenoles < 0.5 mg/L; agentes tensioactivos: < 2 mg/L; y pH = 5.5-9.5. Se entenderá que la planta y el método asociado para purificación, de la presente invención, también podrían ser aplicados a plantas de desulfuración de queroseno, que no sean las Merox, que son las consideradas aquí. Además, la presente invención podría ser aplicada efectivamente en todos aquellos sitios industriales, especialmente en los sitios industriales petroquímicos, que tengan plantas que produzcan flujos relativamente reducidos de agua fuertemente contaminada. En esos casos, el tipo de solvente para llevar a cabo dicho paso de lavado podría variar, de acuerdo con las necesidades específicas del sitio industrial en el que se aplique la planta para purificación de la presente invención. La presente invención ha sido descrita hasta este punto con referencia a sus modalidades preferidas. Se debe entender que podría haber otras modalidades aferentes al mismo concepto inventivo; todas las cuales quedan dentro del alcance de protección de las reivindicaciones anexas.

Claims (24)

REIVINDICACIONES

1. - Un método para la purificación de agua de proceso procedente de una planta de desulfuración de queroseno, caracterizado porque comprende los pasos de: neutralizar el agua de proceso; llevar a cabo un lavado del agua de proceso por medio de un solvente; y tratar biológicamente el agua de proceso con bacterias apropiadas para degradar los contaminantes; donde dicho paso de lavado provee un lavado a contracorriente del agua de proceso usando como solvente queroseno tratado por el método Merox.

2. - El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque el paso de neutralización provee el uso de ácido sulfúrico como agente de neutralización.

3. - El método de conformidad con la cláusula anterior, caracterizado además porque el paso de neutralización es efectuado utilizando ácido sulfúrico concentrado (más de 98%), en una cantidad comprendida dentro de una escala aproximada de 500 a 2,000 mg por litro de agua de proceso.

4. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de neutralización provee que la cantidad de agente neutralizante introducida en el agua de proceso sea controlada como una función del caudal de flujo del agua.

5. - El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque la cantidad de agente neutralizante introducida en el agua de proceso es controlada como una función del pH del agua, medido corriente abajo del paso de neutralización.

6. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de neutralización provee la dilución del agua de proceso. 7.- El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque se lleva a cabo la dilución en una proporción de 1:1. 8. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque comprende un paso de equilibrar el agua de proceso corriente abajo del paso de neutralización. 9. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque comprende, corriente arriba del paso de lavado, un paso de añadir un agente tensioactivo. 10. - El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque la cantidad de agente tensioactivo introducida en el agua de proceso es regulada como una función del caudal de flujo del agua. 11.- El método de conformidad con la reivindicación 9 o la 10, caracterizado además porque el agente tensioactivo comprende alcoholes grasos. 12. - El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque se lleva a cabo el paso de añadir un agente tensioactivo usando alcoholes grasos en una cantidad comprendida dentro de una escala aproximada de 500 a 2,000 mg por litro de agua de proceso. 13. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el queroseno tratado mediante el método Merox tiene un caudal de flujo igual a aproximadamente el 10 por ciento del caudal de flujo del agua de proceso. 14. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de tratamiento biológico provee que se seleccione las bacterias de un grupo que comprenden bacterias para la degradación de fenoles, agentes tensioactivos, compuestos aromáticos e hidrocarburos. 15. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de tratamiento biológico provee que se seleccione las bacterias de un grupo que comprende: Nitrosomonas europea, Nitrosomonas subtilis, Bacillus subtilis, Bacillus licheniformis, Bacillus cereus, Pseudomonas fluorescens E, Pseudomonas putida, Pseudomonas subtilis, Alcaügenes, Lactobacillus lactis, Lactobacillus helveticus, Trichoderma harzanium, Trichoderma reesci y Phanerocheate chrysoporium. 16. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de tratamiento biológico provee una adición al agua de proceso de agentes biotecnologicos seleccionados de un grupo que comprende nutrientes y oligoelementos. 1

7. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de tratamiento biológico provee la adición al agua de proceso de agentes biotecnologicos dosificados como una función del valor de COD del agua de proceso. 1

8. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el paso de tratamiento biológico comprende un paso de tratamiento previo, apropiado para elevar el potencial de reducción/oxidación (redox) del agua de proceso, y un paso subsiguiente de degradación, apropiado para degradar, por medio de las bacterias, los contaminantes presentes en el agua de proceso. 1

9. - El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque el paso de tratamiento previo provee la introducción en el agua de proceso de agentes biotecnológico, seleccionado de un grupo que comprende oligoelementos, productos enzimáticos y bacterias. 20. - El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque las bacterias son esporificadas y biofijadas. 21. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque comprende el paso de añadir un agente desodorizante al agua de proceso. 22. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque comprende el paso de tratamiento mediante un biofiltro. 23. - El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque comprende, corriente arriba de dicho paso de lavado, un paso de calentar el agua de proceso. 24. - El método de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque el paso de calentamiento provee un calentamiento del agua de proceso a una temperatura comprendida dentro de una escala aproximada de 50 a 60°C.