MXPA02006183A

MXPA02006183A - Fibras de multicomponente de denier fino.

Info

Publication number: MXPA02006183A
Application number: MXPA02006183A
Authority: MX
Inventors: Justin Max Duellman
Original assignee: Kimberly Clark Co
Priority date: 1999-12-21
Filing date: 2000-12-20
Publication date: 2002-12-05
Also published as: KR100655842B1; WO2001046506A3; US6878650B2; WO2001046506A2; AU774541B2; EP1254280A2; KR20020061650A; CN1270013C; AU2444801A; BR0016546A; JP2003518205A; US20020009941A1; CN1434886A

Abstract

Se proporciona un metodo para producir filamentos de polimero termoplastico de multicomponentes de denier fino incorporando polimeros de tasa de flujo de derretido alto. Los filamentos de multicomponentes son extruidos de manera que el componente de polimero de tasa de flujo de derretido alto esta esencialmente rodeado por uno o mas de los componentes de polimero de tasa de flujo de derretido bajo. El filamento de multicomponentes extruidos es entonces atenuado con fusion con una fuerza de jalado significante para reducir el diametro de filamento y formar filamentos de Denier fino continuos.

Description

FIBRAS DE MÜ TICOMPONENTE DE DENIER FINO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a filamentos de polímero termoplástico de multicomponentes y a métodos para hacer los mismos.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN La producción de filamentos y fibras termoplásticas de componentes múltiples se ha conocido en el arte por algún tiempo. El término "multicomponente" se refiere generalmente a fibras que se han formado de por lo menos de dos corrientes de polímero las cuales se han llevado juntas para formar una fibra unitaria y única. Típicamente las corrientes de polímeros separadas son llevadas juntas justo antes de o inmediatamente después de la extrusión del polímero fundido para formar los filamentos. Las corrientes de polímero son puestas juntas y cada una forma un componente distinto arreglado en zonas distintas colocadas en forma esencialmente constante a través de la sección transversal de la fibra. Además, los componentes distintos también se extienden esencialmente en * -a" - •* * L y£~ n^ d forma continua a través de la longitud de la fibra. La configuración de tales fibras puede variar y comúnmente los componentes individuales de la fibra son colocados en un arreglo de lado por lado, en un arreglo de vaina/núcleo, en un arreglo de pastel, en un arreglo de pastel, en un arreglo de islas en el mar u otra configuración. Como unos cuantos ejemplos, los filamentos de multicomponente y los métodos para hacer los mismos están descritos en las patentes de los Estados Unidos de América No. 5,108,820 otorgada a Pike y otros, 5,277,976 otorgada a Hogle y otros, 5466,410 otorgada a Hills y 3,423,266 y 3,595,731 ambas otorgadas a Davies y otros. Las fibras de multicomponente ofrecen varias ventajas tales como la habilidad de formar telas que tienen un rizado de fibra, unión autógena, buen tacto y/u otras características deseables. Por tanto, las fibras unidas con hilado de multicomponentes han encontrado aplicaciones útiles, ambas solas y en estructuras laminadas, en artículos para el cuidado personal, en materiales de filtro, en paños limpiadores industriales y personales, en telas médicas, en telas protectoras y otros.

Típicamente, las fibras de componentes múltiples se hacen de dos polímeros diferentes tales como, por ejemplo, polipropileno y polietileno, polietileno y nylon, polietileno y U| fa|| tereftalato de polietileno y otros. Como se describió en la patente en los Estados Unidos de América No. 5,382,400 otorgada a Pike y otros, mediante el emplear polímeros que tienen puntos de fusión considerablemente diferentes es posible el unir las telas hechas de los mismos por medio de una unión a través de aire. El componente de derretido bajo puede ser suficientemente calentado como para formar uniones en puntos de contacto de fibra mientras que el componente de fundido alto retiene la integridad de ambas la estructura de fibra y la estructura de la tela. Las diferencias en los puntos de fusión también pueden ser usadas para formar un rizado helicoidal dentro de las fibras de componentes múltiples. Como un ejemplo adicional, la patente de los Estados Unidos de América No. 4,323,626 otorgada a Kuni une y otros enseña las fibras de multicomponentes finas, teniendo un componente de adhesivo delgado que tiene un grosor uniforme. Las fibras de Kunimune comprenden un primer componente de polipropileno que tiene una tasa de flujo de derretido de entre 1-50 g/10 minutos y un segundo componente de acetato de vinil-etileno teniendo un índice de derretido de 1-50 g/10 minutos. El segundo componente, comprende una parte de la superficie exterior de las fibras y puede tener un índice de derretido exterior que aquel de la tasa de flujo de derretido del primer componente de polipropileno. Sin embargo, Kunimune y otros jLAk Aj ± .A* *--¿t^aA^a ittqftjrftfj>pL. enseñan que el uso del segundo componente no debe de estar afuera del rango de índice de derretido de 1-50 g/10 minutos ya que podría ocurrir de otra manera la descomposición durante el proceso de hilado. Como ee enseñó en Kunimune, la práctica convencional ha sido el utilizar componentes poliméricos con tasas de flujo de derretido similares. Adicionalmente, la práctica convencional también típicamente emplea polímeros que tienen tasas de flujo de derretido inferiores dado que la utilización de polímeros con tasas de flujo superiores o tasas de flujo dispares puede frecuentemente hacer que los filamentos se rompan o de otra manera se descompongan durante los pasos de atenuación de derretido.

Sin embargo, los polímeros de tasa de flujo de derretido superior se han utilizado exitosamente hasta aquí en el hilado de fibras de polímero termoplástico de vinil fino. La patente de los Estados Unidos de América No. 5,681,646 otorgada a Ofosu y otros enseña que los polímeros de tasa de flujo de derretido superior, tal como el polipropileno teniendo un MFR de entre alrededor de 50 y 150 g/lOminutos, pueden ser usados para fabricar fibras de alta resistencia. Además, el uso de tales polímeros de tasa de flujo de derretido superior también se enseña en la Patente de los Estados Unidos de América No. 5,672,415 otorgada a Sawyer y otros. Más particularmente Sawyér y otros enseñan una fibra de componentes múltiples que tiene un primer componente de polímero de etileno que tiene un índice de derretido de entre 60-400 g/10 minutos y un segundo componente de polímero de propileno que tiene una tasa de flujo de derretido de entre 50-800 g/10 minutos. El uso de los polímeros de tasa de flujo de derretido relativamente superior proporciona fibras finas, incrementa el rizado y también mejora ciertos aspectos del proceso de hilado. Sin embargo, aún cuando los polímeros de tasa de flujo de derretido relativamente superior se enseñan en Sawyer y otros, los ejemplos de Sawyer y otros emplean componentes poliméricos que tienen tasas de flujo de derretido relativamente similares. El uso de las tasas de flujo de derretido dispares se esperaría que crearan problemas en el hilado y/o en los pasos de atenuación de derretido tal como, por ejemplo, el rompimiento de fibra.

Una variedad en aumento de polímeros de tasa de flujo de derretido superior están siendo desarrollados como un resultado de las mejoras actuales en los catalizadores y procesos de polimerización. Notablemente, el uso de los catalizadores de geometría constreñida y/o de metaloceno empleados en la producción de los polímeros de olefina ha proporcionado una variedad siempre en aumento de polímeros con propiedades físicas y/o reológicas distintas. En particular, los polímeros de tasa de flujo de derretido superior adecuados para el hilado se han hecho más ampliamente disponibles. Sin embargo, los procesos de producción de fibra que requieren un paso de atenuación de derretido como unos medios para orientar molecularmente al polímero y/o reducir el diámetro de fibra tienen una limitación inherente en relación con la utilidad de tales polímeros de tasa de derretido superior. Al aumentar la tasa de flujo de derretido, la cantidad de fuerza de atenuación que puede ser aplicada al filamento fundido disminuye ya que los polímeros de tasa de flujo de derretido superior tienen viscosidad de derretido inferior y son por tanto más propensos a romperse a fuerzas de atenuación más bajas. Por tanto, existe una necesidad de métodos para reducir fibras que son capaces de utilizar los polímeros de tasa de flujo de derretido superior y además los cuales son capaces de derretir adecuadamente y atenuar los mismos.

SÍNTESIS DE LA INVENCIÓN Las necesidades antes mencionadas son llenadas y los problemas experimentados por aquellos expertos en el arte se ^ »*->-><' ÍH ¡tf?* *i£ff.*. * y-.i fUJt?f^ft superan por un método de la presente invención que comprende los pasos de (i) extruir un primer polímero termoplástico fundido y un segundo polímero termoplástico fundido y formar un filamento de polímero termoplástico de monocomponentes unitario; (ii) atenuar con fusión el filamento con una fuerza de jalado de por lo menos de tres libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y/o reducir el diámetro del filamento extruido por lo menos por alrededor de 75%. Además, el primer polímero termoplástico deseablemente tiene una tasa de flujo de derretido de por lo menos de tres veces (3x) que aquella del segundo componente de polímero termoplástico y, además, el segundo componente de polímero termoplástico deseablemente comprende una parte principal de la superficie exterior del filamento.

En un aspecto adicional, una tela no tejida de la presente invención puede comprender un tejido de fibras de multicomponente en donde las fibras de multicomponente comprenden un primer componente polimérico y un segundo componente polimérico en donde el primer componente polimérico comprende un primer polímero que tiene una tasa de flujo de derretido y en donde el segundo componente comprende una parte principal de la superficie exterior de la fibra y comprende un segundo polímero que tiene una tasa de flujo de derretido de por i^^a^. a^^^ .**?^?M¡?l?i*í^U^^ - ff lo menos de 65% menos que aquella del primer polímero. Como un ejemplo, para los procesos de unión con hilado el primer polímero puede comprender un polipropileno que tiene una tasa de flujo de derretido en exceso de alrededor de 200 g/10 minutos y el segundo polímero puede comprender una tasa de flujo de derretido de menos de alrededor de 50 g/10 minutos. Como un ejemplo adicional, para los procesos de soplado con fusión, el primer polímero puede comprender polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido en exceso de alrededor de 1000 g/10 minutos y el segundo polímero puede comprender una tasa de flujo de derretido de menos de alrededor de 350 g/10 minutos.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Las figuras 1 a 3 son dibujos de configuraciones en sección transversal de fibras de multicomponente adecuadas para usarse con la presente invención.

La figura 4 es un dibujo esquemático de una unidad de jalado de fibra y de una línea de hilado adecuada para practicar la presente invención.

DEFINICIONES Como se usó aquí y en las reivindicaciones el término "comprendiendo" es inclusivo o de extremo abierto y no excluye los elementos no recitados adicionales, los componentes de composición o los pasos de método.

Como se usó aquí el "termino tejido de tela no tejida" significa un tejido que tiene una estructura de hilos o fibras individuales las cuales están entrecolocadas, pero no en una manera identificable como en una tela tejida o de punto. Los tejidos o las telas no tejidas pueden ser formadas por varios procesos tales como, por ejemplo, los procesos de soplado con fusión, los procesos de unión con hilado, el hidroenredado, los procesos de tejido cardado y unido y colocado por aire.

A menos que se limite específicamente de otra manera, como se usó aquí el término "polímero" incluye, pero no se limita a homopolímeros, copolímeros tales como por ejemplo, los copolímeros de injerto, de bloque, al azar y alternantes, los terpolímeros, etcétera y mezclas y modificaciones de los mismos. Además, a menos que se limite específicamente de otra manera, el término "polímero" incluye todas las configuraciones espaciales posibles de la molécula. Estas configuraciones incluyen pero no se limitan a la simetría isotáctica, sindiotáctica y al azar.

Como se usó aquí el término "tasa de flujo de derretido" o "MFR" significa la tasa de flujo de derretido del polímero antes de la extrusión y como se midió de acuerdo con la norma ASTM D1238-90b condición 2.16. La temperatura particular a la cual la tasa de flujo de derretido es medida variará de acuerdo con la composición del polímero como se describió en la prueba ASTM antes mencionada. Como ejemplos particulares, los polímeros de propileno son medidos bajo condiciones 230/2.16 y los polímeros de etileno son medidos bajo las condiciones 190/2.16.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE INVENCIÓN En la práctica de la presente invención, las fibras de componentes múltiples son formadas y entonces atenuadas con fusión, con o sin un calor adicional, de manera que las fibras de componentes múltiples continuas son jaladas y el diámetro de las fibras es reducido. Deseablemente, los filamentos poliméricos de componentes múltiples, comprenden por -^a?>ffcJÍ«...^»a. .ji?.Ett-L¿i» lo menos los componentes poliméricos primero y segundo en donde el primer componente polimérico tiene una tasa de flujo de derretido superior (MFR) que el del segundo componente polimérico y además en donde el segundo componente polimérico comprende una mayoría de la parte exterior de los filamentos de los componentes múltiples. Como un ejemplo, y con referencia a la figura 1, el filamento de bicomponente 10 tiene una configuración de vaina/núcleo y comprende un primer componente polimérico 12 de un primer polímero y un segundo componente polimérico 14 de un segundo polímero. El segundo componente polímérico 14, por ejemplo, el componente de vaina, comprende 100% de la superficie exterior del filamento de multicomponente 10. Aún cuando no se reveló completamente por la vista en sección transversal de la fibra, los componentes primero y segundo 12 y 14 están arreglados en zonas esencialmente distintas a través de la sección transversal del filamento de bicomponente que se extiende esencialmente en forma continua a lo largo de la longitud del filamento de bicomponente. Deseablemente, el segundo componente comprende una mayoría (por ejemplo más del 50%) de la superficie exterior del filamento y más deseablemente comprende más de alrededor del 65% de la superficie exterior del filamento y aún más deseablemente comprende más del 85% de la superficie exterior de filamento.

Como un ejemplo adicional, y con referencia a la figura 2, el primer componente 19 y el segundo componente 17 del filamento de multicomponente 15 puede ser arreglado en un arreglo de vaina/núcleo excéntrico en donde el segundo componente 17 forma una parte principal y el primer componente 19 forma una parte menor de la superficie exterior del filamento 15. En un aspecto adicional, y con referencia a la figura 3, el filamento de componentes múltiples 20 comprende el primer componente de polímero 22 que comprende un primer polímero y un segundo y tercer componentes de polímero 24 y 26. Los componentes de polímero segundo y tercero 24 y 26 pueden comprender los mismos o diferentes polímeros y tener tasas de flujo de derretido similares que son menores que aquellas del primer polímero. Además, los componentes segundo y tercero 24 y 26 colectivamente forman la mayoría de la superficie exterior del filamento 20. Numerosas otras configuraciones de componentes múltiples son adecuadas para usarse con la presente invención. En este aspecto, cuando el proceso particular descrito aquí es primeramente con respecto a los filamentos de bicomponente el proceso de la presente invención y los materiales hechos de los mismos no están limitados a tales estructuras de bicomponente y a otras configuraciones de componentes múltiples, por ejemplo las configuraciones usando más de dos polímeros y/o más de dos componentes, se intenta que sean abarcadas por la presente invención. Además, los filamentos de multicomponentes pueden tener otras formas que las formas en sección transversal redondas .

La proporción de volumen de los componentes de tasa de flujo de derretido alto y bajo variará con respecto a varios factores incluyendo, pero no limitándose a la configuración en sección transversal, el grado de fuerza de atenuación intentado que va a ser aplicado, la disparidad en la tasa de flujo de derretido y/o las viscosidades, las composiciones de polímero respectivas y otras. Deseablemente, el componente polimérico de tasa de flujo de derretido alto comprende entre alrededor de 10% y alrededor de 65%, por volumen del filamento de componentes múltiples y aún más deseablemente comprende de entre alrededor de 20% y alrededor de 60%, por volumen de filamento de componentes múltiples. Como un ejemplo de una incorporación específica de los filamentos de bicomponente, los componentes de tasa de flujo de derretido superior o primero comprenden entre alrededor de 30% y alrededor de 50%, por volumen, de la sección transversal de filamentos y el segundo componente de tasa de flujo de derretido bajo deseablemente comprende de entre alrededor de 50% y alrededor de i AA......:y ..r ^ ^- ...i...y 70% por volumen, de la sección transversal de filamento. Generalmente hablando, mediante el utilizar porcentajes superiores de componente de tasa de flujo de derretido más bajo es posible al usar polímeros con tasa de flujo de derretido muy alto dentro del primer componente y/o los polímeros primero y segundo teniendo una disparidad de tasa de flujo de derretido mayor .

Al disminuir la viscosidad de un polímero aumenta la tasa de flujo de derretido. En este aspecto al disminuir la viscosidad del polímero generalmente hay una reducción en la habilidad para atenuar con fusión los filamentos extruídos, por ejemplo "jalar" el filamento extruido y orientar, el polímero y/o reducir el diámetro de filamento global. Con muchos polímeros de viscosidad más baja la viscosidad es tal que ocurre la atomización o rompimiento de fibra con la aplicación de cualquier fuerza atenuadora significante. Por tanto, hay una limitación inherente sobre el uso de polímeros de tasa de flujo de derretido superior y/o viscosidad baja en cualquier proceso empleando un paso de atenuación con fusión. Sin embargo, mediante el emplear polímeros en las configuraciones descritas anteriormente es posible el producir los filamentos finos de polímeros de tasa de flujo de derretido superior utilizando pasos de atenuación de derretido. Aún cuando no se desea el estar limitado por ninguna teoría en particular, se cree que el polímero de tasa de flujo de derretido bajo o de viscosidad superior, el cual comprende la mayoría de la superficie exterior del filamento extruido, rápidamente se pela y proporciona el filamento con una integridad suficiente para permitir la aplicación de una fuerza de atenuación significante sin romper o atomizar el filamento extruido. Además, se cree que el calor latente dentro del polímero de tasa de flujo de derretido superior fundido, el cual comprende una parte menor de la superficie exterior del filamento, también ayuda a mantener por lo menos una parte del polímero de la tasa de flujo de derretido bajo en un estado fundido o semi fundido mejorando por tanto adicionalmente los efectos de los pasos de atenuación de fundido. Por tanto, la disparidad de la tasa de flujo de derretido y/o de viscosidades se cree que es ventajosa para formar los filamentos de denier fino así como las telas no tejidas teniendo una cobertura mejorada y uniformidad de tela.

Con respecto a los procesos de unido con hilado o de hilado con fusión, el primer componente polímérico (el componente de tasa de flujo de derretido superior) deseablemente comprende un primer polímero que tiene una tasa de flujo de derretido en exceso de 150 g/10 minutos y aún más deseablemente una tasa de flujo de derretido en exceso de alrededor de 250 g/10 minutos y aún más en exceso de alrededor de 500 g/10 min. Adicionalmente, el segundo componente (el componente de tasa de flujo de derretido más bajo) que comprende una parte principal de la superficie exterior del filamento, comprende un segundo polímero que tiene una tasa de flujo de derretido de por lo menos 65% menos que aquella del primer polímero. Además, el segundo polímero puede tener una tasa de flujo de derretido de por lo menos de 75% menos que aquella de la tasa de flujo de derretido del primer polímero a por lo menos 85% menos que la tasa de flujo de derretido del primer polímero. Como un ejemplo específico, el primer polímero puede comprender polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido en exceso de alrededor de 150 g/10 minutos y el segundo polímero puede comprender una tasa de flujo de derretido de menos de alrededor de 55 g/10 minutos y, como un ejemplo adicional, el primer polímero puede comprender polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido en exceso de alrededor de 200 g/10 minutos y el segundo polímero puede comprender una tasa de flujo de derretido de menos de alrededor de 50 g/10 minutos.

Con relación a los procesos de soplado con fusión o de soplado similares, el primer componente polimérico (componente de tasa de flujo de derretido superior) deseablemente comprende un primer polímero que tiene una tasa de flujo de derretido en exceso de 800 g/10 minutos y aún más deseablemente una tasa de flujo de derretido en exceso de 100 g/10 minutos y aún más deseablemente en exceso de 1200 g/10 minutos. Adicionalmente, el segundo componente (el componente de tasa de flujo de derretido más bajo) que comprende una parte principal de la superficie exterior del filamento, comprendiendo un segundo polímero teniendo una tasa de flujo de derretido de por lo menos de 65% menos que aquella del primer polímero. Además el segundo polímero puede tener una tasa de flujo de derretido de por lo menos 75% menos que aquella de la tasa de flujo de derretido del primer polímero y aún por lo menos 85% menos que la tasa de flujo de derretido del primer polímero. Como un ejemplo específico, el primer polímero puede comprender un polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido de alrededor de 1000 g/10 minutos o más y el segundo polímero puede comprender una tasa de flujo de derretido de menos de alrededor de 350 g/10 minutos o menos. Como un ejemplo adicional, el primer polímero puede comprender polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido de alrededor de 1200 g/10 minutos o más y el segundo polímero puede comprender una tasa de flujo de derretido de alrededor de 40 g/10 minutos o menos.

Los polímeros adecuados para usarse en la presente invención incluyen, pero no se limitan a poliolefinas (por ejemplo polipropileno, polietileno) , policondensados, (por ejemplo poliamidas, poliésteres, policarbonatos y poliacrilatos) , polioles, polidienos, poliuretanos, poliéteres, poliacrilatos, poliacetales, poliimidas, esteres de celulosa, poliestirenos, fluoropolímeros y polifenilensulfuro y otros. En una incorporación particular, cada componente del filamento de componentes múltiples comprende polímeros seleccionados del grupo que consiste de alfa-olefinas, poli (1-buteno) , poli (2- buteno) , poli (1-penteno) , poli (2 -penteno) , poli (1-metilo-l- penteno), poli (3-metilo-l-penteno) , y poli (4-metilo-l-penteno) y similares. Aún más deseablemente, cada componente puede ser seleccionado del grupo que consiste en polímeros de etileno, polímeros de propileno, copolímeros de etileno/propileno, y copolímeros de etileno/propileno con otras alfa-olefinas. Como ejemplos específicos de los mismos los componentes poliméricos pueden comprender HDPE/PP (tasa de flujo de derretido superior) , LLDPE/PP (tasa de flujo de derretido superior) , PP (tasa de flujo de derretido bajo)/PP (tasa de flujo de derretido superior), PE/Nylon y otros.

Los polímeros de tasa de flujo de derretido bajo adecuados para el hilado son conocidos en el arte y están comercialmente disponibles de una variedad de vendedores. Los ejemplos de polímeros de tasa de flujo de derretido bajo incluyen pero no se limitan a polipropileno ESCORENE disponible de Exxon Chemical Company de Houston, Texas y polietileno 6811A disponible de Dow Chemical Company. Los polímeros de tasa de flujo de derretido superior pueden ser catalizados y/o producidos por varios métodos conocidos en el arte. Como un ejemplo, las poliolefinas de tasa de flujo de derretido pueden ser logradas cuando se inician con una poliolefina de tasa de flujo de derretido bajo convencionales a través de la acción de radicales libres las cuales degradan el polímero para aumentar la tasa de flujo de derretido. Tales radicales libres pueden ser creadas y/o hechas más estables a través del uso de un pro- degradante, tal como peróxido, un compuesto organometálico o un óxido de metal de transición. Dependiendo del pro-degradante escogido, los estabilizadores pueden ser útiles. Un ejemplo de una manera para hacer una poliolefina de flujo de derretido alto de una poliolefina de flujo derretido bajo convencional es el de incorporar un peróxido en el polímero. La adición de &V xlúQ & los polímeros se enseña en la patente en los Estados Unidos de América No. 5,213,881 otorgada a Timmons y otros y la adición de peróxido a las pelotillas de polímero está descrita en la patente de los Estados Unidos de América No. 4,451,589 otorgada a Morman y otros, cuyos contenidos completos de cada una de las referencias antes mencionadas se incorpora aquí por referencia. La adición de peróxido a un polímero para aplicaciones de unión con hilado puede hacerse mediante el agregar hasta mil partes por millón de peróxido a un polímero de poliolefina de tasa de flujo de derretido bajo comercialmente disponible y mezclar cabalmente. El polímero modificador resultante tendrá una tasa de flujo de derretido de aproximadamente de dos a tres veces aquella del polímero de inicio dependiendo de la tasa de adición de peróxido y del tiempo del mezclado. Además, los polímeros de tasa de flujo de derretido alto adecuados pueden comprender polímeros que tienen una distribución de peso molecular estrecha y/o una polidispersidad baja (con respecto a los polímeros de poliolefina convencional tales como aquellos hechos por catalizadores Ziegler-Natta) e incluyen aquellos catalizados por los "catalizadores de metaloceno" los catalizadores de "sitio único", los "catalizadores de geometría constreñida" y/u otros catalizadores semejantes. Los ejemplos de tales catalizadores lililí litilrt ¡j *«-^— -*-"**» y/o polímeros de olefina hechos de los mismos están descritos, por vía de ejemplo solamente, en la patente de los Estados Unidos de América No. 5,153,157 otorgada a Canich, en la patente de los Estados Unidos de América No. 5,064,802 otorgada a Stevens y otros, en la patente de Estados Unidos de América No. 5,374,696 otorgada a Rosen y otros, en la patente de Estados Unidos de América No. 5,451,450 otorgada a Elderly y otros, en la patente de Estados Unidos de América No. 5,204,429 otorgada a Kaminsky y otros; en la patente de Estado Unidos de América No. 5,539, 124 otorgada a Etherton y otros; en las patentes de Estados Unidos de América Nos. 5,278,272 y 5,272,236, ambas otorgadas a Lai y otros, en la patente de Estados Unidos de América No. 5,554,775 otorgada a Krishnamurti y otros, y en la patente No. 5,539,124 otorgada a Etherton y otros. Los ejemplos de los polímeros comercialmente adecuados y disponibles que tienen una tasa de flujo de derretido alto incluyen, pero no se limitan al polipropileno 3746G (tasa de flujo de derretido 1100) de Exxon Chemical Company, polipropileno 3505 (tasa de flujo de derretido 400) de Exxon Chemical Company y polipropileno PF015 (800 MFR) de Montel1 Poiyolefins.

Los filamentos de la presente invención son hechos a través de un proceso en donde los filamentos son atenuados en un estado fundido o semi fundido, por ejemplo fundido-atenuado. Los filamentos pueden ser jalados y/o atenuados por varios medios conocidos en el arte. Como un ejemplo y con referencia a la figura 4, los polímeros A y B pueden ser alimentados de extrusores 52a y 52b a través de los conductos de polímeros respectivos 54a y 54b para un conjunto de paquetes de hilado 56. Los conjuntos de paquetes de hilado son conocidos por aquellos expertos con una habilidad ordinaria en el arte y por tanto no se describen aquí en detalle, sin embargo los conjuntos de paquete de hilado de ejemplo están descritos en la patente de los Estados Unidos de América No. 5,344,297 otorgada a Hills y en la patente de Estados Unidos de América No. 5,989,004 otorgada a Cook, cuyos contenidos completos de cada una de las mencionadas referencias se incorporan aquí por esta mención. Descrito generalmente, un conjunto de paquete de hilado puede incluir una caja y una pluralidad de placas de distribución apiladas una sobre la parte superior de la otra con un patrón de aberturas arregladas para crear trayectorias de flujo para dirigir los componentes de polímero A y B separadamente a través del conjunto de paquete de hilado. Las placas de distribución están acopladas a una placa de hilado o a un órgano hilandero el cual típicamente tiene una pluralidad de aberturas las cuales son comúnmente arregladas en una o más hileras. Para los propósitos de la presente invención, el conjunto de paquete de hilado 56 puede ser seleccionado para formar filamentos de componentes múltiples de un tamaño deseado, forma, configuración en sección transversal y otros. Una cortina de filamentos 58 que se extiende hacia abajo puede ser formada cuando los polímeros fundidos son extruidos a través de las aberturas del órgano hilandero. Las corrientes de polímero pueden ser puestas juntas ya sea antes de la extrusión o inmediatamente después para formar un filamento de multicomponentes unitario. El paquete de hilado es mantenido a temperatura suficientemente alta para mantener a los polímeros A y B en un estado a la viscosidad deseada. Como un ejemplo, con los polímeros de polietileno y/o de polipropileno la temperatura del paquete de hilado es deseablemente mantenida a temperaturas de entre alrededor de 204 °C y alrededor de 260°C.

La línea de proceso 50 puede incluir uno o más sopladores de enfriamiento 60 colocados a un lado de la cortina de filamentos extruídos 58 que se extiende desde el conjunto de paquete de hilado 56. Los humos y el aire calentados desde la temperatura alta del polímero fundido que sale de la placa de hilado, pueden ser recolectados por vacío (no mostrados) mientras que el aire de enfriamiento 62 desde el soplador 60 enfría los filamentos fundidos 58 recién extruídos. El aire de enfriamiento 60 puede ser dirigido desde un lado de la cortina de filamentos o desde ambos lados de la cortina de filamentos como se desee. Como se usó aquí, el término "enfriar" simplemente significa el reducir la temperatura de los filamentos usando un medio que es más frío que los filamentos tal como, por ejemplo el aire ambiente. Los filamentos son deseablemente enfriados en forma suficiente para evitar su pegado a la unidad de jalado. En este aspecto, el enfriamiento de los filamentos puede ser un paso activo (por ejemplo el dirigir con propósito una corriente de aire de enfriador a través de los filamentos) o un paso pasivo (por ejemplo el simplemente permitir al aire ambiente el enfriar los filamentos fundidos) .

La unidad de jalado de fibras 64, colocada debajo del conjunto de paquete de hilado 56 y el soplador de apagado 60, reciben los filamentos parcialmente enfriados. Las unidades de jalado de fibra para usarse en los polímeros de hilados con fusión son muy conocidos en el arte. Las unidades de jalado de fibra adecuadas para usarse en los procesos de la presente invención incluyen, por vía de ejemplo solamente, un aspirador de fibra lineal del tipo mostrado de la patente Estados Unidos f^^^^..^^A.^¿,^..,^.,.^fc|..,>A,.a^^J->faJ de América No. 3,802,817 otorgada a Matsuki y otros y las pistolas eductivas del tipo mostrado en la patente de Estados Unidos de América No. 3,692,618 otorgada a Dorschner y otros y en la patente de los Estados Unidos de América No. 3,423,266 otorgada a Davis y otros, cuyos contenidos completos de las referencias antes mencionadas son incorporados aquí por esta mención.

Descrita en forma general, una unidad de jalado de fibra de ejemplo 64 puede incluir un conducto vertical alargado a través del cual los filamentos son jalados mediante el aspirar el aire que entra desde los lados del conducto y fluye hacia abajo a través del conducto. La temperatura del aire de aspiración puede ser más fría que aquella de los filamentos, por ejemplo el aire ambiente o ésta puede ser calentada como se desee para impartir las características deseadas a los filamentos, por ejemplo el rizado y otros. Un soplador (no mostrado) puede suministrar el aire de jalado a la unidad de jalado de fibras 64. El aire de aspiración jala los filamentos a través de la columna o del conducto de unidad de jalado de fibras 64 y continua para reducir el diámetro de los filamentos semi fundidos. La unidad de jalado de fibra deseablemente proporciona una proporción de jalado de por lo menos de i *.•** alrededor de 100/1 y más deseablemente tiene una proporción de jalado de alrededor de 450/1 a alrededor de 1800/1. La proporción de jalado se refiere a la proporción de la velocidad final del filamento completamente jalado o atenuado con fusión a la velocidad del filamento al salir del paquete de hilado. Aún cuando se proporcionó anteriormente una proporción de jalado preferida, se apreciará por aquellos expertos en el arte el que una proporción de jalado particular puede variar con el tamaño capilar seleccionado y el denier de fibra seleccionado. En un aspecto adicional, los filamentos son deseablemente atenuados con una fuerza de jalado de entre alrededor de 5 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y alrededor de 15 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y aún más deseablemente, los filamentos parcialmente enfriados son deseablemente jalados con una fuerza de jalado de entre alrededor de 6 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y alrededor de 10 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica. En un aspecto adicional, los filamentos extruídos son atenuados con fusión, como para reducir el diámetro de filamento global por lo menos por alrededor de 75% y aún más deseablemente por 90% o más. Aún cuando los filamentos de multicomponentes de derretido o semi-derretido experimentan un jalado significante o una fuerza de "jalado", los filamentos no se rompen o degradan en el proceso de atenuación y de derretido a pesar de la atenuación y de derretido a pesar de la inclusión de uno o más componentes poliméricos de tasa de flujo de derretido alto. Los filamentos de multicomponentes son capaces de soportar las fuerzas a las cuales éstas son sometidas en los pasos de atenuación debido a que el componente polimérico de tasa de flujo de derretido bajo, el cual comprende una parte principal de la parte exterior del filamento, "cicatriza" o solidifica a una extensión suficiente para proporcionar la integridad necesaria al filamento de multicomponentes. Sin embargo, el componente polimérico de tasa de flujo de derretido alto, el cual comprende a lo más una parte menor del área de superficie exterior del filamento, es capaz de ser jalado por fuerzas de jalado relativamente altas y por tanto lograr un filamento de denier bajo.

Una superficie de formación perforada sinfín 68 puede ser colocada debajo de la unidad de fibra 64 para recibir los filamentos atenuados y continuos 70 desde la abertura de salida de la unidad de jalado de fibra 64. Un vacío es colocado deseablemente debajo de la superficie formadora 68 a fin de ayudar a jalar los filamentos atenuados 70 sobre una superficie formadora 68. Las fibras o filamentos depositados comprenden una áiifirMÍi^-a' afea'"- - ^^^*-^^^^:^^^*A?^ ^^^^.^á^ tela no tejida no unida de filamentos de multicomponentes continuos. El tejido puede entonces opcionalmente ser ligeramente unido o comprimido para proporcionar el tejido con una integrada suficiente para los propósitos de manejo. Como un ejemplo, la tela no unida puede ser unida ligeramente usando una corriente enfocada de aire caliente desde la cuchilla de aire caliente 74 tal como, por ejemplo, como se describió en la patente en los Estados Unidos de América No. 5,707,468. Alterativamente, la integridad adicional puede ser impartida a la tela no tejida por rodillos de compactación (no mostrados) como se conocen en el arte. Una tela no tejida durable puede ser lograda mediante la adición de integridad adicional a la estructura de tejido mediante una unión o enredado más extensivo del mismo. Deseablemente, el tejido ligeramente integrado es entonces unido, como se desee, tal como, por ejemplo, mediante unión de punto térmico, unión ultrasónica, unión a través de aire y otros. Con referencia a ala figura 4, la tela no tejida ligeramente unida es unida térmicamente por un unidor a través de aire 76 formando por tanto una tela no tejida durable 78 la cual puede ser además procesada y/o convertida como se desee.

Las fibras unidas con hilados de componentes múltiples de la presente invención pueden tener un diámetro de fibra promedio de entre alrededor de 5 y 30 mieras y aún más deseablemente de entre alrededor de 8 y 15 mieras. En un aspecto adicional, las fibras unidas con hilado de multicomponentes pueden tener un denier de alrededor de 0.15 y alrededor de 6. Además, dado que las fibras son capaces de sufrir una fuerza de jalado significante y por tanto experimentar un grado sustancial de atenuación y/o de orientación, los filamentos de multicomponente de la presente invención pueden exhibir un buen tacto, cobertura, caída y unión mejorada.

Además, como se indicó anteriormente, los filamentos de la presente invención también son adecuados para usarse en otros procesos de formación de fibra de extrusión por fusión. Como un ejemplo específico adicional, las fibras y filamentos soplados con fusión son generalmente formados mediante el extruir un material termoplástico fundido a través de una pluralidad de vasos capilares de matriz finos como hilos fundidos o filamentos fundidos adentro de corrientes de aire a alta velocidad y convergentes que atenúan los filamentos de material termoplástico fundido para reducir su diámetro. Después las fibras sopladas con fusión pueden ser llevadas por la corriente de aire a alta velocidad y se depositan sobre una superficie recolectora para formar un tejido de fibras sopladas con fusión y dispersadas al azar. Tal proceso está descrito, por ejemplo, en la patente de Estados Unidos de América No. 3,849,241 otorgada a Butin y otros, en las patentes de los Estados Unidos de América Nos. 4,100,324, otorgada a Anderson y otros, No. 5,271,883 otorgada a Timmons y otros, 5,652,048 otorgada a Haynes y otros, 3,425,091 otorgada a Ueda y otros; 3,981,650 otorgada Page; 5,601,851 otorgada Terakawa y otros; y el reporte del Laboratorio de Investigación Naval de los Estados Unidos de América número 4364 fechado el 25 de mayo de 1959 de Wente, V.A. , Boone, E.L. y Fluharty, C.D. titulado "Fabricación de Fibras Orgánicas Superfinas" y el reporte de Investigación Naval de los Estados Unidos de América número 5265 fechado el 11 de febrero de 1958 por K.D. Lawrence, R.T. Lucas y J.A. Young titulado "Dispositivo Mejorado para la Formación de Fibras Termoplásticas superfinas", la totalidad de cada una de las referencias antes mencionadas se incorpora aquí por referencia.

Aún cuando el grado de atenuación no es tan alto como aquel experimentado en otras operaciones de hilado con fusión, por ejemplo los procesos de unión con hilado, las fibras experimentan una reducción significante en el diámetro mientras que están en el estado fundido y/o semi fundido. Por tanto, los rompimientos de fibras y/o la formación de "mosca" (por ejemplo fibras sueltas) pueden en forma similar ser un problema en los procesos de fibra de soplado por fusión. Los filamentos extruídos son deseablemente atenuados con una fuerza de jalado de entre alrededor de 3 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y alrededor de 12 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y aún más deseablemente, los filamentos parcialmente enfriados son deseablemente jalados con una fuerza de jalado de entre alrededor de cuatro libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y alrededor de ocho libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica. En un aspecto adicional y con respecto a los procesos de soplado con fusión, los filamentos extruídos son atenuados con fusión como para reducir el diámetro de fibra global por lo menos por alrededor de 85% y aún más deseablemente por alrededor de 95% o más.

Las telas no tejidas y las telas formadas de los procesos de la presente invención son muy adecuados para usarse en una variedad de productos y/o aplicaciones. Además, los tejidos y las telas de la presente invención también son muy adecuados para usarse en estructuras de capas múltiples o laminadas. Por tanto, los tejidos y las telas de la presente invención pueden ser usados solos o en combinación con una o mas ^A*,i^L ..^^>»»^- ^.-«..»Jffif»*...[ f y*^*^ . capas adicionales tal como, por ejemplo, una película, una tela no tejida, una tela tejida, espuma, lienzo y otros. Las estructuras de capas múltiples de ejemplo incluyen pero no se limitan a los laminados de película y a los laminados de dos o más capas no tejidas, por ejemplo un laminado unido con hilado/soplado por fusión (SM) o un laminado unido con hilado soplado/con fusión/unido con hilado (SMS) . Los laminados de capas múltiples de ejemplo también están descritos en la patente de los Estados Unidos de América No. 4,041,203 otorgada a Brock y otros, en la patente de los Estados Unidos de América No. 5,188,865 otorgada a Timmons y otros, en la Patente de los Estados Unidos de América No. 5,855,999 otorgada a McCormack y otros y en la patente de los Estados Unidos de América No. 5,817,584 otorgada a Singer y otros. Como unos cuantos pocos ejemplos, las telas no tejidas de filamentos de multicomponentes de la presente invención y los laminados de los mismos son muy adecuados para usarse como un componente en los artículos para el cuidado personal, en los paños limpiadores, en las prendas industriales o médicas o en las cubiertas para equipo exterior, en los medios de filtro en los productos para el control de la infección y otros. Como ejemplos específicos, los filamentos y tejidos de multicomponentes de la presente invención son muy adecuados para usarse como una cubierta exterior de un pañal personal o de una prenda para incontinencia, envoltura estéril, medios de máscara para la cara y otros.

Ejemplos En cada uno de los ejemplos establecidos abajo, los filamentos unidos con hilado continuos de multicomponentes fueron fabricados usando un aparato como se describió generalmente en la patente de los Estados Unidos de América No. 3,802,817 otorgada a Matsuki y otros. Las fibras de multicomponentes formadas fueron fibras de bicomponentes que tienen una configuración de vaina/núcleo concéntrica y por tanto el componente de vaina completamente obstruyó el componente de núcleo. Las fibras tuvieron una sección transversal redonda y sólida. Los filamentos unidos con hilado continuos fueron depositados sobre una superficie foraminosa con la ayuda vacío y fueron unidos inicialmente a través de aire y después unidos de punto térmicamente.

Ejemplo 1 El componente de vaina comprende un polietileno de baja densidad lineal que tiene una tasa de flujo de derretido de 35 g/10 minutos (polietileno 6811A disponible de Dow Chemical Company) y el componente de núcleo que comprende polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido de 400 g/10 minutos (3445 polipropileno disponible de Exxon Chemical Company) . La proporción de los componentes poliméricos de vaina y núcleo fue de 50:50 (por ejemplo cada componente de polímero comprendió alrededor de 50%, por volumen, de la fibra) . Las fibras de bicomponente fueron hiladas como se indicó arriba y produjeron un número insignificante de rompimientos de fibra. La fuerza de jalado sobre las fibras fue de aproximadamente de 6 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica en la tela no tejida producida de la misma comprendió fibras teniendo un tamaño de fibra promedio de 17.7 micrómetros y un denier de aproximadamente de 2.

Ejemplo 2 El componente de vaina comprende polietileno de baja densidad lineal que tiene una tasa de flujo de derretido de 35 g/10 minutos (polietileno 6811A disponible de Dow Chemical Company) y el componente de núcleo comprendió polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido de 400 g/10 minutos (polipropileno 3445 disponible de Exxon Chemical Company) . La ^^^¿a .r ^M^±?JUM proporción de los componentes poliméricos de vaina y núcleo fue de 50:50 (por ejemplo cada componente de polímero comprendió alrededor de 50% por volumen, de la fibra) . Las fibras de bicomponente fueron hiladas como se indicó anteriormente y produjeron un número insignificante de rompimientos de fibras. La fuerza de jalado sobre las fibras fue de aproximadamente de 3 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica y la tela no tejida producida de la misma comprendió fibras teniendo un tamaño de fibra promedio de 21.6 micrómetros y un denier de aproximadamente de 2.95.

Ejemplo 3 El componente de vaina comprende polietileno de baja densidad lineal teniendo una tasa de flujo de derretido de 35 g/10 minutos (polietileno 6811A disponible de Dow Chemical Company) y el componente de núcleo comprendió polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido de 400 g/10 minutos (polipropileno 3505 disponible de Exxon Chemical Company) . La proporción de los componentes poliméricos de vaina y núcleo fue de 30:70. Las fibras de bicomponentes fueron hiladas como se indicó anteriormente y produjeron un número insignificante de rompimientos de fibras. La fuerza de jalado sobre las fibras fue de aproximadamente de 6 libras por pulgada cuadrada y la tela no tejida producida de la misma comprendió fibras teniendo un tamaño de fibra promedio de 16.4 micrómetros y un denier de aproximadamente 1.7.

Ej emplo 4 El componente de vaina comprende un polietileno de baja densidad lineal teniendo una tasa de flujo de derretido de 35 g/10 minutos (polietileno 6811A disponible de Dow Chemical Company) y el componente de núcleo comprendió polipropileno teniendo una tasa de flujo de derretido de 800 g/10 minutos (polipropileno PF015 disponible de poliolefinas montell) . La proporción de los componentes poliméricos de vaina y núcleo fue de 50:50 las fibras de bicomponente fueron hiladas como se indicó anteriormente y produjeron un número insignificante de rompimientos de fibra. La fuerza de jalado sobre las fibras fue de aproximadamente de 6 libras por pulgada cuadrada y la tela no tejida producida de las mismas comprendió fibras teniendo un tamaño de fibras promedio de 16.3 micrómetros y un denier de aproximadamente de 1.8. ¡ ^^?í ^^ i^^^ iini[ ^''tAfa Aún cuando numerosos otras patentes y/o solicitudes se han mencionado en la descripción, en la extensión en que haya cualquier conflicto o discrepancia entre las enseñanzas incorporadas por referencia y aquellas de la descripción descrita anteriormente, la descripción escrita dada anteriormente controlará. Adicionalmente, aún cuando la invención se ha descrito en detalle con respecto a incorporaciones específicas de la misma, y particularmente por los ejemplos descritos aquí, será evidente para aquellos expertos en el arte el que pueden hacerse varias alteraciones, modificaciones y/otros cambios sin departir del espíritu y alcance de la presente invención. Por tanto se intenta el que tales modificaciones, alteraciones y otros cambios sean abarcados por las reivindicaciones.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Una tela de polímero termoplástico que comprende : una pluralidad de filamentos de componentes múltiples continuos que tienen un denier de menos de alrededor de 3 y que comprenden un primer componente polimérico y un segundo componente polimérico en donde dicho segundo componente polimérico comprende una mayoría de la superficie exterior de dicho filamento de componentes múltiples; dicho primer componente polimérico se ha hecho de un primer polímero termoplástico que tiene una tasa de flujo de derretido de por lo menos de 150 g/10 minutos; dicho segundo componente polimérico se ha hecho de un segundo polímero termoplástico que tiene una tasa de flujo de derretido de por lo menos de alrededor 65% menos que la tasa de flujo de derretido del primer polímero termoplástico.

2. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 1, caracterizada porque el segundo polímero termoplástico tiene una tasa de flujo de derretido de por lo menos de alrededor de 75% menos que la tasa de flujo de derretido del primer polímero termoplástico.

3. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 1, caracterizada porque el segundo polímero termoplástico tiene una tasa de flujo de derretido superior de por lo menos de alrededor de 85% menos que la tasa de flujo de derretido del primer polímero termoplástico.

4. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 2, caracterizada porque dicho filamento de componentes múltiples es un filamento de bicomponente y tiene una configuración en sección transversal de vaina-núcleo en donde el segundo polímero comprende la vaina y además en donde el componente de vaina comprende esencialmente la superficie exterior completa del filamento de componentes múltiples .

5. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 2, caracterizada porque dicho filamento de multicomponentes tiene una configuración en sección transversal con rayas en donde el primer componente de polímero L^^..,^^!!!,^ ¿J ^il. á£á está colocado entre el segundo componente polimérico y un tercer componente polimérico; dicho tercer componente polimérico comprende un polímero que tiene una tasa de flujo de derretido similar a aquella de dicho segundo polímero.

6. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 2, caracterizada porque dicho primer polímero comprende un polímero de propileno y dicho segundo polímero comprende un polímero de etileno.

7. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 2, caracterizada porque dicho primer polímero comprende un polímero de propileno y dicho segundo polímero comprende un polímero de propileno.

8. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 1, caracterizada porque dicho primer polímero comprende un primer polímero de olefina que tiene un flujo de derretido mayor de 200 g/10 minutos y en donde dicho segundo polímero comprende un polímero de olefina que tiene una tasa de flujo de derretido de menos de alrededor de 50 g/10 minutos . fi »-f <."-*t ^)j|p?ii .>.^viA¿A

9. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 8, caracterizada porque la tela de polímero termoplástico comprende fibras unidas con hilado,

10. La tela de polímero termoplástico tal y como se reivindica en la cláusula 3, caracterizada porque dicho primer componente comprende un polímero de olefina y dicho segundo polímero es seleccionado del grupo que consiste de poliésteres y poliamidas.

11. Un método para hacer una tela no tejida de filamentos de multicomponentes que comprende: seleccionar un primer polímero termoplástico y un segundo polímero termoplástico en donde la tasa de flujo de derretido del primer polímero termoplástico es de por lo menos de tres veces la tasa de flujo de derretido del segundo polímero termoplástico; fundir y extruir dicho primer polímero y dicho segundo polímero y formar filamentos de multicomponentes en donde el segundo polímero comprende una mayoría de la superficie exterior del filamento de multicomponentes; ii i tniíiii i iiÉ í i i ií?* atenuar con fusión los filamentos de multicomponentes en donde el diámetro de filamento disminuye por lo menos por 75%; y después 5 formar una tela no tej ida integrada de dichos filamentos de multicomponentes.

12. El método tal y como se reivindica en la cláusula 11, caracterizado además porque comprende el paso de 0 enfriar dichos filamentos de multicomponentes antes de la atenuación del derretido.

13. El método tal y como se reivindica en la cláusula 12, caracterizado porque las fibras del multicomponente 5 son atenuadas con derretido neumáticamente.

14. El método tal y como se reivindica en la cláusula 13, caracterizado porque dichos filamentos de multicomponente son atenuados con fusión con una fuerza de 0 jalado de por lo menos 3 libras por pulgada cuadrada sobre la presión atmosférica.

15. El método tal y como se reivindica en la cláusula 11, caracterizado porque dicho primer polímero tiene una tasa de flujo de derretido de por lo menos de alrededor de cinco veces la tasa de flujo de derretido del segundo polímero*

16. El método tal y como se reivindica en la cláusula 11, caracterizado porque dicho primer polímero comprende un polímero de propileno y dicho segundo polímero comprende un polímero de etileno.

17. El método tal y como se reivindica en la cláusula 11, caracterizado porque dicho primer polímero tiene una tasa de flujo de derretido en exceso de alrededor de 800 g/10 minutos.

18. El método tal y como se reivindica en la cláusula 11, caracterizado porque dicho primer polímero tiene una tasa de flujo de derretido de entre alrededor de 200 g/10 minutos y además en donde el segundo polímero tiene una tasa de flujo de derretido de entre menos de alrededor de 50 g/10 minutos .

19. El método tal y como se reivindica en la cláusula 18, caracterizado porque dicha tela no tejida comprende un tejido de filamentos unido con hilado.

20. El método tal y como se reivindica en la cláusula 17, caracterizado porque dicha tela no tejida comprende una tela no tejida de filamento soplado con fusión. i&A±?.miAÁ±? ^ ^^ to-^"^"-