TW201619461A - 聚酯絲捲裝物 - Google Patents

Abstract

本發明提供一種彎紗痕(sink mark)等缺點的產生少、細纖度、高強力、且尺寸安定性良好的聚酯絲捲裝物。 本發明的聚酯絲捲裝物為將以聚對苯二甲酸乙二酯為主要構成成分的聚酯絲捲取的捲裝物，並藉由捲取於硬度為200kgf/100mm以上、外徑為60mmΦ以上之捲管的長絲的5%模數為2.0cN/dtex以上、纖維縱向之濕熱收縮應力的尖峰周期為150m以下的聚酯絲捲裝物而達成。

Description

聚酯絲捲裝物

本發明係關於聚酯絲捲裝物。

更詳細而言，係關於細纖度且高強力、均勻性良好、彎紗痕(sink mark)等的抑制效果良好、亦能夠適用於高精密印刷取向之網板用紗(screen gauze)用的高品質聚酯絲捲裝物。

以往作為網板用紗，係廣泛地使用包含蠶絲等天然纖維或不鏽鋼等的無機纖維的網狀織物。近年來，喜好使用柔軟性或耐久性、成本競爭力良好的合成纖維網。其中特別是包含聚酯的單絲，因為適合於尺寸安定性良好等的網板用紗用途而被廣泛地利用。

網板印刷係使用於例如對於構成電漿顯示器(以下稱為PDP)之前面電極基板、背面電極基板的電極糊塗布或藉由電腦作圖之設計物的高精密印刷、或電子電路印刷等。在如此的用途中，要求大範圍的高印刷精確度。因此，重要的是所使用的網板用紗具有可耐受高張力之紗伸長的尺寸安定性、均勻且高的網目數。再者，伴隨著PDP的大畫面化等，要求所使用的網板用紗亦為在數公尺以上的大範圍均無缺點的高品質者。

為了實現上述要求性能所使用的聚酯單絲，細纖度且高強度不可或缺。為了將聚酯纖維高強度、高模數化，需要在原絲製造步驟中以高倍率進行延伸並進行高定向、高結晶化。

但是若實施高倍率延伸，由於激烈的結構變化，於纖維內部產生並累積機械變形，亦即應力。該機械變形會隨著時間減少。將其稱為應力鬆弛。將以高倍率延伸所獲得的纖維作為捲裝物捲取時，該應力鬆弛不會均勻地在捲裝物全體中進行。然後未進行應力鬆弛的部分則表現出條痕狀的光澤異常。將該光澤異常稱為彎紗痕。

另一方面，作為單絲之網板用紗以外的主要用途，有需要過濾功能的過濾器。能夠列舉例如機油的過濾器、水之清淨所不能欠缺的過濾器。又，作為複絲的用途，能夠舉出衣料用途。當然其它用途亦能夠無問題地適用。

現今網板用紗係藉由在織造後塗布乳劑並使其感光、硬化，能夠經由所謂複寫電子電路的步驟而使用於印刷用途。因此，使乳劑感光、硬化時，若產生照射光的光暈，則印刷精確度低落。為了防止印刷精確度低落，藉由在織造後以淡色系染料染色來減輕光暈的產生。但是，前述的彎紗痕部分，即便在染色後亦作為條痕狀的異常部分而殘留。因此，彎紗痕部分成為降低網板用紗的品質、產生和正常部分的光澤差異、乳劑感光時產生感光斑等的原因。就其結果而言，成為印刷精確度低落、不適合於利用高網目化之高精確度印刷的低品 質網板用紗。

通常愈高精密的網板印刷則愈增加所使用之網板用紗的網目數。因此，網板用紗必須使用細纖度、高強度的單絲。特別是# 400以上的高網目網板用紗，除了無由彎紗痕等所致的缺點，亦重要的是所使用之全部纖維的纖度或強度、再者排列纖維的結構整齊均勻。這是因為伴隨著印刷精確度的高度化，亦提升紗伸長的張力，因而產生將形成網板用紗之全部纖維的物性設為一定的需要。然後藉由將全部纖維的物性設為一定，而網板用紗的開口變均勻，才能高精密印刷。

然後，已知捲裝物的彎紗痕係應力鬆弛愈不均勻而愈容易產生，且其程度亦愈強烈。因此，纖維縱向之應力鬆弛的均勻性的提升、或減輕應力鬆弛本身直到無實際損害的程度，變得非常重要。

針對該要求，以往提案有各種技術。例如：關於複合單絲的專利文獻中，揭示有獲得細纖度‧高強度‧高模數且高品質之網板用紗的技術(專利文獻1、2)。該等文獻中揭示關於緯管彎紗痕(pirn sink mark)，控制纖維縱向的濕熱收縮應力差。專利文獻3中揭示有以利用直接紡絲延伸法之紡錘捲起方式，於筒管上附加錐角而捲起，獲得高強度、高模數之聚酯的技術(專利文獻3)。專利文獻4中揭示有將聚酯未延伸絲藉由多段拉伸緩和纖維結晶化，控制纖維內部變形的產生，抑制爪痕彎紗痕的技術(專利文獻4)。專利文獻5中揭示有著重於聚酯單絲的捲裝物，規定滾筒硬度、最內層捲幅、捲厚、最外層 的斜紋角度，獲得良好的退繞(unwinding)性、未發生掉紗、鬆弛、紗線滑脫之外形安定性良好的捲裝物的技術(專利文獻5)。

如以上的專利文獻，提案有多數以聚酯單絲之高強度化、高品質化、捲裝物之高度化為目標的發明。但是，為了安定地獲得能夠高精密印刷的高網目網板用紗，尚未獲得纖維表面及內部之纖維結構的控制和均勻性良好、無彎紗痕、光暈等品質問題產生之高品質的細纖度高強度長絲。因此，期望能夠適用於高精密印刷取向之網板用紗用、及亦能夠適用於網板用紗以外之用途的聚酯長絲。

[先前技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]國際公開2010/090108號公報

[專利文獻2]日本特開2013-249143號公報

[專利文獻3]日本特開2004-225224號公報

[專利文獻4]日本特開2001-355123號公報

[專利文獻5]日本特開平08-199424號公報

本發明係記載於上述之各專利文獻的問題，亦即，記載於專利文獻1、2的方法由於捲取方式為藉由紡錘方式的圓筒式捲繞(bobbin winding)，無法取得大的斜紋角度。發現因此張力變動變大而難以穩定捲取，關 於彎紗痕，端面部分的微分散不足。專利文獻3記載的技術由於亦為圓筒式捲繞的捲裝物，而因直筒部分和端面的應力鬆弛不同所產生之彎紗痕的微分散未能進行。因此，該技術則在品質上可謂不足。專利文獻4記載的技術，係以熔點以上的溫度將各聚酯熔融紡絲，暫時以低速將其捲取後，再進行加熱延伸之利用所謂的2步驟法者。然後，使用熟知之延伸機的伸撚機來捲取成緯管(pirn)狀的方法。該伸撚機係藉由滑動套環(traveler)的拉引來提高捲取張力，於捲裝物端部和捲裝物中央，紗線之殘留收縮應力的鬆弛程度不同。因此不能避免緯管彎紗痕(於橫向以周期性出現、具有光澤差異的橫向彎紗痕狀的條紋)。專利文獻5記載的技術，限定了斜紋角度、最內層捲幅。但是，以捲裝物的掉紗的預防、退繞性改良為主要目的，尚未解決關於有關彎紗痕的改善檢討、纖維的內部結構、物性。

本發明的課題為解決如此之以往的問題，提供一種聚酯絲捲裝物，其係細纖度、高強力、尺寸安定性良好、而且彎紗痕或光暈等缺點的產生少、除了適合於網板用紗以外之用途，對高性能網板用紗用亦為適合。

本發明為了解決上述課題，具有以下的構成。

(1)一種聚酯絲捲裝物，其特徵為：捲取於硬度為200kgf/100mm以上且外徑為60mmΦ以上之捲管的紗線5%模數為2.0cN/dtex以上，纖維縱向之濕熱收縮應力的尖峰周期為150m以下。

(2)如記載於(1)之聚酯絲捲裝物，其特徵為：所捲取之紗線的單絲纖度為3~20dtex。

(3)如記載於(1)或(2)之聚酯絲捲裝物，其特徵為：所捲取的紗線之斷裂強度為5.0~9.0cN/dtex。

(4)如記載於(1)至(3)中任一項之聚酯絲捲裝物，其特徵為：所捲取之紗線的纖維縱向濕熱收縮應力差為3.0cN/dtex以下。

本發明的聚酯紗捲裝物為高模數，且當使用作為網板用紗時，具有良好的尺寸安定性，成為無捲裝物彎紗痕、光暈等的良好紗線。當然，適合於要求性能特別嚴格的高性能網板用紗的聚酯絲，亦能夠適用於其它用途，例如過濾器、衣料用。

使用本發明之聚酯絲捲裝物的網板用紗，能夠較佳地使用於更高網目且網板用紗品質要求嚴格的用途。例如光碟標籤等的繪圖設計、或電子基板電路等的高精密印刷等。

1‧‧‧紡嘴

2‧‧‧加熱體

3‧‧‧紗線冷卻送風裝置

4‧‧‧供油輥

5‧‧‧第一導絲輥

6‧‧‧溫度調節保溫容器

7‧‧‧第一輥

8‧‧‧第二輥

9‧‧‧最終輥

10‧‧‧第二導絲輥

11‧‧‧第三導絲輥

12‧‧‧紗線捲取裝置

13‧‧‧紡嘴

14‧‧‧加熱體

15‧‧‧紗線冷卻送風裝置

16‧‧‧供油輥

17‧‧‧第一導絲輥

18‧‧‧第二導絲輥

19‧‧‧紗線捲取裝置

20‧‧‧未延伸紗

21‧‧‧供給輥

22‧‧‧第一輥

23‧‧‧最終輥

24‧‧‧溫度調節保溫容器

25‧‧‧導絲輥

26‧‧‧紗線捲取裝置

第1圖係顯示本發明之一實施樣態的紡絲延伸設備概略圖。

第2圖係2步驟法的紡絲設備概略圖。

第3圖係2步驟法的延伸設備概略圖。

以下，詳細說明本發明。

本發明之聚酯絲捲裝物的聚酯係使用以聚對苯二甲酸乙二酯(以下稱為PET)為主成分的聚酯。

作為本發明所使用的PET，以對苯二甲酸為主要的酸成分，以乙二醇為主要的二醇成分。該聚酯由90莫耳%以上為對苯二甲酸乙二酯的重複單位所構成。本發明所使用的PET，能夠以10莫耳%以下的比例包含其它能夠形成酯鍵的共聚合成分。

作為共聚合成分，例如，就酸成分而言，能夠列舉如間苯二甲酸、苯二甲酸、二溴對苯二甲酸、萘二甲酸、鄰乙氧基苯甲酸的二官能性芳香族羧酸；或如癸二酸、乙二酸、己二酸、二聚酸的二官能性脂肪族羧酸；以及環己烷二羧酸等的二羧酸類。又，就二醇成分而言，能夠列舉例如乙二醇、二乙二醇、丙二醇、丁二醇、新戊二醇、雙酚A、或環己烷二甲醇、聚乙二醇或聚丙二醇等的聚氧伸烷基二醇等。

本發明的聚酯絲中，能夠因應需要添加二氧化鈦作為消光劑、氧化矽或氧化鋁的微粒子作為潤滑劑、受阻酚衍生物作為抗氧化劑。再者，亦能夠在聚酯絲中添加阻燃劑、抗靜電劑、紫外線吸收劑及著色顏料等。

作為本發明的聚酯絲，能夠使用複合纖維或單獨纖維。當使用複合纖維時，較佳為將固有黏度(以下稱為IV(Inherent Viscosity))不同的聚對苯二甲酸乙二酯複合成芯鞘(core-sheath)型而成的芯鞘型複合聚酯絲。這是因為可容易兼具纖維物性、織造性。又，所謂芯鞘型，係指一種聚酯藉由另一種聚酯完全包覆之纖維截面形 狀。以纖維表面的聚酯為鞘成分、以包覆於鞘成分之纖維內部的聚酯為芯成分。針對截面形狀，根據需要，為異形截面或芯成分偏離中心亦無妨。為了穩定的製紗性、高階加工性，芯成分和鞘成分較佳為配置成同心圓狀，為圓形截面。

當本發明的聚酯絲由單獨成分構成時的截面形狀，根據需要，為三角、五角、八角、星型、扁平、橢圓等的異型截面亦無妨。但是，為了穩定的製紗性、高階加工性，截面形狀較佳為圓形截面。

當本發明之聚酯絲的纖維形態為芯鞘型複合纖維時，較佳為以IV高的PET為芯成分。這是因為由於纖維內部定向度高、亦促進結晶化，而能夠賦予作為網板用紗用絲所需要的高強度。芯成分PET的IV，從所謂高強度化的觀點來看，較佳為0.70以上，更佳為0.90以上。另一方面，從熔融紡絲中之熔融聚合物的流動性觀點來看，較佳為1.40以下，更佳為1.30以下。

另一方面，關於鞘成分，從獲得良好的抗渣滓(scum)性的觀點來看，較佳為將鞘成分所使用之聚酯的IV設為較芯成分聚酯的IV低。芯成分聚酯的IV和鞘成分聚酯的IV的差較佳為0.20~1.00。具體而言，藉由鞘成分之低黏度聚酯的IV較佳設為0.40以上，可獲得穩定的製紗性。鞘成分之低黏度聚酯的更佳IV為0.50以上。又，為了獲得良好的耐磨耗性，亦即抗渣滓性，低黏度聚酯的IV較佳為0.70以下。

由於網板用紗的製造步驟係以高速度織造高 密度的織物，所以受到非常多次數、梭等的強力摩擦。再加上長絲表面結晶化的進行，而有長絲表面的一部份被刮除，產生鬚狀或粉狀的殘渣、亦即渣滓(scum)的狀況。渣滓即便在量上為少量亦有飛散於織機，其中一部份織入網板用紗之中的危險性。因此渣滓產生愈少愈好。

本發明的聚酯絲，較佳為將鞘成分所使用的聚酯和芯成分聚酯的IV差設為0.20以上。能夠藉此抑制鞘成分的聚酯、亦即聚酯絲表面的定向度及結晶化度，而能夠獲得更良好的抗渣滓性。由於熔融紡嘴吐出孔內壁面的剪切應力集中於鞘成分，所以芯成分所承受的剪切應力變小。該結果為：由於芯成分係以分子鏈定向度低且均勻的狀態織出，所以最終所獲得之聚酯絲的強度提高。更佳之聚酯的IV差為0.30~0.70。

添加於本發明之聚酯絲芯成分之PET的無機粒子，相對於芯成分全量，較佳為小於0.5質量%。另一方面，鞘成分之PET為了提升聚酯絲的耐磨耗性，較佳為以相對於鞘成分全量添加0.1~0.5質量%左右的無機粒子。

當本發明之聚酯絲為單獨纖維時的IV，從高強度化的觀點來看，較佳為0.7以上，更佳為0.9以上。另一方面，從熔融紡紗之熔融聚合物的流動性的觀點來看，IV較佳為1.4以下，更佳為1.3以下。單獨纖維若考慮抗渣滓性，則強度變成較複合纖維低，模數亦較低。因此，需要經考慮最終製品之用途的品質設計。然後，為了提升聚酯絲的耐磨耗性，較佳為相對於PET全量添加 0.1~0.5質量%左右的無機粒子。

本發明之聚酯絲為複合纖維時的芯鞘複合比，以質量百分比計，較佳為70：30~90：10，更佳為75：25~85：15。藉由將芯成分比例設為70%以上，變成即便為細纖度亦能夠達到所需要的強度。又，藉由將鞘成分比例設為10%以上，由於鞘成分承受熔融紡嘴吐出孔內壁面的剪切應力，因而芯成分所承受的剪切力變小。該結果為：芯成分因為以分子鏈定向度低、且均勻的狀態被織出，所以變成最終所獲得之聚酯絲的強度提高。

本發明之聚酯絲的單絲纖度較佳為3~20dtex。當使用於高性能網板用紗時，例如適合於精密印刷之# 400以上的高網目網板用紗，每1條的網目格子間隔大約為63μm。因此，為了維持印刷所需要的每1個格子的開口，所使用的長絲的單絲纖度較佳為13dtex以下，更佳為10dtex以下。

另一方面，於過濾器用途、衣料用途時，若為20dtex以下，能夠獲得作為目標的過濾器、衣料。

然後，為了維持織造性、特別是經紗運輸性，聚酯絲較佳為至少3dtex以上的單絲纖度，更佳為4dtex以上。

本發明之聚酯絲的斷裂強度，當使用於網板用紗時，需要與網目數成比例之高的紗伸長張力。因此，聚酯絲的斷裂強度較佳為5.0cN/dtex以上。更佳為6.0cN/dtex以上，再更佳為7.5cN/dtex以上。

雖然希望聚酯絲為高強度，但是重要的是和 其它物性值、製紗性的總合平衡。現實上聚酯絲斷裂強度的上限大約為9.0cN/dtex左右。若在該範圍，則亦不降低其它物性值、製紗性而較佳。

為了使網板用紗製造時的紗伸長後的張力或網板印刷時的離型性變良好，聚酯絲之5%伸長時的強度(以下稱為5%模數)亦為重要的指標。本發明之聚酯絲5%模數為2.0cN/dtex以上。在該情況下，網板印刷時的離型性良好。更佳為3.0cN/dtex以上。5%模數在某程度上為連動於材料斷裂強度的值。若材料的斷裂強度高，則有5%模數變高的傾向，為顯示正相關性的物性值之一。5%模數亦難以單獨設定，與斷裂強度同樣，重要的是總合平衡。聚酯絲之5%伸長時的強度，7.0cN/dtex以下為較佳的範圍。

另一方面，於過濾器用途、衣料用途時，若為2.0cN/dtex以上，能夠獲得作為目標的過濾器、衣料。

本發明之聚酯絲，纖維縱向之濕熱收縮時的應力差較佳為3.0cN以下。其中所謂纖維縱向的濕熱收縮應力差係指將藉由在對於以10m/分鐘速度運行的2對輥間賦予濕熱之部位設置張力計的裝置，連續地監測捲裝物之橫動(traverse)1往復份以上之絲長時的張力最大值和最小值的差除以長絲單絲纖度的值。

為了獲得本發明中所要求之高強度、高模數的網板用紗用聚酯絲，若以高延伸倍率進行延伸，則因為激烈的結構變化而於纖維內部產生應力。然後，該應力的鬆弛未在捲裝物中均勻地進行，而該應力鬆弛的差 異成為彎紗痕的原因。應力鬆弛的狀態能夠藉由測定使纖維濕熱收縮時所產生的應力來確認。被確認濕熱收縮時之應力在纖維縱向有差異的情況，顯示了某部分進行應力鬆弛而某部分未進行應力鬆弛。能夠藉由將纖維縱向之濕熱收縮時的應力差設為3.0cN/dtex以下而抑制彎紗痕的產生。該結果為：能夠獲得具有作為本發明之目的的良好尺寸安定性、而且亦無彎紗痕等的品質問題、高品質且適合於精密印刷的網板用紗用原絲。再者，若將該應力差設為2.0cN/dtex以下，因能夠獲得更高彎紗痕抑制效果而較佳。

另一方面，於過濾器用途、衣料用途時，若為3.0cN/dtex以下則能夠獲得作為目標的過濾器、衣料。

本發明的聚酯絲捲裝物，纖維縱向之濕熱收縮應力的尖峰周期為150m以下。應力的尖峰係出現在為捲裝物之折返部分的端面部，相當於端面間的絲間距。該值同時顯示彎紗痕的周期，該周期若為150m以下，則織造後作成網板用紗時變得並不被認定為彎紗痕的缺點。由此看來，藉由將長絲捲裝物之纖維縱向濕熱收縮應力的尖峰周期設為150m以下，因彎紗痕缺點被減輕，變得無實質損害而較佳。

若依據本發明者等的實驗，在作成網板用紗時捲裝物之彎紗痕未被認定為缺點而變得無實質損害，係依據網板用紗的網目數而異。愈高網目的織物其周期變得愈短，愈低網目的織物其周期網目愈長。但是，當尖峰周期大於150m時，彎紗痕缺點係顯著化，網板用紗 成為不良品。另一方面，尖峰周期若為100m以下，因更減輕彎紗痕缺點而較佳，尖峰周期若為50m以下，因進一步減輕彎紗痕缺點而較佳。針對控制彎紗痕之尖峰周期的方法，詳細記載於後述之製造方法的段落。

當聚酯絲作為網板用紗用時，被要求較一般纖維高強度且高模數。因此，PET非晶質部的定向度大，且在作為捲裝物捲取後容易產生應力鬆弛。藉由該應力鬆弛而紗線收縮，朝向捲裝物的中心發生捲緊。該捲緊未在捲裝物全體均勻地進行，在捲裝物的直筒部和端面部，亦即紗線的縱向產生差異。若該紗線的縱向產生應力鬆弛、亦即收縮應力的差異，則作為網板用紗時成為彎紗痕狀的缺點並顯著化。

捲裝物最內層的紗線，因捲管直接存在於其內層側，所以妨礙紗線收縮。該結果為：在捲裝物中纖維縱向的收縮應力變動變得最大。因此，捲管硬度若柔軟則因為紗線應力鬆弛而強烈發生捲緊。該捲緊未在捲裝物的直筒部和端面部均勻地進行，因該收縮應力差而在捲裝物內層產生彎紗痕狀的缺點。

於過濾器用途、衣料用途時，由捲裝物最內層的收縮應力差所導致的彎紗痕問題，雖然程度不同但亦為共通的問題。在捲裝物的直筒部和端面部，由收縮應力差所導致的彎紗痕容易顯著化。

本發明的捲管硬度為200kgf/100mm以上。若捲管硬度為200kgf/100mm以上，因最內層的收縮應力差縮小、減輕彎紗痕而較佳。更佳為250kgf/100mm以上， 最佳為500kgf/100mm以上。

本發明的捲管外徑為60mmΦ以上。若捲管外徑為60mmΦ以上，則在紡錘和捲管之間保持足夠的接觸面積，捲管的密着性良好。該結果為：因在紡錘和捲管之間亦不發生滑動、正確規範橫動(traverse)軌跡、掉紗的產生亦少、捲裝物外形未變成不好而較佳。捲管外徑的上限較佳為160mmΦ以下，在此情況下，能夠保持捲管硬度為200kgf/100mm以上。

接著，說明本發明之聚酯絲捲裝物之較佳的製造方法。

本發明之聚酯絲捲裝物的製造方法，包含以下3個步驟。將PET等的聚酯聚合物熔融並從紡嘴吐出、冷卻後，以固定速度的輥拉取的紡紗步驟；將所拉取之未延伸紗進行延伸‧熱處理的延伸步驟；及將所延伸之紗線捲取而形成捲裝物的捲取步驟。

紡紗步驟亦可採用熟知的熔融紡紗方法。亦即，藉由擠壓機，將已熔融的聚酯以成為所希望的單絲纖度的方式使用計量泵供給至紡嘴，吐出紗線。當聚酯為PET時，從充分熔融PET並抑制因過度賦予熱所導致之熱分解的觀點來看，熔融紡紗溫度較佳為280~310℃。

當作成芯鞘型等的複合纖維時，使用2台擠壓機並個別將芯成分(A成分)和鞘成分(B成分)熔融、計量，藉由熟知的芯鞘複合紡嘴將二成分複合後吐出。以紗線的定向抑制和定向均勻化為目的，亦可在到將所吐出的紗線冷卻為止的部位使用加熱筒。當使用加熱筒時， 加熱筒內氣體環境溫度較佳為200~330℃。加熱筒內氣體環境溫度若為200℃以上，能夠充分獲得加熱筒的效果。加熱筒內氣體環境溫度若為330℃以下，能夠抑制紗線縱向的纖徑不均勻。

又，冷卻方式較佳為採用藉由吹穴空氣(chimney air)的冷卻。藉由吹穴空氣的冷卻，係能夠使用例如從相對於紗線行進方向約略直角方向且單一方向吹拂的方式，或從與紗線行進約略直角方向且整個圓周方向吹拂的方式。

較佳為在以輥拉取已冷卻的紗線之前，賦予紡紗油劑。紡紗油劑的組成，從提升平滑性、抑制織造時的磨損起毛的觀點來看，較佳為使用含有30質量%以上脂肪酸酯系平滑劑的油劑。又，油劑中若添加0.1~5質量%左右聚醚改質聚矽氧，能夠進一步提升平滑性。

油劑係和水混合‧乳化，藉由供油導管(oiling guide)或上油輥賦予至紗線。此時，對於延伸紗的油劑附著量若為0.1~2.0質量%，因平滑性良好、並且抑制捲裝物形成時掉紗和崩塌而較佳。

已供油的紗線，從生產效率或捲取張力變動抑制效果、所獲得之紗線的定向均勻性的觀點來看，較佳為以表面速度300~3000m/分鐘的拉取輥拉取。未暫時捲取，而藉由連續延伸捲取的直接紡紗延伸法(DSD法)來製造。

延伸步驟係以均勻延伸為目的，較佳為使用將紗線依序拉捲至加熱至玻璃轉移點以上的加熱輥，和 較該加熱輥表面速度快、加熱至結晶化溫度以上的加熱輥而實施延伸的方法。加熱輥的溫度或延伸倍率只要隨作為目標的物性而選擇即可。例如當要求高強度且高模數時，最終加熱輥的表面溫度較佳為120℃以上，更佳為200℃以上，延伸倍率較佳為3~6倍。

又，若在該加熱輥間進一步設置其它加熱輥，亦即進行多段延伸，則延伸均勻性提升。當多段延伸時，第1段的延伸倍率較佳為總延伸倍率的0.5~0.9倍。又，亦可在從最終加熱輥至捲取部之間設置非加熱輥。當非加熱輥的速度較最終加熱輥快時，所獲得之長絲的模數變高。該結果為：於網板用紗用途時，能夠期待印刷精確度的提升。當非加熱輥的速度較最終加熱輥慢時，所獲得之長絲的模數低落。然後，濕熱收縮時的應力差減少，又，織造時的磨損起毛不易產生。最終加熱輥和非加熱輥的速度差，只要因應所希望之特性來調整即可。相對於最終加熱輥的速度，非加熱輥的速度較佳為-7~+2%。

捲取步驟係藉由以下捲取方法將已延伸的長絲捲取，而獲得所希望的捲裝物。首先，作為將捲裝物端面作成圓錐形狀的手法，能夠列舉例如記載於日本特開2002-284447號的捲取方法。該紗線捲取機係一邊將紗線連續地捲取於安裝於紡錘的筒管，一邊藉由導紗桿(traverse guide)使該紗線在筒管軸向相對地進行往復橫動(請求項1)。此時，日本特開2002-284447號揭示有將紡錘側靜置，並經由導紗桿使紗線進行往復橫動的方法( 請求項4)，或將紗線的給紗位置固定，並使紡錘側進行往復橫動的方法(請求項5)。全部都是從捲取開始至捲取結束而以成為所希望的錐角的方式，依照捲取厚度而逐漸減少橫動的往復幅度，於筒管上形成緯管上的捲裝物(段落[0015])。

本發明中，將聚酯絲捲取時的捲取張力，以降低纖維縱向之濕熱收縮時的應力差的觀點來看，較佳為0.1cN/dtex以上、0.5cN/dtex以下。這是因為如前述，由於本發明所使用的聚酯絲較一般纖維容易在捲取後產生應力鬆弛(收縮)，若捲取張力高，則應力差亦變大。捲取張力更佳為0.4cN/dtex以下，再更佳為0.3cN/dtex以下。

捲取捲裝物時的捲取張力變動，盡可能愈少愈好。若為0.4cN/dtex以下，因捲裝物的繞捲外形安定，賦予紗線的物性變化少而較佳。更佳為0.3cN/dtex以下，再更佳為0.2cN/dtex以下。

又，捲取中接觸輥加壓捲裝物表面的壓力，亦即表面壓力，較佳為15gf/cm以下。表面壓力若為15gf/cm以下，紗層之所承受的損傷少，且亦未助長端面的掉紗的產生而較佳。更佳為表面壓力為10gf/cm以下。

捲裝物的最內層捲幅較佳為100~200mm。由於捲裝物的捲幅愈小，退繞中前後的退繞張力差變得越小，所以捲裝物的最內層捲幅較佳為200mm以下。又，從加大每個捲裝物的捲量的觀點來看，最內層捲幅較佳為100mm以上。更佳為140~180mm，再較佳更佳為150 ~170mm。

捲裝物較佳為以下式表示之斜紋角度θ_t為0.1~1.5°的範圍。其中，所謂斜紋角度為紗線的捲取角度。若捲裝物的斜紋角度為0.1°以上，則因能夠縮短捲裝物端面的節距，亦即紗線之纖維縱向的端面周期而較佳。藉由將端面周期設為150m以下，因能夠藉由將胚布(greige)上之端面部微分散化而減輕彎紗痕，並提升胚布品質而較佳。又，若斜紋角度為1.5°以下，因退繞張力變動的梯度未變大，成為退繞性良好的捲裝物而較佳。更佳為0.3~1.3°，再更佳為0.5~1.0°。

θ_t=tan^-1{W_f/((L/2)²-W_f ²)^1/2}

θ_t：斜紋角度(°)W_f：最外層捲裝物捲幅(m)

L：每1次橫動的紗線長度(m)

捲裝物所使用之捲管的材質，從處理性、成本面來看，較佳為「紙」製、或「紙+鋁」製，但若能夠維持捲管硬度，材質並無特別之限制。

捲裝物的端面周期，在胚布上成為彎紗痕並作為缺點而引人注意係於5mm以上之周期時顯著化。因此若能夠縮短該周期，因在胚布上不會成為缺點而較佳。該5mm以上的周期係隨織造密度而異，但是原紗的端面節距若為150m以內，因能夠涵蓋# 200~500的織造密度而較佳。

[實施例]

以下，根據實施例來更詳細地說明。此外，實施例中的評估係依照以下的方法。

(1)固有黏度(IV)

於10mL溫度25℃之純度98%以上的鄰氯苯酚中，溶解0.8g試樣聚合物，於25℃的溫度使用奧士華(Ostwald)黏度計，並以下式(1)求出相對黏度ηr。使用該相對黏度ηr，以下式(2)算出固有黏度(IV)。

ηr=η/η0=(t×d)/(t0×d0)‧‧‧‧‧‧(1)

固有黏度(IV)=0.0242ηr+0.2634‧‧‧(2)

其中，

‧η：聚合物溶液的黏度

‧η0：鄰氯苯酚的黏度

‧t：溶液的落下時間(秒)

‧d：溶液的密度(g/cm³)

‧t0：鄰氯苯酚的落下時間(秒)

‧d0：鄰氯苯酚的密度(g/cm³)。

(2)玻璃轉移點(Tg)

採取10mg所使用之聚合物粉末，使用差示掃描熱量計(Perkin Elmer公司：DSC-4型)，以16℃/分鐘升溫並且將隨著在升溫過程所表現的玻璃轉移的尖峰，使用Perkin Elmer公司的數據處理系統處理，求出玻璃轉移溫度Tg(℃)。

(3)單絲纖度

將紗線絞紗(hank)500m，以將絞紗質量乘上20的值作為纖度，以將該數值除以長絲數的數值作為單絲纖度。

(4)斷裂強度、伸長度、5%模數、10%模數

使用Orientec公司製TENSILON拉伸試驗機，以20cm 初期試樣長度、2cm/分鐘拉伸速度測定5%伸長時的強度(5%模數)、10%伸長時的強度(10%模數)、斷裂時的強度、伸長度，將個別連續測定5次之值的平均值作為斷裂強度(cN/dtex)、伸長度(%)、5%模數(cN/dtex)、10%模數(cN/dtex)。

(5)纖維縱向的濕熱收縮應力差及尖峰周期

使用東麗(股)製長絲熱分析系統(簡稱：FTA-500)，以下述的測定條件進行測定，以張力計連續地測定因熱收縮而於纖維所產生的收縮應力並進行繪圖化，然後讀取最大應力和最小應力的差異。又，尖峰周期係讀取從圖表上的最大應力尖峰到下一個最大應力尖峰的時間、或從最小應力尖峰到下一個最小應力尖峰的時間，由測定時的紗線速度及圖表速度算出。

濕熱溫度：100℃

給紗張力：19.6cN

測定紗線長度：400m

測定紗線速度：20m/分鐘

圖表速度：2cm/分鐘。

(6)張力變動值

使用Intec公司製P/C對應型張力計，在最終輥通過後20cm的位置測定施加於行進紗線的張力1分鐘，求出其間的最大值和最小值的差。

(7)捲管的硬度和外徑

所謂捲管的硬度係由以下方法所測定之值。係指從試樣捲管裁切長度50mm以上的環狀試驗片，將其於 23±2℃自然放置60分鐘以上後，夾在2片平板間，對於管軸在直角方向以「10±2mm/分鐘」的速度，壓縮至成為外徑的1/2時的最大強度。試驗溫度為23±2℃。另一方面，外徑係以游標卡尺測定任意5點而為其平均值。

(8)製紗性評估

以於紡紗48hr的斷線發生次數來評估。合格程度為○以上。

◎：無斷線發生。

○：2次以下。

×：3次以上。

(9)捲裝物外形、掉紗

計數已捲起的聚酯絲捲裝物的外形崩塌等的外形，及以目視檢查二端面，每個捲裝物的平均掉紗數(N=10)。合格程度為◎、○或△。

◎：無外形不佳、掉紗。

○：長度小於1cm的輕微掉紗1~2處。

△：長度小於1cm的輕微掉紗3~5處。

×：有長度1cm以上的掉紗，或者長度小於1cm的輕微掉紗6處以上。

(10)彎紗痕和織痕(weaving bar)

藉由Sulzer型織機，以織機120迴轉/分鐘的迴轉速度，製作寬度2.54m、全長30m的以下3種網狀織物(網板用紗)。將所獲得的網板用紗進行織物檢查，以目視進行彎紗痕和織痕的評估(以下的◎至×)。合格程度為◎、○或△。

‧纖度20dtex、25dtex：編織密度(woven density)250條/2.54cm

‧纖度10dtex：編織密度380條/2.54cm

‧纖度6dtex：編織密度420條/2.54cm

‧纖度3dtex：編織密度500條/2.54cm

◎：完全無彎紗痕‧織痕。

○：有輕微彎紗痕‧織痕但為合格程度。

△：有稍強彎紗痕‧織痕但為合格程度。

×：存在強烈彎紗痕‧織痕而為不合格程度。

(實施例1)

將藉由一般方法聚合及片化之IV1.10(Tg80℃)之含有0.3質量%氧化鈦的PET，藉由擠壓機以295℃熔融。熔融PET通過保溫於290℃的配管內後，從熟知的紡嘴1吐出。紡紗步驟及延伸步驟為藉由DSD法者，並使用第1圖所示的裝置。

吐出紗線係於自紡嘴表面起至下方100mm之間，藉由加熱體以使氣體環境溫度成為290±10℃的方式來積極保溫後，以紗線冷卻送風裝置3將25℃的空氣以10m/分鐘的風速從1方向吹送至紗線而冷卻固化。

將含有40質量%脂肪酸酯系平滑劑、1質量%聚醚改質聚矽氧的油劑給油後的紗線，直接以表面速度1300m/分鐘的牽引輥5牽引後，未暫時捲取，而經由表面速度1310m/分鐘、表面溫度90℃的第1加熱輥7、表面速度4000m/分鐘、表面溫度90℃的第2加熱輥8、表面速度4980m/分鐘、表面溫度130℃的第3加熱輥9、及最終加熱 輥之相對於第3加熱輥9有-0.6%速度差之4950m/分鐘表面速度的非加熱輥(導絲輥(godet roll))10、11後，使用以捲取張力0.3cN/dtex、捲取張力變動0.2cN/dtex、表面壓力10kgf/cm、斜紋角度0.8°、橫動速度68m/分鐘所控制的紗線捲取裝置12，捲取於捲管硬度500kgf/100mm、捲管外徑120mmΦ的鋁+紙外皮的捲管。所獲得的聚酯單絲捲裝物係單絲纖度為6dtex、捲裝物端部為錐形，最內層的捲幅為200mm，該錐狀角度為26°且捲取量為1.0kg。製紗性係無斷絲而為良好。

此時的第1段延伸倍率為3.1倍，總延伸倍率為3.8倍，所獲得的單絲纖度為6dtex，斷裂強度為5.5cN/dtex，油份附著量為0.3質量%。測定所採取的聚酯單絲捲裝物最內層部之紗線縱向的濕熱收縮應力的結果為：捲裝物的直筒部和端面的濕熱收縮應力差為1.1cN/dtex，尖峰周期為15m，該值和捲裝物端面的周期一致。

使用以相同條件所採取的聚酯單絲捲裝物試樣來進行網板用紗的織造評估，結果為：未辨識到織痕、彎紗痕，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表1。

(實施例2)

以藉由一般方法聚合及片化之IV1.10(Tg80℃)的PET為芯成分、以IV0.50(Tg78℃)之含有0.3質量%氧化鈦的PET為鞘成分。紡紗步驟及延伸步驟為藉由DSD法者，並使用第1圖所示的裝置。將芯成分、鞘成分分別藉由個 別的擠壓機，以295℃熔融。熔融PET通過保溫於290℃的配管內之後，從熟知之芯鞘型複合紡嘴以使芯：鞘質量比例成為80：20、延伸後的纖度成為10dtex的方式進行吐出計量，將芯鞘型複合紗線吐出。吐出紗線於自紡嘴表面起至下方100mm之間，藉由加熱體使氣體環境溫度成為290±10℃的方式積極保溫後，以紗線冷卻送風裝置將25℃的空氣以10m/分鐘的風速從1方向吹送至紗線而冷卻固化。

延伸步驟係除了將第1R速度微調成1210m/分鐘以外，依照實施例1來捲取芯鞘複合單絲捲裝物。

此時的第1段延伸倍率為3.3倍，總延伸倍率為4.1倍，所獲得之芯鞘複合單絲的纖度為10dtex，斷裂強度為6.3cN/dtex，油份附著量為0.3%。和實施例1同樣地測定所採取之聚酯絲捲裝物最內層部之紗線縱向的濕熱收縮應力的結果為：捲裝物的直筒部和端面的收縮應力差為1.2cN/dtex，尖峰周期為14m，該值和捲裝物端面的周期一致。使用以相同條件所採取的芯鞘複合聚酯單絲捲裝物試樣來進行網板用紗的織造評估時，織造步驟中未辨識到織痕、彎紗痕，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表1。

(實施例3)

除了實施例1的單絲變更為8條長絲(F)的複絲、將纖度從6T變更為20T以外，基本上依照實施例1來捲取聚酯複絲捲裝物。

此時的總延伸倍率為3.8倍，所獲得之複絲的 纖度為20dtex，斷裂強度為5.5cN/dtex，油份附著量為0.3質量%。測定所採取之聚酯複絲捲裝物最內層部之紗線縱向的濕熱收縮應力的結果為：捲裝物的直筒部和端面的收縮應力差為1.1cN/dtex，尖峰周期為15m，該值和捲裝物端面的周期一致。使用以相同條件所採取的聚酯複絲捲裝物試樣來進行網板用紗的織造評估時，織造步驟中未辨識到織痕、彎紗痕，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表1。

(實施例4)

除了實施例2之芯鞘複合單絲變更為8條長絲(F)的複絲、將纖度從6dtex變更為20dtex以外，基本上依照實施例2來捲取聚酯複絲捲裝物。此時的總延伸倍率為4.1倍，所獲得之複絲的纖度為20dtex，斷裂強度為6.3cN/dtex，油份附著量為0.3質量%。測定所採取之聚酯複絲捲裝物最內層部之紗線縱向的濕熱收縮應力的結果為：捲裝物的直筒部和端面的收縮應力差為1.2cN/dtex，尖峰周期為14m，該值和捲裝物端面的周期一致。將以相同條件所採取的聚酯複絲捲裝物使用於緯紗，以一般平織製作薄布的衣料用試樣來進行織造評估時，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表1。

(實施例5)

除了使用將捲管硬度設為620kgf/100mm的捲管以外，以和實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。將所獲得的聚酯單絲捲裝物進行網板用紗的織造評估時，織造步驟中未辨識到織痕、彎紗痕，織物品質確認為合格程 度。將詳細結果示於表1。

(實施例6)

除了使用將捲管硬度設為300kgf/100mm的捲管以外，以和實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。將所獲得的聚酯單絲捲裝物進行網板用紗的織造評估時，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表1。

(實施例7)

除了使用將捲管硬度設為200kgf/100mm的捲管以外，以和實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。將所獲得的聚酯單絲捲裝物進行網板用紗的織造評估時，和實施例1比較，雖然織痕、彎紗痕稍微明顯，但是作為織物品質則為合格程度。將詳細結果示於表1。

(比較例1)

除了使用將捲管硬度設為180kgf/100mm的捲管以外，以和實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。將所獲得的聚酯單絲捲裝物進行網板用紗的織造評估時，織痕、彎紗痕顯著化，織物品質為不合格。將詳細結果示於表1。

(實施例8)

除了變更紡錘並使用將捲管外徑設為60mmΦ的捲管以外，以和實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。由於捲管外徑為60mmΦ，所以紡錘和捲管之間保持足夠的接觸面積，密著性變好，紡錘和捲管之間亦未發生滑動，正確規範橫動軌跡，掉紗的產生亦少，獲得外形良好的捲裝物。將所獲得的聚酯單絲捲裝物進行網板用紗的 織造評估時，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表1。

(比較例2)

除了將捲管外徑縮小為55mmΦ以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。紡錘和捲管的把持力弱，且橫動亦有稍為脫離正確的軌跡之外並多次產生掉紗。由於亦發生斷絲而取消之後試樣的評估。將詳細結果示於表1。

(實施例9)

除了相對於第3加熱輥9，將非加熱輥10、11的速度差調整為-5%以使5%模數、10%模數個別成為2.6cN/dtex、3.5cN/dtex以外，以和實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。製紗性並無特別的問題，網板用紗的紗拉伸張力略低，但織物品質為合格程度。將詳細結果示於表1。

(比較例3)

和實施例9相同地相對於第3加熱輥9，將非加熱輥的速度差強制下調-10%以使5%模數、10%模數個別成為1.8cN/dtex、2.8cN/dtex。將所獲得的試樣提供於網板用紗時，網板用紗製造時的紗拉伸後的張力不足，作為織物品質亦不合格。將詳細結果示於表1。

(實施例10)

除了將單絲纖度變更為3dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。與實施例1比較，有斷絲增加傾向。又，實施織造評估的結果為：勉強能夠維持緯紗運輸性，織物品質亦為合格程度。將詳細結果示於 表1。

(實施例11)

除了將斷裂強度作條件變更為9cN/dtex以外，以與實施例2相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。由於高倍率的延伸，與實施例1比較，斷絲雖然有增加傾向但納為合格程度。進行網板用紗的織造評估時，織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例12)

除了將斷裂強度作條件變更以成為10cN/dtex以外，以與實施例2相同的方法進行聚酯單絲捲裝物的捲取測試。斷絲雖然有發生略多的傾向，但是織物品質確認為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例13)

除了將捲取張力變更為0.5cN/dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的織造評估時，與實施例1比較，雖然織痕、彎紗痕稍明顯，但是織物品質為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例14)

進一步提高實施例13的捲取張力而變更為0.6cN/dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。與實施例13比較，雖然織痕、彎紗痕更顯著，但是織物品質為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例15)

除了將捲取張力變動變更為0.4cN/dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的 織造評估時，與實施例1比較，雖然織痕、彎紗痕稍明顯，但是織物品質勉強為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例16)

除了進一步提高實施例15的捲取張力變動而變更為0.5cN/dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。與實施例15比較，雖然織痕、彎紗痕更顯著，但是織物品質勉強為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例17)

除了將表面壓力變更為15gf/cm以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。雖然產生輕微的掉紗，但為能夠退繞的程度，接著進行網板用紗的織造評估時，與實施例1比較，雖然織痕、彎紗痕稍明顯，但是織物品質為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例18)

除了進一步提高實施例17的表面壓力而變更為20gf/cm以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。與實施例17比較，雖然掉紗、織痕、彎紗痕變顯著，但是織物品質勉強為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例19)

除了將濕熱收縮應力差變更為3.0cN/dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的織造評估時，由於濕熱收縮應力差為3.0cN/dtex，所以產生彎紗痕、織痕，但勉強為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例20)

除了將濕熱收縮應力差變更為4.0cN/dtex以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的織造評估、印刷評估時，雖然彎紗痕稍變顯著但勉強為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例21)

除了變更捲裝物的斜紋角度並將濕熱收縮應力的尖峰周期變長為60m以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的織造評估時，由於濕熱收縮應力的尖峰周期為60m，所以彎紗痕的缺點為合格程度。將詳細結果示於表2。

(實施例22)

除了變更捲裝物的斜紋角度並將濕熱收縮應力的尖峰周期變長為150m以外，以與實施例1相同的方法獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的織造評估時，由於濕熱收縮應力的尖峰周期為150m，所以彎紗痕的缺點為合格程度。將詳細結果示於表2。

(比較例4)

除了以與實施例22相同的方法將濕熱收縮應力的尖峰周期變長為170m以外，依照實施例1獲得聚酯單絲捲裝物。進行網板用紗的織造評估時，濕熱收縮應力的尖峰周期變長為170m，彎紗痕顯著化，織物品質為不合格。將詳細結果示於表2。

(實施例23)

除了將最內層捲幅變更為220mm以外，依照實施例1獲得聚酯單絲捲裝物。在退繞來自捲裝物的紗線時，捲 裝物正面和背面雖然退繞張力的變動大且織造時的織入張力變動，但是織物品質勉強為合格程度。將詳細結果示於表2。

(比較例5)

暫時於供油後以未延伸的狀態將紗線捲取，再以一般延伸機以2步驟將其延伸以成為既定的物性，並捲取於捲管硬度500kgf/100mm、捲管外徑120mmΦ的鋁+紙外皮的捲管，使用第2、3圖所示的裝置。評估捲裝物的結果為：濕熱收縮應力尖峰間距長達550m，彎紗痕顯著化，織物品質為不合格。將詳細結果示於表2。

[產業上之可利用性]

根據本發明，由於安定地獲得能夠高精密印刷的高網目網板用紗，所以能夠獲得纖維表面及內部纖維結構的控制和均勻性良好、未產生彎紗痕、光暈等品質問題的高品質細纖度高強度長絲。如此的長絲亦能夠較佳地使用於過濾器、衣料用，在產業上的利用價值極高。

1‧‧‧紡嘴

2‧‧‧加熱體

3‧‧‧紗線冷卻送風裝置

4‧‧‧供油輥

5‧‧‧第一導絲輥(godet roll)

6‧‧‧溫度調節保溫容器

7‧‧‧第一輥

8‧‧‧第二輥

9‧‧‧最終輥

10‧‧‧第二導絲輥

11‧‧‧第三導絲輥

12‧‧‧紗線捲取裝置

Claims (4)

1. 一種聚酯絲捲裝物，其特徵為：捲取於硬度200kgf/100mm以上且外徑60mmΦ以上之捲管之紗線的5%模數為2.0cN/dtex以上，纖維縱向之濕熱收縮應力的尖峰周期為150m以下。
2. 如請求項1之聚酯絲捲裝物，其中所捲取之紗線的單絲纖度為3~20dtex。
3. 如請求項1或2之聚酯絲捲裝物，其中所捲取之紗線的斷裂強度為5.0~9.0cN/dtex。
4. 如請求項1至3中任一項之聚酯絲捲裝物，其中所捲取之紗線纖維之縱向的濕熱收縮應力差為3.0cN/dtex以下。