JPH08504474A

JPH08504474A - 湿潤までは薄い、水性体液用の吸収体フォーム材料及びその製造方法

Info

Publication number: JPH08504474A
Application number: JP6514208A
Authority: JP
Inventors: コリンズダイヤー，ジョン; アレンデスマレ，トーマス; ディーンラボン，ギャリー; ジョセフストーン，キース; ウェイドテイラー，グレゴリー; シーデン，ポール; アレンゴールドマン，スティーブン; ルイスレッチュ，ハーバート; アルフレッドヤング，ジェラルド
Original assignee: Procter and Gamble Co
Current assignee: Procter and Gamble Co
Priority date: 1992-12-11
Filing date: 1993-11-26
Publication date: 1996-05-14
Anticipated expiration: 2016-11-19
Also published as: EP0673393A1; MY110905A; ATE176245T1; TR28238A; CN1090863A; MX9307847A; AU5680394A; KR950704364A; DK0673393T3; NO952055L; SA94140596B1; ES2126738T3; AU693773B2; US5387207A; FI112493B; HK1013083A1; CZ291855B6; JP3230582B2; FI952854A; NZ258765A

Abstract

(57)【要約】水性の体液との接触時に膨張し、このような流体を吸収する比較的薄い、潰れた、即ち膨張していないポリマーフォーム材料を開示する。高分散相乳濁液即ち「ＨＩＰＥ」として周知の特定の種類の油中水形乳濁液を重合させることによって、このような比較的薄い、潰れたポリマーフォーム材料を一貫して得るための方法もまた開示する。

Description

【発明の詳細な説明】湿潤までは薄い、水性体液用の吸収体フォーム材料及びその製造方法発明の分野本願は、水性の体液、例えば尿を吸収するのに特に適した流体吸収−保持特性を持つ可撓性で微孔質の連続気泡ポリマーフォーム材料に関する。本願は、特に、このような流体で湿潤されるまでは比較的薄いままの吸収体フォーム材料に関する。発明の背景使い捨ておむつ、成人失禁者用パッド及びブリーフ、及び衛生ナプキンのような生理用品として使用するための吸収性が非常に高い物品を開発することに大きな商業的な関心が集まっている。このような製品についての非常に望ましい特性は、薄さである。例えば、薄型のおむつは、嵩張らず、衣料の下に良好に装着でき、付けていることを忘れてしまう。これらは、更にコンパクトに包装され、消費者はおむつを更に容易に持ち運ぶことができ、貯蔵できる。更に、包装がコンパクトであるため、製造者及び配送者にとって配送経費が軽減され、おむつを置いておくのに必要な空間が小さくなる。おむつ等の薄型の吸収体物品を形成できるかどうかは、身体から排出された大量の流体、特に尿を捕捉して貯えることのできる比較的薄い吸収体コア又は吸収体構造を開発できるかどうかにかかっている。これに関し、「ヒドロゲル」、「超吸収体」、又は「ヒドロコロイド」材料と呼ばれる特定の粒状吸収体ポリマーを使用することが特に重要である。例えば、このような粒状吸収体ポリマーを吸収体物品で使用することを開示する１９７２年６月１３日にハーパー等に賦与された米国特許第３，６９９，１０３号、及び１９７２年６月２０日にハーモンに賦与された米国特許第３，７７０，７３１号を参照されたい。確かに、薄型おむつは、身体から排出された大量の水性の流体を吸収するこれらの粒状吸収体ポリマーの性能を、代表的には、繊維質の母材と組み合わせて使用した場合の利点を持つ薄型の吸収体コアの直接的な結果として開発される。例えば、薄くてコンパクトな嵩張らないおむつを製造する上で有用な、繊維質母材及び粒状吸収体ポリマーからなる二層コア構造を開示する、１９８７年６月１６日にワイズマン等に賦与された米国特許第４，６７３，４０２号、及び１９９０年６月１９日にラッシュ等に賦与された米国特許第４，９３２，０２２号を参照されたい。これらの粒状吸収体ポリマーの大量の尿のような流体を保持する性能を越えるものはない。このような粒状吸収体ポリマーの例示の例は、軽く架橋したポリアクリレートである。多くの他の吸収体ポリマーと同様に、これらの軽く架橋したポリアクリレートは、ポリマー主鎖に多数の陰イオン系（帯電した）カルボキシ基が付いている。ポリマーが水性の体液を浸透力の結果として吸収できるのは、これらの帯電したカルボキシ基による。おむつを含む多くの吸収体物品において、浸透力の他に、毛管力に基づく吸収力もまた重要である。毛管力は、例えば、こぼした液体をペーパータオルで吸い上げるといった多くの日常の現象で気づく。毛管吸収力は、流体捕捉速度及びしみ込みに関し、即ち水性の流体を最初の接触点から遠ざける性能に関して優れた性能を提供できる。確かに、上述の二層構造吸収体構造は、最初に捕捉した水性の流体を吸収体コア全体に亘って移動させる主毛管移送体として繊維質母材を使用する。そのため、流体は、コアの層内又はゾーン内に位置決めされた粒状吸収体ポリマーによって吸収され且つ保持される。毛管流体移送を行う別の吸収体材料は、連続気泡ポリマーフォームである。連続気泡ポリマーフォームは、適切に製造されている場合には、おむつのような吸収体物品用の高性能の吸収体コアで使用するのに必要な、毛管作用による流体の捕捉、移送、及び貯蔵といった性質を提供できる。このようなフォームを含む吸収体物品は、所望の湿潤一体性を持つことができ、物品の全着用期間に亘って適当な装着性を提供でき、形状の使用中の劣化を阻止する。更に、このようなフォーム構造を含む吸収体物品は、商業的規模で容易に製造できる。例えば、おむつの吸収体コアは、連続フォームシートから打ち抜くだけでよく、一体性及び均一性が粒状吸収体ポリマーを含む空気堆積繊維質吸収体コアよりもかなり大きいように設計できる。このようなフォームは、任意の所望の形状に成形でき、又は、一体のおむつに形成することもできる。文献及び商業的実施は、種々の目的について、種々の流体で膨潤できる種々のポリマーフォームについての記載で満たされている。確かに、特定の種類のポリマーフォーム材料をおむつや生理用品等の吸収体物品の要素として使用することは既に示唆されている。例えば、１９７７年６月１４日にカラミに賦与された米国特許第４，０２９，１００号を参照されたい。この特許には、湿潤時のレジリエンスを高めるため、フォーム要素をその吸収体パッド組立の股領域で使用できる形状保持おむつが開示されている。特定の種類のポリマーフォーム材料は、水性の体液を実際に吸収し、毛管作用で移動し、及び／又は保持する目的で、吸収体物品で有用であると示唆されている。例えば、１９７１年２月６日にリンクィストに賦与された米国特許第３，５６３，２４３号（主吸収体が親水性のポリウレタンフォームシートであるおむつ等用の吸収体パッド）、１９８５年１１月１９日にダビに賦与された米国特許第４，５５４，２９７号（おむつ又は生理用品で使用できる、体液を吸収する気泡フォーム）、及び１９８８年４月２６日にガービー等に賦与された米国特許第４，７４０，５２８号（特定の種類のスーパーウィッキング架橋ポリウレタンフォームでつくられたスポンジ状吸収体を含む、おむつ、女性用品、等の吸収体複合構造）を参照されたい。吸収体物品で使用するための種々のポリマーフォーム材料が示唆されているけれども、更に、おむつのような市販の吸収体製品でこのようなフォームを特に有用にする性質及び特徴の最適の組み合わせを持つ吸収体フォーム材料が必要とされている。毛管作用による流体移送性能を含む所望の吸収性に関し、最適の連続気泡吸収体ポリマーフォームは、以下の特徴を持たなければならない。（a）体液を吸収する上での親和力が吸収体物品の他の構成要素よりも比較的大きく、そのため、フォーム材料がこれらの他の構成要素から流体を排液（区分分配）でき、流体をフォーム構造内に貯蔵されたままにし、（b）フォームが、吸収された尿又は他の体液を最初に排出されたゾーンからフォーム構造の未使用の残りの部分に移送するため、毛管作用による流体分配性能が比較的優れており、かくして、流体の次の逃りを収容でき、（c）荷重即ち圧縮力が加わった状態での流体貯蔵力が比較的大きい。上述のように、比較的薄いおむつのような吸収体物品をつくる上で、通常は、薄型の吸収体コアが必要とされる。しかしながら、水性の体液で湿潤されるまで比較的薄い形態を保つ吸収体ポリマーフォーム材料を提供することは簡単ではない。吸収体フォーム材料は、通常の貯蔵中及び使用中湿潤前に比較的薄いままである必要がある。この比較的薄いポリマーフォーム材料は、高性能の吸収体コアで有用であるようにする場合には、必要とされる上述の吸収力を追加に有しなければならない。十分に柔らかく、可撓性であり、着用者にとって快適な比較的薄いポリマーフォームをつくることは、つまらない仕事ではない。従って、（１）おむつ、成人失禁者用パッド又はブリーフ、衛生ナプキン、等の吸収体物品で使用される高性能の吸収体コアで望ましいように、毛管作用による流体移送性能を含む適切な、又は、好ましくは、優れた吸収力を持ち、（２）通常の貯蔵中及び使用中に水性の体液で湿潤される前に比較的薄く、（３）吸収体物品の着用者にとって非常に快適であるように十分に可撓性であり且つ柔らかく、（４）比較的妥当な又は低い費用で商業的規模で製造できる、連続気泡吸収体ポリマーフォーム材料を製造できるということが望ましい。発明の開示本発明は、水性の体液との接触時にこれを吸収して膨張する比較的薄い潰れた（即ち膨張していない）ポリマーフォーム材料に関する。これらの吸収体ポリマーフォーム材料は、相互連結された連続気泡からなる親水性で可撓性の比イオン系ポリマーフォーム構造からなり、このポリマーフォーム構造は、フォーム容積当たりの比表面積が少なくとも約０．０２５m2/ccである。フォーム構造には、毒性について問題のない吸湿性の水和塩が少なくとも約０．１重量％組み込んである。フォーム構造は、その潰れた状態では、膨張圧力が約３０kPa又はそれ以下である。この膨張状態において、表面張力が６５±５d ynes/cmの合成尿でその自由吸収力まで３１．１OC（８８OF）で飽和させたときのフォーム構造の密度は、その潰れた状態での乾燥時の密度の約１０％乃至約５０％である。本発明のポリマーフォームが、潰れた膨張していない状態を保持する性能は、潰れたフォーム構造内に生じる毛管圧力によるものと考えられている。この圧力は、圧縮されたポリマーの弾性回復の傾向（即ち膨張圧力）によって及ぼされる力と少なくとも等しい。驚くべきことに、これらの潰れたポリマーフォーム材料は、通常の輸送中、貯蔵中、及び使用中、水性の体液で最終的に湿潤され、この時点で膨張するまで比較的薄いままである。これらの潰れたポリマーフォーム材料は、毛管作用による流体移送性能を含む吸収力が優れているため、おむつ、成人失禁者用パッド又はブリーフ、衛生ナプキン、等の吸収体物品用の高性能の吸収体コアで極めて有用である。更に、これらの潰れたポリマーフォーム材料は、吸収体物品の着用者にとって非常に快適であるようにするのに十分可撓性であり、柔らかい。更に、本発明は、比較的少量の油相及び比較的大量の水相を含む、当該技術分野で高分散相乳濁液即ち「ＨＩＰＥ」として周知の特定の種類の油中水形乳濁液を重合させることによって、このような比較的薄い、潰れたポリマーフォーム材料を一貫して得るための方法に関する。これらの乳濁液の油相は、約６７重量％乃至約９８重量％のモノマー成分を含み、このモノマー成分は、（a）実質的に水不溶性の一官能価のガラス状モノマーを約５重量％乃至約４０重量％、（b）実質的に水不溶性の一官能価のゴム状コモノマーを約３０重量％乃至約８０重量％、（c）実質的に水不溶性の多官能価架橋剤を約１０重量％乃至約４０重量％含む。油相は、安定した重合用乳濁液を構成する、油相に溶解性の乳化剤成分を更に約２重量％乃至約３３重量％含む。これらのＨＩＰＥ乳濁液の水相即ち「分散相」は、水溶性電解質を約０．２重量％乃至約２０重量％含む。水相の油相に対する重量比は、約１２：１乃至約１００：１である。次いで、重合させたフォームを（洗浄／処理工程を予め行って、又は行わずに）脱水し、潰れたフォーム材料を形成する。本発明の方法の重要な特徴は、ＨＩＰＥ乳濁液中に形成された比較的小さな水滴の凝集を少なくするような方法で乳濁液形成工程及び重合工程を実施することである。これによって、結果的に得られたポリマーフォーム材料中の気泡の平均的な大きさが約５０μｍ又はそれ以下になる。ＨＩＰＥ乳濁液中に形成された比較的小さな水滴の凝集が少なくなり、その結果、ポリマーフォーム材料内の気泡の平均的な大きさが小さくなることが、本発明による比較的薄い潰れたポリマーフォーム材料、特定的には吸収性及び流体移送性に優れた潰れたフォーム材料を一貫して形成する上で重要な機構であると考えられる。この凝集の減少は、以下に説明するように、特定の乳化剤系を使用することによって、重合（硬化）中の温度を低くすることによって、又はこの両方によって一貫して達成される。更に、これらの比較的薄い気泡ポリマーフォーム材料は、本発明の方法によって、商業的規模で及び妥当な又は低い費用で、一貫して製造できる。図面の簡単な説明第１図は、潰れた状態の本発明による例示の吸収体ポリマーフォームの切断部の顕微鏡写真（倍率：１５００倍）である。第２図は、膨張状態の本発明による例示の吸収体ポリマーフォームの切断部の顕微鏡写真である。第３ａ図乃至第３ｄ図は、特定のＨＩＰＥ乳濁液を異なる温度で重合／硬化することによって形成した吸収体ポリマーフォームの切断部の顕微鏡写真（倍率：５００倍）である。第４図は、好ましい共乳化剤系を含むＨＩＰＥ乳濁液から形成した本発明による吸収体ポリマーフォームの切断部の顕微鏡写真（倍率：１０００倍）である。第５図は、本発明による吸収体ポリマーフォームを二層形体の吸収体おむつコアの砂時計形状の貯蔵／分配構成要素として使用した使い捨ておむつの一部切断斜視図である。第６図は、本発明による吸収体ポリマーフォームを吸収体コアとして使用した、使い捨てトレーニングパンツ製品のような、形態に適合する物品の一部切断斜視図である。第７図は、砂時計形状の流体捕捉層が変形砂時計形状の流体貯蔵／分配層に載った二層コア形体を持つおむつ構造の構成要素を示す分解斜視図である。実施例本明細書中で言及する種類のポリマーフォームは、モノマーを比較的含まない液体を重合可能なモノマーを含む液体中に液滴又は「気泡」として分散させ、これに続いて、これらの液滴を包囲した、モノマーを含む液体中のモノマーを重合させると、その結果として得られる構造であると特徴付けることができる。結果的に得られた重合させた分散系は、気泡の集合体である多孔質の固体構造の形態であるのがよく、これらの気泡の境界即ち壁は重合させたポリマー材料からなる。気泡自体は、重合前に液体分散質中に液滴を形成した、モノマーを比較的含まない液体を包含する。以下に更に詳細に説明するように、本発明で吸収体として有用な潰れたポリマーフォーム材料は、代表的には、特定の種類の油中水型乳濁液を重合させることによって形成される。このような乳濁液は、重合可能なモノマーを含む比較的少量の油相及びモノマーを比較的含まない比較的大量の水相から形成される。モノマーを比較的含まない不連続の「分散」水相は、かくして、モノマーを含む連続した油相で取り囲まれた分散された液滴を形成する。連続した油相のモノマーをこれに続いて重合すると、気泡フォーム構造が形成される。重合後にフォーム構造内に残っている水性の液体は、プレス、熱乾燥、及び／又は真空脱水によって取り除くことができる。油中水形乳濁液から形成されたフォームを含むポリマーフォームは、気泡の壁即ち境界、即ち気泡ウィンドウがポリマー材料でどれ程満たされているか又はどれ程透いているか及び／又はその程度に応じて比較的独立気泡であり、又は比較的連続気泡である。本発明の吸収体物品及び吸収体構造で有用なポリマーフォーム材料は、フォームの個々の気泡の大部分が気泡壁のポリマー材料で互いから完全には孤立していないという点で比較的連続気泡の材料である。かくして、このような実質的に連続気泡フォーム構造は、流体をフォーム構造内で一つの気泡から他の気泡へ容易に移動できるのに十分大きな気泡間開口部即ち「ウィンドウ」を有する。本発明において有用な種類の実質的に連続気泡の構造では、フオームは、一般的には、個々の気泡が互いに連結された、立体的に枝分かれした複数のウェブによって構成された網状構造を有する。連続気泡フォーム構造の枝分かれしたウェブを形成するポリマー材料のストランドを「ストラット」と呼んでもよい。代表的なストラット型構造を持つ連続気泡フォームを、例として第２図の顕微鏡写真に示す。本発明の目的について、フォーム材料は、フォーム構造内の少なくとも１μｍの大きさの気泡の少なくとも８０％が少なくとも一つの隣接した気泡と流体連通している場合には、「連続気泡」である。変形例では、実測した有効細孔容積が、例えば、フォーム材料が形成されるＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する重量比で決まるように、理論的に有効な細孔容積の少なくとも８０％である場合に、フォーム材料を実質的に連続気泡であると考えることができる。本発明の潰れたフォーム材料は、連続気泡であることに加え、親水性である。本願のフォームは、以下に特定する量の水性の体液を吸収できるのに十分親水性でなければならない。好ましいフォームの種類及びフォームの形成方法に関して以下に論じるように、本願のフォーム構造の内面は、重合後にフォーム構造に残っている残留親水化剤によって、或いはフォーム構造を形成する材料の表面エネルギを変化させるのに使用できる優れた重合後フォーム処理プロセスによって、親水性にすることができる。本発明のポリマーフォーム構造のようなポリマーフォーム構造を「親水性」にした程度は、吸収可能な試験液と接触したこのようなフォームが示す「付着張力（adhesion tension）」を参照することによって計量できる。付着張力は、以下の式によって定義される。ＡＴ＝γｃｏｓθ ここで、ＡＴは付着張力であり、その単位はdynes/cmであり、 γは、フォーム材料が吸収した試験液の表面張力であり、その単位はdynes/cm であり、 θは、ポリマーフォームの表面と試験液がフォーム表面と接触した箇所での試験液に接するベクトルとの間の接触角度であり、その単位は゜である。任意の所与の親水性フォーム材料について、フォームの付着張力は、寸法及び毛管吸引比表面積（capillary suction specific surface area）が周知のフオーム試料について、試験液、例えば合成尿の吸収重量を計測するプロセスを使用して実験的に決定できる。このようなプロセスは、以下の「試験方法」のセクションで詳細に説明する。本発明において、吸収体として有用なフォームは、一般的には、表面張力が６５±５dynes/cmの合成尿の毛管吸引吸収量で決定する場合に、約１５dynes/cm乃至約６５dynes/cm、更に好ましくは約２０ dynes/cm乃至約６５dynes/cmの付着張力を持つ程度に親水性与えたフォームである。本発明で有用なポリマーフォーム材料は、「連続気泡」であり且つ「親水性」であることに加え、特定の構造的及び機械的性質、特徴、及び／又は特性を有する。これらのフォーム材料は、フォームと吸収されるべき水性の体液との間の接触前の種々の時点で性質、特徴、及び／又は特性が異なるということを理解しなければならない。例えば、本発明のフォームは、製造中、輸送中、貯蔵中、等で、密度、及び／又は気泡直径の値が、これらのパラメータについて以下に説明する範囲外にある。しかしながら、このようなフォームは、後に物理的又は流動学的変化を受け、そのため、吸収されるべき水性の体液との接触前及び／又は接触中の少なくとも幾つかの時点での性質、特徴、及び／又は特性について下文に特定した必須の値を持つ場合には、それにも関わらず、本発明の範疇にある。本発明のポリマーフォーム材料の性質、特徴、及び／又は特性は、相互に幾分関連しており且つ互いに無関係であるが、本質的には、（Ｉ）特にその潰れた状態と関連した性質、特徴、及び／又は特性、（II）特にその膨張状態と特に関連した特徴、及び／又は特性、（III）その潰れた状態又はその膨張状態のいずれかと等しく関連した特徴、及び／又は特性、（IV）特に水性の体液との接触時のその吸収力と特に関連した特徴、及び／又は特性に分類できる。Ｉ．潰れた状態本発明の潰れたポリマーフォーム材料は、通常は、以下に説明するＨＩＰＥ型乳濁液を重合することによって得られる。これらは、比較的少量の油相及び比較的大量の水相を含む油中水形乳濁液である。従って、重合後、結果的に得られたフォームは大量の水を含む。この水は、圧縮力を加えることによってフォームから絞り出すことができ、及び／又はオーブン内で加熱して熱で乾燥させることによって、又は真空脱水によって減少させることができる。圧縮、及び／又は熱乾燥／真空脱水を行った後、ポリマーフォーム材料は潰れた、即ち膨張していない状態になる。水分を圧縮によって絞り出した例示の潰れたＨＩＰＥフォームからなる気泡構造を第１図の顕微鏡写真に示す。第１図に示すように、フォームの気泡構造は、特に、第２図に示すＨＩＰＥフォーム構造と比較すると、変形している。（第２図に示すフォーム構造は、その膨張した状態である。）更に、第１図でわかるように、フォーム構造の気孔即ち細孔（暗い領域）は平らになっており、又は延ばされている。フォーム構造の隣接したストラットはほとんど又は全く接触していない。圧縮及び／又は熱乾燥／真空脱水を行った後、潰れたポリマーフォーム材料は、特に水性の体液で湿潤されたときに再び膨張する能力を潜在的に有する。（本発明による代表的なＨＩＰＥフォーム構造をその膨張した状態で示す第２図を参照のこと。）驚くべきことに、本発明のポリマーフォーム材料は、かなりの時間に亘って、例えば少なくとも最大約１年に亘って、潰れた即ち膨張していない状態のままである。この潰れた／膨張していない状態を維持する本発明のポリマーフォーム材料の能力は、毛管力によるものと考えられ、特に、フォーム構造内に生じる毛管圧力によるものと考えられる。本明細書中で使用されているように、「毛管圧力」という用語は、フォーム内の細孔の狭幅の領域内のメニスカスの湾曲による液体／空気界面の前後の圧力差に関する。〔１９８５年に出版された「テクスタイル科学及び技術」第７巻第３６頁のシャタジーの「吸収力」を参照されたい。〕湿潤液体について、これは、大気圧と比べて本質的な圧力降下を生じる。圧縮、及び／又は熱乾燥／真空脱水を行った後、本発明のポリマーフォーム材料は、内部に組み込まれた（以下に説明するように）吸湿性水和塩と関連した水和水並びにフォーム内に吸収された自由水の両方を含む残留水を有する。この残留水（水和塩によって補助された）によって、結果的に得られた潰れたフォーム構造に毛管圧力が及ぼされるものと考えられている。本発明の潰れたポリマーフォーム材料の残留水含有量は、２２OC（７２OF）の周囲温度及び５０％の相対湿度で貯蔵した場合、フォームの少なくとも約４重量％であり、代表的には、約４重量％乃至約３０重量％である。好ましくは、本発明の潰れたポリマーフォーム材料の残留水含有量は、フォームの約５重量％乃至約１５重量％である。潰れた状態では、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、少なくとも、ポリマーの弾性回復率又は圧縮弾性率によって及ぼされる力と等しい。換言すると、潰れたフォーム材料を比較的薄く保つのに必要な毛管圧力は、圧縮されたポリマーフォームが「スプリングバック（ばね作用で戻る）」しようとするときに及ぼす相殺力で決定される。ポリマーフォームの弾性回復の傾向は、膨張したフォームをその元来の膨張した状態のキャリパ（厚さ）の約２５％まで圧縮し、次いで平衡応力値、即ち緩和応力値が計測されるまでこの圧縮状態に保持する、応力−歪実験から決定することができる。変形例では、及び本発明の目的のため、潰れた状態のポリマーフォームが水性の液体、例えば水と接触した場合の計測値から、平衡緩和応力値を決定する。この変形例の緩和応力値を、以下、フォームの「膨張圧力」と呼ぶ。フォームの膨張圧力を決定するための方法の詳細な説明は、以下に説明する「試験方法」に記載してある。本発明のポリマーフォームについての膨張圧力は、約３０kPa又はそれ以下であり、代表的には、約７kPa乃至約２０kPaである。即ち、膨張圧力の範囲が比較的狭い。これは、本発明による代表的なポリマーフォームの弾性回復傾向が比較的一定であるということを意味する。従って、本発明による潰れた膨張していないポリマーフォーム材料を提供するのに必要な毛管圧力もまた、代表的には、一定の範囲内にある。本発明による潰れたポリマーフォームのフォーム構造内に生じた毛管圧力を直接計測することは理論的に可能である。例えば、単なる中空円筒体をモデルにすると、毛管圧力（Ｐ）は、以下のラプラス方程式によって決定できる。ここで、γは流体の表面張力であり、θは接触角度であり、γｃは毛管の半径である。しかしながら、ポリマーフォームについてのγｃに対して所定の値を割り当てる上での困難性を含む複雑な要因のため、本発明のフォーム構造内で生じる毛管圧力は直接的には計測されない。その代わりに、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、上述のラプラス方程式を、任意の多孔質構造（例えばフォーム）に適用できる、以下に示す更に一般的な形態に書き換えることによって更に容易に推定される。ここで、ＳＣはフォーム構造の毛管吸引比表面積であり、ｐは、フォーム密度であり、は、フォームの多孔度であり、γｃｏｓθは流体とフォーム構造との間の付着張力（ＡＴ）である。の値を１に近いものと仮定すると（代表的には、フォーム構造がその膨張した状態にある場合）、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、本質的には、（Ａ）毛管吸引比表面積、（Ｂ）フォーム密度、及び（Ｃ）流体とフォーム構造との間の付着張力、の関数である。所定の一定の付着張力の値について、潰れた状態を保持する本発明のフォーム構造を実験的に決定する上で、フォーム容積当たりの比表面積が特に有用である。本明細書中で使用されているように「フォーム容積当たりの比表面積」という用語は、フォーム構造の毛管吸引比表面積とフォーム密度の積、即ち上掲の一般的な等式のＳ C ｐに関する。フォーム容積当たりの比表面積の値は、（ａ）乾燥したフォーム構造の湿潤中に計測される毛管吸引比表面積、及び（ｂ）飽和するまで湿潤させた後の膨張したフォーム構造の密度から得られるのであって、乾燥状態の潰れたフォーム構造を直接計測することによるのでないという点で「実験的」であると特徴付けられる。そうであっても、フォーム容積当たりの比表面積の特定の最少の値は、フォーム構造の潰れた状態を保持する性能と相関可能であるということがわかっている。フォーム容積当たりの比表面積の値が少なくとも約０．０２５ m2/ccであり、好ましくは少なくとも約０．０５m2/ccであり、最も好ましくは少なくとも約０．０７m2/ccである本発明によるポリマーフォームは、潰れた状態を保持することが実験的にわかっている。毛管吸引比表面積、フォーム密度、及び流体の付着張力の表面張力成分、並びにポリマーフォームの毛管圧力及び／又は膨張圧力と関連した他の要因を以下に更に詳細に論じる。Ａ）毛管吸引比表面積毛管吸引比表面積は、一般的には、塊状フォーム材料（ポリマー構造材料及び固体残留材料）の単位質量当たり特定のフォームを形成するポリマーネットワークの、試験液が近づくことのできる面積の計測値である。毛管吸引比表面積は、フォーム中の気泡ユニット及びポリマーの密度の両方によって決定される。かくして、毛管吸引比表面積は、フォームネットワークが構成する固体表面が吸引力に寄与する程度の総量を計量する方法である。本発明のポリマーフォームのような連続気泡フォーム構造の毛管吸引比表面積は、フォームの毛管作用（即ち毛管吸引）に影響を及ぼす重要な特徴である。毛管吸引比表面積が比較的大きい低密度のフォームは、吸収力及び毛管作用が高い非常に望ましい組み合わせを提供する。更に、比表面積が大きいということは、フォーム構造を形成するストラットが細かいためでもある。本発明のフォーム材料のフォーム構造の流体保持性、及び毛管作用による流体の移動速度が十分であるようにする毛管作用を持つように、フォームの毛管作用を制御し且つ選択しなければならないということがわかっている。本発明の吸収体フォームに必須程度の毛管作用を提供するための手段は、毛管吸引比表面積を調節すること、並びにフォームポリマー表面の親水性を制御することである。毛管吸引比表面積は、フォーム構造を水性の体液で湿潤されるまで潰れた状態に保持するのに適当な毛管圧力がフォーム構造内に生じるかどうかと特に関連している。上掲の一般的な形態のラプラス方程式を使用すると、フォーム構造内に発生する毛管圧力は、毛管吸引比表面積と比例する。これは、フォーム密度及び流体の付着張力といった他の要因が一定であると仮定した場合、毛管吸引比表面積が増大（又は減少）すると、これに比例してフォーム構造内の毛管圧力もまた増大（又は減少）するということを意味する。フォームの形成に影響を及ぼす種々の組成パラメータ及び処理パラメータを調節することによって、本発明のフォームの毛管吸引比表面積に影響を及ぼす即ち制御することができる。ＨＩＰＥ乳濁液を基材としたフォームについて、組成パラメータには、ＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する比、ＨＩＰＥ乳濁液で使用されたモノマー、乳化剤、及び電解質の量が含まれる。毛管吸引比表面積に影響を及ぼすプロセスパラメータには、混合エネルギ及び温度が含まれる。本発明の目的について、周知の質量及び寸法のフォーム試料内の、低表面張力の液体（例えばエタノール）の毛管吸収量を計測することによって、毛管吸引比表面積を決定する。毛管吸収法でフォームの比表面積を決定するためのこのような方法の詳細な説明は、以下の「試験方法」のセクションに記載してある。毛管吸引比表面積を決定するための任意の合理的な変形例の方法も使用できる。本発明で有用な潰れた連続気泡吸収体ポリマーフォームは、毛管吸引比表面積が少なくとも約０．３m2/gである。代表的には、毛管吸引比表面積は、約０．７ m2/g乃至約８m2/gであり、好ましくは、約１m2/g乃至約７m2/g であり、最も好ましくは、約１．５m2/g乃至約６m2/gである。以下に定義する細孔容積について、このような毛管吸引比表面積の値を持つ親水性フォームは、一般的には、尿のような水性の体液について、吸収力、流体保持性、及び毛管作用による流体の移動即ち分配のバランスが特に望ましい。更に、このような毛管吸引比表面積を持つフォームは、フォームをこのような水性の体液で湿潤するまで、潰れた膨張していない状態に保つのに十分な毛管圧力を発生させることができる。Ｂ）フォーム密度１cm3の容積のフォームのグラム数を空気中で計ったフォーム密度を本明細書中で乾燥状態で特定する。かくして、吸収された水性の液体の量、例えば、ＨＩＰＥ乳濁液の重合、洗浄、及び／又は親水化後にフォーム中に残る残留塩及び液体の量を計算上無視し、フォーム密度を表現する。しかしながら、本明細書中で特定したフォーム密度は、重合させたフォーム内に存在する乳化剤のような他の残留材料を含む。このような残留材料は、実際には、フォーム材料の質量の大きな部分を占める。本発明のフォーム材料の密度は、毛管吸引比表面積と同様に、本発明の吸収体フォームの多数の性能及び機械的性質に影響を及ぼすことができる。これらには、水性の体液についての吸収力、フォーム内での流体分配の程度及び速度、及びフォームの可撓性及び圧縮−撓み特性が含まれる。更に、重要なことには、本発明のフォーム吸収体構造の密度は、このような構造の原価効率を決定する。最も重要なことには、フォーム密度は、水性の体液で湿潤されるまでかなり長期間に亘ってフオームを潰れた膨張していない状態に保つのにどれ程の毛管圧力で十分であるかを部分的に決定できる。フォーム密度の計測には、フォーム構造の単位容積当たりの固体フォーム材料の質量の決定を行う任意の適当な重量計測法を使用できる。例えば、以下の「試験方法」のセクションで更に詳細に説明するＡＳＴＭ重量計測法が、密度の決定に使用できる一つの方法である。フォーム試料製造手順（乾燥、経時変化、予撓、等）により、得られた計測値が不時に変化してしまうような場合には、別の密度決定試験を行うこともできる。このような別の方法には、例えば、フォーム材料内に吸収された試験液を使用した重量計測密度計測が含まれる。この種の密度決定法は、乾燥密度がフォームの細孔容積の逆数とほぼ等しい本発明のフォームのような非常に低密度のフォームを特徴付けるのに使用できる。〔１９８５年に出版された「テクスタイル科学及び技術」第７巻第４１頁のシャタジーの「吸収力」を参照されたい。〕毛管吸引比表面積と同様に、以下に説明するフォーム密度の範囲は、包括的であるようになっており、即ち、これらの範囲は、任意の合理的な実験的試験方法で決定できる密度の値を含む。本発明の潰れた吸収体ポリマーフォームの乾燥状態での密度の値は、約０．０５g/cm3乃至約０．４g/cm3であり、好ましくは、約０．０７g/cm3乃至約０．２５g/cm3であり、最も好ましくは約０．１g/cm3乃至約０．２g/cm3である。フォーム材料の密度は、特にＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する比を制御することによって、上掲の範囲内にあるように調節できる。Ｃ）流体の表面張力上述のように、本発明の潰れたポリマーフォーム材料は、残留水が或る程度残っている。他の表面張力改質剤がない場合には、純粋な水の表面張力は２２OCで約７３dynes/cmである。しかしながら、この残留水は、代表的には、表面張力を高める又は低くする他の材料を含む。これらの材料は、代表的には、本発明のポリマーフォーム材料がつくられるＨＩＰＥ乳濁液の水相内に存在する。更に、表面張力を変化させるこれらの材料は、重合後工程、例えばフォーム表面の親水化工程の結果として、残留水中に含まれる。潰れたポリマーフォームの残留水内に存在する１つのこのような材料は、毒性について問題のない吸湿性の水和可能な塩、好ましくは塩化カルシウムである。これらの水和可能な塩は、フォーム構造内の残留水が蒸発しないように保持するのに加え、水の表面張力を高める。例えば、塩化カルシウムを１重量％含むと、水の表面張力は２２OCで約７５dynes/ cmまで上昇する。これらの水和可能な塩は、フォーム構造内にフォームの少なくとも約０．１重量％存在する。これは、代表的には、フォームの約０．１重量％乃至約８重量％であり、好ましくは、約３重量％乃至約６重量％である。潰れたポリマーフォーム材料内に存在する別の材料が特定の油溶性乳化剤である。本発明のフォーム構造内に存在できる例示の油溶性乳化剤には、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０（スパン（ＳＰＡＮ）は登録商標である）、ソルビタンラウレートとソルビタンパルミテート（例えばスパン４０）の混合物、ソルビタンラウレートと以下に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸エステルの混合物、及びソルビタンオレエート（例えばスパン８０）が含まれる。これらの乳化剤は、代表的には、フォーム構造の表面を親水性にする目的で組み込まれている。しかしながら、これらの乳化剤の水溶性の高い成分もまたフォーム構造内に存在する残留水に溶解でき、その表面張力に影響を及ぼすことができ、代表的には、表面張力を下げる。これらの油溶性乳化剤は、フォームの少なくとも約０．５重量％の量でフォーム構造内に存在し、これは、代表的には、約０．５重量％乃至約２０重量％の範囲であり、好ましくは、約５重量％乃至約１２重量％である。Ｄ）気泡の大きさ本発明の好ましい潰れたポリマーフォーム材料を定義する上で有用な別の特徴が気泡の大きさである。フォームの気泡、特に、比較的モノマーを含まない水相の液滴を取り囲むモノマー含有油相を重合させることによって形成された気泡は、多くの場合、実質的に球形形状である。かくして、このような実質的に球形の気泡の大きさ即ち「直径」は、フォームを全体として特徴付けるための、そして本発明の特定の好ましい吸収体フォームを特徴付けるための、一般的に使用される更に別のパラメータである。ポリマーフォームの所与の試料中の気泡が必ずしも同じ大きさでないため、気泡の平均的な大きさ、即ち気泡の平均直径を特定する。フォームの密度及び毛管吸引比表面積と同様に、気泡の大きさは、本発明の吸収体フォーム材料の多くの重要な機械的特徴及び性能に影響を及ぼすことのできるフォームのパラメータである。気泡の大きさが毛管吸引比表面積に影響し、毛管吸引比表面積がフォームの親水性と相まってフォームの毛管作用を決定するため、気泡の大きさは、本発明のフォーム吸収体の毛管作用による内部流体移動特性並びにフォーム構造内に発生する毛管圧力に直接的に影響を及ぼすフォーム構造パラメータである。フォームの気泡の平均的な大きさを決定するために多くの技術が利用できる。これらの技術には、当該技術分野で周知の水銀多孔度測定法が含まれる。しかしながら、フォームの気泡の大きさを決定するための最も有用な技術には、フォーム試料の走査電子顕微鏡写真に基づいた簡単な計測法が含まれる。例えば、第２図は、本発明による代表的なＨＩＰＥフォーム構造を膨張状態で示す。顕微鏡写真には、２０μｍの寸法を示す目盛が重ね焼きしてある。このような目盛は、画像分析法で気泡の平均的な大きさを決定するのに使用できる。フォーム試料の顕微鏡写真の画像分析は、実際には、一般的に使用されている分析の道具であり、これは、本発明のフォーム構造の気泡の平均的な大きさを決定するのに使用できる。このような技術は１９８８年１１月２９日にエドワード等に賦与された米国特許第４，７８８，２２５号に詳細に記載されている。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。ここで与えられた気泡の大きさの計測値は、膨張状態（例えば第２図に示すような）でのフォームの気泡の平均的な大きさの数値に基づいている。水性の体液についての吸収体として有用な本発明によるフォームの気泡の平均的な大きさの数値は、好ましくは、約５０μｍ又はそれ以下であり、代表的には、約５μｍ乃至約５０μｍの範囲内にある。更に好ましくは、気泡の平均的な大きさの数値は、約５μｍ乃至約４０μｍであり、最も好ましくは、約５μｍ乃至約３５μｍである。毛管吸引比表面積及びフォーム密度に影響を及ぼすのと同じ種類のフォームの組成上の特徴及び処理上の特徴を変化させることによって本発明のフォームの気泡の大きさ即ち直径に影響を及ぼすことができ、制御できる。ＨＩＰＥを基材とした好ましいフォームについて、これらには、本発明のポリマーフォーム構造のＨＩＰＥ乳濁液先駆物質内での水相の液滴の大きさを決定する要因が含まれる。かくして、混合中のエネルギ入力を調節することによって、及びＨＩＰＥ乳濁液を形成するのに使用される乳化剤の種類及び量を調節することによって、気泡の大きさを変化させることができる。Ｅ）可塑化効果潰れたフォーム構造内に存在する油溶性乳化剤は、ポリマーの弾性率自体に、例えば可塑剤として影響を及ぼす。これらの可塑剤の効果は、ＨＩＰＥ乳濁液の形成中に乳化剤を組み込んだためであるか或いは、重合後の親水化処理の結果として組み込まれたためである。乳化剤による可塑化は、通常は、ポリマーの弾性率を低下させ、かくして、フォーム構造の膨張圧力を小さくする。これは、安定した潰れたフォーム構造に必要な毛管圧力が幾分小さくなるということを意味する。しかしながら、度を越して可塑化することは望ましくない。例えば、ポリマーフォーム構造は、フォームが弱くなり、以下に特定する圧縮−撓み特性に対する抵抗を持たない程度まで可塑化できる。 II．膨張状態Ａ）合成尿で飽和させたときの密度本発明の吸収体フォームの膨張状態での特に重要な性質は、吸収体フォームの潰れた状態での乾燥基本密度に対する、水性の体液で飽和したときの密度である。水性の体液で飽和させたときの膨張したフォームの、潰れた（圧縮された）状態での乾燥基本密度に対する密度は、フォームの膨張状態での相対的な厚さの計測値を与える。これは、膨張させた場合即ち水性の体液で飽和させた場合にフォームがどれほど薄いのかと特に関連した計測値を提供する。本発明の特徴について、吸収体フォームの膨張状態での密度は、これを、３１．１OC（８８OF）で、６５±５dynes/cmの表面調節を持つ合成尿でその自由吸収力まで飽和したときに計測する。合成尿で飽和した場合の吸収体フォームの膨張状態での密度は、以下に「試験方法」のセクションで更に詳細に説明する方法で計測できる。この場合、膨張した飽和状態で計測したフォームの密度は、潰れた状態のフォームの乾燥基本密度とパーセンテージとして関連している。本発明の目的について、合成尿でその自由吸収力まで飽和させたときのフォームの膨張状態での密度は、その潰れた状態での乾燥基本密度の約１０％乃至約５０％の範囲内にあり、好ましくは、約１０％乃至約３０％の範囲内にあり、最も好ましくは、約１５％乃至約２５％である。Ｂ）細孔容積細孔容積は、フォーム構造を形成する固体材料（ポリマー構造及び任意の残留固体）の単位質量当たりの多孔質フォーム構造の開口部即ち気泡の容積の計測値である。細孔容積は、特に膨張状態の本発明の吸収体フォームの多数の性能上の特徴及び機械的特徴に影響を及ぼす上で重要である。このような性能上の特徴及び機械的特徴には、水性の体液に対するフォームの吸収力、フォームの可撓性、及びフォームの圧縮−撓み特性が含まれる。細孔容積は、構造の実際の細孔容積の正確な表示を与える任意の適当な実験的方法によって決定できる。このような実験的方法には、一般的には、フォーム構造に導入でき、従ってフォームの連続気泡が占有する容積を表す試験液の容積及び／又は質量の計測が含まれる。この理由のため、本発明のフォームの細孔容積のパラメータを「有効細孔容積」と呼ぶこともできる。有効細孔容積を決定するための一つの従来の方法には、２−プロパノールのような表面張力が小さい非ポリマー膨潤性の液体をフォーム構造に導入することが含まれる。２−プロパノールを使用して有効細孔容積を決定するための方法は、以下に「試験方法」のセクションに記載してある。しかしながら、有効細孔容積を決定するために別の試験液及び試験方法を使用することもできるということは理解されるべきである。フォームの多数の組成上の特徴及び処理上の特徴を調節することによって、本発明で有用な吸収体フォームの細孔容積に影響を及ぼし、制御することができる。例えば、ＨＩＰＥ乳濁液をベースとした本発明の好ましいフォームに関し、これらの細孔容積に影響を及ぼす特徴には、ＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する比、使用された水相電解質の種類及び量、使用された油相乳化剤の種類及び量、フォームの洗浄及び／又は緻密化を行う後重合工程、及びこれらの工程の後の重合フォーム構造の回復の程度が含まれる。本発明のフォーム材料の細孔容積は、一般的には、約１２mL/g乃至約１００mL /g、更に好ましくは、約２０mL/g乃至約７0mL/g、最も好ましくは、約２５mL/g 乃至約５０mL/gである。細孔容積についてのこのような範囲は、本発明に含まれるフォームの理論的細孔容積の「包括的」な定義である。かくして、理論的細孔容積に近い計測値を与えることを合理的に期待できる任意の実験的方法が上述の範囲内の値を提供する場合には、任意のこのような方法で試験されるフォーム材料は本発明の範疇にある。Ｃ）圧縮−撓みに対する抵抗本発明のポリマーフォームの重要な機械的特徴は、圧縮−撓みに対するその抵抗によって決まる、膨張状態の吸収体フォームの強度である。本発明のフォームが示す圧縮−撓みに対する抵抗は、ポリマーの弾性率及びフォームネットワークの密度の関数である。ポリマーの弾性率は、ａ）ポリマーの組成、ｂ）残留材料、例えば処理後にフォーム構造に残る乳化剤によるポリマーフォームの可塑化の程度ｃ）フォームの重合状態で決まる。おむつのような吸収体物品の吸収体構造として有用であるようにするため、本発明の吸収体フォーム材料は、こうしたフォーム材料が流体を吸収したり保持したりする場合に遭遇する力による変形及び圧縮に対して適当な抵抗を持っていなければならない。圧縮−撓みに対する抵抗に関し、十分なフォーム強度を持たないフォームは、荷重が加わっていない状態では十分な量の体液を捕捉し貯蔵できるが、フォームを包含する吸収体物品の着用者の動きによって生じる圧縮応力が作用した状態では、このような流体を非常に容易に放出してしまう。本発明のポリマーフォームが示す圧縮−撓みに対する抵抗は、所定の閉じ込め圧力が加わった状態に所定の期間に亘って保持された飽和したフォーム材料の試料内で生じる歪の量を決定することによって計量できる。本発明の目的について、このような計測は、標準的な大きさ（厚さが０．２５cmで円形の断面積が６．５cm2の円筒体）のフォーム試料について行うことができる。このような試料を表面張力が６５±５ｄynes/cmの合成尿で飽和させ、次いで３１．１O C（８８OF）の温度で１５分間に亘って５．１kPaの閉じ込め圧力を加える。こうした試験中に生じた歪の量を、飽和し且つ一杯に膨張した試料の厚さに対する試料の圧縮厚さのパーセンテージで報告する。圧縮−撓みに対する抵抗を計量するためのこの特定の種類の試験を実施するための方法は、「試験方法」のセクションで詳細に説明する。本発明で有用な吸収体フォームは、フォーム構造が表面張力が６５±５dynes/ cmの合成尿でその自由吸収力まで飽和させてある場合、５．１kPaの閉じ込め圧力が、代表的には、フォーム構造を約２％乃至約８０％圧縮する歪を発生するような圧縮−撓みに対する抵抗を有するフォームである。好ましくは、このような状態で発生する歪は、約５％乃至約４０％、最も好ましくは約５％乃至約２５％である。本発明の好ましいＨＩＰＥフォームについては、圧縮−撓みに対する抵抗は、モノマー、コモノマー、及び架橋剤の種類及び濃度を選択し、適当な乳濁液形成条件及び技術及び乳濁液重合条件技術を選択することによって、上掲の範囲内の歪の値に合わせて調節できる。かくして、このような好ましいフォームは、このようなフォームが低密度であり且つ非常に微細なストラットを持つ場合であっても、圧縮−撓みに対して適当な抵抗を提供するのに十分大きな弾性率を持つ材料から形成できる。Ｄ）圧縮−撓みからの回復圧縮−撓みからの回復は、一片のフォーム材料が、変形後、即ち製造中、貯蔵中、又は使用中に遭遇した力の作用で圧縮された後にその元の寸法に戻ろうとする傾向に関する。本発明の目的について、本発明の好ましい吸収体フォームの圧縮−撓みからの回復は、膨張状態にあり且つ吸収した体液を含むフォームについて決定される。従って、圧縮−撓みからの回復は合成尿で飽和した膨張フォームについて計測される。圧縮−撓みからの回復を決定するための適当な方法は、以下の「試験方法」のセクションで説明する。このような方法は、一般的には、合成尿でその自由吸収力まで飽和させた標準的な大きさのフォーム試料の圧縮及び解放を含む。試料を、所定期間に亘って５０％圧縮状態に維持し、次いで圧縮を解放する。試料が、利用可能な自由流体が存在する状態で、圧縮力の解放後１分間でその厚さを回復する程度を、試料の圧縮−撓みから回復の計測値（レジリンス）として取り上げる。本発明の好ましい吸収体フォームの１分後の回復は、一般的には、湿潤させた膨張時のキャリパの少なくとも７５％である。更に好ましくは、このような好ましいフォーム材料の圧縮−撓みからの回復は、湿潤させてある場合、少なくとも８０％である。 III）潰れた状態又は膨張状態Ａ）可撓性本発明の吸収体フォームは、着用者の身体の形状と一致する吸収体製品で使用できるように十分可撓性でなければならない。従って、本発明の吸収体フォームを可撓性であると特徴付けることは、これらのフォームを、これらの吸収体物品の構造的一体性又は吸収力を大きく損なうことなく、このような吸収体物品で使用するのに必要な程度まで変形させることができる即ち曲げることができるということを意味する。更に、本発明の好ましい吸収体フォームは、このようなフォーム材料を含む吸収体物品の製造中、加工中、包装中、輸送中、及び貯蔵中に遭遇する圧縮力即ち変形力に耐えるのに十分可撓性でなければならない。例えば使い捨ておむつは、一般的には、折畳まれた状態で包装されており且つ販売されており、こうした状態では、おむつのコアは、長手方向及び横方向の両方向で折畳まれている。更に、使い捨ておむつは、一般的には、折畳まれたおむつの積み重ねの形態で販売されており、これらの積み重ねは、これらを取り囲む包装によって包含され且つ圧縮されている。従って、加工中及び販売中に本発明のフォーム吸収体に加わる圧縮力即ち変形力は、これらのフォーム材料に使用時に加わる力よりもかに大きい。本発明の吸収体フォームに加えることのできる処理の性質に言及すると、本発明の好ましい吸収体フォーム材料は、それらの構造的一体性を大きく損なうことなく耐えることのできる曲げを参照することによって計量できる可撓性を有する。以下の「試験方法」のセクションには、所与の特定の大きさのフォーム試料を円筒形マンドレルを中心として特定の速度で、壊すことなく、曲げることができるかどうか及び何回曲げることができるかを決定することによって、本発明の吸収体フォームの可撓性を計測するための方法が説明してある。本発明の好ましいフォームは、体液用の吸収体として使用した時点で、３１．１OC（８８OF）の飽和フォーム材料に破壊を伴わずにこの曲げ試験を加えることができる、即ち少なくとも１サイクルの曲げ値を有するのに十分な可撓性を持つフォームである。更に好ましくは、好ましいフォームは、このような試験方法を行ったときに少なくとも３回曲げることができる。Ｂ）フォームの一体性及び軟らかさ有用な吸収体構造を実現する上で絶対に欠くことのできないことではないが、本発明の吸収体フオームは、好ましくは、使用時の構造的一体性及び軟らかな触感（刺激がない）という別の機械的属性を有する。例えば、幼児用おむつのような吸収体物品で使用されるフォーム材料には、多くの場合、着用者が歩いたり、走ったり、はいはいしたり、跳んだりするときに生じる動的な力及び静的な力の両方が加わる。このような力は、吸収体フォームを圧縮しこれらのフォームから流体を排出する傾向があるばかりでなく、フォーム構造を引き裂いたり千切ったりする傾向がある。このように使用されるべきフォーム構造に十分な構造的一体性を与え、フォームが引き裂けたり千切れたりすしないようにするのが有利であることは明らかである。更に、本発明の吸収体フォームは、以下に更に詳細に説明してあるように、フォーム材料の表面が着用者の皮膚のすぐ近くにあるか或いは実際に着用者の皮膚と接触する形体で使用できる。従って、本発明の吸収体フォームの表面をかなり柔らかくし、皮膚に対して刺激がないようにするのが非常に望ましい。 IV）流体取扱い特性及び吸収性上文中に説明した適当なポリマー組成、構造的性質、及び機械的特徴を持つ吸収体フォームは、体液に対し、特に望ましく且つ有用な取扱い特性及び吸収性を有する。このような流体取扱い特性及び吸収性は、本発明の好ましいフォーム材料の属性でもあり、これによって、このようなフォームは、水性の体液を捕捉してこれを保持するように設計された吸収体物品の吸収体構造として使用するのに特に適したものとなる。適当な吸収体フォームの実現と最も関連した流体取扱い特性及び吸収性は、Ａ）フォームの自由吸収力、Ｂ）フォーム構造を通した流体の毛管作用による垂直方向移動速度、Ｃ）毛管作用による移動の特定の基準高さでのフォームの吸収体力、及びＤ）フォームが接触できる関連した吸収体構造から流体を排液する（区分分配する）、吸収体フォーム構造の性能である。これらの性質の各々を以下に詳細に説明する。Ａ）自由吸収力自由吸収力は、所与のフォーム試料がその気泡構造内に吸収する試験流体（合成尿）の、試料の固体材料の単位質量当たりの総量である。このような自由吸収力の計測値は、本発明の目的について、平衡状態で、即ち、試験液で完全に飽和したフォーム試料を形成するのにどれ程の時間が必要とされようとも、フォーム試料で全ての流体を捕捉し及び／又は保持した後、計算する。おむつのような吸収体物品の吸収体構造として特に有用なフォーム材料は、少なくとも、最小の自由吸収力を有する。以下に「試験方法」のセクションで詳細に説明した方法を使用し、自由吸収力を任意の所与の試料について重量分析技術によって決定できる。このような技術では、特定の周知の大きさ及び重量のフォーム試料を試験流体（合成尿）が入った皿に置き、試験流体を平衡に至るまで吸収させる。飽和させた試料を流体から取り出した後、フォーム１ｇ当たりに保持された流体の量、即ち計測された自由吸収力、を計算する。尿を吸収するための吸収体物品で特に有用であるようにするため、本発明の吸収体フォームの自由吸収力は、乾燥フォーム材料１ｇ当たり合成尿を少なくとも約１２mL、好ましくは少なくとも約２０mL吸収する吸収力である。Ｂ）毛管作用による垂直方向移動性能本発明で有用な吸収体フォームの更に別の流体取扱い属性は、フォーム構造を通して十分な量の体液を迅速に移動させる即ち「毛管作用で移動させる」能力に関する。毛管作用による垂直方向移動、即ち重力方向と反対方向への流体の毛管作用による移動は、本発明の吸収体フォーム材料についての望ましい性能上の属性である。これは、多くの場合、このような材料が、吸収されるべき流体を物品の吸収体コア内の比較的低い位置から比較的高い位置まで物品内で移動しなければならないような方法で吸収体物品で使用されるためである。毛管作用による垂直方向移動性能は、フォームを通して液体を移動し、液体をフォーム構造内に保持する毛管吸引駆動力の大きさと関連している。かくして、毛管作用による垂直方向移動の傾向と関連した、フォームを特徴付けるパラメータは、本発明のフォームが吸収体物品の吸収体構造としてどれ程優れているのかについての表示を与える。本発明のフォーム吸収体について、毛管作用による垂直方向移動速度試験及び毛管作用による垂直方向吸収力試験の両方を参照することによって毛管作用による流体移動の性質を計量できる。１）毛管作用による垂直方向移動速度毛管作用による垂直方向移動速度試験は、着色した試験液（例えば合成尿）がリザーバから特定の大きさのフォームの試験ストリップを５cmの距離に亘って毛管作用で垂直方向に移動するのにかかる時間を計測する。試験は３７OCで行われる。このような毛管作用による垂直方向移動速度試験は、以下に「試験方法」のセクションで詳細に説明する。尿を吸収するための吸収体物品で特に有用であるようにするため、本発明のフォーム吸収体は、合成尿（６５±５dynes/cm）を毛管作用で移動させる場合、好ましくは、毛管作用による垂直方向５cm移動速度が約３０分以下である。更に好ましくは、本発明の好ましいフォーム吸収体の毛管作用による垂直方向５cm移動速度は、合成尿を毛管作用で移動させる場合、約５分以下である。２）毛管作用による垂直方向吸収力毛管作用による垂直方向吸収力試験は、毛管作用による垂直方向移動速度試験と関連して行われる。毛管作用による垂直方向吸収力は、毛管作用による垂直方向移動速度試験で使用されたのと同じ標準的な大きさのフォーム試料の垂直方向区分の２．５４cm（１インチ）毎の毛管作用で吸収された試験流体の、吸収体フォーム１ｇ当たりの量を計測する。このような決定は、一般的には、試料を毛管作用による垂直方向移動試験の流体で均衡させた後（例えば、約１８時間後）に行われる。毛管作用による垂直方向移動速度試験と同様に、毛管作用による垂直方向吸収力試験は、以下に「試験方法」のセクションで詳細に説明する。尿を吸収するための吸収体物品で特に有用であるようにするため、本発明の好ましい吸収体フォームの毛管作用による垂直方向吸収力は、一般的には、毛管作用による１１．４cm（４．５インチ）の垂直方向移動高さで、フォーム試験ストリップが毛管作用で吸い上げる量がその自由吸収力の少なくとも約５０％、最も好ましくは約７５％である。Ｃ）区分分配（Partitioning）本発明の吸収体フォーム構造は、多くの場合、吸収体物品で種類の異なる吸収体構造とともに使用される。これらの吸収体構造もまた、排出された体液の捕捉、分配、及び／又は貯蔵を行う。本発明のフォーム構造が、主として、吸収体物品の流体貯蔵／再分配構成要素として役立つという文脈では、このようなフォームは、体液を他の吸収体構成要素からフォーム構造に引き込む性質を持つのが望ましい。前記他の吸収体構成要素もまた、体液を吸収する。流体を他の吸収体物品構成要素から排液するこのような性質は、当該技術分野で「区分分配」として周知である。区分分配の概念及び区分分配性能を決定するための特定の方法は、例えば、１９８６年９月９日にワイズマン等に賦与された米国特許第４，６１０，６７８号に説明されている。米国特許第４，６１０，６７８号に開示された方法と同様の方法を使用して区分分配性能を試験すると、本発明の吸収体フォーム構造は、特に望ましい液体区分分配特性を示す。Ｖ．潰れたポリマーフォーム材料の製造上述のように、本発明による潰れたポリマーフォーム材料は、油相に対する水相の比が比較的高い特定の油中水形乳濁液を重合させることにによって製造できる。水相の油相に対する比が比較的高いこの種の乳濁液は、高分散相乳濁液（「ＨＩＰＥ」又は「ＨＩＰＥ乳濁液）として当該技術分野で一般的に周知である。このような乳濁液を重合させることによって得られるポリマーフォーム材料を本明細書中、「ＨＩＰＥフォーム」と呼ぶ。本発明のＨＩＰＥフォーム構造を形成するポリマー材料の化学的性質、組成、及び形態は、ＨＩＰＥ乳濁液で使用されるモノマー、コモノマー、及び架橋剤の種類及び濃度、及び乳濁液形成条件及び重合条件の両方によって決定される。更に、特定のモノマーの組成、ポリマー材料の分子量又は形態がどうであろうと、結果的に得られたポリマーフォームは、一般的には粘弾性であり、即ちフォーム構造は両粘性、即ち流体のような性質及び弾性、即ちばねのような性質を有する。吸収体フォーム構造を形成するポリマー材料が、物理的、流動学的、及び形態学的属性を有し、これらの属性は、使用状態で適当な可撓性、圧縮−撓みに対する抵抗、及び寸法上の安定性を吸収体フォーム材料に与えるということが重要である。ＨＩＰＥ乳濁液を形成するのに使用される水相及び油相の相対的な量は、多くの他のパラメータのうち、結果的に得られたポリマーフォームの構造的性質、機械的性質、及び性能上の性質を決定する上で重要である。特に、フォーム形成乳濁液中の水の油に対する比は、フォームの密度、気泡の大きさ、及びフォームの毛管吸引比表面積、及びフォームを形成するストラットの寸法に影響を及ぼす。本発明のＨＩＰＥフォームを形成するのに使用された乳濁液は、一般的には、水相の油相に対する比が約１２：１乃至約１００：１の範囲内にあり、更に好ましくは、約２０：１乃至約７０：１の範囲内にあり、最も好ましくは、約２５：１乃至約５０：１の範囲内にある。Ａ．油相成分ＨＩＰＥ乳濁液の連続した油相は、重合すると固体フォーム構造を形成するモノマーからなる。このモノマー成分には、「ガラス状」モノマー、「ゴム状」コモノマー、及び架橋剤が含まれる。一官能価モノマー及びコモノマー、及び多官能価の架橋剤の特定の種類及び量を選択することが、このような材料を本発明で使用するのに適当であるようにする、構造、機械的性質、及び流体取扱い特性の所望の組み合わせを持つ吸収体ＨＩＰＥフォーム実現する上で重要である。ＨＩＰＥ乳濁液の油相で使用されたモノマー成分は、結果的に得られたポリマーフォーム構造にガラスのような性質を与える傾向を持つ一つ又はそれ以上の一官能価モノマーを含む。このようなモノマーを「ガラス状」モノマーと呼ぶ。これらのモノマーは、本発明の目的について、４０OC以上のガラス転移温度Ｔgを持つ高分子量（６０００以上）のホモポリマーをつくりだすモノマー材料であると定義される。これらの種類の一官能価ガラス状モノマーには、メタクリレートを基材としたモノマー（例えば、メチルメタクリレート）及びスチレンを基材としたモノマー（例えば、スチレン）が含まれる。好ましい種類の一官能価ガラス状モノマーは、スチレンを基材としたモノマーであり、スチレン自体がこの種の最も好ましいモノマーである。置換した、例えばＰ−メチルスチレンのような一置換したスチレンを使用することもできる。一官能価ガラス状モノマーは、通常は、モノマー成分の約５重量％乃至約４０重量％、更に好ましくは、約１０重量％乃至約３０重量％、更に好ましくは、約１５重量％乃至約２５重量％、最も好ましくは、約２０重量％である。モノマー成分は、更に、結果的に得られたポリマーフォーム構造にゴムのような性質を与える傾向のある一つ又はそれ以上の一官能価コモノマーを含む。このようなコモノマーを「ゴム状」コモノマーと呼び、これらのコモノマーは、本発明の目的について、４０OC以上のガラス転移温度Ｔｇを持つ高分子量（１００００以上）のホモポリマーをつくりだすモノマー材料であると定義される。これらの種類の一官能価ゴム状コモノマーには、例えば、Ｃ4−Ｃ12アルキルアクリレートＣ6−Ｃ14アルキルメタクリレート、及びこのようなコモノマーの組み合わせが含まれる。これらのコモノマーのうち、ｎ−ブチルアクリレート及び２−エチルヘキシルアクリレートが最も好ましい。一官能価ゴム状コモノマーは、一般的には、モノマー成分の約３０重量％乃至約８０重量％、更に好ましくは、約５０重量％乃至約７０重量％、最も好ましくは、約５５重量％乃至約６５重量％である。ガラス状モノマー及びゴム状コモノマーから形成されたポリマー鎖を架橋させるため、モノマー成分は多官能価架橋剤を更に含む。一官能価のモノマー及びコモノマーと同様に、架橋剤の特定の種類及び量を選択することは、構造上の性質、機械的性質、及び流体取扱い特性の所望の組み合わせを持つ好ましいポリマーフォームを最終的に実現する上で非常に重要である。使用した一官能価のモノマー及びコモノマーの種類及び量に応じて、及び結果的に得られたポリマーフォームの所望の特性に応じて、多官能価架橋剤を広範な多官能価モノマー、好ましくは二官能価モノマーから選択できる。かくして、架橋剤は、ジビニルベンゼン、ジビニルトルレン（diviny ltolulene）、又はジアリルフタレンのような芳香族ジビニル材料である。変形例では、１，６ヘキサンジオール及びその同族列のような、ポリオールのジアクリル酸エステル又はジメチルアクリル酸エステル等の脂肪族ジビニル架橋剤を使用できる。本発明の好ましいＨＩＰＥ乳濁液を調製するのに適当であることがわかっている架橋剤は、ジビニルベンゼンである。どのような種類の架橋剤であっても、一般的には、モノマー成分の約１０重量％乃至約４０重量％、更に好ましくは、約１５重量％乃至約２５重量％、最も好ましくは、約２０重量％の量で本発明のフォーム形成乳濁液の油相に使用される。ＨＩＰＥ乳濁液の油相の大部分は上述のモノマー、コモノマー、及び架橋剤からなる。これらのモノマー、コモノマー、及び架橋剤は、主に油相に溶解性であり水相には溶解しないように、実質的に水不溶性であるということが重要である。このような実質的に水不溶性のモノマーを使用することによって、適当な特性及び安定性を持つＨＩＰＥ乳濁液を形成できる。勿論、本発明で使用するモノマー、コモノマー、及び架橋剤は、結果的に得られたポリマーフォームが無毒であり且つ化学的に安定しているような種類のものであるのが非常に好ましい。これらのモノマー、コモノマー、及び架橋剤は、好ましくは、毒性をほとんど又は全く持たず、もしあったとしても、重合後フォーム処理中及び使用中の残留濃度が非常に低い。油相の別の重要な成分は乳化剤であり、これによって安定したＨＩＰＥ乳濁液を形成できる。このような乳化剤は、乳濁液の形成に使用される油相に溶解可能な乳化剤である。使用された乳化剤は、代表的には、非イオン性であり、ソルビタンの脂肪酸エステル、ポリグリセロールの脂肪酸エステル、及びこれらの組み合わせを含む。好ましい乳化剤には、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０）、ソルビタンオレエート（例えばスパン８０）、ソルビタンラウレートとソルビタンパルミテート（例えばスパン４０）を約１：１乃至約３：１の重量比で混合した混合物が含まれ、特に、ソルビタンラウレートと以下に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸エステルの組み合わせが含まれる。ＨＩＰＥ乳濁液を形成するのに使用された油相は、一般的には、モノマー成分が約６７重量％乃至９８重量％で、乳化剤成分が約２重量％乃至約３３重量％である。好ましくは、油相は、モノマー成分が約８０重量％乃至９５重量％で、乳化剤成分が約５重量％乃至約２０重量％である。油相は、モノマー成分及び乳化剤成分の他に他の随意の成分を含むことができる。このような随意の油相成分の一つは、以下に説明する一般的な種類の油溶性重合開始剤である。油相の別の可能な随意の成分は、モノマー成分及び乳化剤成分用の実質的に水不溶性の溶剤である。勿論、この種の溶剤は、結果的に得られたポリマーフォームを溶解できない。このような溶剤を使用することは好ましいことではないが、このような溶剤を使用する場合には、一般的には油相の約１０重量％を越えない。Ｂ．水相成分ＨＩＰＥ乳濁液の分散相は、一般的には一つ又はそれ以上の溶解成分を含む水溶液である、水相である。水相の一つの重要な溶解成分は、水溶性電解質である。ＨＩほＥ乳濁液の水相に溶解させた電解質は、主に、油溶性のモノマー及び架橋剤を水相に溶解し難くするのに役立つ。これは、乳濁液の重合中に、水相の液滴が油−水界面に形成する気泡ウィンドウをポリマー材料が満たす程度を小さくするものと考えられている。かくして、電解質の存在及びその結果としての水相のイオン強度が、結果的に得られたポリマーフォームが連続気泡であるかどうか及びその程度を決定するものと考えられる。水相にイオン強度を与えるイオン種を提供する任意の電解質を使用できる。好ましい電解質は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の水溶性ハロゲン化合物、例えば塩化物、硝酸塩、及び硫酸塩のような、一価、二価又は三価の無機塩である。例としては、塩化ナトリウム、塩化カルシウム、硫酸ナトリウム、及び硫酸マグネシウムが含まれる。本発明で使用するのに塩化カルシウムが最も好ましい。一般的には、電解質は、ＨＩＰＥ乳濁液の水相の約０．２重量％乃至約２０重量％の範囲の濃度で使用される。更に好ましくは、電解質は、水相の約１重量％乃至約１０重量％である。更に、ＨＩＰＥ乳濁液は、代表的には、重合開始剤を含む。このような開始剤成分は、一般的には、ＨＩＰＥ乳濁液の水相に加えられ、任意の水溶性遊離基開始剤であるのがよい。この種の材料には、ナトリウム、カリウム、及びアンモニウムの過硫酸塩、過酸化水素、過酢酸ナトリウム、過炭酸ナトリウム、等の過酸化化合物が含まれる。このようなシステムは、上掲の過酸化化合物を亜硫酸水素ナトリウム、Ｌ−アスコルビン酸、又は第１鉄塩のような還元剤と併用することによって形成される。開始剤材料は、油相中に存在する重合可能なモノマーの総モル数に基づいて、最大約５mol％を占めるのがよい。更に好ましくは、開始剤は、油相中の重合可能なモノマーの総モル数に基づいて、約０．００１mol％乃至０．５mol％を占めるのがよい。水相で使用する場合には、開始剤のこのような濃度は、水相の約０．０２重量％乃至約０．４重量％、更に好ましくは約０．１重量％乃至約０．２重量％程度の開始剤を水相に加えることによって実現される。Ｃ．親水化剤及び水和可能な塩本発明の潰れた吸収体フォーム構造を形成する架橋済みのポリマー材料は、好ましくは、そのポリマー構造に極性官能基を全く持たない。かくして、このような好ましい吸収体フォームのフォーム構造面を形成するポリマー材料は、通常は、重合工程の直後には、比較的疎水性である。従って、重合直後の好ましいフォームは、このようなフォームを水性の体液用の吸収体として使用できるようにフォーム構造の表面を比較的大きく親水性にする処理を更に行う必要がある。フォーム表面の親水化は、必要な場合には、一般的には、重合済みのＨＩＰＥフォーム構造を親水化剤で以下に更に詳細に説明する方法で処理することによって行われる。親水化剤は、親水化剤が接触し且つ付着するポリマー表面の水湿潤性を高める任意の材料である。親水化剤は当該技術分野で周知であり、好ましくは非イオン性の界面活性剤が含まれる。親水化剤は、一般的には液体の形態で使用され、ＨＩＰＥフォーム表面に塗布される親水化溶液に溶解でき、又は分散できる。この方法で、好ましいＨＩＰＥフォーム構造のポリマー表面上に、このような表面をフォームの所望の可撓性及び圧縮−撓み特性を変化させることなく実質的に親水性にするのに適当な量の親水化剤を吸着させることができる。親水化剤で処理した好ましいフォームでは、フォーム構造に残った親水化剤の残留量がフォームの約０．５％乃至約２０％、好ましくは約５％乃至約１２％であるように、親水化剤がフォーム構造に組み込まれている。一つの種類の適当な親水化剤は、皮膚に対して刺激のない油溶性界面活性剤である。このような界面活性剤には、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０）、及びソルビタンラウレートと以下に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸エステルの組み合わせのような、ＨＩＰＥ乳濁液の油相の乳化剤として使用されると上文中に記載された全ての界面活性剤が含まれる。このような親水化界面活性剤は、ＨＩＰＥ乳濁液の形成中及び重合中に組み込むことができ、或いは、界面活性剤を適当なキャリヤ即ち溶剤中に溶解した即ち分散させた溶液又は懸濁液でポリマーフォームを処理することによって組み込むことができる。ＨＩＰＥフォーム構造に組み込む必要のある別の材料は、水和可能な好ましくは吸湿性の即ち潮解性の水溶性無機塩である。このような塩には、例えば、毒性について問題のないアルカリ土類金属塩が含まれる。この種の材料及び油溶性界面活性剤と関連したフォーム親水化剤としてのその使用は、１９９１年８月１２日に出願された米国特許出願第０７／７４３，９５１号に詳細に説明されている。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。この種の好ましい塩には、塩化カルシウムのようなカルシウムハロゲン化物が含まれ、これは、上述のように、ポリマーフォームの形成に使用されるＨＩＰＥ乳濁液の水相中の電解質としても使用できる。水和可能な無機塩は、フォームをこのような塩の水溶液で処理することによって、本発明のポリマーフォームに容易に組み込むことができる。水和可能な無機塩の溶液は、一般的には、重合直後のフォームから残留水相を除去するプロセスの完了後に又はこのプロセスの一部としてフォームを処理するのに使用できる。フォームとこのような溶液との接触は、好ましくは、塩化カルシウムのような水和可能な無機塩をフォームの少なくとも約０．１％、代表的には、約０．１％乃至約８％、好ましくは約３％乃至約６％の残留量で付着させるのに使用される。重合時に比較的疎水性である好ましいフォーム構造を親水化剤で処理することは、代表的には、本発明の好ましいＨＩＰＥフォームに適当な親水性を賦与するのに必要であり且つ十分である程度まで行われる。しかしながら、好ましい種類のＨＩＰＥ乳濁液からなるフォームには、製造時に適当な親水性を持つもの、及び十分な量の水和可能な塩が組み込まれているものがあり、かくして、これらは親水化剤又は水和可能な塩で追加の処理を行う必要がない。詳細に述べると、このような好ましいＨＩＰＥフォームは、油相に加えられる乳化剤としてソルビタンラウレート（例えばスパン２０）、又はソルビタンラウレートと以下に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸エステルの組み合わせを使用し、塩化カルシウムをＨＩＰＥ乳濁液の水相中の電解質として使用する。こうした場合には、残留乳化剤を含有した重合済みのフォームの内面は適当な親水性を持ち、水相の残留液はポリマーフォームの脱水後でも十分な量の塩化カルシウムを含む、即ち付着している。フオームの形成には、代表的には、１）安定した高分散相乳濁液（ＨＩＰＥ）を形成する工程、２）この安定した乳濁液を固体ポリマーフォーム構造を形成するのに適当な条件下で重合／硬化させる工程、３）固体ポリマーフォーム構造を洗浄して元々の残留水相をポリマーフォーム構造から除去し、必要であれば、ポリマーフォーム構造を親水化剤及び／又は水和可能な塩で処理し、任意の必要な親水化剤／水和可能な塩を付着させる工程、４）その後、このポリマーフォーム構造（好ましいｚ軸方向に圧縮されている）を、水性の体液用の吸収体として有用な、潰れた膨張していないポリマーフォーム材料を提供するのに必要な程度まで脱水する工程が含まれる。本発明による比較的薄い、潰れた、ポリマーフォーム材料を一貫して得るためには、ＨＩＰＥ乳濁液中で水滴が凝集し難いように又は凝集しないような方法で乳濁液形成工程及び重合工程を行うことが特に重要であることが分かっている。ＨＩＰＥ乳濁液は、特に、重合及び硬化を行う高温の状況では、常に安定している訳ではない。ＨＩＰＥ乳濁液がその安定を失うと、乳濁液中の水滴が互いに凝集し、非常に大きな水滴を形成する。確かに、乳濁液の重合中及び硬化中、フォーム構造の固化と水滴の凝集との間に競争がある。水滴の凝集を低下させ、フォーム構造の重合及び硬化を合理的な時間内で行うことができるように適当なバランスをとらなければならない。（或る程度の凝集は、残る水滴の大きさが非常に小さければ許容できるが、このように気泡の大きさが不均等であると、結果的に得られたフォームの流体輸送特性、特にその毛管作用による移動速度に悪影響が及ぼされる。）ＨＩＰＥフォーム中の水滴の凝集を少なくすると、重合及び硬化の後に得られるフォーム構造内の気泡の平均的な大きさが小さくなる。このように、ポリマーフォーム材料内の気泡の平均的な大きさを結果的に小さくすることは、本発明による比較的薄い潰れたポリマーフォーム材料を一貫して形成する上での重要な機構であると考えられる。（更に、結果的に得られたフォーム内の気泡の大きさが均等に小さいと、吸収力が向上し、特に流体輸送特性（例えば毛管作用による流体移動特性）が向上すると考えられる。）ポリマーフォーム材料の気泡の平均的な大きさの値は、ＨＩＰＥ乳濁液中で水滴が凝集しないようにした状態で製造した場合、約５０μｍ又はそれ以下であり、代表的には、約５μｍ乃至約５０μｍであり、好ましくは約５μｍ乃至約４０μｍであり、最も好ましくは、約５μｍ乃至約３５μｍである。ＨＩＰＥ乳濁液中で一貫して水滴が凝集しないようにするための技術は、潰れたポリマーフォームを得るための乳濁液形成工程及び重合／硬化工程について、以下に説明に非常に詳細に論じてある。１．ＨＩＰＥ乳濁液の形成ＨＩＰＥ乳濁液は、油相成分と水相成分とを上文中に特定した重量比で結合することによって形成される。油相は、必須のモノマー、コモノマー、架橋剤、乳化剤、等の、上文中に特定した重要な成分を含み、更に、溶剤及び重合開始剤のような随意の成分を含むことができる。使用された水相は、上文中に特定した電解質を重要な成分として含み、更に、水溶性乳化剤、及び／又は重合開始剤のような随意の成分を含むことができる。ＨＩＰＥ乳濁液は、結合させた油相及び水相に剪断攪拌を加えることによって形成できる。剪断攪拌は、一般的には、結合させた油相及び水相から安定した乳濁液を形成する程度及びこの形成に必要な期間に亘って加えられる。このようなプロセスは、バッチ式又は連続式のいずれかの方法で行うことができ、一般的には、結果的に得られたポリマーフォームが必須の細孔容積及び他の構造上の特性を持つような程度まで水相の液滴を分散させた乳濁液を形成するのに適した条件で行われる。油相及び水相の混合物の乳化は、多くの場合、ピンインペラーのような混合装置即ち攪拌装置を使用することを必要とする。本発明で使用できるＨＩＰＥ乳濁液を形成するための一つの好ましい方法には、必須の油相及び水相を結合し、乳化するための連続的なプロセスが含まれる。このようなプロセスでは、油相を形成する液体の流れを形成し、約０．０８mL/s 乃至１．５mL/sの範囲の流速で提供する。これと同時に、水相を形成する液体の流れを形成し、約４mL/s乃至約５０mL/sの流速で提供する。このような範囲内の流速のこれらの二つの流れは、水相の油相に対する上文中に特定した必須の重量比に近づき、到り、維持されるように、適当な混合チャンバ即ち混合ゾーン内で結合される。結合した流れは、混合チャンバ即ち混合ゾーン内で、例えば適当な形体及び寸法のピンインペラーが提供する剪断攪拌を受ける。加えられる剪断の程度は、代表的には、約１００sec．-１乃至約２５００sec．-１である。混合チャンバ内での滞留時間は、多くの場合、約５秒乃至約３０秒である。ひとたび形成されると、液体形態の安定したＨＩＰＥ乳濁液を混合チャンバ即ち混合ゾーンから約４mL/s乃至約５２mL/s の流速で取り出す。連続プロセスを用いてＨＩＰＥ乳濁液を形成するためのこの好ましい方法は、１９９２年９月２２日にデスマライスに賦与された米国特許第５，１４９，７２０号に詳細に記載されている。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。ＨＩＰＥ乳濁液内に存在する水滴の凝集を一貫して減少させる上で、特定の種類の乳化剤システムを油相で使用することが特に好ましい。これは、特に、ＨＩＰＥ乳濁液を約５０OC以上の温度で重合即ち硬化させようとする場合に特に好ましい。これらの好ましい乳化剤システムは、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０）及び特定のポリグリセロールの脂肪酸エステル（ＰＧＥｓ）の組み合わせを共乳化剤（co-emulsifiers）として有する。ソルビタンラウレートのＰＧＥに対する重量比は、通常は、約１０：１乃至約１：１０の範囲内にある。好ましくは、この重量比は、約４：１乃至約１：１の範囲内にある。ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として特に有用なＰＧＥｓは、通常は、直鎖（即ちアクリル酸）ジグリセロールの含有率が高く、三価又はそれ以上のポリグリセロールの含有率が低く、環状ジグリセロールの含有率が低いことを特徴とする。適当なポリグリセロール反応体は、通常は、直鎖ジグリセロールを少なくとも約６０重量％（代表的には、約６０重量％乃至約９０重量％の範囲）、三価又はそれ以上のポリグリセロールを約４０重量％以下（代表的には、約１０重量％乃至約４０重量％）、及び環状ジグリセロールを約１０重量％以下（代表的には、０重量％乃至約１０重量％）含む。好ましくは、これらのポリグリセロールは、直鎖ジグリセロールを約６０重量％乃至約８０重量％、三価又はそれ以上のポリグリセロールを約２０重量％乃至約４０重量％、環状ジグリセロールを約１０重量％以下含む。（ポリグリセロールの分布を決定するための方法は、以下に「ＰＧＥ分析法」のセクションで説明する。）更に、ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として特に有用なＰＧＥｓは、Ｃ 12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸の含有率が高く、他の脂肪酸の含有率が低い脂肪酸組成を持つことを特徴とする脂肪酸反応体から形成される。適当な脂肪酸反応体の脂肪酸組成は、Ｃ12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸の含有率が少なくとも約４０重量％（代表的には、約４０重量％乃至約８５重量％）、Ｃ16飽和脂肪酸の含有率が約２５重量％以下（代表的には、約５重量％乃至約２５重量％）、Ｃ 18又はそれ以上の飽和脂肪酸の含有率が約１０重量％以下（代表的には、約２重量％乃至約１０重量％）、Ｃ10又はそれ以下の飽和脂肪酸の含有率が約１０重量％以下（代表的には、約０．３重量％乃至約１０重量％）であり、残りの他の脂肪酸が主にＣ18単不飽和脂肪酸である。好ましくは、これらの脂肪酸反応体の脂肪酸組成は、少なくとも約６５重量％がＣ12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸（代表的には、約６５重量％乃至約７５重量％）であり、Ｃ16飽和脂肪酸の含有率が約１５重量％以下（代表的には、約１０重量％乃至約１５重量％）であり、Ｃ18又はそれ以上の飽和脂肪酸の含有率が約４重量％以下（代表的には、約２重量％乃至約４重量％）であり、Ｃ10又はそれ以下の飽和脂肪酸の含有率が約３重量％以下（代表的には、約０．３重量％乃至約３重量％）である。（脂肪酸組成を決定するための方法は、以下に「ＰＧＥ分析法」のセクションで説明する。）更に、ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として特に有用なＰＧＥｓは、油相がＨＩＰＥ乳濁液で使用されるモノマーを含み、水相が塩化カルシウムを含む場合、通常は、油／水界面張力（ＩＦＴ）を最小にするものであると特徴付けられる。適当なＰＧＥ共乳化剤は、通常は、油／水ＩＦＴを少なくとも約０．０６ dynes/cmの最小値にし、これは、代表的には、約０．０６dynes/cm乃至約１．０ dynes/cmである。特に好ましいＰＧＥｓは、油／水ＩＦＴを少なくとも約０．０９dynes/cmの最小値にし、これは、代表的には、約０．０９dynes/cm乃至約０．３dynes/cmである。（これらのＰＧＥｓのＩＦＴを計測するための方法は、以下に「ＰＧＥ分析法」のセクションで説明する。）ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として有用なＰＧＥｓは、当該技術分野で周知の方法で形成できる。例えば、１９７２年１月２５日にババヤン等に賦与された米国特許第３，６３７，７７４号、及びj．Am．Oil chem．Soc．の第５６巻第１１号の第８３５Ａ頁乃至第８４０Ａ頁のマッキンタイヤの「ポリグリセロールエステル」を参照されたい。ポリグリセロールを形成し、これをＰＧＥｓに転化するための方法が記載されたこれらの文献について触れたことにより、これらの文献に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。ＰＧＥｓは、代表的には、ポリグリセロールを脂肪酸でエステル化することによって形成される。ポリグリセロールの適当な組み合わせは、商業的な供給源から入手したポリグリセロール、又は米国特許第３，６３７，７７４号に記載されているような周知の方法を使用して合成したポリグリセロールを混合することによって形成できる。脂肪酸の適当な組み合わせは、脂肪酸を混合することによって、及び／又は商業的な供給源から入手した脂肪酸の混合物から形成できる。共乳化剤として有用なＰＧＥｓの製造では、脂肪酸に対するポリグリセロールの重量比は、通常は、約５０：５０乃至７０：３０であり、好ましくは、約６０：４０乃至約７０：３０である。適当なＰＧＥｓ共乳化剤を形成するための代表的な反応条件は、エステル化触媒として水酸化ナトリウムが０．１％乃至０．２％存在する状態でポリグリセロールを脂肪酸とエステル化する工程を含む。この反応は、大気圧及び約２１０OC 乃至２２０OCで開始され、機械的攪拌及び窒素散布が加えられる。反応が進むに従って自由脂肪酸が消え、約８mmHgまで負圧が徐々に高まる。自由脂肪酸含有量が約０．５％以下に低下したとき、触媒を燐酸溶液で中和し、反応混合物を約６０OCまで冷却する。次いで、所望のＰＧＥｓを生産するため、この粗反応混合物に沈降又は他の従来の精製工程（例えば、未反応のポリグリセロールのレベルを下げるため）を加えることができる。２．ＨＩＰＥ乳濁液の重合／硬化形成したＨＩＰＥ乳濁液を集め、又は適当な反応槽、容器、又は領域に注入し、重合又は硬化を行う。本発明の一実施例では、反応槽はポリエチレン製のタブであり、所望程度まで重合／硬化した後、更に処理を行うため、重合／硬化済みの固体フォーム材料を最終的に容易に取り出すことができる。通常は、ＨＩＰＥ乳濁液を槽に注入する温度は、重合／硬化温度とほぼ同じである。ＨＩＰＥ乳濁液の重合／硬化条件は、乳濁液の油相及び水相のモノマー及び他の成分、特に、使用された乳化剤システム、及び使用された重合開始剤の種類及び量に応じて変化する。しかしながら、多くの場合、重合／硬化条件には、ＨＩＰＥ乳濁液を約３０OC以上、更に好ましくは約３５OC以上の高温に約４時間乃至約２４時間、更に好ましくは約４時間乃至約１８時間に亘って維持することが含まれる。水滴がＨＩＰＥ乳濁液内で凝集しないようにする上で、重合／硬化を比較的低温で行うことが特に好ましい。このことは、特に、ＨＩＰＥ乳濁液の形成にソルビタンラウレート及びＰＥＧ共乳化剤の好ましい組み合わせが使用されていない場合にいえる。このような場合には、適当な低い重合／硬化温度は、約３０OC乃至約５０OCの範囲内にあり、好ましくは、約３５OC乃至約４５OCの範囲内にあり、最も好ましくは約４０OCである。５０OCをかに上回る温度で重合／硬化を行った場合には、乳濁液に作用する熱応力により、存在する液滴は集合し即ち凝集し、かくして、結果的に得られたポリマーフォームに非常に大きい気泡を形成する。これは、特に、ＨＩＰＥ乳濁液の形成にソルビタンラウレート及びＰＥＧ共乳化剤の好ましい組み合わせが使用されていない場合に顕著である。これによって形成されたポリマーフォームは、脱水後に潰れた膨張していない状態に保つことができない。ＨＩＰＥ乳濁液をタブのような反応槽内で重合／硬化させると、代表的には、塊状固体ポリマーフォームが得られる。この塊状の重合済みＨＩＰＥフォームを、代表的には、シート状形態に切断し、即ちスライスする。重合済みＨＩＰＥフォームからなるシートは、これに続く処理／洗浄工程、及び脱水工程中の処理が容易であり、吸収体物品で使用するためのＨＩＰＥフォームを形成するのが容易である。重合済みの塊状ＨＩＰＥフォームは、代表的には、約０．０８cm乃至約２．５cmの範囲のキャリパを持つように切断され／スライスされる。これに続く脱水中、これによって、代表的には、約０．００８cm乃至約１．２５cmの範囲のキャリパを持つ潰れたＨＩＰＥフォームが形成される。３．ＨＩＰＥフォームの処理／洗浄形成した、重合済みの固体ＨＩＰＥフォームは、一般的には、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用された残留水相材料で気泡が満たされた可撓性連続気泡多孔質構造である。一般的には、電解質、残留乳化剤、及び重合開始剤からなるこの残留水相材料の少なくとも一部を、これ以上の処理を行う前であり且つフォームの使用前のこの時点で、フォーム構造から除去しなければならない。通常は、フォーム構造を圧縮して残留液体を絞り出すことによって、及び／又はフォーム構造を水又は他の洗浄用水溶液で洗浄することによって、元々の水相材料の除去を行う。多くの場合、圧縮工程及び洗浄工程を何回か、例えば２サイクル乃至４サイクル行う。元々の水相材料をフォーム構造から必要程度除去した後、必要であれば、例えば適当な親水化剤及び／又は水和可能な塩の水溶液で連続的に洗浄することによって、ＨＩＰＥフォームを処理することができる。使用できる親水化剤及び水和可能な塩は上文中に記載してあり、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０）及び塩化カルシウムを含む。上述のように、所望量の親水化剤／水和可能な塩が組み込まれるまで、及びフォームが選択された任意の試験液について所望の付着張力を示すまで、必要であれば、ＨＩＰＥフォーム構造を親水化剤／水和可能な塩の溶液で処理し続ける。４．フォームの脱水最終的に乾燥させたフォームに適当な親水性を賦与し、十分な量の水和可能な塩、好ましくは塩化カルシウムを随意に組み込むのに必要な程度までＨＩＰＥフォームを処理し／洗浄した後、フォームを脱水する。脱水は、フォームを（好ましくはＺ軸方向に）圧縮して残留水を絞り出すことによって、フォーム又はフォーム内の水に高温を加えることによって、例えば約６０OC乃至約２００OCの温度で熱乾燥させることによって、又はマイクロ波処理を施すことによって、真空脱水することによって、又は圧縮、熱乾燥技術／マイクロ波処理技術／真空脱水技術を組み合わせることによって、行うことができる。ＨＩＰＥフォームの製造の脱水工程は、一般的には、いつでもＨＩＰＥフォームを使用でき且つこのフォームができるだけ乾燥しているようになるまで行われる。多くの場合、このような圧縮脱水したフォームの含水量は、乾燥重量の約５０重量％乃至約５００重量％、更に好ましくは、約５０重量％乃至約２００重量％である。その後、圧縮したフォームを、含水量が乾燥重量の約５重量％乃至約４０重量％、更に好ましくは約５重量％乃至約１５重量％になるまで、熱で乾燥させる（例えば加熱によって）。結果的に得られた圧縮／乾燥フォームは、潰れた膨張していない状態である。 VI．吸収体物品本発明の潰れたポリマーフォーム材料は、種々の吸収体物品の吸収体構造（例えば吸収体コア）の少なくとも一部として使用できる。本明細書中では、「吸収体物品」という用語は、失禁者即ち物品の使用者が排出した大量の尿、又は水分を含む糞便（柔らかい液状の糞便）のような他の流体（即ち液体）を吸収できる消費製品を意味する。このような吸収体物品の例には、使い捨ておむつ、失禁者用衣料、タンポンや衛生ナプキンのような生理用品、使い捨てトレーニングパンツ、ベッドパッド、等が含まれる。本発明の吸収体フォーム構造は、おむつ、失禁者用パッド又は衣料、衣服シールド、等の物品で使用するのに特に適している。本発明の吸収体物品は、その最も簡単な形態では、バックシートだけを必要とする。バックシートは、代表的には、比較的液体不透過性であり、一つ又はそれ以上の吸収体フォーム構造がバックシートと関連している。吸収体フォーム構造及びバックシートは、吸収体フォーム構造がバックシートと吸収体物品の着用者の流体排出領域との間に配置されるように、関連している。液体不透過性バックシートは、任意の材料、例えば、キャリパが約０．０３８mm（１．５ミル）のポリエチレン又はポリプロピレンからつくることができ、これは、流体を吸収体物品内に保持するのを助ける。更に一般的には、本発明の吸収体物品は、着用者の皮膚と接触する吸収体物品の側をカバーする液体透過性トップシート要素を更に有する。この形体では、物品は、バックシートとトップシートとの間に位置決めされた、一つ又はそれ以上の本発明の吸収体フォーム構造からなる吸収体コアを有する。液体透過性のトップシートは、ポリエステル、ポリオレフィン、レーヨン、等の任意の材料からなるのがよく、実質的に多孔質であり、体液は、このトップシートを通って下にある吸収体コアに移行する。トップシート材料は、好ましくは、トップシートと着用者の皮膚との間の接触領域に水性の体液を保持するのに十分な親和力を備えていない。本発明の吸収体物品の実施例の吸収体コアは、一つ又はそれ以上の本発明のフォーム構造だけからなってもよい。例えば、吸収体コアは、これが使用される吸収体物品の種類に最も合うように所望の通りに又は必要なように形成された、一片の一体のフォームからつくることができる。変形例では、吸収体コアは、互いに接着剤で結合された複数のフォーム片又はフォーム粒子からつくることができ、又は包囲薄葉紙の包み又は吸収体物品のトップシート及びバックシートで互いに保持された結合されていない凝集体にすることのできる複数のフオーム片又はフォーム粒子からつくることができる。本発明の吸収体物品の吸収体コアは、更に、本発明の一つ又はそれ以上の吸収体フォーム構造の他に、他の、例えば従来の、要素又は材料を有してもよい。例えば、本発明の吸収体物品は、例えば、本発明の吸収体フォーム構造の粒子又は部片、及びａ）木材パルプ又は他のセルロース繊維、及び／又はｂ）ポリマーゲル化剤の粒子又は繊維のような従来の吸収体材料からなる空気堆積混合物でできた組み合わせからなる吸収体コアを使用できる。本発明の吸収体フォームと他の吸収体材料の組み合わせを含む一実施例では、本発明の吸収体物品は多層吸収体コア形体を使用でき、この形体では、一つ又はそれ以上の本発明のフォーム構造を含むコア層を従来の吸収体構造又は材料からなる一つ又はそれ以上の追加の別体のコア層と組み合わせて使用できる。このような従来の吸収体構造又は材料には、例えば、木材パルプ又は他のセルロース繊維からなる空気堆積ウェブ又は湿式堆積ウェブが含まれる。更に、このような従来の構造は、従来の、例えば大きな気泡を持つ吸収体フォーム即ち均等なスポンジからなってもよい。更に、本発明の吸収体フォームとともに使用される従来の吸収体構造は、水性の体液を捕捉してこれを保持するため、吸収体物品で一般的に使用されている種類のポリマーゲル化剤からなる粒子又は繊維を例えば最大８０重量％含むことができる。この種のポリマーゲル化剤及び吸収体物品でのその使用は、１９８８年４月１９日にブラント等に賦与された米国再発行特許第Re，３２，６４９号に更に詳細に記載されている。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。本発明の吸収体物品の一つの好ましい種類は、流体取扱い層が物品の着用者の流体排出領域に位置決めされた多層吸収体コアを使用する吸収体物品である。この流体取扱い層は、高ロフトの不織布の形態であるのがよいが、好ましくは、改質セルロース繊維、例えば補剛したカールしたセルロース繊維の層からなる流体捕捉／分配層の形態であり、ポリマーゲル化剤をこの流体捕捉／分配層の最大約１０重量％含む。このような好ましい吸収体物品の流体捕捉／分配層で使用される改質セルロース繊維は、好ましくは、化学処理及び／又は熱処理で補剛しカールした木材パルプ繊維である。このような改質セルロース繊維の種類は、１９９０年６月１９日にラッシュ等に賦与された米国特許第４，９３５，６２２号に記載された吸収体物品で使用されているのと同じである。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。これらの多層吸収体コアは、本発明のフォーム構造からなる第２の、即ち下側の流体貯蔵／再分配層を更に有する。本発明の目的について、多層吸収体コアの「上側の」層は、着用者の身体に比較的近い層、例えば物品のトップシートに最も近い層である。これとは逆に、「下側の」層という用語は、着用者の身体から比較的離れた多層吸収体コアの層、例えば、物品のバックシートに最も近い層を意味する。この下側の流体貯蔵／再分配層は、代表的には、上側の流体取扱い層の下にあり且つこれと流体連通するように、吸収体コア内に位置決めされている。補剛したカールしたセルロース繊維を含む上側の流体捕捉／分配層の下にある下側の流体貯蔵／再分配層で本発明の吸収体フォーム構造を使用できる吸収体物品は、１９９２年９月１５日にヤング等に賦与された米国特許第５，１４７，３４５号に詳細に記載されている。上述のように、本発明の特定の吸収体フォーム構造の流体取扱い特性及び機械的特性により、こうした構造は、使い捨ておむつの形態の吸収体物品で使用するのに特に適している。本発明の吸収体フォーム構造を持つ使い捨ておむつは、従来のおむつ製造技術を使用することによって製造できるが、従来のおむつで代表的に使用された木材パルプ繊維ウェブ（「エアーフェルト」）又は改質セルロースでできた吸収体コアを本発明の一つ又はそれ以上のフォーム構造に代えることによって、又はこのような吸収体コアに本発明の一つ又はそれ以上のフォーム構造を加えることによっても製造できる。かくして、本発明のフォーム構造は、おむつにおいて、単一層で、又は上述のように種々の多層構造形体で使用できる。使い捨ておむつの形体の物品は、１９６７年１月３１日にダンカン等に賦与された米国再発行特許第Re．２６，１５１号、１９７１年７月１３日にダンカンに賦与された米国特許第３，５９２，１９４号、１９７０年１月１３日にダンカン等に賦与された米国特許第３，４８９，１４８号、１９７５年１月１４日に賦与された米国特許第３，８６０，００３号、及び１９８９年５月３０日にアルマニー等に賦与された米国特許第４，８３４，７３５号に詳細に記載されており、これらの特許について触れたことにより、これらの全ての特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。本発明の好ましい使い捨ておむつの実施例を添付図面のうち第５図に示す。このようなおむつは、上流体捕捉層５１及び本発明の吸収体フォーム構造でできた下流体貯蔵／分配層５２からなる吸収体コア５０を有する。トップシート５３がコアの一方の面に重ねてあり、トップシートはコアのこの面と同延であり、液体不透過性のバックシート５４がコアのトップシートで覆われた面とは反対側の面に重ねてあり、バックシートは、コアのこの面と同延である。バックシートは、最も好ましくは、コアよりも広幅であり、これによって、バックシートの側辺縁部はコアを越えて延びる。おむつは、好ましくは、砂時計形体につくられている。本発明の吸収体フォーム構造を使用できる別の好ましい種類の吸収体物品は、トレーニングパンツのような、形体に適合した製品を提供する。このような形体に適合した物品は、一般的には、ブリーフ又はショーツの形体のシャシーに形成した不織可撓性基材を含む。次いで、吸収体「コア」として使用するため、本発明による吸収体フォーム構造をこのようなシャシーの股領域に取り付けることができる。この吸収体コアは、多くの場合、包囲薄葉紙又は他の液体透過性の不織材料で包まれている。かくして、このようなコアの包紙は、形体に適合した物品「トップシート」として役立つ。形体に適合した物品のシャシーを形成する可撓性基材は、布、又は紙、又は他の種類の不織基材又は形成フィルムからなるのがよく、弾性化等を施すことによって延伸可能にすることができる。このようなトレーニングパンツ物品の脚バンド又は胴バンドは、物品の装着性を改善するため、従来の方法で弾性化できる。このような基材は、一般的には、その一方の面に処理を加えることによって又はこの面にコーティングを施すことによって、又はこの可撓性基材を比較的液体不透過性の他の基材に積層化してシャシー全体を比較的液体不透過性にすることによって、比較的液体不透過性にするか或いは、液体が少なくとも容易には透過しないようにする。この場合、シャシー自体は、形体に適合した物品の「バックシート」として役立つ。この種の代表的なトレーニングパンツ製品は、１９８６年１０月２８日にロバートに賦与された米国特許第４，６１９，６４９号に記載されている。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。使い捨てトレーニングパンツ製品の形態の、形体に適合した代表的な物品を添付図面のうち第６図に示す。このような製品は、周囲ゾーンに沿って接着によってライニング層６１に取り付けられた外層６０を有する。例えば、内ライニング６１を外層６０に一方の脚バンド領域６２の周囲に沿って、他方の脚バンド領域６３の周囲に沿って、及び胴バンド領域６４に沿って取り付けることができる。物品の股領域には、本発明の吸収体フォーム構造からなる全体に矩形の吸収体コア６５が取り付けられている。試験方法本発明を説明する上で、ＨＩＰＥフォーム吸収体構造の多くの特性を記載する。これらの特性は、以下の試験流体及び試験方法を使用して決定される。Ｉ）試験流体及びフォーム試料の作製Ａ）試験流体−合成尿この試験のセクションで説明する計測の幾つかでは、合成尿、エタノール、又は２−プロパノール（イソプロピルアルコール）等の試験流体を使用する。以下に説明する多くの試験で使用される合成尿は、ジャイコ製薬（１７０５５、ペンシルバニア州メカニクスブルグ）が製造している商業的に入手可能な合成尿配合物からつくられている。この配合物から形成されたジャイコ合成尿は、KClを０．２重量％、Na2SO4を０．２重量％、NH4H2PO4を０．０８５重量％、（NH4）2HP O4を０．０１５重量％、CaCl22H2Oを０．０２５重量％、及びMgCl26H2Oを０．０５重量％含む。合成尿の試料を、蒸留水を使用してラベルの指示に従って作製する。溶解を助けるため、ジャイコ塩混合物を水にゆっくりと加える。必要であれば、試料を濾過して粒子を除去する。未使用の合成尿は１週間後に廃棄する。流体の可視度を改善するため、青色の食品着色剤を合成尿溶液１当たり５滴加える。使用したジャイコ合成尿の表面張力は６５±５dynes/cmである。Ｂ）フォーム試料の作製以下の多くの試験には、特定の大きさのフォーム試料の作製及び試験が必要とされる。他に特定していない限り、鋭い往復動ナイフ鋸を使用してフォームの大きなブロックから必須の大きさのフォーム試料を切り出さなければならない。この切断装置又は等価の種類のフォーム切断装置を使用することは、試料の縁部に欠陥が生じることを実質的になくすのに役立つ。試料の縁部の欠陥は、以下に説明する幾つかの試験方法を実施して得られた特定の計測値に悪影響を及ぼす。更に、試料の大きさには、試料のキャリパ即ち厚さについての寸法が含まれる。キャリパ即ち厚さの計測は、本発明の目的について、フォーム試料に３５０Pa （０．０５psl）の閉じ込め圧力が加わった状態で行わなければならない。フォームの密度及び乾燥重量の全ての計測は、通常は、以下に説明するように、フォーム試料を水で洗浄し、乾燥した後に行われる。 II）フォームの性質、特徴、又は特性の決定Ａ．潰れた状態１）膨張圧力この試験は、潰れたフォーム内に貯えられたエネルギを直接計測する。潰れたフォームに貯えられたエネルギは、フォームの自由吸収力よりも多量の水を注入したときに解放される。膨張圧力は、一杯に湿潤させたフォームが圧縮力によってその潰れた状態でのキャリパ（厚さ）に保持されている状態で、計測される。この試験を行うため、潰れたフォームでできた直径２３．８mmの円筒体をパンチを使用して注意深く切り出す。この切り出した試料のキャリパを歪ゲージ（例えば、オーノ−ソッキＥＧ−２２５型）で０．００５mmの精度で計測する。この応力緩和試験を実施するに当たり、液体を保持できる平行プレートアッセンブリを持つレオメトリックスＲＳＡII型を使用する。この平行プレートアッセンブリは、内径が２９mmの円筒形チャンバを持つ底カッププレート、及び直径が２５mm の円形部材を持つ頂プレートを有する。切り出した乾燥試料を底カッププレートのチャンバ内に頂プレートの円形部材の下に中心を合わせて置く。次いで、アッセンブリ／試料の全体を３１．１OC（８８OF）で１０分間に亘って平衡させ、切り出した試料上に頂プレートが約１０ｇの力で載るように調節する。レオメトリックスＲＳＡII型は、３１．１OC（８８OF）で歪が０．５％（圧縮）で応力緩和試験を行うようにプログラムされている。応力を時間の関数として監視するとき、３１．１OC（８８OF）の温度の十分な量の水を注射器を使用して底カッププレートに迅速に加え、切り出した試料を完全に飽和させる（１秒間に３mL）。切り出した試料が膨張しようとするときにプレートに及ぼす圧力（即ちその膨張圧力）を、水を加えた時点以降少なくとも１５分間に亘って記録する。５分での値を、切り出した試料の膨張圧力として記録する。２）毛管吸引比表面積フォームの毛管吸引比表面積は、周知の低表面張力の試験液の平衡吸収重量から決定できる。この場合、無水エタノール（引火点１０OC）を使用する。試験を行うため、適当な寸法（長さが３５cm以上、幅が２cm、厚さが０．２５ cm）のフォーム試料ストリップを２２±２OCで平衡させ、垂直方向に位置決めし、実験室用のジャッキを使用して一端をエタノールのリザーバに１mm乃至２mm浸漬する。エタノールは、フォームストリップの毛管作用によって、試料の長さよりも小さいその平衡高さまで吸い上げられる。次いで、エタノール含有ストリップを計量し、エタノールの全吸収量を決定する。この試験中、エタノールの蒸発を防ぐため、例えばカップ状ガラスシリンダで試料をシールドしなければならない。次いで、エタノールをフォーム試料から蒸発させ、試料を水で洗浄し、乾燥し、計量する。フォーム試料の比表面積は、以下の式から計算できる。Ｍe ＧＬn Ｓc＝Ｍn γe ここで、Ｓcは毛管吸引比表面積であり、単位はcm2/gmであり、Ｍeはエタノールの吸収質量であり、単位はｇであり、Ｇは重力定数であり、これは９８０cm/s ec2であり、Ｌnは湿潤試料の全長であり、単位はcmであり、Ｍnは乾燥試料の質量であり、単位はｇであり、γeは、エタノールの表面張力であり、これは２２．３dynes/cmである。得られた値を１００００cm2/m2で除し、毛管吸引比表面積をm2/gで与える。３）フォーム密度フォーム密度の決定に使用できる一つの方法は、ＡＳＴＭの方法第Ｄ３５７４ −８６号の試験Ａに記載された方法である。この方法は、主にウレタンフォームを試験するように設計されているが、本発明の好ましいＨＩＰＥ型フォームの密度の計測にも使用できる。特に、このＡＳＴＭの方法による密度計測は、この試験で特定された特定の方法で予め調製したフォーム試料について実施される。密度は、所与のフォーム試料の（水で洗浄し、乾燥した後の）乾燥質量及びその容積の両方を２２±２OCで計測することによって決定される。大型のフォーム試料についての容積の値は、閉じ込め圧力が加わっていない状態での試料寸法の計測値から計算される。小型のフォーム試料の寸法は、ダイヤルゲージを使用し、ダイヤル脚に３５０Pa（０．０５psl）の圧力を加えて計測される。密度は、単位容積当たりの質量として計算される。本発明の目的について、密度は、一般的には、g/cm3の単位で表される。Ｂ．膨張状態１）合成尿で飽和させたときの密度この計測では、フォーム試料をジャイコ合成尿でその自由吸収力まで３１．１ OC（８８OF）で飽和させる。一杯に膨張した状態で容積を計測し、試料の乾燥質量を水で洗浄し乾燥した後に計測する。かくして、合成尿で飽和させたときの密度は、湿潤容積当たりの乾燥質量として計算され、g/cm3の単位で表される。２）有効細孔容積有効細孔容積を決定するための方法には、吸収体フォーム試料の構造に導入できる２−プロパノール（引火点１２OC）の量の計測が含まれる。このような計測を行うのに使用される器具及び材料を２２±２OCで平衡させる。計測もこの温度で行われる。乾燥フォーム試料を切断し、表面積が６．５cm2（１平方インチ）で厚さが０．２５cm（０．１インチ）の円筒体又はこれと等価の物にする。このような円筒形の試料は、厚さが０．２５cm（０．１インチ）のフォームの試料に直径が２．８７cm（１．１３インチ）の鋭いパンチを使用することによって形成できる。乾燥フォーム試料（水で洗浄し乾燥させた後の）を各々計量し、乾燥重量（ＤＷ）を決定する。このような試料三つを計量し、平均乾燥重量（ＤＷ）を決定する。次いで、これらの試料の計測自由吸収力（ＭＦＣ）を以下の工程で決定する。ａ）フォーム試料を結晶皿に入った２−プロパノールに浸漬する。この時点で試料を数回絞り、空気を抜く。ｂ）各試料を２−プロパノールを絞らずに取り出す。試料を約３０分に亘って平らな状態に置き、過剰の流体を流出させる。次いで、各試料を湿潤状態で計量し、湿潤重量（ＷＷ）を決定する。ｃ）工程ａ）及びｂ）を更に二回繰り返し、平均湿潤重量（ＷＷ）を計算する。計測自由吸収力（ＭＦＣ，g/g）は、乾燥フォームの単位質量当たりの２−プロパノールで飽和させたフォームの重量である。ＭＦＣを以下の式に従って計算する。次いで、２−プロパノールによるフォームのＭＦＣを２−プロパノールの密度即ち０．７８５g/mLで除すことによって、有効細孔容積を計算する。これにより、フォームの有効細孔容積がmL/gで与えられる。３）圧縮−撓みに対する抵抗圧縮−撓みに対する抵抗は、本発明の目的について、合成尿で飽和させて一杯に膨張させたフォーム試料に５．１kPa（０．７４psi）の閉じ込め圧力の形態の応力を加えた後にこのフォーム試料中に生じる歪の量（キャリパの減少の％）を計測することによって計量できる。計測に使用されるフォーム試料、ジャイコ合成尿、及び器具は全て３１．１OC （８８OF）の温度で平衡させる。計測もまたこの温度で行われる。潰れた状態のフォーム試料のシートをジャイコ合成尿でその自由吸収力まで飽和させる。２分後、飽和させた一杯に膨張したシートから円形の表面積が６．５ cm2（１平方インチ）の円筒体を打ち抜く。キャリパの計測に適したダイヤルゲージをシート上に位置決めする。円形の表面積が少なくとも６．５cm2（１平方インチ）の脚を持ち、キャリパの寸法を０．０２５mm（０．００１インチ）の精度で計測できる任意のゲージを使用できる。このようなゲージの例には、アメス４８２型（マサチューセッツ州ウォルサムのアメス社）、又はオーノ−ソッキＥＧ−２２５型（日本国のオーノ−ソッキ株式会社）がある。次いで、網に載せた飽和フォーム試料に５．１kPa（０．７４psi）の閉じ込め圧力が加わるように脚に１５分間に亘って力を加える。この時間の終わりにダイヤルゲージを使用し、閉じ込め圧力を加えた結果生じる試料のキャリパの変化を計測する。キャリパの最初の計測値及び最後の計測値から、試料に生じた歪のパーセンテージを計算できる。４）圧縮−撓み状態からの回復圧縮−撓み状態からの回復を試験するため、圧縮−撓みに対する抵抗（上文中のＢ）の３）参照）試験について形成したのと同様のフォーム試料を使用する。ダイヤルゲージを使用し、ジャイコ合成尿でその自由吸収力まで飽和させた試験試料を３１．１OC（８８OF）で１０分間に亘りその元の厚さの５０％まで圧縮し、この圧縮状態を１分間に亘って維持する。次いで、圧力を解放し、放出された流体が存在した状態で１分間に亘って厚さを回復させる。回復のパーセンテージは、未圧縮のフォームの元の高さに基づいて決定される。Ｃ．潰れた状態又は膨張状態１）可撓性フォームの可撓性は、気泡を持つ有機ポリマーフォーム製品の可撓性を決定するのに使用されるＡＳＴＭＤ３５７４−８６，３．３試験を改良した試験方法によって計量できる。このような改良試験は、３１．１OC（８８OF）でジャイコ合成尿でその自由吸収力まで飽和させたときの寸法が７cm×０．８cm×０．８ cmのフォーム試料を使用する。これらの試料をつくるのに使用された切断方法は、フォームストリップの縁部に欠陥を生じないということが重要である。合成尿で飽和させたフォームストリップを直径が０．８cmの円筒形マンドレルの周りにストリップの両端が出会うまで５秒で１巻の均等な速度で巻き付ける。フォームは、この試験中に、即ち一つの曲げサイクルを通る場合に裂けたり壊れたりしない場合に可撓性であると考えられる。Ｄ．流体取扱い特性の決定１）自由吸収力この試験では、フォーム試料を３１．１OC（８８OF）でジャイコ合成尿で飽和させる。次いで、上文中で「有効細孔容積」についてII（Ｂ）（２）に記載されているのと同じ方法を使用し、荷重が加わっていない状態での吸収力（自由吸収力）を計測する。２）毛管作用による垂直方向移動速度及び毛管作用による垂直方向吸収力毛管作用による垂直方向移動速度及び毛管作用による垂直方向吸収力は、乾燥フォームが流体をリザーバから毛管作用で垂直方向に移動させる能力の計測値である。流体前縁が毛管作用でフォームのストリップの５cmの垂直距離に亘って移動するのに要する時間を計測し、毛管作用による垂直方向移動速度を提供する。流体が毛管作用によりその平衡高さまで移動した後、毛管作用による垂直方向移動高さの特定の値（例えば１１．４cm（４．５インチ））を決定し、毛管作用による垂直方向吸収力を提供する。青色の食品着色剤で着色したジャイコ合成尿を、毛管作用による垂直方向移動速度及び毛管作用による垂直方向吸収力を決定するための以下の方法で使用する。この試験方法では、材料は３７OCで平衡しており、試験は同じ温度で行われる。長さが約７０cmで幅が２cmで厚さが０．２５cmのフォームのストリップをその一端の１mm乃至２mmが合成尿のリザーバに浸漬した状態で垂直に支持する。液体を毛管作用でフォームストリップの平衡高さまで（例えば１８時間に亘って）吸い上げる。この高さは試料の長さ以下でなければならない。この試験中、蒸発が起こらないようにするため、例えばカップ状ガラスシリンダ内に試料をシールドしなければならない。毛管作用によって５cm移動させるのに要する時間を毛管作用による垂直方向移動速度の計測値として使用する。平衡湿潤重量を記録し、以下に説明するように「付着張力」の計算に使用する。試料を手早く取り出して吸収力を持たない表面に載せ、フォーム試料を圧縮しないのに十分な鋭さを持つ器具を使用して２．５４cm（１インチ）の片に切断する。各片を計量し、水で洗浄し、乾燥し、次いで再計量する。各片について吸収力を計算する。１１．４cm（４．５インチ）の毛管作用による移動高さを中心とした２．５４cm（１インチ）のセグメントの吸収力が、決定するのが最も望ましいパラメータである。３）付着張力毛管吸引により試験流体で膨潤した親水化したフォーム試料の付着張力は、試験流体の表面張力γと試験流体がフォーム試料の内面と接触する角度を表す接触角θの余弦（ｃｏｓθ）の積である。付着張力は、二つの異なる試験流体を使用した同じフォームでできた二つの試験試料が示す毛管吸引による平衡吸収重量を計測することによって実験的に決定できる。このような方法の第１工程では、上文中で毛管吸引比表面積についてII（Ａ）（２）で説明してあるように、エタノールを試験流体として使用してフォーム試料の比表面積を決定する。次いで、毛管吸引吸収法を、（ａ）試験流体としてジャイコ合成尿を使用すること、（ｂ）試験を３７OCで実施すること、及び（ｃ）長さが７０cm以上、幅が２cm、厚さが０．２５cmのフォーム試料ストリップを使用すること除き、エタノール法と同じ方法で繰り返す。この場合、合成尿の接触角は、周知の比表面積及び合成尿吸収についてのデータから以下のように計算できる。ＭU ＧＬN ｃｏｓθU＝ＭN γU ＳC ここで、θUはジャイコ合成尿の接触角であり、単位は度であり、ＭUはジャイコ合成尿の液体吸収質量であり、単位はｇであり、Ｇは重力定数であり、これは９８０cm/sec2であり、ＭNは乾燥フォーム試料の質量であり、単位はｇであり、γUはジャイコ合成尿の表面張力であり、これは〜６５dynes/cmであり、ＳCはエタノール吸収法で決定されたフォーム試料の比表面積であり、単位はcm2/gmであり、ＬNは湿潤フォーム試料の長さであり単位はcmである。界面活性剤が（フォーム試料の表面上に及び／又は前進する試験流体中に）存在する場合には、前進する流体の前縁は、以下の付着張力（ＡＴ）の等式を適用することによって決定される。ＭT ＧＬN ＡＴ＝ＭN ＳC ここで、ＭTはフォーム試料が吸収した試料液の質量であり、Ｇ、ＬN、ＭN、及びＳCは、上文中に定義してある。〔１９８８年のJ．Coll．Int．Sci.，121（ 1）の第２２頁乃至第３１頁のホッジソン及びバーグを参照されたい〕任意の所与の試験液についての付着張力を決定する上で、任意の時点での表面張力の数値について何ら仮定がなされず、そのため、試料表面上の及び／又は前進する液体内の界面活性剤濃度の毛管作用による移動中の変化は重要でない。試験液の表面張力（ジャイコ合成尿を使用した場合の最大付着張力は、〔６５±５〕〔ｃｏｓ０゜〕＝６５±５dynes/cm ）である最大付着張力のパーセンテージから見ると、付着張力（γｃｏｓθ）の実験値が特に有用である。ＰＥＧ分析方法Ａ．界面張力（ＩＦＴ）法（スピニング液滴）ＩＦＴは、ＫｒｕｓｓＳＩＴＥ０４スピニング液滴張力計又は同じ原理で作動する任意の等価のスピニング液滴張力計を使用して計測できる。ミッタルが発行した、ＡＣＳシンポジウム第８回（１９７５年）の第２３４頁乃至第２４７頁のカイアス等の「界面での吸収」、及びJ．Chem．Soc．Faraday Trans.，第１巻（１９８１年）の第２１５５頁乃至第２１６８頁のアベイヤード等のスピニング液滴ＩＦＴ法概論を参照されたい。各ＩＦＴ計測について、ＰＥＧ（代表的には、５μｌ）を含む油相の液滴を、予め５０OCで平衡させた水相が入った張力計のスピニング毛管に注入する。毛管のスピニング速度を、液滴の長さ：直径の比が４：１以上であるように液滴を細長くして円筒形形状にするのに十分なだけ高める。この細長い液滴を、平衡に至るまで（即ち液滴の直径にはこれ以上の変化が生じない）又は約３０分経過するまで、５０OCで平衡させる。好ましくは、細長い液滴は均等な直径（半球形の両端を除く）を持ち、水性の溶液との界面には、付着材料及び／又は小さな液滴が付いていない。そうでない場合には、本質的に何も付着していない細長い液滴の領域の長さ：直径比は４：１以上であり、最小直径（直径の異なる領域が存在する場合）を計測について選択する。界面直径（γ）は、計測した半径（ｒ）円筒形の直径の半分）、角速度（、２ｎ）ここでｎはチューブの回転数である）、及び油相と水相の密度差（Δｐ）から以下の等式を使用して計算される。 γ＝０．２５ｒ3Δｐ 2 ｎ−オクタノールと水（２０OCで８．５dynes/cm）との間のＩＦＴを計測することによって、このシステムを定期的に較正する。これらの計測で使用された油相は、代表的には、スチレン、ジビニルベンゼン（５５％工業等級）、及び２−エチルヘキシルアクリレートを２：２：６の重量比で含む１００部のモノマー混合物に１０部のＰＥＧを加えることによって形成される。この混合物を機械的に攪拌し、ＰＥＧの溶解を行う。この油相混合物を周囲温度で一晩に亘って放置し、不溶性の即ち沈殿性の材料（代表的には、自由ポリグリセロール）を溶液から沈降させる。遠心分離後、上澄みをそのまま使用し、追加のモノマー混合物で希釈（必要であれば、順次希釈し）、低濃度の乳化剤溶液をつくる。このようにして、公称ＰＥＧ濃度が約９％乃至０．０１％、又はそれ以下の溶液を形成できる。この計測で使用する水相は、CaCl2．2H2Oを蒸留水で溶解することによって形成された塩化カルシウムの０．９０Ｍ水溶液（約pH６）である。油相中のＰＥＧ濃度を最大で少なくとも３％まで変化させることによって、一連のＩＦＴ計測を行う。ＩＦＴ値を両対数でプロットすると、油相中のＰＥＧ濃度の関数として滑らかな曲線が描かれる。次いで、この曲線から最小ＩＦＴ値を推定する。Ｂ．ポリグリセロールの分布試料中でのポリグリセロールの分布は、毛管超臨界流体クロマトグラフィーによって決定できる。チェスター等のJ．High Res．Chrom．& Chrom．Commun.，第９巻（１９８６年）の第１７８頁以降を参照のこと。この方法では、同じ試料中のポリグリセロールを、ビス（トリメチルシリル）−トリフルオロアセトアミドと反応させることによって、トリメチルシリルエーテルに転化する。トリメチルシリルエーテルを分離し、次いで、水素炎イオン化検出を使用して毛管超臨界流体クロマトグラフィーによって計量する。トリメチルシリルエーテルが、分子量を増大させるため、ポリジメチルシロキサン固定相から溶離する。超臨界流体クロマトグラフィーを質量分析計と結び付けることによってピーク同定を行う。ポリグリセロール種の相対的な分布は、クロマトグラムのピーク領域から計算される。重量パーセンテージは、水素炎イオン化検出が、試料中の全てのポリグリセロール貯めに等しく応答すると仮定することによって計算される。Ｃ．脂肪酸組成物遊離脂肪酸又は脂肪酸エステル試料の脂肪酸組成物は、高分解能毛管ガスクロマトグラフィーによって決定できる。ディー・アロンゾ等のJ．Am．Oil Chem.S oc.，の第５８巻（１９８１年）の第２１５頁以降を参照のこと。この方法では、試料中の脂肪酸を脂肪酸メチルエーテルに転化し、次いで、これを分離し、水素炎イオン化検出で高分解能毛管ガスクロマトグラフィーで計量する。毛管コラム固定相（安定化させたポリエチレングリコール）がメチルエーテルを鎖長及び不飽和の程度に従って分離する。ピークの同定は、周知の脂肪酸標準と比較することによって行われる。脂肪酸種の相対分布は、クロマトグラムのピーク領域から計算される。水素炎イオン化検出器が試料中の全ての脂肪酸種に等しく応答すると仮定することによって、重量パーセンテージを計算する。例潰れたＨＩＰＥ吸収体フォームの形成、このような潰れたフォームの性質、及びこれらの潰れた吸収体フォームの使い捨ておむつでの使用、を全て以下の例によって例示する。例１この例は、本発明の範疇に属する潰れたＨＩＰＥフォームを例示する。乳濁液の調製無水塩化カルシウム（３６．３２kg）及び過硫酸カリウム（５６８ｇ）を３７８１の水に溶解する。これによって、ＨＩＰＥ乳濁液を形成するための連続相で使用されるようになった水相流れを形成する。スチレン（１６００ｇ）、ジビニルベンゼン５５％工業等級（１６００ｇ）、及び２−エチルヘキシルアクリレート（４８００ｇ）からなるモノマーの組み合わせに、ソルビタンラウレート（９６０ｇ）スパン２０として）を加える。混合後、この材料の組み合わせを一晩放置する。上澄みを取り出し、ＨＩＰＥ乳濁液を形成するための連続プロセスで油相として使用する。（約７５ｇの粘着性の残留物は廃棄する。）４８OC乃至５０OCの温度の水相及び２２OCの温度の油相の別々の流れを動的混合装置に供給する。組み合わせた流れを動的混合装置内でピンインペラーによって完全に混合する。この規模で作動させる場合には、適当なピンインペラーは、長さが約２１．６cｍで直径が約１．９μｍの円筒形シャフトを有する。シャフトには４列のピンが設けられ、このうち二つの列は１７本のピンを有し、他の二つの列には１６本のピンが設けられている。各ピンの直径が０．５cmであり、シャフトの中央軸線から外方に１．６cmの長さだけ延びている。ピンインペラーは、動的混合装置を形成する円筒形スリーブに取り付けられており、ピンは、この円筒形スリーブの壁から０．８cmの隙間を有する。動的混合器内に背圧を形成するため、及び最終的に形成される乳濁液内への成分の組み込みを改善するため、螺旋状の静的混合器が動的混合装置の下流に取り付けられている。このような静的混合器は、長さが３５．６cm（１４インチ）で外径が１．３cm（０．５インチ）である。静的混合器は、６．１cm（２．４インチ）切り詰めることによって改造したター産業０７０−８２１型である。組み立てた複合混合器を、水相２部に対して油相１部の比で油相及び水相で満たす。動的混合装置は、装置を一杯に満たすときに空気を逃がすため、通気されている。充填中の流量は、油相が１．１２７g/secであり、水相が２．１９g/sec である。組み立てた装置がひとたび充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、動的混合器内で攪拌を開始する。このとき、水相の流量を１３０秒の期間に亘って３５．５６cm3/secの流量まで一様に増大させる。この時点で動的混合装置及び静的混合装置によってつくりだされた背圧は５１．７５kPa（７．５psi）である。次いで、インペラーの速度を６０秒の期間に亘って１２００rpmの速度まで一様に増大させる。背圧は３１．０５kPa（４．５psi）まで下がる。この時点で、インペラーの速度を１８００rpmまで直ちに高める。システムの背圧は、その後３１．０５kPa（４．５psi）で一定である。乳濁液の重合この時点で静的混合器から流れる形成した乳濁液をラバーメイド・エコノミー冷凍食品貯蔵箱３５００型に集める。これらの箱は食品等級のポリエチレンでつくられており、公称寸法が４５．７cm×６６cm×２２．９cm（１８インチ×２６インチ×９インチ）である。これらの箱の真の内法は３８．１cm×５８．４cm× ２２．９cm（１５インチ×２３インチ×９インチ）である。これらの箱は、キシレン及び２−プロパノールの等量の溶剤混合物に溶かしたスパン２０の２０％溶液からなるフィルムで予め処理してある。溶剤混合物を蒸発させてスパン２０だけを残す。４７１の乳濁液を各箱に集める。乳濁液を収容した箱を６５OCで１８時間に亘って室内に放置し、乳濁液の重合を箱の中で行い、これによって、ポリマーフォームを形成する。フォームの洗浄及び脱水硬化の完了後、硬化した湿潤状態のフォームを硬化箱から取り出す。フォームは、この時点では、溶解した乳化剤、電解質、及び開始剤を含む残留水相を、重合させた材料の約３０倍乃至４０倍含んでいる。フォームを鋭い往復動鋸ブレードでスライスし、キャリパが０．８９ cm（０．３５０インチ）のシートにする。次いで、一連の３ニップロールでこれらのシートに圧縮を加え、これによって、フォームの残留水相含有量を、重合させた材料の重量の約６倍にまで徐々に減少させる。この時点で、シートを６０OC の１％のCaCl2溶液で再び飽和させ、ニップで絞り、水相含有量を約１０倍にし、再び６０OCの１％のCaCl2溶液で飽和させ、次いで再びニップで絞り、水相含有量を約１０倍にする。これで本質的には１％のCaCl2溶液を約１０倍含むフォームシートを真空スロットを持つ最終ニップに通す。最終ニップは、CaCl2溶液含有量をポリマーの重量の約５倍に下げる。フォームは、最終ニップ後、約０．２cm（０．０８０インチ）のキャリパに圧縮されたままである。次いで、約６０OCに設定された空気循環オーブンで約３時間に亘って乾燥する。こうした乾燥により、水分含有量を重合させた材料の重量の約５％乃至７％に減少させる。この時点で、フォームシートのキャリパは約０．１９cm（０．０７５インチ）であり、非常に皺が寄り易い。更に、フォームは、残留ソルビタンラウレート乳化剤を約１１重量％、及び残留水和塩化カルシウム（無水ベース）を約５重量％含む。潰れた状態では、フォームの密度は約０．１７g/cm3である。ジャイコ合成尿内で膨張させたとき、その自由吸収力は、約３０．２mL/gである。膨張したフォームの毛管吸引比表面積は約２．２４m2/gであり、細孔容積は約３１mL/gであり、気泡の平均的な大きさは約１５μ ｍであり、付着応力は約３５dynes/cmであり、毛管作用による垂直方向吸収力は約２６．７mL/g又はその自由吸収力の約８８％である。例II 使い捨ておむつを第７図の分解斜視図に示す形体及び構成要素を使用して形成する。このようなおむつは、熱結合したポリプロピレン製トップシート７０、流体不透過性のポリエチレン製バックシート７１、トップシートとバックシートとの間に位置決めされた二層吸収体コアを有する。二層吸収体コアは、変形砂時計形状の流体捕捉層７３の下に位置決めされた例Ｉの種類の潰れたＨＩＰＥフォームからなる変形砂時計形状の流体貯蔵／再分配層７２を有する。トップシートは、弾性を持つ実質的に平行な二つの障壁脚カフストリップ７４を有する。おむつのバックシートには二つの矩形の弾性胴バンド部材７５が取り付けられている。ポリエチレン製バックシートの各端には、ポリエチレン製の２つの胴部シールド要素７６が取り付けられている。更に、バックシートには、二つの平行な弾性脚ストリップ７７が取り付けられている。おむつを着用者の周りに取り付けるのに使用できるＹテープの二つの部片７９用のファスニング面として、ポリエチレンシート７８がバックシートの外側に取り付けられている。おむつのコアの捕捉層は、補剛した捩じれたカールしたセルロース繊維及び従来の補剛していないセルロース繊維を９２％／８％で含む湿式堆積混合物からつくられている。補剛した捩じれたカールしたセルロース繊維は、乾燥状態の繊維セルロース無水グルコースをベースとして約２．５mol％程度までグルタルアルデヒドで架橋させた南方針葉樹剤クラフトパルプ（フォーリーフラッフ）でつくられている。これらの繊維は、１９８９年４月１８日にディーン等に賦与された米国特許第４，８２２，４５３号に記載された「乾燥架橋プロセス」に従って架橋されている。これらの補剛した繊維は、以下の表IIに記載した特性を持つ繊維と同じである。表II 補剛した捩じれたカールしたセルロース（ＳＴＣＣ）繊維種類＝乾燥状態の繊維セルロース無水グルコースをベースとして１．４１mol％程度までグルタルアルデヒドで架橋した南方針葉樹剤クラフトパルプ捩じれ数（乾燥状態）＝６．８個／mm 捩じれ数（湿潤状態）＝５．１個／mm ２−プロパノール保持値＝２４％水保持値＝３７％カールファクタ＝０．６３ＳＴＣＣ繊維と組み合わせて使用される従来の補剛されていないセルロース繊維もまたフォーリーフラッフでつくられている。これらの補剛されていないセルロース繊維は、約２００CSF（カナダ標準濾水度）まで精製されている。捕捉層の平均乾燥密度は約０．０７g/cm3であり、合成尿で飽和させたときの、乾燥重量をベースとした平均密度は約０．０８g/cm3であり、平均坪量は約０．０３g/cm2である。おむつのコアでは、約１３ｇの流体捕捉層が使用されている。捕捉層の表面積は、約３０２cm2（４６．８平方インチ）である。捕捉層のキャリパは約０．４４cmである。おむつのコアの流体貯蔵／再分配層は、例Ｉに記載した種類の潰れたＨＩＰＥフォームでできた変形砂時計形状の部品である。この貯蔵／再分配層を形成するのに約１３ｇのＨＩＰＥフォームが使用されており、この層の表面積は約３３９ cm2（５２．５平方インチ）であり、キャリパは約０．２５cm（０．１インチ）である。この特定のコア形体を持つおむつは、排出された尿を保持する上で特に望ましく且つ効率的に使用され、従って、幼児が通常の方法で着用した場合、漏れが起こるのは非常に稀である。吸収体コアの捕捉層で、湿式堆積した補剛した繊維に代えて空気堆積した補剛した繊維を使用した場合にも同様の結果を得ることができる。例III この例は、特に、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用される唯一の乳化剤がスパン２０である場合、比較的低い重合／硬化温度を使用し、ＨＩＰＥ乳濁液中の水滴の凝集を一貫して減少させ、及び本発明による潰れたポリマーフォームを一貫して得ることの利点を例示する。この例では、例Ｉに記載されているのと同様の方法でＨＩＰＥ乳濁液を形成するが、乳化剤としてのスパン２０の量が異なる。このＨＩＰＥ乳濁液は、多数の０．４７３１のプラスチック製の蓋付きジャーに集められる。４つのオーブンを３７．８OC（１００OF）、４６．１OC（１１５OF）、５４．４OC（１３０OF）、及び６５．６OC（１５０OF）、に設定し、ＨＩＰＥ乳濁液の入ったジャーのうちの幾つかを各オーブン内で２４時間に亘って硬化させる。次いで、結果的に得られた硬化済みのフォームの一部を水で洗浄し、乾燥させる。次いで、乾燥させたフォームの顕微鏡写真を５０倍、５００倍、及び１０００倍の倍率で撮影する。第３ａ図乃至第３ｄ図は、こうした顕微鏡写真を示す（倍率５００倍）。特に、第３ａ図は、３７．８OC（１００OF）で硬化させたフォームの切断した断面を示し、第３ｂ図は、４６．１OC（１１５OF）で硬化させたフォームの切断した断面を示し、第３ｃ図は、５４．４OC（１３０OF）で硬化させたフォームの切断した断面を示し、第３ｄ図は、６５．６OC（１５０OF）で硬化させたフォームの切断した断面を示す。第３ａ図及び第３ｂ図に示すように、低温（即ち、５０OC以下）で硬化させたＨＩＰＥ乳濁液で得られたフォーム構造は、細孔の大きさが比較的均等であり、即ちフォーム構造が比較的均質である。これは、ＨＩＰＥ乳濁液の硬化中の水滴の凝集が小さいということを示唆する。これとは対照的に、第３ｃ図及び第３ｄ図に示されているように、高温で（即ち、５０OC以上）で硬化させたＨＩＰＥ乳濁液で得られたフォーム構造は、多数の大きな細孔を有し且つこれらの細孔の大きさが比較的不均等であり、即ちフォーム構造が本質的に不均質である。これは、ＨＩＰＥ乳濁液の硬化中の水滴の凝集がかなり大きいということを示唆する。これらの硬化済みのフォームの気泡の大きさ及び凝集についての均質性は、顕微鏡写真から以下の尺度を用いて量的に等級分けできる。等級内容１塊状凝集、ほとんどフォームと確認できない２非常に悪い凝集、ボイドが開放し、ストラットが潰れている３悪い凝集、ストラットが厚い４中程度の凝集、ストラットが揃っていない５僅かな凝集、ストラットが揃っている６ほとんど凝集がなく、ストラットが揃っている７良好に溶解した均質な構造硬化済みのフォームの各々について、上掲の尺度に基づいて測定を何回か行い、次いで平均し、以下の表に示すように硬化済みのフォームの各々について平均等級を得る。硬化温度平均等級３７．８OC（１００OF）６．５４６．１OC（１１５OF）５．５５４．４OC（１３０OF）３．３６５．６OC（１５０OF）２．５４６．１OC（１１５OF）、５４．４OC（１３０OF）、及び６５．６OC（１５０ OF）で硬化させた上述のフォーム試料の一部を、塩水で洗浄し、これに続いてプレス及び乾燥を行った後、薄いままであり続けることの能力について評価する。硬化済みのフォームを、塩化カルシウムの１．０％水溶液で洗浄し、プレスして水をいくらか除去し、次いでオーブンで（即ち、約６５．６OC（１５０OF））乾燥することによって処理する。乾燥したフォームの各々を評価してこれがその潰れた状態、即ちその元の膨張した厚さの１０％乃至３０％を維持するかどうかを決定する。５４．４OC（１３０OF）で硬化させた乾燥したフォーム試料及び６５．６OC（１５０OF）で硬化させた乾燥したフォーム試料は、薄いままであり続けることができなかった。これとは対照的に、４６．１OC（１１５OF）で硬化させた乾燥したフォーム試料は、薄いままであり続けた。例IV 以下の例は、ソルビタンラウレート（スパン２０）及びポリグリセロールの脂肪酸エステル（ＰＥＧ）を含む共乳化剤システム又はソルビタンパルミテート（スパン４０）共乳化剤システムを使用したＨＩＰＥフォームの形成を示す。例IVのＡ無水塩化カルシウム（３６．３２kg）及び過硫酸カリウム（５６８ｇ）を３７８１の水に溶解する。これによって、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用される水相流れを形成する。スチレン（１６００ｇ）、ジビニルベンゼン（５５％工業等級、１６００ｇ）、及び２−エチルヘキシルアクリレート（４８００ｇ）からなるモノマー混合物にソルビタンラウレート（９６０ｇ）スパン２０として）を加える。同じモノマー混合物の別の半分の大きさのバッチに、油／水ＩＦＴを０．０９dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤（４８０ｇ）を加える。このＰＧＥは、水酸化ナトリウムを触媒として使用し、ポリグリセロールを脂肪酸で６４：３６の重量比で２１０OCでエステル化することによって得られる。このエステル化工程は、機械的に攪拌し、窒素を散布し、負圧を徐々に高める状態で行われ、次いで、燐酸によって中和し、約６０OCまで冷却し、沈降させて未反応のポリグリセロールを減少する。ＰＧＥの製造に使用されるポリグリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。ポリグリセロール重量％線状ジグリセロール６３．５三価又はそれ以上の３６．０ポリグリセロール環状ジグリセロール０．４脂肪酸重量％Ｃ８ − Ｃ１０ − Ｃ１２３１．７Ｃ１４３７．２Ｃ１６１１．５Ｃ１８：０３．２Ｃ１８：１１３．８Ｃ１８：２１．５混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置する。各バッチから上澄みを取り出し、スパン２０を含む油相１部に対してＰＧＥを含む油相１部の比で混合する。（約７５ｇの粘着性の残留物は、各バッチから廃棄する。）４３OC乃至４５OCの温度の水相及び２２OCの温度の油相の別々の流れをピンインペラーの形態の動的混合器に供給する。このピンインペラーは、長さが約２１．６cmで直径が約１．９cmの円筒形シャフトを有する。このシャフトには４列のピンが設けられ、これらの列のうちの二つの列はピンを１７本有し、他の二つの列はピンを１６本有し、各ピンの直径は０．５cmであり、シャフトの中央軸線から１．６cm外方に延びている。ピンインペラーは、円筒形スリーブ内に取り付けられており、ピンには内壁から０．８mmの隙間がある。螺旋状静的混合器（長さが３５．５６cm（１４インチ）で外径が１．２７cm（１／２インチ）のター産業０７０−８２１型を、６．１０cm（２．４インチ）切り詰めることによって改造してある）を動的混合器の下流に取り付け、動的混合器内に背圧を生ぜしめ、ＨＩＰＥ乳濁液を均等にする。静的混合器と動的混合器とを組み合わせたこの装置を、水相２部対油相１部の割合で油相及び水相で満たす。装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は油相が３．０g/secであり、水相が４．５cc/secである。ひとたび装置が充填されると、インペラーを１１００rpmで回転させ、攪拌を開始する。次いで、１２０秒の期間に亘って、水相の流量を４６．５cc/secまで均等に上昇させ、油相の流量を１．７７g/secまで均等に下げる。動的混合器及び静的混合器によってつくりだされた背圧は、この時点で、０．３４４kg/cm2（４．９psi）である。３０秒以上の期間に亘ってインペラーを１０００rpmまで減速する。背圧が約０．２１１kg/cm2（３psi）まで下がると、インペラーの速度を直ちに１８００rpmまで上昇させ、背圧を０．３８７kg/cm2 （５．５psi）まで上昇させる。次いで、水及び油の流れを夫々４７．８cc/sec 及び１．６６g/secに調節する。ＨＩＰＥ乳濁液を３８．１cm（１５インチ）×５８．４２cm（２３インチ）× ２２．８６cm（９インチ）の内法を持つ型（食品等級のポリエチレンでできたラバーメイド・エコノミー冷凍食品貯蔵箱、３５００型）に集める。これらの型をスパン２０の２０％キシレン溶液のフィルムで予め処理し、これを一晩放置し、不溶物を除去する。これらの型は、キシレンを蒸発させてその後にスパン２０だけを残すことを容易に行うことができるように予め加熱してある。各型に４７１のＨＩＰＥ乳濁液を集める。充填した型を６５OCで１８時間に亘って室内に維持し、硬化させる。次いで、硬化させたフォームを塩化カルシウムの１％溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。第４図は、この例におけるのと同様のスパン２０／ＰＧＥ共乳化剤システムを使用したＨＩＰＥ乳濁液から形成した例示のポリマーフォームを示す顕微鏡写真（倍率：１０００倍）である。第４図に示すフォーム構造は、その膨張状態にある。この顕微鏡写真からわかるように、このフォーム構造は大きさが比較的均等な比較的小さな細孔を有し、即ち、このフォーム構造は比較的均質である。これは、ＨＩＰＥ乳濁液の硬化中の水滴の凝集が小さいということの証拠を示唆する。例IVのＢ塩化カルシウム／過硫酸カリウムを含む水相及びスパン２０を含む油相モノマー混合物を例ＩＶのＡのように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．２２dynes/ cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって半分の大きさのバッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、ポリグリセロールを脂肪酸で６７：３３の重量比で、例IVのＡに記載されているのと同じ反応条件を使用して、エステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリグリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。ポリグリセロール重量％線状ジグリセロール７３．１三価又はそれ以上の２４．５ポリグリセロール環状ジグリセロール２．４脂肪酸重量％Ｃ８ − Ｃ１０ − Ｃ１２３２Ｃ１４３７Ｃ１６１１Ｃ１８：０３．２Ｃ１８：１１３Ｃ１８：２１．５混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例ＩＶのＡにおけるように混合する。次いで、油相及び水相を、例IVのＡにおけるように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は、油相が３．０g/secで水相が７．５cc/secである。ひとたび装置が充填されると、インペラーを１２００rpmで回転させ、攪拌を開始する。次いで、６０秒の期間に亘り、水相の流量を４５．０cc/secまで均等に上昇させ、油相の流量を１．６６g/secまで均等に下げる。次いで、インペラーの回転数を３０秒の期間にわたって均等に１１００rpmまで下げ、次いで直ちに１８００回転まで上昇させる。次いで、水相の流量を４７．６cc/secに調節する。背圧は、０．３７３kg/cm2（５．３psi）である。形成した乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように、６５OC で１８時間に亘って室内に放置する。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。例IVのＣ塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．０８dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって、半分の大きさのバッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、例IVのＡに記載されているのと同じ反応条件を使用して、ポリグリセロールを脂肪酸で６７：３３の重量比でエステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリグリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。ポリグリセロール重量％線状ジグリセロール〜７１三価又はそれ以上の〜２４ポリグリセロール環状ジグリセロール〜５脂肪酸重量％Ｃ８ − Ｃ１０４．４Ｃ１２４３．６Ｃ１４２５．１Ｃ１６１２．１Ｃ１８：０３．８Ｃ１８：１９．２Ｃ１８：２１．４混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例IVのＡにおけるように混合する。次いで、水相（４５OC乃至４７OC）及び油相を、例IVのＡにおけるように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は、油相が２．２g/secで水相が４．７cc/secである。ひとたび装置が充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、攪拌を開始する。次いで、９０秒の期間に亘り、水相の流量を４５．５cc/secまで均等に上昇させ、油相の流量を１．５９g/secまで均等に下げる。背圧は、０．３８０kg/cm2（５．４psi）である。ＨＩＰＥ乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように６５OCで１８時間に亘って室内に放置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。例IVのＤ塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．０１３dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって、半分の大きさのバッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、例IVのＡに記載されているのと同じ反応条件を使用して、ポリグリセロールを脂肪酸で６１：３９の重量比でエステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリグリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。ポリグリセロール重量％線状ジグリセロール〜１５三価又はそれ以上の〜８５ポリグリセロール環状ジグリセロール − 脂肪酸重量％Ｃ８６Ｃ１０５Ｃ１２５５Ｃ１４２３Ｃ１６６Ｃ１８：０３Ｃ１８：１１Ｃ１８：２１混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例IVのＡにおけるように混合する。次いで、水相（５５OC乃至６０OC）及び油相を、例IVのＡにおけるように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は、油相が３．０g/secで水相が６．０cc/secである。ひとたび装置が充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、攪拌を開始する。次いで、１２０秒の期間に亘り、水相の流量を４５．７cc/secまで均等に上昇させ、油相の流量を１．５８g/secまで均等に下げる。背圧は、０．３８０kg/cm2（５．４psi）である。ＨＩＰＥ乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように６５OCで１８時間に亘って室内に放置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。例IVのＥ塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．０４２dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって、半分の大きさのバッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、例IVのＡに記載されているのと同じ反応条件を使用して、ポリグリセロールを脂肪酸で６７：３３の重量比でエステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリグリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。ポリグリセロール重量％線状ジグリセロール７０．６三価又はそれ以上の２４．１ポリグリセロール環状ジグリセロール５．３脂肪酸重量％Ｃ８ − Ｃ１０ − Ｃ１２３２．１Ｃ１４３８．６Ｃ１６１１Ｃ１８：０３．２Ｃ１８：１１３．４Ｃ１８：２１．４混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例IVのＡにおけるように混合する。次いで、水相及び油相を、例IVのＡにおけるように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は、油相が１．７g/secで水相が３．０cc/secである。ひとたび装置が充填されると、インペラーを１１００rpmで回転させ、攪拌を開始する。次いで、９０秒の期間に亘り、水相の流量を４８．４cc/secまで均等に上昇させる。背圧は、０．３５２kg/cm2（５．０psi）である。次いで、インペラーの回転数を１８００rpmまで上昇させる。背圧は、０．４０８kg/cm2（５．８psi）である。次いで、ＨＩＰＥ乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように６５0Cで１８時間に亘って室内に放置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。例IVのＦ塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。ソルビタンラウレート（４８０ｇ、スパン２０として）、及びソルビタンラウレート（２４０ｇ）及びソルビタンパルミテート（２４０ｇ、スパン４０として）の混合物をこのモノマー混合物に加える。混合後、油相を一晩に亘って放置し、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用するために上澄みを取り出す。次いで、水相（４８0C乃至５０0C）及び油相を、例IVのＡにおけるように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は、油相が３．０g/secで水相が６cc/secである。ひとたび装置が充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、攪拌を開始する。次いで、６０秒の期間に亘り、水相の流量を４２．３cc/secまで均等に上昇させ、油相の流量を１．５g/secまで均等に下げる。背圧は、０．３１６kg/cm2（４．５psi）である。次いで、ＨＩＰＥ乳濁液を型（中央にコアを備えた円形のタブ）に集め、次いで、例IVのＡにおけるように６５0Cで１８時間に亘って室内に放置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。

【手続補正書】特許法第１８４条の８【提出日】１９９４年１２月２９日【補正内容】その代わりに、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、上述のラプラス方程式を、任意の多孔質構造（例えばフォーム）に適用できる、以下に示す更に一般的な形態に書き換えることによって更に容易に推定される。ここで、ＳCはフォーム構造の毛管吸引比表面積であり、ｐは、フォーム密度であり、Φは、フォームの多孔度であり、γｃｏｓθは流体とフォーム構造との間の付着張力（ＡＴ）である。Ｐの値を１に近いものと仮定すると（代表的には、フォーム構造がその膨張した状態にある場合）、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、本質的には、（Ａ）毛管吸引比表面積、（Ｂ）フォーム密度、及び（Ｃ）流体とフォーム構造との間の付着張力、の関数である。所定の一定の付着張力の値について、潰れた状態を保持する本発明のフォーム構造を実験的に決定する上で、フォーム容積当たりの比表面積が特に有用である。本明細書中で使用されているように「フォーム容積当たりの比表面積」という用語は、フォーム構造の毛管吸引比表面積とフォーム密度の積、即ち上掲の一般的な等式のＳCｐに関する。フォーム容積当たりの比表面積の値は、（ａ）乾燥したフォーム構造の湿潤中に計測される毛管吸引比表面積、及び（ｂ）飽和するまで湿潤させた後の膨張したフォーム構造の密度から得られるのであって、乾燥状態の潰れたフォーム構造を直接計測することによるのでないという点で「実験的」であると特徴付けられる。レオメトリックスＲＳＡII型は、３１．１0C（８８0F）で歪が０．５％（圧縮）で応力緩和試験を行うようにプログラムされている。応力を時間の関数として監視するとき、３１．１0C（８８0F）の温度の十分な量の水を注射器を使用して底カッププレートに迅速に加え、切り出した試料を完全に飽和させる（１秒間に３ mL）。切り出した試料が膨張しようとするときにプレートに及ぼす圧力（即ちその膨張圧力）を、水を加えた時点以降少なくとも１５分間に亘って記録する。５分での値を、切り出した試料の膨張圧力として記録する。２）毛管吸引比表面積フォームの毛管吸引比表面積は、周知の低表面張力の試験液の平衡吸収重量から決定できる。この場合、無水エタノール（引火点１０0C）を使用する。試験を行うため、適当な寸法（長さが３５cm以上、幅が２cm、厚さが０．２５ cm）のフォーム試料ストリップを２２±２0Cで平衡させ、垂直方向に位置決めし、実験室用のジャッキを使用して一端をエタノールのリザーバに１mm乃至２mm浸漬する。エタノールは、フォームストリップの毛管作用によって、試料の長さよりも小さいその平衡高さまで吸い上げられる。次いで、エタノール含有ストリップを計量し、エタノールの全吸収量を決定する。この試験中、エタノールの蒸発を防ぐため、例えばカップ状ガラスシリンダで試料をシールドしなければならない。次いで、エタノールをフォーム試料から蒸発させ、試料を水で洗浄し、乾燥し、計量する。フォーム試料の比表面積は、以下の式から計算できる。ここで、Ｓcは毛管吸引比表面積であり、単位はcm2/gmであり、Ｍeはエタノールの吸収質量であり、単位はｇであり、付着張力は、二つの異なる試験流体を使用した同じフォームでできた二つの試験試料が示す毛管吸引による平衡吸収重量を計測することによって実験的に決定できる。このような方法の第１工程では、上文中で毛管吸引比表面積についてII（Ａ）（２）で説明してあるように、エタノールを試験流体として使用してフォーム試料の比表面積を決定する。次いで、毛管吸引吸収法を、（ａ）試験流体としてジャイコ合成尿を使用すること、（ｂ）試験を３７0Cで実施すること、及び（ｃ）長さが７０cm以上、幅が２cm、厚さが０．２５cmのフォーム試料ストリップを使用すること除き、エタノール法と同じ方法で繰り返す。この場合、合成尿の接触角は、周知の比表面積及び合成尿吸収についてのデータから以下のように計算できる。ここで、θUはジャイコ合成尿の接触角であり、単位は度であり、ＭUはジャイコ合成尿の液体吸収質量であり、単位はｇであり、Ｇは重力定数であり、これは９８０cm/sec2であり、ＭNは乾燥フォーム試料の質量であり、単位はｇであり、 γUはジャイコ合成尿の表面張力であり、これは〜６５dynes/cmであり、ＳCはエタノール吸収法で決定されたフォーム試料の比表面積であり、単位はcm2/gmであり、ＬNは湿潤フォーム試料の長さであり単位はcmである。界面活性剤が（フォーム試料の表面上に及び／又は前進する試験流体中に）存在する場合には、前進する流体の前縁は、以下の付着張力（ＡＴ）の等式を適用することによって決定される。ここで、ＭTはフォーム試料が吸収した試料液の質量であり、Ｇ、ＬN、ＭN、及びＳCは、上文中に定義してある。〔１９８８年のJ．Coll．Int．Sci.，121（ 1）の第２２頁乃至第３１頁のホッジソン及びバーグを参照されたい〕任意の所与の試験液についての付着張力を決定する上で、任意の時点での表面張力の数値について何ら仮定がなされず、そのため、試料表面上の及び／又は前進する液体内の界面活性剤濃度の毛管作用による移動中の変化は重要でない。試験液の表面張力（ジャイコ合成尿を使用した場合の最大付着張力は、〔６５±５〕〔ｃｏｓ０°〕＝６５±５dynes/cm）である最大付着張力のパーセンテージから見ると、付着張力（γｃｏｓθ）の実験値が特に有用である。ＰＥＧ分析方法Ａ．界面張力（ＩＦＴ）法（スピニング液滴）ＩＦＴは、ＫｒｕｓｓＳＩＴＥ０４スピニング液滴張力計又は同じ原理で作動する任意の等価のスピニング液滴張力計を使用して計測できる。ミッタルが発行した、ＡＣＳシンポジウム第８回（１９７５年）の第２３４頁乃至第２４７頁のカイアス等の「界面での吸収」、及びJ．Chem．Soc．Faraday Trans.，第１巻（１９８１年）の第２１５５頁乃至第２１６８頁のアベイヤード等のスピニング液滴ＩＦＴ法概論を参照されたい。各ＩＦＴ計測にっいて、ＰＥＧ（代表的には、５μｌ）を含む油相の液滴を、予め５０0Cで平衡させた水相が入った張力計のスピニング毛管に注入する。毛管のスピニング速度を、液滴の長さ：直径の比が４：１以上であるように液滴を細長くして円筒形形状にするのに十分なだけ高める。この細長い液滴を、平衡に至るまで（即ち液滴の直径にはこれ以上の変化が生じない）又は約３０分経過するまで、５０0Cで平衡させる。好ましくは、細長い液滴は均等な直径（半球形の両端を除く）を持ち、水性の溶液との界面には、付着材料及び／又は小さな液滴が付いていない。そうでない場合には、本質的に何も付着していない細長い液滴の領域の長さ：直径比は４：１以上であり、最小直径（直径の異なる領域が存在する場合）を計測について選択する。界面直径（γ）は、計測した半径（ｒ、円筒形の直径の半分）、角速度（ωは、２πｎ、ここでｎはチューブの回転数である、及び油相と水相の密度差（Δｐ）から以下の等式を使用して計算される。 γ＝０．２５ｒ3Δｐω2 ｎ−オクタノールと水（２０0Cで８．５dynes/cm）との間のＩＦＴを計測することによって、このシステムを定期的に較正する。これらの計測で使用された油相は、代表的には、スチレン、ジビニルベンゼン（５５％工業等級）、及び２−エチルヘキシルアクリレートを２：２：６の重量比で含む１００部のモノマー混合物に１０部のＰＥＧを加えることによって形成される。この混合物を機械的に攪拌し、ＰＥＧの溶解を行う。この油相混合物を周囲温度で一晩に亘って放置し、不溶性の即ち沈殿性の材料（代表的には、自由ポリグリセロール）を溶液から沈降させる。遠心分離後、上澄みをそのまま使用し、追加のモノマー混合物で希釈（必要であれば、順次希釈し）、低濃度の乳化剤溶液をつくる。このようにして、公称ＰＥＧ濃度が約９％乃至０．０１％、又はそれ以下の溶液を形成できる。この計測で使用する水相は、CaCl2.2H2Oを蒸留水で溶解することによって形成された塩化カルシウムの０．９０Ｍ水溶液（約pH ６）である。油相中のＰＥＧ濃度を最大で少なくとも３％まで変化させることによって、一連のＩＦＴ計測を行う。ＩＦＴ値を両対数でプロットすると、油相中のＰＥＧ濃度の関数として滑らかな曲線が描かれる。次いで、この曲線から最小ＩＦＴ値を推定する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩＢ３２Ｂ 5/18 9349−4Ｆ 23/02 9349−4ＦＣ０８Ｆ 2/32 ＭＣＣ 9362−4Ｊ 2/44 ＭＣＱ 9362−4Ｊ 20/12 ＭＬＹ 8619−4ＪＣ０８Ｌ 101/14 ＬＴＢ 7242−4Ｊ (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＺ，ＦＩ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＶ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＫ，ＵＡ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者ラボン，ギャリーディーンアメリカ合衆国オハイオ州、ハリソン、リーズ、クリーク、10132 (72)発明者ストーン，キースジョセフアメリカ合衆国オハイオ州、フェアフィールド、オーガスタ、ブールバード、1923 (72)発明者テイラー，グレゴリーウェイドアメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、ブルー、ティール、ドライブ、463 (72)発明者シーデン，ポールアメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、グランディン、ロード、2890 (72)発明者ゴールドマン，スティーブンアレンアメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、フォレスト、コート、1260 (72)発明者レッチュ，ハーバートルイスアメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、セコイア、コート、7874 (72)発明者ヤング，ジェラルドアルフレッドアメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、ヒースストーン、ドライブ、1101

Claims

【特許請求の範囲】１．相互連結された連続気泡からなる親水性で可撓性で非イオン性のポリマーフォーム構造を持つ、水性の体液との接触時に膨張し且つ前記流体を吸収する潰れたポリマーフォーム材料において、前記フォーム構造が、Ａ）フォーム容積当たりの比表面積が少なくとも約０．０２５m2/ccであり、好ましくは約０．０５m2/ccであり、Ｂ）毒性について問題のない吸湿性の水和塩が少なくとも約０．１重量％組み込んであり、Ｃ）その潰れた状態での膨張圧力が約３０kPa又はそれ以下であり、好ましくは約７kPa乃至約２０kPaであり、Ｄ）その膨張状態において、表面張力が６５±５dynes/cmの合成尿でその自由吸収力まで３１．１OC（８８OF）で飽和させたときの密度が、その潰れた状態での乾燥時の密度の約１０％乃至約５０％、好ましくは約１０％乃至約３０％である、ことを特徴とするフォーム材料。２．前記フォーム構造は、Ａ）毛管吸引比表面積が約０．７m2/g乃至約８m2/g、好ましくは約１．５m2/g乃至約６m2/gであり、Ｂ）フォーム構造の表面を親水性にするため、塩化カルシウムを約０．１重量％乃至約８重量％、好ましくは約３重量％乃至約６重量％、及び非イオン性の油溶性乳化剤を約０．５重量％乃至約２０重量％、好ましくは約５重量％乃至約１２重量％含み、Ｃ）その潰れた状態において、（ｉ）残留水含有量が少なくとも約４重量％、好ましくは約４重量％乃至約３０重量％、最も好ましくは約５重量％乃至約１５重量％であり、（ii）乾燥時の密度が約０．０５g/cm3乃至約０．４g/cm3であり、好ましくは約０．１g/cm3乃至約０．２g/cm3であり、Ｄ）その膨張状態において、（ｉ）細孔容積が約１２mL/g乃至約１００mL/gであり、好ましくは約２５mL/g乃至約５０mL/gであり、（ii）表面張力が６５±５dynes/cmの合成尿でその自由吸収力まで３１．１OC（８８OF）で飽和させたときの圧縮−撓みに対する抵抗が、約２％乃至約８０％、好ましくは約５％乃至約４０％であり、（iii）気泡の平均的な大きさが約５μｍ乃至約５０μｍであり、好ましくは約５μｍ乃至約３５μｍであることを特徴とする、請求項１に記載のフオーム材料。３．油中水形乳濁液を重合させることによって形成され、前記油中水形乳濁液は、 1）油相を有し、この油相は、 a）i）好ましくは、スチレンを基材としたモノマー、及びメタクリレートを基材としたモノマーからなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価のガラス状モノマー、最も好ましくはスチレンを約５重量％乃至約４０重量％、好ましくは約１０重量％乃至約３０重量％、最も好ましくは約１５重量％乃至約２５重量％含み、 ii）好ましくは、ｎ−ブチルアクリレート及び２−エチルヘキシルアクリレートからなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価のゴム状コモノマー、最も好ましくは２−エチルヘキシルアクリレートを約３０重量％乃至約８０重量％、好ましくは約５０重量％乃至約７０重量％、最も好ましくは約５５重量％乃至約６５重量％含み、 iii）好ましくは、ジビニルベンゼン、ジビニルトルエン、及びジアリルフタレートからなる群から選択された実質的に水不溶性の多官能価架橋剤、最も好ましくはジビニルベンゼンを約１０重量％乃至約４０重量％、好ましくは約１５重量％乃至約２５重量％含む、モノマー成分の約６７重量％乃至約９８重量％、好ましくは約８０重量％乃至約９５重量％を占める成分と、 b）油相に溶解性で安定した油中水形乳濁液を形成する、好ましくはソルビタンラウレートからなる乳化剤成分を約２重量％乃至約３３重量％、好ましくは約５重量％乃至約２０重量％含み、 2）水溶性電解質、好ましくは塩化カルシウムを約０．２重量％乃至約２０重量％、約１重量％乃至約１０重量％含む水相を更に有し、 3）水相の油相に対する重量比が約１２：１乃至約１００：１であり、好ましくは約２０：１乃至約７０：１である、油中水形乳濁液を重合させることによって形成されることを特徴とする、請求項１又は２に記載のフォーム材料。４．水性の体液を吸収して保持するのに特に適した吸収体物品、好ましくはおむつにおいて、Ｉ）好ましくは液体不透過性のバックシートと、 II）前記バックシートと前記物品の着用者の流体排出領域との間に位置決めされるように前記バックシートと関連した、請求項１乃至３のうちのいずれか一項に記載のフォーム材料からなる吸収体コアと、 III）前記バックシートに接合された好ましくは液体透過性のトップシートとを有し、前記吸収体コアが前記トップシートと前記バックシートとの間に位置決めされている、ことを特徴とする吸収体物品。５．前記フォーム材料は、 a）３１．１OC（８８OF）での乾燥フォーム材料１ｇ当たりの自由吸収力が、合成尿で少なくとも約１２mLであり、好ましくは少なくとも約２０mLであり、 b）３７OCでの毛管作用による垂直方向移動速度は、前記合成尿が毛管作用でフォーム材料の５cmの垂直方向長さに沿って３０分又はそれ以下、好ましくは５分又はそれ以下で移動する速度であり、 c）３７OCでの毛管作用による垂直方向吸収力が、好ましくは、１１．４cmの毛管作用による垂直方向移動高さで、前記自由吸収力の少なくとも約７５％である、ことを特徴とする、請求項４に記載の吸収体物品。６．前記吸収体コアは、（１）前記流体排出領域に位置決めされた、セルロース繊維、最も好ましくは化学的に補剛したセルロース繊維からなる流体取扱い層、好ましくは流体捕捉／分配層と、（２）前記流体取扱い層と流体連通した、好ましくは前記捕捉／分配層の下にある、フォーム材料でできた流体貯蔵／再分配層とを有することを特徴とする、請求項５又は６に記載の吸収体物品。７．潰れているが、膨張可能な吸収体ポリマーフオーム材料の形成方法であって、 A）油中水形乳濁液を形成する工程を有し、この工程では、 a）i）好ましくは、スチレンを基材としたモノマー、及びメタクリレートを基材としたモノマーからなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価のガラス状モノマー、最も好ましくはスチレンを約５重量％乃至約４０重量％、好ましくは約１０重量％乃至約３０重量％、最も好ましくは約１５重量％乃至約２５重量％含み、 ii）好ましくは、ｎ−ブチルアクリレート及び２−エチルヘキシルアクリレートからなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価のゴム状コモノマー、最も好ましくは２−エチルヘキシルアクリレートを約３０重量％乃至約８０重量％、好ましくは約５０重量％乃至約７０重量％、最も好ましくは約５５重量％乃至約６５重量％含み、 iii）好ましくは、ジビニルベンゼン、ジビニルトルエン、及びジアリルフタレートからなる群から選択された実質的に水不溶性の多官能価架橋剤、最も好ましくはジビニルベンゼンを約１０重量％乃至約４０重量％、好ましくは約１５重量％乃至約２５重量％含む、モノマー成分の約６７重量％乃至約９８重量％、好ましくは約８０重量％乃至約９５重量％、及び b）油相に溶解性の、安定した油中水形乳濁液を形成する乳化剤成分を約２重量％乃至約３３重量％、好ましくは約５重量％乃至約２０重量％含む、油相と、 2）水溶性電解質を約０．２重量％乃至約２０重量％含む水溶液、好ましくは水溶性遊離基重合開始剤を約０．０２重量％乃至約０．４重量％更に含む水相とからなり、 3）水相の油相に対する重量比が約１２：１乃至約１００：１であり、好ましくは約２０：１乃至約７０：１である、油相及び水相から油中水形乳濁液を形成し、 B）油中水形乳濁液の油相中のモノマー成分を、好ましくは約３０OC乃至約５０OCの温度で約４時間乃至約２４時間に亘って、最も好ましくは、約３５OC乃至約４５OCの温度で約４時間乃至約１８時間に亘って重合させてポリマーフォーム材料を形成する工程と、 C）ポリマーフォーム材料を水性の体液との接触時に再び膨張する潰れたポリマーフォーム材料が形成される所定の程度まで脱水する工程と、を有する、吸収体ポリマーフォーム材料の形成方法において、ポリマーフォーム材料の気泡の平均的な大きさが約５０μｍ又はそれ以下であるように、油中水形乳濁液内で形成される水滴の凝集を少なくするように、前記乳濁液形成工程（Ａ）及び前記重合工程（Ｂ）を実施する、形成方法。８．前記乳化剤構成要素は、ソルビタンラウレート及びポリグリセロールの脂肪酸エステルを約１０：１乃至約１：１０の重量比で、好ましくは、約４：１乃至１：１の重量比で有し、前記ポリグリセロールエステルは、（１）線状ジグリセロールが少なくとも約６０重量％、三価又はそれ以上のポリグリセロールが約４０重量％以下、及び環状ジグリセロールが約１０重量％以下のポリグリセロール、（２）Ｃ12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸が少なくとも約４０％、Ｃ16飽和脂肪酸が約２５重量％以下、Ｃ18又はこれ以上の飽和脂肪酸が約１０％以下、及びＣ10又はこれ以下の脂肪酸が約１０％以下の脂肪酸組成を持つ脂肪酸反応体、から得られ、（３）ポリグリセロール（１）の脂肪酸反応体（２）に対する重量比が約５０：５０乃至約７０：３０であることを特徴とする、請求項７に記載の方法。９．前記ポリグリセロールエステルは、（１）線状ジグリセロールが約６０重量％乃至約８０重量％、トリグリセロール又はこれ以上のポリグリセロールが約２０重量％乃至約４０重量％のポリグリセロール、（２）Ｃ12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸が少なくとも約６５％、Ｃ16飽和脂肪酸が約１５重量％以下、Ｃ 18又はこれ以上の飽和脂肪酸が約４％以下、及びＣ10又はこれ以下の脂肪酸が約３０％以下の脂肪酸組成を持つ脂肪酸反応体、から得られ、（３）ポリグリセロール（１）の脂肪酸反応体（２）に対する重量比が約６０：４０乃至約７０：３０であることを特徴とする、請求項７又は８に記載の方法。１０．前記ポリグリセロールエステルは、５０OCでの油／水界面張力を少なくとも約０．０６dynes/cm、好ましくは約０．０９dynes/cm乃至約０３dynes/cm の最小値にすることを特徴とする、請求項７、８、又は９に記載の方法。