JPH08239720A - 高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法 - Google Patents
高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法Info
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- JPH08239720A JPH08239720A JP4198095A JP4198095A JPH08239720A JP H08239720 A JPH08239720 A JP H08239720A JP 4198095 A JP4198095 A JP 4198095A JP 4198095 A JP4198095 A JP 4198095A JP H08239720 A JPH08239720 A JP H08239720A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高結晶水鉱石の焼結において、焼結の歩留りお
よび生産性の高い製造方法を提供する。 【構成】結晶水を５．０ｗｔ％以上含む鉄鉱石を２５％
以上使用して焼結鉱を製造するにあたり、成品成分がＳ
ｉＯ2 成分で４．０〜４．８％、ＭｇＯ成分で１．２〜
２．４％、ＣａＯ成分で６．０〜９．０％の範囲に入る
ように原料または造滓剤量を調整する。
よび生産性の高い製造方法を提供する。 【構成】結晶水を５．０ｗｔ％以上含む鉄鉱石を２５％
以上使用して焼結鉱を製造するにあたり、成品成分がＳ
ｉＯ2 成分で４．０〜４．８％、ＭｇＯ成分で１．２〜
２．４％、ＣａＯ成分で６．０〜９．０％の範囲に入る
ように原料または造滓剤量を調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高結晶水含有鉱石を多
配合する焼結鉱製造法に係り、特に成品成分を所定値に
なるように原料および造滓剤の量を調整することで焼結
歩留および焼結生産性を改善する技術に関する。
配合する焼結鉱製造法に係り、特に成品成分を所定値に
なるように原料および造滓剤の量を調整することで焼結
歩留および焼結生産性を改善する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】焼結原料として結晶水を５ｗｔ％以上含
む鉄鉱石は広く用いられている。一般に鉄鉱石焼結鉱
は、粉鉄鉱石に造滓剤と燃料であるコークスを混合造粒
した原料で充填層を形成し、この層の上表面に着火後下
方吸引することによって燃料を燃焼させ１３００℃程度
の温度に原料を加熱し溶融同化させることで塊成化する
とともに気孔構造も変化させることで製造される。
む鉄鉱石は広く用いられている。一般に鉄鉱石焼結鉱
は、粉鉄鉱石に造滓剤と燃料であるコークスを混合造粒
した原料で充填層を形成し、この層の上表面に着火後下
方吸引することによって燃料を燃焼させ１３００℃程度
の温度に原料を加熱し溶融同化させることで塊成化する
とともに気孔構造も変化させることで製造される。
【０００３】しかるに、粉鉄鉱石の結晶水が５ｗｔ％以
上の高結晶水鉱石にあっては、焼結化反応過程の昇温時
に結晶水の分解によって気孔や亀裂が発生するので、溶
融同化性が高く、また焼結ケーキの気孔率も高くなる特
徴がある。この溶融同化性が高いと言うことは塊成化に
とっては重要なことであるが、むしろ過剰気味に高く、
高結晶水鉱石を多配合すると、過溶融から通気性の悪化
や通気ムラを発生させ焼結生産性の低下や焼結歩留の低
下の原因となり大きな問題点となっている。このような
観点から高結晶水鉱石の配合率は２０〜２５％未満に制
限されてきたのが実情であり、多量使用について種々検
討がなされている。
上の高結晶水鉱石にあっては、焼結化反応過程の昇温時
に結晶水の分解によって気孔や亀裂が発生するので、溶
融同化性が高く、また焼結ケーキの気孔率も高くなる特
徴がある。この溶融同化性が高いと言うことは塊成化に
とっては重要なことであるが、むしろ過剰気味に高く、
高結晶水鉱石を多配合すると、過溶融から通気性の悪化
や通気ムラを発生させ焼結生産性の低下や焼結歩留の低
下の原因となり大きな問題点となっている。このような
観点から高結晶水鉱石の配合率は２０〜２５％未満に制
限されてきたのが実情であり、多量使用について種々検
討がなされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この例として、特開昭
５８−１４１３４１号公報に記載のように、高結晶水鉱
石にＭｇＯ−ＳｉＯ2 系の造滓剤または低反応性の微粉
鉄鉱石を配合し、予備造粒してミニペレット化し、他の
焼結原料と混合して焼結することで溶融同化性を抑制改
善する技術がある。
５８−１４１３４１号公報に記載のように、高結晶水鉱
石にＭｇＯ−ＳｉＯ2 系の造滓剤または低反応性の微粉
鉄鉱石を配合し、予備造粒してミニペレット化し、他の
焼結原料と混合して焼結することで溶融同化性を抑制改
善する技術がある。
【０００５】しかし、このような予備造粒を手段とする
方法は予備造粒するための搬送と造粒の設備を必要とし
製造コストの上昇を招く。
方法は予備造粒するための搬送と造粒の設備を必要とし
製造コストの上昇を招く。
【０００６】また、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．７
（１９９４）に記載されているように、高結晶水鉱石多
配合時にスケール（高ＦｅＯ成分）を多配合することで
溶融する融液の流動性を改善することで焼結気孔構造を
改善し焼結歩留の悪化を防止する技術がある。
（１９９４）に記載されているように、高結晶水鉱石多
配合時にスケール（高ＦｅＯ成分）を多配合することで
溶融する融液の流動性を改善することで焼結気孔構造を
改善し焼結歩留の悪化を防止する技術がある。
【０００７】しかし、この技術はスケールを必要とする
ので、焼結鉱生産量に応じたスケール量が必要で、製板
や製管工程などで発生する量ではとてもまかないきれる
量ではないし、さらにスケールが高ＦｅＯ成分であるこ
とから焼結鉱成品のＦｅＯも高くなり被還元性が悪化す
る問題点もある。
ので、焼結鉱生産量に応じたスケール量が必要で、製板
や製管工程などで発生する量ではとてもまかないきれる
量ではないし、さらにスケールが高ＦｅＯ成分であるこ
とから焼結鉱成品のＦｅＯも高くなり被還元性が悪化す
る問題点もある。
【０００８】一方、現状焼結鉱の成品成分は、概ねＳｉ
Ｏ2 で５．４％、ＭｇＯで１．０％、ＣａＯで１０．０
％で製造されている。焼結鉱はＳｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｃａ
Ｏ，Ａｌ2 Ｏ3 の造滓成分が鉄鉱石中のＦｅ2 Ｏ3 ，Ｆ
ｅＯなどの鉄酸化物の溶融同化反応によって塊成化され
るが、ＣａＯ成分はＦｅ2 Ｏ3 との間で、ＳｉＯ2 成分
はＦｅＯとの間で低融点鉱物を形成し溶融同化反応が促
進するが、Ａｌ2 Ｏ3やＭｇＯ成分は逆に溶融同化反応
を抑制する働きをする。
Ｏ2 で５．４％、ＭｇＯで１．０％、ＣａＯで１０．０
％で製造されている。焼結鉱はＳｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｃａ
Ｏ，Ａｌ2 Ｏ3 の造滓成分が鉄鉱石中のＦｅ2 Ｏ3 ，Ｆ
ｅＯなどの鉄酸化物の溶融同化反応によって塊成化され
るが、ＣａＯ成分はＦｅ2 Ｏ3 との間で、ＳｉＯ2 成分
はＦｅＯとの間で低融点鉱物を形成し溶融同化反応が促
進するが、Ａｌ2 Ｏ3やＭｇＯ成分は逆に溶融同化反応
を抑制する働きをする。
【０００９】したがって、ＣａＯとＳｉＯ2 成分が低下
すると溶融同化が進まず通気性の悪化から生産性が悪化
するために、前述のとおり、ＳｉＯ2 成分で５．４％、
ＣａＯ成分で１０．０％程度が必要であった。またＭｇ
Ｏ成分やＡｌ2 Ｏ3 成分が上昇すると、溶融同化が悪化
し、同様に焼成時通気性の低下より生産性が悪化する。
このためＭｇＯ成分やＡｌ2 Ｏ3 成分の高い焼結鉱は、
ＣａＯやＳｉＯ2 成分を高くしておく必要があった。
すると溶融同化が進まず通気性の悪化から生産性が悪化
するために、前述のとおり、ＳｉＯ2 成分で５．４％、
ＣａＯ成分で１０．０％程度が必要であった。またＭｇ
Ｏ成分やＡｌ2 Ｏ3 成分が上昇すると、溶融同化が悪化
し、同様に焼成時通気性の低下より生産性が悪化する。
このためＭｇＯ成分やＡｌ2 Ｏ3 成分の高い焼結鉱は、
ＣａＯやＳｉＯ2 成分を高くしておく必要があった。
【００１０】そこで、本発明は、高結晶水鉱石の焼結に
おいて、焼結の歩留りおよび生産性の高い製造方法を提
供することにある。
おいて、焼結の歩留りおよび生産性の高い製造方法を提
供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法は、結晶水を５．０
ｗｔ％以上含む鉄鉱石を２５％以上使用して焼結鉱を製
造するにあたり、成品成分がＳｉＯ2 成分で４．０〜
４．８％、ＭｇＯ成分で１．２〜２．４％、ＣａＯ成分
で６．０〜９．０％の範囲に入るように原料または造滓
剤量を調整することを特徴とするものである。
明の高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法は、結晶水を５．０
ｗｔ％以上含む鉄鉱石を２５％以上使用して焼結鉱を製
造するにあたり、成品成分がＳｉＯ2 成分で４．０〜
４．８％、ＭｇＯ成分で１．２〜２．４％、ＣａＯ成分
で６．０〜９．０％の範囲に入るように原料または造滓
剤量を調整することを特徴とするものである。
【００１２】
【作用】以下に本発明をさらに詳述する。本発明者ら
は、前述のとおり、高結晶水鉱石はきわめて溶融同化性
が良好であるので、これを２５％を越える多配合を行う
と過溶融となるので、この配合で最適となる成分組織を
鋭意調査した結果、後述する実施例に見られるようにＣ
ａＯ成分では６．０〜９．０％、ＳｉＯ2 成分では４．
０〜４．８％、ＭｇＯ成分では１．２〜２．４％の組合
せが良好であることを見出した。すなわち溶融同化性の
良好な高結晶水鉱石を多配合しているので、従来よりも
ＣａＯやＳｉＯ2 成分を抑制することで適正な溶融量と
するこよによる効果を得るものである。
は、前述のとおり、高結晶水鉱石はきわめて溶融同化性
が良好であるので、これを２５％を越える多配合を行う
と過溶融となるので、この配合で最適となる成分組織を
鋭意調査した結果、後述する実施例に見られるようにＣ
ａＯ成分では６．０〜９．０％、ＳｉＯ2 成分では４．
０〜４．８％、ＭｇＯ成分では１．２〜２．４％の組合
せが良好であることを見出した。すなわち溶融同化性の
良好な高結晶水鉱石を多配合しているので、従来よりも
ＣａＯやＳｉＯ2 成分を抑制することで適正な溶融量と
するこよによる効果を得るものである。
【００１３】一方、ＣａＯ成分で６．０％未満、ＳｉＯ
2 成分で４．０％未満となると、溶融同化不足となって
焼結生産性が低下し、逆にＣａＯ成分で９．０％を超
え、ＳｉＯ2 成分で４．８％を超えると、溶融同化量が
多すぎて通気性の悪化や通気ムラを発生せしめ焼結生産
性が悪化する。
2 成分で４．０％未満となると、溶融同化不足となって
焼結生産性が低下し、逆にＣａＯ成分で９．０％を超
え、ＳｉＯ2 成分で４．８％を超えると、溶融同化量が
多すぎて通気性の悪化や通気ムラを発生せしめ焼結生産
性が悪化する。
【００１４】しかし、単にＣａＯ成分とＳｉＯ2 成分の
適正化だけを図ると、高結晶水鉱石は焼結ケーキ気孔率
を上昇せしめ焼結歩留は悪化する。これらについては、
融液の流動性を高めることで改善できるので、溶融同化
性を抑制するが融液流動性を高めるＭｇＯ成分を１．２
％以上に上昇せしめることが重要であることが判った。
しかし、ＭｇＯ成分を２．４％を超えると、溶融同化性
が大幅に悪化し焼結生産性が低下する。さらにＡｌ2 Ｏ
3 成分についてはＡｌ2 Ｏ3 成分が２．０％以上の高Ａ
ｌ2 Ｏ3 前提の方が焼結生産性の改善度が大きく、逆に
Ａｌ2 Ｏ3 成分が低い場合にこの改善度は小さい。Ｆｅ
Ｏ成分と異なり、Ａｌ2 Ｏ3 とＭｇＯ成分を上昇させた
場合には被還元性の低下はなく、Ａｌ2 Ｏ3 成分は焼結
生産性を改善する効果をもっている。
適正化だけを図ると、高結晶水鉱石は焼結ケーキ気孔率
を上昇せしめ焼結歩留は悪化する。これらについては、
融液の流動性を高めることで改善できるので、溶融同化
性を抑制するが融液流動性を高めるＭｇＯ成分を１．２
％以上に上昇せしめることが重要であることが判った。
しかし、ＭｇＯ成分を２．４％を超えると、溶融同化性
が大幅に悪化し焼結生産性が低下する。さらにＡｌ2 Ｏ
3 成分についてはＡｌ2 Ｏ3 成分が２．０％以上の高Ａ
ｌ2 Ｏ3 前提の方が焼結生産性の改善度が大きく、逆に
Ａｌ2 Ｏ3 成分が低い場合にこの改善度は小さい。Ｆｅ
Ｏ成分と異なり、Ａｌ2 Ｏ3 とＭｇＯ成分を上昇させた
場合には被還元性の低下はなく、Ａｌ2 Ｏ3 成分は焼結
生産性を改善する効果をもっている。
【００１５】
【実施例】表１に示すように、結晶水５．０ｗｔ％以上
の鉄鉱石を１５％含む配合条件（ケース１）で、直径３
００mmφ高さ５００mm送風圧力１２００mmＨ2 Ｏの焼結
鍋試験装置を用いて焼結鉱を製造し、現状のＳｉＯ2 ＝
５．４％、ＭｇＯ＝１．０％、ＣａＯ＝１０．０％の焼
結鉱を製造する時の焼結歩留と焼結生産性との比較を行
った。
の鉄鉱石を１５％含む配合条件（ケース１）で、直径３
００mmφ高さ５００mm送風圧力１２００mmＨ2 Ｏの焼結
鍋試験装置を用いて焼結鉱を製造し、現状のＳｉＯ2 ＝
５．４％、ＭｇＯ＝１．０％、ＣａＯ＝１０．０％の焼
結鉱を製造する時の焼結歩留と焼結生産性との比較を行
った。
【００１６】次に、結晶水５．０ｗｔ％以上の鉄鉱石を
２５％含む配合条件（ケース２）で、同様に直径３００
mmφ高さ５００mm送風圧力１２００mmＨ2 Ｏの焼結鍋試
験装置を用いて焼結鉱を製造する試験を、Ａｌ2 Ｏ3 ＝
２．０％の条件とＡｌ2 Ｏ3＝１．６％の条件におい
て、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＭｇＯ成分を変更する試験を実
施し、焼結歩留と焼結生産性を比較した。
２５％含む配合条件（ケース２）で、同様に直径３００
mmφ高さ５００mm送風圧力１２００mmＨ2 Ｏの焼結鍋試
験装置を用いて焼結鉱を製造する試験を、Ａｌ2 Ｏ3 ＝
２．０％の条件とＡｌ2 Ｏ3＝１．６％の条件におい
て、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＭｇＯ成分を変更する試験を実
施し、焼結歩留と焼結生産性を比較した。
【００１７】なお、高結晶水鉱石としてはピソライト鉱
とマラマンバ鉱を用い、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＭｇＯ成分
の調整には高ＳｉＯ2 鉄鉱石であるリオドセ鉱とＭｔニ
ューマン鉱および副原料である蛇父岩、石灰石、ドロマ
イト、硅石などの配合量を変更させて実施した。各銘柄
の成分表を表２に示す。
とマラマンバ鉱を用い、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＭｇＯ成分
の調整には高ＳｉＯ2 鉄鉱石であるリオドセ鉱とＭｔニ
ューマン鉱および副原料である蛇父岩、石灰石、ドロマ
イト、硅石などの配合量を変更させて実施した。各銘柄
の成分表を表２に示す。
【００１８】さらに結晶水５．０ｗｔ％以上の鉄鉱石を
５０％含む配合条件（ケース３）でも同様の試験を行い
比較評価した。
５０％含む配合条件（ケース３）でも同様の試験を行い
比較評価した。
【００１９】なお、本鍋試験にあっては燃料となる粉コ
ークスは４．５％で、返鉱を１４．０％の配合率で外数
として加えた。
ークスは４．５％で、返鉱を１４．０％の配合率で外数
として加えた。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】高結晶水鉱石１５％前提でのＳｉＯ2 ＝
５．４％、ＭｇＯ＝１．０％、ＣａＯ＝１０．０％の焼
結鉱製造時の焼結歩留及び焼結生産率を表３に示す。
５．４％、ＭｇＯ＝１．０％、ＣａＯ＝１０．０％の焼
結鉱製造時の焼結歩留及び焼結生産率を表３に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】次に高結晶水鉱石２５％前提での焼結鉱Ｃ
ａＯ成分とＳｉＯ2 成分を変更した時の焼結生産率を図
１および図２に示す。この図１および図２では、それぞ
れ焼結鉱ＭｇＯ＝１．７％一定で、Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．６
％とＡｌ2 Ｏ3 ＝２．０％一定の場合を示した。そして
前述のベースとなる表３の結果を基準線として図中に記
入した。
ａＯ成分とＳｉＯ2 成分を変更した時の焼結生産率を図
１および図２に示す。この図１および図２では、それぞ
れ焼結鉱ＭｇＯ＝１．７％一定で、Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．６
％とＡｌ2 Ｏ3 ＝２．０％一定の場合を示した。そして
前述のベースとなる表３の結果を基準線として図中に記
入した。
【００２５】図１および図２から、本発明法の範囲にす
ると、ベースの生産率以上の結果を得ることができ、高
結晶水の特性を活用したＣａＯ、ＳｉＯ2 成分の設計で
あることが判る。
ると、ベースの生産率以上の結果を得ることができ、高
結晶水の特性を活用したＣａＯ、ＳｉＯ2 成分の設計で
あることが判る。
【００２６】さらに高結晶水鉱石２５％前提で、ＣａＯ
＝８％、ＳｉＯ2 ＝４％一定時のＭｇＯ成分を変更した
ときの焼結歩留を図３に、焼結生産率を図４に示した。
＝８％、ＳｉＯ2 ＝４％一定時のＭｇＯ成分を変更した
ときの焼結歩留を図３に、焼結生産率を図４に示した。
【００２７】図３および図４により、本発明法の範囲で
はベース以上の生産率と歩留を確保しており、上記と同
様に高結晶水の特性を活用した成分設計であることが判
る。
はベース以上の生産率と歩留を確保しており、上記と同
様に高結晶水の特性を活用した成分設計であることが判
る。
【００２８】表４には、製造焼結鉱の被還元性を調べた
結果を示すが、低下傾向は示していない。
結果を示すが、低下傾向は示していない。
【００２９】
【表４】
【００３０】さらに高結晶水鉱石５０％配合前提での結
果を図５および図６に示す。高結晶水鉱石２５％配合と
同様に、本発明法の成分範囲はベース以上の歩留と生産
率を示しており、本発明法が高結晶水多配合時に多大な
効果発揮する技術であることを示している。
果を図５および図６に示す。高結晶水鉱石２５％配合と
同様に、本発明法の成分範囲はベース以上の歩留と生産
率を示しており、本発明法が高結晶水多配合時に多大な
効果発揮する技術であることを示している。
【００３１】
【発明の効果】以上のとおり、本発明によれば、高結晶
水鉱石の焼結において、焼結の歩留りおよび生産性を高
めることができる。
水鉱石の焼結において、焼結の歩留りおよび生産性を高
めることができる。
【図１】本発明の高結晶水鉱石２５％配合における焼結
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
【図２】本発明の高結晶水鉱石２５％配合における焼結
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
【図３】本発明の高結晶水鉱石２５％配合における焼結
成品歩留を従来法との対比で示すグラフである。
成品歩留を従来法との対比で示すグラフである。
【図４】本発明の高結晶水鉱石２５％配合における焼結
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
【図５】本発明の高結晶水鉱石５０％配合における焼結
成品歩留を従来法との対比で示すグラフである。
成品歩留を従来法との対比で示すグラフである。
【図６】本発明の高結晶水鉱石５０％配合における焼結
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
生産率を従来法との対比で示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】結晶水を５．０ｗｔ％以上含む鉄鉱石を２
５％以上使用して焼結鉱を製造するにあたり、成品成分
がＳｉＯ2 成分で４．０〜４．８％、ＭｇＯ成分で１．
２〜２．４％、ＣａＯ成分で６．０〜９．０％の範囲に
入るように原料または造滓剤量を調整することを特徴と
する高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法。 - 【請求項２】成品成分のＡｌ2 Ｏ3 が２．０％以上であ
る請求項１記載の高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04198095A JP3166536B2 (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04198095A JP3166536B2 (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08239720A true JPH08239720A (ja) | 1996-09-17 |
| JP3166536B2 JP3166536B2 (ja) | 2001-05-14 |
Family
ID=12623355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04198095A Expired - Fee Related JP3166536B2 (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 高結晶水鉱石の焼結鉱製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3166536B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005307253A (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-04 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の製造方法 |
| JP2007077430A (ja) * | 2005-09-13 | 2007-03-29 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の製造方法 |
| JP2007100150A (ja) * | 2005-10-03 | 2007-04-19 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の製造方法 |
| JP2007100149A (ja) * | 2005-10-03 | 2007-04-19 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の製造方法 |
| CN100465306C (zh) * | 2006-11-30 | 2009-03-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 改善高炉炉渣粘度的烧结矿及其制备方法 |
| CN111172385A (zh) * | 2020-01-20 | 2020-05-19 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种利用高结晶水铁矿粉制备烧结矿的方法 |
| JP2021070832A (ja) * | 2019-10-29 | 2021-05-06 | 日本製鉄株式会社 | 焼結用原料の配合方法 |
-
1995
- 1995-03-01 JP JP04198095A patent/JP3166536B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN111172385A (zh) * | 2020-01-20 | 2020-05-19 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种利用高结晶水铁矿粉制备烧结矿的方法 |
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