JPH0518326A - 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 - Google Patents
内燃エンジンの蒸発燃料制御装置Info
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- JPH0518326A JPH0518326A JP3190969A JP19096991A JPH0518326A JP H0518326 A JPH0518326 A JP H0518326A JP 3190969 A JP3190969 A JP 3190969A JP 19096991 A JP19096991 A JP 19096991A JP H0518326 A JPH0518326 A JP H0518326A
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- fuel vapor
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃料タンクから蒸発してエンジン吸気系へ供
給される実際の燃料蒸気を含む蒸発混合気の燃料蒸気濃
度及び／又は体積流量を正確に測定すると共にこれらの
測定結果に基づいて空燃比を正確に制御する。 【構成】 キャニスタ１５とスロットルボディ３とを接
続するパージ管１７の途中に、エアクリーナ１９を介し
て大気に連通する大気通路１８が接続されている。パー
ジ管１７及び大気通路１８の途中には、それぞれ第１及
び第２の質量流量計２２，２３が装着されている。これ
らの流量計２２，２３の出力値に基づいて、パージ管１
７を介してエンジン吸気系に供給される混合気中の燃料
蒸気の濃度及び／又は体積流量が算出される。この算出
結果を用いて、パージ制御弁１６の開度及び燃料噴射弁
６の開弁時間が制御される。
給される実際の燃料蒸気を含む蒸発混合気の燃料蒸気濃
度及び／又は体積流量を正確に測定すると共にこれらの
測定結果に基づいて空燃比を正確に制御する。 【構成】 キャニスタ１５とスロットルボディ３とを接
続するパージ管１７の途中に、エアクリーナ１９を介し
て大気に連通する大気通路１８が接続されている。パー
ジ管１７及び大気通路１８の途中には、それぞれ第１及
び第２の質量流量計２２，２３が装着されている。これ
らの流量計２２，２３の出力値に基づいて、パージ管１
７を介してエンジン吸気系に供給される混合気中の燃料
蒸気の濃度及び／又は体積流量が算出される。この算出
結果を用いて、パージ制御弁１６の開度及び燃料噴射弁
６の開弁時間が制御される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料蒸気排出抑止装置
のパージ通路から内燃エンジンの吸気系へ供給される燃
料蒸気流量を検出し、その検出結果に基づいてエンジン
に供給する燃料量を制御する装置に関する。
のパージ通路から内燃エンジンの吸気系へ供給される燃
料蒸気流量を検出し、その検出結果に基づいてエンジン
に供給する燃料量を制御する装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、燃料タンク内で燃料から発生
する燃料蒸気が大気中に放出されるのを防止するように
した燃料蒸気排出抑止装置が広く用いられている。この
装置では燃料蒸気がキャニスタで一時貯えられ、この貯
えられた蒸発燃料が内燃エンジンの吸気系へ供給され
る。この蒸発燃料の吸気系への供給（パージ）により、
エンジンへ供給される混合気は一瞬リッチ化するもの
の、パージ燃料蒸気量が少なければ空燃比フィードバッ
ク制御によって混合気の空燃比は早急に所望制御目標値
に戻り空燃比の変動はほとんどない。
する燃料蒸気が大気中に放出されるのを防止するように
した燃料蒸気排出抑止装置が広く用いられている。この
装置では燃料蒸気がキャニスタで一時貯えられ、この貯
えられた蒸発燃料が内燃エンジンの吸気系へ供給され
る。この蒸発燃料の吸気系への供給（パージ）により、
エンジンへ供給される混合気は一瞬リッチ化するもの
の、パージ燃料蒸気量が少なければ空燃比フィードバッ
ク制御によって混合気の空燃比は早急に所望制御目標値
に戻り空燃比の変動はほとんどない。
【０００３】しかしながらパージ燃料蒸気量が多い場合
には空燃比の変動が発生する。例えば燃料タンクへ給油
した直後は燃料蒸気が多量に発生する可能性があり、こ
うした給油直後のパージによる空燃比の変動を防ぐため
に、給油直後のエンジン始動時から車速が所定値に達す
るまで、及びその後車速が該所定値を超えている状態の
積算時間が所定時間に達するまでの間、パージ燃料蒸気
量を低減させるようにしたパージ流量制御装置が知られ
ている（例えば特開昭６３−１１１２７７号公報）。
には空燃比の変動が発生する。例えば燃料タンクへ給油
した直後は燃料蒸気が多量に発生する可能性があり、こ
うした給油直後のパージによる空燃比の変動を防ぐため
に、給油直後のエンジン始動時から車速が所定値に達す
るまで、及びその後車速が該所定値を超えている状態の
積算時間が所定時間に達するまでの間、パージ燃料蒸気
量を低減させるようにしたパージ流量制御装置が知られ
ている（例えば特開昭６３−１１１２７７号公報）。
【０００４】また、パージをあらかじめ、空燃比変動の
ほとんど生じない程度の少ない量で行ない、このパージ
による空燃比フィードバック制御におけるフィードバッ
ク補正係数の変動量を検出し、パージ燃料蒸気量を大き
くしたときの前記補正係数を前記変動量に基づいて予測
し、実際のパージ燃料蒸気量を大きくするのと同期して
この予測値をフィードバック補正係数として使用して供
給燃料量の減少を行ない、パージ燃料蒸気量が多くとも
空燃比の変動を抑えるようにした空燃比制御装置が知ら
れている（例えば特開昭６２−１３１９６２号公報）。
ほとんど生じない程度の少ない量で行ない、このパージ
による空燃比フィードバック制御におけるフィードバッ
ク補正係数の変動量を検出し、パージ燃料蒸気量を大き
くしたときの前記補正係数を前記変動量に基づいて予測
し、実際のパージ燃料蒸気量を大きくするのと同期して
この予測値をフィードバック補正係数として使用して供
給燃料量の減少を行ない、パージ燃料蒸気量が多くとも
空燃比の変動を抑えるようにした空燃比制御装置が知ら
れている（例えば特開昭６２−１３１９６２号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術のうち前者の装置においては、パージ流量を制御
するに当り実際のパージ燃料蒸気量を検出することをし
ないために正確な空燃比制御を行なうことができないこ
とがある。即ち、給油前の燃料タンク内の燃料残量の大
小によって給油による燃料蒸気量は異なり、従って給油
後のパージ燃料蒸気量は一定しない。そのためこの装置
では給油後の予想パージ燃料蒸気量を比較的小さい値に
設定した場合に大流量のパージが行なわれれば空燃比の
変動は避けられず、一方比較的大きい値に設定した場合
に小流量のパージが行なわれれば空燃比の変動は避けら
れるが、燃料蒸気排出抑止装置の処理能力を充分に発揮
できないことになる。
来技術のうち前者の装置においては、パージ流量を制御
するに当り実際のパージ燃料蒸気量を検出することをし
ないために正確な空燃比制御を行なうことができないこ
とがある。即ち、給油前の燃料タンク内の燃料残量の大
小によって給油による燃料蒸気量は異なり、従って給油
後のパージ燃料蒸気量は一定しない。そのためこの装置
では給油後の予想パージ燃料蒸気量を比較的小さい値に
設定した場合に大流量のパージが行なわれれば空燃比の
変動は避けられず、一方比較的大きい値に設定した場合
に小流量のパージが行なわれれば空燃比の変動は避けら
れるが、燃料蒸気排出抑止装置の処理能力を充分に発揮
できないことになる。
【０００６】また、上記従来技術のうち後者の装置にお
いては、実際のパージ燃料蒸気量を直接検出しているの
ではなく、空燃比フィードバック補正係数の変動によっ
てパージ燃料蒸気量を推定しているものであり、且つ少
ないパージ燃料蒸気量の時の該係数変動から多いパージ
燃料蒸気量による該係数の変動を予測する手法であるた
め、該係数の変動予測値が正確でないことがあり、パー
ジに伴う空燃比の正確な制御は不可能であった。
いては、実際のパージ燃料蒸気量を直接検出しているの
ではなく、空燃比フィードバック補正係数の変動によっ
てパージ燃料蒸気量を推定しているものであり、且つ少
ないパージ燃料蒸気量の時の該係数変動から多いパージ
燃料蒸気量による該係数の変動を予測する手法であるた
め、該係数の変動予測値が正確でないことがあり、パー
ジに伴う空燃比の正確な制御は不可能であった。
【０００７】従って、上記前者及び後者の装置において
は、空燃比が変動することにより、排ガス特性が悪化
し、出力トルクが変動するという問題があった。
は、空燃比が変動することにより、排ガス特性が悪化
し、出力トルクが変動するという問題があった。
【０００８】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、燃料タンクから蒸発してエンジン吸気系へ供給され
る実際の燃料蒸気の濃度及び／又は該燃料蒸気の体積流
量を正確に検出することができる検出装置、及び該検出
した濃度又は体積流量に基づいて空燃比を正確に制御す
ることが可能な蒸発燃料制御装置及び空燃比制御装置を
提供することを目的とする。
で、燃料タンクから蒸発してエンジン吸気系へ供給され
る実際の燃料蒸気の濃度及び／又は該燃料蒸気の体積流
量を正確に検出することができる検出装置、及び該検出
した濃度又は体積流量に基づいて空燃比を正確に制御す
ることが可能な蒸発燃料制御装置及び空燃比制御装置を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着す
るキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前記
燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、該
パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料蒸
気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エンジ
ンに吸入される前記燃料蒸気の流量を検出する燃料蒸気
流量検出装置において、前記パージ通路と大気とを連通
する大気通路と、前記パージ通路を流れる混合気の流量
を検出する第１の質量流量計と、前記大気通路を流れる
大気の流量を検出する第２の質量流量計と、前記第１及
び第２の質量流量計の出力値に基づいて実燃料蒸気流量
を算出する実燃料蒸気流量算出手段とを設けたことを特
徴とする燃料蒸気流量検出装置を提供するものである。
に本発明は、燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着す
るキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前記
燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、該
パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料蒸
気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エンジ
ンに吸入される前記燃料蒸気の流量を検出する燃料蒸気
流量検出装置において、前記パージ通路と大気とを連通
する大気通路と、前記パージ通路を流れる混合気の流量
を検出する第１の質量流量計と、前記大気通路を流れる
大気の流量を検出する第２の質量流量計と、前記第１及
び第２の質量流量計の出力値に基づいて実燃料蒸気流量
を算出する実燃料蒸気流量算出手段とを設けたことを特
徴とする燃料蒸気流量検出装置を提供するものである。
【００１０】また、上記燃料蒸気流量検出装置におい
て、前記実燃料蒸気流量算出手段に代えて、前記第１及
び第２の質量流量計の出力値に基づいて前記混合気中の
燃料蒸気濃度を算出する濃度算出手段を設けることによ
り、燃料蒸気濃度検出装置を提供するものである。
て、前記実燃料蒸気流量算出手段に代えて、前記第１及
び第２の質量流量計の出力値に基づいて前記混合気中の
燃料蒸気濃度を算出する濃度算出手段を設けることによ
り、燃料蒸気濃度検出装置を提供するものである。
【００１１】本発明は更に上記燃料蒸気流量検出装置に
おいて、前記エンジンの運転状態に応じた目標燃料蒸気
流量を設定する目標燃料蒸気流量設定手段と、該設定し
た目標燃料蒸気流量と前記実燃料蒸気流量とを比較し、
該比較結果に応じて前記パージ制御弁の開度を制御する
パージ制御手段とを設けることにより、内燃エンジンの
蒸発燃料制御装置を提供するものである。
おいて、前記エンジンの運転状態に応じた目標燃料蒸気
流量を設定する目標燃料蒸気流量設定手段と、該設定し
た目標燃料蒸気流量と前記実燃料蒸気流量とを比較し、
該比較結果に応じて前記パージ制御弁の開度を制御する
パージ制御手段とを設けることにより、内燃エンジンの
蒸発燃料制御装置を提供するものである。
【００１２】更に、上記燃料蒸気流量検出装置におい
て、前記実燃料蒸気流量に応じて前記エンジンに供給す
る基本燃料量を補正する補正手段を設けることにより、
内燃エンジンの空燃比制御装置を提供するものである。
て、前記実燃料蒸気流量に応じて前記エンジンに供給す
る基本燃料量を補正する補正手段を設けることにより、
内燃エンジンの空燃比制御装置を提供するものである。
【００１３】更に、上記燃料蒸気流量検出装置、燃料蒸
気濃度検出装置、蒸発燃料制御装置及び空燃比制御装置
のそれぞれにおいて、前記第１の質量流量計を前記パー
ジ通路の、前記大気通路との接続部の上流側に装着し、
前記第２の質量流量計を前記パージ通路の、前記接続部
の下流側に装着するようにしたものである。
気濃度検出装置、蒸発燃料制御装置及び空燃比制御装置
のそれぞれにおいて、前記第１の質量流量計を前記パー
ジ通路の、前記大気通路との接続部の上流側に装着し、
前記第２の質量流量計を前記パージ通路の、前記接続部
の下流側に装着するようにしたものである。
【００１４】
【作用】第１及び第２の質量流量計の出力値とに基づい
て実燃料蒸気流量又は燃料蒸気濃度が算出される。
て実燃料蒸気流量又は燃料蒸気濃度が算出される。
【００１５】エンジン運転状態に応じて設定される目標
燃料蒸気流量と前記実燃料蒸気流量とが比較され、この
比較結果に応じてパージ制御弁の開度が制御される。
燃料蒸気流量と前記実燃料蒸気流量とが比較され、この
比較結果に応じてパージ制御弁の開度が制御される。
【００１６】前記実燃料蒸気流量に応じてエンジンに供
給する基本燃料量が補正される。
給する基本燃料量が補正される。
【００１７】
【実施例】以下本発明の実施例を添付図面に基づいて詳
述する。
述する。
【００１８】図１は本発明の第１の実施例に係る内燃エ
ンジン及びその燃料供給制御装置の全体の構成図であ
り、符号１は例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エン
ジン１の吸気管２の途中にはスロットルボディ３が設け
られ、その内部にはスロットル弁３０１が配されてい
る。スロットル弁３０１にはスロットル弁開度(θＴＨ)
センサ４が連結されており、当該スロットル弁３０１の
開度に応じた電気信号を出力して電子コントロールユニ
ット（以下「ＥＣＵ」という）５に供給する。このＥＣ
Ｕ５は、実燃料蒸気流量算出手段、目標燃料蒸気流量設
定手段、パージ制御手段、補正手段及び濃度算出手段を
構成する。
ンジン及びその燃料供給制御装置の全体の構成図であ
り、符号１は例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エン
ジン１の吸気管２の途中にはスロットルボディ３が設け
られ、その内部にはスロットル弁３０１が配されてい
る。スロットル弁３０１にはスロットル弁開度(θＴＨ)
センサ４が連結されており、当該スロットル弁３０１の
開度に応じた電気信号を出力して電子コントロールユニ
ット（以下「ＥＣＵ」という）５に供給する。このＥＣ
Ｕ５は、実燃料蒸気流量算出手段、目標燃料蒸気流量設
定手段、パージ制御手段、補正手段及び濃度算出手段を
構成する。
【００１９】燃料噴射弁６はエンジン１とスロットル弁
３０１との間で且つ吸気管２の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられており、各燃料噴射弁６は
燃料ポンプ７を介して燃料タンク８に接続されていると
共にＥＣＵ５に電気的に接続されて当該ＥＣＵ５からの
信号により燃料噴射弁６の開弁時間が制御される。
３０１との間で且つ吸気管２の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられており、各燃料噴射弁６は
燃料ポンプ７を介して燃料タンク８に接続されていると
共にＥＣＵ５に電気的に接続されて当該ＥＣＵ５からの
信号により燃料噴射弁６の開弁時間が制御される。
【００２０】スロットル弁３０１の直ぐ下流には管９を
介して吸気管内絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が設けられ
ており、この絶対圧センサ１０により電気信号に変換さ
れた絶対圧信号は前記ＥＣＵ５に供給される。
介して吸気管内絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が設けられ
ており、この絶対圧センサ１０により電気信号に変換さ
れた絶対圧信号は前記ＥＣＵ５に供給される。
【００２１】エンジン回転数（ＮＥ）センサ１１はエン
ジン１の図示しないカム軸周囲又はクランク軸周囲に取
り付けられ、エンジン１のクランク軸の180度回転毎に
所定のクランク角度位置で信号パルス（以下「ＴＤＣ信
号パルス」という）を出力し、このＴＤＣ信号パルスは
ＥＣＵ５に供給される。
ジン１の図示しないカム軸周囲又はクランク軸周囲に取
り付けられ、エンジン１のクランク軸の180度回転毎に
所定のクランク角度位置で信号パルス（以下「ＴＤＣ信
号パルス」という）を出力し、このＴＤＣ信号パルスは
ＥＣＵ５に供給される。
【００２２】排気ガス濃度検出器としてのＯ2センサ１
２はエンジン１の排気管１３に装着されており、排気ガ
ス中の酸素濃度を検出し、その濃度に応じた信号を出力
しＥＣＵ５に供給する。
２はエンジン１の排気管１３に装着されており、排気ガ
ス中の酸素濃度を検出し、その濃度に応じた信号を出力
しＥＣＵ５に供給する。
【００２３】密閉された燃料タンク８の上部とスロット
ルボディ３との間には燃料蒸気排出抑止装置を構成する
２ウェイバルブ１４、吸着剤１５１を内蔵するキャニス
タ１５、弁を駆動するソレノイドを有したリニア制御弁
（ＥＰＣＶ）であるパージ制御弁１６が設けられてい
る。パージ制御弁１６のソレノイドはＥＣＵ５に接続さ
れ、パージ制御弁１６はＥＣＵ５からの信号に応じて制
御されて開弁量をリニアに変化させる。この燃料蒸気排
出抑止装置によれば、燃料タンク８内で発生した燃料蒸
気（燃料ベーパ）は、所定の設定圧に達すると２ウェイ
バルブ１４の正圧バルブを押し開き、キャニスタ１５に
流入し、キャニスタ１５内の吸着剤１５１によって吸着
され貯蔵される。パージ制御弁１６はＥＣＵ５からの制
御信号でそのソレノイドが付勢されていない時には閉弁
しているが、該ソレノイドが制御信号に応じて付勢され
ると、その付勢量に応じた開弁量だけパージ制御弁１６
が開弁され、キャニスタ１５に一時貯えられていた蒸発
燃料は、吸気管２内の負圧により、キャニスタ１５に設
けられた外気取込口１５２から吸入された外気と共にパ
ージ制御弁１６を経て吸気管２へ吸引され、各気筒へ送
られる。また外気などで燃料タンク８が冷却されて燃料
タンク内の負圧が増すと、２ウェイバルブ１４の負圧バ
ルブが開弁し、キャニスタ１５に一時貯えられていた蒸
発燃料は燃料タンク８へ戻される。このようにして燃料
タンク８内に発生した燃料蒸気が大気に放出されること
を抑止している。
ルボディ３との間には燃料蒸気排出抑止装置を構成する
２ウェイバルブ１４、吸着剤１５１を内蔵するキャニス
タ１５、弁を駆動するソレノイドを有したリニア制御弁
（ＥＰＣＶ）であるパージ制御弁１６が設けられてい
る。パージ制御弁１６のソレノイドはＥＣＵ５に接続さ
れ、パージ制御弁１６はＥＣＵ５からの信号に応じて制
御されて開弁量をリニアに変化させる。この燃料蒸気排
出抑止装置によれば、燃料タンク８内で発生した燃料蒸
気（燃料ベーパ）は、所定の設定圧に達すると２ウェイ
バルブ１４の正圧バルブを押し開き、キャニスタ１５に
流入し、キャニスタ１５内の吸着剤１５１によって吸着
され貯蔵される。パージ制御弁１６はＥＣＵ５からの制
御信号でそのソレノイドが付勢されていない時には閉弁
しているが、該ソレノイドが制御信号に応じて付勢され
ると、その付勢量に応じた開弁量だけパージ制御弁１６
が開弁され、キャニスタ１５に一時貯えられていた蒸発
燃料は、吸気管２内の負圧により、キャニスタ１５に設
けられた外気取込口１５２から吸入された外気と共にパ
ージ制御弁１６を経て吸気管２へ吸引され、各気筒へ送
られる。また外気などで燃料タンク８が冷却されて燃料
タンク内の負圧が増すと、２ウェイバルブ１４の負圧バ
ルブが開弁し、キャニスタ１５に一時貯えられていた蒸
発燃料は燃料タンク８へ戻される。このようにして燃料
タンク８内に発生した燃料蒸気が大気に放出されること
を抑止している。
【００２４】キャニスタ１５とパージ制御弁１６との間
のパージ管（パージ通路）１７には、エアクリーナ１９
を介して大気に連通する大気通路１８が接続されてお
り、パージ管１７の、大気通路１８との接続部１７ｂの
上流側（キャニスタ１５側）には、オリフィス１７ａが
設けられている。オリフィス１７ａとキャニスタ１５と
の間には、熱線式流量計（第１の質量流量計）２２が設
けられ、パージ管１７内を流れる燃料蒸気を含む混合気
の流量に応じた出力信号をＥＣＵ５へ供給する。この熱
線式流量計２２は、電流を通して加熱した白金線を気流
にさらすと、その白金線は熱を奪われて温度が下がり、
その電気抵抗が減少することを利用するものである。ま
た、大気通路１８にはオリフィス１８ａが設けられ、オ
リフィス１８ａの上流側（エアクリーナ１９側）に熱線
式流量計（第２の質量流量計）２３が設けられている。
なお、オリフィス１７ａと１８ａの流路断面積は同一と
なるように構成されており、キャニスタ１５からパージ
管１７へ流出する混合気が空気１００％のときには、第
１及び第２の流量計の出力値は略等しくなる。
のパージ管（パージ通路）１７には、エアクリーナ１９
を介して大気に連通する大気通路１８が接続されてお
り、パージ管１７の、大気通路１８との接続部１７ｂの
上流側（キャニスタ１５側）には、オリフィス１７ａが
設けられている。オリフィス１７ａとキャニスタ１５と
の間には、熱線式流量計（第１の質量流量計）２２が設
けられ、パージ管１７内を流れる燃料蒸気を含む混合気
の流量に応じた出力信号をＥＣＵ５へ供給する。この熱
線式流量計２２は、電流を通して加熱した白金線を気流
にさらすと、その白金線は熱を奪われて温度が下がり、
その電気抵抗が減少することを利用するものである。ま
た、大気通路１８にはオリフィス１８ａが設けられ、オ
リフィス１８ａの上流側（エアクリーナ１９側）に熱線
式流量計（第２の質量流量計）２３が設けられている。
なお、オリフィス１７ａと１８ａの流路断面積は同一と
なるように構成されており、キャニスタ１５からパージ
管１７へ流出する混合気が空気１００％のときには、第
１及び第２の流量計の出力値は略等しくなる。
【００２５】ＥＣＵ５は、各種センサからの入力信号の
波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、アナ
ログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を有す
る入力回路、後述の補正係数ＫＯ2及びＥＰＣＶ値算出
プログラム等を実行する中央処理回路（以下「ＣＰＵ」
という）、ＣＰＵで実行される各種演算プログラム、後
述のＴｉマップ及び演算結果等を記憶する記憶手段、前
記燃料噴射弁６、パージ制御弁１６に駆動信号を供給す
る出力回路等から構成される。
波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、アナ
ログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を有す
る入力回路、後述の補正係数ＫＯ2及びＥＰＣＶ値算出
プログラム等を実行する中央処理回路（以下「ＣＰＵ」
という）、ＣＰＵで実行される各種演算プログラム、後
述のＴｉマップ及び演算結果等を記憶する記憶手段、前
記燃料噴射弁６、パージ制御弁１６に駆動信号を供給す
る出力回路等から構成される。
【００２６】ＣＰＵは上述の各種センサからのエンジン
運転パラメータ信号に基づいて、排ガス中の酸素濃度に
応じたフィードバック制御運転領域やオープンループ制
御運転領域等の種々のエンジン運転状態を判別するとと
もに、エンジン運転状態に応じ、次式（１）に基づき、
前記ＴＤＣ信号パルスに同期して燃料噴射弁６の燃料噴
射時間Ｔｏｕｔを演算する。
運転パラメータ信号に基づいて、排ガス中の酸素濃度に
応じたフィードバック制御運転領域やオープンループ制
御運転領域等の種々のエンジン運転状態を判別するとと
もに、エンジン運転状態に応じ、次式（１）に基づき、
前記ＴＤＣ信号パルスに同期して燃料噴射弁６の燃料噴
射時間Ｔｏｕｔを演算する。
【００２７】Ｔｏｕｔ＝Ｔｉ×ＫＯ2×Ｋ１＋Ｋ２…
（１） ここに、Ｔｉは燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔｏｕｔの
基準値（基本燃料量）であり、エンジン回転数ＮＥと吸
気管内絶対圧ＰＢＡに応じて設定されたＴｉマップから
読み出される。
（１） ここに、Ｔｉは燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔｏｕｔの
基準値（基本燃料量）であり、エンジン回転数ＮＥと吸
気管内絶対圧ＰＢＡに応じて設定されたＴｉマップから
読み出される。
【００２８】ＫＯ2は空燃比フィードバック補正係数で
あって、フィードバック制御時Ｏ2センサ１２により検
出される排気ガス中の酸素濃度に応じて設定され、更に
フィードバック制御を行なわない複数のオープンループ
制御運転領域では各運転領域に応じて設定される係数で
ある。
あって、フィードバック制御時Ｏ2センサ１２により検
出される排気ガス中の酸素濃度に応じて設定され、更に
フィードバック制御を行なわない複数のオープンループ
制御運転領域では各運転領域に応じて設定される係数で
ある。
【００２９】Ｋ１及びＫ２は夫々各種エンジン運転パラ
メータ信号に応じて演算される他の補正係数及び補正変
数であり、エンジン運転状態に応じた燃費特性、エンジ
ン加速特性等の諸特性の最適化が図られるような所定値
に設定される。
メータ信号に応じて演算される他の補正係数及び補正変
数であり、エンジン運転状態に応じた燃費特性、エンジ
ン加速特性等の諸特性の最適化が図られるような所定値
に設定される。
【００３０】ＣＰＵは上述のようにして求めた燃料噴射
時間Ｔｏｕｔに基づいて燃料噴射弁６を開弁させる駆動
信号を出力回路を介して燃料噴射弁６に供給する。
時間Ｔｏｕｔに基づいて燃料噴射弁６を開弁させる駆動
信号を出力回路を介して燃料噴射弁６に供給する。
【００３１】次に、図２及び図３を参照して、パージ管
１７のＰＣポート１７ｃを介してスロットルボディ３へ
供給される燃料蒸気の流量（実燃料蒸気流量、以下「ベ
ーパ流量」という）ＶＱを算出する手法を説明する。
１７のＰＣポート１７ｃを介してスロットルボディ３へ
供給される燃料蒸気の流量（実燃料蒸気流量、以下「ベ
ーパ流量」という）ＶＱを算出する手法を説明する。
【００３２】図２は、前記第１及び第２の流量計の表示
値ＱＨａ，ＱＨｂの比ＱＨａ／ＱＨｂと、オリフィス１
７ａを通過する混合気中の燃料蒸気濃度（以下「ベーパ
濃度」という）βとの関係を示す図であり、比ＱＨａ／
ＱＨｂとベーパ濃度βとは一定の関係を有する。これ
は、流れる気体の分子量（ベーパ濃度が高いほど、気体
の平均的な分子量が増加する）が大きくなると、質量流
量計の表示値が一定の割合で増加するからである。本実
施例では、第２の流量計２３は空気のみの流量を計測す
るので、その表示値ＱＨｂはベーパ濃度βに依存せず、
常に実際の空気流量を表示する。一方、第１の流量計２
２は燃料蒸気を含む混合気の流量（以下「パージ流量」
という）ＱＰを計測するので、その表示値ＱＨａはベー
パ濃度βに応じて一定の割合で増加する。その結果、両
者の比ＱＨａ／ＱＨｂとβとの関係が図２に示すように
なるのである。なお、図２の関係は、前述したようにオ
リフィス１７ａ及び１８ａの流路断面積は等しいことを
前提としており、また、燃料蒸気の分子量は、６４とし
た場合を示している。
値ＱＨａ，ＱＨｂの比ＱＨａ／ＱＨｂと、オリフィス１
７ａを通過する混合気中の燃料蒸気濃度（以下「ベーパ
濃度」という）βとの関係を示す図であり、比ＱＨａ／
ＱＨｂとベーパ濃度βとは一定の関係を有する。これ
は、流れる気体の分子量（ベーパ濃度が高いほど、気体
の平均的な分子量が増加する）が大きくなると、質量流
量計の表示値が一定の割合で増加するからである。本実
施例では、第２の流量計２３は空気のみの流量を計測す
るので、その表示値ＱＨｂはベーパ濃度βに依存せず、
常に実際の空気流量を表示する。一方、第１の流量計２
２は燃料蒸気を含む混合気の流量（以下「パージ流量」
という）ＱＰを計測するので、その表示値ＱＨａはベー
パ濃度βに応じて一定の割合で増加する。その結果、両
者の比ＱＨａ／ＱＨｂとβとの関係が図２に示すように
なるのである。なお、図２の関係は、前述したようにオ
リフィス１７ａ及び１８ａの流路断面積は等しいことを
前提としており、また、燃料蒸気の分子量は、６４とし
た場合を示している。
【００３３】従って、流量計表示値の比ＱＨａ／ＱＨｂ
と図２の関係を利用することにより、ベーパ濃度βが求
まる。また本実施例では、オリフィス１７ａを通過する
混合気の流量、即ちパージ流量ＱＰは、ＱＨｂ値と等し
いので、ベーパ流量ＶＱは、ＶＱ＝ＱＰ×β＝ＱＨｂ×
βとして算出することができる。
と図２の関係を利用することにより、ベーパ濃度βが求
まる。また本実施例では、オリフィス１７ａを通過する
混合気の流量、即ちパージ流量ＱＰは、ＱＨｂ値と等し
いので、ベーパ流量ＶＱは、ＶＱ＝ＱＰ×β＝ＱＨｂ×
βとして算出することができる。
【００３４】図３は、上述した手法により算出したＶＱ
値とＱＨａ値及びＱＨｂ値との関係を示す図であり、同
図においてβ一定の直線上に２ｌ，４ｌ，…と示したも
のがＶＱ値である。図３の関係をマップとして予め設定
しておくことにより、ＱＨａ値及びＱＨｂ値から直ちに
ＶＱ値を求めることができる。
値とＱＨａ値及びＱＨｂ値との関係を示す図であり、同
図においてβ一定の直線上に２ｌ，４ｌ，…と示したも
のがＶＱ値である。図３の関係をマップとして予め設定
しておくことにより、ＱＨａ値及びＱＨｂ値から直ちに
ＶＱ値を求めることができる。
【００３５】なお、パージ管１７の接続部１７ｂの下流
側を流れる混合気全体の流量（以下「全体流量」とい
う）ＴＱは、ＱＨｂ値の略２倍となる。
側を流れる混合気全体の流量（以下「全体流量」とい
う）ＴＱは、ＱＨｂ値の略２倍となる。
【００３６】図４は、上述した手法によりベーパ流量Ｖ
Ｑ、パージ流量ＱＰ及びベーパ濃度βを算出するプログ
ラムのフローチャートである。
Ｑ、パージ流量ＱＰ及びベーパ濃度βを算出するプログ
ラムのフローチャートである。
【００３７】ステップＳ１では、第１及び第２の流量計
の表示値ＱＨａ，ＱＨｂに応じてＶＱマップを検索し、
補間演算を行うことにより、ベーパ流量ＶＱを算出す
る。ＶＱマップは、図３の関係を１つのマップとしたも
のであり、例えば図５に示すように、第１の流量計２２
の所定出力値ＱＨａ０〜１５及び第２の流量計２３の所
定出力値ＱＨｂ０〜１５に対応してベーパ流量ＶＱ
（０，０）〜（１５，１５）が設定されたものである。
の表示値ＱＨａ，ＱＨｂに応じてＶＱマップを検索し、
補間演算を行うことにより、ベーパ流量ＶＱを算出す
る。ＶＱマップは、図３の関係を１つのマップとしたも
のであり、例えば図５に示すように、第１の流量計２２
の所定出力値ＱＨａ０〜１５及び第２の流量計２３の所
定出力値ＱＨｂ０〜１５に対応してベーパ流量ＶＱ
（０，０）〜（１５，１５）が設定されたものである。
【００３８】ステップＳ２ではパージ流量ＱＰ＝ＱＨｂ
として算出し、ステップＳ３ではベーパ濃度β＝ＶＱ／
ＱＰとして算出して、本プログラムを終了する。
として算出し、ステップＳ３ではベーパ濃度β＝ＶＱ／
ＱＰとして算出して、本プログラムを終了する。
【００３９】なお、エンジンの吸気系に供給される混合
気の（接続部１７ｂより下流側における）ベーパ濃度
β′（＝ＶＱ／ＴＱ）は、β／２となる。全体流量ＴＱ
は、ＱＨｂ値の略２倍に等しいからである。
気の（接続部１７ｂより下流側における）ベーパ濃度
β′（＝ＶＱ／ＴＱ）は、β／２となる。全体流量ＴＱ
は、ＱＨｂ値の略２倍に等しいからである。
【００４０】図６は、ベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ2及
びＥＰＶＣ値の算出プログラムのフローチャートを示
し、本プログラムはＥＣＵ５のＣＰＵにおいて実行され
る。ここで、ベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ2は、ベーパ
流量ＶＱに応じて空燃比補正係数ＫＯ2を修正するもの
であり、ＥＰＶＣ値はパージ制御弁１６の開度（開口面
積率ＶＳ）を制御するための制御パラメータ値である。
ＥＰＣＶ値が大きくなるほど、パージ制御弁の開度が大
きくなり、ベーパ流量ＶＱが増加する。
びＥＰＶＣ値の算出プログラムのフローチャートを示
し、本プログラムはＥＣＵ５のＣＰＵにおいて実行され
る。ここで、ベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ2は、ベーパ
流量ＶＱに応じて空燃比補正係数ＫＯ2を修正するもの
であり、ＥＰＶＣ値はパージ制御弁１６の開度（開口面
積率ＶＳ）を制御するための制御パラメータ値である。
ＥＰＣＶ値が大きくなるほど、パージ制御弁の開度が大
きくなり、ベーパ流量ＶＱが増加する。
【００４１】図６のステップＳ１１では、次式（２）に
よってエンジン１に吸入される空気量ＱＥＮＧを算出す
る。
よってエンジン１に吸入される空気量ＱＥＮＧを算出す
る。
【００４２】
ＱＥＮＧ＝Ｔｏｕｔ×ＮＥ×ＣＥＱ …（２）
ここに、Ｔｏｕｔは前記式（１）によって算出される燃
料噴射時間、ＣＥＱは吸入空気量に換算するための定数
である。
料噴射時間、ＣＥＱは吸入空気量に換算するための定数
である。
【００４３】ステップＳ１２では、目標ベーパ流量比率
ＫＱＰＯＢＪを、検出したエンジン回転数ＮＥ及び吸気
管内絶対圧ＰＢＡに応じてＫＱＰＯＢＪマップを検索す
る。ＫＱＰＯＢＪマップは、エンジン吸入空気量ＱＥＮ
Ｇに対する目標ベーパ流量比率が複数の所定エンジン回
転数ＮＥ及び吸気管内絶対圧ＰＢＡに対応して設定され
たマップである。
ＫＱＰＯＢＪを、検出したエンジン回転数ＮＥ及び吸気
管内絶対圧ＰＢＡに応じてＫＱＰＯＢＪマップを検索す
る。ＫＱＰＯＢＪマップは、エンジン吸入空気量ＱＥＮ
Ｇに対する目標ベーパ流量比率が複数の所定エンジン回
転数ＮＥ及び吸気管内絶対圧ＰＢＡに対応して設定され
たマップである。
【００４４】ステップＳ１３では、前記エンジン吸入空
気量ＱＥＮＧ及び目標ベーパ流量比率ＫＱＰＯＢＪを次
式(３)に適用して、目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪを算出す
る。
気量ＱＥＮＧ及び目標ベーパ流量比率ＫＱＰＯＢＪを次
式(３)に適用して、目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪを算出す
る。
【００４５】
ＱＰＯＢＪ＝ＱＥＮＧ×ＫＱＰＯＢＪ …（３）
この目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪはエンジン水温ＴＷで適
宜補正してもよい。
宜補正してもよい。
【００４６】ステップＳ１４では、ＶＱＫＯ2値の前回
算出値を変数ＡＶＱＫＯ2に一時的に記憶する。これは
後述するステップＳ１７で前回算出値を使用するためで
ある。ステップＳ１５では、図４のプログラムによって
算出されたベーパ流量ＶＱ〔ｌ／min〕を、次式（４）
によって液体状態のガソリン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／mi
n）に変換する。
算出値を変数ＡＶＱＫＯ2に一時的に記憶する。これは
後述するステップＳ１７で前回算出値を使用するためで
ある。ステップＳ１５では、図４のプログラムによって
算出されたベーパ流量ＶＱ〔ｌ／min〕を、次式（４）
によって液体状態のガソリン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／mi
n）に変換する。
【００４７】
【数１】
ＫＶＱはベーパ流量ＶＱ（ｌ／ｍｉｎ）に含まれるガソ
リンベーパ流量（ｌ／ｍｉｎ）の割合を示す係数であ
り、１／1.69である。ＶＭＯＬは１モル体積値であり、
０℃時の22.4ｌ／MOL値で代表する。ガソリンベーパ分
子量は約６４である。
リンベーパ流量（ｌ／ｍｉｎ）の割合を示す係数であ
り、１／1.69である。ＶＭＯＬは１モル体積値であり、
０℃時の22.4ｌ／MOL値で代表する。ガソリンベーパ分
子量は約６４である。
【００４８】ステップＳ１６では、かくして得られたガ
ソリン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／ｍｉｎ）を用いて次式
（５）に基づきベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ2を算出す
る。
ソリン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／ｍｉｎ）を用いて次式
（５）に基づきベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ2を算出す
る。
【００４９】
【数２】
基本噴射重量は燃料噴射時間の基準値Ｔｉを燃料重量
（ｇ）に換算した値である。
（ｇ）に換算した値である。
【００５０】かくして得られたベーパ流量補正係数ＶＱ
ＫＯ2は、パージ制御弁１６が閉弁しているパージカッ
ト時には1.0であり、パージ制御弁１６が開弁して、パ
ージが実行されると1.0以下の値となる。
ＫＯ2は、パージ制御弁１６が閉弁しているパージカッ
ト時には1.0であり、パージ制御弁１６が開弁して、パ
ージが実行されると1.0以下の値となる。
【００５１】ステップＳ１７では次式（６）により、空
燃比補正係数ＫＯ2を修正する。
燃比補正係数ＫＯ2を修正する。
【００５２】
ＫＯ2＝ＫＯ2×ＶＱＫＯ2／ＡＶＱＫＯ2 …（６）
このようにして修正されたＫＯ2値を用いて前記式
（１）に基づき燃料噴射時間Ｔｏｕｔが算出され、燃料
噴射弁６から、パージ量の大小に起因する空燃比の変動
を抑制するようにした燃料量がエンジン１に供給され
る。
（１）に基づき燃料噴射時間Ｔｏｕｔが算出され、燃料
噴射弁６から、パージ量の大小に起因する空燃比の変動
を抑制するようにした燃料量がエンジン１に供給され
る。
【００５３】更にステップＳ１８において、ベーパ流量
ＶＱが前記ステップＳ３で算出した目標ベーパ流量ＱＰ
ＯＢＪ以上であるか否かを判別する。
ＶＱが前記ステップＳ３で算出した目標ベーパ流量ＱＰ
ＯＢＪ以上であるか否かを判別する。
【００５４】ステップＳ１８の答が否定（ＮＯ）、即ち
算出されたベーパ流量ＶＱが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ
より小さいならば、ベーパ量を増加させて燃料蒸気排出
抑制能力を増大せしめるためにパージ制御弁１６の開弁
量に相当する制御量ＥＰＣＶ値を現在値より値Ｃだけ増
加させ（ステップＳ１９）、本プログラムを終了する。
値ＣはＥＰＣＶ値の更新定数である。一方ステップＳ１
８の答が肯定（ＹＥＳ）、即ち算出されたベーパ流量Ｖ
Ｑが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるならば、フィ
ードバック制御の応答性の悪化を防止するためにベーパ
量を減少させてパージ制御弁１６の制御量ＥＰＣＶ値を
現在値より値Ｃだけ減少させ（ステップＳ２０）、本プ
ログラムを終了する。
算出されたベーパ流量ＶＱが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ
より小さいならば、ベーパ量を増加させて燃料蒸気排出
抑制能力を増大せしめるためにパージ制御弁１６の開弁
量に相当する制御量ＥＰＣＶ値を現在値より値Ｃだけ増
加させ（ステップＳ１９）、本プログラムを終了する。
値ＣはＥＰＣＶ値の更新定数である。一方ステップＳ１
８の答が肯定（ＹＥＳ）、即ち算出されたベーパ流量Ｖ
Ｑが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるならば、フィ
ードバック制御の応答性の悪化を防止するためにベーパ
量を減少させてパージ制御弁１６の制御量ＥＰＣＶ値を
現在値より値Ｃだけ減少させ（ステップＳ２０）、本プ
ログラムを終了する。
【００５５】以上のように実際のベーパ流量ＶＱを検出
し、それに応じて燃料噴射量を補正して（ステップＳ１
７）、パージに起因する空燃比の変動を防止するととも
に、検出ベーパ流量に応じてパージ制御弁１６の開弁量
を制御して（ステッＳ１９，Ｓ２０）空燃比補正係数Ｋ
Ｏ2の平均値が値1.0から大幅にずれることを防止してい
る。これにより、空燃比制御がオープンループモードか
らフィードバックモードに移行時に空燃比補正係数ＫＯ
2の初期値として用いる前記平均値が値1.0から大幅にず
れていた場合に発生するフィードバック制御の応答性の
悪化を防止できる。
し、それに応じて燃料噴射量を補正して（ステップＳ１
７）、パージに起因する空燃比の変動を防止するととも
に、検出ベーパ流量に応じてパージ制御弁１６の開弁量
を制御して（ステッＳ１９，Ｓ２０）空燃比補正係数Ｋ
Ｏ2の平均値が値1.0から大幅にずれることを防止してい
る。これにより、空燃比制御がオープンループモードか
らフィードバックモードに移行時に空燃比補正係数ＫＯ
2の初期値として用いる前記平均値が値1.0から大幅にず
れていた場合に発生するフィードバック制御の応答性の
悪化を防止できる。
【００５６】図７は、本発明の第２の実施例を示す図で
あり、本実施例では、第２の質量流量計２３を、大気通
路１８ではなく、パージ管１７の接続部１７ｂの下流側
に装着し、第１の質量流量計２２をオリフィス１７ａと
接続部１７ｂとの間に装着している。これ以外の点は、
前記第１の実施例と同一である。
あり、本実施例では、第２の質量流量計２３を、大気通
路１８ではなく、パージ管１７の接続部１７ｂの下流側
に装着し、第１の質量流量計２２をオリフィス１７ａと
接続部１７ｂとの間に装着している。これ以外の点は、
前記第１の実施例と同一である。
【００５７】本実施例においては、第１及び第２の流量
計の表示値の比ＱＨｂ／ＱＨａとベーパ濃度βとの関係
は、図８に示すようになる。この関係を利用して、まず
ベーパ濃度βを求めることができる。
計の表示値の比ＱＨｂ／ＱＨａとベーパ濃度βとの関係
は、図８に示すようになる。この関係を利用して、まず
ベーパ濃度βを求めることができる。
【００５８】また、ＱＨａ値と、ベーパ濃度ＶＱとは次
式（７）のような関係があり、これを用いてＶＱ値を算
出することができる。 ＶＱ＝ＱＨａ×β／ＫＨ …（７）
式（７）のような関係があり、これを用いてＶＱ値を算
出することができる。 ＶＱ＝ＱＨａ×β／ＫＨ …（７）
【００５９】ここでＫＨは、第１及び第２の流量計の流
量表示変化率、即ち実際の流量値に対する表示値の比率
であり、ベーパ濃度βと図９に示すような関係を有す
る。この関係は、第１の実施例における比ＱＨａ／ＱＨ
ｂとベーパ濃度βとの関係と同じである。第１の実施例
では、ＱＨｂ値はベーパ濃度β＝０％の流量値、即ち実
際の流量値を表わしており、かつオリフィス１７ａと１
８ａの流路断面積が等しいからである。
量表示変化率、即ち実際の流量値に対する表示値の比率
であり、ベーパ濃度βと図９に示すような関係を有す
る。この関係は、第１の実施例における比ＱＨａ／ＱＨ
ｂとベーパ濃度βとの関係と同じである。第１の実施例
では、ＱＨｂ値はベーパ濃度β＝０％の流量値、即ち実
際の流量値を表わしており、かつオリフィス１７ａと１
８ａの流路断面積が等しいからである。
【００６０】図１０は上述のようにして算出したＶＱ値
とＱＨａ値及びＱＨｂ値との関係を示す図であり、同図
においてβ一定の直線上に２ｌ，４ｌ…と示したものが
ＶＱ値である。従って、本実施例では、この関係をＶＱ
マップとして設定しておき、ＱＨａ値及びＱＨｂ値から
直ちにＶＱ値を求めるようにしている。
とＱＨａ値及びＱＨｂ値との関係を示す図であり、同図
においてβ一定の直線上に２ｌ，４ｌ…と示したものが
ＶＱ値である。従って、本実施例では、この関係をＶＱ
マップとして設定しておき、ＱＨａ値及びＱＨｂ値から
直ちにＶＱ値を求めるようにしている。
【００６１】なお、パージ流量ＱＰはＶＱ／βとして算
出でき、全体流量ＴＱは（ＱＨｂ−ＱＨａ）の略２倍に
等しくなる。従ってパージ管１７の接続部１７ｂの下流
側におけるベーパ濃度β′は、次式（８）のようにな
る。 β′＝ＶＱ／ＴＱ＝ＶＱ／２（ＱＨｂ−ＱＨａ） …（８）
出でき、全体流量ＴＱは（ＱＨｂ−ＱＨａ）の略２倍に
等しくなる。従ってパージ管１７の接続部１７ｂの下流
側におけるベーパ濃度β′は、次式（８）のようにな
る。 β′＝ＶＱ／ＴＱ＝ＶＱ／２（ＱＨｂ−ＱＨａ） …（８）
【００６２】図１１は、本発明の第３の実施例を示す図
であり、本実施例では、第１の質量流量計２２を、パー
ジ管１７の接続部１７ｂの上流側ではなく下流側に装着
し、第２の質量流量計２３をオリフィス１８ａと接続部
１７ｂとの間に装着している。これ以外の点は、前記第
１の実施例と同一である。
であり、本実施例では、第１の質量流量計２２を、パー
ジ管１７の接続部１７ｂの上流側ではなく下流側に装着
し、第２の質量流量計２３をオリフィス１８ａと接続部
１７ｂとの間に装着している。これ以外の点は、前記第
１の実施例と同一である。
【００６３】本実施例においては、第１及び第２の流量
計の表示値の比ＱＨａ／ＱＨｂとベーパ濃度βとの関係
は、図１２に示すようになり、これからベーパ濃度βを
求めることができる。
計の表示値の比ＱＨａ／ＱＨｂとベーパ濃度βとの関係
は、図１２に示すようになり、これからベーパ濃度βを
求めることができる。
【００６４】また、本実施例では前記第１の実施例と同
様に、パージ流量ＱＰは、ＱＨｂ値と等しいので、ベー
パ流量ＶＱ＝ＱＰ×β＝ＱＨｂ×βとして算出すること
ができる。また、全体流量ＴＱはＱＨｂ値の略２倍に等
しくなり、接続部７ｂの下流側におけるベーパ濃度β′
は、β／２となる。
様に、パージ流量ＱＰは、ＱＨｂ値と等しいので、ベー
パ流量ＶＱ＝ＱＰ×β＝ＱＨｂ×βとして算出すること
ができる。また、全体流量ＴＱはＱＨｂ値の略２倍に等
しくなり、接続部７ｂの下流側におけるベーパ濃度β′
は、β／２となる。
【００６５】図１３は、上述のようにして算出したＶＱ
値とＱＨａ値及びＱＨｂ値との関係を示す図であり、同
図においてβ一定の直線上に２ｌ，４ｌ…と示したもの
がＶＱ値である。従って、本実施例ではこの関係をＶＱ
マップとして設定しておき、ＱＨａ値及びＱＨｂ値から
直ちにＶＱ値を求めるようにしている。
値とＱＨａ値及びＱＨｂ値との関係を示す図であり、同
図においてβ一定の直線上に２ｌ，４ｌ…と示したもの
がＶＱ値である。従って、本実施例ではこの関係をＶＱ
マップとして設定しておき、ＱＨａ値及びＱＨｂ値から
直ちにＶＱ値を求めるようにしている。
【００６６】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、パ
ージ通路から吸気管に供給される燃料蒸気流量を正確に
求めることができるので、燃料混合気の空燃比の制御、
パージ制御弁の制御を正確に行うことができ、パージ流
量の大小に拘らず均一な空燃比の混合気を内燃エンジン
に供給することができる。
ージ通路から吸気管に供給される燃料蒸気流量を正確に
求めることができるので、燃料混合気の空燃比の制御、
パージ制御弁の制御を正確に行うことができ、パージ流
量の大小に拘らず均一な空燃比の混合気を内燃エンジン
に供給することができる。
【図１】本発明の第１の実施例に係る内燃エンジン及び
その制御装置を示す全体構成図である。
その制御装置を示す全体構成図である。
【図２】質量流量計の表示値の比と燃料蒸気濃度（β）
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図３】質量流量計の表示値（ＱＨａ，ＱＨｂ）と燃料
蒸気流量との関係を示す図である。
蒸気流量との関係を示す図である。
【図４】燃料蒸気流量（ＶＱ）、パージ流量（ＱＰ）及
び燃料蒸気濃度（β）を算出するプログラムのフローチ
ャートである。
び燃料蒸気濃度（β）を算出するプログラムのフローチ
ャートである。
【図５】燃料蒸気流量（ＶＱ）算出用のマップを示す図
である。
である。
【図６】燃料蒸気流量（ＶＱ）に応じたパージ制御弁開
度及び燃料供給量の制御を行うプログラムのフローチャ
ートである。
度及び燃料供給量の制御を行うプログラムのフローチャ
ートである。
【図７】本発明の第２の実施例の全体構成図である。
【図８】質量流量計の表示値の比と燃料蒸気濃度（β）
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図９】燃料蒸気濃度（β）と流量表示値変化率（Ｋ
Ｈ）との関係を示す図である。
Ｈ）との関係を示す図である。
【図１０】質量流量計の表示値（ＱＨａ，ＱＨｂ）と燃
料蒸気流量との関係を示す図である。
料蒸気流量との関係を示す図である。
【図１１】本発明の第３の実施例の全体構成図である。
【図１２】質量流量計の表示値の比と燃料蒸気濃度
（β）との関係を示す図である。
（β）との関係を示す図である。
【図１３】質量流量計の表示値（ＱＨａ，ＱＨｂ）と燃
料蒸気流量との関係を示す図である。
料蒸気流量との関係を示す図である。
１ 内燃エンジン
２ 吸気管
４ スロットル弁開度センサ
５ 電子コントロールユニット（ＥＣＵ）
６ 燃料噴射弁
８ 燃料タンク
１０ 吸気管内絶対圧センサ
１５ キャニスタ
１６ パージ制御弁
１７ パージ管
１７ａ オリフィス
１８ 大気通路
１８ａ オリフィス
２２ 熱線式流量計
２３ 熱線式流量計
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 北本 昌一
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 森脇 英雄
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンの蒸発燃料制御装置において、前記パージ通路と大
気とを連通する大気通路と、前記パージ通路を流れる混
合気の流量を検出する第１の質量流量計と、前記大気通
路を流れる大気の流量を検出する第２の質量流量計と、
前記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づいて実燃
料蒸気流量を算出する実燃料蒸気流量算出手段と、前記
エンジンの運転状態に応じた目標燃料蒸気流量を設定す
る目標燃料蒸気流量設定手段と、該設定した目標燃料蒸
気流量と前記実燃料蒸気流量とを比較し、該比較結果に
応じて前記パージ制御弁の開度を制御するパージ制御手
段とを設けたことを特徴とする内燃エンジンの蒸発燃料
制御装置。 - 【請求項２】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンの空燃比制御装置において、前記パージ通路と大気
とを連通する大気通路と、前記パージ通路を流れる混合
気の流量を検出する第１の質量流量計と、前記大気通路
を流れる大気の流量を検出する第２の質量流量計と、前
記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づいて実燃料
蒸気流量を算出する実燃料蒸気流量算出手段と、該算出
した実燃料蒸気流量に応じて前記エンジンに供給する基
本燃料量を補正する補正手段とを有することを特徴とす
る内燃エンジンの空燃比制御装置。 - 【請求項３】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンに吸入される前記燃料蒸気の流量を検出する燃料蒸
気流量検出装置において、前記パージ通路と大気とを連
通する大気通路と、前記パージ通路を流れる混合気の流
量を検出する第１の質量流量計と、前記大気通路を流れ
る大気の流量を検出する第２の質量流量計と、前記第１
及び第２の質量流量計の出力値に基づいて実燃料蒸気流
量を算出する実燃料蒸気流量算出手段とを設けたことを
特徴とする燃料蒸気流量検出装置。 - 【請求項４】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンに吸入される前記混合気中の燃料蒸気濃度を検出す
る燃料蒸気濃度検出装置において、前記パージ通路と大
気とを連通する大気通路と、前記パージ通路を流れる混
合気の流量を検出する第１の質量流量計と、前記大気通
路を流れる大気の流量を検出する第２の質量流量計と、
前記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づいて前記
混合気中の燃料蒸気濃度を算出する濃度算出手段とを設
けたことを特徴とする燃料蒸気濃度検出装置。 - 【請求項５】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンの蒸発燃料制御装置において、前記パージ通路と大
気とを連通する大気通路と、前記パージ通路の、前記大
気通路との接続部の上流側に装着され、該パージ通路を
流れる混合気の流量を検出する第１の質量流量計と、前
記パージ通路の、前記接続部の下流側に装着され、該パ
ージ通路を流れる混合気の流量を検出する第２の質量流
量計と、前記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づ
いて実燃料蒸気流量を算出する実燃料蒸気流量算出手段
と、前記エンジンの運転状態に応じた目標燃料蒸気流量
を設定する目標燃料蒸気流量設定手段と、該設定した目
標燃料蒸気流量と前記実燃料蒸気流量とを比較し、該比
較結果に応じて前記パージ制御弁の開度を制御するパー
ジ制御手段とを設けたことを特徴とする内燃エンジンの
蒸発燃料制御装置。 - 【請求項６】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンの空燃比制御装置において、前記パージ通路と大気
とを連通する大気通路と、前記パージ通路の、前記大気
通路との接続部の上流側に装着され、該パージ通路を流
れる混合気の流量を検出する第１の質量流量計と、前記
パージ通路の、前記接続部の下流側に装着され、該パー
ジ通路を流れる混合気の流量を検出する第２の質量流量
計と、前記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づい
て実燃料蒸気流量を算出する実燃料蒸気流量算出手段
と、該算出した実燃料蒸気流量に応じて前記エンジンに
供給する基本燃料量を補正する補正手段とを有すること
を特徴とする内燃エンジンの空燃比制御装置。 - 【請求項７】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンに吸入される前記燃料蒸気の流量を検出する燃料蒸
気流量検出装置において、前記パージ通路と大気とを連
通する大気通路と、前記パージ通路の、前記大気通路と
の接続部の上流側に装着され、該パージ通路を流れる混
合気の流量を検出する第１の質量流量計と、前記パージ
通路の、前記接続部の下流側に装着され、該パージ通路
を流れる混合気の流量を検出する第２の質量流量計と、
前記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づいて実燃
料蒸気流量を算出する実燃料蒸気流量算出手段とを設け
たことを特徴とする燃料蒸気流量検出装置。 - 【請求項８】 燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けられて前
記燃料蒸気を含む混合気をパージさせるパージ通路と、
該パージ通路を介してエンジン吸気系に供給される燃料
蒸気の流量を制御するパージ制御弁とを有する内燃エン
ジンに吸入される前記混合気中の燃料蒸気濃度を検出す
る燃料蒸気濃度検出装置において、前記パージ通路と大
気とを連通する大気通路と、前記パージ通路の、前記大
気通路との接続部の上流側に装着され、該パージ通路を
流れる混合気の流量を検出する第１の質量流量計と、前
記パージ通路の、前記接続部の下流側に装着され、該パ
ージ通路を流れる混合気の流量を検出する第２の質量流
量計と、前記第１及び第２の質量流量計の出力値に基づ
いて前記混合気中の燃料蒸気濃度を算出する濃度算出手
段とを設けたことを特徴とする燃料蒸気濃度検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3190969A JPH0518326A (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3190969A JPH0518326A (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0518326A true JPH0518326A (ja) | 1993-01-26 |
Family
ID=16266694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3190969A Pending JPH0518326A (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0518326A (ja) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5447141A (en) * | 1993-11-09 | 1995-09-05 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Evaporative emission control system for internal combustion engines |
| DE19701294C2 (de) * | 1997-01-16 | 2001-10-18 | Opel Adam Ag | Entlüftungsvorrichtung für einen Kraftstofftank in einem Kraftfahrzeug |
| US6971375B2 (en) | 2004-03-25 | 2005-12-06 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system for internal combustion engine |
| JP2006312925A (ja) * | 2005-04-08 | 2006-11-16 | Denso Corp | 燃料蒸気処理装置 |
| US7246608B2 (en) | 2004-12-07 | 2007-07-24 | Nippon Soken, Inc. | Fuel vapor processing apparatus |
| JP2007198358A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Nippon Soken Inc | 内燃機関の蒸発燃料処理装置 |
| US7316228B2 (en) | 2006-02-27 | 2008-01-08 | Denso Corporation | Evaporated fuel treatment system for internal combustion engine |
| US7316225B2 (en) | 2005-11-30 | 2008-01-08 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| JP2008019851A (ja) * | 2006-06-12 | 2008-01-31 | Nippon Soken Inc | 蒸発燃料処理装置 |
| US7331335B2 (en) | 2006-02-07 | 2008-02-19 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system for internal combustion engine |
| US7341048B2 (en) | 2005-06-15 | 2008-03-11 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7370642B2 (en) | 2005-10-21 | 2008-05-13 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7383826B2 (en) | 2006-01-11 | 2008-06-10 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus, system having the same, method for operating the same |
| US7409947B2 (en) | 2005-12-20 | 2008-08-12 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7418952B2 (en) | 2005-09-16 | 2008-09-02 | Denso Corporation | Evaporative fuel treatment system |
| US7464698B2 (en) | 2006-04-26 | 2008-12-16 | Denso Corporation | Air-fuel ratio control apparatus of internal combustion engine |
| DE102008043898A1 (de) | 2007-11-22 | 2009-06-04 | Denso Corp., Kariya-shi | Kraftstoffdampfaufbereitungssystem |
| US7610906B2 (en) | 2007-06-25 | 2009-11-03 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system |
| JP2016084797A (ja) * | 2014-10-29 | 2016-05-19 | 愛三工業株式会社 | 過給機付きエンジンの蒸発燃料処理装置 |
| JP2021032204A (ja) * | 2019-08-28 | 2021-03-01 | 株式会社デンソー | 蒸発燃料処理装置 |
-
1991
- 1991-07-05 JP JP3190969A patent/JPH0518326A/ja active Pending
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5447141A (en) * | 1993-11-09 | 1995-09-05 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Evaporative emission control system for internal combustion engines |
| DE19701294C2 (de) * | 1997-01-16 | 2001-10-18 | Opel Adam Ag | Entlüftungsvorrichtung für einen Kraftstofftank in einem Kraftfahrzeug |
| US6971375B2 (en) | 2004-03-25 | 2005-12-06 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system for internal combustion engine |
| DE102005013918B4 (de) * | 2004-03-25 | 2015-07-23 | Denso Corporation | Kraftstoffdampfbehandlungssystem für eine Brennkraftmaschine |
| US7219660B2 (en) | 2004-03-25 | 2007-05-22 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system for internal combustion engine |
| US7246608B2 (en) | 2004-12-07 | 2007-07-24 | Nippon Soken, Inc. | Fuel vapor processing apparatus |
| JP2006312925A (ja) * | 2005-04-08 | 2006-11-16 | Denso Corp | 燃料蒸気処理装置 |
| US7318425B2 (en) | 2005-04-08 | 2008-01-15 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| DE102006000166B4 (de) * | 2005-04-08 | 2013-01-03 | Denso Corporation | Kraftstoffdampfbehandlungsvorrichtung |
| US7341048B2 (en) | 2005-06-15 | 2008-03-11 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7418952B2 (en) | 2005-09-16 | 2008-09-02 | Denso Corporation | Evaporative fuel treatment system |
| US7370642B2 (en) | 2005-10-21 | 2008-05-13 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7316225B2 (en) | 2005-11-30 | 2008-01-08 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7409947B2 (en) | 2005-12-20 | 2008-08-12 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| US7383826B2 (en) | 2006-01-11 | 2008-06-10 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus, system having the same, method for operating the same |
| JP2007198358A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Nippon Soken Inc | 内燃機関の蒸発燃料処理装置 |
| US7331335B2 (en) | 2006-02-07 | 2008-02-19 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system for internal combustion engine |
| US7316228B2 (en) | 2006-02-27 | 2008-01-08 | Denso Corporation | Evaporated fuel treatment system for internal combustion engine |
| US7464698B2 (en) | 2006-04-26 | 2008-12-16 | Denso Corporation | Air-fuel ratio control apparatus of internal combustion engine |
| US7484501B2 (en) | 2006-06-12 | 2009-02-03 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment apparatus |
| JP2008019851A (ja) * | 2006-06-12 | 2008-01-31 | Nippon Soken Inc | 蒸発燃料処理装置 |
| US7610906B2 (en) | 2007-06-25 | 2009-11-03 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system |
| DE102008043898A1 (de) | 2007-11-22 | 2009-06-04 | Denso Corp., Kariya-shi | Kraftstoffdampfaufbereitungssystem |
| US7647920B2 (en) | 2007-11-22 | 2010-01-19 | Denso Corporation | Fuel vapor treatment system |
| DE102008043898B4 (de) * | 2007-11-22 | 2015-12-31 | Denso Corporation | Kraftstoffdampfaufbereitungssystem |
| JP2016084797A (ja) * | 2014-10-29 | 2016-05-19 | 愛三工業株式会社 | 過給機付きエンジンの蒸発燃料処理装置 |
| JP2021032204A (ja) * | 2019-08-28 | 2021-03-01 | 株式会社デンソー | 蒸発燃料処理装置 |
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