JPH04255552A - 感温式吸入空気流量測定装置 - Google Patents
感温式吸入空気流量測定装置Info
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- JPH04255552A JPH04255552A JP1542691A JP1542691A JPH04255552A JP H04255552 A JPH04255552 A JP H04255552A JP 1542691 A JP1542691 A JP 1542691A JP 1542691 A JP1542691 A JP 1542691A JP H04255552 A JPH04255552 A JP H04255552A
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- air flow
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Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、感温抵抗を利用した感
温式流量計からの信号に基づいて、内燃機関の吸入空気
流量を測定する装置に関する。
温式流量計からの信号に基づいて、内燃機関の吸入空気
流量を測定する装置に関する。
【0002】
【従来の技術】この種の測定装置としては、従来図4,
図5に示されるようなものがある (実開昭63−60
920号公報等参照) 。図4において、感温抵抗とし
てのホットフィルム素子1は円筒体の表面にホットフィ
ルムとして機能する白金が被膜され、その上からガラス
コーティングしてあり、その両端から夫々リード1a,
1bを突き出した構成となっており、該リード1a,1
bを機関の吸気通路に装着されたプラグ2の開口部2a
底壁に立設された一対の端子3a,3bにロー付けして
接続される。プラグ2の開口部2aには、この他温度補
償抵抗4が両端を開口部2aに立設された一対の端子5
a,5bに把持して接続され、さらにプラグ2の一端部
にはコイル状の基準抵抗6が巻回されている。
図5に示されるようなものがある (実開昭63−60
920号公報等参照) 。図4において、感温抵抗とし
てのホットフィルム素子1は円筒体の表面にホットフィ
ルムとして機能する白金が被膜され、その上からガラス
コーティングしてあり、その両端から夫々リード1a,
1bを突き出した構成となっており、該リード1a,1
bを機関の吸気通路に装着されたプラグ2の開口部2a
底壁に立設された一対の端子3a,3bにロー付けして
接続される。プラグ2の開口部2aには、この他温度補
償抵抗4が両端を開口部2aに立設された一対の端子5
a,5bに把持して接続され、さらにプラグ2の一端部
にはコイル状の基準抵抗6が巻回されている。
【0003】そして、図5に示すようにこれらホットフ
ィルム素子1,温度補償抵抗4,基準抵抗6と吸気通路
外部に設けられる2つの固定抵抗7,8とによりブリッ
ジ回路が構成される。このブリッジ回路のホットフィル
ム素子1及び基準抵抗6が直列に接続されている側の分
圧点aの電位US (基準抵抗6の端子電圧) と、
温度補償抵抗4,固定抵抗7,8が直列に接続されてい
る側の分圧点bの電位 (固定抵抗8の端子電圧) と
が差動増幅器9に入力されるようになっており、この差
動増幅器9とトランジスタ10,11とによりブリッジ
回路への供給電流を制御する制御回路が構成される。
ィルム素子1,温度補償抵抗4,基準抵抗6と吸気通路
外部に設けられる2つの固定抵抗7,8とによりブリッ
ジ回路が構成される。このブリッジ回路のホットフィル
ム素子1及び基準抵抗6が直列に接続されている側の分
圧点aの電位US (基準抵抗6の端子電圧) と、
温度補償抵抗4,固定抵抗7,8が直列に接続されてい
る側の分圧点bの電位 (固定抵抗8の端子電圧) と
が差動増幅器9に入力されるようになっており、この差
動増幅器9とトランジスタ10,11とによりブリッジ
回路への供給電流を制御する制御回路が構成される。
【0004】したがって、ブリッジ回路が平衡している
状態において、吸入空気流量が例えば増大すると、素子
1がより冷却されてその抵抗値が減少し、ブリッジ回路
が非平衡となり、基準抵抗6の端子電圧US が増大し
て、差動増幅器9の出力が増大する。これにより、トラ
ンジスタ10,11によって制御されるブリッジ回路へ
の供給電流が増大し、素子1が加熱されてその抵抗値が
増大してブリッジ回路の平衡条件が回復される。
状態において、吸入空気流量が例えば増大すると、素子
1がより冷却されてその抵抗値が減少し、ブリッジ回路
が非平衡となり、基準抵抗6の端子電圧US が増大し
て、差動増幅器9の出力が増大する。これにより、トラ
ンジスタ10,11によって制御されるブリッジ回路へ
の供給電流が増大し、素子1が加熱されてその抵抗値が
増大してブリッジ回路の平衡条件が回復される。
【0005】ここで、吸入空気流量が例えば低下すると
、素子1が冷却されてその抵抗値が減少するが、素子1
と同一雰囲気にある温度補償抵抗4も同時に冷却され、
その抵抗値が減少するから、ブリッジ回路へ供給される
電流値が吸入空気温度により変化するのが抑制される。 即ち、吸入空気流量とブリッジ回路への供給電流とが吸
入空気流量に無関係に対応することになり、例えば、基
準抵抗6の端子電圧US を検出することにより吸入空
気流量が計測される。
、素子1が冷却されてその抵抗値が減少するが、素子1
と同一雰囲気にある温度補償抵抗4も同時に冷却され、
その抵抗値が減少するから、ブリッジ回路へ供給される
電流値が吸入空気温度により変化するのが抑制される。 即ち、吸入空気流量とブリッジ回路への供給電流とが吸
入空気流量に無関係に対応することになり、例えば、基
準抵抗6の端子電圧US を検出することにより吸入空
気流量が計測される。
【0006】ところで、かかるホットフィルム素子を用
いた吸入空気流量測定装置においては、同じく感温抵抗
として白金線を使用したものに比較して応答性で劣る面
があり、これを補正すべく後述するようにして、検出値
を補正するようにしたものがある。即ち、吸入空気流量
が図6の実線に示すようにステップ的に変化した場合の
点線で示す検出値の応答遅れは、高周波変化による遅れ
分Aと低周波変化による遅れ分Bとに分割される。
いた吸入空気流量測定装置においては、同じく感温抵抗
として白金線を使用したものに比較して応答性で劣る面
があり、これを補正すべく後述するようにして、検出値
を補正するようにしたものがある。即ち、吸入空気流量
が図6の実線に示すようにステップ的に変化した場合の
点線で示す検出値の応答遅れは、高周波変化による遅れ
分Aと低周波変化による遅れ分Bとに分割される。
【0007】そこで、高周波遅れ補正量QSSを次式に
より設定する。 QSS=QA−1 + (QA −QA−1 ) ・A
FMTC ここで、QA は最新の吸入空気流量の検出
値、QA−1 は前回 (例えば4ms前) の吸入空
気流量の検出値、AFMTC は1より大の増幅定数で
ある。また、低周波遅れ補正量AFLEを次式により演
算する。
より設定する。 QSS=QA−1 + (QA −QA−1 ) ・A
FMTC ここで、QA は最新の吸入空気流量の検出
値、QA−1 は前回 (例えば4ms前) の吸入空
気流量の検出値、AFMTC は1より大の増幅定数で
ある。また、低周波遅れ補正量AFLEを次式により演
算する。
【0008】AFLE= (QSS−QSS−1) ・
AFLEG +AFLE−1・AFLETC ここで、QSS−1はQSSの前回の演算値、AFLE
G ,AFLETC (<1) は夫々定数、AFLE
−1はAFLEの前回の演算値である。そして、これら
高周波遅補正量QSSと低周波遅れ補正量AFLEとを
用いて次式により吸入空気流量の測定値QS が求めら
れる。
AFLEG +AFLE−1・AFLETC ここで、QSS−1はQSSの前回の演算値、AFLE
G ,AFLETC (<1) は夫々定数、AFLE
−1はAFLEの前回の演算値である。そして、これら
高周波遅補正量QSSと低周波遅れ補正量AFLEとを
用いて次式により吸入空気流量の測定値QS が求めら
れる。
【0009】QS =QSS+AFLE×AFLEA
ここでAFLEA は定数である。 また、前記のような高周波補正及び低周波補正を行う測
定方式においては、機関負荷が図7aに示すように全開
に近い高負荷に増大すると、同図bに示すように吸気脈
動が発生し、その場合に前記補正を行うと該脈動が増幅
助長されてしまうため、脈動を発生し易くなる所定以上
の高負荷時に前記補正をキャンセルする方式が採用され
ている。
ここでAFLEA は定数である。 また、前記のような高周波補正及び低周波補正を行う測
定方式においては、機関負荷が図7aに示すように全開
に近い高負荷に増大すると、同図bに示すように吸気脈
動が発生し、その場合に前記補正を行うと該脈動が増幅
助長されてしまうため、脈動を発生し易くなる所定以上
の高負荷時に前記補正をキャンセルする方式が採用され
ている。
【0010】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ように高負荷時にキャンセルを行うと、キャンセルした
時点では、低周波遅れはまだ残っているため低周波遅れ
に対する補正までもキャンセルすると図7cに示すよう
に測定値に段差がついてしまい、該測定値に基づく空燃
比制御において同図eに実線で示すように空燃比がリー
ン化し、延いては加速性能等が低下する結果となる。
ように高負荷時にキャンセルを行うと、キャンセルした
時点では、低周波遅れはまだ残っているため低周波遅れ
に対する補正までもキャンセルすると図7cに示すよう
に測定値に段差がついてしまい、該測定値に基づく空燃
比制御において同図eに実線で示すように空燃比がリー
ン化し、延いては加速性能等が低下する結果となる。
【0011】本発明は、このような従来の問題点に鑑み
なされたもので、キャンセル方式及び時期を適切に設定
することにより、精度のよい吸入空気流量の測定値が得
られるようにした内燃機関の感温式吸入空気流量測定装
置を提供することを目的とする。
なされたもので、キャンセル方式及び時期を適切に設定
することにより、精度のよい吸入空気流量の測定値が得
られるようにした内燃機関の感温式吸入空気流量測定装
置を提供することを目的とする。
【0012】
【課題を解決するための手段】このため本発明に係る内
燃機関の感温式吸入空気流量測定装置は、図1に示すよ
うに内燃機関の吸気通路中に配置した感温抵抗と複数の
抵抗とにより形成したブリッジ回路と、前記感温抵抗の
吸入空気流量に応じた抵抗値の変化により変化するブリ
ッジ回路の非平衡電圧に基づいてブリッジ回路への供給
電流を制御する制御回路とからなり、前記供給電流に対
応する電圧を吸入空気流量の信号として出力するように
した感温式流量計を備え、該感温式流量計による検出値
をQA ,前回の検出値をQA−1 としたとき、吸入
空気流量の高周波変化に対する検出遅れを補正するため
の高周波遅れ補正量QSSを演算する高周波遅れ補正量
演算手段と、吸入空気流量の低周波変化に対する検出遅
れを補正するための低周波遅れ補正量AFLEを演算す
る低周波遅れ分補正量演算手段と、前記高周波遅れ補正
量QSSと前記低周波遅れ分補正量AFLEの所定割合
AFLEA 分とから演算して求めたQS を吸入空気
流量の測定値として出力する測定値出力手段と、を含ん
で構成される感温式吸入空気流量測定装置において、機
関の負荷を検出する負荷検出手段と、検出された負荷が
吸気脈動を生じやすい所定以上の高負荷であって、かつ
、前記低周波遅れ補正量AFLEが吸入空気流量を増量
補正する正方向の値であるときにQA−1 =QA
(QA−1 はQA の前回値) , QSS−1=Q
A (QSS−1はQS の前回値) として前記高
周波遅れ補正量演算手段による補正をキャンセルするキ
ャンセル手段を設けて構成した。
燃機関の感温式吸入空気流量測定装置は、図1に示すよ
うに内燃機関の吸気通路中に配置した感温抵抗と複数の
抵抗とにより形成したブリッジ回路と、前記感温抵抗の
吸入空気流量に応じた抵抗値の変化により変化するブリ
ッジ回路の非平衡電圧に基づいてブリッジ回路への供給
電流を制御する制御回路とからなり、前記供給電流に対
応する電圧を吸入空気流量の信号として出力するように
した感温式流量計を備え、該感温式流量計による検出値
をQA ,前回の検出値をQA−1 としたとき、吸入
空気流量の高周波変化に対する検出遅れを補正するため
の高周波遅れ補正量QSSを演算する高周波遅れ補正量
演算手段と、吸入空気流量の低周波変化に対する検出遅
れを補正するための低周波遅れ補正量AFLEを演算す
る低周波遅れ分補正量演算手段と、前記高周波遅れ補正
量QSSと前記低周波遅れ分補正量AFLEの所定割合
AFLEA 分とから演算して求めたQS を吸入空気
流量の測定値として出力する測定値出力手段と、を含ん
で構成される感温式吸入空気流量測定装置において、機
関の負荷を検出する負荷検出手段と、検出された負荷が
吸気脈動を生じやすい所定以上の高負荷であって、かつ
、前記低周波遅れ補正量AFLEが吸入空気流量を増量
補正する正方向の値であるときにQA−1 =QA
(QA−1 はQA の前回値) , QSS−1=Q
A (QSS−1はQS の前回値) として前記高
周波遅れ補正量演算手段による補正をキャンセルするキ
ャンセル手段を設けて構成した。
【0013】
【作用】所定以上の高負荷時には脈動を発生しやすい条
件であるため、該脈動を助長するキャンセル手段により
QA−1 =QA , QSS−1=QA とされ、こ
れにより、高周波遅れ補正量QSSの演算式において
(QA −QA−1 ) が0となってQSS=QA
となって高周波遅れ補正がキャンセルされて脈動の助長
が防止されると共に、低周波遅れ補正量AFLEの演算
式において (QSS−QSS−1) が0となるので
AFLE=AFLE−1×AFLETCとなり、AFL
ETC<1であるので、低周波遅れ補正量AFLEは徐
々に減少し、加速時の要求値に見合った空燃比特性が加
速性能が向上する。
件であるため、該脈動を助長するキャンセル手段により
QA−1 =QA , QSS−1=QA とされ、こ
れにより、高周波遅れ補正量QSSの演算式において
(QA −QA−1 ) が0となってQSS=QA
となって高周波遅れ補正がキャンセルされて脈動の助長
が防止されると共に、低周波遅れ補正量AFLEの演算
式において (QSS−QSS−1) が0となるので
AFLE=AFLE−1×AFLETCとなり、AFL
ETC<1であるので、低周波遅れ補正量AFLEは徐
々に減少し、加速時の要求値に見合った空燃比特性が加
速性能が向上する。
【0014】但し、脈動の影響により低周波変化による
応答遅れ補正が負側に補正している場合があり、その時
に高周波遅れ補正をキャンセルすると低周波遅れ補正量
AFLEにより加速後定常に至るまで逆方向の補正が掛
けられ空燃比のリーン化が助長されてしまうので、低周
波遅れ補正量AFLEが正側にある場合のみ高周波遅れ
補正をキャンセルする。
応答遅れ補正が負側に補正している場合があり、その時
に高周波遅れ補正をキャンセルすると低周波遅れ補正量
AFLEにより加速後定常に至るまで逆方向の補正が掛
けられ空燃比のリーン化が助長されてしまうので、低周
波遅れ補正量AFLEが正側にある場合のみ高周波遅れ
補正をキャンセルする。
【0015】
【実施例】以下に本発明の実施例を図に基づいて説明す
る。一実施例の全体構成を示す図2において、ホットフ
ィルム素子1,温度補償抵抗4,基準抵抗6と固定抵抗
7,8とによりブリッジ回路が構成されると共に、差動
増幅器9、トランジスタ10,11により制御回路が構
成され、これらブリッジ回路と制御回路とにより感温式
流量計Kが構成され、該感温式流量計Kが図示しない内
燃機関の吸気通路に介装されていることは従来同様であ
る。
る。一実施例の全体構成を示す図2において、ホットフ
ィルム素子1,温度補償抵抗4,基準抵抗6と固定抵抗
7,8とによりブリッジ回路が構成されると共に、差動
増幅器9、トランジスタ10,11により制御回路が構
成され、これらブリッジ回路と制御回路とにより感温式
流量計Kが構成され、該感温式流量計Kが図示しない内
燃機関の吸気通路に介装されていることは従来同様であ
る。
【0016】そして、基準抵抗6の端子電圧US とし
て測定される感温式流量計のアナログ測定信号が、A/
D変換器12を介してデジタル信号に変換された後、マ
イクロコンピュータ13に入力される。また、前記吸気
通路には、スロットル弁の開度を検出する負荷検出手段
としてのスロットルセンサ14が設けられ、該スロット
ルセンサ14からのスロットル弁開度信号もA/D変換
器12を介してデジタル信号に変換された後、マイクロ
コンピュータ13に入力される。
て測定される感温式流量計のアナログ測定信号が、A/
D変換器12を介してデジタル信号に変換された後、マ
イクロコンピュータ13に入力される。また、前記吸気
通路には、スロットル弁の開度を検出する負荷検出手段
としてのスロットルセンサ14が設けられ、該スロット
ルセンサ14からのスロットル弁開度信号もA/D変換
器12を介してデジタル信号に変換された後、マイクロ
コンピュータ13に入力される。
【0017】マイクロコンピュータ13は前記感温式流
量計からの測定信号を後述するように補正演算処理する
。 マイクロコンピュータ13による前記演算処理を図3の
フローチャートに従って説明する。ステップ (図では
Sと記す。以下同様) 1では、今回の感温式流量計K
からの吸入空気流量の検出値QA , 前回の検出値Q
A−1,前回演算された高周波遅れ補正量QSS−1,
前回演算された低周波遅れ補正量AFLE−1を読み
込む。
量計からの測定信号を後述するように補正演算処理する
。 マイクロコンピュータ13による前記演算処理を図3の
フローチャートに従って説明する。ステップ (図では
Sと記す。以下同様) 1では、今回の感温式流量計K
からの吸入空気流量の検出値QA , 前回の検出値Q
A−1,前回演算された高周波遅れ補正量QSS−1,
前回演算された低周波遅れ補正量AFLE−1を読み
込む。
【0018】ステップ2では、高周波遅れ補正量QSS
を次式により演算する。 QSS=QA−1 + (QA −QA−1 ) ×A
FMTC ; AFMTC は1より大の定数・・(1
) 即ち、このステップ2の機能が高周波遅れ補正量演算手
段に相当する。ステップ3では、低周波遅れ補正量AF
LEを次式により演算する。 AFLE= (QSS−QSS−1) ×AFLEG
+AFLE−1×AFLETC; AFLEG,AFL
ETCは1より小の定数・・(2) 即ち、このステッ
プ3の機能が低周波遅れ補正量演算手段に相当する。
を次式により演算する。 QSS=QA−1 + (QA −QA−1 ) ×A
FMTC ; AFMTC は1より大の定数・・(1
) 即ち、このステップ2の機能が高周波遅れ補正量演算手
段に相当する。ステップ3では、低周波遅れ補正量AF
LEを次式により演算する。 AFLE= (QSS−QSS−1) ×AFLEG
+AFLE−1×AFLETC; AFLEG,AFL
ETCは1より小の定数・・(2) 即ち、このステッ
プ3の機能が低周波遅れ補正量演算手段に相当する。
【0019】ステップ4では、スロットルセンサ11に
よって検出されるスロットル弁開度θが吸気脈動を生じ
やすい所定開度θ0 以上であるか否かを判定する。ス
テップ4でθ<θ0 と判定されたときにはステップ5
へ進み、吸入空気流量の測定値を次式により演算して出
力する。 QS =QSS+AFLE×AFLEA ;AFLEA
は1より小の定数・・(3) 即ち、このステップ5の機能が測定値出力手段に相当す
る。
よって検出されるスロットル弁開度θが吸気脈動を生じ
やすい所定開度θ0 以上であるか否かを判定する。ス
テップ4でθ<θ0 と判定されたときにはステップ5
へ進み、吸入空気流量の測定値を次式により演算して出
力する。 QS =QSS+AFLE×AFLEA ;AFLEA
は1より小の定数・・(3) 即ち、このステップ5の機能が測定値出力手段に相当す
る。
【0020】一方、ステップ4でθ≧θ0 と判定され
たときにはステップ6へ進み、ステップ3で演算された
低周波遅れ補正量AFLEが正の値か否かを検出する。 そして、正の値でない、つまり0以下の値であると判定
されたときにはステップ5へ進み、前記(3) 式によ
り測定値QS を演算して出力する。また、ステップ6
で低周波遅れ補正量AFLEが正の値であると判定され
たときにはステップ7へ進み、QA−1 =QA ,Q
SS−1=QA とおいてから、ステップ8,ステップ
9で夫々高周波遅れ補正量QSSと低周波遅れ補正量A
FLEとを演算しなおす。
たときにはステップ6へ進み、ステップ3で演算された
低周波遅れ補正量AFLEが正の値か否かを検出する。 そして、正の値でない、つまり0以下の値であると判定
されたときにはステップ5へ進み、前記(3) 式によ
り測定値QS を演算して出力する。また、ステップ6
で低周波遅れ補正量AFLEが正の値であると判定され
たときにはステップ7へ進み、QA−1 =QA ,Q
SS−1=QA とおいてから、ステップ8,ステップ
9で夫々高周波遅れ補正量QSSと低周波遅れ補正量A
FLEとを演算しなおす。
【0021】この結果QSSは、検出値QA と等しく
なって高周波遅れ補正がキャンセルされると同時に、Q
SS−QSS−1が0となるため、低周波遅れ補正量は
AFLE=AFLE−1×AFLETCとなる。即ち、
前記ステップ7の機能がキャンセル手段に相当する。ス
テップ10では、前記演算し直された低周波遅れ補正量
AFLEが0以下となったか否かを判別し、0以下とな
った場合にはステップ11へ進んで低周波遅れ補正量A
FLE=0に保持した後ステップ5へ進み、低周波遅れ
補正量AFLEが正の値である場合はそのままステップ
5へ進み、測定値QS を前記(3) 式により演算し
て出力する。
なって高周波遅れ補正がキャンセルされると同時に、Q
SS−QSS−1が0となるため、低周波遅れ補正量は
AFLE=AFLE−1×AFLETCとなる。即ち、
前記ステップ7の機能がキャンセル手段に相当する。ス
テップ10では、前記演算し直された低周波遅れ補正量
AFLEが0以下となったか否かを判別し、0以下とな
った場合にはステップ11へ進んで低周波遅れ補正量A
FLE=0に保持した後ステップ5へ進み、低周波遅れ
補正量AFLEが正の値である場合はそのままステップ
5へ進み、測定値QS を前記(3) 式により演算し
て出力する。
【0022】ここで、ステップ7でQA−1 =QA
=QSS−1としたため、前記したようにQSS=QA
となり、ステップ8から直接ステップ5へ進む場合は
AFLE=AFLE−1×AFLETCとなって、測定
値QS はQS =QA +AFLE×AFLEA =
QA +AFLE−1×AFLETC×AFLEA と
なる。ここで、AFLETCは1より小の定数であるた
め、低周波遅れ補正量AFLEは演算処理を繰り返す毎
に0に収束する。
=QSS−1としたため、前記したようにQSS=QA
となり、ステップ8から直接ステップ5へ進む場合は
AFLE=AFLE−1×AFLETCとなって、測定
値QS はQS =QA +AFLE×AFLEA =
QA +AFLE−1×AFLETC×AFLEA と
なる。ここで、AFLETCは1より小の定数であるた
め、低周波遅れ補正量AFLEは演算処理を繰り返す毎
に0に収束する。
【0023】また、ステップ9でAFLE=0とした場
合は、測定値QSSは検出値QA と一致する。かかる
構成とすれば、脈動を発生し易い高負荷時に低周波遅れ
量が正の値であるときに高周波遅れ補正のみをキャンセ
ルしたことにより、脈動を助長することなく、正方向の
低周波遅れの補正は行って図7dの点線で示す要求値に
近い補正を行えるため、図7eの点線で示すように空燃
比を円滑にリッチ化して加速後の要求空燃比に移行させ
ることができ、良好な加速性能が得られる。尚、低周波
遅れ補正量AFLEが脈動の影響により負の値となると
きに高周波遅れ補正をキャンセルすると、本来の正方向
の補正とは逆方向の補正が定常状態となるまで行われ続
けるので空燃比のリーン化が促進され、加速性能をより
悪化させてしまう。本発明によれば、かかる事態を防止
できる。
合は、測定値QSSは検出値QA と一致する。かかる
構成とすれば、脈動を発生し易い高負荷時に低周波遅れ
量が正の値であるときに高周波遅れ補正のみをキャンセ
ルしたことにより、脈動を助長することなく、正方向の
低周波遅れの補正は行って図7dの点線で示す要求値に
近い補正を行えるため、図7eの点線で示すように空燃
比を円滑にリッチ化して加速後の要求空燃比に移行させ
ることができ、良好な加速性能が得られる。尚、低周波
遅れ補正量AFLEが脈動の影響により負の値となると
きに高周波遅れ補正をキャンセルすると、本来の正方向
の補正とは逆方向の補正が定常状態となるまで行われ続
けるので空燃比のリーン化が促進され、加速性能をより
悪化させてしまう。本発明によれば、かかる事態を防止
できる。
【0024】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、感
温式流量計による吸入空気流量検出値を高周波遅れ補正
及び低周波遅れ補正を施して測定値として出力する感温
式吸入空気流量測定装置において、吸気脈動を生じやす
い高負荷時に、低周波遅れ補正量が正の値であるときに
高周波遅れ補正のみをキャンセルする構成としたため、
脈動の助長を防止しつつ、空燃比のリーン化を抑制して
要求値に近づけることができ、加速性能を向上させるこ
とができる。
温式流量計による吸入空気流量検出値を高周波遅れ補正
及び低周波遅れ補正を施して測定値として出力する感温
式吸入空気流量測定装置において、吸気脈動を生じやす
い高負荷時に、低周波遅れ補正量が正の値であるときに
高周波遅れ補正のみをキャンセルする構成としたため、
脈動の助長を防止しつつ、空燃比のリーン化を抑制して
要求値に近づけることができ、加速性能を向上させるこ
とができる。
【図1】本発明の構成を示すブロック図。
【図2】本発明の一実施例の構成を示す回路図。
【図3】同上実施例の吸入空気流量測定ルーチンを示す
フローチャート。
フローチャート。
【図4】感温式流量計の従来例を示す正面図。
【図5】同上感温式流量計の回路図。
【図6】同上感温式流量計の応答遅れを示す線図。
【図7】前記実施例と従来例との各部状態の相違を示す
線図。
線図。
1 ホットフィルム素子
4 温度補償抵抗
6 基準抵抗
7, 8 固定抵抗
9 差動増幅器
10, 11 トランジスタ
13 マイクロコンピュータ14
スロットルセンサ
スロットルセンサ
Claims (1)
- 【請求項1】内燃機関の吸気通路中に配置した感温抵抗
と複数の抵抗とにより形成したブリッジ回路と、前記感
温抵抗の吸入空気流量に応じた抵抗値の変化により変化
するブリッジ回路の非平衡電圧に基づいてブリッジ回路
への供給電流を制御する制御回路とからなり、前記供給
電流に対応する電圧を吸入空気流量の信号として出力す
るようにした感温式流量計を備え、該感温式流量計によ
る検出値をQA ,前回の検出値をQA−1 としたと
き、吸入空気流量の高周波変化に対する検出遅れを補正
するための高周波遅れ補正量QSSを演算する高周波遅
れ補正量演算手段と、吸入空気流量の低周波変化に対す
る検出遅れを補正するための低周波遅れ補正量AFLE
を演算する低周波遅れ分補正量演算手段と、前記高周波
遅れ補正量QSSと前記低周波遅れ分補正量AFLEの
所定割合AFLEA 分とから演算して求めたQS を
吸入空気流量の測定値として出力する測定値出力手段と
、を含んで構成される感温式吸入空気流量測定装置にお
いて、機関の負荷を検出する負荷検出手段と、検出され
た負荷が吸気脈動を生じやすい所定以上の高負荷であっ
て、かつ、前記低周波遅れ補正量AFLEが吸入空気流
量を増量補正する正方向の値であるときにQA−1 =
QA (QA−1 はQA の前回値) , QSS
−1=QA (QSS−1はQS の前回値) とし
て前記高周波遅れ補正量演算手段による補正をキャンセ
ルするキャンセル手段を設けたことを特徴とする感温式
吸入空気流量測定装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1542691A JPH04255552A (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 感温式吸入空気流量測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1542691A JPH04255552A (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 感温式吸入空気流量測定装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04255552A true JPH04255552A (ja) | 1992-09-10 |
Family
ID=11888452
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1542691A Pending JPH04255552A (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 感温式吸入空気流量測定装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04255552A (ja) |
-
1991
- 1991-02-06 JP JP1542691A patent/JPH04255552A/ja active Pending
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