JP5542554B2 - 吸収性物品のワークのカッター装置 - Google Patents

Description

本発明は、使い捨ておむつ等の吸収性物品のワークを切るカッター装置に関する。

従来、使い捨ておむつ等の吸収性物品の製造ラインでは、不織布等のワークを搬送方向に搬送中に、当該ワークに対して一部を打ち抜いたり（切除したり）、切り込みを入れたり、製品単位に分断すること等が行われる。つまり、ワークを切ることが行われる。そして、これは、ロータリーダイカッター装置によってなされる。
このカッター装置は、外周面からカッター刃が突出したカッターロールと、カッター刃を受ける平滑なアンビルロールと、を有する。そして、カッターロールとアンビルロールとをワークの搬送方向に沿って回転させながら、これらのロール同士の間隙に前記ワークを通過させることにより、ワークをカットする。
なお、かかるカッター装置のなかには、ベアラ部を有したものもある。ベアラ部は、例えば、カッターロールの外周面の両端部に周方向に沿って環状に突出した環状凸部であり、各ベアラ部をアンビルロールの外周面に当接させることにより、回転トルクを一方のロールから他方のロールへと伝達させる機能を有する。

ところで、かかるカッター装置にあっては、カッター刃の刃先の摩耗や欠損等によって刃先とアンビルロールとの間にクリアランスが生じた時、あるいは、刃先の摩耗でワークを切断するだけの切断荷重がかからなくなった時に、カットミス（切断不良）を生じる。

そして、今までにも、このカットミスの防止技術が種々提案されている。
例えば、特許文献１には、刃先のアンビルロールへの衝突による摩耗・欠損を防ぐ技術として、カッターロールの回転方向におけるカッター刃の不連続箇所に、切断に寄与しない捨て刃を設け、これにより、カッター刃における不連続箇所の近傍部分のカット時の応力集中を緩和・軽減することが記載されている。

また、特許文献２には、カッターロールやアンビルロールの撓み起因の切断不良を防止する技術として、上ロールたるカッターロールのベアラ部に対して、その上方から直押しロールを押し付ける一方、下ロールたるアンビルロールに対して、その下方から直押しロールを押し付け、これにより、切断時の各ロールの撓みを縮小して良好な切れ味を維持することが記載されている。
更には、特許文献３には、ベアラ部の熱膨張起因の切断不良を防ぐ技術として、ベアラ部の外周面に、放熱用の溝を形成することが記載されている。

特開平１１−１８８６９９号 特開２００２−９６２９０号 特開２００６−２３９８１５号

しかしながら、近年の吸収性物品の製造設備の高速化に伴い、上述の技術を用いても、カッター刃の耐久性の悪化を有効に防げない新たな問題が起きている。これは、ロールの動バランス不良に基づく回転振動の問題であり、以前は、生産速度が低くロールの回転速度が低い等の理由で、あまり顕在化していなかった。
ところが、上述のような製造設備の高速化に伴って、ロールの回転速度が高速になるにつれ、回転振動起因の刃先の欠損や摩耗が生じ易くなっている。また、最近では、大人用おむつの普及に伴って、長大なロールを用いる製造設備も増えているが、かかるロールは重量が重いことから上記の回転振動を更に助長・拡大する虞がある。

本発明は、上記のような従来の問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、ロールの回転振動を抑制して、カッター刃の長寿命化を図ることにある。

上記目的を達成するための主たる発明は、
搬送方向に搬送される吸収性物品のワークを切るカッター装置であって、
カッター刃が外周面から突出して設けられたカッターロールと、
前記カッターロールの外周面に対向して配された外周面によって前記カッター刃を受けるアンビルロールと、を有し、
前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いに前記搬送方向に沿って回転しながら、前記カッターロールと前記アンビルロールとの間に前記ワークを通過させることによって前記ワークを切り、
前記カッターロール及び前記アンビルロールの少なくとも一方のロールについて、ＪＩＳＢ０９０５に規定される釣り合い良さ（ｍｍ／ｓｅｃ）の前記ロールの回転軸方向の一端側の値と他端側の値との和が６以下になるように、前記ロールの動バランスを修正する動バランス修正部を有していることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置である。
本発明の他の特徴については、本明細書及び添付図面の記載により明らかにする。

本発明によれば、ロールの回転振動を抑制して、カッター刃の長寿命化を図ることができる。

図１Ａは、本実施形態に係るカッター装置１０の概略正面図であり、図１Ｂは同側面図である。 カッター装置１０が半製品１ａを打ち抜く様子を示す概略上面図である。 図３Ａ及び図３Ｂは、それぞれカッターロール２０及びアンビルロール４０の正面図である。 カッターロール２０の回転角度位置及びアンビルロール４０の回転角度位置の説明図である。 図５Ａは、回収機構７０を説明するためのアンビルロール４０の正面図であり、図５Ｂは、同アンビルロール４０の中心縦断面図（図５Ｃ中のＢ−Ｂ断面図）であり、図５Ｃは、図５Ａ中のＣ−Ｃ矢視図である。 図６Ａは、図３Ａ中のVIａ−VIａ矢視図であり、図６Ｂは、図３Ｂ中のVIｂ−VIｂ矢視図である。 図７Ａは、動バランスの修正方法を説明するためのカッターロール２０の正面図であり、図７Ｂは同アンビルロール４０の正面図である。 表３に係るカッターロール２０とアンビルロール４０の残留不釣り合い位置の望ましい位置関係の説明図である。 表１〜表３は、それぞれ、釣り合い良さとカッター刃２１の寿命との関係を調べる実験の実験水準を示す表である。 実験結果のグラフである。 ２面釣り合い試験機の説明図である。 修正おもりＷ_ｃＬ，Ｗ_ｃＲの求め方の説明図である。 表４は、修正おもりＷ_ｃＬ，Ｗ_ｃＲの計算例を説明すべく同計算に用いる計測データである。

本明細書及び添付図面の記載により、少なくとも以下の事項が明らかとなる。

搬送方向に搬送される吸収性物品のワークを切るカッター装置であって、
カッター刃が外周面から突出して設けられたカッターロールと、
前記カッターロールの外周面に対向して配された外周面によって前記カッター刃を受けるアンビルロールと、を有し、
前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いに前記搬送方向に沿って回転しながら、前記カッターロールと前記アンビルロールとの間に前記ワークを通過させることによって前記ワークを切り、
前記カッターロール及び前記アンビルロールの少なくとも一方のロールについて、ＪＩＳＢ０９０５に規定される釣り合い良さ（ｍｍ／ｓｅｃ）の前記ロールの回転軸方向の一端側の値と他端側の値との和が６以下になるように、前記ロールの動バランスを修正する動バランス修正部を有していることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置。
このような吸収性物品のワークのカッター装置によれば、少なくとも前記一方のロールについて、釣り合い良さの前記和が６以下になるように動バランスが修正されている。よって、ロールの回転振動を大幅に低減し、カッター刃の長寿命化を図ることができる。

かかる吸収性物品のワークのカッター装置であって、
前記カッターロール及び前記アンビルロールの両方のロールについて、ＪＩＳＢ０９０５に規定される釣り合い良さの前記ロールの回転軸方向の一端側の値と他端側の値との和が６以下になるように、前記両方のロールのうちの一方のロール又は両方のロールの動バランスを修正する動バランス修正部を有しているのが望ましい。
このような吸収性物品のワークのカッター装置によれば、カッターロール及びアンビルロールの両方のロールについて、釣り合い良さの前記和が６以下になる。よって、これら両方のロールの回転振動を大幅に低減し、これにより、カッター刃の長寿命化を確実に図ることができる。

かかる吸収性物品のワークのカッター装置であって、
前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いに上下に並んで配置され、
前記カッターロールの回転軸周りの回転方向と前記アンビルロールの回転軸周りの回転方向とは、互いに逆向きとなっており、
前記カッターロールと前記アンビルロールとの両者には、それぞれの外周面において互いに対向する所定の基準位置を起点として、それぞれの回転方向に沿って０°〜３６０°の回転角度位置が対応付けられているとともに、
前記カッターロールと前記アンビルロールとの間に前記ワークを通過させて前記ワークを切る際には、前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いの前記回転角度位置が揃うように回転され、
前記一端側及び前記他端側の釣り合い良さの各値は、それぞれ、ＪＩＳＢ７７３７に定める２面釣り合い試験機を用いて測定された残留不釣り合い量に基づいて算出され、
前記カッターロール及び前記アンビルロールのうちの一方のロールを第１ロールとし、他方のロールを第２ロールとした場合に、
前記第１ロールの一端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置と、他端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置との両者が、前記回転角度位置の９０°〜２７０°の範囲に入っており、
且つ、前記第２ロールの一端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置と他端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置との両者が、前記回転角度位置の２７０°〜３６０°又は０°〜９０°の範囲に入っているのが望ましい。
このような吸収性物品のワークのカッター装置によれば、各ロールの残留不釣り合い量に起因した遠心力の作用方向を概ね揃えることができる。つまり、カッターロールの残留不釣り合い量の遠心力の向きが上方を向いている時には、アンビルロールの残留不釣り合い量の遠心力の向きも概ね上方を向き、且つ、カッターロールの残留不釣り合い量の遠心力の向きが下方を向いている時には、アンビルロールの残留不釣り合い量の遠心力の向きも概ね下方を向くようになる。よって、カッターロールとアンビルロールとの間の距離は概ね一定に保たれ易くなり、もって、所定の回転角度位置において、周期的に強い当たりが生じる等の現象が起きにくくなり、カッターロールの全周に亘って切断荷重の均等化を図ることができる。その結果、カッター刃やアンビルロールの外周面の局所的摩耗等が有効に抑制され、カッター刃の長寿命化を図ることができる。

かかる吸収性物品のワークのカッター装置であって、
前記動バランスが修正されるロールは、該ロールの表層部と、前記表層部よりも内側の中心側部分とが互いに別素材で構成され、
前記表層部の硬度は、前記中心側部分の硬度よりも高く、
前記中心側部分の前記回転軸に沿う方向の端面は、前記動バランス修正部としての穴部を有し、前記穴部が形成されることにより、前記ロールの動バランスが修正されているのが望ましい。
このような吸収性物品のワークのカッター装置によれば、硬度の低い中心側部分の端面に穴部を形成することにより、容易に動バランスを修正することができる。

かかる吸収性物品のワークのカッター装置であって、
前記ワークを切るとは、前記ワークから、前記ワークの一部を所定の打ち抜き形状に打ち抜くことであり、
前記カッター刃は、前記打ち抜き形状に対応して前記カッターロールの外周面に閉じた領域を区画し、
前記端面の穴加工によってバランス修正される前記ロールは、前記アンビルロールであり、
前記アンビルロールの外周面において前記カッター刃の前記閉じた領域と対向する領域には、吸気する複数の空気孔が形成されているとともに、前記アンビルロールの内部には、前記空気孔に連通して前記空気孔から空気を吸う空気流路が、前記アンビルロールの一端側の端面と、前記空気孔とを繋ぐように、前記回転軸に沿って形成されているのが望ましい。
このような吸収性物品のワークのカッター装置によれば、上述の作用効果を有効の享受することができる。詳しくは次の通りである。アンビルロールには、その内部に上述の空気孔や空気流路が形成されているので、動バランスが取れておらず、大きな回転振動を誘発する虞がある。また、ロールの端面には、空気流路の末端が存在し、ロールの端面に、動バランス修正部をなす円板状のバランスウエイトを取り付けると、空気流路を塞いでしまう場合があるので、同バランスウエイトを、ロールの端面に容易に取り付けることはできない。つまり、バランスウエイトを用いた動バランスの修正を行い難い。しかし、上述の構成によれば、アンビルロールの端面における前記中心側部分は、硬度が低く、直接穴加工を行うことができる。よって、当該直接の穴加工により、バランスウエイトを用いること無く、動バランスの修正を行うことができて、結果、上述の作用効果を有効に享受することができるのである。

＝＝＝本実施形態＝＝＝
図１Ａ及び図１Ｂは、本実施形態に係るカッター装置１０の説明図である。図１Ａは、カッター装置１０の概略正面図であり、図１Ｂは同側面図である。また、図２は、カッター装置１０が半製品１ａを打ち抜く様子を示す概略上面図である。
図２に示すように、カッター装置１０は、吸収性物品の一例としてのパンツ型の大人用使い捨ておむつ１の製造ラインで使用される。そして、この例では、カッター装置１０は、搬送方向に連続搬送される不織布等の柔軟な連続シート状部材の半製品１ａ（ワークに相当）に、おむつ１の製品ピッチＰ１でおむつ１の脚周り開口部１ｈを打ち抜き形成する。

但し、半製品１ａは何等連続シート状部材に限るものではなく、つまり、おむつ１の製品に相当する単位で分かれて個別搬送されるものでも構わない。なお、その場合には、半製品１ａを搬送する搬送機構としては、搬送ローラー１０１に代えて、サクションコンベア（載置面に吸着機能を有したベルトコンベア）等が使用される。また、半製品１ａを切る態様も、打ち抜きに限るものではなく、連続シート状部材を製品単位に分断しても良いし、半製品１ａの一部に切り込みを入れるだけでも良い。

以下では、かかる半製品１ａの搬送方向のことを「ＭＤ方向」とも言い、更にＭＤ方向と直交する方向のうちで、半製品１ａの厚み方向ではない方向（半製品１ａが連続シート状部材の場合には当該シート状部材の幅方向）のことを「ＣＤ方向」とも言う。また、ＣＤ方向については、その一方側を左側（Ｌ側）、他方側を右側（Ｒ側）とも言う。

図１Ａ及び図１Ｂに示すように、カッター装置１０は、軸受け部材１２を介してＣＤ方向に平行な回転軸Ｃ２０周りに回転可能に支持された上ロールとしてのカッターロール２０と、カッターロール２０の下方に配置されて、軸受け部材１４を介してＣＤ方向に平行な回転軸Ｃ４０周りに回転可能に支持された下ロールとしてのアンビルロール４０と、これら上下一対のロール２０，４０を駆動回転する駆動機構６０と、半製品１ａから打ち抜かれた打ち抜き片を半製品１ａから分離して回収する回収機構７０と、を有する。

そして、搬送方向たるＭＤ方向に沿って互いに駆動回転するカッターロール２０とアンビルロール４０との間に、同ＭＤ方向に沿って半製品１ａ（図１Ａ及び図１Ｂでは不図示）を通す際に、カッターロール２０の外周面２０ｓのカッター刃２１とアンビルロール４０の外周面４０ｓとで半製品１ａを挟むことにより、半製品１ａには、脚周り開口部１ｈが打ち抜き形成される。なお、打ち抜かれた打ち抜き片は、回収機構７０によって、半製品１ａから分離されて、製造ライン外へと排出される。また、上述のようにカッターロール２０とアンビルロール４０とが互いにＭＤ方向に沿って回転する場合には、カッターロール２０の回転軸Ｃ２０周りの回転方向（図示例では反時計回り）と、アンビルロール４０の回転軸Ｃ４０周りの回転方向（図示例では時計回り）とは、互いに逆向きである。以下、各構成要素２０，４０，６０，７０について説明する。

図３Ａ及び図３Ｂは、それぞれカッターロール２０及びアンビルロール４０の正面図である。
カッターロール２０は、ロール本体たるロール胴部２２と、そのＣＤ方向の両端部にそれぞれ同芯に突出形成された小径部２３，２３と、を有する。各小径部２３には、上述の軸受け部材１２が配される。一方、ロール胴部２２の外周面２０ｓには、カッター刃２１が設けられている。カッター刃２１は、打ち抜くべき形状たる脚周り開口部１ｈの形状に倣って外周面２０ｓから突出して設けられており、これにより、カッター刃２１は、脚周り開口部１ｈの形状に対応した閉じた領域Ａ２１を外周面２０ｓ上に区画している。以降、この閉じた領域Ａ２１のことを、カッター刃区画領域Ａ２１とも言う。
また、カッター刃２１の先端の周回半径は、例えば、おむつ１の製品ピッチＰ１を２π（円周率の２倍の値）で除算した値に概ね等しくなるように設定されており、これにより、カッターロール２０が１回転すると、半製品１ａは、略製品１ピースに相当する長さＰ１だけＭＤ方向に送られる。

ここで場合によっては、図３Ａに示すように、ロール胴部２２の外周面２０ｓにベアラ部２５，２５を有していても良い。ベアラ部２５とは、ロール胴部２２のＣＤ方向の両端部にそれぞれ設けられた大径部のことである。そして、カッター装置１０の定常運転時には、当該ベアラ部２５，２５がアンビルロール４０の外周面４０ｓに圧接される。このベアラ部２５の周面（アンビルロール４０に圧接される面）の半径は、例えばカッター刃２１の先端の周回半径と同値、又は切断時の切断荷重によるカッター刃２１の撓み変形分だけ小さく設定される。但し、カッター刃２１の切断性を阻害せずにベアラ部２５をアンビルロール４０の外周面４０ｓに圧接可能であれば、何等上述の同値等に限るものではなく、例えば、ベアラ部２５の周面の半径の方が、カッター刃２１の周回半径より大きくても良い。

アンビルロール４０も、ロール本体たるロール胴部４２と、そのＣＤ方向の両端部にそれぞれ同芯に突出形成された小径部４３，４３と、を有する。そして、各小径部４３には、上述の軸受け部材１４が配される。ロール胴部４２は、例えばその外周面４０ｓがＣＤ方向にフラットな平ロール状である。すなわち、この例では、ロール胴部４２の半径は、ＣＤ方向の略全長に亘り同径となっている。但し、カッター刃２１の切断性やベアラ部２５に対する圧接性が阻害されない範囲であれば、ロール胴部４２の外周面４０ｓのロールプロフィール（輪郭形状）をフラットから変更しても良い。
また、ロール胴部４２の外周面４０ｓの所定領域Ａ４５には、複数の空気孔４５，４５…が形成されている。これら空気孔４５，４５…は、半製品１ａから打ち抜いた打ち抜き片を回収する回収機構７０の一部として機能する。これについては回収機構７０のところで説明する。

このようなカッターロール２０とアンビルロール４０とは、油圧シリンダー１７，１７等の圧接機構により、互いのロール胴部２２，４２にて圧接される。図１Ａ及び図１Ｂを参照して詳しく説明すると、カッター装置１０は、これらカッターロール２０及びアンビルロール４０を支持するためのハウジング部材１５を有している。ハウジング部材１５は、ＣＤ方向の両側にそれぞれ立設する略矩形の一対の枠体１５ａ，１５ａを有し、各枠体１５ａの内側には、カッターロール２０の小径部２３とアンビルロール４０の小径部４３とがそれぞれ軸受け部材１２，１４に嵌った状態で上下に並んで配されている。また、アンビルロール４０の各軸受け部材１４，１４と、対応する各枠体１５ａ，１５ａとの間には、それぞれ油圧シリンダー１７，１７が介装されており、これら油圧シリンダー１７，１７の作動によってアンビルロール４０は軸受け部材１４，１４を介して上下昇降可能に支持されている。よって、油圧シリンダー１７，１７を作動する作動油の油圧値を適宜設定すれば、枠体１５ａ，１５ａから反力を得ながら、その油圧値に応じた圧接力でもって、カッターロール２０とアンビルロール４０とはロール胴部２２，４２にて圧接する。なお、かかる油圧シリンダー１７は、カッターロール２０の各軸受け部材１２と、対応する各枠体１５ａとの間に介装しても良い。また、圧接機構として、油圧シリンダー１７の代わりに、エアシリンダーや送りねじ機構を用いても良い。

駆動機構６０は、駆動源としての不図示のモータと、このモータの駆動回転力をカッターロール２０に伝達すべくモータの駆動回転軸とカッターロール２０の端部とを同芯に連結するユニバーサルジョイントの如き軸継手６１と、カッターロール２０の駆動回転力をアンビルロール４０に伝達してアンビルロール４０を駆動回転する駆動伝達用ギア６３，６３と、を有する。駆動伝達用ギア６３，６３は、カッターロール２０の小径部２３の端部及びアンビルロール４０の小径部４３の端部の両者にそれぞれ設けられ、これらギア６３，６３同士が噛み合うことにより、駆動回転力がアンビルロール４０へと伝達される。
ここで、そのギア比（回転比）は１：１であり、もって、カッターロール２０とアンビルロール４０とは、互いの回転回数が等しくなるように回転する。また、カッターロール２０のカッター刃２１の周回半径と、アンビルロール４０のロール胴部４２の半径とは等しく設定されている。

よって、図４に示すように、カッターロール２０とアンビルロール４０とを周方向（回転方向）における互いの基準位置Ｐ２０，Ｐ４０同士で圧接するように上記ギア６３，６３を一度噛み合わせてしまえば、以降は、常に、互いに周方向における同じ部位同士が圧接するように対応付けられる。例えば、同図４のように、カッターロール２０の所定の基準位置Ｐ２０からθ°だけ回転方向の下流側に離れた位置をカッターロール２０のθ°回転角度位置と定義し、同様に、アンビルロール４０の所定の基準位置Ｐ４０からθ°だけ回転方向の下流側に離れた位置をアンビルロール４０のθ°回転角度位置と定義した場合には、カッターロール２０の４５°回転角度位置はアンビルロール４０の４５°回転角度位置に圧接し、カッターロール２０の９０°回転角度位置はアンビルロール４０の９０°回転角度位置に圧接し、かかる関係は、０°〜３６０°の任意の回転角度位置について成立する。そして、このような圧接位置の対応関係は、上述の駆動伝達用ギア６３，６３の噛み合い状態を解除しない限り維持される。なお、このことは、後述の回収機構７０にも関係する。また、上述の各基準位置Ｐ２０，Ｐ４０の一例としては、図４に示すように、カッター刃区画領域Ａ２１の中心線及びこれと対向するアンビルロール４０の外周面４０ｓの部位が挙げられるが、これ以外の部位に設定しても良い。

図５Ａ乃至図５Ｃは、回収機構７０の説明図である。図５Ａは、アンビルロール４０の正面図であり、図５Ｂは、アンビルロール４０の中心縦断面図（図５Ｃ中のＢ−Ｂ断面図）であり、図５Ｃは、図５Ａ中のＣ−Ｃ矢視図である。
回収機構７０は、アンビルロール４０のロール胴部４２の外周面４０ｓに形成された複数の空気孔４５，４５…を有する。これら空気孔４５，４５…は、カッターロール２０のカッター刃に２１よって半製品１ａから打ち抜かれた打ち抜き片を半製品１ａから分離すべく吸気してアンビルロール４０の外周面４０ｓに保持させ、そして、分離後のしかるべきタイミングで排気して同打ち抜き片を外周面４０ｓから離すように構成されている。

詳しくは、図５Ｂに示すように、これら空気孔４５，４５…は、アンビルロール４０の内部にＣＤ方向に沿って形成された空気流路４７，４７…に連通しており、これら空気流路４７，４７…は、アンビルロール４０のロール胴部４２の一端面４２ａに達している。そして、この一端面４２ａの近傍には、吸排気ドラム７２が配置されており、この吸排気ドラム７２は、アンビルロール４０の回転方向の位置に対応付けて、空気流路４７，４７…に空気を供給したり、空気流路４７，４７…から空気を吸引したりする。例えば、吸排気ドラム７２は、図４に示すようなアンビルロール４０の回転方向においてカッターロール２０と対向する上半部の範囲では、空気流路４７から空気を吸引し、カッターロール２０と対向しない下半部の範囲では、空気流路４７に空気を供給する。これにより、アンビルロール４０の各空気孔４５は、上半部を通過する際には吸気して、半製品１ａから打ち抜かれた打ち抜き片を半製品１ａから分離して外周面４０ｓに保持させ、しかる後に、下半部を通過する際には打ち抜き片へ空気を噴射して、外周面４０ｓに保持している打ち抜き片を外周面４０ｓから離して適宜な不図示の回収箱へと落とす。

これら空気孔４５，４５…は、図５Ａに示すようにアンビルロール４０の外周面４０ｓにおいて、打ち抜くべき形状たる脚周り開口部１ｈの形状に対応して配されており、これにより、外周面４０ｓにおけるＣＤ方向の略中央には空気孔配置領域Ａ４５（点線で囲む領域を参照）が形成されている。また、アンビルロール４０の周方向については、空気孔配置領域Ａ４５は、略半周分の領域のみに亘って存在し、残りの略半周分の領域には存在していない。これは、図２に示すように、半製品１ａにおける脚周り開口部１ｈが、ＭＤ方向に関して製品１ピースのうちの略半分の領域を占めているためである。

このような空気孔配置領域Ａ４５は、上述の駆動伝達ギア６３，６３の噛み合わせによって、カッターロール２０のカッター刃区画領域Ａ２１の回転角度位置に対応付けられ、これにより、空気孔配置領域Ａ４５が、圧接位置を通過する際には、常にカッターロール２０のカッター刃区画領域Ａ２１と対向し、もって、カッター刃２１に打ち抜かれた打ち抜き片を空気孔配置領域Ａ４５が確実に保持するようになっている。

＜＜＜カッターロール２０及びアンビルロール４０の動バランスの修正について＞＞＞
これらカッターロール２０及びアンビルロール４０は、カッター刃２１の寿命延長の観点から、動バランスを修正する必要がある。すなわち、各ロール２０（４０）の重心を、ロール２０（４０）の回転軸Ｃ２０（Ｃ４０）に近づけて極力一致させる必要がある。これは、回転軸Ｃ２０（Ｃ４０）と重心とが大きくずれている場合には、ロール２０（４０）が回転振動してしまい、これにより、カッター刃２１がアンビルロール４０の外周面４０ｓに局所的に激しく当たる等して、カッター刃２１が欠損や摩耗等し易くなり、結果、カッター刃２１の寿命が短くなるためである。

ちなみに、本実施形態のカッター装置１０の場合の重心がずれる要因としては、例えば、カッターロール２０にあっては、カッター刃２１が回転軸Ｃ２０に関して非対称に設けられていること等が挙げられ、また、アンビルロール４０にあっては、前述の空気孔４５や空気流路４７が、回転軸Ｃ４０に関して非対称に形成されていること等が挙げられる。

この動バランスの指標としては、日本工業規格ＪＩＳＢ０９０５に規定された「釣り合い良さ」がある。そして、本実施形態では、この釣り合い良さの概念を参考にして、カッターロール２０及びアンビルロール４０の両方につき、ロールの釣り合い良さのＣＤ方向の一端側の値と他端側の値との和が６以下になるように、各ロール２０，４０の動バランスが必要に応じて修正されている。

これにより、カッターロール２０及びアンビルロール４０の回転振動は抑制されて、カッター刃２１の寿命が、ほぼ最長レベルまで延長される。なお、上記和を６以下にすることで、寿命をほぼ最長レベルまで延長可能な根拠については後述する。

ここで、釣り合い良さの算出方法について説明する。ＪＩＳＢ０９０５０によれば、釣り合い良さは、下式１で定義される。
釣り合い良さ（mm／sec）＝ｅ×ω
＝ｅ×２π×ｎ／６０
＝ｅ×ｎ／９．５５ …（１）
なお、上式１中のωは回転の角速度（rad／sec）であり、ｎはロールの回転速度（min^-1）であり、ｅは比不釣り合い（偏重心距離）（mm）である。
ロールの回転速度ｎは、半製品１ａをカッターロール２０とアンビルロール４０で打ち抜く時の最大回転速度であり、つまり、定常運転時（生産時）の最大回転速度である。
また、比不釣り合いｅは、不釣り合いＵ（kg・m）とロール質量Ｍ（kg）とを用いて、下式２で表される。
比不釣り合いｅ（mm^-1）＝Ｕ／Ｍ …（２）
更には、不釣り合いＵは、下式３で表される。
不釣り合いＵ（kg・m）＝残留不釣り合い量（kg）×バランス修正半径（mm）…（３）
よって、式１に式２及び式３を順次代入すると、釣り合い良さは下式４のように表される。
釣り合い良さ（mm／sec）＝（Ｕ／Ｍ）×ｎ／９．５５
＝残留不釣り合い量×バランス修正半径／Ｍ×ｎ／９．５５ …（４）
ここで、残留不釣り合い量（kg）は、日本工業規格ＪＩＳＢ７７３７に定められた２面釣り合い試験機を用いて、ロールのＣＤ方向の一端側及び他端側のそれぞれについて計測して取得される。なお、２面釣り合い試験機を用いた残留不釣り合い量等の計測方法については後述する。
また、バランス修正半径の値としては、カッターロール２０の場合には、カッター刃２１の刃先の周回半径が設定され、アンビルロール４０の場合には、ロール胴部４２の半径が設定される。この理由は、回転振動が問題となるのはロール表面であるからである。つまり、カッターロール２０の刃先とアンビルロール４０のロール胴部４２とが、これらロール２０，４０の間を通過する半製品１ａに接触して切断するため、カッターロール２０の刃先の周回半径とアンビルロール４０のロール胴部４２の半径で算出すれば、両ロール２０，４０が半製品１ａを切断するときの振動を検出する事が可能である。
そして、計測された残留不釣り合い量やバランス修正半径を、式４に代入すれば、算出対象のロールの釣り合い良さが、ＣＤ方向の一端側及び他端側のそれぞれについて求められ、そして、これら一端側及び他端側の釣り合い良さの和が、本実施形態に係る動バランスの指標たる上記和として求められる。

例えば、計算の具体例を、後述する表１（図９を参照）の動バランス修正前のアンビルロール４０の場合で説明すると、先ず、計算に必要な一端側（Ｌ側）及び他端側（Ｒ側）の各残留不釣り合い量、バランス修正半径、ロールの質量、及びロールの回転速度は、表１に示されている。よって、これらの数値を式４に代入すると、表１のアンビルロール４０の一端側及び他端側の各釣り合い良さは、以下のように算出される。
一端側の釣り合い良さ（mm／sec）＝1.203×95／300×200／9.55
＝7.98（mm／sec）
他端側の釣り合い良さ（mm／sec）＝0.605×95／300×200／9.55
＝4.01（mm／sec）
よって、これら一端側及び他端側の釣り合い良さの和は、11.99（＝7.98＋4.01）のように求められる。

そして、当該和の値が６を超えるロールを対象として動バランスの修正を行って、各ロール２０，４０につき前記和の値が６以下となるようにすることにより、カッター刃２１の長寿命化が図られた本実施形態のカッター装置１０を実現している。

ここで、動バランスの修正は、次のようにして行われる。図６Ａには、その説明図として、図３Ａ中のVIａ−VIａ矢視図を示し、図６Ｂには、図３Ｂ中のVIｂ−VIｂ矢視図を示している。また、以下では、修正対象のロールがカッターロール２０の場合を例に説明するが、アンビルロール４０の場合も同様である。

先ず、図３Ａに示すように、修正対象のロール２０のロール胴部２２のＣＤ方向の両端面２２ａ，２２ａにそれぞれバランスウエイト５０，５０を取り付ける。具体的には、図６Ａに示すように、バランスウエイト５０は、例えば正円形状の金属円板であり、その平面中心部には、円心Ｃ５０と同芯の貫通孔５０ｈが形成されている。よって、図３Ａのように、この貫通孔５０ｈにロール２０の小径部２３を通してバランスウエイト５０をロール胴部２２の端面２２ａに当接させた状態で小径部２３にボルト止めして、これにより、バランスウエイト５０をロール２０に一体に固定する。

次に、ＣＤ方向の一端側の残留不釣り合い量に基づいて、図６Ａに示すように、一端側のバランスウエイト５０に穴加工を施して穴部５７（動バランス修正部に相当）を形成し、これにより、動バランスを修正する。すなわち、残留不釣り合い量が検出された回転角度位置（以下、不釣り合い位置とも言う）に対応するバランスウエイト５０の部分に穴部５７を形成して、同回転角度位置の質量を選択的に除去することで、ＣＤ方向の一端側の動バランスの修正をする。例えば、図９の表１の場合には、一端側たる左側の残留不釣り合い量が３５５°の回転角度位置であるので、バランスウエイト５０における３５５°の回転角度位置の部分に穴部５７を形成する。

また、ＣＤ方向の他端側（右側）についても、同様の方法で、他端側（右側）の残留不釣り合い量及び不釣り合い位置に基づき、他端側（右側）のバランスウエイト５０に穴部５７を形成して動バランスを修正する。

ちなみに、上述の不釣り合い位置に係る回転角度位置とは、図４で前述したように、各ロール２０（４０）に予め定められた基準位置Ｐ２０（Ｐ４０）を起点としてその回転方向に沿って順次０°〜３６０°の各値が対応付けられた角度座標である。また、同じく前述したことではあるが、上記の回転方向は、例えば、カッターロール２０が反時計回りの場合には、アンビルロール４０は時計回りであり、つまり互いに逆向きである。また、定常運転時には、回転するカッターロール２０とアンビルロール４０とは、常に基準位置Ｐ２０，Ｐ４０同士等の互いに対応する回転角度位置同士で圧接することも、前述した通りである。

そうしたら、このロール２０を、２面釣り合い試験機に設置して、このロール２０の釣り合い良さを、ＣＤ方向の左右の両側のそれぞれについて再度計測する。そして、計測された釣り合い良さの和が６以下になっていれば、終了するが、６を超えている場合には、上述の動バランスの修正を再度行う。そして、かかる作業を、釣り合い良さの和が６以下になるまで繰り返す。

そして、このような動バランスの修正作業を、必要に応じてカッターロール２０及びアンビルロール４０の少なくとも一方に対して行って、これら両方のロール２０，４０に対して、それぞれ、釣り合い良さの和を６以下にすれば、本実施形態のカッター装置１０が実現されることになる。

つまり、動バランス修正の対象ロールは、カッターロール２０及びアンビルロール４０の両者である必要はなく、どちらか一方だけでも良い。例えば、どちらか一方のロールが、動バランスの修正無しに釣り合い良さの和が６以下を満足している場合には、もう一方の満足していないロールに対してのみ動バランス修正部５７を形成して動バランスを修正すれば良い。

ここで、ロールの構造によっては、バランスウエイト５０を用いずに、ロール胴部２２（４２）の端面２２ａ（４２ａ）に直接穴加工を施すことにより、動バランスの修正をしても良い。図７Ａ及び図７Ｂは、その説明図であり、それぞれ、カッターロール２０の正面図及びアンビルロール４０の正面図を示している。

例えば、ロール２０（４０）の構造が、回転軸Ｃ２０（Ｃ４０）を内包する円柱状の中心側部分たる軸部１２２（１４２）と、軸部１２２（１４２）の外周面を略均等に覆って一体に設けられた表層部１２４（１４４）とを有する場合であって、軸部１２２（１４２）が表層部１２４（１４４）よりも硬度の低い材料で構成されているような場合には、ロール胴部２２（４２）の端面２２ａ（４２ａ）に露出する軸部１２２（１４２）に直接穴加工を施して穴部５７（動バランス修正部に相当）を形成することにより、動バランスの修正を行っても良い。そして、かかるロール構造によれば、硬度の高い表層部１２４（１４４）を加工せずに済むので、修正作業が楽になる。

なお、表層部１２４（１４４）の硬度を高くする理由としては、カッターロール２０の場合には、カッター刃２１の耐久性を高めるためであり、また、アンビルロール４０の場合には、その外周面４０ｓでカッター刃２１を受けるためである。

より具体的にロール構造について説明すると、本実施形態の場合には、カッターロール２０は、その軸部１２２としてＳＣＭ４４０製の円柱体を用い、この軸部１２２のＣＤ方向の中央部には、表層部１２４として、カッター刃２１を有した超硬合金製のスリーブ１２４ａを嵌合し、同中央部の両側にはＳＫＤ１１製のスリーブ１２４ｂを嵌合し、更にその両脇には、ベアラ部２５となる超硬合金製のリング部材１２４ｃを表層部１２４として嵌合して構成されている。また、アンビルロール４０も、その軸部１４２としてＳＣＭ４４０製の円柱体を用い、この軸部１４２のＣＤ方向の中央部には、カッター刃２１の受け刃となる超硬合金製のスリーブ１４４ａを表層部１４４として嵌合し、同中央部の両側にはＳＫＤ１１製のスリーブ１４４ｂを嵌合し、更にその両脇には、ベアラ部２５を受ける部分となる超硬合金製のリング部材１４４ｃを表層部１４４として嵌合して構成されている。

よって、カッターロール２０及びアンビルロール４０のどちらも、ロール胴部２２（４２）の端面２２ａ（４２ａ）には、超硬合金よりも硬度の低いＳＣＭ４４０製の軸部１２２（１４２）が露出しており、これにより、当該端面２２ａ（４２ａ）に動バランス修正部としての穴部５７を比較的容易に加工可能となる。

ちなみに、上述の嵌合については、基本的にスリーブ１２４ａ，１２４ｂ（１４４ａ，１４４ｂ）及びリング部材１２４ｃ（１４４ｃ）の全てを締まり嵌めで軸部１２２（１４２）に固定するのが良いが、ＳＫＤ１１製のスリーブ１２４ｂ（１４４ｂ）については、すきま嵌めや中間嵌め等にしてビス止めで軸部１２２（１４２）に固定しても良い。

また、このロール胴部２２（４２）の端面２２ａ（４２ａ）に直接穴部５７を加工するという方法を用いれば、特にアンビルロール４０については、その動バランスの修正を格段に行い易くなる。これは、図５Ａ及び図５Ｂで前述したように、アンビルロール４０の場合には、ロール胴部４２の一端面４２ａに吸排気ドラム７２が対向配置される関係上、ロール胴部４２の一端面４２ａに当接させてバランスウエイト５０を設けようとすると、吸排気ドラム７２と干渉し、吸排気ドラム７２の改造も必要になるからである。そのため、特にアンビルロール４０の場合には、上述の如きロール胴部４２の端面４２ａに直接穴部５７を形成する方法が有効となるのである。そして、本実施形態のカッター装置１０にあっては、図３Ｂ及び図６Ｂに示すように、アンビルロール４０のＣＤ方向の左端側の動バランス修正を、この方法で行っており、つまり、ロール胴部４２の端面４２ａに直接穴部５７を形成し、これを動バランス修正部５７としている。但し、不釣り合い位置によっては、端面４２ａに動バランス修正部５７を凹設する際に、空気流路４７の位置と干渉する虞があるが、その場合には、図６Ｂに点線で示すように、端面４２ａにおける空気流路４７の位置よりも径方向の内方に動バランス修正部５７を凹設すれば良い。

また、このような図３Ｂの構成の場合には、ＣＤ方向の右側にのみバランスウエイト５０が設けられることとなって、左右の重量バランスが悪くなるが、左右の重量バランスの回転振動への影響は比較的軽度であり、大きな問題ではない。

なお、場合によっては、アンビルロール４０に対してバランスウエイト５０を用いても良いのは言うまでもなく、その場合には、バランスウエイト５０におけるロール胴部４２の空気流路４７，４７…に対応する位置に、同空気流路４７，４７…と連通する貫通孔が形成され、また、吸排気ドラム７２もバランスウエイト５０と干渉しないような改造品が設けられることになる。

ところで、上述の２面釣り合い試験機では、残留不釣り合い量の計測に伴って、当該残留不釣り合い量が位置する回転角度位置、つまり不釣り合い位置も計測されているが（例えば、図９の表１〜表３を参照）、当該不釣り合い位置に関しては、望ましくは、動バランスの修正後に、次のような位置関係になっていると良い。

カッターロール２０及びアンビルロール４０のうちの一方のロール２０（４０）を第１ロールとし、他方のロール４０（２０）を第２ロールとした場合に、第１ロール２０（４０）のＣＤ方向の一端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置と、他端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置との両者が、回転角度位置の９０°〜２７０°の範囲に入っており、且つ、第２ロール４０（２０）のＣＤ方向の一端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置と他端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置との両者が、回転角度位置の２７０°〜３６０°又は０°〜９０°の範囲に入っている。

そして、このような位置関係になっていれば、各ロール２０，４０の残留不釣り合い量に起因した遠心力の作用方向を概ね揃えることができて、各ロール２０，４０の回転振動の切断荷重への影響が相殺される。

例えば、後述する図９の表３の場合には、各ロール２０，４０の残留不釣り合い位置は、図８のような位置関係になっており、上述の位置関係を満たしている。そして、かかる位置関係によれば、カッターロール２０の残留不釣り合い量の遠心力の向きが下方を向いている時には、アンビルロール４０の残留不釣り合い量の遠心力の向きも概ね下方を向き、且つ、カッターロール２０の残留不釣り合い量の遠心力の向きが上方を向いている時には、アンビルロール４０の残留不釣り合い量の遠心力の向きも概ね上方を向くようになる。これにより、カッターロール２０とアンビルロール４０との間の距離は概ね一定に保たれ易くなり、もって、所定の回転角度位置において、周期的に強い当たりが生じる等の現象が起きにくくなり、カッターロール２０の全周に亘って切断荷重の均等化を図ることができる。その結果、カッター刃２１やアンビルロール４０の外周面４０ｓの局所的摩耗等が有効に抑制されて、カッター刃２１等の寿命延長を図ることができる。また、カットミスも起き難くなる。

＜＜＜釣り合い良さの和とカッター刃２１の寿命との関係＞＞＞
ここで、釣り合い良さの和とカッター刃２１の寿命との関係について説明する。この関係を調べるべく、実験を行っている。
先ず、実験方法について説明する。図９の表１〜表３に各実験水準を示すが、釣り合い良さの和を、３水準で振っている。
表１は、第１水準のロール２０，４０の諸元である。この第１水準の各ロール２０，４０は、動バランスの修正を行っていないものであり、これらロール２０，４０について、それぞれ、釣り合い良さの和を計測したところ、同表１の右部に示すように、カッターロール２０については１．６８であり、アンビルロール４０については１１．９９であった。

表２は、第２水準のロール２０，４０の諸元である。この第２水準は、第１水準のロール２０，４０のうちアンビルロール４０に対してのみ、動バランスを修正したものである。そして、動バランスの修正後のアンビルロール４０の釣り合い良さの和は、同表２の右部に示すように、６．１３であった。

表３は、第３水準のロール２０，４０の諸元である。この第３水準は、第２水準のロール２０，４０の両方のロールに対して、更に動バランスを修正したものである。そして、動バランスの修正後に釣り合い良さの和を計測したところ、同表３の右部に示すように、カッターロール２０については０．０４であり、アンビルロール４０については１．１２であった。

ちなみに、これらの実験水準は、カッターロール２０の釣り合い良さの和を、回転振動の問題の無いレベルの一定値（１．６８、１．６８、０．０４）にほぼ維持しながら、アンビルロール４０の方の釣り合い良さの和の値を、３水準（１１．９９、６．１３、１．１２）で大きく振ったものと捉えることができる。つまり、一方のロール４０の釣り合い良さの和のみを変化させて、その寿命に及ぼす影響を評価可能な実験水準である。

他方、カッター刃２１の寿命については、各実験水準のロール２０，４０をカッター装置１０内に組み込んで、実際に半製品１ａから脚周り開口部１ｈを連続して打ち抜き、カットミスが２ピース以上連続して発生した時点の累積カット回数で評価した。
但し、その際、実験開始時の油圧シリンダー１７の油圧値にあっては、定常運転時に用いる設定値にセットしておき、そして、カットミスが発生する度にカットミスがおさまるレベルまで油圧値を上昇させ、最終的に油圧値を上限値まで上昇させた後に、２ピース以上連続してカットミスが発生した時点の累積カット回数を、上記の評価に供する累積カット回数、つまり寿命とした。また、半製品１ａとしては、坪量が２０〜５０（ｇ／ｍ^２）でポリプロピレン繊維から成る不織布を２枚重ねにし、接着したものを使用した。

図１０に、実験結果のグラフを示す。グラフの横軸には釣り合い良さの和を取り、縦軸には累積カット回数を取っている。なお、ここでは、グラフのプロット点に係る釣り合い良さの和の値としては、上述したことから、アンビルロール４０の釣り合い良さの和を使用している。

図１０のグラフより、釣り合い良さの和の値が小さい程、カット刃２１の寿命が長くなることがわかる。また、釣り合い良さの和の値が「６」の辺りで、寿命はほぼ一定となっており、つまり、６以下の範囲では、寿命の延長効果が飽和しているのがわかる。よって、釣り合い良さの和が６以下になるように動バランスを修正することにより、寿命をほぼ最長レベルまで延長可能であると考えられる。

なお、図９の表２と表３とを比較すると、カッターロール２０の釣り合い良さは１．６８と０．０４というように相違しているが、この相違によっても、カッター刃２１の寿命は１３００万ピース→１４００万ピースというようにほぼ変化しておらず、概ね飽和している。つまり、１．６８と０．０４との差が、寿命に与える影響は小さいと考えられる。

よって、この図１０のグラフは、カッターロール２０の釣り合い良さの条件を、その影響が小さくなる１．６８に概ね揃えながら（若しくは、釣り合い良さの影響が小さくなる１．６８以下に収めて）、アンビルロール４０の釣り合い良さの条件のみを１１．９９、６．１３、１．１２の３水準で振った実験結果と捉えても問題ないと思量される。また、回転振動の寿命に与える影響は、カッターロール２０とアンビルロール４０との間では互いに等価であると考えられることから、上述の傾向は、カッターロール２０についても当てはまると考えられる。従って、ロール毎に釣り合い良さの和がカッター刃２１の寿命に及ぼす影響を、このグラフに基づいて評価するのは適当であると考えられる。

＜＜＜残留不釣り合い量、及び不釣り合い位置の計測方法＞＞＞
ここで、２面釣り合い試験機による残留不釣り合い量、及び不釣り合い位置の計測方法について説明する。

これらの計測には、ＪＩＳＢ７７３７に規定された２面釣り合い試験機が使用される。この試験機の一例としては、アカシ社（ミツトヨ社）製の力検出形動釣合い試験機（型式ＧＨ−５２８Ｃ−Ｃ１）等が挙げられる。この試験機は所謂ソフトタイプであり、つまり、計測対象のロールを軟支持軸受けで支承しつつ、同ロールを回転させるものであり、これにより、回転時のロールの上下振動を計測して残留不釣り合い量等に換算する。

詳しくは、先ず、試験機にバランス修正半径を入力する。そして、図１１の正面図に示すように、計測対象のロール４０を、その両端の小径部４３（軸受け部材１４にて支持される被支持部分）にて前記軟支持軸受け９１，９１により回転自在に支持し、試験機付属のモータ（不図示）によりロール４０を前述の回転速度ｎで回転軸Ｃ４０周りに回転し、不釣り合いによる上下振動を発生させる。そうしたら、この上下振動を前記小径部４３の外周面に対向配置された振動計９３、９３により検出し、検出された上下振動をコンピュータ（不図示）で演算して、Ｌ側の端面４２ａの位置の上下振動及びＲ側の端面２２ａの位置の上下振動に換算する。そして、これら上下振動のデータをそれぞれコンピュータが演算して、残留不釣り合い量と、その位相（回転角度位置）たる不釣り合い位置との両者を、Ｌ側及びＲ側のそれぞれについて求め、試験機のディスプレイ等に表示する。かかる計測を、アンビルロール４０だけでなくカッターロール２０に対しても行い、これにより、前述の表１〜表３中の残留不釣り合い量及び不釣り合い位置の各値が取得される。

このロール胴部４２の各端面４２ａの位置の上下振動のデータから残留不釣り合い量及び不釣り合い位置を求める演算の説明は、複雑なので、ここでは、その求める原理について説明する。なお、上述のコンピュータでは、以下で説明することを、数値演算で行っているのは言うまでもない。

先ず、ロール胴部４２の各端面４２ａの位置の上下振動の計測データからは、各端面４２ａの位置での振幅と、この振幅の位相とがわかる。位相は、前述の回転角度位置と同じ定義である。そして、所謂影響係数法を用いれば、前記振幅及び前記位相から、対象のロール４０をバランス修正するための修正おもりの条件を求めることができる。

ここで、この修正おもりと、残留不釣り合い量とは、ロール４０の回転軸Ｃ４０に関して互いに点対称の位置関係にある。よって、修正おもりが求まれば、残留不釣り合い量等も求めることができる。
また、この影響係数法を用いた修正おもりの求め方については、例えば、非特許文献「回転機械の振動−実用的振動解析の基本−（Vibration of Rotating Machinery−Fundamentals of Practical Vibration Analysis−）松下修己 田中正人 神吉博 小林正生共著 発行所 株式会社コロナ社 2009年10月2日初版第１刷」のP.103−P.135、特にP.131−P．133の「5・8 ２面バランスの解法」に詳しく記載されている。
よって、以下では、この記載内容を適宜流用しながら、修正おもりの求め方の説明を通して、残留不釣り合い量等の求め方を説明することにする。

図１２に示すようなロール４０を、Ｌ側とＲ側との２面でバランス修正する場合には、ロール４０を回転し、先ず、Ｌ側及びＲ側の各修正面４２ａ（バランス修正をする対象の面４２ａであり、前述のロール胴部４２の端面４２ａに相当）にて上下振動を計測する。そして、これら上下振動の計測データをそれぞれ初期振動Ｌ０及び初期振動Ｒ０として取得する。次に、Ｌ側の修正面４２ａにのみ既知の試しおもりＷ_ｔＬを付ける。そして、ロール４０を回転させて、Ｌ側及びＲ側の上下振動をそれぞれ計測し、これら上下振動の計測データをそれぞれ振動Ｌ１及び振動Ｒ１として取得する。最後に、Ｌ側の試しおもりＷ_ｔＬを外して、Ｒ側の修正面４２ａにのみ同既知の試しおもりＷ_ｔＲを付ける。そして、ロール４０を回転させて、Ｌ側及びＲ側の上下振動をそれぞれ計測し、これら振動の計測データをそれぞれ振動Ｌ２及び振動Ｒ２として取得する。なお、試しおもりＷ_ｔＬ，Ｗ_ｔＲは、例えば、バランス修正半径の位置に付けられる。

そうしたら、ここで、次式５、６のように、影響係数間の複素係数α及びβを導入する。また、ここでは、図１２のような図式計算も併用する。なお、以下に示すＬ０，Ｌ１，Ｌ２，Ｒ０，Ｒ１，Ｒ２，Ａ，Ｂ，α，βは何れもベクトルであり、それらの加減算や乗除算は、ベクトルとしてなされる。
Ｒ１−Ｒ０＝α（Ｌ１−Ｌ０）≡αＡ …（５）
Ｌ２−Ｌ０＝β（Ｒ２−Ｒ０）≡βＢ …（６）
他方、左右二つの修正面４２ａ，４２ａに付けるべき修正おもりＷ_ｃＬ、Ｗ_ｃＲをそれぞれ、試しおもりＷ_ｔＬ、Ｗ_ｔＲとの比θ、φで表すと、以下のようになる。
Ｗ_ｃＬ=θＷ_ｔＬ …（７）
Ｗ_ｃＲ=φＷ_ｔＲ …（８）
修正おもりＷ_ｔＬ、Ｗ_ｔＲを決める比は、初期振動Ｌ０，Ｒ０の逆相のものを発生させるように設定すべきなので、次式９からその比が求まる。

そして、上式９より下式１０が得られる。

従って、振動の計測データＬ０，Ｌ１，Ｌ２，Ｒ０，Ｒ１，Ｒ２を、式５及び式６を介して、上式１０に代入してθ及びφを求め、これらθ，φを式７及び式８に代入すれば、試しおもりＷ_ｔＬ，Ｗ_ｔＲは既知であるので、修正おもりＷ_ｃＬ，Ｗ_ｃＲを算出することができる。

これを具体的な計算例で説明する。先ず、前述した試験機によって、図１３の表４に示すような上下振動の計測データＬ０，Ｌ１，Ｌ２，Ｒ０，Ｒ１，Ｒ２が得られたものとする。

表４より、Ｌ０＝4∠20°であり、Ｒ０＝6∠300°である。なお、上述のベクトルＬ０に係る「4」は、ベクトルＬ０のスカラー量であり、∠20°は、図１２の極座標におけるベクトルＬ０の向きである。また、ここでは、前述したように、ベクトルＬ０を単にＬ０と記すが、これは他のベクトルＬ１，Ｌ２，Ｒ０，Ｒ１，Ｒ２，Ａ，Ｂ，α，β，１についても同様である。

また、図１２のベクトルの関係から、下式１１，１２が成立する。なお、下記のベクトルＡ等に係る「7」等のスカラー量や∠144°などの角度は、三角関数の余弦定理などを用いて計算で求めても良いが、図１２を作図して、分度器や定規等で測っても良い。
Ｌ１−Ｌ０≡Ａ＝7∠144° …（１１）
Ｒ１−Ｒ０≡αＡ＝7.5∠155° …（１２）
そして、これらの式１１，１２より、αが求められる。
α＝αＡ／Ａ＝1.07∠１１° …（１３）
また、図１３のベクトルの関係より、下式１４，１５が成立する。
Ｒ２−Ｒ０≡Ｂ＝5.5∠102° …（１４）
Ｌ２−Ｌ０≡βＢ＝9∠265° …（１５）
そして、これらの式１４，１５より、βが求められる。
β＝βＢ／Ｂ＝1.64∠163° …（１６）
また、上記α、Ｌ０、β、Ｒ０に基づいて、それぞれ下式１７，１８、１９が成立する。
αＬ０＝4.28∠31° …（１７）
βＲ０＝9.84∠103° …（１８）
αβ＝1.75∠174° …（１９）
よって、θ及びφは、以下のように求められる。

なお、上式２０、２１中の分母のベクトル「１」は、「１∠０°」の意味である。

そうしたら、上記θ及びφの各値及び式７，８に基づき、また各試しおもりＷ_ｔＬ，Ｗ_ｔＲは、図１３の表４のように５ｇ∠０°であることから、修正おもりＷ_ｃＬ，Ｗ_ｃＲは、以下のように求められる。
｛Ｗ_ｃＬ Ｗ_ｃＲ｝＝θＷ_ｔＬ＋φＷ_ｔＲ＝｛2.6ｇ∠345° 2.4ｇ∠348°｝
…（２２）

ここで、各修正おもりＷ_ｃＬ，Ｗ_ｃＲは、ロール４０の回転軸Ｃ４０に関して、残留不釣り合い量と点対称の位置関係にある。よって、残留不釣り合い量及び不釣り合い位置は以下のように表される。
｛Ｗ_ｒＬ Ｗ_ｒＲ｝＝｛2.6ｇ∠165° 2.4ｇ∠168°｝ …（２３）
つまり、Ｌ側の残留不釣り合い量は２．６ｇであり、同不釣り合い位置は１６５°であり、他方、Ｒ側の残留不釣り合い量は２．４ｇであり、同不釣り合い位置は１６８°であるというように求められる。

＝＝＝その他の実施の形態＝＝＝
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は、かかる実施形態に限定されるものではなく、以下に示すような変形が可能である。

前述の実施形態では、カッターロール２０及びアンビルロール４０の両方のロールについて、釣り合い良さの和が６以下になるように動バランスの修正をしていたが、何等これに限るものではない。例えば、どちらか一方のロール２０（４０）のみが動バランス修正によって６以下の条件を満足し、もう一方のロール４０（２０）の方は６以下の条件を満足していなくても良い。つまり、この場合には、６以下のロールに基づいてそれ相応の長寿命化を図れるので、この場合も本発明の範囲に含まれる。

前述の実施形態では、カッターロール２０はベアラ部２５を有していたが、当該ベアラ部２５は必須構成ではない。つまりベアラ部２５を有しなくても良い。

前述の実施形態では、吸収性物品の一例として、着用対象に装着されてその排泄液を吸収する使い捨ておむつ１を例示したが、尿や経血等の排泄液を吸収するものであれば何等これに限るものではなく、例えば生理用ナプキンやペットの排泄液を吸収するペットシート等でも良い。

１ おむつ（吸収性物品、製品）、１ａ 半製品（ワーク）、１ｈ 脚周り開口部、
１０ カッター装置、１２ 軸受け部材、１４ 軸受け部材、
１５ ハウジング部材、１５ａ 枠体、１７ 油圧シリンダー、
２０ カッターロール、２０ｓ 外周面、２１ カッター刃、
２２ ロール胴部、２２ａ 端面、２３ 小径部、
２５ ベアラ部、
４０ アンビルロール、４０ｓ 外周面、
４２ ロール胴部、４２ａ 端面、４３ 小径部、
４５ 空気孔、４７ 空気流路、
５０ バランスウエイト、５０ｈ 貫通孔、５７ 穴部（動バランス修正部）、
６０ 駆動機構、６１ 軸継手、６３ 駆動伝達ギア、
７０ 回収機構、７２ 吸排気ドラム、
９１ 軟支持軸受け、９３ 振動計、
１０１ 搬送ローラー、
１２２ 軸部（中心側部分）、１２４ 表層部、
１２４ａ スリーブ、１２４ｂ スリーブ、１２４ｃ リング部材、
１４２ 軸部（中心側部分）、１４４ 表層部、
１４４ａ スリーブ、１４４ｂ スリーブ、１４４ｃ リング部材、
Ａ２１ カッター刃区画領域（閉じた領域）、Ａ４５ 空気孔配置領域、
Ｃ２０ 回転軸、Ｃ４０ 回転軸、Ｃ５０ 円心、
Ｐ２０ 基準位置、Ｐ４０ 基準位置

Claims (5)

1. 搬送方向に搬送される吸収性物品のワークを切るカッター装置であって、
   カッター刃が外周面から突出して設けられたカッターロールと、
   前記カッターロールの外周面に対向して配された外周面によって前記カッター刃を受けるアンビルロールと、を有し、
   前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いに前記搬送方向に沿って回転しながら、前記カッターロールと前記アンビルロールとの間に前記ワークを通過させることによって前記ワークを切り、
   前記カッターロール及び前記アンビルロールの少なくとも一方のロールについて、ＪＩＳＢ０９０５に規定される釣り合い良さ（ｍｍ／ｓｅｃ）の前記ロールの回転軸方向の一端側の値と他端側の値との和が６以下になるように、前記ロールの動バランスを修正する動バランス修正部を有していることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置。
2. 請求項１に記載の吸収性物品のワークのカッター装置であって、
   前記カッターロール及び前記アンビルロールの両方のロールについて、ＪＩＳＢ０９０５に規定される釣り合い良さの前記ロールの回転軸方向の一端側の値と他端側の値との和が６以下になるように、前記両方のロールのうちの一方のロール又は両方のロールの動バランスを修正する動バランス修正部を有していることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置。
3. 請求項１又は２に記載の吸収性物品のワークのカッター装置であって、
   前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いに上下に並んで配置され、
   前記カッターロールの回転軸周りの回転方向と前記アンビルロールの回転軸周りの回転方向とは、互いに逆向きとなっており、
   前記カッターロールと前記アンビルロールとの両者には、それぞれの外周面において互いに対向する所定の基準位置を起点として、それぞれの回転方向に沿って０°〜３６０°の回転角度位置が対応付けられているとともに、
   前記カッターロールと前記アンビルロールとの間に前記ワークを通過させて前記ワークを切る際には、前記カッターロールと前記アンビルロールとは、互いの前記回転角度位置が揃うように回転され、
   前記一端側及び前記他端側の釣り合い良さの各値は、それぞれ、ＪＩＳＢ７７３７に定める２面釣り合い試験機を用いて測定された残留不釣り合い量に基づいて算出され、
   前記カッターロール及び前記アンビルロールのうちの一方のロールを第１ロールとし、他方のロールを第２ロールとした場合に、
   前記第１ロールの一端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置と、他端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置との両者が、前記回転角度位置の９０°〜２７０°の範囲に入っており、
   且つ、前記第２ロールの一端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置と他端側の残留不釣り合い量に係る不釣り合い位置との両者が、前記回転角度位置の２７０°〜３６０°又は０°〜９０°の範囲に入っていることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置。
4. 請求項１乃至３の何れかに記載の吸収性物品のワークのカッター装置であって、
   前記動バランスが修正されるロールは、該ロールの表層部と、前記表層部よりも内側の中心側部分とが互いに別素材で構成され、
   前記表層部の硬度は、前記中心側部分の硬度よりも高く、
   前記中心側部分の前記回転軸に沿う方向の端面は、前記動バランス修正部としての穴部を有し、前記穴部が形成されることにより、前記ロールの動バランスが修正されていることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置。
5. 請求項４に記載の吸収性物品のワークのカッター装置であって、
   前記ワークを切るとは、前記ワークから、前記ワークの一部を所定の打ち抜き形状に打ち抜くことであり、
   前記カッター刃は、前記打ち抜き形状に対応して前記カッターロールの外周面に閉じた領域を区画し、
   前記端面の穴加工によってバランス修正される前記ロールは、前記アンビルロールであり、
   前記アンビルロールの外周面において前記カッター刃の前記閉じた領域と対向する領域には、吸気する複数の空気孔が形成されているとともに、前記アンビルロールの内部には、前記空気孔に連通して前記空気孔から空気を吸う空気流路が、前記アンビルロールの一端側の端面と、前記空気孔とを繋ぐように、前記回転軸に沿って形成されていることを特徴とする吸収性物品のワークのカッター装置。

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