JP5325469B2 - 潤滑油組成物 - Google Patents

Description

本発明は潤滑油組成物に関する。さらに詳しくは、本発明は、各種油圧作動油として好適な潤滑油、特に自動車の緩衝器（ショックアブソ−バ）に用いた場合に、オイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高め、自動車の走行時における操縦安定性を向上させると共に、道路が微小な段差を有することにより自動車が横方向の力を受けて走行する場合においても乗り心地を向上させ得る潤滑油組成物に関するものである。

自動車緩衝器用潤滑油は、主として、車に最適な減衰力を発揮し、操縦安定性を保持するために、振動抑制を目的として用いられる。
従来、自動車緩衝器用潤滑油は、緩衝器のオイルシール／ピストンロッド、ピストンロッド／ガイドブッシュ、ピストンバンド／シリンダーなどの摺動部における摩擦を低減することによって振動抑制作用の向上を図ってきた（例えば、特許文献１、２）。
ところが、近年、高速道路など完備した道路が拡充されたため、高速走行が増加してきた。このような高速走行時においては、タイヤを通して発生する振動は、微少振動状態になることが多く、そのことによって操縦安定性が損なわれることがある。しかもこのような振動状態は、減衰力が発生しにくい条件であり、従来の摩擦を低減するという緩衝器用潤滑油の開発思想では、その振動を抑制できないことが明らかになってきた。
その後、その微少振動状態は、オイルシールとピストンロッド間の摩擦力を高めることによって抑制でき、それによって高速走行時の操縦安定性を高め得ることが分ってきた（例えば、特許文献３）。
しかし、オイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高める緩衝器用潤滑油は、ピストンロッド／ガイドブッシュなどオイルシール／ピストンロッド間以外の摺動部の摩擦係数も高める結果をもたらした。その結果、例えば、マンホールの上を通過した場合など、道路が微小な段差を有するため、緩衝器に横方向（ピストンロッドに対して垂直方向）の力が働いた場合、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦係数が高くなり、その振動を減衰できず乗り心地を悪化させる現象が認められた。
また、乗り心地は、緩衝器油の泡立性によっても影響される。油剤自体の摩擦係数が適正な緩衝器油であっても、泡が多量に発生すると油剤の性能が発揮されず、乗り心地が悪化するという現象である。
したがって、これらの問題を解決するには、オイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高めると共に、ピストンロッド／ガイドブッシュ間などそれ以外の摺動部については、摩擦係数を低減し得る潤滑油であるとともに、泡立性を抑制できる
緩衝器用潤滑油が要求される。

また、自動車緩衝器用潤滑油は、寒冷地においても使用されるため、低温流動性が良好であることが求められる。しかし、通常、低温流動性を改良すると、乗り心地が悪化することがある。したがって、乗り心地を良好に保った上で、低温流動性を改良するとことが求められる。

特開平５−２５５６８３号公報 特開２０００−１９２０６７号公報 特開２００３−１４７３７９号公報

本発明は、このような状況下で、自動車の緩衝器として用いた場合、自動車の緩衝器（ショックアブソーバ）におけるオイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高めると共に、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦係数を低減し、かつ泡立ちを抑制して、自動車の走行時の操縦安定性を向上させ、同時に乗り心地、特に道路が微小な段差を有することにより自動車が横方向の力を受けて走行する場合においても良好な乗り心地を発現する潤滑油組成物を提供することを目的とするものである。

本発明者らは、前記の好ましい性質を有する潤滑油組成物を開発すべく鋭意研究を重ねた結果、特定の基油に、アルケニルコハク酸イミド、特定の炭素数の炭化水素基を有する酸性亜リン酸ジエステル、及び過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート又はサリチレートを配合することにより、その目的を達成し得ることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。すなわち、本発明は、
〔１〕粘度指数が９５以上の鉱油及び／又は合成油からなる基油に、組成物全量を基準として（Ａ）アルケニルコハク酸イミド０．１〜２．０質量％、（Ｂ）炭素数６〜１０の炭化水素基を有する酸性亜リン酸ジエステル０．１〜２．０質量％、及び（Ｃ）過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート及びサリチレートの中から選ばれる少なくとも１種を０．００１〜０．３質量％配合してなる潤滑油組成物、
〔２〕基油の４０℃における動粘度が２〜２０ｍｍ²／ｓ、かつ粘度指数が１００以上である前記〔１〕に記載の潤滑油組成物、
〔３〕基油の引火点が１５０℃以上である前記〔１〕又は〔２〕に記載の潤滑油組成物、
〔４〕（Ａ）成分のアルケニルコハク酸イミドが、分子量５００〜１５００のポリブテニル基を有するモノタイプ又はビスタイプのポリブテニルコハク酸イミドである前記〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載の潤滑油組成物、
〔５〕（Ｂ）成分が炭素数８のアルキル基を有する酸性亜リン酸ジエステルである前記〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載の潤滑油組成物、
〔６〕（Ｃ）成分が、ＪＩＳ Ｋ２５０１（過塩素酸法）による塩基価が２００〜８００ｍｇＫＯＨ／ｇのカルシウムスルホネートである前記〔１〕〜〔５〕のいずれかに記載の潤滑油組成物、
〔７〕さらに（Ｄ）粘度指数向上剤を配合してなる前記〔１〕〜〔６〕のいずれかに記載の潤滑油組成物、
〔８〕自動車緩衝器用潤滑油である前記〔１〕〜〔７〕のいずれかに記載の潤滑油組成物、
を提供するものである。

本発明によれば、自動車の緩衝器として用いた場合、自動車の緩衝器（ショックアブソーバ）におけるオイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高めると共に、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦係数を低減し、かつ泡立ちを抑制して、自動車の走行時の操縦安定性を向上させ、同時に乗り心地、特に道路が微小な段差を有することにより自動車が横方向の力を受けて走行する場合においても良好な乗り心地を発現する潤滑油組成物を提供することができる。
また、本発明は、良好な操縦安定性と乗り心地を保った上で、低温流動性にも優れ、寒冷地においても良好な潤滑油組成物としての性能を示す効果がある。

本発明の潤滑油組成物は、自動車の走行時の操縦安定性を向上させると共に、乗り心地、特に、横方向（すなわちピストンロッドに対して垂直方向）に力が働いた場合においても、乗り心地を向上させることを目的として開発されたものである。また、寒冷地において使用しても操縦安定性と乗り心地を良好に維持し、かつ低温流動性が優れたものであることを目的とするものである。
走行時、特に高速走行時の操縦安定性を向上させるためには、オイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高めることが必要であり、また乗り心地、特に横方向の力を受けたときの乗り心地を向上させるには、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦力を低減することが求められる。
本発明の潤滑油組成物は、前記の要件を満たすために、以下に示すように、特定の基油に、（Ａ）アルケニルコハク酸イミド、（Ｂ）炭素数６〜１０の炭化水素基を有する酸性亜リン酸ジエステル、及び（Ｃ）過塩基性アルカリ土類金属スルホネートなどを各特定量配合したことを特徴とする。

本発明の潤滑油組成物における基油としては、粘度指数が９５以上であることが必要であり、１００以上であることが好ましく、１０５以上であることがさらに好ましい。このような基油を用いることにより、乗り心地、特に横方向の力を受けた場合の走行時における乗り心地を高める効果があり、同時に、低温流動性を改良する効果も得られる。
なお、ここでいう基油の粘度指数などの性状は、複数の基油を混合して用いる場合は、混合基油の性状を意味している。

このような基油としては、通常、鉱油や合成油が用いられる。この鉱油や合成油の種類、その他については上記の性状を有する限り、特に制限はなく、鉱油としては、例えば、溶剤精製、水添精製などの通常の精製法により得られたパラフィン基系鉱油、中間基系鉱油又はナフテン基系鉱油などが挙げられる。
また、合成油としては、例えば、ポリブテン、ポリオレフィン〔α−オレフィン（共）重合体〕〕、各種のエステル（例えば、ポリオールエステル、二塩基酸エステル、リン酸エステルなど）、各種のエーテル（例えば、ポリフェニルエーテルなど）、アルキルベンゼン、アルキルナフタレンなどが挙げられる。
本発明においては、基油として、上記鉱油を一種用いてもよく、二種以上組み合わせて用いてもよい。また、上記合成油を一種用いてもよく、二種以上組み合わせて用いてもよい。さらには、鉱油一種以上と合成油一種以上とを組み合わせて用いてもよい。
これらの中でも、鉱油、特にパラフイン系鉱油や、１−デセンのオリゴマーなどのα−オレフィン重合体及びそれらの混合物が好ましく用いられる。

また、本発明の潤滑油組成物は、主に乗用車の緩衝器油として用いられることから、前記基油の粘度としては、４０℃の動粘度で２〜２０ｍｍ² ／ｓの範囲が好ましく、３〜１５ｍｍ² ／ｓの範囲がより好ましく、４〜１０ｍｍ²／ｓがさらに好ましい。
また、前記基油は、引火点が１５０℃以上であるものが好ましく、１５５℃以上のものがより好ましい。基油の引火点が１５０℃未満では、使用条件下において泡の発生が増大する場合が多く、そのことによって乗り心地を悪化させることがある。
したがって低温流動性を高める目的で、過度に低粘度基材を混合した基油を用いることは好ましくない。
なお、ここでいう引火点は、通常ＪＩＳ Ｋ２２６５（ＣＯＣ法）によって測定されるものである。

本発明の潤滑油組成物においては、（Ａ）成分として、アルケニルコハク酸イミドが用いられる。このアルケニルコハク酸イミドとしては、例えば一般式（Ｉ）

（式中、Ｒ¹はポリオレフィン残基、Ｒ²は炭素数２〜４のアルキレン基、ｍは１〜１０の整数を示す。）で表されるモノタイプのアルケニルコハク酸イミド、及び一般式（II）

（式中、Ｒ³及びＲ⁴は、それぞれ独立にポリオレフィン残基、Ｒ⁵及びＲ⁶は、それぞれ独立に炭素数２〜４のアルキレン基、ｎは０〜１０の整数を示す。）
で表されるビスタイプのアルケニルコハク酸イミドなどを挙げることができる。

これらのアルケニルコハク酸イミドは、通常ポリオレフィンと無水マレイン酸との反応で得られるアルケニルコハク酸無水物を、ポリアルキレンポリアミンと反応させることによって製造することができる。この際、該アルケニルコハク酸無水物とポリアルキレンポリアミンとの反応比率を変えることにより、モノタイプのアルケニルコハク酸イミド又はビスタイプのアルケニルコハク酸イミドあるいはそれらの混合物が得られる。

該アルケニルコハク酸イミドの製造において、原料として用いられるポリオレフィンとしては、炭素数２〜６のオレフィンを重合して得られるものが用いられる。このポリオレフィンを形成するオレフィンとしては、例えばエチレン、プロピレン、ブテン（イソブチレン、１−ブテン）１−ヘキセン、２−メチルペンテン−１、１−オクテンなどの炭素数２〜８のα−オレフィンが挙げられるが、本発明においては好ましいポリオレフィンとして、平均分子量が５００〜１５００のポリブテンを挙げることができる。

一方、ポリアルキレンポリアミンとしては、一般式（III）又は一般式（IV）
Ｈ₂Ｎ−（Ｒ²ＮＨ）_m−Ｈ …（III）
Ｈ₂Ｎ−（Ｒ⁵ＮＨ）_n−Ｒ⁶−ＮＨ₂ …（IV）
（式中、Ｒ²、Ｒ⁵、Ｒ⁶、ｍ及びｎは前記と同じである。）
で表されるものが用いられる。

このようなポリアルキレンポリアミンとしては、例えばポリエチレンポリアミン、ポリプロピレンポリアミン、ポリブチレンポリアミンなどが挙げられるが、これらの中でポリエチレンポリアミンが好適である。本発明においては、ポリアルケニルコハク酸イミドとして、モノタイプ又はビスタイプのいずれも用いることができ、また、これらの混合物も用いることができる。

本発明において、この（Ａ）成分のアルケニルコハク酸イミドは、組成物全質量に基づき、０．１〜２．０質量％の範囲で配合される。この配合量が０．１質量％未満ではスラッジ分散性が不充分である上、摩擦力を増大させる効果が小さく、また、２．０質量％を超えるとカジリ現象が生じたり、摩耗量を増加させる原因となる。したがって、この（Ａ）成分の好ましい配合量は、０．２〜１．０質量％の範囲で選定される。

本発明の潤滑油組成物においては、（Ｂ）成分として、炭素数６〜１０の炭化水素基を有する酸性亜リン酸ジエステルが用いられる。この酸性亜リン酸ジエステルとしては、例えば、一般式（Ｖ）

（式中、Ｒ⁷及びＲ⁸は、それぞれ独立に炭素数６〜１０のアルキル基又はアルケニル基を示す。）
で表される化合物を挙げることができる。
前記一般式（Ｖ）において、Ｒ⁷及びＲ⁸で示される炭素数６〜１０のアルキル基又はアルケニル基は、直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよい。このようなものとしては、各種ヘキシル基（ｎ−ヘキシル基、イソヘキシル基、シクロヘキシル基など）、各種ヘプチル基、各種オクチル基（ｎ−オクチル基、イソオクチル基、２−エチルヘキシル基など）、各種ノニル基、あるいは各種デシル基などを挙げることができる。

前記一般式（Ｖ）で表される酸性亜リン酸ジエステルの具体例としては、ジヘキシルハイドロジェンホスファイト、ジヘプチルハイドロジェンホスファイト、ジｎ−オクチルハイドロジェンホスファイト、ジ２−エチルヘキシルハイドロジェンホスファイト、ジノニルハイドロジェンホスファイト、ジデシルハイドロジェンホスファイトなどが挙げられる。これらの中でも、炭素数６〜９のアルキル基、さらには分岐状アルキル基を有する酸性亜リン酸ジエステルが好ましく、特に炭素数８のアルキル基を有する酸性亜リン酸ジエステルが好ましい。
この（Ｂ）成分の酸性亜リン酸ジエステルは、オイルシールとピストンロッド間の摩擦力を高める作用を有する。

本発明においては、（Ｂ）成分として、前記酸性亜リン酸ジエステルを一種単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。また、その配合量は、組成物全質量に基づき、０．１〜２．０質量％の範囲で選定される。この配合量が０．１質量％未満ではオイルシールとピストンロッド間の摩擦力の向上効果が充分に発揮されず、一方２．０質量％を超えると、その量の割には効果の向上が認められず、むしろ経済的に不利となる。この（Ｂ）成分の好ましい配合量は０．３〜１．０質量％の範囲で選定される。

本発明の潤滑油組成物においては、（Ｃ）成分として、過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート及びサリチレートの中から選ばれる少なくとも一種が用いられる。
過塩基性アルカリ土類金属スルホネート等としては、塩基価（ＪＩＳ Ｋ−２５０１：過塩素酸法）が２００〜８００ｍｇＫＯＨ／ｇのものが好ましく、３００〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇのものがより好ましい。塩基価が２００ｍｇＫＯＨ／ｇ未満では、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦係数低減効果が不充分になる場合があり、８００ｍｇＫＯＨ／ｇを超えると、溶解性が不充分になる場合があって好ましくない。
また、アルカリ土類金属としては、カルシウム、マグネシウム、バリウムなどが用いられるが、性能及び入手性の観点から、カルシウムが好ましい。

過塩基性アルカリ土類金属スルホネートは、各種スルホン酸のアルカリ土類金属塩が使用でき、通常、各種スルホン酸のアルカリ土類金属塩を炭酸化する方法により得られる。スルホン酸としては、芳香族石油スルホン酸、アルキルスルホン酸、アリールスルホン酸、アルキルアリールスルホン酸等があり、具体的には、例えばドデシルベンゼンスルホン酸、ジラウリルセチルベンゼンスルホン酸、パラフィンワックス置換ベンゼンスルホン酸、ポリオレフィン置換ベンゼンスルホン酸、ポリイソブチレン置換ベンゼンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸などを挙げることができる。
過塩基性アルカリ土類金属フェネートは、通常フェノールとして、炭素数１〜１００のアルキル基を有するアルキルフェノールや硫化アルキルフェノールを用い、そのアルカリ土類金属塩を過塩基化して得られる。また過塩基性アルカリ土類金属サリチレートは、通常サリチル酸として、炭素数１〜１００のアルキル基を有するアルキルサリチル酸を用い、そのアルカリ土類金属塩を過塩基化して得られる。
これらの（Ｃ）成分の中で、特に過塩基性カルシウムスルホネートが好適に用いられる。
この（Ｃ）成分は、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦を低減する作用を有している。

本発明においては、（Ｃ）成分として、前記過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート及びサリチレートの中の一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。また、その配合量は、組成物全質量に基づき、０．００１〜０．３質量％の範囲で選定される。この配合量が０．００１質量％未満ではピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦を低減する効果が充分に発揮されず、一方０．３質量％を超えると、その量の割には効果の向上が認められず、むしろ経済的に不利となる。この（Ｃ）成分の好ましい配合量は０．００５〜０．２質量％の範囲で選定される。

本発明の潤滑油組成物においては、さらに（Ｄ）成分として、粘度指数向上剤を配合することが好ましい。
粘度指数向上剤としては、例えばポリメタクリレート系、ポリイソブチレン系、エチレン−プロピレン共重合体系、スチレン−ブタジエン水添共重合体系などが挙げられる。特に、効果及び安定性の点で数平均分子量がおよそ1万〜５０万、より好ましくは３万〜２０万のポリメタクリレートが好適に用いられる。このポリメタクリレートは非分散型、分散型のいずれであってもよい。
この粘度指数向上剤は、粘度指数を高め、低温粘度を低減する作用を有している。このような粘度指数向上剤の配合量は、通常０．３〜３５質量％、好ましくは０．５〜１５質量％の割合で使用される。

本発明の潤滑油組成物においては、本発明の目的が損なわれない範囲で、所望により、他の添加剤、例えば、他のリン酸エステル系化合物、無灰分散剤、酸化防止剤、金属不活性化剤、消泡剤、さらにはシ−ルスウェラーなどを、適宜添加することができる。

リン酸エステル系化合物としては、例えば、モノメチルハイドロジェンホスフェート、モノエチルハイドロジェンホスフェートなど炭素数１〜８のアルキル基又はアルケニル基を有する酸性リン酸モノエステルと、炭素数８〜２０アルキル基又はアルケニル基を有するアミン化合物とからなる酸性リン酸モノエステルアミン塩が挙げられ、通常０．０５〜０．３質量％、好ましくは０．０８〜０．１２質量％の割合で使用される。
無灰清浄分散剤としては、例えばホウ素含有コハク酸イミド類、ベンジルアミン類、ホウ素含有ベンジルアミン類、コハク酸エステル類、脂肪酸あるいはコハク酸で代表される一価又は二価カルボン酸アミド類などが挙げられ、通常０．１〜２０質量％、好ましくは０．３〜１０質量％の割合で使用される。

酸化防止剤としては、例えば、アルキル化ジフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキル化−ナフチルアミンなどのアミン系酸化防止剤、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、４，４′−メチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）などのフェノール系酸化防止剤などを挙げることができ、これらは、通常０．０５〜２質量％、好ましくは０．１〜１質量％の割合で使用される。

金属不活性化剤としては、例えばベンゾトリアゾール、ベンゾトリアゾール誘導体、ベンゾチアゾール、ベンゾチアゾール誘導体、トリアゾール、トリアゾール誘導体、ジチオカルバメート、ジチオカルバメート誘導体、イミダゾール、イミダゾール誘導体などを挙げることができ、これらは、通常０．００５〜０．３質量％の割合で使用される。
消泡剤としては、例えば、ジメチルポリシロキサン、ポリアクリレートなどが挙げられ、通常、ごく少量、例えば０．０００５〜０．００２質量％程度添加される。

次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。なお、性能評価は、以下に示す方法に従って測定した。
（１）シール材の摩擦係数
下記の方法で、シール材の摩擦係数（μ_I）を測定した。
試験機：バウンデン式往復動摩擦試験機
実験条件
油温：６０℃
荷重：９．８Ｎ
ストローク：１０ｍｍ
速度：３．０ｍｍ／ｓ
摩擦回数：１０回
摩擦材：上部＝シール材のゴム（NBR）
下部＝クロームメッキ鋼板
評価方法：１０回摩擦時の摩擦係数μ_Iを測定した。この摩擦係数μ_Iが大きいほど良好であり、操縦安定性が向上する。

（２）ガイドブッシュの摩擦係数
下記の方法で、ガイドブッシュ摩擦係数μ_IIを測定した。
試験機：クランク式復動摩擦試験機
実験条件：
油温：２０℃
荷重：３９２N
ストローク：±１５．０ｍｍ
加振周波数１．５Hz
摩擦材：上部＝ガイドブッシュ材（表面をテフロンコーティングした銅合金）
下部＝クロムメッキロッド
評価方法：１０回摩擦時の摩擦係数μ_IIを測定した。この摩擦係数μ_IIが小さいほど良好であり、乗り心地が優れる。

（３）泡立ち性
下記の方法で、泡立ち量を測定した。
試験機：特開平１０−１７０５０６号公報の図１に示す泡立ち試験装置
測定条件
噴射ノズル口径：φ１．０ｍｍ
液面からのノズル高さ：５５ｍｍ
油温：６０℃
試料油循環流量：１４２０ｍｌ／分
測定方法
噴射ノズルから試料油の液面に３０秒間噴射した後の泡の量（ｍｌ）を計測した。
泡の量が少ないほど良好であり、乗り心地の低下を抑制することができる。

（４）走行実験（操縦安定性及び乗り心地の確認）
実験方法：
５人乗りセダン（複筒型ショックアブソーバ装着）を用い、コンクリートの継ぎ目、及びマンホールがある一般コンクリート舗装道路を２０〜６０ｋｍ／ｈの速度で走行し、乗員４名により、操縦安定性及び乗り心地について評点法による評価を行った。
評点法の評点は、操縦安定性、乗り心地それぞれについて、標準を基準の０．０点とし、＋２．０〜−２．０の間の評点を付した。
評価は、４名の乗員の操縦安定性、乗り心地それぞれの評点の平均値で表した。
（５）低温粘度
ＪＰＩ−５Ｓ−２６−８５に準拠し、−４０℃におけるＢＦ（ブルックフィールド）粘度を測定した。

実施例１、２及び比較例１〜３
第１表に示す種類の基油と各種添加剤とを、第１表に示割合で配合して潤滑油組成物を調製し、性状及び性能を測定した。結果を第１表に示す。

［注］
＊１：パラフィン系鉱油、４０℃動粘度９．０５ｍｍ²／ｓ、粘度指数１０９、引火点１７４℃
＊２：パラフィン系鉱油、４０℃動粘度７．０８ｍｍ²／ｓ、粘度指数１１５、引火点１６４℃
＊３：パラフィン系鉱油、４０℃動粘度８．０２ｍｍ²／ｓ、粘度指数７４、引火点１５４℃
＊４：パラフィン系鉱油、４０℃動粘度４．３２ｍｍ²／ｓ、粘度指数８３、引火点１３８℃
＊５：ポリブテニル基分子＝量９５０、塩基価（過塩素酸法）４０ｍｇＫＯＨ／ｇ
＊６：数平均分子量１４万のポリメタクリレート
＊７：フェノール系酸化防止剤、脂肪酸アミド、脂肪酸モノグリセライド、酸性リン酸エステルアミン塩、消泡剤、硫黄系シールスウェラーを含む混合物

第１表から分かるように、粘度指数が高く１１０以上の基油を用い、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）各成分を適性量配合した本発明の潤滑油組成物（実施例１、２）は、シール材摩擦係数μ_I（摩擦力）が０．３１と高いとともに、ガイドブッシュ摩擦係数μ_IIが０．０４０と０．０３８と低く、泡立ち量も少ない（３０と２０ml）ため、操縦安定性と乗り心地が評点＋１．7以上であってともに良好である。また、−４０℃のＢＦ低温粘度も１３００ｍＰａ・ｓと低く、低温流動性も良好である。
これに対し、（Ｃ）成分を配合しない比較例１の潤滑油組成物は、ガイドブッシュ摩擦係数μ_IIが、０．０５３で実施例１、２より高いため、乗り心地が劣る（評点「＋０．８」）。
また、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）各成分を配合するものの、粘度指数が７７の基油（引火点は１３８℃の基油）を用いる比較例２の組成物は、ガイドブッシュ摩擦係数が０．０３８で実施例１より低いが、泡立ち量が極めて多い（１２０ｍｌ）ため、乗り心地は著しく悪化する（評点「−１．５」）。
さらに（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）各成分をいずれも含有しない比較例３は、操縦安定性の低下が著しい（評点「−１．６」）。

本発明の滑油組成物は、自動車の緩衝器油として使用した場合、オイルシール／ピストンロッド間の摩擦力を高めて自動車の走行時の操縦安定性を向上させると共に、ピストンロッド／ガイドブッシュ間の摩擦係数を低減し、かつ泡立ちを抑制して、乗り心地、特に道路が微小な段差を有することにより自動車が横方向の力を受けて走行する場合においても良好な乗り心地を発現する。また、良好な操縦安定性と乗り心地を保った上で、低温流動性にも優れ、寒冷地においても良好な性能を示す。
したがって、本発明の滑油組成物は、各種の油圧装置に用いる潤滑油として有用であり、中でも、緩衝器用潤滑油、特に四輪用、二輪用を問わず、複筒型や単筒型など種々の自動車用緩衝器用潤滑油として有効に利用することができる。

Claims (7)

1. 粘度指数が９５以上の鉱油及び／又は合成油からなる基油に、組成物全量を基準として（Ａ）アルケニルコハク酸イミド０．１〜２．０質量％、（Ｂ）炭素数６〜１０の炭化水素基を有する酸性亜リン酸ジエステル０．１〜２．０質量％、及び（Ｃ）過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート及びサリチレートの中から選ばれる少なくとも１種を０．００１〜０．３質量％配合してなる潤滑油組成物であって、自動車緩衝器用潤滑油である潤滑油組成物。
2. 基油の４０℃における動粘度が２〜２０ｍｍ²／ｓ、かつ粘度指数が１００以上である請求項１に記載の潤滑油組成物。
3. 基油の引火点が１５０℃以上である請求項１又は２に記載の潤滑油組成物。
4. （Ａ）成分のアルケニルコハク酸イミドが、分子量５００〜１５００のポリブテニル基を有するモノタイプ又はビスタイプのポリブテニルコハク酸イミドである請求項１〜３のいずれかに記載の潤滑油組成物。
5. （Ｂ）成分が炭素数８のアルキル基を有する酸性亜リン酸ジエステルである請求項１〜４のいずれかに記載の潤滑油組成物。
6. （Ｃ）成分が、ＪＩＳ Ｋ２５０１（過塩素酸法）による塩基価が２００〜８００ｍｇＫＯＨ／ｇのカルシウムスルホネートである請求項１〜５のいずれかに記載の潤滑油組成物。
7. さらに（Ｄ）粘度指数向上剤を配合してなる請求項１〜６のいずれかに記載の潤滑油組成物。