JP3996694B2 - ゴム組成物 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、シリカを配合してなるゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、特にタイヤの分野においては、耐摩耗性および低燃費性に対する市場の要求に対して補強材としてカーボンブラックのかわりにシリカが用いられ、シリカを配合するにあたっては、加工上および性能上の理由からシランカップリング剤が併せて配合されている。このばあい、加硫後のゴム組成物は硬化してしまうため、シランカップリング剤とシリカは加工中に反応させる必要がある。
【０００３】
そこで、たとえばジエチレングリコールや脂肪酸（ゴム工業便覧〈第四版〉）、カルボン酸の金属塩（タイヤ テクノロジー インターナショナル(Tire Technology International)、１９９５年）、ジチオプロピオン酸（特開平９−１７６３８１号公報）、変性シリコーンオイル（特開平９−１１１０４４号公報）、炭酸カルシウム（特開平９−１５０６０６号公報）、無機充填材（国際特許出願第９５−３１８８８号パンフレット、特開平８−５９８９４号公報）、チオ硫酸ナトリウム（特開平９−１１８７８４号公報）などを添加する方法、シリカの表面をあらかじめシリコーンオイルで処理してから用いる方法（特開平６−２４８１１６号公報）などが提案されている。しかし、これらの技術においては、前記補助剤を用いることによる、スコーチの問題、強度の充分な向上がないなどの性能上の問題があり、実用上充分な解決がなされていないという問題がある。
【０００４】
そこで、たとえば特許第２６３５８８１号明細書、特開平８−２５９７３５号、特開平８−２５９７３６号、および特開平８−２５９７３９号各公報においては、２段階による混練を行なう方法が開示されているが、これらの方法によれば、混合と反応を同時に行なうため上記性能の両立が困難であり、加工性とシリカの性能（転がり抵抗、ウェット性能）の両立が不充分であるという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
以上の事実に鑑み、本発明の目的は、シランカップリング剤とシリカとが効率よく反応し、転がり性能とウェット性能そして耐摩耗性にバランスよく優れたゴム組成物を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、（ａ）スチレンブタジエンゴム、シリカならびに
式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn−Ｒ−Ｚ（式（１）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1）2Ｒ2、−ＳｉＲ1（Ｒ2）2または−Ｓｉ（Ｒ2）3（ただし、Ｒ1は炭素数１〜４のアルキル基、Ｒ 2は炭素数１〜８のアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を１３０℃未満の温度で３０秒間〜３０分間混合したのち、
（ｂ）１３０〜１８０℃で１〜２０分間混合し、ついで
（ｃ）加硫剤および加硫促進剤を添加して加硫温度以下の温度で１〜２０分間混合してえられるタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。
【０００７】
このばあい、前記工程（ａ）における混合ののち、ゴム混合物の温度を１００℃以下に冷却してから工程（ｂ）における混合を行なうのが好ましい。
【０００８】
また、前記ゴム組成物は加硫後の引張強度Ｍ３００のＭ１００に対する比が４以上であるのが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明においては、上述のように３段階の混合工程（ａ）〜（ｃ）からなり、まず工程（ａ）として、加硫可能なポリマー、シリカならびに式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn −Ｒ−Ｚ、式（２）Ｚ−Ｒ−ＳＨ、式（３）Ｚ−Ｒ−ＮＨ2 、式（４）Ｚ−ＣＨ＝ＣＨ2 および式（５）Ｚ−Ｒ−Ｃｌ（式（１）〜（５）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1 ）2 Ｒ2 、−ＳｉＲ1 （Ｒ2 ）2 または−Ｓｉ（Ｒ2 ）3 （ただし、Ｒ1 は炭素数１〜４のアルキル基、シクロヘキシル基もしくはフェニル基、Ｒ2 は炭素数１〜８のアルコキシ基もしくは炭素数５〜８のシクロアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を１３０℃未満の温度で３０秒間〜３０分間混合する。この混合工程（ａ）は、主として、ポリマーとシリカとシランカップリング剤を充分混合するために行なう。
【００１０】
ここで、加硫可能なポリマーとしては、従来からゴム組成物に用いられ、かつ加硫可能なものであれば特に制限はなく、たとえばスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ｐ−メチルスチレン／イソブチレン共重合体の臭素化物などがあげられ、これらをそれぞれ単独で、または任意に組み合わせて用いることができる。
【００１１】
つぎに本発明において用いるシリカとしても、従来からゴム組成物の分野において用いられているものであれば特に制限はないが、補強効果を付与し、分散性を劣化させず、かつ発熱を抑えるという点から、チッ素吸着比表面積が１００〜３００ｍ2 ／ｇであるのが好ましく、さらに、補強効果という点から、１００〜２５０ｍ2 ／ｇであるのが特に好ましい。
【００１２】
本発明における前記シリカの配合量としては、前記ポリマー１００重量部に対して１０〜１５０重量部であればよい。
【００１３】
つぎに本発明において用いるシランカップリング剤としては、補強性と加工性という点から、式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn −Ｒ−Ｚ、式（２）Ｚ−Ｒ−ＳＨ、式（３）Ｚ−Ｒ−ＮＨ2 、式（４）Ｚ−ＣＨ＝ＣＨ2 、および式（５）Ｚ−Ｒ−Ｃｌ（式（１）〜（５）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1 ）2 Ｒ2 、−ＳｉＲ1 （Ｒ2 ）2 または−Ｓｉ（Ｒ2 ）3 （ただし、Ｒ1 は炭素数１〜４のアルキル基、シクロヘキシル基もしくはフェニル基、Ｒ2 は炭素数１〜８のアルコキシ基もしくは炭素数５〜８のシクロアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を配合する。
【００１４】
式（１）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドなどがあげられる。
【００１５】
式（２）で示されるシランカップリング剤としては、たとえば３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシランなどがあげられる。
【００１６】
式（３）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばＮ−β（アミノエチル）−γアミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）−γアミノプロピルメチルジメトキシシランなどがあげられる。
【００１７】
式（４）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばビニルトリス（βメトキシエトキシシラン）、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどがあげられる。
【００１８】
式（５）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばビニリトリクロルシランなどがあげられる。
【００１９】
これらのなかでも、補強性と加工性という点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドを用いるのが好ましい。
【００２０】
前記シランカップリング剤の配合量としては、前記シリカの２〜２０重量％であればよい。
【００２１】
本発明においてはまず工程（ａ）で前記成分を混合するが、このときの混合手段としては、従来からの機械的混合手段、たとえばバンバリーミキサー、ニーダーなどを用いることができる。
【００２２】
工程（ａ）における混合温度としては、混合中のゴム組成物の粘度が低下して充填材の充分な分散が妨げられないように１３０℃未満であるのが好ましく、さらに、加工性（粘度を上昇させない）という点から、８０〜１２０℃であるのが特に好ましい。
【００２３】
また、工程（ａ）における混合時間としては、分散性という点から、３０秒間〜３０分間であればよいが、さらに、分散性とコスト（工程）という点から、３０秒間〜２０分間であるのが好ましい。
【００２４】
つぎに、本発明においては、前記工程（ａ）においてえたゴム混合物をさらに工程（ｂ）において混合する。この混合工程（ｂ）は、シリカとシランカップリング剤を化学的に結合させるために行なう。
【００２５】
ここで、工程（ａ）によりえられたゴム混合物は、加工性（粘度を上昇させない）という点から、放冷、水冷などにより１００℃以下、好ましくは室温程度に冷却したのち、工程（ｂ）における混合に供するのが好ましい。
【００２６】
工程（ｂ）における混合温度としては、シリカとシランカップリング剤の反応という点から、１３０〜１８０℃であればよいが、シリカの特性を充分に発揮させ、シランカップリング剤に含まれうるイオウ原子により架橋反応が促進して起こるゲル化、およびそれにともなうゴム肌の劣化を防ぐという点から、１４５〜１６５℃であるのが特に好ましい。
【００２７】
また、混合時間としては、反応を充分に行なわせるという点から、１〜２０分間であるのが好ましく、さらに、粘度を上昇させないという点から、１〜１０分間であるのが特に好ましい。
【００２８】
なお、工程（ｂ）における混合手段としては、工程（ａ）で用いるものと同じでよい。
【００２９】
最後に、本発明においては、工程（ｃ）において、前記工程（ｂ）でえたゴム混合物に加硫剤および加硫促進剤（加硫システム）を添加して混合する。この混合工程（ｃ）は、主として、えられるゴム組成物を加硫させたときに均質に硬化させるべく、加硫剤および加硫促進剤をゴム組成物中に均一に分散させるために行なう。前記ポリマー１００重量部に対して加硫剤は０．５〜３重量部、加硫促進剤は０．５〜５重量部であればよい。
【００３０】
このときの混合手段としては、加硫剤を分散させるというものであればよく、たとえばオープンロール、バンバリーミキサー、ニーダーなどがあげられる。
【００３１】
また、混合工程（ｃ）における混合温度としては、加硫剤の分散性とゴム焼けをおこさないという点から、加硫温度以下の温度であればよい。加硫温度以下の温度は、製品の種類やサイズによって異なるが、通常は８０〜１２０℃であればよい。
【００３２】
また、混合時間としては、分散性という点から、１〜２０分間であるのが好ましく、さらに、ゴム焼けをおこさないという点から、１〜１０分間であるのが特に好ましい。
【００３３】
ここで、本発明のゴム組成物には、前記成分のほかに、たとえばタルク、クレーなどの白色充填剤およびカーボンブラックなどの充填剤、パラフィン系、アロマ系、ナフテン系のプロセスオイルなどの軟化剤、クマロンインデン樹脂、ロジン系樹脂、シクロペンタジエン系樹脂などの粘着付与剤、ステアリン酸、酸化亜鉛などの加硫助剤、老化防止剤などを、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて適宜配合することができる。たとえば、軟化剤を用いるばあいは、前記ポリマー１００重量部に対して０〜２５０重量部であればよい。ただし、これらの成分を配合するばあいは、工程（ａ）〜（ｃ）のいずれの段階でもよいが、シリカとシランカップリング剤の分散性という点から、工程（ｂ）において配合するのが好ましい。
【００３４】
上述のように、工程（ａ）〜（ｃ）を経て本発明のゴム組成物がえられる。えられるゴム組成物の中でも、シリカとシランカップリング剤の反応が効率よく進行しているという点から、加硫後の引張強度Ｍ３００のＭ１００に対する比（Ｍ３００／Ｍ１００）が４以上であるのが好ましい。すなわちシリカとシランカップリング剤の反応が効率よく進行すればするほどＭ３００／Ｍ１００の値が大きくなる。上限は特にないが、通常は６程度である。なお、本発明においていう引張強度とは、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して測定されるものをいう。
【００３５】
本発明のゴム組成物は、転がり抵抗、ウェット性能、耐摩耗性の改善という点から、たとえばタイヤのトレッド、クツ底などに適用することができる。
【００３６】
以下に、実施例を用いて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらのみに制限されるものではない。
【００３７】
【実施例】
まず、表１に実施例において用いた各成分およびそれらの配合量を示す。
【００３８】
実施例１〜４
表１に示す配合割合にしたがい、本発明の各工程（ａ）〜（ｃ）の条件を表２に示す条件として、本発明の方法によりゴム組成物１〜４をえた。なお、工程（ａ）および（ｂ）ではＢＲ型バンバリーミキサーを用い、工程（ｃ）ではオープンロールを用いた。また、工程（ａ）によりえられたゴム混合物は、室温にまで放冷したのちに工程（ｂ）に供した。
【００３９】
ついで、えられたゴム組成物１〜４を１７０℃で２０分間プレス加硫して加硫物１〜４をえ、以下の試験方法により評価した。結果を表２に示す。
【００４０】
［試験方法］
▲１▼ムーニー試験、引張り試験および硬さ試験：ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して、ムーニー粘度、Ｍ１００、Ｍ３００、ＴB 、ＥB および硬さを測定した。ムーニー粘度が１００以下であれば加工性に劣らない。また、Ｍ３００／Ｍ１００の値が大きいほどシリカとシランカップリング剤の反応が反応が進んでおり、好ましい。
【００４１】
▲２▼粘弾性試験：（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメーターＶＥＳを用いて、温度７０℃、動歪み２％、初期歪み１０％の条件でＥ* およびｔａｎδを測定し、転がり抵抗特性を評価した。ｔａｎδは低いほど好ましい。
【００４２】
▲３▼トルエン膨潤度：加硫物を２０℃のトルエン中に４８時間浸漬し、浸漬前後の体積変化を調べ、式：
トルエン膨潤度（％）＝（膨潤後の体積／膨潤前の体積）×１００
にしたがって、トルエン膨潤度を求めた。
【００４３】
▲４▼摩耗試験：ランボーン摩耗試験機を用いて、温度２３℃、スリップ率２０％、試験時間５分間、負荷加重２ｋｇ。落砂量２０ｇ／ｍｉｎの条件で、容積で損失量を計算し、後述する比較例１の損失量を１００とし、式：
摩耗指数＝（比較例１の損失量／各実施例の損失量）×１００
にしたがって摩耗指数を求めた。
【００４４】
▲５▼ウェットスキッド試験：スタンレー社製のポータブルスキッドテスターを用い、ＡＳＴＭ Ｅ−３０３−８３の方法にしたがって式：
ウェットスキッド指数＝（各実施例の指数／比較例１の指数）×１００
により、ウェットスキッド指数を求めた。ウェットスキッド指数が大きいほどウェット性能に優れる。
【００４５】
▲６▼加工性：工程（ａ）ののち、バンバリーからゴム混合物ａを排出するときの当該ゴム混合物ａのまとまりから加工性を○、△、×で評価した。ゴムのまとまりがよく、その後のロール作業に困難がなかったばあいを○、ゴムのまとまりが少し劣り、その後のロール作業にやや困難があったばあいを△、ゴムがバサバサの状態で排出され、ロール作業が困難をきわめたばあいを×とした。
【００４６】
比較例１および２
工程（ｂ）を行なわず、かつ表２に示す条件にかえたほかは、実施例１と同様にして比較ゴム組成物１および２を製造し、実施例と同様の試験を行なった。結果を表２に示す。
【００４７】
比較例３〜９
表２に示す条件にかえたほかは、実施例１と同様にして比較ゴム組成物３〜９を製造し、実施例と同様の試験を行なった。結果を表２に示す。
【００４８】
【表１】
【００４９】
【表２】
【００５０】
【発明の効果】
本発明によれば、シランカップリング剤とシリカとが効率よく反応し、転がり抵抗、ウェット性能、耐摩耗性に優れたゴム組成物をうることができる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、シリカを配合してなるゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、特にタイヤの分野においては、耐摩耗性および低燃費性に対する市場の要求に対して補強材としてカーボンブラックのかわりにシリカが用いられ、シリカを配合するにあたっては、加工上および性能上の理由からシランカップリング剤が併せて配合されている。このばあい、加硫後のゴム組成物は硬化してしまうため、シランカップリング剤とシリカは加工中に反応させる必要がある。
【０００３】
そこで、たとえばジエチレングリコールや脂肪酸（ゴム工業便覧〈第四版〉）、カルボン酸の金属塩（タイヤ テクノロジー インターナショナル(Tire Technology International)、１９９５年）、ジチオプロピオン酸（特開平９−１７６３８１号公報）、変性シリコーンオイル（特開平９−１１１０４４号公報）、炭酸カルシウム（特開平９−１５０６０６号公報）、無機充填材（国際特許出願第９５−３１８８８号パンフレット、特開平８−５９８９４号公報）、チオ硫酸ナトリウム（特開平９−１１８７８４号公報）などを添加する方法、シリカの表面をあらかじめシリコーンオイルで処理してから用いる方法（特開平６−２４８１１６号公報）などが提案されている。しかし、これらの技術においては、前記補助剤を用いることによる、スコーチの問題、強度の充分な向上がないなどの性能上の問題があり、実用上充分な解決がなされていないという問題がある。
【０００４】
そこで、たとえば特許第２６３５８８１号明細書、特開平８−２５９７３５号、特開平８−２５９７３６号、および特開平８−２５９７３９号各公報においては、２段階による混練を行なう方法が開示されているが、これらの方法によれば、混合と反応を同時に行なうため上記性能の両立が困難であり、加工性とシリカの性能（転がり抵抗、ウェット性能）の両立が不充分であるという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
以上の事実に鑑み、本発明の目的は、シランカップリング剤とシリカとが効率よく反応し、転がり性能とウェット性能そして耐摩耗性にバランスよく優れたゴム組成物を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、（ａ）スチレンブタジエンゴム、シリカならびに
式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn−Ｒ−Ｚ（式（１）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1）2Ｒ2、−ＳｉＲ1（Ｒ2）2または−Ｓｉ（Ｒ2）3（ただし、Ｒ1は炭素数１〜４のアルキル基、Ｒ 2は炭素数１〜８のアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を１３０℃未満の温度で３０秒間〜３０分間混合したのち、
（ｂ）１３０〜１８０℃で１〜２０分間混合し、ついで
（ｃ）加硫剤および加硫促進剤を添加して加硫温度以下の温度で１〜２０分間混合してえられるタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。
【０００７】
このばあい、前記工程（ａ）における混合ののち、ゴム混合物の温度を１００℃以下に冷却してから工程（ｂ）における混合を行なうのが好ましい。
【０００８】
また、前記ゴム組成物は加硫後の引張強度Ｍ３００のＭ１００に対する比が４以上であるのが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明においては、上述のように３段階の混合工程（ａ）〜（ｃ）からなり、まず工程（ａ）として、加硫可能なポリマー、シリカならびに式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn −Ｒ−Ｚ、式（２）Ｚ−Ｒ−ＳＨ、式（３）Ｚ−Ｒ−ＮＨ2 、式（４）Ｚ−ＣＨ＝ＣＨ2 および式（５）Ｚ−Ｒ−Ｃｌ（式（１）〜（５）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1 ）2 Ｒ2 、−ＳｉＲ1 （Ｒ2 ）2 または−Ｓｉ（Ｒ2 ）3 （ただし、Ｒ1 は炭素数１〜４のアルキル基、シクロヘキシル基もしくはフェニル基、Ｒ2 は炭素数１〜８のアルコキシ基もしくは炭素数５〜８のシクロアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を１３０℃未満の温度で３０秒間〜３０分間混合する。この混合工程（ａ）は、主として、ポリマーとシリカとシランカップリング剤を充分混合するために行なう。
【００１０】
ここで、加硫可能なポリマーとしては、従来からゴム組成物に用いられ、かつ加硫可能なものであれば特に制限はなく、たとえばスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ｐ−メチルスチレン／イソブチレン共重合体の臭素化物などがあげられ、これらをそれぞれ単独で、または任意に組み合わせて用いることができる。
【００１１】
つぎに本発明において用いるシリカとしても、従来からゴム組成物の分野において用いられているものであれば特に制限はないが、補強効果を付与し、分散性を劣化させず、かつ発熱を抑えるという点から、チッ素吸着比表面積が１００〜３００ｍ2 ／ｇであるのが好ましく、さらに、補強効果という点から、１００〜２５０ｍ2 ／ｇであるのが特に好ましい。
【００１２】
本発明における前記シリカの配合量としては、前記ポリマー１００重量部に対して１０〜１５０重量部であればよい。
【００１３】
つぎに本発明において用いるシランカップリング剤としては、補強性と加工性という点から、式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn −Ｒ−Ｚ、式（２）Ｚ−Ｒ−ＳＨ、式（３）Ｚ−Ｒ−ＮＨ2 、式（４）Ｚ−ＣＨ＝ＣＨ2 、および式（５）Ｚ−Ｒ−Ｃｌ（式（１）〜（５）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1 ）2 Ｒ2 、−ＳｉＲ1 （Ｒ2 ）2 または−Ｓｉ（Ｒ2 ）3 （ただし、Ｒ1 は炭素数１〜４のアルキル基、シクロヘキシル基もしくはフェニル基、Ｒ2 は炭素数１〜８のアルコキシ基もしくは炭素数５〜８のシクロアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を配合する。
【００１４】
式（１）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドなどがあげられる。
【００１５】
式（２）で示されるシランカップリング剤としては、たとえば３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシランなどがあげられる。
【００１６】
式（３）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばＮ−β（アミノエチル）−γアミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）−γアミノプロピルメチルジメトキシシランなどがあげられる。
【００１７】
式（４）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばビニルトリス（βメトキシエトキシシラン）、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどがあげられる。
【００１８】
式（５）で示されるシランカップリング剤としては、たとえばビニリトリクロルシランなどがあげられる。
【００１９】
これらのなかでも、補強性と加工性という点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドを用いるのが好ましい。
【００２０】
前記シランカップリング剤の配合量としては、前記シリカの２〜２０重量％であればよい。
【００２１】
本発明においてはまず工程（ａ）で前記成分を混合するが、このときの混合手段としては、従来からの機械的混合手段、たとえばバンバリーミキサー、ニーダーなどを用いることができる。
【００２２】
工程（ａ）における混合温度としては、混合中のゴム組成物の粘度が低下して充填材の充分な分散が妨げられないように１３０℃未満であるのが好ましく、さらに、加工性（粘度を上昇させない）という点から、８０〜１２０℃であるのが特に好ましい。
【００２３】
また、工程（ａ）における混合時間としては、分散性という点から、３０秒間〜３０分間であればよいが、さらに、分散性とコスト（工程）という点から、３０秒間〜２０分間であるのが好ましい。
【００２４】
つぎに、本発明においては、前記工程（ａ）においてえたゴム混合物をさらに工程（ｂ）において混合する。この混合工程（ｂ）は、シリカとシランカップリング剤を化学的に結合させるために行なう。
【００２５】
ここで、工程（ａ）によりえられたゴム混合物は、加工性（粘度を上昇させない）という点から、放冷、水冷などにより１００℃以下、好ましくは室温程度に冷却したのち、工程（ｂ）における混合に供するのが好ましい。
【００２６】
工程（ｂ）における混合温度としては、シリカとシランカップリング剤の反応という点から、１３０〜１８０℃であればよいが、シリカの特性を充分に発揮させ、シランカップリング剤に含まれうるイオウ原子により架橋反応が促進して起こるゲル化、およびそれにともなうゴム肌の劣化を防ぐという点から、１４５〜１６５℃であるのが特に好ましい。
【００２７】
また、混合時間としては、反応を充分に行なわせるという点から、１〜２０分間であるのが好ましく、さらに、粘度を上昇させないという点から、１〜１０分間であるのが特に好ましい。
【００２８】
なお、工程（ｂ）における混合手段としては、工程（ａ）で用いるものと同じでよい。
【００２９】
最後に、本発明においては、工程（ｃ）において、前記工程（ｂ）でえたゴム混合物に加硫剤および加硫促進剤（加硫システム）を添加して混合する。この混合工程（ｃ）は、主として、えられるゴム組成物を加硫させたときに均質に硬化させるべく、加硫剤および加硫促進剤をゴム組成物中に均一に分散させるために行なう。前記ポリマー１００重量部に対して加硫剤は０．５〜３重量部、加硫促進剤は０．５〜５重量部であればよい。
【００３０】
このときの混合手段としては、加硫剤を分散させるというものであればよく、たとえばオープンロール、バンバリーミキサー、ニーダーなどがあげられる。
【００３１】
また、混合工程（ｃ）における混合温度としては、加硫剤の分散性とゴム焼けをおこさないという点から、加硫温度以下の温度であればよい。加硫温度以下の温度は、製品の種類やサイズによって異なるが、通常は８０〜１２０℃であればよい。
【００３２】
また、混合時間としては、分散性という点から、１〜２０分間であるのが好ましく、さらに、ゴム焼けをおこさないという点から、１〜１０分間であるのが特に好ましい。
【００３３】
ここで、本発明のゴム組成物には、前記成分のほかに、たとえばタルク、クレーなどの白色充填剤およびカーボンブラックなどの充填剤、パラフィン系、アロマ系、ナフテン系のプロセスオイルなどの軟化剤、クマロンインデン樹脂、ロジン系樹脂、シクロペンタジエン系樹脂などの粘着付与剤、ステアリン酸、酸化亜鉛などの加硫助剤、老化防止剤などを、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて適宜配合することができる。たとえば、軟化剤を用いるばあいは、前記ポリマー１００重量部に対して０〜２５０重量部であればよい。ただし、これらの成分を配合するばあいは、工程（ａ）〜（ｃ）のいずれの段階でもよいが、シリカとシランカップリング剤の分散性という点から、工程（ｂ）において配合するのが好ましい。
【００３４】
上述のように、工程（ａ）〜（ｃ）を経て本発明のゴム組成物がえられる。えられるゴム組成物の中でも、シリカとシランカップリング剤の反応が効率よく進行しているという点から、加硫後の引張強度Ｍ３００のＭ１００に対する比（Ｍ３００／Ｍ１００）が４以上であるのが好ましい。すなわちシリカとシランカップリング剤の反応が効率よく進行すればするほどＭ３００／Ｍ１００の値が大きくなる。上限は特にないが、通常は６程度である。なお、本発明においていう引張強度とは、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して測定されるものをいう。
【００３５】
本発明のゴム組成物は、転がり抵抗、ウェット性能、耐摩耗性の改善という点から、たとえばタイヤのトレッド、クツ底などに適用することができる。
【００３６】
以下に、実施例を用いて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらのみに制限されるものではない。
【００３７】
【実施例】
まず、表１に実施例において用いた各成分およびそれらの配合量を示す。
【００３８】
実施例１〜４
表１に示す配合割合にしたがい、本発明の各工程（ａ）〜（ｃ）の条件を表２に示す条件として、本発明の方法によりゴム組成物１〜４をえた。なお、工程（ａ）および（ｂ）ではＢＲ型バンバリーミキサーを用い、工程（ｃ）ではオープンロールを用いた。また、工程（ａ）によりえられたゴム混合物は、室温にまで放冷したのちに工程（ｂ）に供した。
【００３９】
ついで、えられたゴム組成物１〜４を１７０℃で２０分間プレス加硫して加硫物１〜４をえ、以下の試験方法により評価した。結果を表２に示す。
【００４０】
［試験方法］
▲１▼ムーニー試験、引張り試験および硬さ試験：ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して、ムーニー粘度、Ｍ１００、Ｍ３００、ＴB 、ＥB および硬さを測定した。ムーニー粘度が１００以下であれば加工性に劣らない。また、Ｍ３００／Ｍ１００の値が大きいほどシリカとシランカップリング剤の反応が反応が進んでおり、好ましい。
【００４１】
▲２▼粘弾性試験：（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメーターＶＥＳを用いて、温度７０℃、動歪み２％、初期歪み１０％の条件でＥ* およびｔａｎδを測定し、転がり抵抗特性を評価した。ｔａｎδは低いほど好ましい。
【００４２】
▲３▼トルエン膨潤度：加硫物を２０℃のトルエン中に４８時間浸漬し、浸漬前後の体積変化を調べ、式：
トルエン膨潤度（％）＝（膨潤後の体積／膨潤前の体積）×１００
にしたがって、トルエン膨潤度を求めた。
【００４３】
▲４▼摩耗試験：ランボーン摩耗試験機を用いて、温度２３℃、スリップ率２０％、試験時間５分間、負荷加重２ｋｇ。落砂量２０ｇ／ｍｉｎの条件で、容積で損失量を計算し、後述する比較例１の損失量を１００とし、式：
摩耗指数＝（比較例１の損失量／各実施例の損失量）×１００
にしたがって摩耗指数を求めた。
【００４４】
▲５▼ウェットスキッド試験：スタンレー社製のポータブルスキッドテスターを用い、ＡＳＴＭ Ｅ−３０３−８３の方法にしたがって式：
ウェットスキッド指数＝（各実施例の指数／比較例１の指数）×１００
により、ウェットスキッド指数を求めた。ウェットスキッド指数が大きいほどウェット性能に優れる。
【００４５】
▲６▼加工性：工程（ａ）ののち、バンバリーからゴム混合物ａを排出するときの当該ゴム混合物ａのまとまりから加工性を○、△、×で評価した。ゴムのまとまりがよく、その後のロール作業に困難がなかったばあいを○、ゴムのまとまりが少し劣り、その後のロール作業にやや困難があったばあいを△、ゴムがバサバサの状態で排出され、ロール作業が困難をきわめたばあいを×とした。
【００４６】
比較例１および２
工程（ｂ）を行なわず、かつ表２に示す条件にかえたほかは、実施例１と同様にして比較ゴム組成物１および２を製造し、実施例と同様の試験を行なった。結果を表２に示す。
【００４７】
比較例３〜９
表２に示す条件にかえたほかは、実施例１と同様にして比較ゴム組成物３〜９を製造し、実施例と同様の試験を行なった。結果を表２に示す。
【００４８】
【表１】
【表２】
【発明の効果】
本発明によれば、シランカップリング剤とシリカとが効率よく反応し、転がり抵抗、ウェット性能、耐摩耗性に優れたゴム組成物をうることができる。
Claims (3)
- （ａ）スチレンブタジエンゴム、シリカならびに
式（１）：Ｚ−Ｒ−Ｓn−Ｒ−Ｚ（式（１）中、Ｒは炭素数１〜１８の２価の炭化水素基、ｎは２〜８の整数、Ｚは−Ｓｉ（Ｒ1）2Ｒ2、−ＳｉＲ1（Ｒ2）2または−Ｓｉ（Ｒ2）3（ただし、Ｒ1は炭素数１〜４のアルキル基、Ｒ 2は炭素数１〜８のアルコキシ基）である）で示されるシランカップリング剤のいずれか１種以上を１３０℃未満の温度で３０秒間〜３０分間混合したのち、
（ｂ）１３０〜１８０℃で１〜２０分間混合し、ついで
（ｃ）加硫剤および加硫促進剤を添加して加硫温度以下の温度で１〜２０分間混合してえられるタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 前記工程（ａ）における混合ののち、ゴム混合物の温度を１００℃以下に冷却してから工程（ｂ）における混合を行なう請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
- 加硫後の引張強度Ｍ３００のＭ１００に対する比が４以上である請求項１または２記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
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