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JP3365338B2 - Continuous cast slab and continuous casting method - Google Patents

Continuous cast slab and continuous casting method

Info

Publication number
JP3365338B2
JP3365338B2 JP11507299A JP11507299A JP3365338B2 JP 3365338 B2 JP3365338 B2 JP 3365338B2 JP 11507299 A JP11507299 A JP 11507299A JP 11507299 A JP11507299 A JP 11507299A JP 3365338 B2 JP3365338 B2 JP 3365338B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
slab
reduction
segregation
bulging
concentration
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP11507299A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2000301304A (en
Inventor
勇雄 野崎
晃三 太田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Metal Industries Ltd filed Critical Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority to JP11507299A priority Critical patent/JP3365338B2/en
Publication of JP2000301304A publication Critical patent/JP2000301304A/en
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Publication of JP3365338B2 publication Critical patent/JP3365338B2/en
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  • Continuous Casting (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造鋳片およ
び連続鋳造法に関する。より具体的には、本発明は、例
えば厚鋼板等の最終製品での割れの発生を防止すること
ができる連続鋳造鋳片および連続鋳造法に関する。
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a continuously cast slab and a continuous casting method. More specifically, the present invention relates to a continuously cast slab and a continuous casting method capable of preventing the occurrence of cracks in a final product such as a thick steel plate.

【0002】[0002]

【従来の技術】連続鋳造法を用いて鋼からなる連続鋳造
鋳片を製造すると、製造された連続鋳造鋳片には中心偏
析と呼ばれる内部欠陥がしばしば発生する。図9は、中
心偏析2が発生した連続鋳造鋳片1を模式的に示す説明
図である。同図に示すように、この中心偏析2は、連続
鋳造鋳片1の厚さ方向 (図9における両矢印方向) の中
心部である最終凝固部に、溶鋼中のC、Mn、Sさらには
P等といった成分元素が濃化して高濃度に正偏析するこ
とにより、発生する。連続鋳造鋳片1の中心偏析2は、
最終製品が特に厚鋼板である場合には、成分元素の高濃
度偏析部に靱性低下や水素誘起割れ等を引き起こすた
め、従来よりその解決が望まれてきた重要な課題であ
る。
2. Description of the Related Art When a continuously cast ingot made of steel is manufactured by a continuous casting method, an internal defect called center segregation often occurs in the continuously cast ingot produced. FIG. 9: is explanatory drawing which shows typically the continuously cast slab 1 in which the center segregation 2 generate | occur | produced. As shown in the figure, this center segregation 2 is caused by C, Mn, S in molten steel, and further C, Mn, S in the molten steel at the final solidified portion which is the center of the continuously cast slab 1 in the thickness direction (the direction of the double arrow in FIG. It occurs when component elements such as P are concentrated and positively segregated to a high concentration. The center segregation 2 of the continuously cast slab 1 is
Particularly when the final product is a thick steel plate, it causes a decrease in toughness, hydrogen-induced cracking, and the like in the high-concentration segregated portion of the component elements, and therefore it is an important problem that has been conventionally desired to be solved.

【0003】中心偏析は、具体的には、溶鋼の凝固末
期における樹枝状晶 (デンドライト) 間に成分元素が濃
化した溶鋼が残り、鋳片厚さ方向の中心部においてその
まま凝固すること、および凝固時の収縮またはバルジ
ングと呼ばれる鋳片の膨れによる溶鋼の流動によって最
終凝固部の凝固完了点に向かって溶鋼がマクロ的に移動
することを原因として、発生する。このため、中心偏析
の発生を防止するには、凝固末期の樹枝状晶の間におけ
る濃化した溶鋼の移動を妨げること、および濃化した溶
鋼の局部的な集積を妨げることが、ともに重要となる。
The center segregation is, specifically, that molten steel in which constituent elements are concentrated remains between dendrites at the final stage of solidification of molten steel and solidifies as it is in the central portion in the thickness direction of the slab, and This occurs because the molten steel moves macroscopically toward the solidification completion point of the final solidification portion due to the flow of the molten steel due to swelling of the slab called shrinkage during solidification or bulging. Therefore, in order to prevent the occurrence of center segregation, it is important to both prevent the movement of the concentrated molten steel between the dendrites at the final stage of solidification and to prevent the localized accumulation of the concentrated molten steel. Become.

【0004】このような観点から、中心偏析の発生を防
止するために、いわゆる「バルジングおよび大圧下を用
いた連続鋳造法」を利用した連続鋳造法が、これまでに
も多数提案されている。
From such a point of view, many continuous casting methods utilizing so-called "continuous casting method using bulging and large reduction" have been proposed in order to prevent the occurrence of center segregation.

【0005】図10は、この「バルジングおよび大圧下を
用いた連続鋳造法」を模式的に示す説明図である。同図
に示すように、連続鋳造鋳型3の下方には、液相線温度
を基準とした凝固完了点(液相線クレータエンド)5aに
相当する位置から、固相線温度を基準とした凝固完了点
(固相線クレータエンド)5bに相当する位置までに、ロ
ール間隔を段階的に広げられた複数組(図示例では10
組)のガイドロール対4からなるバルジングゾーン5が
設けられる。バルジングゾーン5の下方には、複数組
(図示例では3組)の圧下ロール対6からなる圧下ゾー
ン7が設けられる。さらに、圧下ゾーン7の下方には、
複数組(図示例では2組)のピンチロール対11が設けら
れる。
FIG. 10 is an explanatory view schematically showing this "continuous casting method using bulging and large reduction". As shown in the figure, below the continuous casting mold 3, from the position corresponding to the solidification completion point (liquidus crater end) 5a based on the liquidus temperature, the solidification based on the solidus temperature is used. A plurality of sets (10 in the illustrated example) in which the roll interval is gradually widened to a position corresponding to the completion point (solidus line crater end) 5b
A bulging zone 5 consisting of a pair of guide rolls 4 is provided. Below the bulging zone 5, there is provided a reduction zone 7 composed of a plurality of (three in the illustrated example) pairs of reduction rolls 6. Furthermore, below the reduction zone 7,
Plural sets (two sets in the illustrated example) of pinch roll pairs 11 are provided.

【0006】浸漬ノズル8により連続鋳造鋳型3に注入
された溶鋼9は、連続鋳造鋳型3とその下方に設けられ
たノズル群(図示しない)から噴射されるスプレー水と
により冷却され、外面に凝固シェル10a を形成されて鋳
片10とされる。この段階で、鋳片10の内部には未凝固部
10b が存在する。鋳片10は、バルジングゾーン5におい
て、10組のガイドロール対4と溶鋼静圧とによって長手
方向の中央部が短辺方向に段階的に広げられて、バルジ
ングを発生する。バルジングを発生した鋳片10は、圧下
ゾーン7において、3組の圧下ロール対6によって段階
的に圧下される。これにより、鋳片10の凝固界面が圧着
されて、固相線クレータエンド5bにおいて完全に凝固す
る。鋳片10はこのバルジングゾーン5および圧下ゾーン
7を経て、複数組のピンチロール対11により白抜き矢印
方向へ連続的に引き抜かれて、連続鋳造鋳片12とされ
る。
The molten steel 9 injected into the continuous casting mold 3 by the immersion nozzle 8 is cooled by the continuous casting mold 3 and spray water sprayed from a nozzle group (not shown) provided below the continuous casting mold 3 and solidified on the outer surface. The shell 10a is formed into a cast piece 10. At this stage, the unsolidified portion is inside the slab 10.
There is 10b. In the bulging zone 5, the slab 10 is bulged by the central portion in the longitudinal direction being gradually expanded in the short side direction by the ten guide roll pairs 4 and the molten steel static pressure. The slab 10 having bulging is gradually reduced in the reduction zone 7 by the three pairs of reduction rolls 6. As a result, the solidification interface of the cast slab 10 is pressed and completely solidified at the solidus line crater end 5b. The slab 10 passes through the bulging zone 5 and the rolling-down zone 7 and is continuously drawn out in the direction of the white arrow by a plurality of pairs of pinch rolls 11 to form a continuously cast slab 12.

【0007】例えば、特開平9−57410 号公報には、こ
のバルジングおよび大圧下を用いた連続鋳造法におい
て、鋳片10の最大厚さが、連続鋳造鋳型3から引き抜か
れた直後の鋳片10の厚さ、すなわち連続鋳造鋳型3の長
辺間の距離よりも20〜100 mm厚くなるようにバルジング
ゾーン5でバルジングさせ、1組の圧下ロール対6当た
り20mm以上の圧下量でバルジング量相当分を圧下する発
明が提案されている。
For example, in Japanese Unexamined Patent Publication No. 9-57410, in the continuous casting method using the bulging and the large reduction, the maximum thickness of the slab 10 is the slab 10 immediately after being drawn from the continuous casting mold 3. Thickness, that is, 20 to 100 mm thicker than the distance between the long sides of the continuous casting mold 3 in the bulging zone 5, and a rolling amount of 20 mm or more per rolling roll pair 6 corresponds to the bulging amount. Has been proposed.

【0008】また、特開平9−206903号公報には、鋳片
10の最大厚さが連続鋳造鋳型3の長辺間の距離よりも10
〜50%程度厚くなるようにバルジングゾーン5でバルジ
ングさせ、圧下ゾーン7で鋳片長さ当たり80mm/m以上の
圧下勾配で圧下する発明が提案されている。
Further, Japanese Unexamined Patent Publication No. 9-206903 discloses a cast piece.
The maximum thickness of 10 is 10 than the distance between the long sides of the continuous casting mold 3.
An invention has been proposed in which bulging is performed in the bulging zone 5 so that the thickness is increased to about 50%, and the rolling is performed in the reduction zone 7 with a reduction gradient of 80 mm / m or more per slab length.

【0009】一方、中心偏析の発生を防止するための他
の方法として、例えば特開昭63−252655号公報には、鋳
片10の表面に噴射する冷却水の噴射量を増加させること
により、鋳片10の最終凝固部の表面温度を700 〜800 ℃
に制御して凝固シェル10a の厚さを厚くすることによ
り、複数組のガイドロール対4の間で発生するバルジン
グ量を抑制し、さらに、軽圧下ロール群を用いて毎分0.
2 〜0.4 %の歪み速度の圧下力を鋳片10に加えることに
より、濃化した溶鋼の流動を阻止して中心偏析の発生を
防止する発明が提案されている。
On the other hand, as another method for preventing the occurrence of center segregation, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-252655, by increasing the injection amount of cooling water sprayed on the surface of the slab 10, The surface temperature of the final solidified part of the slab 10 is 700 to 800 ° C.
The thickness of the solidified shell 10a is controlled to be thicker to suppress the amount of bulging generated between a plurality of pairs of guide rolls 4, and further, it can be reduced to 0 per minute by using a group of light reduction rolls.
An invention has been proposed in which a reduction force with a strain rate of 2 to 0.4% is applied to a slab 10 to prevent the flow of concentrated molten steel and prevent the occurrence of center segregation.

【0010】[0010]

【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平9−57
410 号公報または同9−206903号公報により提案された
発明では、鋳片10のバルジング量が20mm以上と大きいた
め、この鋳片10を圧下するには大きな圧下力が必要にな
り、各圧下ロール対6を必然的に大径化せざるを得ない
が、これらの提案では、圧下ロール対6のロール径や圧
下位置におけるロールピッチ等について全く言及してい
ない。しかし、本発明者らの検討結果によれば、液相線
クレータエンド5aに相当する位置から固相線クレータエ
ンド5bに相当する位置までの間に、このような大径の圧
下ロール対6を所望の数だけ配置することは物理的に不
可能であり、これらの提案にかかる方法を実際に実施す
ることは難しい。
However, Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-57.
In the inventions proposed by No. 410 or No. 9-206903, since the bulging amount of the slab 10 is as large as 20 mm or more, a large reduction force is required to reduce the slab 10, and each reduction roll is required. Although the diameter of the pair 6 is inevitably increased, these proposals do not mention the roll diameter of the rolling roll pair 6 or the roll pitch at the rolling position. However, according to the examination results by the present inventors, such a large diameter rolling roll pair 6 is provided between the position corresponding to the liquidus line crater end 5a and the position corresponding to the solidus line crater end 5b. It is physically impossible to arrange the desired number, and it is difficult to actually carry out the methods according to these proposals.

【0011】また、特開昭63−252655号公報により提案
された方法における圧下ロール群による軽圧下では、鋳
片10の長手方向に対して点状にしか圧下を行うことがで
きない。このため、凝固収縮やバルジングを十分に防止
することができない。また、バルジング量が大きい鋳片
10にこの軽圧下を行おうとすると、各圧下が鋳片10に対
して集中荷重として局部的に作用してしまう。したがっ
て、バルジング量が大きい鋳片10の場合には、凝固界面
に内部割れを発生し易くなり、充分な圧下量を確保する
ことができない。
Further, in the light reduction by the reduction roll group in the method proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 63-252655, the reduction can be performed only in a dot shape in the longitudinal direction of the slab 10. Therefore, solidification shrinkage and bulging cannot be sufficiently prevented. Also, a slab with a large amount of bulging
When this light reduction is attempted on 10, the respective reductions locally act on the slab 10 as concentrated loads. Therefore, in the case of the slab 10 having a large bulging amount, internal cracking is likely to occur at the solidification interface, and it is not possible to secure a sufficient reduction amount.

【0012】このように、いわゆる「バルジングおよび
バルジング量相当分を圧下する大圧下を行う連続鋳造
法」は、過大な圧下力を必要とするために、凝固界面に
内部割れを発生して製品の強度を著しく低下させてしま
う。このため、連続鋳造鋳片の中心偏析の発生を防止す
ることは実際には困難であった。
[0012] As described above, the so-called "bulging and continuous casting method in which a large amount of bulging is reduced" requires an excessive amount of reduction force, so internal cracks are generated at the solidification interface and The strength is significantly reduced. Therefore, it was actually difficult to prevent the occurrence of center segregation in the continuously cast slab.

【0013】ここに、本発明の目的は、凝固界面におけ
る内部割れに起因した製品の強度低下を生じることがな
い連続鋳造鋳片と、この連続鋳造鋳片を得ることができ
る連続鋳造法とを提供することである。
Here, an object of the present invention is to provide a continuous cast slab that does not cause a reduction in product strength due to internal cracks at the solidification interface, and a continuous casting method capable of obtaining this continuous cast slab. Is to provide.

【0014】[0014]

【課題を解決するための手段】 ここに、本発明は、鋳片
厚さ方向の中心部を含む内部に高濃度偏析部を有し、こ
の高濃度偏析部が、濃度ピーク値を含むとともにその濃
度ピーク値の1/3 以上で略一定の濃度の領域である偏析
帯を有し、かつ鋳片厚さ方向について鋳片厚さの1.5 %
以上25%以下の長さにわたって形成されることを特徴と
する連続鋳造鋳片である。
Here SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has a high concentration segregation area therein comprising a central portion of the slab thickness direction, with the high-concentration segregation comprises concentration peak value thereof Segregation, which is a region of approximately constant concentration above 1/3 of the concentration peak value
Has a strip and is 1.5% of the thickness of the slab in the thickness direction of the slab
A continuous casting slab, characterized in that it is formed over the length of 25% or less.

【0015】上記の本発明において、高濃度偏析部と
は、中心偏析が発生していない定常部の偏析度よりも、
偏析度が高い部分を意味する。
In the above-mentioned present invention, the high-concentration segregation portion is higher than the segregation degree of the steady portion where center segregation does not occur.
It means a portion with a high degree of segregation.

【0016】また「鋳片厚さ」とは連続鋳造鋳片の厚さ
を意味し、具体的には、圧下時の中心偏析発生部におけ
る鋳片厚さを意味する。この鋳片厚さは、バルジングに
引き続いて行われる圧下時の連続鋳造鋳片の厚み測定に
より求められる値である。
The term "thickness of slab" means the thickness of a continuously cast slab, and specifically, the thickness of the slab at the center segregation generation portion during rolling. The thickness of the cast slab is a value obtained by measuring the thickness of the continuously cast slab at the time of reduction performed subsequent to bulging.

【0017】また、別の面からは、本発明は、内部に未
凝固部を有する鋳片に、この鋳片の液相線クレータエン
ドに相当する位置から固相線クレータエンドに相当する
位置までの所定位置に鋳片厚さ方向の間隔が徐々に拡大
されて配設された複数組のガイドロール対を用い、合計
で5mm以上20mm以下のバルジングを発生させ、次いで、
このバルジングを発生した鋳片に、中心部固相率が0.1
以上0.8 以下での間に少なくとも1組の圧下ロール対
を用い、下記(1) 式により規定される未凝固部圧下率
0.2 以上0.5 以下とすることで未凝固部を残存させて、
バルジングの量の0.5 倍以上1.0 倍未満の圧下量の圧下
を行うことを特徴とする連続鋳造法である。
From another aspect, the present invention provides a slab having an unsolidified portion inside, from the position corresponding to the liquidus crater end of the slab to the position corresponding to the solidus crater end. Using a plurality of pairs of guide rolls arranged at a predetermined position with gradually increasing intervals in the thickness direction of the slab, a total bulging of 5 mm or more and 20 mm or less is generated, and then,
The solid fraction of the central part is 0.1 in the slab that generated this bulging.
Using at least one set of reduction roll pairs between until 0.8 inclusive, the unsolidified portion reduction ratio defined by the following equation (1)
By setting it to 0.2 or more and 0.5 or less , the unsolidified portion remains,
It is a continuous casting method characterized by performing a reduction of 0.5 times or more and less than 1.0 times the amount of bulging.

【0018】[0018]

【数2】 Lf =D1/D2 ・・・・・・・(1) ただし、上記(1) 式において、符号Lf は未凝固部圧下
率を示し、符号D1は未凝固部圧下量 (mm) を示し、さ
らに、符号D2は圧下開始時の固相率0.8 以下の未凝固
部の厚み(mm)を示す。
[Formula 2] Lf = D1 / D2 (1) However, in the above formula (1), the symbol Lf indicates the reduction rate of the unsolidified portion, and the symbol D1 indicates the reduction amount of the unsolidified portion (mm). Further, reference numeral D2 indicates the thickness (mm) of the non-solidified portion having a solid fraction of 0.8 or less at the start of rolling.

【0019】[0019]

【発明の実施の形態】以下、本発明にかかる連続鋳造鋳
片および連続鋳造法の実施の形態を、添付図面を参照し
ながら詳細に説明する。初めに、本発明にかかる連続鋳
造法を説明する。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of a continuously cast slab and a continuous casting method according to the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. First, the continuous casting method according to the present invention will be described.

【0020】本発明にかかる連続鋳造法は、公知のバル
ジングおよび大圧下を用いた連続鋳造法と同様に、バル
ジング工程および大圧下工程を有する。そこで、これら
の工程について、前述した図10を参照しながら順次説明
する。
The continuous casting method according to the present invention has a bulging step and a large reduction step, similarly to the known continuous casting method using bulging and large reduction. Therefore, these steps will be sequentially described with reference to FIG. 10 described above.

【0021】[バルジング工程]図10におけるバルジング
ゾーン5、圧下ゾーン7およびピンチロール対11等の構
成については既に説明したので、説明を省略する。
[Bulging Step] The configurations of the bulging zone 5, the rolling-down zone 7, the pinch roll pair 11, and the like in FIG. 10 have already been described, and thus the description thereof will be omitted.

【0022】図10に示すように、浸漬ノズル8を介して
連続鋳造鋳型3に注入された溶鋼9は、水冷式の連続鋳
造鋳型3とその下方に設けられたノズル群 (図示しな
い。)から噴射されるスプレー水とにより冷却される。
これにより、溶鋼9には、凝固シェル10a が形成されて
鋳片10となる。この時点では、鋳片10の内部には、未凝
固部10b が存在する。
As shown in FIG. 10, the molten steel 9 injected into the continuous casting mold 3 through the immersion nozzle 8 is supplied from the water-cooled continuous casting mold 3 and a nozzle group (not shown) provided below it. It is cooled by the sprayed water.
As a result, the solidified shell 10a is formed on the molten steel 9 to form the cast piece 10. At this point, the unsolidified portion 10b exists inside the cast slab 10.

【0023】本実施形態では、バルジングゾーン5にお
いて鋳片10をバルジングさせる。このバルジングゾーン
5は、複数組(本実施形態では10組)のガイドロール対
4により構成される。10組のガイドロール対4は、鋳片
10の液相線クレータエンド5aに相当する位置から固相線
クレータエンド5bに相当する位置までの間の所定位置
に、それぞれ配設される。10組のガイドロール対4は、
鋳片10の引抜き方向に向けて、鋳片厚さ方向のロール間
隔が徐々に拡大されて、配設される。これにより、内部
に未凝固部2bが存在する鋳片10は、その溶鋼静圧の作用
により、徐々にバルジングされる。
In this embodiment, the slab 10 is bulged in the bulging zone 5. The bulging zone 5 is composed of a plurality of (10 in the present embodiment) guide roll pairs 4. 10 sets of guide roll pairs 4 are slabs
They are arranged at predetermined positions between the position corresponding to the liquidus line crater end 5a and the position corresponding to the solidus line crater end 5b. 10 pairs of guide rolls 4
The roll intervals in the thickness direction of the slab are gradually enlarged and arranged in the direction of drawing the slab 10. As a result, the slab 10 having the unsolidified portion 2b therein is gradually bulged by the action of the molten steel static pressure.

【0024】本実施形態におけるバルジング量は、鋳片
10の厚さ方向(図10の左右方向)について、合計で5mm
以上20mm以下である。バルジング量が5mm未満である
と、後述する大圧下工程での圧下量が不足し、中心偏析
を改善するための濃化溶鋼の絞り出しが不充分となる。
一方、バルジング量が20mmを超えると後述する大圧下工
程での圧下量が過大となり、圧下装置に要する設備費が
嵩んでしまう。そこで、本実施形態では、バルジングゾ
ーン5における鋳片10のバルジング量は、鋳片10の厚さ
方向について、合計で5mm以上20mm以下と限定する。
The bulging amount in this embodiment is the slab.
5mm in total in 10 thickness directions (left and right direction in Fig. 10)
20 mm or less. If the amount of bulging is less than 5 mm, the amount of reduction in the large reduction process described below will be insufficient, and the concentrated molten steel will not be sufficiently squeezed out to improve center segregation.
On the other hand, if the bulging amount exceeds 20 mm, the amount of reduction in the large reduction process described below becomes excessive, and the equipment cost required for the reduction device increases. Therefore, in this embodiment, the bulging amount of the cast slab 10 in the bulging zone 5 is limited to a total of 5 mm or more and 20 mm or less in the thickness direction of the cast slab 10.

【0025】このようにして、本実施形態では、鋳片10
は、バルジングゾーン5により5mm以上20mm以下のバル
ジング量のバルジングを発生される。
Thus, in this embodiment, the cast slab 10 is used.
Is generated by the bulging zone 5 with a bulging amount of 5 mm or more and 20 mm or less.

【0026】[大圧下工程]本実施形態では、鋳片10はバ
ルジングゾーン5によりバルジングされた後に、圧下ゾ
ーン7によって、バルジングされた部分が大圧下され
る。圧下ゾーン7は、本実施形態では3組の圧下ロール
対6によって構成される。
[Large Reduction Step] In the present embodiment, the slab 10 is bulged by the bulging zone 5 and then the bulging portion is largely reduced by the reduction zone 7. The reduction zone 7 is constituted by three reduction roll pairs 6 in this embodiment.

【0027】圧下ゾーン7による大圧下は、鋳片10の中
心部固相率、すなわち流動に必要な固相率が0.1 以上0.
8 以下までの間に行われる。鋳片10の中心部固相率が0.
1 未満であることは、凝固シェル10a が成長するために
あり得ず、一方、鋳片10の中心部固相率:0.8 は、凝固
学的に流動限界である。そこで、本実施形態では、鋳片
10の中心部固相率が0.1 以上0.8 以下までの間に、3組
の圧下ロール対による大圧下が行われる。
In the large reduction by the reduction zone 7, the solid fraction of the central portion of the cast slab 10, that is, the solid fraction required for the flow is 0.1 or more.
It is done by 8 or less. The solid fraction of the central part of the slab 10 is 0.
A value less than 1 is not possible because the solidified shell 10a grows, whereas the central solid fraction: 0.8 of the slab 10 is a solidification-wise flow limit. Therefore, in this embodiment, the slab
While the solid fraction of the central portion of 10 is from 0.1 to 0.8, large reduction by the three pairs of reduction rolls 6 is performed.

【0028】また、この大圧下の圧下量は、バルジング
ゾーン5におけるバルジング量の0.5 倍以上1.0 倍未満
である。圧下量がバルジング量の0.5 倍未満であると、
中心偏析を改善することができず、逆に正偏析が残存す
る比率が大きくなる。一方、圧下量がバルジング量の1.
0 倍以上であると、大圧下終了時に、内部に未凝固部が
存在しなくなり、鋳片厚さ方向の中心部を含む内部に高
濃度偏析部が急峻な分布で形成されてしまうとともに、
過圧下となって設備的に大きな圧下力を発生する必要が
生じてしまう。そこで、本発明では、大圧下の圧下量
は、バルジングゾーン5におけるバルジング量の0.5 倍
以上1.0 倍未満と限定する。
Further, the reduction amount of the large reduction is 0.5 times or more and less than 1.0 times the bulging amount in the bulging zone 5. If the reduction amount is less than 0.5 times the bulging amount,
The center segregation cannot be improved, and on the contrary, the proportion of the positive segregation remaining increases. On the other hand, the reduction amount is 1.
When it is 0 times or more, at the end of large reduction, the unsolidified portion does not exist inside, and the high-concentration segregated portion including the central portion in the thickness direction of the slab is formed with a sharp distribution, and
It becomes an overpressure, and it becomes necessary to generate a large rolling force in terms of equipment. Therefore, in the present invention, the amount of large reduction is limited to 0.5 times or more and less than 1.0 times the bulging amount in the bulging zone 5.

【0029】図1は、図10における圧下ゾーン7の近傍
を拡大して示す説明図である。なお、図1は、説明の便
宜上、引抜き方向を水平にして示すとともに、各圧下ロ
ール対6のうちの一方の圧下ロールが、鋳片10の厚さ方
向に移動して圧下を行うように示してある。しかし、図
10に示すように各圧下ロール対6のうちの両方の圧下ロ
ールが移動して鋳片10の圧下を行うように構成してもよ
い。
FIG. 1 is an enlarged view showing the vicinity of the reduction zone 7 in FIG. For convenience of explanation, FIG. 1 shows that the drawing direction is horizontal and that one of the reduction rolls 6 moves down in the thickness direction of the slab 10 for reduction. There is. But the figure
As shown in FIG. 10, both the reduction rolls of each reduction roll pair 6 may be moved to perform the reduction of the slab 10.

【0030】同図に示すように、各圧下ロール対6によ
る圧下後にも内部に未凝固部が残存するようにして、各
圧下ロール対6による大圧下を行う。この大圧下によ
り、凝固末期の未凝固部10a は排出速度Vで上流側に排
出される。この排出速度Vは、バルジング量が一定であ
る場合には、圧下量が増大するに伴って増加する。ここ
で、凝固末期の未凝固部10a の溶質は濃化しているた
め、圧下ロール対6による大圧下により、溶質が濃化し
た未凝固部10a が排出速度Vで上流側に排出される。こ
のため、圧下ロール対6による圧下位置よりも上流側の
未凝固部10a には、溶質濃度の勾配が発生する。
As shown in the figure, large reduction is performed by each rolling roll pair 6 such that the unsolidified portion remains inside even after rolling by each rolling roll pair 6. Due to this large pressure, the uncoagulated portion 10a at the final stage of coagulation is ejected upstream at the ejection speed V. When the bulging amount is constant, the discharge speed V increases as the reduction amount increases. Here, since the solute in the unsolidified portion 10a at the final stage of solidification is concentrated, the unsolidified portion 10a in which the solute is concentrated is discharged at the discharge speed V to the upstream side by the large reduction by the pressing roll pair 6. Therefore, a solute concentration gradient is generated in the unsolidified portion 10a on the upstream side of the rolling position by the rolling roll pair 6.

【0031】図2は、圧下ロール対6による圧下位置よ
りも上流側の未凝固部10a に発生した溶質濃度の分布の
一例を示すグラフである。図2にグラフで示すように、
圧下位置Pr の直ぐ上流部で溶質濃度は急激に上昇し、
圧下位置Pr から上流側に向かうにつれて、溶質濃度は
徐々に低下する。したがって、圧下位置Pr より上流側
の凝固した部分には溶質濃度が高い高濃度偏析部が発生
する。このため、鋳片10には、鋳片10の引抜き方向だけ
でなく厚さ方向についても、溶質濃度の偏析が発生す
る。
FIG. 2 is a graph showing an example of the distribution of the solute concentration generated in the unsolidified portion 10a on the upstream side of the rolling position by the rolling roll pair 6. As shown in the graph in Figure 2,
Immediately upstream of the rolling position P r , the solute concentration rapidly rises,
The solute concentration gradually decreases from the rolling position P r toward the upstream side. Therefore, a high concentration segregation portion having a high solute concentration is generated in the solidified portion on the upstream side of the rolling position P r . Therefore, segregation of solute concentration occurs in the cast piece 10 not only in the drawing direction of the cast piece 10 but also in the thickness direction.

【0032】図3は、鋳片10の厚さ方向に関する炭素偏
析度の分布の一例を示すグラフである。なお、図3のグ
ラフにおいて、濃度C0 は、中心偏析が発生していない
定常部d4 、d5 の偏析度、すなわちバルク濃度を示
す。
FIG. 3 is a graph showing an example of the distribution of the carbon segregation degree in the thickness direction of the cast slab 10. In the graph of FIG. 3, the concentration C 0 indicates the segregation degree of the stationary parts d 4 and d 5 in which the center segregation does not occur, that is, the bulk concentration.

【0033】本実施形態で用いる圧下ロール対6による
圧下を行わずに鋳片10を凝固させると、図3のグラフ中
に細い実線で示すように、鋳片10の厚さ方向の狭い範囲
(領域d1 )において、偏析度がC0 から濃度ピーク値
max までの範囲で急激に変動する高濃度偏析部が局所
的かつ急峻に発生してしまう。このため、この連続鋳造
鋳片を素材として例えば厚鋼板を製造すると、高濃度偏
析部d1 に応力が集中し、最終製品である厚鋼板の中央
部に割れが発生してしまう。
When the slab 10 is solidified without being reduced by the pair of reduction rolls 6 used in this embodiment, as shown by a thin solid line in the graph of FIG. 3, a narrow range in the thickness direction of the slab 10 ( In the region d 1 ), a high concentration segregation portion where the degree of segregation changes rapidly in the range from C 0 to the concentration peak value C max is locally and sharply generated. Therefore, for example, when a thick steel plate is manufactured using this continuously cast slab as a raw material, stress concentrates on the high-concentration segregation portion d 1 , and a crack occurs in the central portion of the thick steel plate that is the final product.

【0034】これに対し、本実施形態のようにバルジン
グ工程において5mm以上20mm以下の量をバルジングを発
生させ、さらに、中心部固相率が0.1 〜0.8 までの間に
少なくとも1組の圧下ロール対を用い、バルジング量の
0.5 倍以上1.0 倍未満の圧下量で大圧下を行うと、図3
のグラフ中に太い実線で示すように、鋳片10の厚さ方向
の中心部の偏析が未凝固状態で残され、高濃度偏析部は
領域d1 から領域d3へと大幅に拡大される。
On the other hand, as in the present embodiment, bulging is generated in an amount of 5 mm or more and 20 mm or less in the bulging process, and at least one pair of rolling roll pairs is used while the central solid fraction is from 0.1 to 0.8. Of the bulging amount
If large reduction is performed with a reduction of 0.5 times or more and less than 1.0 times,
As indicated by a thick solid line in the graph of Fig. 3, the segregation of the central portion in the thickness direction of the cast slab 10 is left in an unsolidified state, and the high-concentration segregation portion is greatly expanded from the region d 1 to the region d 3 . .

【0035】また、領域d3 を有する高濃度偏析部
は、その濃度ピーク値Cmax の1/3 の濃度C1 以上の濃
度の領域d2 (偏析帯)形成される。また、この高濃
度偏析部は、鋳片厚さ方向について鋳片10の厚さの1.5
%以上25%以下の長さにわたって、形成される。なお、
後述するように、鋳片10の厚さは、バルジングに引き続
いて行われる圧下時の値である。
The area d3High concentration segregation part withTo
Is the concentration peak value Cmax1/3 of the concentration C1More than
Area d2 (Segregation zone)ButIt is formed. Also, this Takano
Degree segregation part, About the thickness of the slab 10 in the thickness direction of the slab
It is formed over a length of from 25% to 25%. In addition,
As described below, the thickness of the slab 10 continues to bulge.
It is the value at the time of reduction performed.

【0036】このように、本実施形態では、領域d3
高濃度偏析部に、バルク濃度C0 よりも偏析度が高いと
ともに領域d2 を有する偏析部が広範囲に存在する。こ
のため、領域d3 の高濃度偏析部の中央部に偏析度のピ
ークが存在しても、この中央部と中央部以外の部分との
間における強度差が、従来よりも(C1 −C0 )だけ抑
制される。
As described above, in the present embodiment, the high concentration segregation portion of the region d 3 has a wide range of segregation portions having the region d 2 and having a higher degree of segregation than the bulk concentration C 0 . Therefore, even if there is a peak of the degree of segregation in the central portion of the high-concentration segregated portion of the region d 3 , the intensity difference between the central portion and the portion other than the central portion is (C 1 -C 0 ) is suppressed.

【0037】このため、連続鋳造鋳片を素材とした厚鋼
板の製造時に、領域d3 の高濃度偏析部への応力集中が
緩和される。このため、本実施形態により、割れ限界歪
みに耐えられなくなった場合に発生する割れの発生が抑
制される。このようにして、領域d3 の高濃度偏析部に
おける割れの発生が抑制される。
Therefore, when manufacturing a thick steel plate using a continuously cast slab as a raw material, stress concentration on the high-concentration segregated portion of the region d 3 is relieved. For this reason, according to the present embodiment, the occurrence of cracking that occurs when the cracking limit strain cannot be endured is suppressed. In this way, the occurrence of cracks in the high-concentration segregated portion of the region d 3 is suppressed.

【0038】バルジング工程におけるバルジング量が5
mm未満であるか、または大圧下工程における圧下量がバ
ルジング量の0.5 倍未満であると、図3のグラフ中に細
い実線で示すように、鋳片10の厚さ方向の狭い範囲(領
域d1 )において偏析が局所的かつ急峻に発生してしま
う。一方、バルジング工程におけるバルジング量が20mm
超であるか、または大圧下工程における圧下量がバルジ
ング量の1.0 倍超であると、厚み方向の中央部に負偏析
を生じるためにやはり偏析による強度差を生じてしま
う。このように、バルジング量:5〜20mm、および圧下
量:バルジング量の0.5 倍以上1.0 倍未満をともに満足
しないと、鋳片10の厚さ方向の狭い範囲(領域d1
に、偏析が局所的かつ急峻に発生してしまう。
The bulging amount in the bulging process is 5
If it is less than 0.5 mm or the amount of reduction in the large reduction step is less than 0.5 times the amount of bulging, as shown by the thin solid line in the graph of FIG. In 1 ), segregation occurs locally and sharply. On the other hand, the bulging amount in the bulging process is 20 mm.
If it is over, or if the amount of reduction in the large reduction step is more than 1.0 times the amount of bulging, negative segregation occurs in the central portion in the thickness direction, which also causes a strength difference due to segregation. As described above, unless the bulging amount: 5 to 20 mm and the rolling reduction: 0.5 to less than 1.0 times the bulging amount are both satisfied, the slab 10 has a narrow range in the thickness direction (region d 1 ).
In addition, segregation occurs locally and sharply.

【0039】そこで、本実施形態では、バルジング工程
において5mm以上20mm以下の量バルジングを発生さ
せ、さらに、中心部固相率が0.1 〜0.8 までの間に少な
くとも1組の圧下ロール対を用い、このバルジング量の
0.5 倍以上1.0 倍未満の圧下量で大圧下を行う。これに
より、鋳片10の厚さ方向の中央部において、その濃度ピ
ーク値Cmax の1/3 以上の濃度C 1 の領域d2 (偏析
帯)を有する高濃度偏析部(領域d 3 )が、鋳片厚さ方向
について厚さの1.5 %以上25%以下の長さにわたる広い
範囲にわたって、形成される。
Therefore, in the present embodiment, a bulging amount of 5 mm or more and 20 mm or less is generated in the bulging process, and at least one rolling roll pair is used between the central solid fractions of 0.1 to 0.8. Of this bulging amount
Perform a large reduction with a reduction amount of 0.5 times or more and less than 1.0 times. As a result, in the central portion of the slab 10 in the thickness direction, a region d 2 (segregation of concentration C 1 of 1/3 or more of the concentration peak value C max is obtained.
A high-concentration segregation portion (region d 3 ) having a band is formed over a wide range over a length of 1.5% or more and 25% or less of the thickness in the thickness direction of the cast piece .

【0040】このようにして大圧下を行われた鋳片10の
未凝固部圧下率Lfは、圧下量/圧下時未凝固厚を意味
し、未凝固部圧下量 (mm) を符合D1とし、圧下開始時
の固相率0.8 以下の未凝固部の厚み(mm)をD2とする
と、D1/D2により算出される。この未凝固部圧下率
Lfが0.2 未満の場合には圧下不足となり、正偏析が残
存してしまう。また、未凝固部圧下率Lfが0.5 を超え
ると、完全な負偏析を得るためには1.0 以上の未凝固部
圧下率Lfである必要があり、負偏析と正偏析とが混在
する可能性が大きくなる。そこで、本実施形態では、鋳
片10に、未凝固部圧下率Lf0.2 〜0.5 とすることで
未凝固部を残存させて、大圧下を行う。
The unsolidified portion reduction ratio Lf of the cast slab 10 which has undergone large reduction in this way means the amount of reduction / unsolidified thickness at the time of reduction, and the unsolidified portion reduction amount (mm) is designated as D1. When the thickness (mm) of the unsolidified portion having a solid fraction of 0.8 or less at the start of rolling is D2, it is calculated by D1 / D2. When the rolling reduction Lf of the non-solidified portion is less than 0.2, the rolling is insufficient and the positive segregation remains. If the unsolidified portion rolling reduction Lf exceeds 0.5, the unsolidified portion rolling reduction Lf needs to be 1.0 or more in order to obtain a complete negative segregation, and negative segregation and positive segregation may coexist. growing. Therefore, in this embodiment, the slab 10, the non-solidified portions reduction ratio Lf With 0.2-0.5
A large reduction is performed while leaving the unsolidified portion .

【0041】このようにして大圧下を終了した鋳片10
は、複数組ピンチロール対11により引き抜かれ、連続鋳
造鋳片12とされる。
A slab 10 that has been subjected to large reduction in this way
Is drawn out by a plurality of pairs of pinch rolls 11 to form a continuously cast slab 12.

【0042】[連続鋳造鋳片] このようにして提供される連続鋳造鋳片12には、図3の
グラフ中に太い実線で示すように、鋳片厚さ方向の中心
部を含む内部に、領域d3 を有する高濃度偏析部が存在
する。この高濃度偏析部は、中心偏析が発生していない
定常部の偏析度よりも、偏析度が高い部分である。高濃
度偏析部は、鋳片厚さ方向について連続鋳造鋳片12の厚
さの1.5 %以上25%以下の長さにわたり、形成される。
[Continuous casting slab] The continuous casting slab 12 provided in this manner has a continuous casting slab 12 which includes a central portion in the thickness direction of the slab, as indicated by a thick solid line in the graph of FIG. There is a high concentration segregation part having a region d 3 . The high-concentration segregation portion is a portion having a higher degree of segregation than the segregation degree of the stationary portion where center segregation does not occur. Takano
The degree of segregation is the thickness of the continuously cast slab 12 in the slab thickness direction.
It is formed over a length of 1.5% or more and 25% or less.

【0043】この領域d3 を有する高濃度偏析部には、
その濃度ピーク値Cmax の1/3 の濃度C1 以上の濃度を
有する領域d2 (偏析帯)形成される。
The high-concentration segregation portion having this region d 3 includes
Region d 2 having a concentration C 1 or more of the concentration of one third of the concentration peak value C max is (segregation zone), it is formed.

【0044】ここで、連続鋳造鋳片12の厚さは、バルジ
ングに引き続いて行われる圧下時の連続鋳造鋳片の厚み
測定により求められる値を用いる。
Here, as the thickness of the continuously cast slab 12, a value obtained by measuring the thickness of the continuously cast slab at the time of rolling down subsequent to bulging is used.

【0045】領域d3 を有する高濃度偏析部は、連続鋳
造鋳片12の厚さ方向の中央部に、濃度ピーク値Cmax
1/3 の濃度C1 以上の濃度を有する領域d2 を広範囲に
有する。このため、領域d3 を有する高濃度偏析部の中
央部に偏析度のピーク値Cmax が存在しても、高濃度偏
析部の中央部とこの中央部以外の部分との間の強度差
が、(C1 −C0 )だけ小さくなる。このため、連続鋳
造鋳片12の幅方向および長手方向について、偏析度のピ
ーク値Cmax の急峻度が低減された中心偏析を得ること
ができる。このため、この連続鋳造鋳片12を素材とした
製品において、高濃度偏析部における割れの発生が抑制
される。
The high-concentration segregated portion having the region d 3 has a concentration peak value C max at the central portion in the thickness direction of the continuously cast slab 12.
An area d 2 having a density of 1/3 of the density C 1 or more is provided in a wide range. Therefore, even if the peak value C max of the segregation degree exists in the central portion of the high-concentration segregation portion having the region d 3 , the strength difference between the central portion of the high-concentration segregation portion and the portion other than this central portion is large. , (C 1 −C 0 ). Therefore, the center segregation in which the steepness of the peak value C max of the segregation degree is reduced can be obtained in the width direction and the longitudinal direction of the continuously cast slab 12. Therefore, in the product using the continuously cast slab 12 as a raw material, the occurrence of cracks in the high-concentration segregation portion is suppressed.

【0046】このように、本実施形態によれば、バルジ
ングにより現出させた圧下すべき未凝固部10a を、非圧
下部の偏析悪化を伴わずに、中心偏析の防止の観点から
効果的に圧下することができる。
As described above, according to the present embodiment, the unsolidified portion 10a that has been exposed by bulging and is to be reduced is effectively treated from the viewpoint of preventing center segregation without causing deterioration of segregation in the non-pressurized portion. Can be rolled down.

【0047】[0047]

【実施例】さらに、本発明を実施例を参照しながら、よ
り具体的に説明する。図10に示す連続鋳造装置を用い
て、厚板用の溶鋼(C:0.16〜0.18重量%、Si:0.30〜
0.40重量%、Mn:1.30〜1.45重量%、P:0.020 %以
下、S:0.005 重量%以下のSi−Alキルド鋼)の鋳造試
験を行った。なお、得られた連続鋳造鋳片12の寸法は、
いずれも、厚さ:235 mm、幅:2300mmであった。
EXAMPLES The present invention will be described more specifically with reference to examples. Using the continuous casting apparatus shown in FIG. 10, molten steel for thick plates (C: 0.16 to 0.18% by weight, Si: 0.30 to
A casting test of 0.40% by weight, Mn: 1.30 to 1.45% by weight, P: 0.020% or less, S: 0.005% by weight or less) was performed. The dimensions of the obtained continuously cast slab 12 are:
In each case, the thickness was 235 mm and the width was 2300 mm.

【0048】得られた連続鋳造鋳片10から鋳造方向につ
いて長さ1mの鋳片横断面試料を採取し、この鋳片横断
面試料のマクロ組織を調査することにより、高濃度偏析
部の炭素濃度を分析した。炭素濃度の分析は、得られた
連続鋳造鋳片12の厚さ方向の中心部から直径3mmのドリ
ル刃により切り屑を採取することにより行い、中心偏析
は、切り屑の炭素濃度をレードル値のC0 で除した比C
/C0 を用いて、評価した。
From the obtained continuously cast slab 10, a slab transverse cross-section sample having a length of 1 m in the casting direction was sampled, and the macrostructure of the slab transverse cross-section sample was investigated. Was analyzed. The carbon concentration is analyzed by collecting chips from the center of the obtained continuously cast slab 12 in the thickness direction with a drill blade having a diameter of 3 mm. Ratio C divided by C 0
/ C 0 was used for evaluation.

【0049】表1には、この鋳造試験の試験条件と試験
結果とをまとめて示す。また、表1の結果のうちの試料
No.1〜試料No.8の本発明例の試験結果を図4にグラフで
示し、試料No.9〜試料No.16 の比較例の試験結果を図5
にグラフで示す。なお、表1における中央部偏析度、
偏析帯偏析度、偏析帯幅(%)は、それぞれ、図6
における偏析度Cmax 、C1 、(d3 /鋳片厚さ)×10
0 を示す。
Table 1 shows the test conditions and test results of this casting test. Samples from the results in Table 1
The test results of the examples of the present invention of No. 1 to sample No. 8 are shown in a graph in FIG. 4, and the test results of the comparative examples of sample No. 9 to sample No. 16 are shown in FIG.
Is shown in the graph. In addition, the center segregation degree in Table 1,
Segregation zone Segregation degree and segregation zone width (%) are shown in FIG.
Degree of segregation C max , C 1 , (d 3 / thickness of cast piece) × 10
Indicates 0.

【0050】[0050]

【表1】 [Table 1]

【0051】表1および図4のグラフに示すように、試
料No.1〜試料No.8の連続鋳造鋳片では、本発明で規定す
る条件を満足する「バルジング−大圧下」を行っている
ため、いずれも、鋳片10の厚さの1.8 〜12.0%に相当す
る広い範囲において、高濃度偏析部を発生した。
As shown in Table 1 and the graph of FIG. 4, in the continuously cast slabs of sample No. 1 to sample No. 8, "bulging-large reduction" satisfying the conditions specified in the present invention is performed. Therefore, in all cases, a high-concentration segregation portion was generated in a wide range corresponding to 1.8 to 12.0% of the thickness of the cast slab 10.

【0052】これに対し、表1および図5のグラフに示
すように、試料No.9および試料No.10 は、ともに、バル
ジング量が本発明の範囲の下限を下回っているため、高
濃度偏析部の鋳片厚さ方向の長さを拡大することができ
なかった。
On the other hand, as shown in Table 1 and the graph of FIG. 5, in both sample No. 9 and sample No. 10, the bulging amount is below the lower limit of the range of the present invention, so that high concentration segregation occurs. The length in the thickness direction of the cast piece could not be increased.

【0053】試料No.11 〜試料No.14 は、いずれも、未
凝固部圧下率が本発明の範囲の上限を上回っているた
め、厚み方向の中央部に負偏析を生じ、高濃度偏析部の
鋳片厚さ方向の長さを拡大することができず、厚さ方向
の中央部の狭い範囲(領域d1)において偏析が局所的
かつ急峻に発生した。
In each of Sample No. 11 to Sample No. 14, the rolling reduction ratio of the unsolidified portion exceeds the upper limit of the range of the present invention, so that negative segregation occurs in the central portion in the thickness direction and the high concentration segregated portion is formed. It was impossible to increase the length of the slab in the thickness direction, and segregation occurred locally and sharply in a narrow range (region d 1 ) in the central portion in the thickness direction.

【0054】さらに、試料No.15 および試料No.16 は、
ともに、バルジング量が本発明の範囲の上限を上回って
いるため、厚み方向の中央部に負偏析を生じ、高濃度偏
析部の鋳片厚さ方向の長さを拡大することができず、厚
さ方向の中央部の狭い範囲(領域d1 )において偏析が
局所的かつ急峻に発生した。さらに、これらの連続鋳造
鋳片12を圧延して、厚み30mmの厚板20を製造した。
Further, sample No. 15 and sample No. 16 are
Both, since the bulging amount exceeds the upper limit of the range of the present invention, negative segregation occurs in the central portion in the thickness direction, the length in the slab thickness direction of the high concentration segregation portion cannot be increased, and the thickness Segregation locally and sharply occurred in a narrow range (region d 1 ) in the central portion in the depth direction. Further, these continuously cast slabs 12 were rolled to manufacture a thick plate 20 having a thickness of 30 mm.

【0055】図7は、得られた厚板20を示す斜視図であ
る。この厚板20の中心部21およびエッジ部22から、JIS
Z2241 に規定される引張試験片およびJIS Z2248 に規定
される曲げ試験片をそれぞれ切り出し、Z方向引張強度
試験およびZ方向側曲げ試験を行った。
FIG. 7 is a perspective view showing the obtained thick plate 20. From the center portion 21 and edge portion 22 of this thick plate 20, JIS
A tensile test piece specified by Z2241 and a bending test piece specified by JIS Z2248 were cut out and subjected to a Z-direction tensile strength test and a Z-direction side bending test.

【0056】図8は、Z方向側曲げ試験の概要を示す説
明図である。同図に示すように、Z方向側曲げ試験は、
曲げ試験片の両端24、25を試験片中心部を中心にして曲
げ、割れが発生した時の曲げ試験片24の半径 (曲げ半
径) を測定する試験である。
FIG. 8 is an explanatory view showing the outline of the Z-direction side bending test. As shown in the figure, the Z-direction side bending test is
This is a test in which both ends 24 and 25 of the bending test piece are bent around the center of the test piece, and the radius (bending radius) of the bending test piece 24 when a crack occurs is measured.

【0057】Z方向引張強度試験における絞りRA(%)
と、Z方向側曲げ試験における曲げ半径(mmt) とを、表
1にあわせて示す。
RA in drawing in the Z-direction tensile strength test (%)
And the bending radius (mmt) in the Z-direction side bending test are also shown in Table 1.

【0058】表1から、試料No.1〜試料No.8の本発明例
の厚板20は、比較例の連続鋳造鋳片から得られた厚板よ
りも、絞りRA(%) および曲げ半径(mm)が、ともに、良
好な値を示した。
From Table 1, it can be seen that the slabs 20 of Samples No. 1 to No. 8 of the present invention are smaller than the slabs obtained from the continuously cast slabs of Comparative Example in the reduction RA (%) and bending radius. (mm) both showed good values.

【0059】これに対し、試料No.9〜試料No.16 の比較
例は、いずれも、絞りが最高でも60.6%しか得られず、
また曲げ半径も最小で1.5 mmしか得られなかった。
On the other hand, in each of the comparative examples of sample No. 9 to sample No. 16, only 60.6% of the maximum diaphragm was obtained,
In addition, the minimum bending radius was 1.5 mm.

【0060】[0060]

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、連続鋳造鋳片の中心偏析の発生を軽減して、凝固界
面における内部割れに起因した製品の強度低下を生じる
ことがない連続鋳造鋳片と、この連続鋳造鋳片を得るこ
とができる連続鋳造法とを提供することができた。かか
る効果を有する本発明の意義は、極めて著しい。
As described in detail above, according to the present invention, the occurrence of center segregation in a continuously cast slab is reduced, and continuous casting is performed without causing a reduction in product strength due to internal cracks at the solidification interface. A cast piece and a continuous casting method capable of obtaining this continuous cast piece can be provided. The significance of the present invention having such an effect is extremely remarkable.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】バルジングおよび大圧下を用いた連続鋳造法に
おける圧下ゾーンの近傍を拡大して示す説明図である。
FIG. 1 is an explanatory view showing an enlarged vicinity of a reduction zone in a continuous casting method using bulging and large reduction.

【図2】圧下ロール対による圧下位置よりも上流側の未
凝固部に発生した溶質濃度の分布の一例を示すグラフで
ある。
FIG. 2 is a graph showing an example of the distribution of the solute concentration generated in the unsolidified portion on the upstream side of the rolling position by the rolling roll pair.

【図3】鋳片の厚さ方向に関する炭素の偏析度分布の一
例を示すグラフである。
FIG. 3 is a graph showing an example of a carbon segregation degree distribution in the thickness direction of a slab.

【図4】実施例において、本発明例の試験結果を示すグ
ラフである。
FIG. 4 is a graph showing the test results of the examples of the present invention in the examples.

【図5】実施例において、比較例の試験結果を示すグラ
フである。
FIG. 5 is a graph showing test results of a comparative example in the examples.

【図6】偏析度と厚さ方向の距離との関係を示すグラフ
である。
FIG. 6 is a graph showing the relationship between the degree of segregation and the distance in the thickness direction.

【図7】得られた厚板を示す斜視図である。FIG. 7 is a perspective view showing the obtained thick plate.

【図8】Z方向側曲げ試験の概要を示す説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram showing an outline of a Z-direction side bending test.

【図9】中心偏析が発生した連続鋳造鋳片を模式的に示
す説明図である。
FIG. 9 is an explanatory view schematically showing a continuously cast slab in which center segregation occurs.

【図10】バルジングおよび大圧下を用いた連続鋳造法
を模式的に示す説明図である。
FIG. 10 is an explanatory view schematically showing a continuous casting method using bulging and large reduction.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

4 ガイドロール対 6 圧下ロール対 10 鋳片 10a 未凝固部 12 連続鋳造鋳片 Cmax 偏析濃度ピーク値 C1 高濃度偏析値 d2 偏析濃度C1 の領域 d3 偏析部4 Guide roll pair 6 Reduction roll pair 10 Cast slab 10a Unsolidified portion 12 Continuous cast slab C max Segregation concentration peak value C 1 High concentration segregation value d 2 Segregation concentration C 1 area d 3 Segregation portion

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) B22D 11/128 B22D 11/16 B22D 11/20 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (58) Fields surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) B22D 11/128 B22D 11/16 B22D 11/20

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 鋳片厚さ方向の中心部を含む内部に高濃
度偏析部を有し、該高濃度偏析部は、濃度ピーク値を含
むとともにその濃度ピーク値の1/3 以上で略一定の濃度
の領域である偏析帯を有し、かつ前記鋳片厚さ方向につ
いて鋳片厚さの1.5 〜25%の長さにわたって形成される
ことを特徴とする連続鋳造鋳片。
1. A high-concentration segregation portion is provided inside including a central portion in the thickness direction of the cast slab, and the high-concentration segregation portion includes a concentration peak value.
In addition, the concentration is approximately constant at 1/3 or more of the concentration peak value.
Continuous casting slab of having a segregation zone is an area, and wherein the <br/> said slab to the thickness direction are formed over the 1.5 to 25% of the length of the slab thickness.
【請求項2】 内部に未凝固部を有する鋳片に、該鋳片
の液相線クレータエンドに相当する位置から固相線クレ
ータエンドに相当する位置までの所定位置に鋳片厚さ方
向の間隔が徐々に拡大されて配設された複数組のガイド
ロール対を用い、合計で5〜20mmのバルジングを発生さ
せ、次いで、該バルジングの発生した前記鋳片に、中心
部固相率が0.1 〜0.8 までの間に少なくとも1組の圧下
ロール対を用い、下記(1) 式により規定される未凝固部
圧下率0.2 〜0.5 とすることで未凝固部を残存させ
て、前記バルジングの量の0.5 倍以上1.0 倍未満の圧下
量の圧下を行うことを特徴とする連続鋳造法。 【数1】 Lf =D1/D2 ・・・・・・・(1) ただし、Lf :未凝固部圧下率 D1:未凝固部圧下量 (mm) D2:圧下開始時の固相率0.8 以下の未凝固部の厚み(m
m)
2. A slab having a non-solidified portion inside, at a predetermined position from the position corresponding to the liquidus crater end of the slab to the position corresponding to the solidus crater end in the slab thickness direction. Using a plurality of pairs of guide rolls arranged such that the intervals are gradually enlarged, a bulging of 5 to 20 mm in total is generated, and then, the central solid fraction of the slab in which the bulging occurs is 0.1. using at least one set of reduction roll pairs until 0.8, and the unsolidified portion reduction ratio defined by the following equation (1) is left a non-solidified portion by a 0.2-0.5, the amount of the bulging The continuous casting method is characterized by performing a reduction of 0.5 times or more and less than 1.0 times. [Formula 1] Lf = D1 / D2 (1) where Lf is the reduction rate of the non-solidified part D1: The reduction amount of the non-solidified part (mm) D2 is the solid phase rate of 0.8 or less at the start of the reduction. Thickness of unsolidified part (m
m)
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