JP3280475B2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
- Publication number
- JP3280475B2 JP3280475B2 JP19222393A JP19222393A JP3280475B2 JP 3280475 B2 JP3280475 B2 JP 3280475B2 JP 19222393 A JP19222393 A JP 19222393A JP 19222393 A JP19222393 A JP 19222393A JP 3280475 B2 JP3280475 B2 JP 3280475B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lamp
- voltage
- discharge
- discharge lamp
- current control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/36—Controlling
- H05B41/38—Controlling the intensity of light
- H05B41/382—Controlling the intensity of light during the transitional start-up phase
- H05B41/388—Controlling the intensity of light during the transitional start-up phase for a transition from glow to arc
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
- H05B41/288—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps without preheating electrodes, e.g. for high-intensity discharge lamps, high-pressure mercury or sodium lamps or low-pressure sodium lamps
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
- H05B41/288—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps without preheating electrodes, e.g. for high-intensity discharge lamps, high-pressure mercury or sodium lamps or low-pressure sodium lamps
- H05B41/2881—Load circuits; Control thereof
- H05B41/2882—Load circuits; Control thereof the control resulting from an action on the static converter
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
- H05B41/288—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps without preheating electrodes, e.g. for high-intensity discharge lamps, high-pressure mercury or sodium lamps or low-pressure sodium lamps
- H05B41/2881—Load circuits; Control thereof
- H05B41/2882—Load circuits; Control thereof the control resulting from an action on the static converter
- H05B41/2883—Load circuits; Control thereof the control resulting from an action on the static converter the controlled element being a DC/AC converter in the final stage, e.g. by harmonic mode starting
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
- H05B41/288—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps without preheating electrodes, e.g. for high-intensity discharge lamps, high-pressure mercury or sodium lamps or low-pressure sodium lamps
- H05B41/2885—Static converters especially adapted therefor; Control thereof
- H05B41/2887—Static converters especially adapted therefor; Control thereof characterised by a controllable bridge in the final stage
- H05B41/2888—Static converters especially adapted therefor; Control thereof characterised by a controllable bridge in the final stage the bridge being commutated at low frequency, e.g. 1kHz
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/36—Controlling
- H05B41/38—Controlling the intensity of light
- H05B41/382—Controlling the intensity of light during the transitional start-up phase
- H05B41/386—Controlling the intensity of light during the transitional start-up phase for speeding-up the lighting-up
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、メタルハライドラン
プなどの放電灯を安定に点灯制御する放電灯点灯装置に
関するものである。
プなどの放電灯を安定に点灯制御する放電灯点灯装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年の自動車には、走行安全性や環境性
が求められ、また個性が重要視されている。このような
走行安全性の向上や車体のデザインニーズの高まりに対
し、ヘッドライトに関していえば、光量の増加や小形化
が求められているが、従来の自動車用電球では、もはや
このような要求に対する対応が困難になっている。この
ため、車載用の新光源として、放電灯の採用が検討され
ている。
が求められ、また個性が重要視されている。このような
走行安全性の向上や車体のデザインニーズの高まりに対
し、ヘッドライトに関していえば、光量の増加や小形化
が求められているが、従来の自動車用電球では、もはや
このような要求に対する対応が困難になっている。この
ため、車載用の新光源として、放電灯の採用が検討され
ている。
【０００３】図２８は従来の放電灯の一種である３５Ｗ
メタルハライドランプの構造を示す概略図を示し、図に
おいて、１２はメタルハライドランプで、これは石英管
１２１を両端で封止し、その中央に発光管１２２がおか
れた構造となっている。
メタルハライドランプの構造を示す概略図を示し、図に
おいて、１２はメタルハライドランプで、これは石英管
１２１を両端で封止し、その中央に発光管１２２がおか
れた構造となっている。
【０００４】１２３ａ，１２３ｂは発光管１２２に設け
られたタングステン電極で、モリブデン箔１２４ａ，１
２４ｂを通して外部リード１２５ａ，１２５ｂと接続さ
れている。そして、発光管１２２内部にはナトリウム，
スカンジウム等の数種類の金属を沃素と化合させた金属
ハロゲン化物１２６と始動ガス（例えば、キセノンガ
ス）１２７および水銀１２８が封入されている。
られたタングステン電極で、モリブデン箔１２４ａ，１
２４ｂを通して外部リード１２５ａ，１２５ｂと接続さ
れている。そして、発光管１２２内部にはナトリウム，
スカンジウム等の数種類の金属を沃素と化合させた金属
ハロゲン化物１２６と始動ガス（例えば、キセノンガ
ス）１２７および水銀１２８が封入されている。
【０００５】このような放電灯を用いた場合、従来の電
球と大きく異る点は、従来の電球においては、一本のフ
ィラメントが単に電圧を印加されることにより発光して
いたのに対し、放電灯は電極間で発生するアークを発光
体とし、このアーク光を制御するため点灯装置が必要と
なる点である。
球と大きく異る点は、従来の電球においては、一本のフ
ィラメントが単に電圧を印加されることにより発光して
いたのに対し、放電灯は電極間で発生するアークを発光
体とし、このアーク光を制御するため点灯装置が必要と
なる点である。
【０００６】さて、上記点灯装置が果たすべき役割を、
放電灯の発光のしくみを通して説明する。放電灯１２は
初期において、まず数ｋＶから＋数ｋＶの高電圧が必要
となり、点灯装置はこの高電圧を発生して放電灯の電極
１２３ａ，１２３ｂ間に印加する。
放電灯の発光のしくみを通して説明する。放電灯１２は
初期において、まず数ｋＶから＋数ｋＶの高電圧が必要
となり、点灯装置はこの高電圧を発生して放電灯の電極
１２３ａ，１２３ｂ間に印加する。
【０００７】これにより、放電灯の電極１２３ａ，１２
３ｂ間で放電がスタートし、電極１２３ａ，１２３ｂ間
に電流が流れ、その後、点灯装置は放電灯１２の最大定
格の電力あるいは電流を供給することにより、放電灯１
２の発光量をできるだけ早く増やすようにする。
３ｂ間で放電がスタートし、電極１２３ａ，１２３ｂ間
に電流が流れ、その後、点灯装置は放電灯１２の最大定
格の電力あるいは電流を供給することにより、放電灯１
２の発光量をできるだけ早く増やすようにする。
【０００８】この時、放電灯１２内部では、流れた電流
が封入されている始動ガス１２７を活性化して、始動ガ
ス１２７によるアーク放電を開始する。
が封入されている始動ガス１２７を活性化して、始動ガ
ス１２７によるアーク放電を開始する。
【０００９】また、この時放電灯１２のランプ電圧は約
２０Ｖから上昇し、点灯装置は、この電圧に従って放電
灯１２への投入電力が徐々に減少するように調整して、
過負荷状態で放電灯１２の発光量を調整する。
２０Ｖから上昇し、点灯装置は、この電圧に従って放電
灯１２への投入電力が徐々に減少するように調整して、
過負荷状態で放電灯１２の発光量を調整する。
【００１０】この投入電力の制御の際、放電灯１２内部
の温度は急速に上昇し、水銀１２８が蒸発して、今度は
水銀ガスによるアーク放電が始まる。この水銀アークの
中心部の温度は約４５００Ｋ（ケルビン）に達し、発光
管１２２内部はさらに高温・高圧となるため、金属ハロ
ゲン化物１２６の蒸発が始まり、アーク内において金属
イオンとハロゲンイオンに分離し、金属イオンが金属特
有のスペクトルで発光する。
の温度は急速に上昇し、水銀１２８が蒸発して、今度は
水銀ガスによるアーク放電が始まる。この水銀アークの
中心部の温度は約４５００Ｋ（ケルビン）に達し、発光
管１２２内部はさらに高温・高圧となるため、金属ハロ
ゲン化物１２６の蒸発が始まり、アーク内において金属
イオンとハロゲンイオンに分離し、金属イオンが金属特
有のスペクトルで発光する。
【００１１】そして、ほとんどすべての金属ハロゲン化
物１２６が気化した後、アーク光は最終的なフォームと
出力に達し、放電灯１２のランプ電圧も飽和して、安定
電圧になる（以後、この電圧をランプ最終電圧と呼
ぶ）。点灯装置は、この時放電灯１２へ供給する電力を
定格電力に固定することにより、放電灯１２はちらつき
のない安定した光を発する。
物１２６が気化した後、アーク光は最終的なフォームと
出力に達し、放電灯１２のランプ電圧も飽和して、安定
電圧になる（以後、この電圧をランプ最終電圧と呼
ぶ）。点灯装置は、この時放電灯１２へ供給する電力を
定格電力に固定することにより、放電灯１２はちらつき
のない安定した光を発する。
【００１２】このように点灯装置は、光を素早く立ち上
げ安定させるために、ランプ電圧を基に、放電灯に供給
する電力をこまめに制御する必要があるが、その制御方
法に関しては、図２９に示すユーリカ プロジェクト
２７３ ベディリス（ＥＵＲＥＫＡ ＰＲＯＪＥＣＴ
２７３ ＶＥＤＩＬＩＳ）（以下、ＶＥＤＩＬＩＳとい
う）の規格にその一例が示されている。
げ安定させるために、ランプ電圧を基に、放電灯に供給
する電力をこまめに制御する必要があるが、その制御方
法に関しては、図２９に示すユーリカ プロジェクト
２７３ ベディリス（ＥＵＲＥＫＡ ＰＲＯＪＥＣＴ
２７３ ＶＥＤＩＬＩＳ）（以下、ＶＥＤＩＬＩＳとい
う）の規格にその一例が示されている。
【００１３】図２９は放電灯の任意のランプ電圧に対
し、流入させるランプ電流（すなわち電力）を指示する
ランプ電流制御特性である。ＶＥＤＩＬＩＳにおけるラ
ンプ電流制御特性は、放電灯の最大定格電力および最大
定格電流を満たす範囲内において点灯立ち上げ制御を行
い、最終的に定格電力で点灯制御させるというものであ
る。
し、流入させるランプ電流（すなわち電力）を指示する
ランプ電流制御特性である。ＶＥＤＩＬＩＳにおけるラ
ンプ電流制御特性は、放電灯の最大定格電力および最大
定格電流を満たす範囲内において点灯立ち上げ制御を行
い、最終的に定格電力で点灯制御させるというものであ
る。
【００１４】まず、ランプ電圧が０Ｖから放電灯の最大
定格電力／最大定格電流で求められる電圧２８．８Ｖま
では、最大定格電流以下の電流を流入させており、ラン
プ電流制御特性上で直線特性を有する。次に、ランプ電
圧が２８．８Ｖから任意の電圧（ここでは４０Ｖ）まで
は、ランプ電圧に対して最大定格電力になるような電流
を流入させ、同特性上で曲線特性を有する。
定格電力／最大定格電流で求められる電圧２８．８Ｖま
では、最大定格電流以下の電流を流入させており、ラン
プ電流制御特性上で直線特性を有する。次に、ランプ電
圧が２８．８Ｖから任意の電圧（ここでは４０Ｖ）まで
は、ランプ電圧に対して最大定格電力になるような電流
を流入させ、同特性上で曲線特性を有する。
【００１５】次に、ランプ電圧が４０Ｖから放電灯の最
低定格電圧６５Ｖまでは直線特性を有し、これ以上の電
圧ではランプ電圧に対し、定格電力３８Ｗの上限で点灯
させるようなランプ電流を流入させ、同特性上で曲線特
性を有する。
低定格電圧６５Ｖまでは直線特性を有し、これ以上の電
圧ではランプ電圧に対し、定格電力３８Ｗの上限で点灯
させるようなランプ電流を流入させ、同特性上で曲線特
性を有する。
【００１６】このようにＶＥＤＩＬＩＳに沿ったランプ
電流制御特性は、総括するとランプ電圧が飽和，安定す
るまで直線，曲線，直線曲線特性を持つ。
電流制御特性は、総括するとランプ電圧が飽和，安定す
るまで直線，曲線，直線曲線特性を持つ。
【００１７】また、図３０は特開平４−１４１９８８号
に示されているランプ電流制御特性である。この従来例
においては、直線ｇａなるランプ電流制御特性を持って
放電灯に最大定格電流を流す発光促進領域と呼ぶＡａ領
域から、直線ｇｃなるランプ電流制御特性を持って定電
力制御を行う定電力領域と呼ぶＢ領域へ移行する期間
（遷移領域Ａｂと呼んでいる）を直線ｇｃと角度θをな
す直線ｇｂで結ぶことと、直線ｇａと直線ｇｂを滑らか
な曲線ｈで結ぶことをもって電力変化率低減手段と呼ぶ
制御手段を備えたことを特徴としている。また、ＰQ は
定電力曲線である。
に示されているランプ電流制御特性である。この従来例
においては、直線ｇａなるランプ電流制御特性を持って
放電灯に最大定格電流を流す発光促進領域と呼ぶＡａ領
域から、直線ｇｃなるランプ電流制御特性を持って定電
力制御を行う定電力領域と呼ぶＢ領域へ移行する期間
（遷移領域Ａｂと呼んでいる）を直線ｇｃと角度θをな
す直線ｇｂで結ぶことと、直線ｇａと直線ｇｂを滑らか
な曲線ｈで結ぶことをもって電力変化率低減手段と呼ぶ
制御手段を備えたことを特徴としている。また、ＰQ は
定電力曲線である。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】従来の放電灯点灯装置
は以上のように構成されているので、両者とも製造ばら
つきや経年変化によってばらつく任意のランプ電圧にお
ける放電灯の発光効率を全く考慮せず、固定のランプ電
流制御特性しか持つことができないばかりか、その固定
のランプ電流制御特性もその最低定格電圧に向った制御
であるため、ほとんどの場合においてランプ電圧がラン
プ最終電圧に達する付近で電力不足の制御となって、放
電灯の光出力に大きなアンダーシュートを持つなどの問
題点があった。
は以上のように構成されているので、両者とも製造ばら
つきや経年変化によってばらつく任意のランプ電圧にお
ける放電灯の発光効率を全く考慮せず、固定のランプ電
流制御特性しか持つことができないばかりか、その固定
のランプ電流制御特性もその最低定格電圧に向った制御
であるため、ほとんどの場合においてランプ電圧がラン
プ最終電圧に達する付近で電力不足の制御となって、放
電灯の光出力に大きなアンダーシュートを持つなどの問
題点があった。
【００１９】請求項１の発明は上記のような問題点を解
消するためになされたもので、放電灯のばらつきによる
発光効率の違いを吸収できる放電灯点灯装置を得ること
を目的とする。
消するためになされたもので、放電灯のばらつきによる
発光効率の違いを吸収できる放電灯点灯装置を得ること
を目的とする。
【００２０】 請求項２の発明は特性不明の放電灯を点灯
させる際に過電力で点灯することを防止できる放電灯点
灯装置を得ることを目的とする。
させる際に過電力で点灯することを防止できる放電灯点
灯装置を得ることを目的とする。
【００２１】 請求項３の発明は定常時の過電力点灯を防
止できる放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
止できる放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
【００２２】 請求項４の発明はランプ最終電圧を正しく
記憶できる放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
記憶できる放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
【００２３】 請求項５の発明は簡単なアルゴリズムで、
ランプ電流制御特性を実現でき、簡便な回路で点灯装置
を構成でき、ランプ電圧を点灯開始後急激に上昇させ、
その後緩やかに上昇させて飽和，安定させることができ
る放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
ランプ電流制御特性を実現でき、簡便な回路で点灯装置
を構成でき、ランプ電圧を点灯開始後急激に上昇させ、
その後緩やかに上昇させて飽和，安定させることができ
る放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
【００２４】 請求項６の発明は点灯初期に最大電力を投
入でき、光量の立ち上がりを速くできる放電灯点灯装置
を得ることを目的とする。
入でき、光量の立ち上がりを速くできる放電灯点灯装置
を得ることを目的とする。
【００２５】 請求項７の発明は光量のアンダーシュート
を抑制できる放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
を抑制できる放電灯点灯装置を得ることを目的とする。
【００２６】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る放
電灯点灯装置は、ランプ電流制御手段が複数のランプ電
流制御特性を備え、放電灯のランプ最終電圧に応じて複
数のランプ電流制御特性の中から最適なランプ電流制御
特性を選択するようにしたものである。
電灯点灯装置は、ランプ電流制御手段が複数のランプ電
流制御特性を備え、放電灯のランプ最終電圧に応じて複
数のランプ電流制御特性の中から最適なランプ電流制御
特性を選択するようにしたものである。
【００２７】 請求項２の発明に係る放電灯点灯装置は、
ランプ電流制御手段が特性不明の放電灯を点灯させる際
に複数のランプ電流制御特性の中で投入電力の最も少な
いランプ電流制御特性に従って放電灯に電流を流すよう
にしたものである。
ランプ電流制御手段が特性不明の放電灯を点灯させる際
に複数のランプ電流制御特性の中で投入電力の最も少な
いランプ電流制御特性に従って放電灯に電流を流すよう
にしたものである。
【００２８】 請求項３の発明に係る放電灯点灯装置は、
ランプ電流制御手段が、ランプ電圧が下降した時、ラン
プ電流制御特性を複数のランプ電流制御特性の中から選
択されていたランプ電流制御特性より電力投入の少ない
ランプ電流制御特性に切り替えるようにしたものであ
る。
ランプ電流制御手段が、ランプ電圧が下降した時、ラン
プ電流制御特性を複数のランプ電流制御特性の中から選
択されていたランプ電流制御特性より電力投入の少ない
ランプ電流制御特性に切り替えるようにしたものであ
る。
【００２９】 請求項４の発明に係る放電灯点灯装置は、
ランプ最終電圧記憶手段が、ランプ最終電圧が記憶して
いる電圧以下になっても、一定時間記憶内容を変化させ
ないようにしたものである。
ランプ最終電圧記憶手段が、ランプ最終電圧が記憶して
いる電圧以下になっても、一定時間記憶内容を変化させ
ないようにしたものである。
【００３０】 請求項５の発明に係る放電灯点灯装置は、
複数のランプ電流制御特性のそれぞれが、該放電灯の最
大定格電力以下，最大定格電流以下，かつ最大定格電圧
以下で、ランプ電圧−ランプ電流座標上に少なくとも４
本の略直線を組み合わせた該略直線の各々の交点４を頂
点とする略折れ線で表わされ、第１の略直線が、第１の
座標点（０、放電灯の最大定格電流）と第２の座標点
（放電灯の最大定格電力／放電灯の最大定格電流、放電
灯の最大定格電流）を結ぶ直線で、第２の略直線が、第
２の座標点を通る該放電灯の最大定格電力が描く最大定
格電力曲線の接線であり、第３の略直線が、該放電灯の
最低定格電圧と該放電灯の最大定格電圧の範囲で、該放
電灯の定格電力が描く定格電力曲線と２つの座標点で交
差する直線であり、第４の略直線が第３の略直線上のラ
ンプ最終電圧が表わす第３の座標点を通り、第２の略直
線に向って描かれる直線としたものである。
複数のランプ電流制御特性のそれぞれが、該放電灯の最
大定格電力以下，最大定格電流以下，かつ最大定格電圧
以下で、ランプ電圧−ランプ電流座標上に少なくとも４
本の略直線を組み合わせた該略直線の各々の交点４を頂
点とする略折れ線で表わされ、第１の略直線が、第１の
座標点（０、放電灯の最大定格電流）と第２の座標点
（放電灯の最大定格電力／放電灯の最大定格電流、放電
灯の最大定格電流）を結ぶ直線で、第２の略直線が、第
２の座標点を通る該放電灯の最大定格電力が描く最大定
格電力曲線の接線であり、第３の略直線が、該放電灯の
最低定格電圧と該放電灯の最大定格電圧の範囲で、該放
電灯の定格電力が描く定格電力曲線と２つの座標点で交
差する直線であり、第４の略直線が第３の略直線上のラ
ンプ最終電圧が表わす第３の座標点を通り、第２の略直
線に向って描かれる直線としたものである。
【００３１】 請求項６の発明に係る放電灯点灯装置は、
ランプ電流制御特性を構成する第４の略直線が、ランプ
最終電圧より低い方に描かれる放電灯の最大定格電力曲
線の接線としたものである。
ランプ電流制御特性を構成する第４の略直線が、ランプ
最終電圧より低い方に描かれる放電灯の最大定格電力曲
線の接線としたものである。
【００３２】 請求項７の発明に係る放電灯点灯装置は、
ランプ電流制御手段が放電灯の光量立ち上がり特性に生
じるアンダーシュートを減少させるアンダーシュート抑
制手段を備え、ランプ電圧の変化によって、ランプ電流
制御特性上に制御の動作点を変化させることで、上記ア
ンダーシュート制御手段に基づいてランプ電流制御特性
を変化させるようにしたものである。
ランプ電流制御手段が放電灯の光量立ち上がり特性に生
じるアンダーシュートを減少させるアンダーシュート抑
制手段を備え、ランプ電圧の変化によって、ランプ電流
制御特性上に制御の動作点を変化させることで、上記ア
ンダーシュート制御手段に基づいてランプ電流制御特性
を変化させるようにしたものである。
【００３３】
【作用】請求項１の発明における放電灯点灯装置は、ラ
ンプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のラ
ンプ電流制御特性を備え、ランプ最終電圧によって複数
のランプ電流制御特性から放電灯に適したランプ電流制
御特性を選択することにより、放電灯の製造ばらつきや
経年劣化による発光効率の変化に対処でき、どのような
放電灯を点灯させても、常に安定した発光量を得る。
ンプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のラ
ンプ電流制御特性を備え、ランプ最終電圧によって複数
のランプ電流制御特性から放電灯に適したランプ電流制
御特性を選択することにより、放電灯の製造ばらつきや
経年劣化による発光効率の変化に対処でき、どのような
放電灯を点灯させても、常に安定した発光量を得る。
【００３４】 請求項２の発明における放電灯点灯装置
は、ランプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複
数のランプ電流制御特性を有し、特性不明の放電灯を点
灯させる際に、複数のランプ電流制御特性から任意のラ
ンプ電圧に対して投入電力の最も少ないランプ電流制御
特性を選択することにより、定常点灯時に特性不明の放
電灯を過電力で点灯することを防止する。
は、ランプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複
数のランプ電流制御特性を有し、特性不明の放電灯を点
灯させる際に、複数のランプ電流制御特性から任意のラ
ンプ電圧に対して投入電力の最も少ないランプ電流制御
特性を選択することにより、定常点灯時に特性不明の放
電灯を過電力で点灯することを防止する。
【００３５】 請求項３の発明における放電灯点灯装置
は、ランプ電力制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複
数のランプ電流制御手段と有し、周囲環境の変化や放電
灯の異常等の何らかの原因よりランプ電圧が下降した
時、ランプ電流制御特性を複数のランプ電流制御特性の
中から選択されていたランプ電流制御特性より電力投入
の少ないランプ電力制御特性に切り替わるようにしたこ
とにより、周囲環境の変化や放電灯に異常等が生じて
も、過電力で点灯することを防止する。
は、ランプ電力制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複
数のランプ電流制御手段と有し、周囲環境の変化や放電
灯の異常等の何らかの原因よりランプ電圧が下降した
時、ランプ電流制御特性を複数のランプ電流制御特性の
中から選択されていたランプ電流制御特性より電力投入
の少ないランプ電力制御特性に切り替わるようにしたこ
とにより、周囲環境の変化や放電灯に異常等が生じて
も、過電力で点灯することを防止する。
【００３６】 請求項４の発明における放電灯点灯装置
は、ランプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複
数のランプ電流制御手段を有し、点灯中の放電灯のラン
プ最終電圧がランプ最終電圧記憶手段が記憶している電
圧以下になっても、一定時間記憶内容を変化させないこ
とにより、ランプ最終電圧をノイズ等による一過性の変
動で誤記憶することを防止でき、従って次回点灯時にも
最適な光量立ち上がりを実現する。
は、ランプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複
数のランプ電流制御手段を有し、点灯中の放電灯のラン
プ最終電圧がランプ最終電圧記憶手段が記憶している電
圧以下になっても、一定時間記憶内容を変化させないこ
とにより、ランプ最終電圧をノイズ等による一過性の変
動で誤記憶することを防止でき、従って次回点灯時にも
最適な光量立ち上がりを実現する。
【００３７】 請求項５の発明における放電灯点灯装置
は、第１〜第４の略直線を描くことで、ランプ電圧を点
灯開始後急激に上昇させ、続いて緩やかに上昇させて、
簡単なアルゴリズムで速やかに飽和，安定させるランプ
電流制御特性を得る。
は、第１〜第４の略直線を描くことで、ランプ電圧を点
灯開始後急激に上昇させ、続いて緩やかに上昇させて、
簡単なアルゴリズムで速やかに飽和，安定させるランプ
電流制御特性を得る。
【００３８】 請求項６の発明における放電灯点灯装置
は、第４の略直線をランプ最終電圧より低い方に描くこ
とで、点灯初期に最大電力を投入可能にし、光量の立ち
上がりを速くできるランプ電流制御特性を得る。
は、第４の略直線をランプ最終電圧より低い方に描くこ
とで、点灯初期に最大電力を投入可能にし、光量の立ち
上がりを速くできるランプ電流制御特性を得る。
【００３９】 請求項７の発明における放電灯点灯装置
は、ランプ電流制御手段が放電灯の光量立ち上がり特性
に生じるアンダーシュートを減少させるアンダーシュー
ト抑制手段を有するため、ランプ電圧の変化によってラ
ンプ電流制御特性上を制御の動作を変化させることで、
アンダーシュートを抑え、またオーバーシュートと上記
アンダーシュートの光量差を縮小することで違和感のな
い光量立ち上がりを実現する。
は、ランプ電流制御手段が放電灯の光量立ち上がり特性
に生じるアンダーシュートを減少させるアンダーシュー
ト抑制手段を有するため、ランプ電圧の変化によってラ
ンプ電流制御特性上を制御の動作を変化させることで、
アンダーシュートを抑え、またオーバーシュートと上記
アンダーシュートの光量差を縮小することで違和感のな
い光量立ち上がりを実現する。
【００４０】
【実施例】実施例１． 以下、この発明の実施例を図について説明する。図１お
よび図２において、１は直流電源、２は点灯スイッチ、
３は昇圧型チョッパ構成による直流昇圧手段（以下、Ｄ
Ｃ昇圧手段という）であり、コイル３１，ダイオード３
２，コンデンサ３３およびスイッチング素子３４から構
成される。
よび図２において、１は直流電源、２は点灯スイッチ、
３は昇圧型チョッパ構成による直流昇圧手段（以下、Ｄ
Ｃ昇圧手段という）であり、コイル３１，ダイオード３
２，コンデンサ３３およびスイッチング素子３４から構
成される。
【００４１】 直流電源１は点灯スイッチ２を介して、Ｄ
Ｃ昇圧手段３の入力端子であるコイル３１の一方の端子
に接続され、コイル３１の他方の端子にはスイッチング
素子３４のドレイン端子とダイオード３２のアノード端
子が接続されている。
Ｃ昇圧手段３の入力端子であるコイル３１の一方の端子
に接続され、コイル３１の他方の端子にはスイッチング
素子３４のドレイン端子とダイオード３２のアノード端
子が接続されている。
【００４２】 ダイオード３２のカソード端子はコンデン
サ３３の一方の端子に接続され、ＤＣ昇圧手段３の出力
となり、コンデンサ３３の他方の端子はスイッチング素
子３４のソース端子および直流電源１の接地（以下、Ｇ
ＮＤという）に接続されている。
サ３３の一方の端子に接続され、ＤＣ昇圧手段３の出力
となり、コンデンサ３３の他方の端子はスイッチング素
子３４のソース端子および直流電源１の接地（以下、Ｇ
ＮＤという）に接続されている。
【００４３】 ４は昇圧制御手段であり、１つの出力端子
４ａと４つの入力端子４ｂ〜４ｄを持ち、端子４ａはＤ
Ｃ昇圧手段３のスイッチング素子３４のゲート端子に接
続され、端子４ｂはＤＣ昇圧手段３の出力に接続されて
いる。
４ａと４つの入力端子４ｂ〜４ｄを持ち、端子４ａはＤ
Ｃ昇圧手段３のスイッチング素子３４のゲート端子に接
続され、端子４ｂはＤＣ昇圧手段３の出力に接続されて
いる。
【００４４】 また、端子４ｃは上記ＧＮＤに接続された
電流検出手段５の出力に接続され、端子４ｄはランプ電
流制御手段７の出力に接続されている。昇圧制御手段４
はパルス幅変調（以下、ＰＷＭという）制御部４１と誤
差増幅器４２，４３と抵抗４４〜４７から構成される。
電流検出手段５の出力に接続され、端子４ｄはランプ電
流制御手段７の出力に接続されている。昇圧制御手段４
はパルス幅変調（以下、ＰＷＭという）制御部４１と誤
差増幅器４２，４３と抵抗４４〜４７から構成される。
【００４５】 抵抗４４と抵抗４５は昇圧制御手段４の端
子４ｂとＧＮＤとの間に直列接続され、抵抗４４と抵抗
４５の接続点４ｅは誤差増幅器４２の非反転入力端子に
入力される。また、抵抗４６と抵抗４７は基準電圧（例
えば、５Ｖ）とＧＮＤとの間に直列接続され、抵抗４６
と抵抗４７の接続点４ｆは誤差増幅器４２の反転入力端
子に接続される。
子４ｂとＧＮＤとの間に直列接続され、抵抗４４と抵抗
４５の接続点４ｅは誤差増幅器４２の非反転入力端子に
入力される。また、抵抗４６と抵抗４７は基準電圧（例
えば、５Ｖ）とＧＮＤとの間に直列接続され、抵抗４６
と抵抗４７の接続点４ｆは誤差増幅器４２の反転入力端
子に接続される。
【００４６】 また、誤差増幅器４３の非反転入力端子は
端子４ｃに接続され、反転入力端子は端子４ｄに接続さ
れる。これら誤差増幅器４２，４３の出力はそれぞれダ
イオード４８，４９を介してワイヤードオア接続され
て、ＰＷＭ制御部４１に入力される。
端子４ｃに接続され、反転入力端子は端子４ｄに接続さ
れる。これら誤差増幅器４２，４３の出力はそれぞれダ
イオード４８，４９を介してワイヤードオア接続され
て、ＰＷＭ制御部４１に入力される。
【００４７】 ここで、ＰＷＭ制御部４１は誤差増幅器４
２あるいは４３の出力レベルが低い時、スイッチ素子３
４へ出力する信号のオンデューティを広げて、ＤＣ昇圧
手段３の昇圧度を上げ、誤差増幅器４２あるいは４３の
出力レベルが高い時、スイッチング素子３４のオンデュ
ーティを狭めて、昇圧度を下げるように動作する。
２あるいは４３の出力レベルが低い時、スイッチ素子３
４へ出力する信号のオンデューティを広げて、ＤＣ昇圧
手段３の昇圧度を上げ、誤差増幅器４２あるいは４３の
出力レベルが高い時、スイッチング素子３４のオンデュ
ーティを狭めて、昇圧度を下げるように動作する。
【００４８】 なお、前述のようにＰＷＭ制御部４１には
誤差増幅器４２と４３がワイヤードオアされて接続され
ているため、いずれかの出力レベルの高い方が優先され
てＰＷＭ制御部４１に入力される。
誤差増幅器４２と４３がワイヤードオアされて接続され
ているため、いずれかの出力レベルの高い方が優先され
てＰＷＭ制御部４１に入力される。
【００４９】 ５は上記のような電流検出手段で、一方の
端子はＧＮＤに接地され、他方の端子は昇圧制御手段４
の端子４ｃに接続される。
端子はＧＮＤに接地され、他方の端子は昇圧制御手段４
の端子４ｃに接続される。
【００５０】 ６は電圧検出手段であり、抵抗６１と６
２，コンデンサ６３，ツェナーダイオ−ド６４とオペア
ンプ６５からなる。抵抗６１の一方の端子は電圧検出手
段６の入力端子となり、ＤＣ昇圧手段３の出力端子に接
続され、他方の端子は抵抗６２を介してＧＮＤに接地さ
れるとともに、コンデンサ６３の一方の端子，ツェナー
ダイオード６４のカソードおよびオペアンプ６５の非反
転入力端子に入力される。
２，コンデンサ６３，ツェナーダイオ−ド６４とオペア
ンプ６５からなる。抵抗６１の一方の端子は電圧検出手
段６の入力端子となり、ＤＣ昇圧手段３の出力端子に接
続され、他方の端子は抵抗６２を介してＧＮＤに接地さ
れるとともに、コンデンサ６３の一方の端子，ツェナー
ダイオード６４のカソードおよびオペアンプ６５の非反
転入力端子に入力される。
【００５１】 コンデンサ６３とツェナーダイオード６４
の他方の端子はともにＧＮＤに接地されている。ツェナ
ーダイオード６４はオペアンプ６５の非反転入力に過電
圧が印加されないよう保護することを主目的に挿入され
ている。オペアンプ６５の反転入力端子はこのオペアン
プ６５の出力に接続され、電圧検出手段６の出力とな
る。
の他方の端子はともにＧＮＤに接地されている。ツェナ
ーダイオード６４はオペアンプ６５の非反転入力に過電
圧が印加されないよう保護することを主目的に挿入され
ている。オペアンプ６５の反転入力端子はこのオペアン
プ６５の出力に接続され、電圧検出手段６の出力とな
る。
【００５２】 ７は上記のランプ電流制御手段であり、処
理手段７１，タイマ回路７２と指示電流テーブル７３を
備え、処理手段７１は、Ａ／Ｄ，Ｄ／Ａ内蔵のマイクロ
コンピュータで構成され、指示電流テーブル７３はＲＯ
Ｍ等のメモリで構成される。
理手段７１，タイマ回路７２と指示電流テーブル７３を
備え、処理手段７１は、Ａ／Ｄ，Ｄ／Ａ内蔵のマイクロ
コンピュータで構成され、指示電流テーブル７３はＲＯ
Ｍ等のメモリで構成される。
【００５３】 ランプ電流制御手段７は電圧検出手段６か
らの入力に基づいて放電灯１２へ投入する電力、すなわ
ち電流を指示するもので、その指示信号は昇圧制御手段
４の端子４ｄに出力される。
らの入力に基づいて放電灯１２へ投入する電力、すなわ
ち電流を指示するもので、その指示信号は昇圧制御手段
４の端子４ｄに出力される。
【００５４】 ここで、ランプ電流制御手段７の出力電圧
値が意味する指示電流値は、電流検出手段５に生じ昇圧
制御手段４の端子４ｃに入力される電圧が意味する電流
値と等しいものである。例えば、電流検出手段６に生じ
る電圧が１Ｖの時の電流が１Ａであるとすれば、ランプ
電流制御手段７の出力電圧値１Ｖも指示電流１Ａを意味
する。
値が意味する指示電流値は、電流検出手段５に生じ昇圧
制御手段４の端子４ｃに入力される電圧が意味する電流
値と等しいものである。例えば、電流検出手段６に生じ
る電圧が１Ｖの時の電流が１Ａであるとすれば、ランプ
電流制御手段７の出力電圧値１Ｖも指示電流１Ａを意味
する。
【００５５】 ８はスイッチング素子８１〜８４で構成さ
れているフルブリッジ構成のインバータ手段であり、ス
イッチング素子８１と８２のドレイン端子はＤＣ昇圧手
段３の出力端子に接続され、ソース端子はそれぞれスイ
ッチング素子８３，８４のドレイン端子に接続されてい
る。
れているフルブリッジ構成のインバータ手段であり、ス
イッチング素子８１と８２のドレイン端子はＤＣ昇圧手
段３の出力端子に接続され、ソース端子はそれぞれスイ
ッチング素子８３，８４のドレイン端子に接続されてい
る。
【００５６】 ９は始動放電検出手段である。始動放電検
出手段９は抵抗９１と抵抗９２がＤＣ昇圧手段３の出力
とＧＮＤ間に直列に接続され、分圧された電圧が比較器
９３に入力される。比較器９３は分圧された電圧の立ち
下がりエッジを検出して、これをもって始動放電成功と
判別して、信号をタイマ回路１０１と電流制御手段７へ
送出する。
出手段９は抵抗９１と抵抗９２がＤＣ昇圧手段３の出力
とＧＮＤ間に直列に接続され、分圧された電圧が比較器
９３に入力される。比較器９３は分圧された電圧の立ち
下がりエッジを検出して、これをもって始動放電成功と
判別して、信号をタイマ回路１０１と電流制御手段７へ
送出する。
【００５７】 １０はドライバ手段であり、インバータ手
段８を構成するスイッチング素子８１〜８４をオン，オ
フするために各スイッチング素子のゲートにそれぞれ接
続される出力端子１０ａ〜１０ｄを持つ。
段８を構成するスイッチング素子８１〜８４をオン，オ
フするために各スイッチング素子のゲートにそれぞれ接
続される出力端子１０ａ〜１０ｄを持つ。
【００５８】 ドライバ手段１０はタイマ回路１０１と駆
動回路１０２とを備え、駆動回路１０２は同一周波数で
スイッチング素子８１と８４が同位相、スイッチング素
子８２と８３が同位相で、スイッチング素子８１と８２
が逆位相で、かつスイッチング素子８１，８４とスイッ
チング素子８２，８３が同時にオンしないような期間、
いわゆるデッドタイムを備えた信号を端子１０ａ〜１０
ｄに出力する。
動回路１０２とを備え、駆動回路１０２は同一周波数で
スイッチング素子８１と８４が同位相、スイッチング素
子８２と８３が同位相で、スイッチング素子８１と８２
が逆位相で、かつスイッチング素子８１，８４とスイッ
チング素子８２，８３が同時にオンしないような期間、
いわゆるデッドタイムを備えた信号を端子１０ａ〜１０
ｄに出力する。
【００５９】 タイマ回路１０１は比較器９３からの信号
を入力してからの時間をカウントする。
を入力してからの時間をカウントする。
【００６０】 １１はトランス１１１，高電圧発生手段１
１２と時定数回路１１３からなる始動放電手段であり、
始動放電手段１１を構成するトランス１１１の１次側端
子は高電圧発生手段１１２に接続され、トランス１１１
の２次側の一方の端子は、インバータ手段８を構成する
スイッチング素子８１のソース端子に接続されるととも
に、時定数回路１１３を介して高電圧発生手段１１２に
接続される。
１２と時定数回路１１３からなる始動放電手段であり、
始動放電手段１１を構成するトランス１１１の１次側端
子は高電圧発生手段１１２に接続され、トランス１１１
の２次側の一方の端子は、インバータ手段８を構成する
スイッチング素子８１のソース端子に接続されるととも
に、時定数回路１１３を介して高電圧発生手段１１２に
接続される。
【００６１】 トランス１１１の２次側の他方の端子は放
電灯１２の一方の端子に接続され、放電灯１２の他方の
端子はインバータ手段８を構成するスイッチング素子８
２のソース端子に接続される。
電灯１２の一方の端子に接続され、放電灯１２の他方の
端子はインバータ手段８を構成するスイッチング素子８
２のソース端子に接続される。
【００６２】 以下、実施例１の作用を説明する。図１は
この発明の基本構成を示すブロック図、図２はその詳細
を示す回路図であり、同図において、点灯スイッチ２が
オンされると、直流電源１の電圧を受けて、昇圧制御手
段４が動作を開始し、ＤＣ昇圧手段３のスイッチング素
子３４をオン，オフすることにより、直流電源１の電圧
を昇圧する。
この発明の基本構成を示すブロック図、図２はその詳細
を示す回路図であり、同図において、点灯スイッチ２が
オンされると、直流電源１の電圧を受けて、昇圧制御手
段４が動作を開始し、ＤＣ昇圧手段３のスイッチング素
子３４をオン，オフすることにより、直流電源１の電圧
を昇圧する。
【００６３】 スイッチング素子３４のオン期間において
は、直流電源１，スイッチング素子３４，コイル３１の
ループが形成され、コイル３１にはこの経路で直流電源
より流れ込む電流により、電磁エネルギーが蓄積され
る。
は、直流電源１，スイッチング素子３４，コイル３１の
ループが形成され、コイル３１にはこの経路で直流電源
より流れ込む電流により、電磁エネルギーが蓄積され
る。
【００６４】 次に、スイッチング素子３４のオフ期間に
おいては、直流電源１，点灯スイッチ２，コイル３１，
ダイオード３２，コンデンサ３３のループが形成され、
スイッチング素子３４のオン期間中にコイル３１に蓄積
された電磁エネルギーが、ダイオード３２を通してコン
デンサ３３に放出され静電エネルギーに変換されて、コ
ンデンサ３３に蓄積される。これにより、コンデンサ３
３の両端にはこれに相当する電圧が直流電源１の電圧に
上乗せされて現れる。
おいては、直流電源１，点灯スイッチ２，コイル３１，
ダイオード３２，コンデンサ３３のループが形成され、
スイッチング素子３４のオン期間中にコイル３１に蓄積
された電磁エネルギーが、ダイオード３２を通してコン
デンサ３３に放出され静電エネルギーに変換されて、コ
ンデンサ３３に蓄積される。これにより、コンデンサ３
３の両端にはこれに相当する電圧が直流電源１の電圧に
上乗せされて現れる。
【００６５】 そして、スイッチング素子３４はオン，オ
フのデューティを変えながら周波数ｆで繰り返すことに
より、コンデンサ３３の電圧、つまりＤＣ昇圧手段３の
出力が徐々に昇圧される。
フのデューティを変えながら周波数ｆで繰り返すことに
より、コンデンサ３３の電圧、つまりＤＣ昇圧手段３の
出力が徐々に昇圧される。
【００６６】 ここで、ＤＣ昇圧手段３の出力をＶａとす
る。このスイッチング素子３４のオン，オフのデューテ
ィは昇圧制御手段４の端子４ｂや端子４ｃ，４ｄからの
入力に応じて変化する。
る。このスイッチング素子３４のオン，オフのデューテ
ィは昇圧制御手段４の端子４ｂや端子４ｃ，４ｄからの
入力に応じて変化する。
【００６７】 昇圧制御手段４は、基準電源を抵抗４６，
４７で分圧した接続点４ｆの固定電圧Ｖｆ（反転入力）
とＤＣ昇圧手段３の出力Ｖaを抵抗４４と４５で分圧し
た接続点４ｅの電圧Ｖe （非反転入力）の差を誤差増幅
器４２で増幅する。ここで、固定電圧Ｖf は、接続点４
ｅ点の電圧Ｖe が例えばＶa＝４００Ｖ（以後、所定値
１）の時の電圧と等しくなるように設定しておく。
４７で分圧した接続点４ｆの固定電圧Ｖｆ（反転入力）
とＤＣ昇圧手段３の出力Ｖaを抵抗４４と４５で分圧し
た接続点４ｅの電圧Ｖe （非反転入力）の差を誤差増幅
器４２で増幅する。ここで、固定電圧Ｖf は、接続点４
ｅ点の電圧Ｖe が例えばＶa＝４００Ｖ（以後、所定値
１）の時の電圧と等しくなるように設定しておく。
【００６８】 点灯スイッチオンした時点においては、Ｄ
Ｃ昇圧手段３の出力Ｖaは所定値１よりも低く、誤差増
幅器４２の出力は低レベルとなるため、ＰＷＭ制御部４
１はスイッチング素子３４へのゲート信号出力のオンデ
ューティを広げ、ＤＣ昇圧手段３の出力Ｖaの昇圧度を
上げ、Ｖaが上昇して所定値１に近づくにつれてオンデ
ューティを狭めて昇圧度を下げ、所定値１に達した時点
（Ｖf ＝Ｖe ）でその電圧を維持する。
Ｃ昇圧手段３の出力Ｖaは所定値１よりも低く、誤差増
幅器４２の出力は低レベルとなるため、ＰＷＭ制御部４
１はスイッチング素子３４へのゲート信号出力のオンデ
ューティを広げ、ＤＣ昇圧手段３の出力Ｖaの昇圧度を
上げ、Ｖaが上昇して所定値１に近づくにつれてオンデ
ューティを狭めて昇圧度を下げ、所定値１に達した時点
（Ｖf ＝Ｖe ）でその電圧を維持する。
【００６９】 ここで、点灯スイッチ２がオンされてから
所定値１に達する時間をｔ１とする。なお、この時電流
検出手段５には電流が流れていない（端子４ｃの電圧Ｖ
c ＝０）ため、誤差増幅器４３の出力は、誤差増幅器４
２の出力よりも低レベルであり、ＰＷＭ制御部４１には
入力されず昇圧動作に関与しない。
所定値１に達する時間をｔ１とする。なお、この時電流
検出手段５には電流が流れていない（端子４ｃの電圧Ｖ
c ＝０）ため、誤差増幅器４３の出力は、誤差増幅器４
２の出力よりも低レベルであり、ＰＷＭ制御部４１には
入力されず昇圧動作に関与しない。
【００７０】 このような昇圧動作と並行して、駆動回路
１０２はインバータ手段８のスイッチング素子８１と８
４をオンし続け、逆にスイッチング素子８２と８３はオ
フし続ける。従って放電灯１２にはＤＣ昇圧手段３の出
力Ｖa（直流電圧）がそのまま印加されている。
１０２はインバータ手段８のスイッチング素子８１と８
４をオンし続け、逆にスイッチング素子８２と８３はオ
フし続ける。従って放電灯１２にはＤＣ昇圧手段３の出
力Ｖa（直流電圧）がそのまま印加されている。
【００７１】 ＤＣ昇圧手段３の出力Ｖａは接続点１１ａ
を介して始動放電手段１１の時定数回路１１３に入力さ
れる。時定数回路１１３の出力が所定値２に達した時、
高電圧発生手段からインパルス状の電圧がトランス１１
１へ出力され、放電灯１２に高電圧パルスが印加され始
動放電される。
を介して始動放電手段１１の時定数回路１１３に入力さ
れる。時定数回路１１３の出力が所定値２に達した時、
高電圧発生手段からインパルス状の電圧がトランス１１
１へ出力され、放電灯１２に高電圧パルスが印加され始
動放電される。
【００７２】 なお、時定数回路１１３の出力が所定値２
に達する時間ｔ2と、ＤＣ昇圧手段３の出力Ｖaが所定値
１に達する時間ｔ1は、ｔ2≧ｔ1の関係となる。
に達する時間ｔ2と、ＤＣ昇圧手段３の出力Ｖaが所定値
１に達する時間ｔ1は、ｔ2≧ｔ1の関係となる。
【００７３】 放電灯１２に電流が流れ始動放電を始める
ことにより、ＤＣ昇圧手段３の負荷（放電灯１２のイン
ピーダンス）が無負荷状態から重負荷状態に変わり、Ｄ
Ｃ昇圧手段３の出力Ｖａは急激に低下する。
ことにより、ＤＣ昇圧手段３の負荷（放電灯１２のイン
ピーダンス）が無負荷状態から重負荷状態に変わり、Ｄ
Ｃ昇圧手段３の出力Ｖａは急激に低下する。
【００７４】 この急激な電圧降下は始動放電検出手段９
で検出されて、タイマ回路１０１と電流制御手段７へ送
出され、タイマ手段１０１は所定時間ｔ３をカウントす
る。そして、タイマ回路１０１が所定時間ｔ３をカウン
トした時点で、駆動回路１０２は周波数ｆ２（例えば、
４００Ｈｚ）、デューティ比約５０％で数μｓｅｃ程度
のデッドタイムを備えた信号を、スイッチング素子８
１，８４とスイッチング素子８２，８３を交互にオン，
オフするため逆位相で送出する。
で検出されて、タイマ回路１０１と電流制御手段７へ送
出され、タイマ手段１０１は所定時間ｔ３をカウントす
る。そして、タイマ回路１０１が所定時間ｔ３をカウン
トした時点で、駆動回路１０２は周波数ｆ２（例えば、
４００Ｈｚ）、デューティ比約５０％で数μｓｅｃ程度
のデッドタイムを備えた信号を、スイッチング素子８
１，８４とスイッチング素子８２，８３を交互にオン，
オフするため逆位相で送出する。
【００７５】 しかして、放電灯１２には、スイッチング
素子８１〜８４によるオンロスがあるものの、ゼローピ
ークがほぼ電圧Ｖaである矩形波交流電圧が印加され
る。従って、逆にいえば電圧Ｖaはほぼ放電灯１２のラ
ンプ電圧ＶL に等しいことになる（ＶL ≒Ｖａ）。
素子８１〜８４によるオンロスがあるものの、ゼローピ
ークがほぼ電圧Ｖaである矩形波交流電圧が印加され
る。従って、逆にいえば電圧Ｖaはほぼ放電灯１２のラ
ンプ電圧ＶL に等しいことになる（ＶL ≒Ｖａ）。
【００７６】 図３は、上記の動作状態を表す図であり、
前述の各部の動作波形を記している。
前述の各部の動作波形を記している。
【００７７】 電圧検出手段６は抵抗６１と６２の分圧に
よって得られるランプ電圧ＶL をオペアンプ（バッフ
ァ）を介してランプ電流制御手段７へ送出する。コンデ
ンサ６３はランプ電圧ＶL に重畳するＤＣ昇圧手段３の
出力リップルを吸収するために設けている。
よって得られるランプ電圧ＶL をオペアンプ（バッフ
ァ）を介してランプ電流制御手段７へ送出する。コンデ
ンサ６３はランプ電圧ＶL に重畳するＤＣ昇圧手段３の
出力リップルを吸収するために設けている。
【００７８】 ランプ電流制御手段７は、放電灯１２を定
格光量に素早く安定して立ち上げるためのランプ電流制
御特性を記した指示電流テーブル７３を備え、処理手段
７１は入力されたランプ電圧ＶL の値に応じて、指示電
流テーブル７３から指示ランプ電流ＩLSを読み取り、こ
の指示信号に相当する電圧を誤差増幅記４３へ出力す
る。
格光量に素早く安定して立ち上げるためのランプ電流制
御特性を記した指示電流テーブル７３を備え、処理手段
７１は入力されたランプ電圧ＶL の値に応じて、指示電
流テーブル７３から指示ランプ電流ＩLSを読み取り、こ
の指示信号に相当する電圧を誤差増幅記４３へ出力す
る。
【００７９】 これに対し、放電灯１２に実際に流れてい
るランプ電流ＩL は、電流検出手段５で電圧変換されて
誤差増幅器４３の非反転入力に入力され、ランプ電流制
御手段７が指示するランプ電流ＩLSに相当する電圧が入
力される反転入力と比較されて、誤差増幅器４３から出
力される。
るランプ電流ＩL は、電流検出手段５で電圧変換されて
誤差増幅器４３の非反転入力に入力され、ランプ電流制
御手段７が指示するランプ電流ＩLSに相当する電圧が入
力される反転入力と比較されて、誤差増幅器４３から出
力される。
【００８０】 この時点で、誤差増幅器４３の出力は、誤
差増幅器４２の出力より大きくなるため、これ以後（始
動放電以後）誤差増幅器４３の出力に応じてスイッチン
グ素子３４のオンデューティがＰＷＭ制御部４１によっ
て制御される。
差増幅器４２の出力より大きくなるため、これ以後（始
動放電以後）誤差増幅器４３の出力に応じてスイッチン
グ素子３４のオンデューティがＰＷＭ制御部４１によっ
て制御される。
【００８１】 電流検出手段５の出力がランプ電流制御手
段７の出力より大きい（実際に流れているランプ電流Ｉ
L が指示するランプ電流ＩLSより大きい）場合、誤差増
幅器４３は高レベルの信号を出力し、これによってＰＷ
Ｍ制御部４１はスイッチング素子３４のオンデューティ
を狭めて、ＤＣ昇圧手段３の出力電圧を小さくし、ラン
プへ流れるデューティを減少させる。
段７の出力より大きい（実際に流れているランプ電流Ｉ
L が指示するランプ電流ＩLSより大きい）場合、誤差増
幅器４３は高レベルの信号を出力し、これによってＰＷ
Ｍ制御部４１はスイッチング素子３４のオンデューティ
を狭めて、ＤＣ昇圧手段３の出力電圧を小さくし、ラン
プへ流れるデューティを減少させる。
【００８２】 逆に、電流検出手段５の出力がランプ電流
制御手段７の出力より小さい（実際流れているランプ電
流ＩL が指示するランプ電流ＩLSより小さい）場合、誤
差増幅器４３は低レベルの信号を出力し、ＰＷＭ制御部
４１はスイッチング素子３４のオンデューティを広げ、
ＤＣ昇圧手段３の出力電圧を大きくして、ランプへ流れ
る電流を増加させるようにする。
制御手段７の出力より小さい（実際流れているランプ電
流ＩL が指示するランプ電流ＩLSより小さい）場合、誤
差増幅器４３は低レベルの信号を出力し、ＰＷＭ制御部
４１はスイッチング素子３４のオンデューティを広げ、
ＤＣ昇圧手段３の出力電圧を大きくして、ランプへ流れ
る電流を増加させるようにする。
【００８３】 昇圧制御手段４はこれを繰り返すことによ
り、実際に流れているランプ電流と指示するランプ電流
を等しくなるように動作する。このフィードバック系に
より放電灯１２は速やかに定格光量に達する。
り、実際に流れているランプ電流と指示するランプ電流
を等しくなるように動作する。このフィードバック系に
より放電灯１２は速やかに定格光量に達する。
【００８４】 さて、ここでランプ電流制御手段７の指示
電流テーブル７３において予め設定したおくランプ電流
制御特性について、放電灯１２として３５Ｗメタルハラ
イドランプを例にとって詳細に説明する。
電流テーブル７３において予め設定したおくランプ電流
制御特性について、放電灯１２として３５Ｗメタルハラ
イドランプを例にとって詳細に説明する。
【００８５】 図４は放電灯１２のランプ電圧とランプの
発光効率の関係を、実験を通して求めた図であり、横次
空調にランプ電圧、縦軸に放電灯１２が１Ｗ（ワット）
で発する光束ｌｍ、すなわち発光効率ｌｍ／Ｗを示して
いる。この図４に示すランプ電圧と発光効率の関係図
は、以下のことを示している。
発光効率の関係を、実験を通して求めた図であり、横次
空調にランプ電圧、縦軸に放電灯１２が１Ｗ（ワット）
で発する光束ｌｍ、すなわち発光効率ｌｍ／Ｗを示して
いる。この図４に示すランプ電圧と発光効率の関係図
は、以下のことを示している。
【００８６】 放電灯１２が始動放電を開始した直後のラ
ンプ電圧が低い期間Ａ1 においては、始動ガス（例え
ば、キセノンガス）の発光が主となり、この時の発光効
率は比較的高い。
ンプ電圧が低い期間Ａ1 においては、始動ガス（例え
ば、キセノンガス）の発光が主となり、この時の発光効
率は比較的高い。
【００８７】 その後、ランプ電圧が約６０Ｖまで上昇す
る期間Ａ2 においては、発光管内部の温度上昇により、
水銀の電離が盛んになり水銀蒸気圧が高まり、ランプ電
圧は上昇していく。この時の発光はほとんど水銀である
ため発光効率も水銀蒸気圧とともに上昇していく。
る期間Ａ2 においては、発光管内部の温度上昇により、
水銀の電離が盛んになり水銀蒸気圧が高まり、ランプ電
圧は上昇していく。この時の発光はほとんど水銀である
ため発光効率も水銀蒸気圧とともに上昇していく。
【００８８】 次に、ランプ電圧が上昇しても発光効率が
ほぼ一定の期間Ａ3 においては、ランプ電圧の決定に寄
与する水銀がほとんど蒸発した状態であるが、発光はま
だ水銀に依存しているため、発光効率があまり変化しな
い。
ほぼ一定の期間Ａ3 においては、ランプ電圧の決定に寄
与する水銀がほとんど蒸発した状態であるが、発光はま
だ水銀に依存しているため、発光効率があまり変化しな
い。
【００８９】 そして、ランプ電圧の変化が比較的少ない
が、発光効率の上昇が大きい期間Ａ4 においては、金属
ハロゲン化物の蒸発，電離が盛んになり、金属の発光が
活発になるため発光効率は急激に上昇し、ランプ電圧は
最終値に落ち着く点で発光効率の上昇も止まる。この期
間におけるランプ電圧の若干の上昇は金属ハロゲン化物
の蒸気圧によるものである。
が、発光効率の上昇が大きい期間Ａ4 においては、金属
ハロゲン化物の蒸発，電離が盛んになり、金属の発光が
活発になるため発光効率は急激に上昇し、ランプ電圧は
最終値に落ち着く点で発光効率の上昇も止まる。この期
間におけるランプ電圧の若干の上昇は金属ハロゲン化物
の蒸気圧によるものである。
【００９０】 このようにランプ電圧と放電灯１２の発光
効率には密接な関係があり、また放電灯１２の発光量ｌ
ｍは発光効率ｌｍ／Ｗ×電力Ｗで求められることから、
この発光効率を考慮して、任意のランプ電圧の時に投入
する電力を設定すれば発光量を安定させることができ
る。
効率には密接な関係があり、また放電灯１２の発光量ｌ
ｍは発光効率ｌｍ／Ｗ×電力Ｗで求められることから、
この発光効率を考慮して、任意のランプ電圧の時に投入
する電力を設定すれば発光量を安定させることができ
る。
【００９１】 例えば、定格電力３５Ｗで点灯時、ランプ
電圧はランプ最終電圧８５．０Ｖに安定し、この時の発
光効率は８５，７ｌｍ／Ｗであるから、定格点灯時すな
わち発光量１００％出力時の光束は３０００ｌｍとな
る。
電圧はランプ最終電圧８５．０Ｖに安定し、この時の発
光効率は８５，７ｌｍ／Ｗであるから、定格点灯時すな
わち発光量１００％出力時の光束は３０００ｌｍとな
る。
【００９２】 このため、ランプ電圧が上昇過程にある、
例えば５０．０Ｖ時には発光効率が４９．７ｌｍ／Ｗで
あるから投入電力を３０００ｌｍ／４９．７ｌｍ／Ｗ＝
６０．４Ｗと設定すれば定格電力投入時の発光量と同じ
３０００ｌｍの光束が得られる。
例えば５０．０Ｖ時には発光効率が４９．７ｌｍ／Ｗで
あるから投入電力を３０００ｌｍ／４９．７ｌｍ／Ｗ＝
６０．４Ｗと設定すれば定格電力投入時の発光量と同じ
３０００ｌｍの光束が得られる。
【００９３】 このような考えをもとに、放電灯１２の発
光量を一定にするために求めたランプ電力制御特性を図
５に示す。横軸はランプ電圧Ｖ、縦軸は任意のランプ電
圧の時に放電灯１２に投入するランプ電力Ｗを示す。
光量を一定にするために求めたランプ電力制御特性を図
５に示す。横軸はランプ電圧Ｖ、縦軸は任意のランプ電
圧の時に放電灯１２に投入するランプ電力Ｗを示す。
【００９４】 ただし、同図は、放電灯１２には投入でき
る最大定格電力ＰM 、例えば７５Ｗが規定されているの
でこれを越えない範囲で上記ランプ電力制御特性を定め
ている。
る最大定格電力ＰM 、例えば７５Ｗが規定されているの
でこれを越えない範囲で上記ランプ電力制御特性を定め
ている。
【００９５】 また、このランプ電力制御特性をもとに求
めたランプ電流制御特性を図６に示す。横軸はランプ電
圧Ｖ、縦軸は任意のランプ電圧の時に放電灯１２に投入
するランプ電流Ａを示す。
めたランプ電流制御特性を図６に示す。横軸はランプ電
圧Ｖ、縦軸は任意のランプ電圧の時に放電灯１２に投入
するランプ電流Ａを示す。
【００９６】 ただし、図６においても、放電灯１２には
流入させることのできる最大定格電流ＩM 、例えば２．
６Ａが規定されているので、これを越えない範囲で上記
ランプ電流制御特性を定めている。
流入させることのできる最大定格電流ＩM 、例えば２．
６Ａが規定されているので、これを越えない範囲で上記
ランプ電流制御特性を定めている。
【００９７】 これらの予め定めた対応特性を用いて、上
記フィードバック制御を行った結果が、図７に示す放電
灯１２の光の立ち上がり特性である。最大定格電力Ｐ
M 、最大定格電流ＩM の規定により、わずかのオーバー
シュートやアンダーシュート等があるものの放電灯の発
光量（光出力）をほぼステップ的にかつ速やかに１００
％光量に立ち上げることができる。
記フィードバック制御を行った結果が、図７に示す放電
灯１２の光の立ち上がり特性である。最大定格電力Ｐ
M 、最大定格電流ＩM の規定により、わずかのオーバー
シュートやアンダーシュート等があるものの放電灯の発
光量（光出力）をほぼステップ的にかつ速やかに１００
％光量に立ち上げることができる。
【００９８】 このようにランプ電圧と発光効率の関係か
らランプ電圧とランプ投入電力の関係を求め、さらにラ
ンプ電圧とランプ電流の関係をランプ電流制御特性とし
て予め定めることにより、理想的な発光量を得ることが
できるわけであるが、ここで問題となるのは、放電灯１
２の製造ばらつきや経年変化によって、ランプ電圧と発
光効率の関係がばらつくことである。
らランプ電圧とランプ投入電力の関係を求め、さらにラ
ンプ電圧とランプ電流の関係をランプ電流制御特性とし
て予め定めることにより、理想的な発光量を得ることが
できるわけであるが、ここで問題となるのは、放電灯１
２の製造ばらつきや経年変化によって、ランプ電圧と発
光効率の関係がばらつくことである。
【００９９】 従って、どのような放電灯が装着されて
も、安定してステップ的に発光量を立ち上げるために
は、放電灯１２のばらつきを吸収する必要があり、この
発明においては放電灯のランプ最終電圧に着目した。
も、安定してステップ的に発光量を立ち上げるために
は、放電灯１２のばらつきを吸収する必要があり、この
発明においては放電灯のランプ最終電圧に着目した。
【０１００】 図８は図４と同様に、放電灯１２のランプ
電圧と発光効率の関係を表す図である。ここで、放電灯
１２のランプ最終電圧は、個々の放電灯の製造ばらつき
や経年変化により一定しておらず、このため任意のラン
プ電圧における発光効率も様々で、例えば図８における
曲線η65（ランプ最終電圧６５Ｖ）、η85（同８５
Ｖ）、η105 （同１０５Ｖ）のように種々のばらつきを
生じている。
電圧と発光効率の関係を表す図である。ここで、放電灯
１２のランプ最終電圧は、個々の放電灯の製造ばらつき
や経年変化により一定しておらず、このため任意のラン
プ電圧における発光効率も様々で、例えば図８における
曲線η65（ランプ最終電圧６５Ｖ）、η85（同８５
Ｖ）、η105 （同１０５Ｖ）のように種々のばらつきを
生じている。
【０１０１】 このため、発光効率から求める発光量一定
とするためのランプ電圧とランプ投入電力の対応特性が
唯一の場合、ランプ電圧に対する発光効率の違いを吸収
することができず、従って最適な電力を放電灯１２に投
入することができなくなって、速やかな光量の立ち上が
りは実現しにくい。
とするためのランプ電圧とランプ投入電力の対応特性が
唯一の場合、ランプ電圧に対する発光効率の違いを吸収
することができず、従って最適な電力を放電灯１２に投
入することができなくなって、速やかな光量の立ち上が
りは実現しにくい。
【０１０２】 図９はこのような放電灯１２のばらつきを
吸収するために、「ランプ電圧とランプ投入電力」の対
応特性を、図８の発光効率曲線η65〜η105 に応じて作
成したものである。
吸収するために、「ランプ電圧とランプ投入電力」の対
応特性を、図８の発光効率曲線η65〜η105 に応じて作
成したものである。
【０１０３】 ここで、図９におけるＰ65は発光効率曲線
η65を、Ｐ85は発光効率曲線η85を、Ｐ105 は発光効率
曲線η105 をもとに求めたものである。また、図１０は
これらの投入電力曲線Ｐ65〜Ｐ105 をもとに求めたラン
プ電流制御特性である。
η65を、Ｐ85は発光効率曲線η85を、Ｐ105 は発光効率
曲線η105 をもとに求めたものである。また、図１０は
これらの投入電力曲線Ｐ65〜Ｐ105 をもとに求めたラン
プ電流制御特性である。
【０１０４】 図１０において、ランプ電流制御特性ｉ65
は投入電力特性Ｐ65をもとに求め、同様に、ｉ85は
Ｐ85、ｉ105 はＰ105 より求めたものである。そして、
ランプ最終電圧が６５Ｖ以上８５Ｖ未満にあるもので
は、ｉ65のランプ電流制御特性に従って放電灯１２に電
流を流し、ランプ電圧が６５Ｖを越えた時点から定格電
力曲線に従って放電灯へ流す電流を制御する。
は投入電力特性Ｐ65をもとに求め、同様に、ｉ85は
Ｐ85、ｉ105 はＰ105 より求めたものである。そして、
ランプ最終電圧が６５Ｖ以上８５Ｖ未満にあるもので
は、ｉ65のランプ電流制御特性に従って放電灯１２に電
流を流し、ランプ電圧が６５Ｖを越えた時点から定格電
力曲線に従って放電灯へ流す電流を制御する。
【０１０５】 また、８５Ｖ以上１０５Ｖ未満の場合ｉ85
の特性に従って電流を流し、１０５Ｖ以上の場合ｉ105
の特性に従って電流を流す。これらも同様に、ランプ電
圧が各ランプ電流制御特性の下限の電圧を越えてから
は、定格電力曲線に従って放電灯１２に流す電流を制御
する。これにより、個々の放電灯のばらつきに応じて適
切な電力を放電灯１２に供給することができる。
の特性に従って電流を流し、１０５Ｖ以上の場合ｉ105
の特性に従って電流を流す。これらも同様に、ランプ電
圧が各ランプ電流制御特性の下限の電圧を越えてから
は、定格電力曲線に従って放電灯１２に流す電流を制御
する。これにより、個々の放電灯のばらつきに応じて適
切な電力を放電灯１２に供給することができる。
【０１０６】 図２を用いて説明するならば、始動放電検
出手段９が始動放電を検出し、この信号をランプ電流制
御手段７のタイマ回路７２へ送出する。タイマ回路７２
はこの信号を入力してから所定時間ｔ４（例えば、２
分）をカウントする。
出手段９が始動放電を検出し、この信号をランプ電流制
御手段７のタイマ回路７２へ送出する。タイマ回路７２
はこの信号を入力してから所定時間ｔ４（例えば、２
分）をカウントする。
【０１０７】 カウントアップした時に処理手段７１に信
号を出力し、処理手段７１はこの時に電圧検出手段６か
ら入力していたランプ電圧をランプ最終電圧ＶM として
記憶する。なお、タイマ回路７２は所定時間ｔ４経過後
は、所定時間ｔ５（例えば、５秒）を随時カウントし、
カウントアップの度に記憶値を更新する。
号を出力し、処理手段７１はこの時に電圧検出手段６か
ら入力していたランプ電圧をランプ最終電圧ＶM として
記憶する。なお、タイマ回路７２は所定時間ｔ４経過後
は、所定時間ｔ５（例えば、５秒）を随時カウントし、
カウントアップの度に記憶値を更新する。
【０１０８】 そして、次回の点灯からは、この記憶値を
もとに指示電流テーブル７３から上記のようなランプ電
流制御特性を選択して、点灯制御を行う。例えば、ラン
プ最終電圧ＶM が６５Ｖ≦ＶM ＜８５Ｖの時ｉ65のラン
プ電流制御特性を選択する。
もとに指示電流テーブル７３から上記のようなランプ電
流制御特性を選択して、点灯制御を行う。例えば、ラン
プ最終電圧ＶM が６５Ｖ≦ＶM ＜８５Ｖの時ｉ65のラン
プ電流制御特性を選択する。
【０１０９】 また、新品の放電灯を点灯させる際には、
ランプ最終電圧が不明のため、指示電流テーブル７３か
らはランプ最終電圧付近での過電力点灯を避けるため
に、投入電力の最も少ない電力制御特性（ｉ65に示す電
流制御特性）を選択して、点灯制御を行う。
ランプ最終電圧が不明のため、指示電流テーブル７３か
らはランプ最終電圧付近での過電力点灯を避けるため
に、投入電力の最も少ない電力制御特性（ｉ65に示す電
流制御特性）を選択して、点灯制御を行う。
【０１１０】 これは、例えば定格中心の電流制御特性ｉ
85で初回から点灯制御を行った場合、もし仮にランプ最
終電圧６５Ｖのランプが装着されたとしたら、ｉ85の電
流制御特性上の６５Ｖ点（点ｇ）でランプ電圧の上昇が
止まり、常時過電力で点灯するため、これを回避するこ
とを目的としている。
85で初回から点灯制御を行った場合、もし仮にランプ最
終電圧６５Ｖのランプが装着されたとしたら、ｉ85の電
流制御特性上の６５Ｖ点（点ｇ）でランプ電圧の上昇が
止まり、常時過電力で点灯するため、これを回避するこ
とを目的としている。
【０１１１】 なお、この実施例では、３種のランプ最終
電圧についてのランプ電流制御特性を示したが、３つ以
上にしてもよいのはいうまでもなく、ランプ電流制御特
性を増すほど、より放電灯の製造ばらつきや経年変化に
対応した適切な電力を放電灯に投入できる。
電圧についてのランプ電流制御特性を示したが、３つ以
上にしてもよいのはいうまでもなく、ランプ電流制御特
性を増すほど、より放電灯の製造ばらつきや経年変化に
対応した適切な電力を放電灯に投入できる。
【０１１２】 実施例２． 以下、この発明の実施例２を図１１について説明する。
図１１において、点線で示した曲線ＰM は放電灯１２の
最大定格電力時の各ランプ電圧におけるランプ電流で、
点線の曲線Ｐｔは定格電力時の各ランプ電圧におけるラ
ンプ電流で、点線の直線ＩM は最大定格電流である。
図１１において、点線で示した曲線ＰM は放電灯１２の
最大定格電力時の各ランプ電圧におけるランプ電流で、
点線の曲線Ｐｔは定格電力時の各ランプ電圧におけるラ
ンプ電流で、点線の直線ＩM は最大定格電流である。
【０１１３】 また、点線ＶMIN 、ＶMAX は最低定格電圧
および最大定格電圧を示しており、一点鎖線ｉt は放電
灯１２の最低定格電圧と最大定格電圧の範囲内におい
て、定格電力曲線ＰT と２点で交わる直線である。
および最大定格電圧を示しており、一点鎖線ｉt は放電
灯１２の最低定格電圧と最大定格電圧の範囲内におい
て、定格電力曲線ＰT と２点で交わる直線である。
【０１１４】 この実施例における一点鎖線ｉｔは、これ
ら２点のうち電圧の低い方の点、すなわち、定格電力曲
線ＰT と最低定格電圧ＶMIN とが交わる点ｉP6と、電圧
の高い方の点、すなわち定格電力曲線ＰT と最大定格電
圧ＶMAX とが交わる点ｉP5とを結ぶ直線としている。
ら２点のうち電圧の低い方の点、すなわち、定格電力曲
線ＰT と最低定格電圧ＶMIN とが交わる点ｉP6と、電圧
の高い方の点、すなわち定格電力曲線ＰT と最大定格電
圧ＶMAX とが交わる点ｉP5とを結ぶ直線としている。
【０１１５】 この発明においては、ランプ最終電圧によ
って複数のランプ電流制御特性を持つが、説明の簡単化
のため、まずある一つのランプ電流制御特性ｉS を例に
とって説明する。ランプ電流制御特性ｉS は、ランプ電
圧０Ｖから最大定格電圧１０５Ｖの範囲内において点ｉ
P1〜ｉP5を結ぶ４つの直線特性ｉ1 〜ｉ4 を組み合わせ
て示されている。
って複数のランプ電流制御特性を持つが、説明の簡単化
のため、まずある一つのランプ電流制御特性ｉS を例に
とって説明する。ランプ電流制御特性ｉS は、ランプ電
圧０Ｖから最大定格電圧１０５Ｖの範囲内において点ｉ
P1〜ｉP5を結ぶ４つの直線特性ｉ1 〜ｉ4 を組み合わせ
て示されている。
【０１１６】 さて、点ｉP1〜ｉP5について説明する。い
ま、ランプ電流制御特性を（ランプ電圧、指示ランプ電
流）の座標で表した場合、点ｉP1（ランプ電圧が０ボル
ト、放電灯の最大定格電流）で、点ｉP2は（放電灯の最
大定格電力／放電灯の最大定格電流、放電灯の最大定格
電流）の点である。
ま、ランプ電流制御特性を（ランプ電圧、指示ランプ電
流）の座標で表した場合、点ｉP1（ランプ電圧が０ボル
ト、放電灯の最大定格電流）で、点ｉP2は（放電灯の最
大定格電力／放電灯の最大定格電流、放電灯の最大定格
電流）の点である。
【０１１７】 点ｉP4は、放電灯のランプ最終電圧によっ
て異なる。つまり、実施例１で示したように、ランプ最
終電圧が６５Ｖ以上８５Ｖ未満の時は、直線ｉt 上のラ
ンプ電圧６５Ｖにおける点になり、ランプ最終電圧が８
５Ｖ以上１０５Ｖ未満の時は、直線ｉt 上のランプ電圧
８５Ｖにおける点になり、また１０５Ｖ以上の時は、直
線ｉt 上のランプ電圧１０５Ｖの点になる。
て異なる。つまり、実施例１で示したように、ランプ最
終電圧が６５Ｖ以上８５Ｖ未満の時は、直線ｉt 上のラ
ンプ電圧６５Ｖにおける点になり、ランプ最終電圧が８
５Ｖ以上１０５Ｖ未満の時は、直線ｉt 上のランプ電圧
８５Ｖにおける点になり、また１０５Ｖ以上の時は、直
線ｉt 上のランプ電圧１０５Ｖの点になる。
【０１１８】 図１１においては、直線ｉt のランプ電圧
８５Ｖの点で説明する。点ｉP3は、点ｉP2を通る曲線Ｐ
M の接線ｉ2 と、点ｉP4を通る曲線ＰM の接線のうち点
ｉP4におけるランプ電圧より低い方の電圧範囲に引かれ
る接線ｉ3 との交点である。すなわち、ランプ電流制御
特性を構成する第４の略直線ｉ3 が、ランプ最終電圧よ
り低い方に描かれる放電灯の最大定格電力曲線ＰＭの接
線となる。
８５Ｖの点で説明する。点ｉP3は、点ｉP2を通る曲線Ｐ
M の接線ｉ2 と、点ｉP4を通る曲線ＰM の接線のうち点
ｉP4におけるランプ電圧より低い方の電圧範囲に引かれ
る接線ｉ3 との交点である。すなわち、ランプ電流制御
特性を構成する第４の略直線ｉ3 が、ランプ最終電圧よ
り低い方に描かれる放電灯の最大定格電力曲線ＰＭの接
線となる。
【０１１９】 図１２に上記ランプ電流制御特性を実現す
るためのランプ電流制御手段７Ａの回路構成を示す。こ
のランプ電流制御手段７Ａは差動増幅手段７１ａ，７２
ａ，７３ａ，最大値選択手段７４およびクリップ手段７
５から構成される。
るためのランプ電流制御手段７Ａの回路構成を示す。こ
のランプ電流制御手段７Ａは差動増幅手段７１ａ，７２
ａ，７３ａ，最大値選択手段７４およびクリップ手段７
５から構成される。
【０１２０】 ランプ電流制御手段７Ａの入力ＶINは電圧
検出手段６の出力であり、並列に接続された差動増幅手
段７１ａ〜７３ａに入力される。差動増幅手段７１ａ
は、この入力ＶINを抵抗Ｒ３を介してオペアンプＯＰ１
の反転入力端子に入力する。
検出手段６の出力であり、並列に接続された差動増幅手
段７１ａ〜７３ａに入力される。差動増幅手段７１ａ
は、この入力ＶINを抵抗Ｒ３を介してオペアンプＯＰ１
の反転入力端子に入力する。
【０１２１】 オペアンプＯＰ１の反転入力端子は抵抗Ｒ
４を介してオペアンプＯＰ１の出力に接続される。抵抗
Ｒ５，Ｒ６は基準電源ＶREF とＧＮＤとの間に直列接続
され、抵抗Ｒ５とＲ６の分圧点はオペアンプＯＰ１の非
反転端子に接続される。
４を介してオペアンプＯＰ１の出力に接続される。抵抗
Ｒ５，Ｒ６は基準電源ＶREF とＧＮＤとの間に直列接続
され、抵抗Ｒ５とＲ６の分圧点はオペアンプＯＰ１の非
反転端子に接続される。
【０１２２】 差動増幅手段７２ａも同様の構成を持って
抵抗Ｒ７〜Ｒ１０とオペアンプＯＰ２から構成され、差
動増幅手段７３ａも抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４とオペアンプＯ
Ｐ３から構成される。ただし、これら並列に接続された
３種の差動増幅手段７１ａ〜７３ａの入出力特性はすべ
て異なるものである。
抵抗Ｒ７〜Ｒ１０とオペアンプＯＰ２から構成され、差
動増幅手段７３ａも抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４とオペアンプＯ
Ｐ３から構成される。ただし、これら並列に接続された
３種の差動増幅手段７１ａ〜７３ａの入出力特性はすべ
て異なるものである。
【０１２３】 なお、電圧検出手段６の出力ＶINは、実施
例１、図２で示した抵抗６１と６２の抵抗値をＲ１，Ｒ
２とした時、これらのＲ１とＲ２の分圧により、ＶIN＝
Ｖａ・Ｒ２／（Ｒ１＋ｒ２）で表される。
例１、図２で示した抵抗６１と６２の抵抗値をＲ１，Ｒ
２とした時、これらのＲ１とＲ２の分圧により、ＶIN＝
Ｖａ・Ｒ２／（Ｒ１＋ｒ２）で表される。
【０１２４】 最大値選択手段７４は３つの入力端子ｍ1
〜ｍ3 を持ち、それぞれ差動増幅手段７１ａ〜７３ａの
出力ＶS1〜ＶS3を、オペアンプＯＰ４〜ＯＰ６の非反転
入力端子に入力する。オペアンプＯＰ４の反転入力端子
はダイオードＤ１のカソード端子に接続され、このダイ
オードＤ１を介してオペアンプＯＰ４の出力に接続され
る。
〜ｍ3 を持ち、それぞれ差動増幅手段７１ａ〜７３ａの
出力ＶS1〜ＶS3を、オペアンプＯＰ４〜ＯＰ６の非反転
入力端子に入力する。オペアンプＯＰ４の反転入力端子
はダイオードＤ１のカソード端子に接続され、このダイ
オードＤ１を介してオペアンプＯＰ４の出力に接続され
る。
【０１２５】 また、オペアンプＯＰ５の反転入力端子は
ダイオードＤ２のカソード端子に接続され、このダイオ
ードＤ２を介してオペアンプＯＰ５の出力に接続され
る。オペアンプＯＰ６の反転入力端子はダイオードＤ３
のカソード端子に接続され、このダイオードＤ３を介し
てオペアンプＯＰ６の出力に接続される。
ダイオードＤ２のカソード端子に接続され、このダイオ
ードＤ２を介してオペアンプＯＰ５の出力に接続され
る。オペアンプＯＰ６の反転入力端子はダイオードＤ３
のカソード端子に接続され、このダイオードＤ３を介し
てオペアンプＯＰ６の出力に接続される。
【０１２６】 各オペアンプＯＰ４〜ＯＰ６の反転入力端
子はそれぞれダイオードＤ１〜Ｄ３を介して接続され、
すなわちワイヤードオア構成されて、最大値選択手段７
４の出力となる。
子はそれぞれダイオードＤ１〜Ｄ３を介して接続され、
すなわちワイヤードオア構成されて、最大値選択手段７
４の出力となる。
【０１２７】 最大値選択手段７４の出力は、クリップ手
段７５を構成するオペアンプＯＰ７の反転入力端子に接
続されるとともに、抵抗Ｒ１７を介してダイオードＤ４
のアノードに接続され、ダイオードＤ４のカソードはオ
ペアンプＯＰ７の出力に接続される。
段７５を構成するオペアンプＯＰ７の反転入力端子に接
続されるとともに、抵抗Ｒ１７を介してダイオードＤ４
のアノードに接続され、ダイオードＤ４のカソードはオ
ペアンプＯＰ７の出力に接続される。
【０１２８】 抵抗Ｒ１５，Ｒ１６は基準電源ＶREF とＧ
ＮＤ間に直列接続され、抵抗Ｒ１５，Ｒ１６の分圧点は
オペアンプＯＰ７の非反転入力端子に接続される。そし
て、抵抗Ｒ１７とダイオードＤ４の接続点が、ランプ電
流制御手段７Ａの出力として昇圧制御手段の端子４ｄに
接続される。
ＮＤ間に直列接続され、抵抗Ｒ１５，Ｒ１６の分圧点は
オペアンプＯＰ７の非反転入力端子に接続される。そし
て、抵抗Ｒ１７とダイオードＤ４の接続点が、ランプ電
流制御手段７Ａの出力として昇圧制御手段の端子４ｄに
接続される。
【０１２９】 次に、これらの回路動作について説明す
る。差動増幅手段７１ａの入出力特性は、ＶS1＝｛Ｒ６
／（Ｒ５＋Ｒ６）｝｛１＋Ｒ４／Ｒ３｝ＶREF −（Ｒ４
／Ｒ３）ＶINで表される。同様に、差動増幅手段７２
ａ，７３ａの入出力特性は、それぞれ、ＶS2＝｛Ｒ１０
／（Ｒ９＋Ｒ１０）｝｛１＋（Ｒ８／Ｒ７）｝ＶREF −
（Ｒ８／Ｒ７）ＶIN，およびＶS3＝｛Ｒ１４／（Ｒ１３
＋Ｒ１４）｝｛１＋（Ｒ１２／Ｒ１１）｝ＶREF −（Ｒ
１２／Ｒ１１）ＶINと表わされる。
る。差動増幅手段７１ａの入出力特性は、ＶS1＝｛Ｒ６
／（Ｒ５＋Ｒ６）｝｛１＋Ｒ４／Ｒ３｝ＶREF −（Ｒ４
／Ｒ３）ＶINで表される。同様に、差動増幅手段７２
ａ，７３ａの入出力特性は、それぞれ、ＶS2＝｛Ｒ１０
／（Ｒ９＋Ｒ１０）｝｛１＋（Ｒ８／Ｒ７）｝ＶREF −
（Ｒ８／Ｒ７）ＶIN，およびＶS3＝｛Ｒ１４／（Ｒ１３
＋Ｒ１４）｝｛１＋（Ｒ１２／Ｒ１１）｝ＶREF −（Ｒ
１２／Ｒ１１）ＶINと表わされる。
【０１３０】 ここで、ＶIN＝Ｖａ｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝である。ここで、各差動増幅手段７１ａ〜７３ａ
の抵抗値を異なる値とすることにより、各差動増幅手段
７１ａ〜７３ａの入出力特性を自在に変化させることが
可能である。差動増幅手段７１ａ〜７３ａの入出力特性
を図１３に示す。
２）｝である。ここで、各差動増幅手段７１ａ〜７３ａ
の抵抗値を異なる値とすることにより、各差動増幅手段
７１ａ〜７３ａの入出力特性を自在に変化させることが
可能である。差動増幅手段７１ａ〜７３ａの入出力特性
を図１３に示す。
【０１３１】 次に、これら差動増幅手段７１ａ〜７３ａ
の出力は最大値選択手段７４に入力される。最大値選択
手段７４は入力をワイヤードオア構成を通して出力する
ため、入力された信号ＶS1〜ＶS3の中で最も大きな信号
を優先的に出力し、これにより最大値選択手段７４の出
力ＶPKは図１４となる。なお、点線は図１３で示した差
動増幅手段７１ａ〜７３ａの出力である。
の出力は最大値選択手段７４に入力される。最大値選択
手段７４は入力をワイヤードオア構成を通して出力する
ため、入力された信号ＶS1〜ＶS3の中で最も大きな信号
を優先的に出力し、これにより最大値選択手段７４の出
力ＶPKは図１４となる。なお、点線は図１３で示した差
動増幅手段７１ａ〜７３ａの出力である。
【０１３２】 次に、最大値選択手段７４の出力はクリッ
プ手段７５に入力され、オペアンプＯＰ７の非反転入力
端子の電圧ＶCP＝｛Ｒ１６／（Ｒ１５＋Ｒ１６）｝｝Ｖ
REFで制限されて、ランプ電流制御手段７Ａの出力とな
る。なお、抵抗Ｒ１７はダイオードＤ４を介してオペア
ンプＯＰ７に過大な電流が流れないようにするための電
流制限抵抗である。
プ手段７５に入力され、オペアンプＯＰ７の非反転入力
端子の電圧ＶCP＝｛Ｒ１６／（Ｒ１５＋Ｒ１６）｝｝Ｖ
REFで制限されて、ランプ電流制御手段７Ａの出力とな
る。なお、抵抗Ｒ１７はダイオードＤ４を介してオペア
ンプＯＰ７に過大な電流が流れないようにするための電
流制限抵抗である。
【０１３３】 ここで、ランプ電流制御手段７Ａの出力電
圧ＶOUT は、実施例１でも述べたように、任意のランプ
電圧Ｖａに対して、その時に放電灯１２に流すべき電流
を指示するもので、その電圧値が意味する電流の値は電
流検出手段５に生じ、昇圧制御手段の端子４ｃに入力さ
れる電圧が意味する電流値と等しいものである。
圧ＶOUT は、実施例１でも述べたように、任意のランプ
電圧Ｖａに対して、その時に放電灯１２に流すべき電流
を指示するもので、その電圧値が意味する電流の値は電
流検出手段５に生じ、昇圧制御手段の端子４ｃに入力さ
れる電圧が意味する電流値と等しいものである。
【０１３４】 例えば、電流検出手段５に生じる電圧が１
Ｖの時の電流が１Ａであるとすれば、ランプ電流制御手
段７Ａの出力電圧ＶOUT ＝１Ｖも指示電流１Ａを意味す
る。
Ｖの時の電流が１Ａであるとすれば、ランプ電流制御手
段７Ａの出力電圧ＶOUT ＝１Ｖも指示電流１Ａを意味す
る。
【０１３５】 ランプ電流制御手段７Ａの出力電圧ＶOUT
を総括すれば、ランプ電圧が点ＶP2における電圧未満の
時には、ｖS ＝｛Ｒ１６／（Ｒ１５＋Ｒ１６＋）｝ＶRE
F なる直線ｖ1 の特性になり、ランプ電圧が点ＶP3にお
ける電圧以上、点ＶP4における電圧未満の時、ｖS ＝
｛Ｒ６／（Ｒ５＋Ｒ６）｝｛１＋（Ｒ４／Ｒ３）｝ＶRE
F −（Ｒ４／Ｒ３）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａなる
直線ｖ2 の特性になる。
を総括すれば、ランプ電圧が点ＶP2における電圧未満の
時には、ｖS ＝｛Ｒ１６／（Ｒ１５＋Ｒ１６＋）｝ＶRE
F なる直線ｖ1 の特性になり、ランプ電圧が点ＶP3にお
ける電圧以上、点ＶP4における電圧未満の時、ｖS ＝
｛Ｒ６／（Ｒ５＋Ｒ６）｝｛１＋（Ｒ４／Ｒ３）｝ＶRE
F −（Ｒ４／Ｒ３）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａなる
直線ｖ2 の特性になる。
【０１３６】 ランプ電圧が点ｖP3における電圧以上、点
ｖP4における電圧未満の時、ｖS ＝｛Ｒ１０／（Ｒ９＋
Ｒ１０｝｛１＋（Ｒ８／Ｒ７）｝ＶREF −（Ｒ８／Ｒ
７）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａなる直線ｖ3 の特性
になる。
ｖP4における電圧未満の時、ｖS ＝｛Ｒ１０／（Ｒ９＋
Ｒ１０｝｛１＋（Ｒ８／Ｒ７）｝ＶREF −（Ｒ８／Ｒ
７）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａなる直線ｖ3 の特性
になる。
【０１３７】 さらに、ランプ電圧がｖP4における電圧以
上の時、ｖS ＝｛Ｒ１４／（Ｒ１３＋Ｒ１４）｝｛１＋
（Ｒ１２／Ｒ１１）｝ＶREF −（Ｒ１２／Ｒ１１）｛Ｒ
２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａなる直線ｖ4 の電圧を出力す
る。
上の時、ｖS ＝｛Ｒ１４／（Ｒ１３＋Ｒ１４）｝｛１＋
（Ｒ１２／Ｒ１１）｝ＶREF −（Ｒ１２／Ｒ１１）｛Ｒ
２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａなる直線ｖ4 の電圧を出力す
る。
【０１３８】 ここで点ｖP1〜ｖP5は図１１の点ｉP1〜ｉ
P5に相当し、直線ｖS ならびにｖ1〜ｖ4 は直線ｉS な
らびにｉ1 〜ｉ4 に相当する。従って、このような回路
構成により、図１５で示したランプ電流制御特性を実現
できる。ここで、複数のランプ電流制御特性のそれぞれ
は、該放電灯１２の最大定格電力以下，最大定格電流以
下，かつ最大定格電圧以下で、ランプ電圧−ランプ電流
座標上に少なくとも４本の略直線ｉ3 〜ｉ4 を組み合わ
せた該略直線ｉ3 〜ｉ4 の各々の交点をｉP2〜ｉP4を頂
点とする略折れ線で表わされ、第１の略直線が、第１の
座標点（０、放電灯の最大定格電流）と第２の座標点
（放電灯の最大定格／放電灯の最大定格電流、最大定格
電流）を結ぶ直線である。
P5に相当し、直線ｖS ならびにｖ1〜ｖ4 は直線ｉS な
らびにｉ1 〜ｉ4 に相当する。従って、このような回路
構成により、図１５で示したランプ電流制御特性を実現
できる。ここで、複数のランプ電流制御特性のそれぞれ
は、該放電灯１２の最大定格電力以下，最大定格電流以
下，かつ最大定格電圧以下で、ランプ電圧−ランプ電流
座標上に少なくとも４本の略直線ｉ3 〜ｉ4 を組み合わ
せた該略直線ｉ3 〜ｉ4 の各々の交点をｉP2〜ｉP4を頂
点とする略折れ線で表わされ、第１の略直線が、第１の
座標点（０、放電灯の最大定格電流）と第２の座標点
（放電灯の最大定格／放電灯の最大定格電流、最大定格
電流）を結ぶ直線である。
【０１３９】 また、第２の略直線は、第２の座標点を通
る該放電灯の最大定格電力が描く最大定格電力曲線の接
線であり、第３の略直線が、該放電灯の最低定格電圧と
該放電灯の最大定格電圧の範囲で、該放電灯の定格電力
が描く定格電力曲線と２つの座標点で交差する直線であ
り、第４の略直線が第３の略直線上のランプ最終電圧が
表わす第３の座標点を通り、第２の略直線に向って描か
れる直線である
る該放電灯の最大定格電力が描く最大定格電力曲線の接
線であり、第３の略直線が、該放電灯の最低定格電圧と
該放電灯の最大定格電圧の範囲で、該放電灯の定格電力
が描く定格電力曲線と２つの座標点で交差する直線であ
り、第４の略直線が第３の略直線上のランプ最終電圧が
表わす第３の座標点を通り、第２の略直線に向って描か
れる直線である
【０１４０】 ここで、放電灯点灯からランプ最終電圧に
安定するまでのランプ電圧の時間変化について、図１６
を用いて述べる。図１６は横軸を時間、縦軸をランプ電
圧として、ランプ電圧の上昇過程を示すもので、ランプ
電圧は点灯開始後急激に上昇し、やがて緩やかな上昇を
行って飽和，安定する。
安定するまでのランプ電圧の時間変化について、図１６
を用いて述べる。図１６は横軸を時間、縦軸をランプ電
圧として、ランプ電圧の上昇過程を示すもので、ランプ
電圧は点灯開始後急激に上昇し、やがて緩やかな上昇を
行って飽和，安定する。
【０１４１】 点灯後、ランプ電圧はこのような変化を行
うため、投入電流（電力）の変化率が異なる点ｉP2なら
びに点ｉP3をランプ電圧が通過する時間は非常に速く、
また発光効率の低い期間に点ｉP2，ｉP3が存在するた
め、放電灯の発光量にはちらつきや急激な変化は見られ
ず、目視では視認できないレベルである。
うため、投入電流（電力）の変化率が異なる点ｉP2なら
びに点ｉP3をランプ電圧が通過する時間は非常に速く、
また発光効率の低い期間に点ｉP2，ｉP3が存在するた
め、放電灯の発光量にはちらつきや急激な変化は見られ
ず、目視では視認できないレベルである。
【０１４２】 また、点ｉP4での投入電流の屈曲に関して
は、発光効率の高い期間ではあるが、ランプ電圧の上昇
が非常に緩やかになっているため、点ｉP4での屈曲を通
り過ぎる時間は非常に緩やかで、時間的に見た場合、点
ｉP4の屈曲は存在しないに等しい。従って、放電灯の発
光にちらつきが生じるような影響を及ぼさない。
は、発光効率の高い期間ではあるが、ランプ電圧の上昇
が非常に緩やかになっているため、点ｉP4での屈曲を通
り過ぎる時間は非常に緩やかで、時間的に見た場合、点
ｉP4の屈曲は存在しないに等しい。従って、放電灯の発
光にちらつきが生じるような影響を及ぼさない。
【０１４３】 この発明によるランプ電流制御手段７を用
いて、ランプ最終電圧８５Ｖの放電灯を点灯させた時の
光量立ち上がり特性を図１７に示す。ランプ電圧がＶ1
〜Ｖ2 の範囲で発光効率を考慮した実施例１のランプ電
流制御特性点ｉ85より多くランプ電流を流していること
から、オーバーシュートがあるものの実施例１の光量立
ち上がりよりも１００％光量に達する時間が短い。
いて、ランプ最終電圧８５Ｖの放電灯を点灯させた時の
光量立ち上がり特性を図１７に示す。ランプ電圧がＶ1
〜Ｖ2 の範囲で発光効率を考慮した実施例１のランプ電
流制御特性点ｉ85より多くランプ電流を流していること
から、オーバーシュートがあるものの実施例１の光量立
ち上がりよりも１００％光量に達する時間が短い。
【０１４４】 またランプ電圧がＶ2 〜Ｖ3 の範囲で発光
効率を考慮した実施例１のランプ電流制御特性点ｉ85よ
り少ないランプ電流が流れることから若干のアンダーシ
ュートがあるものの、オーバーシュート、アンダーシュ
ートとも、それぞれ定格光量の±２０％を越えることは
なく、これは実用上問題のないレベルである。
効率を考慮した実施例１のランプ電流制御特性点ｉ85よ
り少ないランプ電流が流れることから若干のアンダーシ
ュートがあるものの、オーバーシュート、アンダーシュ
ートとも、それぞれ定格光量の±２０％を越えることは
なく、これは実用上問題のないレベルである。
【０１４５】 つまり、この発明ではランプ電圧０Ｖから
最大定格電圧までのランプ電流制御特性を上記のような
最低４つの直線を組み合わせた折れ線で示すという簡易
な制御アルゴリズムおよび簡易で安価な回路構成で、実
用上問題のない発光量を得ることができる。
最大定格電圧までのランプ電流制御特性を上記のような
最低４つの直線を組み合わせた折れ線で示すという簡易
な制御アルゴリズムおよび簡易で安価な回路構成で、実
用上問題のない発光量を得ることができる。
【０１４６】 また、この発明で示したように点ｉ3 を最
大定格電力曲線の接線にしたことにより、光量の立ち上
がりを速くすることができる。
大定格電力曲線の接線にしたことにより、光量の立ち上
がりを速くすることができる。
【０１４７】 さて、いままで説明の簡単化のため、１つ
のランプ電流制御特性について説明してきたが、つぎに
ランプ最終電圧によって複数のランプ電流制御特性を持
つ場合について説明する。図１８は複数のランプ電流制
御特性を示した図である。
のランプ電流制御特性について説明してきたが、つぎに
ランプ最終電圧によって複数のランプ電流制御特性を持
つ場合について説明する。図１８は複数のランプ電流制
御特性を示した図である。
【０１４８】 ランプ電流制御特性ｉS1は点ｉP1，ｉP2，
ｉP31 ，ｉP41 ，ｉP5を結ぶランプ最終電圧が６５Ｖ以
上８５Ｖ未満の時の制御特性で、ランプ電流制御特性ｉ
S2は点ｉP1，ｉP2，ｉP32 ，ｉP42 ，ｉP5を結ぶランプ
最終電圧８５Ｖ以上１０５Ｖ未満の時の制御特性で、ラ
ンプ電流制御特性ｉP3は点ｉP1，ｉP2，ｉP33 ，ｉP43
を結び、ｉP43 以上においては直線ｉt に従う制御特性
である。
ｉP31 ，ｉP41 ，ｉP5を結ぶランプ最終電圧が６５Ｖ以
上８５Ｖ未満の時の制御特性で、ランプ電流制御特性ｉ
S2は点ｉP1，ｉP2，ｉP32 ，ｉP42 ，ｉP5を結ぶランプ
最終電圧８５Ｖ以上１０５Ｖ未満の時の制御特性で、ラ
ンプ電流制御特性ｉP3は点ｉP1，ｉP2，ｉP33 ，ｉP43
を結び、ｉP43 以上においては直線ｉt に従う制御特性
である。
【０１４９】 ここで、各ランプ電流制御特性の点ｉP3X
，ｉP4X （X ＝１〜３）は、上記ｉP3およびｉP4と同
様の意味合いを持つ点である。
，ｉP4X （X ＝１〜３）は、上記ｉP3およびｉP4と同
様の意味合いを持つ点である。
【０１５０】 この複数のランプ電流制御特性は、差動増
幅手段７２ａを図１９のような回路構成にすることで実
現でき、差動増幅手段７２ａは、ランプ最終電圧記憶手
段７２２，スイッチ切り替え手段７２３，タイマ回路７
２４および差動増幅部７２１からなる。
幅手段７２ａを図１９のような回路構成にすることで実
現でき、差動増幅手段７２ａは、ランプ最終電圧記憶手
段７２２，スイッチ切り替え手段７２３，タイマ回路７
２４および差動増幅部７２１からなる。
【０１５１】 差動増幅部７２１はスイッチＳ１とオペア
ンプＯＰ８，抵抗Ｒ１８〜Ｒ２５から構成され、スイッ
チＳ１の接点を切り替えることにより、差動増幅部７２
１の入出力特性が変化する。なお、スイッチＳ１は接点
Ａ１〜Ａ４，接点Ｂ１〜Ｂ４を備え、スイッチ切り替え
手段７２３からの信号によって接点を切り替える。
ンプＯＰ８，抵抗Ｒ１８〜Ｒ２５から構成され、スイッ
チＳ１の接点を切り替えることにより、差動増幅部７２
１の入出力特性が変化する。なお、スイッチＳ１は接点
Ａ１〜Ａ４，接点Ｂ１〜Ｂ４を備え、スイッチ切り替え
手段７２３からの信号によって接点を切り替える。
【０１５２】 ランプ最終電圧６５Ｖ以上８５Ｖ未満の時
は、スイッチＳ１の接点Ａ１−Ａ２，Ｂ１−Ｂ２が導通
し、８５Ｖ以上１０５Ｖ未満の時、スイッチＳ１の接点
Ａ１−Ａ３，Ｂ１−Ｂ３が導通し、１０５Ｖ以上の時、
スイッチＳ１の接点Ａ１−Ａ４，Ｂ１−Ｂ４が導通す
る。
は、スイッチＳ１の接点Ａ１−Ａ２，Ｂ１−Ｂ２が導通
し、８５Ｖ以上１０５Ｖ未満の時、スイッチＳ１の接点
Ａ１−Ａ３，Ｂ１−Ｂ３が導通し、１０５Ｖ以上の時、
スイッチＳ１の接点Ａ１−Ａ４，Ｂ１−Ｂ４が導通す
る。
【０１５３】 ランプ最終電圧記憶手段７２２はメモリ等
で構成され、電圧検出手段６からランプ電圧を入力し、
タイマ回路７２４からの信号を入力した時に、その時の
ランプ電圧をランプ最終電圧として記憶する。スイッチ
切り替え手段７２３は、電圧検出手段６とランプ最終電
圧記憶手段７２２からの信号を入力とし、入力信号に応
じてスイッチＳ１の接点を切り替える。
で構成され、電圧検出手段６からランプ電圧を入力し、
タイマ回路７２４からの信号を入力した時に、その時の
ランプ電圧をランプ最終電圧として記憶する。スイッチ
切り替え手段７２３は、電圧検出手段６とランプ最終電
圧記憶手段７２２からの信号を入力とし、入力信号に応
じてスイッチＳ１の接点を切り替える。
【０１５４】 タイマ回路７２４は始動放電検出手段９か
らの始動放電成功の信号を入力し、入力した時点から所
定時間ｔ４（例えば、２分）をカウントし、時間ｔ４経
過後ランプ最終電圧記憶手段７２２へ記憶を促す信号を
送出する。この後は所定時間ｔ５（例えば、５秒）経過
の度に上記信号をランプ最終電圧記憶手段７２２へ送出
する。
らの始動放電成功の信号を入力し、入力した時点から所
定時間ｔ４（例えば、２分）をカウントし、時間ｔ４経
過後ランプ最終電圧記憶手段７２２へ記憶を促す信号を
送出する。この後は所定時間ｔ５（例えば、５秒）経過
の度に上記信号をランプ最終電圧記憶手段７２２へ送出
する。
【０１５５】 放電灯のランプ最終電圧が６５Ｖ以上８５
Ｖ未満の時、差動増幅部７２１のスイッチＳ１の接点Ａ
１−Ａ２，Ｂ１−Ｂ２が導通することにより、差動増幅
部７２１は抵抗Ｒ１８，Ｒ１９，Ｒ２２，Ｒ２３とオペ
アンプＯＰ８とで差動増幅回路が構成される。
Ｖ未満の時、差動増幅部７２１のスイッチＳ１の接点Ａ
１−Ａ２，Ｂ１−Ｂ２が導通することにより、差動増幅
部７２１は抵抗Ｒ１８，Ｒ１９，Ｒ２２，Ｒ２３とオペ
アンプＯＰ８とで差動増幅回路が構成される。
【０１５６】 そして、その出力ＶS65 は、ＶS65 ＝｛Ｒ
２３／（Ｒ２２＋Ｒ２３）｝｛１＋（Ｒ１９／Ｒ１
８）｝ＶREF −（Ｒ１９／Ｒ１８）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａとなる。このＶS65 の入出力特性は、抵抗値
の選定によりランプ電流制御特性ｉS1における点ｉP31
とｉP41 とを結ぶ直線特性となる。
２３／（Ｒ２２＋Ｒ２３）｝｛１＋（Ｒ１９／Ｒ１
８）｝ＶREF −（Ｒ１９／Ｒ１８）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａとなる。このＶS65 の入出力特性は、抵抗値
の選定によりランプ電流制御特性ｉS1における点ｉP31
とｉP41 とを結ぶ直線特性となる。
【０１５７】 また、放電灯のランプ最終電圧が８５Ｖ以
上１０５Ｖ未満の時、差動増幅部７２１のスイッチＳ１
の接点Ａ１−Ａ３，Ｂ１−Ｂ３が導通することにより、
差動増幅部７２１は抵抗Ｒ１８，Ｒ２０，Ｒ２２，Ｒ２
４とオペアンプＯＰ８とで差動増幅回路が構成される。
上１０５Ｖ未満の時、差動増幅部７２１のスイッチＳ１
の接点Ａ１−Ａ３，Ｂ１−Ｂ３が導通することにより、
差動増幅部７２１は抵抗Ｒ１８，Ｒ２０，Ｒ２２，Ｒ２
４とオペアンプＯＰ８とで差動増幅回路が構成される。
【０１５８】 そして、その出力をＶS85 とすると、ＶS8
5 ＝Ｒ２４／（Ｒ２２＋Ｒ２４）｛１＋（Ｒ２０／Ｒ１
８）｝ＶREF −（Ｒ２０／Ｒ１８）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａとなる。このＶS85 の入出力特性は、抵抗値
の選定によりランプ電流制御制御特性ｉS2における点ｉ
P32 とｉP42 を結ぶ直線特性となる。
5 ＝Ｒ２４／（Ｒ２２＋Ｒ２４）｛１＋（Ｒ２０／Ｒ１
８）｝ＶREF −（Ｒ２０／Ｒ１８）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａとなる。このＶS85 の入出力特性は、抵抗値
の選定によりランプ電流制御制御特性ｉS2における点ｉ
P32 とｉP42 を結ぶ直線特性となる。
【０１５９】 また、放電灯のランプ最終電圧が１０５Ｖ
以上の時、差動増幅部７２１のスイッチＳ１の接点Ａ１
−Ａ４，Ｂ１−Ｂ４が導通することにより、差動増幅部
７２１は抵抗Ｒ１８，Ｒ２１，Ｒ２２，Ｒ２５とオペア
ンプＯＰ８とで差動増幅回路が構成される。
以上の時、差動増幅部７２１のスイッチＳ１の接点Ａ１
−Ａ４，Ｂ１−Ｂ４が導通することにより、差動増幅部
７２１は抵抗Ｒ１８，Ｒ２１，Ｒ２２，Ｒ２５とオペア
ンプＯＰ８とで差動増幅回路が構成される。
【０１６０】 そして、その出力をＶS105とすると、ＶS8
5 ＝｛Ｒ２５／（Ｒ２２＋Ｒ２５）］｝｛１＋（Ｒ２１
／Ｒ１８）｝ＶREF −（Ｒ２１／Ｒ１８）｛Ｒ２／（Ｒ
１＋Ｒ２）｝Ｖａとなる。このＶS85 の入出力特性は、
抵抗値の選定によりランプ電流制御特性ｉS2における点
ｉP32 とｉP42 を結ぶ直線特性となる。
5 ＝｛Ｒ２５／（Ｒ２２＋Ｒ２５）］｝｛１＋（Ｒ２１
／Ｒ１８）｝ＶREF −（Ｒ２１／Ｒ１８）｛Ｒ２／（Ｒ
１＋Ｒ２）｝Ｖａとなる。このＶS85 の入出力特性は、
抵抗値の選定によりランプ電流制御特性ｉS2における点
ｉP32 とｉP42 を結ぶ直線特性となる。
【０１６１】 この点灯装置に放電灯１２を装着し、最初
に点灯させる以前、すなわち初期状態においては、ラン
プ最終電圧記憶手段７２２は電力投入の最も少ない６５
Ｖを仮に記憶させておき、これによりスイッチ切り替え
手段７２３はスイッチＳ１の接点Ａ１−Ａ２，Ｂ１−Ｂ
２を導通させることにより、ランプ電流制御特性はｉS1
となる。
に点灯させる以前、すなわち初期状態においては、ラン
プ最終電圧記憶手段７２２は電力投入の最も少ない６５
Ｖを仮に記憶させておき、これによりスイッチ切り替え
手段７２３はスイッチＳ１の接点Ａ１−Ａ２，Ｂ１−Ｂ
２を導通させることにより、ランプ電流制御特性はｉS1
となる。
【０１６２】 点灯スイッチ２がオンされ、放電灯１２が
点灯すると、ランプ電圧の上昇にともない、ランプ電流
はランプ電流制御特性ｉS1に従って流れる。そして、次
第にランプ電圧の上昇が穏やかになり、任意のランプ電
圧で飽和・安定する（ランプ最終電圧に達する）。
点灯すると、ランプ電圧の上昇にともない、ランプ電流
はランプ電流制御特性ｉS1に従って流れる。そして、次
第にランプ電圧の上昇が穏やかになり、任意のランプ電
圧で飽和・安定する（ランプ最終電圧に達する）。
【０１６３】 そして、所定時間ｔ４経過後、タイマ回路
７２４からの出力により、ランプ最終電圧記憶手段７２
２が上記任意のランプ電圧をランプ最終電圧として記憶
する。その後、所定時間ｔ５が経過するごとに、記憶値
は更新される。その電圧値に応じてスイッチ切り替え手
段７２３は、スイッチＳ１の接点を切り替える。
７２４からの出力により、ランプ最終電圧記憶手段７２
２が上記任意のランプ電圧をランプ最終電圧として記憶
する。その後、所定時間ｔ５が経過するごとに、記憶値
は更新される。その電圧値に応じてスイッチ切り替え手
段７２３は、スイッチＳ１の接点を切り替える。
【０１６４】 例えば、最終ランプ電圧が８６Ｖの場合、
スイッチ切り替え手段７２３はスイッチＳ１の接点を切
り替え、Ａ１−Ａ３，Ｂ１−Ｂ３を導通させる。これに
より、ランプ電流制御特性がｉS1からｉS2に変化する。
スイッチ切り替え手段７２３はスイッチＳ１の接点を切
り替え、Ａ１−Ａ３，Ｂ１−Ｂ３を導通させる。これに
より、ランプ電流制御特性がｉS1からｉS2に変化する。
【０１６５】 そして、放電灯１２が消灯され再点灯され
た時、今度はランプ電圧の上昇に対し、ランプ電流は放
電灯の特性を考慮したランプ電流制御特性ｉS2に従って
安定点灯に達する。
た時、今度はランプ電圧の上昇に対し、ランプ電流は放
電灯の特性を考慮したランプ電流制御特性ｉS2に従って
安定点灯に達する。
【０１６６】 また、スイッチ切り替え手段７２３は、点
灯後最初の所定時間ｔ４経過を除いて、電圧検出手段６
から入力されるランプ電圧がランプ最終電圧記憶手段７
２２の記憶値を下回った時、直ちにスイッチＳ１の接点
を電力投入の最も少ないｉS1に切り替える。ただし、ラ
ンプ最終電圧記憶手段７２２の記憶値は、所定時間ｔ５
が経過するまで更新しない。
灯後最初の所定時間ｔ４経過を除いて、電圧検出手段６
から入力されるランプ電圧がランプ最終電圧記憶手段７
２２の記憶値を下回った時、直ちにスイッチＳ１の接点
を電力投入の最も少ないｉS1に切り替える。ただし、ラ
ンプ最終電圧記憶手段７２２の記憶値は、所定時間ｔ５
が経過するまで更新しない。
【０１６７】 これは、例えば図２０で示すようにランプ
電圧が８６Ｖで安定し、ランプ電流の電流制御特性ｉS2
上の動作点ｘ1 で点灯していた時に、放電灯１２自身あ
るいは外部環境等の変化で、ランプ電圧が下降し８５Ｖ
を下回った場合、動作点は点ｘ2 に変化し、このため所
定時間ｔ５が経過し、ランプ最終電圧記憶手段７２２が
記憶値を更新するまで、過電力状態で点灯してしまう。
電圧が８６Ｖで安定し、ランプ電流の電流制御特性ｉS2
上の動作点ｘ1 で点灯していた時に、放電灯１２自身あ
るいは外部環境等の変化で、ランプ電圧が下降し８５Ｖ
を下回った場合、動作点は点ｘ2 に変化し、このため所
定時間ｔ５が経過し、ランプ最終電圧記憶手段７２２が
記憶値を更新するまで、過電力状態で点灯してしまう。
【０１６８】 従って、電圧検出手段６から入力されるラ
ンプ電圧が、ランプ最終電圧記憶手段７２２の記憶値を
下回った時、直ちにスイッチＳ１の接点を電力投入の最
も少ないｉS1に切り替えるという構成を付加することに
より、ランプ電流制御特性が点線で示すｉS1に変化し、
動作点がｘ3 となることで定格電力点灯を維持できる。
ンプ電圧が、ランプ最終電圧記憶手段７２２の記憶値を
下回った時、直ちにスイッチＳ１の接点を電力投入の最
も少ないｉS1に切り替えるという構成を付加することに
より、ランプ電流制御特性が点線で示すｉS1に変化し、
動作点がｘ3 となることで定格電力点灯を維持できる。
【０１６９】 また、スイッチＳ１の接点を切り替えるだ
けで、ランプ最終電圧記憶手段７２２の記憶値は所定時
間ｔ５が経過するまで更新しないことにより、ランプ電
圧の下降がノイズ等による一過性のものである場合に間
違って記憶する確率が低下し、次回点灯においても最適
な電力で放電灯を立ち上げることができる。
けで、ランプ最終電圧記憶手段７２２の記憶値は所定時
間ｔ５が経過するまで更新しないことにより、ランプ電
圧の下降がノイズ等による一過性のものである場合に間
違って記憶する確率が低下し、次回点灯においても最適
な電力で放電灯を立ち上げることができる。
【０１７０】 なお、この実施例２においては、ランプ電
圧０Ｖから最大定格電圧までのランプ電流制御特性をこ
の発明を実現するための最も少ない数の４つの直線を組
み合わせた折れ線で説明したが、この直線の数は４つ以
上でよいのは言うまでもなく、直線数を増やすことによ
り、発光効率を基に作成されるランプ電流制御特性に近
似させることができ、より滑らかな光量の立ち上がり特
性を得ることができる。
圧０Ｖから最大定格電圧までのランプ電流制御特性をこ
の発明を実現するための最も少ない数の４つの直線を組
み合わせた折れ線で説明したが、この直線の数は４つ以
上でよいのは言うまでもなく、直線数を増やすことによ
り、発光効率を基に作成されるランプ電流制御特性に近
似させることができ、より滑らかな光量の立ち上がり特
性を得ることができる。
【０１７１】 また、ランプ最終電圧により３種のランプ
電流制御特性を有するランプ電流制御手段７Ａについて
説明したが、この数は増減させてもよいのは言うまでも
なく、ランプ電流制御特性を増すほど、放電灯のばらつ
きをより十分に吸収できる。
電流制御特性を有するランプ電流制御手段７Ａについて
説明したが、この数は増減させてもよいのは言うまでも
なく、ランプ電流制御特性を増すほど、放電灯のばらつ
きをより十分に吸収できる。
【０１７２】 実施例３． 以下、この発明の他の実施例を図２０について説明す
る。実施例２においては、図１１に示すランプ電流制御
特性を、ランプ電流制御手段７Ａの基本となる回路構成
を図１２を用いてそれぞれ説明したが、この実施例３で
は図２１のランプ電流制御手段７Ｂの回路構成で説明す
る。
る。実施例２においては、図１１に示すランプ電流制御
特性を、ランプ電流制御手段７Ａの基本となる回路構成
を図１２を用いてそれぞれ説明したが、この実施例３で
は図２１のランプ電流制御手段７Ｂの回路構成で説明す
る。
【０１７３】 このランプ電流制御手段７Ｂは差動増幅手
段７６〜７８、加算手段７９とクリップ手段８０から構
成される。
段７６〜７８、加算手段７９とクリップ手段８０から構
成される。
【０１７４】 ランプ電流制御手段７Ｂの入力ＶINは電圧
検出手段６の出力であり、並列に接続された差動増幅手
段７６〜７８に入力される。差動増幅手段７６は、この
入力ＶINを抵抗Ｒ２６を介してオペアンプＯＰ９の反転
入力端子に入力する。
検出手段６の出力であり、並列に接続された差動増幅手
段７６〜７８に入力される。差動増幅手段７６は、この
入力ＶINを抵抗Ｒ２６を介してオペアンプＯＰ９の反転
入力端子に入力する。
【０１７５】 オペアンプＯＰ９の反転入力端子は抵抗Ｒ
２７を介してオペアンプＯＰ９の出力に接続される。抵
抗Ｒ２８，Ｒ２９は基準電源ＶREF とＧＮＤ間に直列接
続され、抵抗Ｒ２８とＲ２９の分圧点はオペアンプＯＰ
９の非反転入力端子に接続される。
２７を介してオペアンプＯＰ９の出力に接続される。抵
抗Ｒ２８，Ｒ２９は基準電源ＶREF とＧＮＤ間に直列接
続され、抵抗Ｒ２８とＲ２９の分圧点はオペアンプＯＰ
９の非反転入力端子に接続される。
【０１７６】 差動増幅手段７７も同様の構成を持って抵
抗Ｒ３０〜Ｒ３３とオペアンプＯＰ１０から構成され、
差動増幅手段７８も抵抗Ｒ３４〜Ｒ３７とオペアンプＯ
Ｐ１１から構成される。ただし、これら並列に接続され
た３種の差動増幅手段７６〜７８の出力特性はすべて異
なるものである。
抗Ｒ３０〜Ｒ３３とオペアンプＯＰ１０から構成され、
差動増幅手段７８も抵抗Ｒ３４〜Ｒ３７とオペアンプＯ
Ｐ１１から構成される。ただし、これら並列に接続され
た３種の差動増幅手段７６〜７８の出力特性はすべて異
なるものである。
【０１７７】 なお、電圧検出手段６の出力ＶINは、実施
例１，図２で示した抵抗６１と６２の抵抗値をＲ１，Ｒ
２とした時、Ｒ１とＲ２の分圧により、ＶIN＝Ｖａ・Ｒ
２／（Ｒ１＋Ｒ２）で表される。
例１，図２で示した抵抗６１と６２の抵抗値をＲ１，Ｒ
２とした時、Ｒ１とＲ２の分圧により、ＶIN＝Ｖａ・Ｒ
２／（Ｒ１＋Ｒ２）で表される。
【０１７８】 加算手段７９は３つの入力端子ｎ1 〜ｎ3
を持ち、それぞれ差動増幅手段７６〜７８の出力ＶS6〜
ＶS8を入力する。端子ｎ1 は抵抗Ｒ３８を介して、端子
ｎ2は抵抗Ｒ３９を介して、また端子ｎ3 は抵抗Ｒ４０
を介して、それぞれオペアンプＯＰ１２の非反転入力端
子に接続される。
を持ち、それぞれ差動増幅手段７６〜７８の出力ＶS6〜
ＶS8を入力する。端子ｎ1 は抵抗Ｒ３８を介して、端子
ｎ2は抵抗Ｒ３９を介して、また端子ｎ3 は抵抗Ｒ４０
を介して、それぞれオペアンプＯＰ１２の非反転入力端
子に接続される。
【０１７９】 オペアンプＯＰ１２の反転入力端子は、オ
ペアンプＯＰ１２の出力端子とＧＮＤ間に直列接続で挿
入される抵抗Ｒ４１とＲ４２の分圧点に接続され、オペ
アンプＯＰ１２の出力端子はそのまま加算手段７９の出
力Ｖadとして、クリップ手段８０へ出力される。
ペアンプＯＰ１２の出力端子とＧＮＤ間に直列接続で挿
入される抵抗Ｒ４１とＲ４２の分圧点に接続され、オペ
アンプＯＰ１２の出力端子はそのまま加算手段７９の出
力Ｖadとして、クリップ手段８０へ出力される。
【０１８０】 加算手段７９の出力は、クリップ手段８０
を構成するオペアンプＯＰ１３の反転入力端子に接続さ
れるとともに、抵抗Ｒ４５を介してダイオードＤ５のア
ノードに接続され、ダイオードＤ５のカソードはオペア
ンプＯＰ１３の出力に接続される。
を構成するオペアンプＯＰ１３の反転入力端子に接続さ
れるとともに、抵抗Ｒ４５を介してダイオードＤ５のア
ノードに接続され、ダイオードＤ５のカソードはオペア
ンプＯＰ１３の出力に接続される。
【０１８１】 抵抗Ｒ４３，Ｒ４４は基準電源ＶREF とＧ
ＮＤ間に直列接続され、抵抗Ｒ４３とＲ４４の分圧点は
オペアンプＯＰ１３の非反転入力端子に接続される。そ
して、抵抗Ｒ４５とダイオードＤ５の接続点が、ランプ
電流制御手段７の出力として昇圧制御手段４の端子４ｄ
に接続される。
ＮＤ間に直列接続され、抵抗Ｒ４３とＲ４４の分圧点は
オペアンプＯＰ１３の非反転入力端子に接続される。そ
して、抵抗Ｒ４５とダイオードＤ５の接続点が、ランプ
電流制御手段７の出力として昇圧制御手段４の端子４ｄ
に接続される。
【０１８２】 図２１において、各差動増幅手段７６〜７
８の入出力特性は、ＶS6＝｛Ｒ２９／（Ｒ２８＋Ｒ２
９）｝｛１＋（Ｒ２７／Ｒ２６）｝ＶREF −（Ｒ２７／
Ｒ２６）ＶIN，ＶS7＝｛Ｒ３３／（Ｒ３２＋Ｒ３３）｝
｛１＋（Ｒ３１／Ｒ３０）｝ＶREF −（Ｒ３１／Ｒ３
０）ＶIN，ＶS8＝｛Ｒ３７／（Ｒ３６＋Ｒ３７）｝｛１
＋（Ｒ３５／Ｒ３４）｝ＶREF −（Ｒ３５／Ｒ３４）Ｖ
INとなる。
８の入出力特性は、ＶS6＝｛Ｒ２９／（Ｒ２８＋Ｒ２
９）｝｛１＋（Ｒ２７／Ｒ２６）｝ＶREF −（Ｒ２７／
Ｒ２６）ＶIN，ＶS7＝｛Ｒ３３／（Ｒ３２＋Ｒ３３）｝
｛１＋（Ｒ３１／Ｒ３０）｝ＶREF −（Ｒ３１／Ｒ３
０）ＶIN，ＶS8＝｛Ｒ３７／（Ｒ３６＋Ｒ３７）｝｛１
＋（Ｒ３５／Ｒ３４）｝ＶREF −（Ｒ３５／Ｒ３４）Ｖ
INとなる。
【０１８３】 ここで、各差動増幅手段７６〜７８の抵抗
値を異なる値とすることにより、各差動増幅手段７６〜
７８の入出力特性を自在に変化させることが可能であ
り、差動増幅手段７６〜７８の入出力特性を図２２に示
す。
値を異なる値とすることにより、各差動増幅手段７６〜
７８の入出力特性を自在に変化させることが可能であ
り、差動増幅手段７６〜７８の入出力特性を図２２に示
す。
【０１８４】 次に、これら差動増幅手段７６〜７８の出
力は加算手段７９に入力される。加算手段７９は入力さ
れた信号の総和を出力するもので、その出力をＶadとす
れば、Ｖad＝｛１＋（Ｒ４１／Ｒ４２）｝｛（Ｒ３９・
Ｒ４０・ＶS4＋Ｒ３８・Ｒ４０・ＶS5＋Ｒ３８・Ｒ３９
・ＶS6）／（Ｒ３８・Ｒ３９＋Ｒ３９・Ｒ４０＋Ｒ３８
・Ｒ４０）｝となる。ここで、Ｒ３８＝Ｒ３９＝Ｒ４
０、Ｒ４１＝２×Ｒ４２とすれば、Ｖad＝ＶS6＋ＶS7＋
ＶS8となり、図２３で示される。
力は加算手段７９に入力される。加算手段７９は入力さ
れた信号の総和を出力するもので、その出力をＶadとす
れば、Ｖad＝｛１＋（Ｒ４１／Ｒ４２）｝｛（Ｒ３９・
Ｒ４０・ＶS4＋Ｒ３８・Ｒ４０・ＶS5＋Ｒ３８・Ｒ３９
・ＶS6）／（Ｒ３８・Ｒ３９＋Ｒ３９・Ｒ４０＋Ｒ３８
・Ｒ４０）｝となる。ここで、Ｒ３８＝Ｒ３９＝Ｒ４
０、Ｒ４１＝２×Ｒ４２とすれば、Ｖad＝ＶS6＋ＶS7＋
ＶS8となり、図２３で示される。
【０１８５】 次に加算手段７９の出力はクリップ手段８
０に入力され、オペアンプＯＰ１２の非反転端子の入力
であるｖCP＝｛Ｒ４４／（Ｒ４３＋Ｒ４４）｝ＶREF で
制限される。なお、抵抗Ｒ４５はダイオードＤ５を介し
てオペアンプＯＰ１３に過大な電流が流れないようにす
るための電流制限抵抗である。
０に入力され、オペアンプＯＰ１２の非反転端子の入力
であるｖCP＝｛Ｒ４４／（Ｒ４３＋Ｒ４４）｝ＶREF で
制限される。なお、抵抗Ｒ４５はダイオードＤ５を介し
てオペアンプＯＰ１３に過大な電流が流れないようにす
るための電流制限抵抗である。
【０１８６】 ここで、ランプ電流制御手段７Ｂの出力電
圧ＶOUT は、実施例１でも述べたように任意のランプ電
圧Ｖａに対してその時にランプに流すべき電流を指示す
るもので、その電圧値が意味する電流の値は電流検出手
段５に生じ、昇圧制御手段４の端子４ｃに入力される電
圧が意味する電流値と等しいものである。
圧ＶOUT は、実施例１でも述べたように任意のランプ電
圧Ｖａに対してその時にランプに流すべき電流を指示す
るもので、その電圧値が意味する電流の値は電流検出手
段５に生じ、昇圧制御手段４の端子４ｃに入力される電
圧が意味する電流値と等しいものである。
【０１８７】 例えば、ランプ電流検出手段７Ｂに生じる
電圧が１Ｖの時の電流が１Ａであるとすれば、ランプ電
流制御手段７Ｂの出力電圧ＶOUT ＝１Ｖも指示電流１Ａ
を意味する。
電圧が１Ｖの時の電流が１Ａであるとすれば、ランプ電
流制御手段７Ｂの出力電圧ＶOUT ＝１Ｖも指示電流１Ａ
を意味する。
【０１８８】 ランプ電流制御手段７Ｂの出力電圧ＶOUT
を総括すれば、ランプ電圧が点ｖP2における電圧未満の
時、ｖS ＝｛Ｒ４４／（Ｒ４３＋Ｒ４４）｝ＶREF なる
直線ｖ1 の特性になり、ランプ電圧が点ｖP2における電
圧以上の時、ｖS ＝｛Ｒ２９／（Ｒ２８＋Ｒ２９）｝
｛１＋（Ｒ２７／Ｒ２６）｝ＶREF −（Ｒ２７／Ｒ２
６）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａ＋｛Ｒ３３／（Ｒ３
２＋Ｒ３３）｝｛１＋（Ｒ３１／Ｒ３０）｝ＶREF −
（Ｒ３１／Ｒ３０）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａ＋
｛Ｒ３７／（Ｒ３６＋Ｒ３７）｝｛１＋（Ｒ３５／Ｒ３
４）｝ＶREF −（Ｒ３５／Ｒ３４）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａなる直線ｖ2 ，ｖ3 ，ｖ4 の特性になる。
を総括すれば、ランプ電圧が点ｖP2における電圧未満の
時、ｖS ＝｛Ｒ４４／（Ｒ４３＋Ｒ４４）｝ＶREF なる
直線ｖ1 の特性になり、ランプ電圧が点ｖP2における電
圧以上の時、ｖS ＝｛Ｒ２９／（Ｒ２８＋Ｒ２９）｝
｛１＋（Ｒ２７／Ｒ２６）｝ＶREF −（Ｒ２７／Ｒ２
６）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａ＋｛Ｒ３３／（Ｒ３
２＋Ｒ３３）｝｛１＋（Ｒ３１／Ｒ３０）｝ＶREF −
（Ｒ３１／Ｒ３０）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖａ＋
｛Ｒ３７／（Ｒ３６＋Ｒ３７）｝｛１＋（Ｒ３５／Ｒ３
４）｝ＶREF −（Ｒ３５／Ｒ３４）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａなる直線ｖ2 ，ｖ3 ，ｖ4 の特性になる。
【０１８９】 実施例２と同様にここで点ｖP1〜ｖP5は図
１１の点ｉP1〜ｉP5に相当し、直線ｖS 並びにｖ1 〜ｖ
4 は直線ｉS ならびにｉ1 〜ｉ4 に相当する。従って、
このような回路構成により、図２４で示したランプ電流
制御特性を実現できる。
１１の点ｉP1〜ｉP5に相当し、直線ｖS 並びにｖ1 〜ｖ
4 は直線ｉS ならびにｉ1 〜ｉ4 に相当する。従って、
このような回路構成により、図２４で示したランプ電流
制御特性を実現できる。
【０１９０】 そして、差動増幅手段７７を図１９で示し
た構成（回路定数は異なるが）に代えることにより、図
１８で示した複数のランプ電流制御特性が得られる。
た構成（回路定数は異なるが）に代えることにより、図
１８で示した複数のランプ電流制御特性が得られる。
【０１９１】 実施例４． 次に、この発明の実施例４について説明する。図２５は
点灯開始からの時間に対するランプ電圧，ランプ電流お
よび光出力を示している。実線ｖは放電灯１２のランプ
電圧立ち上がり特性で、実線ｗは従来のランプ電流制御
特性に従って放電灯に流れるランプ電流で、実線ｌは従
来の放電灯の光量立ち上がり特性である。
点灯開始からの時間に対するランプ電圧，ランプ電流お
よび光出力を示している。実線ｖは放電灯１２のランプ
電圧立ち上がり特性で、実線ｗは従来のランプ電流制御
特性に従って放電灯に流れるランプ電流で、実線ｌは従
来の放電灯の光量立ち上がり特性である。
【０１９２】 点線ｗ’はこの発明によるランプ電流制御
特性に従って流れるランプ電流で、点線ｌ’はこの発明
における放電灯の光量立ち上がり特性である。また、一
点鎖線Ｖ2 は第１の所定ランプ電圧で、一点鎖線Ｖ3 は
第２の所定ランプ電圧である。また、図２６はこの発明
におけるランプ最終電圧付近のランプ電流制御特性を拡
大したものである。
特性に従って流れるランプ電流で、点線ｌ’はこの発明
における放電灯の光量立ち上がり特性である。また、一
点鎖線Ｖ2 は第１の所定ランプ電圧で、一点鎖線Ｖ3 は
第２の所定ランプ電圧である。また、図２６はこの発明
におけるランプ最終電圧付近のランプ電流制御特性を拡
大したものである。
【０１９３】 いま、放電灯１２が点灯すると、ランプ電
圧は図２５の実線ｖに示すように点灯初期の低い電圧か
ら上昇し、ランプ最終電圧Ｖ4 （この発明においては、
８５Ｖと仮定する）に達する。
圧は図２５の実線ｖに示すように点灯初期の低い電圧か
ら上昇し、ランプ最終電圧Ｖ4 （この発明においては、
８５Ｖと仮定する）に達する。
【０１９４】 このようなランプ電圧の変化に対し、ラン
プ電流制御手段は実線ｗに従ってランプ電流を変化させ
る。これを図２５で示せば、制御の動作点ｖD1がランプ
電流制御特性上を左側から右側に（ランプ最終電圧Ｖ4
に向って）進んでいくことになる。
プ電流制御手段は実線ｗに従ってランプ電流を変化させ
る。これを図２５で示せば、制御の動作点ｖD1がランプ
電流制御特性上を左側から右側に（ランプ最終電圧Ｖ4
に向って）進んでいくことになる。
【０１９５】 従来、ランプ電圧が上昇すると、動作点ｖ
D1はランプ電流制御特性ｉ3 をその動作点をｖD1→ｖD2
→ｖD3と変化させながら、ランプ最終電圧Ｖ4 に落ち着
く。しかしながら、この放電灯１２の最適な電流制御特
性は点線で示す発光効率を考慮したｉ85であるため、点
線ｉ85と従来のランプ電流制御特性ｉ3 が作る領域（ラ
ンプ電圧Ｖ2 とＶ4 の範囲内である斜線部）で電流（電
力）不足となる。
D1はランプ電流制御特性ｉ3 をその動作点をｖD1→ｖD2
→ｖD3と変化させながら、ランプ最終電圧Ｖ4 に落ち着
く。しかしながら、この放電灯１２の最適な電流制御特
性は点線で示す発光効率を考慮したｉ85であるため、点
線ｉ85と従来のランプ電流制御特性ｉ3 が作る領域（ラ
ンプ電圧Ｖ2 とＶ4 の範囲内である斜線部）で電流（電
力）不足となる。
【０１９６】 この影響は、図２５に示すように、従来の
放電灯の光量立ち上がり特性ｌに、ランプ電圧ｖがＶ2
からＶ4 に変化する間でアンダーシュートとして現れて
くる。
放電灯の光量立ち上がり特性ｌに、ランプ電圧ｖがＶ2
からＶ4 に変化する間でアンダーシュートとして現れて
くる。
【０１９７】 この発明は、このアンダーシュート量を少
なくし、オーバーシュート量との差を縮めて違和感の少
ない光量立ち上がり特性を実現するものである。
なくし、オーバーシュート量との差を縮めて違和感の少
ない光量立ち上がり特性を実現するものである。
【０１９８】 以下、その手法について詳細に述べる。図
２７はこの発明におけるランプ電力制御手段の差動増幅
手段９０の構成を表す図であり、この差動増幅手段９０
はアンダーシュート抑制手段として機能する。なお、説
明簡単化のため、実施例２の図１１に示した一つのラン
プ電力制御特性に限って説明を行うが、実施例２の図１
９で示した差動増幅手段７２ａに拡張することが可能で
ある。
２７はこの発明におけるランプ電力制御手段の差動増幅
手段９０の構成を表す図であり、この差動増幅手段９０
はアンダーシュート抑制手段として機能する。なお、説
明簡単化のため、実施例２の図１１に示した一つのラン
プ電力制御特性に限って説明を行うが、実施例２の図１
９で示した差動増幅手段７２ａに拡張することが可能で
ある。
【０１９９】 この差動増幅手段９０は、電圧検出手段６
から出力されるランプ電圧相当の電圧ＶINを入力とし、
図１２に示すような最大値選択手段７４の端子ｍ２へ出
力を行う。電圧検出手段６の出力は、抵抗Ｒ７を介して
オペアンプＯＰ２の反転入力端子に接続されるととも
に、一つの入力端子Ｓi1と２つの出力端子Ｓ01，Ｓ02を
備えるスイッチ切り替え手段７２５へ入力される。
から出力されるランプ電圧相当の電圧ＶINを入力とし、
図１２に示すような最大値選択手段７４の端子ｍ２へ出
力を行う。電圧検出手段６の出力は、抵抗Ｒ７を介して
オペアンプＯＰ２の反転入力端子に接続されるととも
に、一つの入力端子Ｓi1と２つの出力端子Ｓ01，Ｓ02を
備えるスイッチ切り替え手段７２５へ入力される。
【０２００】 オペアンプＯＰ２の反転入力端子は抵抗Ｒ
８を介して出力端子に接続されるとともに、抵抗Ｒ４６
を介してスイッチＳ２の一方の端子に接続され、スイッ
チＳ２の他方の端子はオペアンプＯＰ２の出力端子に接
続される。
８を介して出力端子に接続されるとともに、抵抗Ｒ４６
を介してスイッチＳ２の一方の端子に接続され、スイッ
チＳ２の他方の端子はオペアンプＯＰ２の出力端子に接
続される。
【０２０１】 オペアンプＯＰ２の非反転入力端子は、基
準電源ＶREF とＧＮＤ間に直列接続される抵抗Ｒ９とＲ
１０の分圧点に接続されるとともに、抵抗Ｒ４７を介し
てスイッチＳ３の一方の端子に接続され、スイッチＳ３
の他方の端子はＧＮＤに接地される。スイッチＳ２なら
びにＳ３は、それぞれスイッチの開閉を操作する端子が
設けられ、これらの端子は互いに接続されてスイッチ切
り替え手段７２５の出力端子Ｓ01に接続される。
準電源ＶREF とＧＮＤ間に直列接続される抵抗Ｒ９とＲ
１０の分圧点に接続されるとともに、抵抗Ｒ４７を介し
てスイッチＳ３の一方の端子に接続され、スイッチＳ３
の他方の端子はＧＮＤに接地される。スイッチＳ２なら
びにＳ３は、それぞれスイッチの開閉を操作する端子が
設けられ、これらの端子は互いに接続されてスイッチ切
り替え手段７２５の出力端子Ｓ01に接続される。
【０２０２】 オペアンプＯＰ２の出力は差動増幅部７３
４の出力ＶS2’であり、時定数切り替え部７２６に入力
される。オペアンプＰＯ２の出力端子は時定数切り替え
部７２６の抵抗Ｒ４８を介して抵抗Ｒ４９に接続され
て、差動増幅手段９０の出力となる。
４の出力ＶS2’であり、時定数切り替え部７２６に入力
される。オペアンプＰＯ２の出力端子は時定数切り替え
部７２６の抵抗Ｒ４８を介して抵抗Ｒ４９に接続され
て、差動増幅手段９０の出力となる。
【０２０３】 抵抗Ｒ４８とＲ４９の接続点にはスイッチ
Ｓ４の一方の端子が接続され、他方の端子は差動増幅手
段９０の出力に接続されるコンデンサＣ１を介して接地
される。スイッチＳ４には、このスイッチＳ４の開閉を
操作する端子が設けられ、スイッチ切り替え手段７２５
の出力端子Ｓ02に接続される。
Ｓ４の一方の端子が接続され、他方の端子は差動増幅手
段９０の出力に接続されるコンデンサＣ１を介して接地
される。スイッチＳ４には、このスイッチＳ４の開閉を
操作する端子が設けられ、スイッチ切り替え手段７２５
の出力端子Ｓ02に接続される。
【０２０４】 ここで、スイッチ切り替え手段７２５は、
電圧検出手段６の出力ＶINが第１の所定ランプ電圧（例
えば、ランプ最終電圧−１０Ｖ）以下の時、スイッチＳ
２，Ｓ３をオープンする信号を出力し、第１の所定ラン
プ電圧以上、第２の所定ランプ電圧（例えば、ランプ最
終電圧−５Ｖ）未満の時スイッチＳ２およびＳ３をショ
ートする信号を出力する。
電圧検出手段６の出力ＶINが第１の所定ランプ電圧（例
えば、ランプ最終電圧−１０Ｖ）以下の時、スイッチＳ
２，Ｓ３をオープンする信号を出力し、第１の所定ラン
プ電圧以上、第２の所定ランプ電圧（例えば、ランプ最
終電圧−５Ｖ）未満の時スイッチＳ２およびＳ３をショ
ートする信号を出力する。
【０２０５】 また第２の所定ランプ電圧以下の時スイッ
チＳ４をショートする信号を出力し、第２の所定ランプ
電圧以上の時、スイッチＳ４をオープンする信号を出力
する。なお、第１および第２の所定ランプ電圧には、第
１の所定ランプ電圧＜第２の所定ランプ電圧の関係があ
り、ともに図１１に示すランプ電流制御特性ｉS の点の
点ｉP3とｉP4におけるランプ電圧の範囲内にある。
チＳ４をショートする信号を出力し、第２の所定ランプ
電圧以上の時、スイッチＳ４をオープンする信号を出力
する。なお、第１および第２の所定ランプ電圧には、第
１の所定ランプ電圧＜第２の所定ランプ電圧の関係があ
り、ともに図１１に示すランプ電流制御特性ｉS の点の
点ｉP3とｉP4におけるランプ電圧の範囲内にある。
【０２０６】 また、時定数切り替え部７２６の抵抗Ｒ４
８は、非常に小さな抵抗であり、スイッチＳ４がショー
ト状態においてコンデンサＣ１に流入する電流を制限す
るためのものであり、コンデンサＣ１と作る時定数は非
常に小さいものである。
８は、非常に小さな抵抗であり、スイッチＳ４がショー
ト状態においてコンデンサＣ１に流入する電流を制限す
るためのものであり、コンデンサＣ１と作る時定数は非
常に小さいものである。
【０２０７】 これに比して抵抗Ｒ４９は大きな値であ
り、Ｒ４８《Ｒ４９の関係があり、スイッチＳ４がオー
プン状態においては、抵抗Ｒ４９とコンデンサＣ１が作
る時定数は大きいものである。
り、Ｒ４８《Ｒ４９の関係があり、スイッチＳ４がオー
プン状態においては、抵抗Ｒ４９とコンデンサＣ１が作
る時定数は大きいものである。
【０２０８】 次に、この回路の動作について説明する。
ランプ電圧が第１の所定ランプ電圧ｖ2 未満において
は、スイッチＳ２，Ｓ３はオープンであるため、制御の
動作点ｖD1はランプ電流制御特性ｉ3 上に存在し、ｉ3
＝｛Ｒ１０／（Ｒ９＋Ｒ１０）｝｛１＋（Ｒ８／Ｒ
７）｝ＶREF −（Ｒ８／Ｒ７）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａに従って、放電灯１２に電流が通電される。
ランプ電圧が第１の所定ランプ電圧ｖ2 未満において
は、スイッチＳ２，Ｓ３はオープンであるため、制御の
動作点ｖD1はランプ電流制御特性ｉ3 上に存在し、ｉ3
＝｛Ｒ１０／（Ｒ９＋Ｒ１０）｝｛１＋（Ｒ８／Ｒ
７）｝ＶREF −（Ｒ８／Ｒ７）｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ
２）｝Ｖａに従って、放電灯１２に電流が通電される。
【０２０９】 なお、この時時定数切り替え部７２６のス
イッチＳ４はショートされており、抵抗Ｒ４８とコンデ
ンサＣ１の時定数回路を構成しているが、前述のように
非常に小さいものであるため、この時定数切り替え部７
２６の影響は無視できる。
イッチＳ４はショートされており、抵抗Ｒ４８とコンデ
ンサＣ１の時定数回路を構成しているが、前述のように
非常に小さいものであるため、この時定数切り替え部７
２６の影響は無視できる。
【０２１０】 次に、ランプ電圧が第１の所定ランプ電圧
ｖ2 に達した時、スイッチ切り替え部７２６はスイッチ
Ｓ２，Ｓ３をショートする。差動増幅部７３４は抵抗Ｒ
８に並列に抵抗Ｒ４６が接続されることで、ゲインが低
下し、また抵抗Ｒ１０に抵抗Ｒ４７が並列接続されるこ
とでオフセットが低下する。
ｖ2 に達した時、スイッチ切り替え部７２６はスイッチ
Ｓ２，Ｓ３をショートする。差動増幅部７３４は抵抗Ｒ
８に並列に抵抗Ｒ４６が接続されることで、ゲインが低
下し、また抵抗Ｒ１０に抵抗Ｒ４７が並列接続されるこ
とでオフセットが低下する。
【０２１１】 従って、ランプ電流制御特性は次式および
図２６に示すようにｉt1のように変化し、制御の動作点
はｖD1→ｖk1と移動する。ここで、ｉt1は、ｉt1＝｛Ｒ
１０・Ｒ４７／（Ｒ１０＋Ｒ４７）｝／［Ｒ９＋｛Ｒ１
０・Ｒ４７／（Ｒ１０＋Ｒ４７）｝］｛１＋Ｒ８・Ｒ４
６）／Ｒ７（Ｒ８＋Ｒ４６）｝ＶREF −｛Ｒ８・Ｒ４６
／Ｒ７（Ｒ８＋Ｒ４６）｝｛Ｒ１／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖ
ａである。
図２６に示すようにｉt1のように変化し、制御の動作点
はｖD1→ｖk1と移動する。ここで、ｉt1は、ｉt1＝｛Ｒ
１０・Ｒ４７／（Ｒ１０＋Ｒ４７）｝／［Ｒ９＋｛Ｒ１
０・Ｒ４７／（Ｒ１０＋Ｒ４７）｝］｛１＋Ｒ８・Ｒ４
６）／Ｒ７（Ｒ８＋Ｒ４６）｝ＶREF −｛Ｒ８・Ｒ４６
／Ｒ７（Ｒ８＋Ｒ４６）｝｛Ｒ１／（Ｒ１＋Ｒ２）｝Ｖ
ａである。
【０２１２】 次に、ランプ電圧が第２の所定ランプ電圧
に達した時、スイッチ切り替え手段７２５はスイッチＳ
１，Ｓ２および時定数切り替え部７２６のスイッチＳ４
をオープンする。これにより差動増幅部７３４は再び元
の入出力特性に変化し、また時定数切り替え部７２６の
入出力特性は時定数（Ｒ４８＋Ｒ４９）Ｃ１≒Ｒ４９・
Ｃ１で変化する。
に達した時、スイッチ切り替え手段７２５はスイッチＳ
１，Ｓ２および時定数切り替え部７２６のスイッチＳ４
をオープンする。これにより差動増幅部７３４は再び元
の入出力特性に変化し、また時定数切り替え部７２６の
入出力特性は時定数（Ｒ４８＋Ｒ４９）Ｃ１≒Ｒ４９・
Ｃ１で変化する。
【０２１３】 つまり、差動増幅部７３４の入出力特性は
電圧Ｖ2 を境にｉt1からｉ3 へ切り替わるが、差動増幅
手段９０の入出力特性すなわちランプ電流制御特性は、
時定数切り替え部の時定数に従って緩やかにｉt1→ｉt2
→ｉt3→ｉ3 と変化し、制御の動作点もｖk2→ｖk3→ｖ
k4→ｖD3と変化する。なお、便宜上段階的に変化するよ
うに説明しているが、実際はｉt1からｉ3 へは連続的に
変化する。また、ｖD3は２つの座標点のうち、ランプ電
圧が低い方の点である。
電圧Ｖ2 を境にｉt1からｉ3 へ切り替わるが、差動増幅
手段９０の入出力特性すなわちランプ電流制御特性は、
時定数切り替え部の時定数に従って緩やかにｉt1→ｉt2
→ｉt3→ｉ3 と変化し、制御の動作点もｖk2→ｖk3→ｖ
k4→ｖD3と変化する。なお、便宜上段階的に変化するよ
うに説明しているが、実際はｉt1からｉ3 へは連続的に
変化する。また、ｖD3は２つの座標点のうち、ランプ電
圧が低い方の点である。
【０２１４】 従ってこの発明のように、電力不足であっ
た図２６の斜線部を上記回路構成によって補うことによ
って、ランプ電圧がＶ2 からＶ4 へ変化する期間に流れ
るランプ電流は図２５の点線ｗ’で示すようになり、光
量立ち上がり特性も従来の実線から点線ｌ’のように変
化し、アンダーシュートをより少なくすることができ
る。
た図２６の斜線部を上記回路構成によって補うことによ
って、ランプ電圧がＶ2 からＶ4 へ変化する期間に流れ
るランプ電流は図２５の点線ｗ’で示すようになり、光
量立ち上がり特性も従来の実線から点線ｌ’のように変
化し、アンダーシュートをより少なくすることができ
る。
【０２１５】
【発明の効果】以上のように請求項１の発明によれば、
ランプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複数の
ランプ電流制御特性を備え、ランプ最終電圧によって複
数のラ ンプ電流制御特性から放電灯に適したランプ電流
制御特性を選択するように構成したので、放電灯の製造
ばらつきや、経年劣化による発光効率の変化に対処で
き、どのような放電灯を点灯させても、常に安定した発
光量を得ることができるものが得られる効果がある。
ランプ電流制御手段がランプ最終電圧記憶手段と複数の
ランプ電流制御特性を備え、ランプ最終電圧によって複
数のラ ンプ電流制御特性から放電灯に適したランプ電流
制御特性を選択するように構成したので、放電灯の製造
ばらつきや、経年劣化による発光効率の変化に対処で
き、どのような放電灯を点灯させても、常に安定した発
光量を得ることができるものが得られる効果がある。
【０２１６】 請求項２の発明によれば、ランプ電流制御
手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のランプ電流制御
特性を有し、特性不明の放電灯を点灯させる際に、複数
のランプ電流制御特性から任意のランプ電圧に対して投
入電力の最も少ないランプ電流制御特性を選択するよう
に構成したので、定常点灯時に特性不明の放電灯を過電
力で点灯するのを防止できるものが得られる効果があ
る。
手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のランプ電流制御
特性を有し、特性不明の放電灯を点灯させる際に、複数
のランプ電流制御特性から任意のランプ電圧に対して投
入電力の最も少ないランプ電流制御特性を選択するよう
に構成したので、定常点灯時に特性不明の放電灯を過電
力で点灯するのを防止できるものが得られる効果があ
る。
【０２１７】 請求項３の発明によれば、ランプ電流制御
手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のランプ電流制御
手段と有し、周囲環境の変化や放電灯の異常等の何らか
の原因よりランプ電圧が下降した時、ランプ電流制御特
性を複数のランプ電流制御特性の中から選択されていた
ランプ電流制御特性より電力投入の少ないランプ電流制
御特性に切り替わるように構成したので、周囲環境の変
化や放電灯の異常等が生じても、過電力で点灯するのを
防止できるものが得られる効果がある。
手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のランプ電流制御
手段と有し、周囲環境の変化や放電灯の異常等の何らか
の原因よりランプ電圧が下降した時、ランプ電流制御特
性を複数のランプ電流制御特性の中から選択されていた
ランプ電流制御特性より電力投入の少ないランプ電流制
御特性に切り替わるように構成したので、周囲環境の変
化や放電灯の異常等が生じても、過電力で点灯するのを
防止できるものが得られる効果がある。
【０２１８】 請求項４の発明によれば、ランプ電流制御
手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のランプ電流制御
手段を有し、点灯中の放電灯のランプ最終電圧がランプ
最終電圧記憶手段が記憶している電圧以下になっても、
一定時間記憶内容を変化させないように構成したので、
ランプ最終電圧をノイズ等による一過性の変動で誤記憶
することを防止でき、従って次回点灯時にも最適な光量
の立ち上がりを実現できるものが得られる効果がある。
手段がランプ最終電圧記憶手段と複数のランプ電流制御
手段を有し、点灯中の放電灯のランプ最終電圧がランプ
最終電圧記憶手段が記憶している電圧以下になっても、
一定時間記憶内容を変化させないように構成したので、
ランプ最終電圧をノイズ等による一過性の変動で誤記憶
することを防止でき、従って次回点灯時にも最適な光量
の立ち上がりを実現できるものが得られる効果がある。
【０２１９】 請求項５の発明によれば、複数のランプ電
流制御特性のそれぞれが、該放電灯の最大定格電力以
下，最大定格電流以下，かつ最大定格電圧以下で、ラン
プ電圧−ランプ電流座標上に少なくとも４本の略直線を
組み合わせた該略直線の各々の交点４を頂点とする略折
れ線で表わされ、第１の略直線が、第１の座標点（０、
放電灯の最大定格電流）と第２の座標点（放電灯の最大
定格電力／放電灯の最大定格電流、放電灯の最大定格電
流）を結ぶ直線で、第２の略直線が、第２の座標点を通
る該放電灯の最大定格電力が描く最大定格電力曲線の接
線であり、第３の略直線が、該放電灯の最低定格電圧と
該放電灯の最大定格電圧の範囲で、該放電灯の定格電力
が描く定格電力曲線と２つの座標点で交差する直線であ
り、第４の略直線が第３の略直線上のランプ最終電圧が
表わす第３の座標点を通り、第２の略直線に向って描か
れる直線としたので、非常に簡単なアルゴリズムで、ラ
ンプ電流制御特性が実現でき、マイコンなどを用いず
に、簡便な回路で点灯装置を構成でき、ランプ電圧を点
灯開始後急激に上昇させ、その後緩やかに上昇させて飽
和，安定させることができるものが得られる効果があ
る。
流制御特性のそれぞれが、該放電灯の最大定格電力以
下，最大定格電流以下，かつ最大定格電圧以下で、ラン
プ電圧−ランプ電流座標上に少なくとも４本の略直線を
組み合わせた該略直線の各々の交点４を頂点とする略折
れ線で表わされ、第１の略直線が、第１の座標点（０、
放電灯の最大定格電流）と第２の座標点（放電灯の最大
定格電力／放電灯の最大定格電流、放電灯の最大定格電
流）を結ぶ直線で、第２の略直線が、第２の座標点を通
る該放電灯の最大定格電力が描く最大定格電力曲線の接
線であり、第３の略直線が、該放電灯の最低定格電圧と
該放電灯の最大定格電圧の範囲で、該放電灯の定格電力
が描く定格電力曲線と２つの座標点で交差する直線であ
り、第４の略直線が第３の略直線上のランプ最終電圧が
表わす第３の座標点を通り、第２の略直線に向って描か
れる直線としたので、非常に簡単なアルゴリズムで、ラ
ンプ電流制御特性が実現でき、マイコンなどを用いず
に、簡便な回路で点灯装置を構成でき、ランプ電圧を点
灯開始後急激に上昇させ、その後緩やかに上昇させて飽
和，安定させることができるものが得られる効果があ
る。
【０２２０】 請求項６の発明によれば、ランプ電流制御
特性を構成する第４の略直線が、ランプ最終電圧より低
い方に描かれる放電灯の最大定格電力曲線の接線とした
ので、アルゴリズムのうちで、点灯初期に最大電力を投
入でき、光量の立ち上がりを速くできるものが得られる
効果がある。
特性を構成する第４の略直線が、ランプ最終電圧より低
い方に描かれる放電灯の最大定格電力曲線の接線とした
ので、アルゴリズムのうちで、点灯初期に最大電力を投
入でき、光量の立ち上がりを速くできるものが得られる
効果がある。
【０２２１】 請求項７の発明によれば、ランプ電流制御
手段が放電灯の光量立ち上がり特性に生じるアンダーシ
ュートを減少させるアンダーシュート抑制手段を備え、
ランプ電圧の変化によってランプ電流制御特性上の制御
の動作を変化させていき、上記アンダーシュート抑制手
段に基づいてランプ電流制御特性を変化させるように構
成したので、上記立ち上がり特性におけるアンダーシュ
ートを抑えることができ、また、オーバーシュートとア
ンダーシュートの光量差を縮小することで違和感のない
光量の立ち上がりを実現できるものが得られる効果があ
る。
手段が放電灯の光量立ち上がり特性に生じるアンダーシ
ュートを減少させるアンダーシュート抑制手段を備え、
ランプ電圧の変化によってランプ電流制御特性上の制御
の動作を変化させていき、上記アンダーシュート抑制手
段に基づいてランプ電流制御特性を変化させるように構
成したので、上記立ち上がり特性におけるアンダーシュ
ートを抑えることができ、また、オーバーシュートとア
ンダーシュートの光量差を縮小することで違和感のない
光量の立ち上がりを実現できるものが得られる効果があ
る。
【図１】 この発明の一実施例による放電灯点灯装置の
基本構成を示すブロック図である。
基本構成を示すブロック図である。
【図２】 図１における放電灯点灯装置の詳細を示す回
路図である。
路図である。
【図３】 図１の回路各部における始動放電時の信号波
形を示すタイミングチャートである。
形を示すタイミングチャートである。
【図４】 この発明による放電灯のランプ電圧と発光効
率との関係を示す発光効率特性図である。
率との関係を示す発光効率特性図である。
【図５】 この発明によるランプ電圧と発光効率との関
係から求めたランプ電圧と投入電力との関係を示す投入
電力特性図で有る。
係から求めたランプ電圧と投入電力との関係を示す投入
電力特性図で有る。
【図６】 この発明による１つの放電灯の点灯装置にお
けるランプ電圧対ランプ電流の関係を示すランプ電流制
御特性図である。
けるランプ電圧対ランプ電流の関係を示すランプ電流制
御特性図である。
【図７】 図５におけるランプ電流制御特性を用いた放
電灯の光量の立ち上がり特性を示す光量立ち上がり特性
図である。
電灯の光量の立ち上がり特性を示す光量立ち上がり特性
図である。
【図８】 この発明による複数の放電灯のランプ電圧と
発光効率との関係を示す発光効率特性図である。
発光効率との関係を示す発光効率特性図である。
【図９】 この発明によるランプ電圧と発光効率との関
係から求めた、ランプ電圧と投入電力との関係を示す投
入電力特性図である。
係から求めた、ランプ電圧と投入電力との関係を示す投
入電力特性図である。
【図１０】 この発明による複数の放電灯の点灯装置に
おけるランプ電流制御特性図である。
おけるランプ電流制御特性図である。
【図１１】 この発明におけるランプの電流対ランプ電
流の関係を示すランプ電流制御特性を示すランプ電流特
性図である。
流の関係を示すランプ電流制御特性を示すランプ電流特
性図である。
【図１２】 図１０におけるランプ電流制御特性を実現
するためのランプ電流制御手段を示す回路図である。
するためのランプ電流制御手段を示す回路図である。
【図１３】 図１１のランプ電流制御手段におけるラン
プ電圧に対する差動増幅手段の出力電圧を示す特性図で
ある。
プ電圧に対する差動増幅手段の出力電圧を示す特性図で
ある。
【図１４】 図１１のランプ電流制御手段におけるラン
プ電圧に対する最大値選択手段の出力電圧を示す電圧特
性図である。
プ電圧に対する最大値選択手段の出力電圧を示す電圧特
性図である。
【図１５】 図１１のランプ電流制御手段におけるラン
プ電圧に対する出力電圧を示す電圧特性図である。
プ電圧に対する出力電圧を示す電圧特性図である。
【図１６】 図１１における放電灯のランプ電圧の時間
的な立ち上がり状況を示すランプ電圧特性図である。
的な立ち上がり状況を示すランプ電圧特性図である。
【図１７】 この発明による光量の立ち上がり特性を示
す光量立ち上がり特性図である。
す光量立ち上がり特性図である。
【図１８】 この発明における複数のランプ電流制御特
性を示すランプ電流特性図である。
性を示すランプ電流特性図である。
【図１９】 図１７における複数のランプ電流制御特性
を実現するためのランプ電流制御手段を構成する差動増
幅手段を示す回路図である。
を実現するためのランプ電流制御手段を構成する差動増
幅手段を示す回路図である。
【図２０】 図１８の回路において、ランプ最終電圧下
降時のランプ電流制御特性の変化を表すランプ電流特性
図である。
降時のランプ電流制御特性の変化を表すランプ電流特性
図である。
【図２１】 この発明の他の実施例によるランプ電流制
御手段を示す回路図である。
御手段を示す回路図である。
【図２２】 図２０のランプ電流制御手段における差動
増幅手段のランプ電圧に対する出力の関係を示す出力特
性図である。
増幅手段のランプ電圧に対する出力の関係を示す出力特
性図である。
【図２３】 図２０のランプ電流制御手段における加算
手段のランプ電圧に対する出力の関係を示す出力特性図
である。
手段のランプ電圧に対する出力の関係を示す出力特性図
である。
【図２４】 図２０のランプ電流制御手段のランプ電圧
に対する出力の関係を示す出力特性図である。
に対する出力の関係を示す出力特性図である。
【図２５】 この発明の実施例４による光出力，ランプ
電圧，ランプ電流の変化を示す特性図である。
電圧，ランプ電流の変化を示す特性図である。
【図２６】 図２４におけるランプ電流制御特性を示す
ランプ電流対ランプ電圧特性図である。
ランプ電流対ランプ電圧特性図である。
【図２７】 この発明の実施例におけるアンダーシュー
ト抑制手段を示す回路図である。
ト抑制手段を示す回路図である。
【図２８】 従来の放電灯の構造を示す概略構成図であ
る。
る。
【図２９】 従来の放電灯制御規格を示すランプ電流制
御特性図である。
御特性図である。
【図３０】 従来の放電灯におけるランプ電流制御特性
を示すランプ電流対ランプ電圧特性図である。
を示すランプ電流対ランプ電圧特性図である。
１ 直流電源 ３ ＤＣ昇圧手段（直流昇圧手段） ４ 昇圧制御手段 ５ 電流検出手段 ６ 電圧検出手段 ７ ランプ電流制御手段 ８ インバータ手段 １１ 始動放電手段 １２ 放電灯 ９０ 差動増幅手段（アンダーシュート抑制手段）
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−141988（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−272696（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−342988（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−5376（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−12495（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−12496（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−205888（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−45081（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−114496（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H05B 41/14 - 41/298
Claims (7)
- 【請求項１】 直流電源と該直流電源の電圧を昇圧する
直流昇圧手段と、該直流昇圧手段の出力を交流変換する
インバータ手段と、該インバータ手段の出力端子に接続
された放電灯と、該放電灯に高電圧を印加して始動放電
させる始動放電手段と、該放電灯のランプ電圧を検出す
るランプ電圧検出手段と、該放電灯に流れるランプ電流
を検出するランプ電流検出手段と、上記ランプ電圧検出
手段で検出したランプ電圧に対応して、該放電灯へ供給
する電流を指示するランプ電流制御特性を複数備えた記
憶手段から該放電灯の定格点灯時におけるランプ最終電
圧に応じて１つのランプ電流特性を選択して、該放電灯
へ供給する電流を制御するランプ電流制御手段と、該ラ
ンプ電流制御手段が指示するランプ電流と該ランプ電流
検出手段で検出した検出信号を比較し、その比較に基づ
いて該直流昇圧手段の出力を可変させる昇圧制御手段と
を備えた放電灯点灯装置。 - 【請求項２】 直流電源と該直流電源の電圧を昇圧する
直流昇圧手段と、該直流昇圧手段の出力を交流変換する
インバータ手段と、該インバータ手段の出力端子に接続
された放電灯と、該放電灯に高電圧を印加して始動放電
させる始動放電手段と、該放電灯のランプ電圧を検出す
るランプ電圧検出手段と、該放電灯に流れるランプ電流
を検出するランプ電流検出手段と、上記ランプ電圧に対
する発光効率が不明の放電灯を点灯させる際に、任意の
ランプ電圧に対して最も投入電力の少ないランプ電流制
御特性を、複数のランプ電流制御特性を備えた記憶手段
から選択するランプ電流制御手段と、該ランプ電流制御
手段が指示するランプ電流と該ランプ電流検出手段で検
出した検出信号を比較し、その比較に基づいて該直流昇
圧手段の出力を可変させる昇圧制御手段とを備えた請求
項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項３】 直流電源と該直流電源の電圧を昇圧する
直流昇圧手段と、該直流昇圧手段の出力を交流変換する
インバータ手段と、該インバータ手段の出力端子に接続
された放電灯と、該放電灯に高電圧を印加して始動放電
させる始動放電手段と、該放電灯のランプ電圧を検出す
るランプ電圧検出手段と、該放電灯に流れるランプ電流
を検出するランプ電流検出手段と、上記ランプ電圧が下
降したとき、ランプ電流制御特性を記憶手段に記憶され
た複数のランプ電流制御特性の中から選択されていたラ
ンプ電流制御特性より電力投入の少ないランプ電流制御
特性に切り替わるランプ電流制御手段と、該ランプ電流
制御手段が指示するランプ電流と該ランプ電流検出手段
で検出した検出信号を比較し、その比較に基づいて該直
流昇圧手段の出力を可変させる昇圧制御手段とを備えた
請求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項４】 直流電源と該直流電源の電圧を昇圧する
直流昇圧手段と、該直流昇圧手段の出力を交流変換する
インバータ手段と、該インバータ手段の出力端子に接続
された放電灯と、該放電灯に高電圧を印加して始動放電
させる始動放電手段と、該放電灯のランプ電圧を検出す
るランプ電圧検出手段と、該放電灯に流れるランプ電流
を検出するランプ電流検出手段と、上記ランプ電圧検出
手段で検出したランプ電圧に対応して、該放電灯へ供給
する電流を指示するランプ電流制御特性を持ち、複数の
ランプ電流特性と放電灯の定格点灯時におけるランプ最
終電圧を記憶手段に記憶し、その記憶したランプ最終電
圧に応じて１つのランプ電流特性を選択するとともに、
ランプ最終電圧が記憶している電圧以下になっても一定
時間記憶内容を変化させないランプ電流制御手段と、該
ランプ電流制御手段が指示するランプ電流と該ランプ電
流検出手段で検出した検出信号を比較し、その比較に基
づいて該直流昇圧手段の出力を可変させる昇圧制御手段
とを備えた請求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項５】 複数のランプ電流制御特性のそれぞれ
が、該放電灯の最大定格電力以下，最大定格電流以下，
かつ最大定格電圧以下で、ランプ電圧−ランプ電流座標
上に少なくとも４本の略直線を組み合わせた該略直線の
各々の交点を頂点とする略折れ線で表わされ、第１の略
直線が、第１の座標点（０、放電灯の最大定格電流）と
第２の座標点（放電灯の最大定格電力／放電灯の最大定
格電流、放電灯の最大定格電流）を結ぶ直線で、第２の
略直線が、第２の座標点を通る該放電灯の最大定格電力
が描く最大定格電力曲線の接線であり、第３の略直線
が、該放電灯の最低定格電圧と該放電灯の最大定格電圧
の範囲で、該放電灯の定格電力が描く定格電力曲線と２
つの座標点で交差する直線であり、第４の略直線が第３
の略直線上のランプ最終電圧が表わす第３の座標点を通
り、第２の略直線に向って描かれる直線である請求項１
記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項６】 ランプ電流制御特性を構成する第４の略
直線が、ランプ最終電圧より低い方に描かれる放電灯の
最大定格電力曲線の接線である請求項５記載の放電灯点
灯装置。 - 【請求項７】 ランプ電流制御手段が放電灯の光量立ち
上がり特性に生じるアンダーシュートを減少させるアン
ダーシュート抑制機能を有し、ランプ電圧の変化によっ
てランプ電流制御特性上を変化していく制御の動作点
が、第４の略直線上にあるとき、上記アンダーシュート
抑制機能に基づいてランプ電流制御特性を変化させる請
求項５記載の放電灯装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19222393A JP3280475B2 (ja) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | 放電灯点灯装置 |
| US08/277,487 US5481163A (en) | 1993-08-03 | 1994-07-19 | Discharge lamp current controlling circuit |
| DE4428850A DE4428850B4 (de) | 1993-08-03 | 1994-08-03 | Schaltungsanordnung zum Steuern des Lampenstroms einer Hochdruck-Entladungslampe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19222393A JP3280475B2 (ja) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | 放電灯点灯装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0745390A JPH0745390A (ja) | 1995-02-14 |
| JP3280475B2 true JP3280475B2 (ja) | 2002-05-13 |
Family
ID=16287716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19222393A Expired - Lifetime JP3280475B2 (ja) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5481163A (ja) |
| JP (1) | JP3280475B2 (ja) |
| DE (1) | DE4428850B4 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6566594B2 (en) | 2000-04-05 | 2003-05-20 | Tdk Corporation | Photovoltaic element |
Families Citing this family (49)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3521509B2 (ja) * | 1994-12-07 | 2004-04-19 | 株式会社デンソー | 放電灯点灯装置 |
| EP0762809A3 (en) * | 1995-09-12 | 1999-10-13 | Denso Corporation | Discharge lamp device |
| DE19534864A1 (de) * | 1995-09-20 | 1997-03-27 | Bosch Gmbh Robert | Steuergerät für den schnellen Lichtanlauf einer Hochdruck-Gasentladungslampe |
| DE19535663A1 (de) * | 1995-09-26 | 1997-03-27 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Anordnung zur Leistungssteuerung einer Hochdruck-Gasentladungslampe |
| US5719474A (en) * | 1996-06-14 | 1998-02-17 | Loral Corporation | Fluorescent lamps with current-mode driver control |
| US5909365A (en) * | 1997-06-30 | 1999-06-01 | Motorola Inc. | Leakage current power supply |
| DE69735257T2 (de) * | 1997-07-24 | 2006-11-16 | F. Verdeyen N.V. | Wechselrichter zur Versorgung einer Entladungslampe mit sprunghaft veränderlicher Frequenz |
| DE19734359A1 (de) * | 1997-08-08 | 1999-02-18 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Generierung des Stromsollwertes für ein Steuergerät für den schnellen Lichtanlauf einer Hochdruck-Gasentladungslampe |
| SE520653C2 (sv) * | 1998-02-18 | 2003-08-05 | Pls Systems I Hestra Ab | Anordning för användning vid drift av en eller flera urladdningslampor |
| JP2000113995A (ja) * | 1998-02-25 | 2000-04-21 | Mitsubishi Electric Corp | 放電ランプ用点灯制御装置及び該装置に用いられるｈブリッジ回路 |
| US6075326A (en) * | 1998-04-20 | 2000-06-13 | Nostwick; Allan A. | High intensity discharge lamp ballast and lighting system |
| TW538654B (en) * | 1998-10-19 | 2003-06-21 | Mitsubishi Electric Corp | Discharge lamp lighting device |
| US6900600B2 (en) | 1998-12-11 | 2005-05-31 | Monolithic Power Systems, Inc. | Method for starting a discharge lamp using high energy initial pulse |
| DE19901585A1 (de) * | 1999-01-16 | 2000-07-20 | Hella Kg Hueck & Co | Vorschaltgerät für eine Hochdruckgasentladungslampe in einem Kraftfahrzeug |
| US6262565B1 (en) | 1999-05-07 | 2001-07-17 | Mytech Corporation | Electrical load switch |
| US6259615B1 (en) * | 1999-07-22 | 2001-07-10 | O2 Micro International Limited | High-efficiency adaptive DC/AC converter |
| US6804129B2 (en) * | 1999-07-22 | 2004-10-12 | 02 Micro International Limited | High-efficiency adaptive DC/AC converter |
| US6501234B2 (en) | 2001-01-09 | 2002-12-31 | 02 Micro International Limited | Sequential burst mode activation circuit |
| WO2002056645A2 (en) * | 2001-01-12 | 2002-07-18 | Matsushita Electric Works Ltd | Ballast for a discharge lamp |
| US6445142B1 (en) * | 2001-05-08 | 2002-09-03 | Teldata Solutions Llc | Apparatus and method for remotely detecting a magnetic ballast |
| DE60217342T2 (de) * | 2001-06-08 | 2007-08-16 | Sony Corp. | Zündeinrichtung für eine entladungslampe und projektoreinrichtung |
| JP4247868B2 (ja) * | 2001-09-25 | 2009-04-02 | Ｔｄｋ株式会社 | 放電灯点灯装置及び放電灯装置 |
| US6700335B2 (en) * | 2001-09-28 | 2004-03-02 | Osram Sylavania, Inc. | Method and circuit for regulating power in a high pressure discharge lamp |
| US7515446B2 (en) * | 2002-04-24 | 2009-04-07 | O2Micro International Limited | High-efficiency adaptive DC/AC converter |
| JP2003338394A (ja) * | 2002-05-21 | 2003-11-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 高圧放電ランプの点灯方法、点灯装置及び高圧放電ランプ装置 |
| DE10392144B4 (de) * | 2002-07-02 | 2010-06-10 | Mitsubishi Denki K.K. | Elektronisches Vorschaltgerät für Entladungslampen |
| US6864645B2 (en) * | 2003-03-05 | 2005-03-08 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Method and circuit for driving a gas discharge lamp |
| DE10312549B3 (de) * | 2003-03-21 | 2004-08-26 | Hüttinger Elektronik Gmbh + Co. Kg | Gasentladungsprozess-Spannungsversorgungseinheit |
| DE10319950A1 (de) * | 2003-05-02 | 2004-11-18 | Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH | Betriebsgerät und Verfahren zum Betreiben von Gasentladungslampen |
| EP1624732A4 (en) * | 2003-05-14 | 2009-01-21 | Panasonic Corp | DEVICE AND METHOD FOR TURNING A HIGH VOLTAGE DISCHARGE LAMP |
| US7355352B2 (en) * | 2003-06-02 | 2008-04-08 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Circuit and method for dynamic adjustment of operation conditions of a gas discharge lamp |
| JP4561097B2 (ja) * | 2003-12-26 | 2010-10-13 | パナソニック電工株式会社 | 放電灯点灯装置及び照明装置 |
| US7394209B2 (en) * | 2004-02-11 | 2008-07-01 | 02 Micro International Limited | Liquid crystal display system with lamp feedback |
| KR20050101815A (ko) * | 2004-04-20 | 2005-10-25 | 엘지.필립스 엘시디 주식회사 | 액정표시장치용 램프 구동회로 및 구동방법 |
| DE102006009739A1 (de) * | 2005-03-04 | 2006-09-28 | Stanley Electric Co. Ltd. | Entladungslampenanschaltvorrichtung und Entladungslampenanschaltverfahren |
| JP2006260808A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Sanyo Tekunika:Kk | 高輝度放電バルブの制御装置とその制御方法 |
| JP2006331963A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Ushio Inc | 放電ランプ点灯回路および放電ランプ点灯装置、光源装置 |
| FR2887394B1 (fr) * | 2005-06-17 | 2015-04-17 | Valeo Vision | Procede et dispositif de gestion de ballast notamment pour projecteur de vehicule automobile |
| JP4794921B2 (ja) * | 2005-06-21 | 2011-10-19 | 三菱電機株式会社 | 放電灯点灯装置 |
| JP4991149B2 (ja) * | 2005-12-19 | 2012-08-01 | Ｎｅｃディスプレイソリューションズ株式会社 | ランプ制御装置およびランプ制御方法 |
| WO2007094106A1 (ja) * | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Mitsubishi Electric Corporation | 車両用機器およびこの機器に使用する通信インタフェース回路 |
| JP5193445B2 (ja) * | 2006-08-23 | 2013-05-08 | パナソニック株式会社 | 高圧放電灯点灯装置及び照明器具 |
| GB0713241D0 (en) * | 2007-07-09 | 2007-08-15 | Tyco Electronics Raychem Gmbh | An electronic control gear and method of its use |
| US7633237B2 (en) * | 2007-09-25 | 2009-12-15 | Osram Sylvania Inc. | Fast run-up of metal halide lamp by power modulation at acoustic resonance frequency |
| US7589477B2 (en) * | 2007-09-25 | 2009-09-15 | Osram Sylvania Inc. | Control method and ballast for run-up of metal halide lamp |
| WO2009066508A1 (ja) * | 2007-11-20 | 2009-05-28 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 高圧放電ランプ点灯装置 |
| CN101304628B (zh) * | 2008-05-23 | 2012-01-25 | 许建炳 | 用于高强度气体放电灯的电子镇流器启动过程控制方法 |
| JP5988197B2 (ja) * | 2012-04-13 | 2016-09-07 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 放電灯点灯装置、この放電灯点灯装置を搭載した車両の前照灯及び車両 |
| CN116406064B (zh) * | 2023-06-08 | 2023-08-15 | 哈尔滨瑞鑫洋新能源科技有限公司 | 一种桥梁智能光控预警控制系统 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA862614B (en) * | 1986-04-08 | 1986-12-30 | David John Cockram | Controller for gas discharge lamps |
| DE3715162A1 (de) * | 1987-05-07 | 1988-11-17 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung zum betrieb einer gasentladungslampe an einer gleichstromquelle |
| JP2587710B2 (ja) * | 1990-04-28 | 1997-03-05 | 株式会社小糸製作所 | 車輌用放電灯の点灯回路 |
| JPH038299A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Koito Mfg Co Ltd | 車輌用高圧放電灯の点灯回路 |
| US5256940A (en) * | 1989-11-08 | 1993-10-26 | Matsushita Electric Works, Ltd. | High intensity discharge lamp device |
| JPH04109952A (ja) * | 1990-08-31 | 1992-04-10 | Toshiba Lighting & Technol Corp | 紫外線照射装置 |
| DE69114974T2 (de) * | 1990-09-07 | 1996-04-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Beleuchtungsvorrichtung mit Entladungslampe. |
| JP2587718B2 (ja) * | 1990-10-01 | 1997-03-05 | 株式会社小糸製作所 | 車輌用放電灯の点灯回路 |
| IT1247762B (it) * | 1990-10-22 | 1994-12-30 | Marelli Autronica | Dispositivo di controllo per una lampada a scarica di gas per l'impiego a bordo di un autoveicolo |
| US5204587A (en) * | 1991-02-19 | 1993-04-20 | Magnetek, Inc. | Fluorescent lamp power control |
| US5365152A (en) * | 1991-09-09 | 1994-11-15 | Matsushita Electric Industrial Co. Ltd. | Apparatus for controlling the power to a discharge-lamp |
-
1993
- 1993-08-03 JP JP19222393A patent/JP3280475B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-07-19 US US08/277,487 patent/US5481163A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-08-03 DE DE4428850A patent/DE4428850B4/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6566594B2 (en) | 2000-04-05 | 2003-05-20 | Tdk Corporation | Photovoltaic element |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4428850B4 (de) | 2007-01-04 |
| US5481163A (en) | 1996-01-02 |
| JPH0745390A (ja) | 1995-02-14 |
| DE4428850A1 (de) | 1995-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3280475B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| US5465029A (en) | Power control apparatus for discharging lamp and method thereof | |
| CN1778149B (zh) | 放电灯照明控制装置 | |
| JPH03138894A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPH038299A (ja) | 車輌用高圧放電灯の点灯回路 | |
| JP2007194044A (ja) | 点灯回路 | |
| EP1453363B1 (en) | High-pressure metal-vapor discharge lamp lighting apparatus and headlight device for automobile | |
| JP2005078910A (ja) | 高輝度放電ランプ点灯装置 | |
| JPH06203984A (ja) | 車両用放電灯点灯装置 | |
| JP2008507821A (ja) | 動作モード間のスムースな遷移を提供するランプドライバのための制御ユニット | |
| JPH06203981A (ja) | 高電圧放電ランプの電子バラスト | |
| WO2005053364A1 (ja) | 無電極放電ランプ点灯装置および照明器具 | |
| JP2010198860A (ja) | 放電灯点灯回路 | |
| KR100932143B1 (ko) | 가스 방전 램프 구동 방법과 장치 및 다운컨버터 디바이스 | |
| JPH11262256A (ja) | 電源装置及び放電灯点灯装置 | |
| JPH103996A (ja) | 高圧放電ランプ点灯装置および画像表示装置 | |
| JP5460065B2 (ja) | 放電灯点灯回路 | |
| US20090278468A1 (en) | Device and Method for Operating a High-Pressure Discharge Lamp | |
| JP4186788B2 (ja) | 無電極放電灯点灯装置 | |
| JP4499474B2 (ja) | 車両用灯具 | |
| WO2014083753A1 (ja) | 放電灯点灯装置及びそれを用いた前照灯 | |
| JP2003031395A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| EP2219422B1 (en) | Discharge lamp lighting circuit having a starter circuit | |
| JP4608804B2 (ja) | 無電極放電灯点灯装置 | |
| KR0128610Y1 (ko) | 자동차 형광 램프의 다단 조광장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080222 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090222 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100222 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100222 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110222 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120222 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130222 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130222 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140222 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |