JP3193208B2 - 高強度マグネシウム合金及びその製造方法 - Google Patents
高強度マグネシウム合金及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度マグネシウム合
金及びその製造方法に関するものであり、さらに詳しく
述べるならば、急冷凝固により得られるマグネシウム合
金の強度特性をさらに改良する提案に関する。
金及びその製造方法に関するものであり、さらに詳しく
述べるならば、急冷凝固により得られるマグネシウム合
金の強度特性をさらに改良する提案に関する。
【０００２】
【従来の技術】マグネシウム合金を急冷凝固することに
より高強度及び優れた耐食性を実現することは、例えば
特開昭６２−８３４４６号により公知である。この公報
のマグネシウム合金は、一般式：Ｍｇbal Ａｌa Ｚｎb
Ｘc （但し、ＸはＭｎ，Ｃｅ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｙ，及び／
又はＡｇ、０≦ａ≦１５原子％、０≦ｂ≦４原子％、
０．２≦ｃ≦３原子％、２≦ａ＋ｂ≦１５原子％）の組
成を有する。この組成をもつ急冷凝固合金の粉末を熱間
圧縮することによりバルク材とすることができ、その強
度は極限引張り強さで５１３ＭＰａ程度のものが得られ
ている。
より高強度及び優れた耐食性を実現することは、例えば
特開昭６２−８３４４６号により公知である。この公報
のマグネシウム合金は、一般式：Ｍｇbal Ａｌa Ｚｎb
Ｘc （但し、ＸはＭｎ，Ｃｅ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｙ，及び／
又はＡｇ、０≦ａ≦１５原子％、０≦ｂ≦４原子％、
０．２≦ｃ≦３原子％、２≦ａ＋ｂ≦１５原子％）の組
成を有する。この組成をもつ急冷凝固合金の粉末を熱間
圧縮することによりバルク材とすることができ、その強
度は極限引張り強さで５１３ＭＰａ程度のものが得られ
ている。
【０００３】
【発明が解決ようとする課題】上記した従来の急冷凝固
型Ｍｇ合金を、例えばピストン等のように２００〜３０
０℃程度の高温で使用される部品とすると、強度が著し
く低下することが判明した。さらに、上記の急冷凝固し
たＭｇ合金を、加工性が良好な３００〜４００℃程度の
温度で加工すると、結晶粒の粗大化が起こり強度が著し
く低下することも判明した。
型Ｍｇ合金を、例えばピストン等のように２００〜３０
０℃程度の高温で使用される部品とすると、強度が著し
く低下することが判明した。さらに、上記の急冷凝固し
たＭｇ合金を、加工性が良好な３００〜４００℃程度の
温度で加工すると、結晶粒の粗大化が起こり強度が著し
く低下することも判明した。
【０００４】したがって、本発明は、室温及び高温強度
が優れた急冷凝固型Ｍｇ合金を提供することを目的とす
る。さらに本発明は急冷凝固型Ｍｇ合金を塑性加工して
種々の形状の素材を成形する際に強度の低下を抑制する
ことを目的とする。
が優れた急冷凝固型Ｍｇ合金を提供することを目的とす
る。さらに本発明は急冷凝固型Ｍｇ合金を塑性加工して
種々の形状の素材を成形する際に強度の低下を抑制する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明の第一
は、一般式：Ｍｇa Ａｌb Ｘc （但し、ＸはＹ，Ｃｅ，
Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｓｍ，及びＭｍ（ミッシュメタル）
からなる群から選択される１種又は２種以上の元素、７
７．５原子％≦ａ＜９５原子％、２原子％≦ｂ≦１５原
子％、３原子％＜ｃ＜７．５原子％）からなる組成を有
し、微結晶からなる母相にＭｇ−Ａｌ系、Ｍｇ−Ｘ系及
びＡｌ−Ｘ系からなる群から選択された１種又は２種以
上の金属間化合物が分散した組織を有することを特徴と
する高強度マグネシウム合金に関するものであり、また
本発明の第二は、上記組成を有する合金を急冷凝固し、
その後該急冷凝固合金に４５０℃以下の温度で塑性加工
を施し、微結晶からなる母相にＭｇ−Ａｌ系、Ｍｇ−Ｘ
系及びＡｌ−Ｘ系からなる群から選択された１種又は２
種以上の金属間化合物が分散した組織を有する高強度マ
グネシウム合金を製造する方法に関するものである。
は、一般式：Ｍｇa Ａｌb Ｘc （但し、ＸはＹ，Ｃｅ，
Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｓｍ，及びＭｍ（ミッシュメタル）
からなる群から選択される１種又は２種以上の元素、７
７．５原子％≦ａ＜９５原子％、２原子％≦ｂ≦１５原
子％、３原子％＜ｃ＜７．５原子％）からなる組成を有
し、微結晶からなる母相にＭｇ−Ａｌ系、Ｍｇ−Ｘ系及
びＡｌ−Ｘ系からなる群から選択された１種又は２種以
上の金属間化合物が分散した組織を有することを特徴と
する高強度マグネシウム合金に関するものであり、また
本発明の第二は、上記組成を有する合金を急冷凝固し、
その後該急冷凝固合金に４５０℃以下の温度で塑性加工
を施し、微結晶からなる母相にＭｇ−Ａｌ系、Ｍｇ−Ｘ
系及びＡｌ−Ｘ系からなる群から選択された１種又は２
種以上の金属間化合物が分散した組織を有する高強度マ
グネシウム合金を製造する方法に関するものである。
【０００６】まず、本発明のマグネシウム合金の組成限
定理由を説明する。マグネシウム合金の主成分であるＭ
ｇの含有量が７７．５原子％（以下百分率は特記しない
限り原子％である）未満であると、軽量であるというマ
グネシウム合金の特長が失われ、また母相の割合が少な
くなり靭性の低下を招く。一方Ｍｇの含有量が９５％を
超えると、Ｍｇ母相中に析出する金属間化合物の量が不
足して、常温及び高温強度の低下を招く。
定理由を説明する。マグネシウム合金の主成分であるＭ
ｇの含有量が７７．５原子％（以下百分率は特記しない
限り原子％である）未満であると、軽量であるというマ
グネシウム合金の特長が失われ、また母相の割合が少な
くなり靭性の低下を招く。一方Ｍｇの含有量が９５％を
超えると、Ｍｇ母相中に析出する金属間化合物の量が不
足して、常温及び高温強度の低下を招く。
【０００７】ＡｌはＭｇとの金属間化合物及びＸ成分
（Ｙ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｓｍ，及びＭｍ（ミッ
シュメタル）からなる群から選択される１種又は２種以
上）との金属間化合物を形成し，これらの金属間化合物
が微細なＭｇ母相中にさらに微細分散して靭性を損なう
ことなく強度を高める。ＡｌとＸ成分（Ｙ，Ｃｅ，Ｌ
ａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｓｍ，及びＭｍ（ミッシュメタル）か
らなる群から選択される１種又は２種以上）の含有量は
図１に示された範囲とすることが必要である。すなわ
ち、ＡＤ線（Ａｌ＝２％）より左側及びＣＤ線（Ｘ＝３
％）上及びその下側では分散する金属間化合物の量が不
足して常温及び高温強度の低下を招く。またＡＢ線（ｘ
＝７．５％）より上側及びＢＣ線（Ａｌ＝１５％）より
右側では母相中に分散する金属間化合物が粗大化し、材
料が脆くなる。したがって、Ａｌの含有量は２％≦ｂ≦
１５％、Ｘ成分の含有量は３％＜ｃ≦７．５％であるこ
とが必要である。
（Ｙ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｓｍ，及びＭｍ（ミッ
シュメタル）からなる群から選択される１種又は２種以
上）との金属間化合物を形成し，これらの金属間化合物
が微細なＭｇ母相中にさらに微細分散して靭性を損なう
ことなく強度を高める。ＡｌとＸ成分（Ｙ，Ｃｅ，Ｌ
ａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｓｍ，及びＭｍ（ミッシュメタル）か
らなる群から選択される１種又は２種以上）の含有量は
図１に示された範囲とすることが必要である。すなわ
ち、ＡＤ線（Ａｌ＝２％）より左側及びＣＤ線（Ｘ＝３
％）上及びその下側では分散する金属間化合物の量が不
足して常温及び高温強度の低下を招く。またＡＢ線（ｘ
＝７．５％）より上側及びＢＣ線（Ａｌ＝１５％）より
右側では母相中に分散する金属間化合物が粗大化し、材
料が脆くなる。したがって、Ａｌの含有量は２％≦ｂ≦
１５％、Ｘ成分の含有量は３％＜ｃ≦７．５％であるこ
とが必要である。
【０００８】続いて、本発明のマグネシウム合金の組織
を説明する。本発明のマグネシウム合金の組織は、母
相、すなわちＭｇの結晶構造をもつ相と、Ｍｇ−Ａｌ
系，Ｍｇ−Ｘ系及び又は低Ｘ高Ａｌ側で生成するＡｌ−
Ｘ系金属間化合物の分散相から構成されている。上記の
Ｍｇ母相はサブミクロンの微結晶であり、この中にさら
に微細な金属間化合物の分散相が分散している。これら
のＭｇ−Ａｌ系，Ｍｇ−Ｘ系及びＡｌ−Ｘ系金属間化合
物は熱的に安定であり、微細でありかつ量も十分である
ために、母相の変形や成長を抑制して高温における強度
低下を少なくする。このように微細なＭｇ母相にさらに
微細な金属間化合物が分散した組織とするためには、上
記の組成をもつマグネシウム合金を急冷凝固させること
により非平衡相中にＡｌ及びＸ成分を十分に固溶させ、
その後熱処理によりこれらを微細な金属間化合物として
析出させる方法を採用する。この方法としては、好まし
くは４５０℃以下で熱処理するかあるいは４５０℃以下
で塑性加工する方法を採用することができる。熱処理又
は塑性加工温度の下限は１３０℃以上が好ましい。
を説明する。本発明のマグネシウム合金の組織は、母
相、すなわちＭｇの結晶構造をもつ相と、Ｍｇ−Ａｌ
系，Ｍｇ−Ｘ系及び又は低Ｘ高Ａｌ側で生成するＡｌ−
Ｘ系金属間化合物の分散相から構成されている。上記の
Ｍｇ母相はサブミクロンの微結晶であり、この中にさら
に微細な金属間化合物の分散相が分散している。これら
のＭｇ−Ａｌ系，Ｍｇ−Ｘ系及びＡｌ−Ｘ系金属間化合
物は熱的に安定であり、微細でありかつ量も十分である
ために、母相の変形や成長を抑制して高温における強度
低下を少なくする。このように微細なＭｇ母相にさらに
微細な金属間化合物が分散した組織とするためには、上
記の組成をもつマグネシウム合金を急冷凝固させること
により非平衡相中にＡｌ及びＸ成分を十分に固溶させ、
その後熱処理によりこれらを微細な金属間化合物として
析出させる方法を採用する。この方法としては、好まし
くは４５０℃以下で熱処理するかあるいは４５０℃以下
で塑性加工する方法を採用することができる。熱処理又
は塑性加工温度の下限は１３０℃以上が好ましい。
【０００９】続いて、本発明の第二にかかるマグネシウ
ム合金の加工方法について説明する。この方法において
は、上記組成を有する急冷凝固合金を４５０℃以下の温
度で塑性加工することにより所望の形状・寸法の素材を
得る。塑性加工の温度を４５０℃以下としたのは、これ
を越える温度ではＭｇ母相が粗大化するとともに非平衡
相が分解して生成する金属間化合物も微細ではなくな
り、この結果所望の特性が得られ難いからである。
ム合金の加工方法について説明する。この方法において
は、上記組成を有する急冷凝固合金を４５０℃以下の温
度で塑性加工することにより所望の形状・寸法の素材を
得る。塑性加工の温度を４５０℃以下としたのは、これ
を越える温度ではＭｇ母相が粗大化するとともに非平衡
相が分解して生成する金属間化合物も微細ではなくな
り、この結果所望の特性が得られ難いからである。
【００１０】以下、本発明の方法の実施態様を説明す
る。Mｇ合金溶湯の急冷凝固は、一般的に急冷凝固法と
して知られる、各種方法、例えば、薄片を作製するガン
法、ピストン・アンビル法、連続的薄帯を作製する遠心
法、単ロール法、双ロール法、粉末を作製するスプレー
法、高圧ガス噴霧法、あるいは細線を作製する回転液中
紡糸法などによることができる。これらの方法の中で
も。１０2〜１０6ｋ/ｓの冷却速度が得られ、Ａｌ及びX
成分がほぼ全量固溶する単ロール法、双ロール法、また
は高圧ガス噴射法が特に適している。
る。Mｇ合金溶湯の急冷凝固は、一般的に急冷凝固法と
して知られる、各種方法、例えば、薄片を作製するガン
法、ピストン・アンビル法、連続的薄帯を作製する遠心
法、単ロール法、双ロール法、粉末を作製するスプレー
法、高圧ガス噴霧法、あるいは細線を作製する回転液中
紡糸法などによることができる。これらの方法の中で
も。１０2〜１０6ｋ/ｓの冷却速度が得られ、Ａｌ及びX
成分がほぼ全量固溶する単ロール法、双ロール法、また
は高圧ガス噴射法が特に適している。
【００１１】単ロール法及び双ロール法によりＭｇ合金
薄帯を作製するためには３００〜１００００ｒｐｍで回
転する直径３０〜３００ｍｍの銅製又は鋼製ロールに合
金溶湯を噴射する。これにより幅が１〜３００ｍｍ、厚
さが５〜５００μｍの薄帯が得られる。
薄帯を作製するためには３００〜１００００ｒｐｍで回
転する直径３０〜３００ｍｍの銅製又は鋼製ロールに合
金溶湯を噴射する。これにより幅が１〜３００ｍｍ、厚
さが５〜５００μｍの薄帯が得られる。
【００１２】また、高圧ガス噴霧法によりＭｇ合金粉末
を得るには、溶湯ノズルから流下させた合金溶湯に４〜
１５ＭＰａの高圧窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガ
スなどを吹きつけ、溶湯を微細に分断し、同時に急冷凝
固させる。更に好ましくは微細な粉末を分級することに
より、Ａｌ及びＸ成分の固溶量が多い粉末を塑性加工に
供するのがよい。
を得るには、溶湯ノズルから流下させた合金溶湯に４〜
１５ＭＰａの高圧窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガ
スなどを吹きつけ、溶湯を微細に分断し、同時に急冷凝
固させる。更に好ましくは微細な粉末を分級することに
より、Ａｌ及びＸ成分の固溶量が多い粉末を塑性加工に
供するのがよい。
【００１３】上記の急冷凝固法で得られたＭｇ合金は、
そのまま塑性加工することを可能であるが、薄帯あるい
は細線の場合は粉砕した後、Ｃｕ，Ａｌ又はそれらの合
金製の缶に充填して塑性加工することが好ましい。この
際、急冷凝固してから金属缶に充填するまでの急冷凝固
材の酸化を抑制するため酸素量１ｐｐｍ以下の高清浄度
の雰囲気中で急冷凝固粉末を取り扱うことが好ましい。
また金属缶に充填された粉末には塑性加工するに先立っ
て、真空脱ガスを施すことが好ましい。
そのまま塑性加工することを可能であるが、薄帯あるい
は細線の場合は粉砕した後、Ｃｕ，Ａｌ又はそれらの合
金製の缶に充填して塑性加工することが好ましい。この
際、急冷凝固してから金属缶に充填するまでの急冷凝固
材の酸化を抑制するため酸素量１ｐｐｍ以下の高清浄度
の雰囲気中で急冷凝固粉末を取り扱うことが好ましい。
また金属缶に充填された粉末には塑性加工するに先立っ
て、真空脱ガスを施すことが好ましい。
【００１４】塑性加工方法は、押出、鍛造、圧延などの
各種方法を行うことができる。
各種方法を行うことができる。
【００１５】
【作用】本発明における高温強度は、２００℃における
極限引張り強さが室温の値に対する比率で０．８以上で
あり、高温における強度低下が少ない。
極限引張り強さが室温の値に対する比率で０．８以上で
あり、高温における強度低下が少ない。
【００１６】
実施例１ 表１に化学組成を示すＭｇ合金をＡｒ雰囲気中で高周波
溶解して母合金を溶製した。この母合金をＡｒ雰囲気中
で高周波炉で８５０℃で溶解した後、９．８ＭＰａのＡ
ｒガスで高圧ガス噴霧法により微細な結晶質金属からな
る粉末とした。アトマイズされた粉末のうち粒径の小さ
いものはよく急冷されており、添加元素の固溶量も大き
い。得られた粉末を分級し、２５μｍ以下の粉末を温度
１５０〜４００℃、加圧力２００〜１０００ＭＰａ、押
出比１０：１で押出し、直径約６ｍｍ、長さ約２７０ｍ
ｍ、密度１００％の円柱材を得た。尚、粉末作製から押
出しまでの段階で粉末が暴露された雰囲気は酸素・水分
濃度ともに１ｐｐｍ以下の高清浄度雰囲気であった。円
柱材をＸ線回折したところ表１に示す金属間化合物がＭ
ｇ相と共に観察された。表中、ｕｎｋｎｏｗｎは未だ同
定されていない金属間化合物である。
溶解して母合金を溶製した。この母合金をＡｒ雰囲気中
で高周波炉で８５０℃で溶解した後、９．８ＭＰａのＡ
ｒガスで高圧ガス噴霧法により微細な結晶質金属からな
る粉末とした。アトマイズされた粉末のうち粒径の小さ
いものはよく急冷されており、添加元素の固溶量も大き
い。得られた粉末を分級し、２５μｍ以下の粉末を温度
１５０〜４００℃、加圧力２００〜１０００ＭＰａ、押
出比１０：１で押出し、直径約６ｍｍ、長さ約２７０ｍ
ｍ、密度１００％の円柱材を得た。尚、粉末作製から押
出しまでの段階で粉末が暴露された雰囲気は酸素・水分
濃度ともに１ｐｐｍ以下の高清浄度雰囲気であった。円
柱材をＸ線回折したところ表１に示す金属間化合物がＭ
ｇ相と共に観察された。表中、ｕｎｋｎｏｗｎは未だ同
定されていない金属間化合物である。
【００１７】次に、円柱材料をインストロン型引張試験
機による引張試験に供した。この結果も表１に示す。な
お、伸びの百分率は引張試験片の長さの比である。
機による引張試験に供した。この結果も表１に示す。な
お、伸びの百分率は引張試験片の長さの比である。
【００１８】
【表１】 No. 組 成 押出温度 金属間化合物相 ＵＴＳ 伸び １ Mg94.5Al2Y3.5 300℃ Mg24Y5，unknown 583MPa 2.7 ％ ２ Mg90Al5Y5 300 Mg24Y5，unknown 600 2.5 ３ Mg82.5Al10Y7.5 250 Al2Y，Mg24Y5 560 1.8 ４ Mg80Al15Y5 150 Al2Y，unknown 530 2.5 ５ Mg92.5Al5Y2.5 250 Al2Y 425 4.8 ６ Mg75Al15Y10 300 Al2Y，Mg24Y5 480 0.1 ７ Mg80Al5Y15 400 Mg24Y5 382 − 備考Ｎｏ．５，６，７−比較例
【００１９】表１より、本発明のＭｇ合金の極限引張り
強さ（ＵＴＳ）は５００〜６００ＭＰａであって極めて
高いことがわかる。また比較例の組成は強度が低いまた
は脆い材料となることがわかる。
強さ（ＵＴＳ）は５００〜６００ＭＰａであって極めて
高いことがわかる。また比較例の組成は強度が低いまた
は脆い材料となることがわかる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明にかかるマ
グネシウム合金は強度が高くしかも高温における強度低
下が少ない。さらに本発明における方法によると強度が
高くしかも高温における強度低下が少ないマグネシウム
合金で所望の形状、寸法のものが押出などの各種加工法
により得られる。
グネシウム合金は強度が高くしかも高温における強度低
下が少ない。さらに本発明における方法によると強度が
高くしかも高温における強度低下が少ないマグネシウム
合金で所望の形状、寸法のものが押出などの各種加工法
により得られる。
【図１】本発明のマグネシウム合金のＸ成分とＡｌの組
成範囲を示すグラフである。
成範囲を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ａ ６８５ ６８５Ａ (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区上杉３丁目８番22号 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地 川内住 宅11−806 (72)発明者 堀切 秀彦 東京都中央区八重洲１丁目９番９号 帝 国ピストンリング株式会社内 (72)発明者 加藤 晃 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−83446（ＪＰ，Ａ) 特開 昭46−6202（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−287429（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−117798（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−87339（ＪＰ，Ａ) 特表 平６−501056（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 45/00 C22C 23/00 - 23/06 C22F 1/06
Claims (3)
- 【請求項１】 一般式ＭｇaＡｌbＸc（但し、ＸはY，C
e，La，Nd，Pr，Sm及びＭｍ（ミッシュメタル）からな
る群から選択される１種又は２種以上の元素、７７．５
原子％≦ａ＜９５原子％、２原子％≦ｂ≦１５原子％、
３原子％＜ｃ≦７．５原子％）からなる組成を有し、粒
子寸法がサブミクロンの微結晶からなるＭｇ母相にＭｇ
−Ａｌ系、Ｍｇ―Ｘ系及びＡｌ―Ｘ系からなる群から選
択された１種又は２種以上の金属間化合物が分散した組
織を有しかつ極限引張り強さ（ＵＴＳ）が５００〜６０
０ＭＰａであることを特徴とする高強度マグネシウム合
金。 - 【請求項２】 前記１種又は２種以上の金属間化合物が
Ｍｇ母相固溶体から析出したものであることを特徴とす
る請求項１記載の高強度マグネシウム合金。 - 【請求項３】 請求項１の組成を有する合金を急冷凝固
させて微結晶マグネシウム固溶体を生成し、その後該急
冷凝固合金に４５０℃以下の温度で、塑性加工を加工を
施し、微結晶からなる母相にＭｇ−Ａｌ系、Ｍｇ―Ｘ系
及びＡｌ―Ｘ系からなる群から選択された１種又は２種
以上の金属間化合物が分散した組織とすることを特徴と
する高強度マグネシウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23960993A JP3193208B2 (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 高強度マグネシウム合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23960993A JP3193208B2 (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 高強度マグネシウム合金及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0790462A JPH0790462A (ja) | 1995-04-04 |
| JP3193208B2 true JP3193208B2 (ja) | 2001-07-30 |
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ID=17047294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23960993A Expired - Fee Related JP3193208B2 (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 高強度マグネシウム合金及びその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3193208B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006095999A1 (en) * | 2005-03-08 | 2006-09-14 | Dong-Hyun Bae | Mg alloys containing misch metal, manufacturing method of wrought mg alloys containing misch metal, and wrought mg alloys thereby |
| CN100406614C (zh) * | 2005-03-09 | 2008-07-30 | 沈阳工业大学 | 一种镁合金表面防护层的喷涂工艺 |
-
1993
- 1993-09-27 JP JP23960993A patent/JP3193208B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0790462A (ja) | 1995-04-04 |
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