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JP2895793B2 - 摺動接点材料及びクラッド複合材ならびにそれらからなるコンミテータ及びそのコンミテータを使用した直流小型モータ - Google Patents

摺動接点材料及びクラッド複合材ならびにそれらからなるコンミテータ及びそのコンミテータを使用した直流小型モータ

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JP2895793B2
JP2895793B2 JP8032786A JP3278696A JP2895793B2 JP 2895793 B2 JP2895793 B2 JP 2895793B2 JP 8032786 A JP8032786 A JP 8032786A JP 3278696 A JP3278696 A JP 3278696A JP 2895793 B2 JP2895793 B2 JP 2895793B2
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alloy
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balance
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功 渋谷
俊哉 山本
敬雄 麻田
哲也 中村
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Tanaka Kikinzoku Kogyo KK
Mabuchi Motor Co Ltd
Original Assignee
Tanaka Kikinzoku Kogyo KK
Mabuchi Motor Co Ltd
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Publication date
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気的、機械的摺
動部に使用する接点材料に係わり、具体的には、ＣＤス
ピンドル用として使用した時に十分な長寿命と低始動電
圧を有する直流小型モータ、及びそれらに使うコンミテ
ータ、更にはコンミテータを作る前のクラッド複合材、
及び摺動接点材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電子工業等の分野において、摺動
接触をともなう機器類が増加してきており、新しい摺動
接点材料の開発や摩耗に関する研究が盛んに行なわれて
きている。摺動接点材料に関しては、この摩耗と接触抵
抗とが問題となるが、この摩耗現象は複雑で学問的に未
解明な点も多い。
【０００３】通常、接触材料の金属表面はかなり平滑に
仕上げたつもりでも、ミクロ的な観察をすると完全な平
面ではなく微妙な凹凸が存在している。二つの金属の接
触状態をみると、みかけは広い面積で接触しているよう
にみえるが、実際は幾つかの凹凸が存在し孤立した突起
でのみ接触していることになる。
【０００４】摩擦に対する摩耗は、基本的には接触する
力の大きさに比例し、硬さに反比例する。その他、温
度、湿度、腐食性成分、有機質蒸気、埃などは摩耗や電
気的特性（接触抵抗）に変化をもたらす要因となる。
【０００５】摺動接点材料における摩耗の仕方は、大別
して凝着摩耗と、引っかき摩耗とがある。凝着摩耗と
は、真の接触部即ち突起部において金属同士の溶着が起
こり、軟らかい方の金属が引き裂かれて硬い方の金属に
移行することによって起こる摩耗である。
【０００６】引っかき摩耗とは、硬さの大きく異なる材
料が擦り合わされる場合、或るいは軟らかい金属同士で
も一方に硬い粒子などを含んでいるような場合に惹起さ
れる摩耗である。
【０００７】摺動接点材料は、アースリング、ロータリ
ースイッチその他の機器に広く利用されるものである
が、本発明では、特にＣＤスピンドル用直流小型モー
タ、更に直流小型モータに使用するコンミテータ、それ
らに使うクラッド複合材、そして摺動接点材料を含む。
そして従来よりＣＤスピンドル用直流小型モータに使用
するコンミテータとして、表面層がＡｇ４０重量％、残
部ＡｕのＡｕＡｇ合金、中間層がＣｕ４重量％、Ｎｉ
０．５重量％、残部ＡｇのＡｇＣｕＮｉ合金、ベース層
がＮｉ９．５重量％，Ｓｎ２．５重量％、残部ＣｕのＣ
ｕＳｎＮｉ合金の三層張りクラッド複合材が知られてい
た。
【０００８】また、関連する先行技術としては、例え
ば、Ｃｕ２〜１０重量％、Ｐｄ２〜１０重量％、残部Ａ
ｇのＡｇＰｄＣｕ合金をコンミテータとする整流装置が
開示されている。しかし、Ｐｄに起因して黒粉が発生
し、接触抵抗の増大又は不安定化する点や、電気的ノイ
ズの発生等、特に高温域での環境下における性能改善が
求められていた。
【０００９】そして、近年オーディオ機器の小型化に伴
い、直流小型モータも増幅器などの発熱体の近くに取り
付けられようになり、通常の使用でもモータの温度は７
０℃にも達する。特に車載用として用いた場合、真夏の
炎天下ではそれ以上の温度になる場合がある。
【００１０】一般に、刷子つき直流小型モータは、高温
環境下ではその寿命が予想外に短くなり、従前のモータ
も温度２５℃、湿度６０％の環境下では６０００時間程
度の寿命があるのに、温度７０℃、湿度５％の環境下で
はモータが２００時間程度で止まってしまう場合があ
る。つまり、それら高温下においても耐久性を失わない
直流小型モータの開発が要求されていた。
【００１１】そして、その原因が如何なるところにある
か詳細に調査した結果、高温環境下におけるコンミテー
タと刷子の摺動時に、コンミテータ材料が刷子によって
削られ、刷子表面に移着して突起状の堆積物が生成し、
この突起物が恰も刃のような働きをしてコンミテータ材
料を細長く削り取ってしまうことに因ることが判明し
た。
【００１２】このようにして出来た細長い針状摩耗粉
は、分割された円筒をなすコンミテータの間隙を埋めて
導通短絡させ、その結果としてモータが回らなくなった
のである。
【００１３】また、コンミテータ間の導通が起こらない
までも、前記高温下での摩耗速度は温度２５℃、湿度６
０％の条件下に比べて大きく、殆ど全てのモータは５０
０時間以内でベース層のＣｕ合金まで達してしまい、接
触抵抗が増大するばかりでなく、露出したＣｕはＣｕＯ
となり通電に支障を来たし、モータとしての機能が停止
した。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、−３
０℃〜７０℃の広い温度範囲で２０００時間以上の寿命
を有するＣＤスピンドル用直流小型モータ、それに使用
するコンミテータ、更にはコンミテータを作る前のクラ
ッド複合材、及び摺動接点材料を提供することを課題と
している。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明の解決手段は下記
の通りである。１ 電気的、機械的摺動部の摺動接点に用いるＡｕＡｇ
Ｃｕからなる合金で、Ａｇ３５〜４０重量％、Ｃｕ０．
１〜５重量％、残部Ａｕとしたことを特徴とする摺動接
点材料。 ２ 電気的、機械的摺動部の摺動接点に用いるＡｕＡｇ
ＰｄＣｕからなる合金で、Ａｇ１０〜６０重量％、Ｐｄ
０．１〜７重量％、Ｃｕ０．１〜７重量％、残部Ａｕと
したことを特徴とする摺動接点材料。 ３ 電気的、機械的摺動部の摺動接点に用いるＰｔＡｕ
ＡｇＣｕからなる合金で、Ｐｔ０．１〜７重量％、Ａｇ
１０〜６０重量％、Ｃｕ０．１〜７重量％、残部Ａｕと
したことを特徴とする摺動接点材料。４ 表面層が、Ａｇ３５〜４０重量％、Ｃｕ０．１〜５
重量％、残部ＡｕとしたＡｕＡｇＣｕからなる摺動接点
材料で、中間層が、Ｐｄ０．１〜１．５重量％、Ｃｕ３
〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残部Ａｇとした
ＡｇＰｄＣｕＮｉからなる摺動接点材料で、ベース層
が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたことを特徴とす
るクラッド複合材。 ５ 表面層が、前項２、３のいずれかに記載の摺動接点
材料で、中間層が、Ｐｄ０．１〜１．５重量％、Ｃｕ３
〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残部Ａｇとした
ＡｇＰｄＣｕＮｉからなる摺動接点材料で、ベース層
が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたことを特徴とす
るクラッド複合材。 ６ 表面層が、Ａｇ３５〜４０重量％、Ｃｕ０．１〜５
重量％、残部ＡｕとしたＡｕＡｇＣｕからなる摺動接点
材料で、中間層が、Ｐｔ０．１〜１．５重量％、Ｃｕ３
〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残部Ａｇとした
ＰｔＡｇＣｕＮｉからなる摺動接点材料で、ベース層
が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたことを特徴とす
るクラッド複合材。 ７ 表面層が、前項２、３のいずれかに記載の摺動接点
材料で、中間層が、Ｐｔ０．１〜１．５重量％、Ｃｕ３
〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残部Ａｇとした
ＰｔＡｇＣｕＮｉからなる摺動接点材料で、ベース層
が、Ｃｕ又はＣｕ 合金の三層張りとしたことを特徴とす
るクラッド複合材。 ８ 前項１〜３のいずれかに記載の摺動接点材料、又は
前項４〜７のいずれかに記載のクラッド複合材からなる
ことを特徴とするコンミテータ。 ９ 前項８に記載のコンミテータを使用したことを特徴
とする直流小型モータ。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明に係わる摺動接点材料及び
クラッド複合材は、ＡｕＡｇ合金にＣｕを添加すること
により、さらにＰｄ又はＰｔを添加することによりＡｕ
Ａｇ合金の優れた接触安定性を維持しつつ、凝着移転に
良好な特性を発揮し、もってコンミテータからの刷子へ
の移着がなくなり、針状摩耗粉の発生が抑えられた。当
然摩耗速度も減少し、耐溶着性が向上した。
【００１７】このことは、未解明な摩耗理論の中にあっ
て、モータの始動電圧を低く抑え、かつ経時変化を少な
くするために設けられた表面層の極めて薄いＡｕＡｇ系
合金までが、十分な耐摩耗性を有するという、非常に画
期的な結果をもたらした。しかも、Ｃｕを添加したこと
による、更にＰｄ又はＰｔを添加することによるモータ
の始動電圧の上昇は許容範囲内であった。
【００１８】また、主として耐摩耗性を受け持っている
ＡｇＣｕ合金、もしくはＡｇＣｕＮｉ合金のＣｕ含有量
を多くしたり、Ｐｄ又はＰｔを添加したりすることで、
これらの合金から刷子への移着もなくなり、針状摩耗粉
の発生を抑える事が出来た。当然、摩耗速度も減少し、
従来より遙かに長寿命化を可能とした。それにも拘ら
ず、Ｃｕ含有量を多くしたり、Ｐｄ又はＰｔを添加した
りしたことに因るモータの始動電圧の上昇は許容範囲内
であった。
【００１９】請求項１〜７に記載のとおり、組成限定し
た理由は下記の通りである。 ＡｕＡｇＣｕ合金 ＡｕＡｇＣｕ合金は、従来のＡｕＡｇ合金に少量のＣｕ
を添加することで、接触抵抗、耐硫化性を維持したま
ま、耐摩耗性を向上させた合金である。 そのため、Ａｇ
含有量は、１０重量％未満だと硬度が低いため凝着摩耗
を起こし易く、６０重量％を超えると特に耐硫化性に劣
ることとなり、経時特性が劣化する。Ｃｕ含有量は、
０．１重量％未満だと耐摩耗性を向上させる効果が無
く、７重量％を超えると、接触抵抗が増大しモータとし
た場合の始動電圧が上昇する。 なお、Ａｇは３０〜５０
重量％、Ｃｕ添加量は３〜６重量％、残部をＡｕとする
のが最も効果的である。
【００２０】 ＡｕＡｇＰｄＣｕ合金 ＡｕＡｇＰｄＣｕ合金は、ＡｕＡｇＣｕ合金に少量のＰ
ｄを添加することで、接触抵抗、耐硫化性を維持したま
ま、さらに耐摩耗性を向上させた合金である。そのた
め、Ａｇ、Ｃｕの効果はＡｕＡｇＣｕ合金と同様であ
り、Ｐｄの添加量は、０．１重量％未満だとＡｕＡｇＣ
ｕ合金にＰｄを添加した効果が無く、７重量％を超える
と黒粉が発生し易くなり接触抵抗が不安定になる。な
お、Ａｇは３０〜５０重量％、Ｃｕは３〜６重量％、Ｐ
ｄの添加量は０．５〜３重量％、残部をＡｕにするのが
最も効果的である。
【００２１】 ＰｔＡｕＡｇＣｕ合金 ＰｔＡｕＡｇＣｕ合金は、ＡｕＡｇＣｕ合金に少量のＰ
ｔを添加することで、接触抵抗、耐硫化性を維持したま
ま、さらに耐摩耗性を向上させた合金である。そのた
め、Ａｇ、Ｃｕの効果はＡｕＡｇＣｕ合金と同様であ
り、Ｐｔの添加量は、０．１重量％未満だとＡｕＡｇＣ
ｕ合金にＰｔを添加した効果がなく、７重量％を超える
と黒粉が発生し易くなり接触抵抗が不安定になる。な
お、Ａｇは３０〜５０重量％、Ｃｕは３〜６重量％、Ｐ
ｔの添加量は０．５〜３重量％、残部をＡｕにするのが
最も効果的である。
【００２２】ＡｇＰｄＣｕＮｉ合金 ＡｇＰｄＣｕＮｉ合金は、従来のＡｇＣｕＮｉ合金に少
量のＰｄを添加することで、接触抵抗、耐硫化性を維持
したまま、耐摩耗性を向上させた合金である。そのた
め、Ｐｄの添加量は、０．１重量％だとＡｇＣｕ合金も
しくはＡｇＣｕＮｉ合金にＰｄを添加した効果がなく、
１．５重量％を超えると、黒粉が発生し易くなり接触抵
抗が不安定になる。Ｃｕ量は、３重量％未満だと添加の
効果が低く凝着摩耗を起こし易く、１０重量％を超える
と、接触抵抗の増大及びモータの始動電圧の上昇をもた
らす。ＡｇＰｄＣｕＮｉ合金におけるＮｉ量は、０．１
重量％未満だと機械的特性、特に硬さの向上効果に乏し
く、１重量％を超えると、Ｎｉの酸化による接触抵抗の
不安定さや、加工性に課題を残す。なお、ＡｇＰｄＣｕ
Ｎｉ合金は、Ｐｄの添加量０．３〜１重量％、Ｃｕは３
〜５重量％、Ｎｉは０．３〜０．５重量％、残部をＡｇ
とするのが最も効果的である。
【００２３】ＰｔＡｇＣｕＮｉ合金 ＰｔＡｇＣｕＮｉ合金は、従来のＡｇＣｕＮｉ合金に少
量のＰｔを添加することで、接触抵抗、耐硫化性を維持
したまま耐摩耗性を向上させた合金である。そのため、
Ｐｔの添加量は、０．１重量％未満だとＡｇＣｕＮｉ合
金にＰｔを添加した効果がなく、１．５重量％を超える
と、黒粉が発生し易くなり接触抵抗が不安定になる。Ｃ
ｕ量は、３重量％未満だと添加した効果がなく凝着摩耗
を起こし易く、１０重量％を超えると、接触抵抗の増大
及びモータの始動電圧を高める。ＰｔＡｇＣｕＮｉ合金
におけるＮｉ量は、０．１重量％未満だと機械的特性、
特に硬さの向上効果に乏しく、１重量％を超えると、Ｎ
ｉの酸化による接触抵抗の不安定さや加工性に課題を残
す。
【００２４】なお、ＰｔＡｇＣｕＮｉ合金は、Ｐｔの添
加量は０．３〜１重量％、Ｃｕは３〜５重量％、Ｎｉは
０．３〜０．５重量％、残部をＡｇにするのが最も効果
的である。以上のＰｔ、又はＰｔ添加の効果は、他の白
金属元素（Ｒｕ，Ｒｈ，Ｏｓ，Ｉｒ）の添加によっても
同様の効果が得られる。
【００２５】また、請求項１に記載のＡｕＡｇＣｕ合金
においては、三元合金としての固溶合金材に限らず、例
えば、特開平６−２６０２５５号に開示されているＡｕ
へのＡｇ及びＣｕの拡散によるＡｕＡｇＣｕ合金（Ａｕ
へのＡｇ、Ｃｕの拡散材）であっても同様の効果が得ら
れる。請求項２に記載のＡｕＡｇＰｄＣｕ合金、及び請
求項３に記載のＰｔＡｕＡｇＣｕ合金についても、当然
固溶合金材に限らず拡散材であっても同様の効果が得ら
れる。
【００２６】更に、本発明は、直流小型モータ用コンミ
テータ材に限らず、スリップリング用、コネクタ用等の
摺動接点全般に有効なものである。次に、本発明の詳細
を実施例に基づいて説明する。なお、実施例中元素の％
はことわり無いかぎり重量％である。
【００２７】
【実施例１】中間層となるＡｇＰｄ１％Ｃｕ４％Ｎｉ
０．５％合金のテープ表面に、表面層となるＡｕＡｇ３
５％Ｃｕ５％合金を接合してクラッドテープ材を得た。
更に、それをベース層となるＣｕＳｎ２．３％Ｎｉ９．
５％合金材にインレイ接合してクラッド複合材を得た。
そしてこのクラッド複合材を７５０℃で熱処理し、圧延
を３回繰り返して、総厚０．３ｍｍ、幅１９ｍｍの表面
層が厚さ５μｍ、中間層が厚さ２０μｍ、そしてベース
層から成る三層クラッド複合材を得た。
【００２８】このクラッド複合材を、外径３．３ｍｍ、
長さ２．４ｍｍの三極コンミテータに加工し、ＣＤスピ
ンドル用直流小型モータに組込んだ。
【００２９】尚、試験条件は次の通りである。 試験温度 ：７０℃ 湿 度 ：５％ＲＨ 試験時間 ：９６Ｈ 負 荷 ：実際のＣＤ 回転モード ：１Ｈに１回の割合で、始動・停止を含む 回転数 ：５００ｒｐｍ 刷子材質 ：ＡｇＰｄ５０％ 接触荷重 ：２ｇｆ 試験台数 ：１０台
【００３０】試験終了後は、針状摩耗粉などによりコン
ミテータ導通を起こし、回転不能になったモータ台数
（導通台数）を調べ、回転するモータについては始動電
圧を測定し、試験前の値との差を始動電圧変化として記
録した。更にモータを分解し、コンミテータ及び、刷子
に付着している摩耗粉、黒粉の量を調べ、針状摩耗粉の
数を数えた。次に、コンミテータ摩耗面積、摩耗深さを
測定した。それぞれの結果は、別添の図１〜４に示し
た。更に、コンミテータの表面硬さを参考値として記載
した。
【００３１】尚、評価基準は次の通りとした。そしてこ
の基準は全ての試験について統一した。
【００３２】また、図１〜４における「合金組成／合金
組成／合金組成」とある「／」は、三層で構成するクラ
ッド複合材を意味し、三層構成における表面層と中間層
およびベース層との界面を意味する。 これを具体的に図
面の斜視図で説明すると、図５、６は一条張り、図７は
二条 張りの実施の形態で、いずれも表面層１、中間層
２、ベース層３からなる三層クラッド複合材で、図５、
７は中間層２の全面を表面層１で被覆したもので、図６
は中間層２を表面層１で部分被覆し、中間層２の両側は
中間層露出部２’である実施の形態を示すものである。
【００３３】
【従来例１】実施例１と同様の工程にて、表面層がＡｕ
Ａｇ４０％合金（厚さ２μｍ）、中間層がＡｇＣｕ４％
Ｎｉ０．５％合金（厚さ２０μｍ）、ベース層がＣｕＳ
ｎ２．３％Ｎｉ９．５％合金の三層クラッド複合材を得
た。その他モータへの組み込み、試験条件は実施例１と
同様に行い、結果は別添の図１に示した。
【００３４】
【実施例２】実施例１と同様の工程にて、表面層がＡｕ
Ａｇ３７％Ｃｕ３％合金（厚さ５μｍ）、中間層がＡｇ
Ｐｄ１．５％Ｃｕ４％Ｎｉ０．５％合金（厚さ２０μ
ｍ）、ベース層がＣｕＳｎ２．３％Ｎｉ９．５％合金の
三層クラッド複合材を得、モータへ組込んだ。試験条件
は実施例１と同じに行ない、結果は別添の図１に示し
た。
【００３５】
【実施例３〜７及び比較例１、比較例２】実施例１と同
様の工程にて、表面層が、それぞれ実施例３がＡｕＡｇ
３７％Ｐｄ０．５％Ｃｕ３％合金、実施例４がＡｕＡｇ
３７％Ｐｄ５％Ｃｕ３％合金、実施例５がＡｕＡｇ３５
％Ｐｄ０．５％Ｃｕ５％合金、実施例６がＡｕＡｇ３５
％Ｐｄ５％Ｃｕ５％合金、実施例７がＰｔ５％ＡｕＡｇ
３５％Ｃｕ５％合金、及び比較例１がＡｕＡｇ３５％Ｃ
ｕ５％合金、比較例２がＡｕＡｇ４０％Ｐｄ５％合金、
中間層は全てＡｇＰｄ０．５％Ｃｕ４％Ｎｉ０．５％合
金で、ベース層がＣｕＳｎ２．３％Ｎｉ９．５％合金の
三層クラッド複合材を得た。結果は図２に示す。
【００３６】
【実施例８、９及び従来例２、３】試験時間を実施例
８、９とも５００Ｈとし、試験温度は実施例８が７０
℃、実施例９が−３０℃で実施した他は何れも実施例１
と同様に実施した。従来例２、３は従来例１と同材質の
クラッド複合材をコンミテータに加工し、直流小型モー
タに組み込んで試験を行った。それらの結果は、図３、
４に示す。
【００３７】これらの材料は性能が向上したため、試験
時間を９６Ｈの２倍の１９２Ｈとし、それ以外はモータ
の組込みを含めて実施例１と同条件で試験を行なった。
その結果は別添の図２に示した。
【００３８】更に、図２から明らかなように実施例３〜
７においては、比較例１に比べて性能の向上が著しいこ
とが判る。しかし、三層張りクラッド複合材の表面層に
Ｃｕが含まれない比較例２では、１０台中４台のモータ
が試験中に停止し、このことは、表面層のＡｕＡｇ合金
に、Ｃｕを添加して更にＰｄを添加することが重要であ
り、Ｃｕを添加せずにＰｄだけを添加したのでは十分効
果が期待できないことを意味する。
【００３９】
【発明の効果】上述の通りこの発明によれば、三層張り
クラッド複合材の表面層であるＡｕＡｇ合金にＣｕを添
加することにより、更にＰｄ又はＰｔを添加することに
より、従来の低始動電圧を維持したまま、刷子への移着
が抑御され、針状摩耗粉の発生が抑えられた。また、三
層張りクラッド複合材の中間層ＡｇＣｕＮｉ合金にＰｄ
又はＰｔを添加することにより、同様に刷子への移着が
抑制され、針状摩耗粉の発生も抑えられた。更に、本発
明におけるＰｄ、又はＰｔの添加は、他の白金属元素
（Ｒｕ，Ｒｈ，Ｏｓ，Ｉｒ）の添加によっても同様の効
果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】クラッド複合材を直流小型モータに組み込んだ
実機の温度７０℃、時間９６Ｈでの試験結果を示す。
【図２】クラッド複合材を直流小型モータに組み込んだ
実機の温度７０℃、時間１９２Ｈでの試験結果を示す。
【図３】クラッド複合材を直流小型モータに組み込んだ
実機の温度７０℃、時間５００Ｈでの試験結果を示す。
【図４】クラッド複合材を直流小型モータに組み込んだ
実機の温度−３０℃、時間５００Ｈでの試験結果を示
す。
【図５〜７】三層クラッド複合材の斜視図
【符号の説明】
１ 表面層 ２ 中間層 ２’中間層露出部 ３ ベース層
フロントページの続き (72)発明者 麻田 敬雄 神奈川県平塚市新町２番73号 田中貴金 属工業株式会社技術開発センター内 (72)発明者 中村 哲也 神奈川県平塚市新町２番73号 田中貴金 属工業株式会社技術開発センター内 (56)参考文献 特開 昭63−111147（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−104139（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−104137（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 5/02 C22C 5/06 H01H 1/02 H01R 39/20 H02K 13/00

Claims (9)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 電気的、機械的摺動部の摺動接点に用い
    るＡｕＡｇＣｕからなる合金で、Ａｇ３５〜４０重量
    ％、Ｃｕ０．１〜５重量％、残部Ａｕとしたことを特徴
    とする摺動接点材料。
  2. 【請求項２】 電気的、機械的摺動部の摺動接点に用い
    るＡｕＡｇＰｄＣｕからなる合金で、Ａｇ１０〜６０重
    量％、Ｐｄ０．１〜７重量％、Ｃｕ０．１〜７重量％、
    残部Ａｕとしたことを特徴とする摺動接点材料。
  3. 【請求項３】 電気的、機械的摺動部の摺動接点に用い
    るＰｔＡｕＡｇＣｕからなる合金で、Ｐｔ０．１〜７重
    量％、Ａｇ１０〜６０重量％、Ｃｕ０．１〜７重量％、
    残部Ａｕとしたことを特徴とする摺動接点材料。
  4. 【請求項４】 表面層が、Ａｇ３５〜４０重量％、Ｃｕ
    ０．１〜５重量％、残部ＡｕとしたＡｕＡｇＣｕからな
    る摺動接点材料で、中間層が、Ｐｄ０．１〜１．５重量
    ％、Ｃｕ３〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残部
    ＡｇとしたＡｇＰｄＣｕＮｉからなる摺動接点材料で、
    ベース層が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたことを
    特徴とするクラッド複合材。
  5. 【請求項５】 表面層が、請求項２、３のいずれかに記
    載の摺動接点材料で、中間層が、Ｐｄ０．１〜１．５重
    量％、Ｃｕ３〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残
    部ＡｇとしたＡｇＰｄＣｕＮｉからなる摺動接点材料
    で、ベース層が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたこ
    とを特徴とするクラッド複合材。
  6. 【請求項６】 表面層が、Ａｇ３５〜４０重量％、Ｃｕ
    ０．１〜５重量％、残部ＡｕとしたＡｕＡｇＣｕからな
    る摺動接点材料で、中間層が、Ｐｔ０．１〜１．５重量
    ％、Ｃｕ３〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１重量％、残部
    ＡｇとしたＰｔＡｇＣｕＮｉからなる摺動接点材料で、
    ベース層が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたことを
    特徴とするクラッド複合材。
  7. 【請求項７】 表面層が、請求項２、３のいずれかに記
    載の摺動接点材料で、中間層が、Ｐｔ０．１〜１．５重
    量％、Ｃｕ３〜１０重量％、Ｎｉ０．１〜１ 重量％、残
    部ＡｇとしたＰｔＡｇＣｕＮｉからなる摺動接点材料
    で、ベース層が、Ｃｕ又はＣｕ合金の三層張りとしたこ
    とを特徴とするクラッド複合材。
  8. 【請求項８】 請求項１〜３のいずれかに記載の摺動接
    点材料、又は請求項４〜７のいずれかに記載のクラッド
    複合材からなることを特徴とするコンミテータ。
  9. 【請求項９】 請求項８に記載のコンミテータを使用し
    たことを特徴とする直流小型モータ。
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