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JP2638375B2 - 連続溶融金属メッキ装置及び連続溶融金属メッキ装置用軸受 - Google Patents

連続溶融金属メッキ装置及び連続溶融金属メッキ装置用軸受

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Publication number
JP2638375B2
JP2638375B2 JP4033118A JP3311892A JP2638375B2 JP 2638375 B2 JP2638375 B2 JP 2638375B2 JP 4033118 A JP4033118 A JP 4033118A JP 3311892 A JP3311892 A JP 3311892A JP 2638375 B2 JP2638375 B2 JP 2638375B2
Authority
JP
Japan
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bearing
molten metal
rolling
metal plating
roll
Prior art date
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Application number
JP4033118A
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English (en)
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JPH05230607A (ja
Inventor
敬彦 大河内
民人 川東
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hitachi Ltd
Original Assignee
Hitachi Ltd
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Publication date
Application filed by Hitachi Ltd filed Critical Hitachi Ltd
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Priority to DE69328641T priority patent/DE69328641T2/de
Priority to EP93102570A priority patent/EP0556833B1/en
Priority to US08/020,783 priority patent/US5538558A/en
Publication of JPH05230607A publication Critical patent/JPH05230607A/ja
Priority to US08/588,777 priority patent/US5718519A/en
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続溶融金属メッキ装
置及び連続溶融金属メッキ装置用軸受に係り、特に溶融
金属による腐食，ロール軸からの荷重による摩耗に対し
て優れた特性を有した連続溶融金属メッキ装置、これに
使用する軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来連続溶融金属メッキ浴用ロール軸受
としては耐食性に優れたステンレス鋼，高クロム鋼，超
硬などが、肉盛溶接やスリーブの形で用いられてきた。
しかし、これらの材料も例えば亜鉛メッキ浴中では１週
間程度で摩耗損傷しロール軸と軸受の間にガタが生じロ
ールや、メッキ装置が振動して、メッキ特性を著しく下
げるといった問題があった。その原因としては、ステン
レス鋼，高クロム鋼，超硬等の比較的耐食性に優れた金
属でも溶融金属による腐食を皆無にすることは難しく、
その為、ロール軸受摺動時には摩擦と同時に溶融金属に
よる腐食摩耗が生じ摩耗量を増大させていることがわか
った。特に腐食がある程度進行するとロール軸及び軸受
摺動面に腐食ピットが生じ、摩擦摩耗を加速することも
わかった。したがって、ロール軸受において摩耗量を下
げる為には溶融金属に対する耐食性に優れた材料を選定
する必要がある。その点セラミックスの中には溶融金属
にほとんど腐食を受けないものがあり、その様なセラミ
ックスは溶融金属メッキ浴用ロール軸受として最適材料
と言える。
【０００３】ところで、連続溶融金属メッキ浴用ロール
軸受にセラミックスを利用したものとして特開平3−177
552 号公報がある。この公報には、ロール軸外周面に金
属緩衝材を介してセラミックス焼結体を嵌合させるとと
もに、軸受部分の内周面に固体潤滑性セラミックスを設
けた構造が示されている。また、特開平2−153055 号，
同1−159359 号公報にはセラミックス製転がり軸受を設
けることが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、セラ
ミックスと固体潤滑剤との具体的な組合わせにおいて、
連続溶融金属メッキ浴中での実際の運転中の問題が配慮
されていない。
【０００５】つまり、セラミックスは溶融金属に対する
耐食性に優れるが、反面、ベース金属と溶融金属との反
応によって生じる金属間化合物が固体潤滑剤を損傷する
という全く新しい問題が生じることが判明した。
【０００６】本発明の第一の目的は、溶融金属メッキ浴
中での軸受とロール軸との摺動特性を向上し、無潤滑下
や高温下においても優れたロール回転性能が得られ、メ
ッキ厚のバラツキが少なく且つ長時間運転が可能な連続
溶融金属メッキ装置を提供することにある。 本発明の第
二の目的は、溶融金属メッキ浴中での軸受とロール軸と
の摺動特性を向上し、無潤滑下や高温下においても優れ
たロール回転性能が得られ、ロール回転振れが少なく且
つ長寿命な連続溶融金属メッキ装置用軸受を提供するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の目的は、
金属溶湯中で軸受に支持されて回転するロールを備えた
連続溶融金属メッキ装置において、前記軸受はロール軸
摺動面と軸受摺動面とが転動体を介して摺動する転がり
軸受であり、前記ロール軸摺動面及び軸受摺動面は炭素
繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑性部材からなり、前記
転動体はセラミックス焼結体からなることにより達成さ
れる。
【０００８】また、本発明の第一の目的は、金属溶湯中
で軸受に支持されて回転するロールを備えた連続溶融金
属メッキ装置において、前記軸受はロール軸摺動面と軸
受摺動面とが複数の転動体を介して摺動する転がり軸受
であり、前記ロール軸摺動面及び軸受摺動面は固体潤滑
性部材からなり、且つ前記転動体はセラミックス焼結体
からなり、更に、複数の転動体の夫々の間に固体潤滑性
部材からなる中間体を設けることにより達成される。
【０００９】或いは、本発明の第一の目的は、金属溶湯
中で軸受に支持されて回転するロールを備えた連続溶融
金属メッキ装置であって、前記軸受はロール軸摺動面と
軸受摺動面とが複数の転動体を介して摺動する転がり軸
受であり、前記転動体はセラミックス焼結体からなる連
続溶融金属メッキ装置において、前記ロール軸摺動面及
び軸受摺動面は炭素繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑性
部材からなり、前記複数の転動体の夫々の間に、炭素繊
維を黒鉛に分散させた固体潤滑性部材からなる中間材を
設けることにより達成される。
【００１０】本発明の第二の目的は、金属溶湯中で軸受
に支持されて回転するロールを備えた連続溶融金属メッ
キ装置用軸受において、前記軸受は、内輪及び外輪を備
え、且つ該内輪と外輪との間に転動体とを有し、該転動
体を介して摺動する転がり軸受であり、前記内輪及び外
輪の該転動体との摺動面は炭素繊維を黒鉛に分散させた
固体潤滑性部材からなり、前記転動体はセラミックス焼
結体からなることにより達成される。
【００１１】また、本発明の第二の目的は、金属溶湯中
で軸受に支持されて回転するロールを備えた連続溶融金
属メッキ装置用軸受において、前記軸受は、内輪及び外
輪を備え、且つ該内輪と外輪との間に複数の転動体とを
有し、該転動体を介して摺動する転がり軸受であり、前
記内輪及び外輪の該転動体との摺動面は固体潤滑性部材
からなり、且つ前記転動体はセラミックス焼結体からな
り、更に、前記複数の転動体の夫々の間に固体潤滑性部
材からなる中間体を設けることにより達成される。
【００１２】或いは、本発明の第二の目的は、金属溶湯
中で軸受に支持されて回転するロールを備えた連続溶融
金属メッキ装置用軸受において、前記軸受は、内輪及び
外輪を備え、且つ該内輪と外輪との間に複数の転動体と
を有し、該転動体を介して摺動する転がり軸受であり、
前記転動体はセラミックス焼結体からなる連続溶融金属
メッキ装置用軸受において、前記内輪及び外輪の該転動
体との摺動面は炭素繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑性
部材からなり、前記複数の転動体の夫々の間に炭素繊維
を黒鉛に分散させた固体潤滑性部材からなる中間体を設
けることにより達成される。
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【００１９】
【００２０】
【００２１】
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【００２５】
【００２６】
【００２７】
【００２８】
【００２９】
【００３０】
【００３１】
【００３２】
【００３３】
【００３４】
【００３５】
【００３６】
【作用】玉軸受又はコロ軸受の転がり軸受の摺動面とし
て固体潤滑性に優れる炭素繊維を黒鉛に分散させた黒鉛
−炭素繊維複合材である炭素繊維炭素コンポジットと、
転動体として耐摩耗性に優れる窒化ケイ素やサイアロン
等の高強度セラミックスとの摺動特性は優れており、特
に無潤滑下での摺動に於ても摺動面に良好な潤滑膜が形
成され、摩擦係数は０.２ 以下で、高強度セラミックス
同志の摩擦係数が１.０ 以上であるので、非常に小さ
い。また上記材料は、１０００℃以下の高温下でもその
摺動特性が低下しない為、高温下でも優れた回転性能を
得ることができる。また、複数の高強度セラミックス製
の転動体の夫々の間に固体潤滑性部材からなる中間体を
設けることにより、ロール回転振れが少なく且つ長寿命
な軸受を提供でき、メッキ厚のバラツキが少なく且つ長
時間運転が可能な連続溶融金属メッキ装置を提供するこ
とができる。
【００３７】また、上記材料はいずれも耐食性に優れる
為、溶融金属中や、反応ガス雰囲気下等の特殊環境下で
もその回転特性が全く低下しない。
【００３８】ロール軸及び軸受の摺動部に溶融金属に対
する耐食性に優れたセラミックスを使用することによ
り、腐食摩耗による摩耗量の増加を防止することができ
る。又面接触による摺動においては、一方を高強度・高
硬度のセラミックスとし、他方を固体潤滑性を有する材
料にすることにより、摩耗係数が０.１ 以下と著しく小
さく、耐かじり限界面圧を５０kgf／cm2以上と著しく増
加させることができる。これは、固体潤滑の効果による
もので、この働きにより、焼付き，かじり等によるセラ
ミックスの割れを防止することができる。さらに、上記
組み合わせによれば、初期において、固体潤滑性材料の
わずかな摩耗により、加工時の凹凸や偏芯による片当り
がなくなり、摺動面は均一に当る様になり、局所摩擦も
なく、潤滑に富んだ摺動を得ることが出来る。又、高強
度・高硬度のセラミックスは、ほとんど摩耗をせず、平
滑な摺動面を半永久的に保つ為、固体潤滑材料の摩擦摩
耗量も従来も金属の組み合わせの１／１０以下にするこ
とができる。
【００３９】本発明はこれらの材料の組合わせにおい
て、シンクロールにおいては軸受の摺動面を半円形又は
円形とし、この全周をセラミックス又は固体潤滑性部材
とするもので、これにより耐熱鋼からなる金属と溶融金
属との反応によって形成される硬い金属間化合物による
固体潤滑性部材の損傷を防ぐようにしたものである。こ
の金属間化合物の巻込みを出来るだけ小さくするため両
者の摺動面を面接触によって摺動させるようにして長寿
命としたものである。
【００４０】前述の如く、摺動構造物として互いに摺動
する部分をセラミックス焼結体と固体潤滑性部材との組
合わせとするものである。
【００４１】高強度セラミックス焼結体としてサイアロ
ンが最も好ましいが、他にＳｉＣ，Ｓｉ3Ｎ4，Ａｌ
2Ｏ3，ＺｒＯ2 も適用できる。溶融金属としてはＡｌ，
Ｚｎが用いられ、これらの溶融金属に対し耐食性を備え
ているものを用いることが好ましい。また、高強度・高
硬度セラミックスとしては、前述のものが特に好ましい
が、引張り強さが200MPa以上、硬さがビッカース硬さで
１０ＧＰａ以上であることが望ましく、炭化物，窒化
物，酸化物，硼化物，酸窒化物及びそれらを主成分とす
る複合セラミックス焼結体が用いられる。特に、最も強
度の高いサイアロンセラミックスが好ましい。
【００４２】つまり、金属からなるロール軸では、セラ
ミックス円筒体がロール軸に嵌合されるが、その際、金
属製ロール軸とセラミックス円筒体との間にセラミック
スの破壊強度以下で弾塑性変形する低降伏の金属材料を
介在させる必要がある。さらに、セラミックス焼結体が
大型となる場合には、軸方向に分割し、複数個のセラミ
ックスを装着することも各種応力に対する信頼性を向上
させる手段である。
【００４３】また、シンクロールを支持する軸受につい
ても装着するセラミックス又は固体潤滑性部材が大型と
なる場合には、半円形又は円形のものを軸方向に分割し
た複数個のものをベース金属製軸受の内周に固定装着す
る。装着方法としては、例えば、金属製軸受の内周面に
形成された蟻溝内に挿入し、外周よりボルトで押しつけ
蟻溝内に固定する方法が有効である。ボルトによって押
し付ける際に金属の薄板を介して行うのがよい。
【００４４】固体潤滑性を有する材料は、非金属によっ
て構成するのがよく、黒鉛粉末，カーボン繊維，ＭｏＳ
2，ＷＳ2，ＢＮ等の固体潤滑性に優れた材料をその焼結
体中に１〜７０体積％分散含有しているセラミックスで
あること、特に平均粒径５０μｍ以下の黒鉛粉末又は直
径１５０μｍ以下のカーボン繊維を１〜７０重量部（よ
り好ましくは１５〜４０重量％）をその焼結体中に分散
含有している炭化ケイ素焼結体同様に窒化珪素とＢＮと
の焼結体の組合わせ、又はＢＮ，黒鉛のみからなるもの
が使用できる。
【００４５】Ｃ繊維を黒鉛に分散させた黒鉛−Ｃ繊維複
合材は高強度を有するので、最も優れているが、特に３
点曲げ強度としてＣ繊維の配向方向に対して１０kg／mm
2 以上有するもの、好ましくは２０〜６０kg／mm2 のよ
うな高強度のものを使用するのがよい。炭素繊維は荷重
を受ける方向（又は摺動面）に対してその長手方向が交
わる方向にほぼ一方向に配向させることによりより優れ
た潤滑性能を得ることができ又高い荷重を支えることが
できることから好ましい。目的によってはＣ繊維はその
長手方向が荷重を受ける方向又は摺動面に対して横にな
る方向に配向させることができる。Ｃ繊維は直径１０μ
ｍ以下（好ましくは０.１μｍ 〜１０μｍ）の長繊維が
用いられ、一方向又は網目配向のいずれでも使用でき
る。その含有量は１０〜８０体積％があり、特に２０〜
６０体積％が好ましい。黒鉛は固体潤滑剤となる。
【００４６】固体潤滑性部材は半円形又は円形の摺動面
全面に設けることが好ましいが、半円形に対しては全面
に設けることが構造上若干むずかしくなるので、軸方向
に分割した半リング状物を設けることがよい。
【００４７】本発明では、金属製ロール軸外周にセラミ
ックスを装着するに際し、セラミックと金属製ロール軸
との間にセラミックスの破壊強度以下で弾塑性変形でき
る緩衝材を介在させて嵌合している為金属製ロール軸と
セラミックススリーブの加工公差が大きくても、溶融金
属浴中での両者の熱膨脹差で発生する歪が緩衝材の弾塑
性変形により吸収させセラミックスのクラックや割れ等
の破損を生じることなく、セラミックスを金属製ロール
軸に固定させることができる。又、使用中での嵌合によ
るセラミックスの残留応力は、緩衝材の降伏応力以上に
ならないため使用時の負荷に対してのマージンが高い。
なお、上記構造は、衝撃荷重に対しても、同様な効果が
期待出来、ロール軸にセラミックスを装着する構造とし
て好適と言える。
【００４８】応力緩衝の中間材は、セラミックスの破壊
強度以下、２０％以下の弾塑性変形量で弾塑性変形が可
能な低降伏点を有する金属であること、特にＴｉ，Ａ
ｕ，Ａｇ，Ａｌ，Ｐｄ，Ｃｕ，Ｎｉまたはそれらの合金
が用いられ、また硬さＨｖが２００以下のオーステナイ
トステンレス鋼，フェライトステンレス鋼であることが
好ましい。これらの緩衝材はロール軸とセラミックスが
接触する全面に挿入するかまたは短冊状に切断されたも
のを部分的に挿入し、変形可能な空間をギャップ内に設
けられる。そして、使用温度状態でもなお変形可能な空
間を有しているのがよい。
【００４９】また、緩衝材は表面に弾塑性変形を容易に
するための溝，孔などの凹凸を施すか、又は細線スリー
ブ状，線材又は細いパイプを巻回したもの、波形板材，
ハニカム状平板材を用いることができる。スリーブの外
周面又は内周面又は両面に多数の縦溝又は横溝を有する
溝付きスリーブを用いることが出来る。特に、前述のス
テンレス鋼からなる外径５mm以下の細いパイプを用いる
ことによって弾塑性変形が容易で、大きな変形を行うこ
とができるとともに、変形後の弾性も残ることから良好
な固着が得られる効果がある。この場合の材料強度は中
実材にくらべてより強度の高い材質のものを使用でき
る。また、セラミックスのスリーブに対し、表面に弾塑
性変形し易い形状に突起を設け、その突起をセラミック
ス側になるスリーブ状の円筒体に形成したものもよい。
突起はリング状，ら旋状，棒状のいずれでもよい。
【００５０】緩衝材をロール軸表面にメタライズするこ
とができ、メタライズの方法として溶射，溶接，メッキ
等で行うことができ、その層を表面に凹凸をつけること
が好ましい。
【００５１】ロール軸に円筒状セラミックス焼結体は隙
間嵌めされ、ロール軸とセラミックスが嵌合されている
こと、又はロール軸全周にセラミックスが溶射・ＣＶＤ
法でその外周に形成されていることができる。
【００５２】また、本発明のロール軸に装着されたセラ
ミックス円筒体はロール軸端面より金属製押え板とバネ
により押し付け固定されていること、前記バネは耐熱合
金製コイルバネであること、特に耐熱合金としてＣｒ
鋼，Ｎｉ−Ｃｒ鋼，Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金又はそれに
Ｗ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｎｂなどを適量含むこと、セラ
ミックスを内膨脹整合材を介して軸方向に固定したこ
と、前記熱膨脹整合材はロール軸の熱膨脹係数より大き
くすることが好ましい。
【００５３】本発明の溶融金属メッキ装置において、溶
融金属と接する金属部材として、シンクロール，サポー
トロールその軸受、この軸受を支持する架台等があり、
これらの部材として前述したＣｒ２０％以上を有する耐
熱鋼又はＮｉ合金，Ｃｏ基合金が用いられる。特に、耐
熱鋼が好ましく、成分の限定理由は次の通りである。Ｃ
は必要な強度を得るためのもので、０.１５％以上０.３
％以下とする。0.15％以下では十分な強度が得られない
し、０.３％ を越えても大きな効果は得られない。
【００５４】Ｓｉ及びＭｎは脱酸，脱硫になくてはなら
ないものであり、鋳物を製造する上でも各々２％以下な
くてはならないものである。いずれも０.１ 〜１％が好
ましい。
【００５５】Ｃｒは溶融金属との反応は少なくし、硬い
金属間化合物の形成を少なくするうえで２０％以上の含
有が必要である。しかし、３０％を越えると脆化の問題
もあるので、３０％以下とする。特に２２〜２６％が好
ましい。
【００５６】Ｎｉは高温での加工性を高め靭性を高める
のに１０％以上必要であるが、２０％を越えてもそれ以
上の大きな効果が得られないので、２０％以下とする。
特に、１２〜１８％が好ましい。
【００５７】他、強度を高めるために各々１％以下のＴ
ｉ，Ｎｂ，Ｗ，Ｖ，Ｚｒ，Ａｌの１種以上を加えること
ができる。
【００５８】ロール及び軸受のベース金属としては鍛鋼
又は鋳鋼のいずれでも使用可能であるが、前者には鋳鋼
が好ましい。また、これらを支持する架台は鋳鍛いずれ
でもよいが、製造上より鋳鋼がよい。上述の鋼は共晶炭
化物が形成され、全オーステナイト組織を有し、より高
い高温強度を有する。
【００５９】他、Ｃ０.１５％ 以下，Ｓｉ１％以下，Ｍ
ｎ１％以下，Ｃｒ１０〜１５％，Ｎｉ６％以下，残Ｆｅ
からなるフェライト鋼、又はＣ０.１〜０.３４％，Ｓｉ
１％以下，Ｍｎ１.５％以下，Ｃｒ０.５〜３％，Ｎｉ２
％以下の低合金鋼を用いることができる。
【００６０】本発明では、耐食性・耐摩耗性、及び摺動
特性に優れたセラミックスをロール軸受の摺動部に信頼
性高く装着することができるので、溶融金属メッキ浴中
で長寿命を示し、従来の金属製ロール軸受の１０倍以上
の長時間運転が可能となり、ロール軸受の組み替え頻度
の減少，連続運転による生産性の向上，不良の低減など
に効果がある。
【００６１】
【実施例】
実施例１ 図１は本発明に係る連続溶融Ｚｎメッキ装置の全工程の
一例を示すものである。被メッキ処理材である鋼ストッ
プ１２はペイオフリール２に巻き取られており、レベラ
ー１１，シャー１３，ウェルダー１４を経て、更に電解
洗浄槽１５，スクレイパー１６，リンス槽１７を経て無
酸化焼鈍炉３に入り、焼鈍された後還元炉２５，冷却帯
２８を通って溶融メッキ装置１０にてメッキされる。装
置１０を通過して浸漬メッキが施されたストリップ１２
は、真上に高速走行しながら表面調整装置４，ブライド
ルロール装置５，スキンパスミル６，テンションレベラ
ー７，化成処理装置８等を経て、ルーパ２３を通りテン
ションリール９に巻き取られる。ストリップ１２に付加
されるテンションはロール装置５及びテンションブライ
ドル（図示なし）によってコントロールされる。
【００６２】このテンションの大きさはストリップ１２
のワイピングノズル２１を通過した直後に設けられた振
動検出器によって測定された振幅の大きさによって一定
になるようにコントロールされる。テンションブライド
ルの各処理の段階に設けられる。図２は、メッキ装置１
０を拡大して示したものである。
【００６３】スナウト３１を経て供給されるストリップ
１２はメッキ槽３０の中でシンクロール装置２４により
方向を変えられ、サポートロール装置２０によりストリ
ップの動きが安定させられる。ストリップ１２は５０〜
１００ｍ／分のスピードで高速走行される。
【００６４】更にメッキ浴２６から引き出されたストリ
ップはストリップの両側に設けられたワイピングノズル
２７より高速ガスが吹き付けられ、そのガス圧力，吹き
付け角度の調整によってメッキ厚みが調整される。
【００６５】溶融金属メッキ浴中で使用されるガイドロ
ール装置２０及びシンクロール装置２４のロール１８及
びロール軸受シエル２９か溶融金属により潤滑されるの
でロール軸受シエル２９はすべり軸受構造となってい
る。
【００６６】図２においてロール軸受の摩耗は矢印で示
した方向、すなわち、ストリップ１２がシンクロール装
置２４によって曲げられた際に発生する力のベクトル方
向に進行することが従来のシンクロール軸受の摩耗状況
を観察することによりわかった。
【００６７】図３は、本発明によりなるシンクロール１
９の断面図を示したものである。ロール軸３３に装着し
た４分割された円筒状セラミックス３２は、溶融金属に
対し優れた耐食性を示し、高強度高硬度特性を有したサ
イアロンセラミックスを選定した。サイアロンセラミッ
クスの化学式はＳｉ6-zＡｌzＯzＮ8-zで表わされ、Ｚは
０〜４.２ の間で任意のものが可能であり、βサイアロ
ンと呼ばれるものである。本実施例ではＺ＝０.５ の組
成のサイアロン粉を用い、小量のバインダーを添加した
後メタノール中で湿式混し、スプレードライ法により造
粒した。次いで、冷却静水圧のプレス法で外径２１０m
m，内径１４５mm，長さ５０mmの円筒状成形体を４ケ成
形した。焼成温度は１７５０℃とし、窒素雰囲気により
焼成した。さらに焼結体は仕上加工して、外径１５０m
m，内径１１８mm，長さ４０mmとした。尚、外径摺動面
の面粗度はＲmax０.８μｍとした。
【００６８】また、ロール軸３３及び胴部２４は比較的
耐食性のあるステンレス鋼を用い、外径を１２２.１８m
m に仕上げた。緩衝となる中間材３４は焼きもどし処理
をしたSUS316ステンレスパイプと銅線を交互に巻回し
た。図３は円筒状のセラミックス３２に対応するロール
軸３３に巻回した状態である。次いで、ロール軸に円筒
状のサイアロン焼結体を挿入し、図３に示す様に押え部
材３５，ギャップ３６，インコネル合金製バル３７、及
びボルトネジ３８でセラミックス３２を軸方向に約６０
０kgf の力で押し付け固定することにより、セラミック
ス３２とロール軸３３との間への溶融Ｚｎの浸入を防止
した。また、ロール軸３３はロール胴部２４に対して曲
率を大きくとって応力集中が起こらないようになってい
るため、円筒状セラミックス３２をロール胴部４０に密
着させることができないので、軸の曲率の部分に空間４
１が形成されてセラミックスとロール胴部との間が密着
するようにリング３９が設けられる。円筒状セラミック
ス３２の外周部角部は欠けを防ぐため丸みを設けてい
る。内周部角部も同様に丸味を設けることができる。更
に、ロール胴部２４は軸部３３と同じ材質で円筒状にな
っており、軸部フランジに溶接によって接合されたもの
である。このようにすることにより、被圧延材の鋼帯１
２によって保持されるロール重量を軽減でき、より振動
の少ない回転と鋼帯の高速移動を可能にする。ロール胴
部表面は鋼帯との摩擦を大きくするためにその表面に凹
部が設けることができる。
【００６９】前述のロール軸３３の外径１２０.０mm
に、外径２.００mm，内径１.０mmの AISI316 製パイプ
を４mmピッチで巻回しパイプの両端をロール軸にスポッ
ト溶接によって固定するとともにパイプと同じ直径の銅
線をその間に巻回した。このときのパイプ巻回されたロ
ール軸の外径は１２４.０mm となり、これに内径124.54
mm，外径１６５mmのサイアロンスリーブを装入した。こ
の場合、４６０℃の溶融亜鉛浴中ではAISI316 製パイプ
の弾塑性変形代は１００μｍで、このとき発生する圧力
は１.６kgf／mm2であった。従ってサイアロンスリーブ
の許容圧力Ｐmax＝５kgf／mm2の１／３で割れ等の問題
は全くなく、SUS316製パイプが使用温度で高い弾性を有
することからも安定した嵌合が得られることが分った。
銅線は熱伝導率を高めるためのものである。
【００７０】本実施例における円筒ロールは、重量でＣ
０.１７％，Ｓｉ０.６３％，Ｍｎ１.５５％，Ｎｉ１３.
４5％，Ｃｒ２３.６３％、残部Ｆｅからなる鋳鋼からな
るもので、共晶炭化物を有し、全オーステナイト組織を
有するものである。この材料の鍛鋼によって軸部３３，
押え部材３５，キャップ３６，ボルト３８，リング３９
のいずれも構成される。円筒ロールはくり抜き，遠心鋳
造，エレスラによる円筒等によって製造される。
【００７１】図４はステンレス製軸受２０の内周面に固
体潤滑性、及び溶融Ｚｎに対する耐食性に優れた４個か
らなる半円形状に構成したＣ繊維分散黒鉛複合材４を装
着した断面図である。Ｃ繊維分散黒鉛複合材４０は各々
ブロック状に焼成して得たもので、３点曲げ強度が約４
５kgf／cm2を有しているもので、切断，研削及び研摩
し、周方向に垂直な断面が台形状に加工し、内周面の辺
の長さが外周面の辺の長さより小さくしたものである。
Ｃ繊維は１〜５μｍの直径で、５０体積％を一方向に配
向させて黒鉛に分散させブロックにした焼結体であり、
荷重方向に対しその長手方向を平行から垂直まで各種の
傾きを有するものを切削加工によって用意した。ステン
レス鋼製軸受２９には、前述のロールと同じ合金組成の
鋳鋼を用い、前述のＣ／Ｃ複合材４７が内周面に装着で
きる様に複合材と同じ断面を有する半円形蟻溝４５、及
びネジ穴４ｂを加工した。すなわち、図４に示す様にＣ
／Ｃ複合材４７を蟻溝内４５に載置し、裏面から半円形
の前述と同じ組成のステンレス製当て板４２を介して、
前述と同じ組成のステンレス製ネジで押し付け固定し
た。半円形の端面を同様の材料からなる押え板４３を用
い、ボルト４４で固定した。この半円形のＣ／Ｃ複合材
４７を４連同様に軸方向に形成した。
【００７２】図５は上記構造によるロールとロール軸受
とを組合わせた断面構造である。実際に溶融Ｚｎ浴中で
摺動テストを行った。Ｚｎ浴温度は、４５０〜４８０
℃，ロール軸受の押し付け力は１３００kgf とした。そ
の結果、図６に示す様に１０日間の連続回転摺動の後も
その摩耗は１mm以下でほとんど摩耗が生ぜず、従来のロ
ール軸受の１／２０以下にすることが出来た。従来ロー
ル軸受は比較のために本実施例に示した構造とは異なる
円筒軸受とロール軸受との回転摺動実験を行ったもの
で、ロール軸サイズは直径１５０mm，長さ１６０mmであ
る。従って、約３０日での摩耗も大きな変化がなくすぐ
れた寿命を有することが確認された。特に、Ｃ繊維を一
方向に配向させ、摺動面を円形に加工した際に中心付近
で最も垂直に配向させたものが好ましいものであった。
【００７３】シンクロール及びガイドロール材として各
種合金について４５０〜４８０℃溶融Ｚｎ浴中に５０時
間浸漬後の浸食深さを測定した。その結果１２％Ｃｒス
テンレス鋼、１％前後のＣｒを含む鋼が好ましく、特に
Ｎo.８のＣｒ２３％，Ｎｉ１４％を含むものが最も優れ
ていた。
【００７４】図７はガイドロール２０に本発明に係るコ
ロ軸受を使用した正面図及び図８はその部分断面図であ
る。ガイドロール２０は鋼板の両サイドより互いに異な
った位置で反対方向より押し付けている。本実施例では
ガイドロール２０の両方をコロ軸受としたものである。
【００７５】ガイドロール２０は図２に示すように下方
側のロール胴部径が上方側のそれより大きく、軸受径も
胴径と比例している。両者のガイドロールは鋼帯の移動
によってのみ回転するようになっている。
【００７６】ロール軸となる内輪７１，外輪７２，スラ
スト受９１及びリテーナ７３はともに前述と同様のＣ繊
維分散黒鉛からなり、Ｃ繊維は一方向に分散させた長繊
維からなり、摺動面に交わる方向に加工して形成された
ものである。転動体７４とスラスト板９２は前述を同様
にサイアロン焼結体からなるものである。外輪ホルダ９
７，横板９８，内輪ホルダ９９，ガイドロール８０と軸
８８，スプリング７５はいずれも前述のシンクロールと
同じ材質からなるものである。応力緩衝材９３とボルト
はSUS316パイプ，SUS316ステンレス鋼からなる。内輪７
１は内輪ホルダ９９に嵌合され、ロール軸８８にボルト
によって固定される。コロ軸受の転動体７４と接する側
壁１００は横板７４によってボルト締めされ固定され
る。
【００７７】以上のシンクロール及びガイドロールを溶
融亜鉛メッキ装置に装着し、０.８mm厚さの鋼帯を９０
ｍ／分で走行させながら厚さ１００ｇ／ｍ2 のＺｎメッ
キ層を鋼帯の両面に形成させ、連続で１０日間運転を行
った。ガイドロール２０は互いに反対方向より鋼帯に押
し付けられ外部より回転トルクが一切与えられることな
く鋼帯の移動によってのみ回転するようになっているの
で、鋼帯の振動が小さくなっている。
【００７８】図９はメッキ装置内のシンクロール１９と
軸受２９を支える架台５０及び鋼帯１２を案内するガイ
ドロール２０の配置を示すものである。
【００７９】本実施例ではメッキ浴槽内にあるシンクロ
ール１９，ガイドロール２０及び架台５０とそれらの軸
受に用いられる金属を全部シンクロールで使用したステ
ンレス鋼を用いた。なお、ガイドロールは鍛鋼、架台５
０は鋳物であり、共晶炭化物が形成され、全オーステナ
イト組織を有する。
【００８０】本実施例ではＺｎメッキ厚さを４０ｇ／ｍ
2又は３０ｇ／ｍ2とし、１週間，１０日間及び２０日間
それぞれ新しい製品に代えて連続で鋼帯を製造した。本
実施例においてもロール軸の摩耗は実施例１と同様にほ
とんど生ぜず、鋼帯の振動も少ないことからほぼ厚さが
一様なＺｎメッキ鋼帯を得ることができた。このときの
鋼帯のテンション及びガス吹き付け条件の変動は極わず
かな約１０％以内ものであり、日付量の変動は３〜４％
ときわめて少ないものであった。
【００８１】実施例２ シンクロール軸直径５０mm，摺動部長さ７０mmの小型ロ
ール軸受についても前述と同様の摺動テストを行った。
ロール軸外周及び軸受内周に装着するＣ／Ｃ複合材は実
施例１と同材質とした。又、軸受構造は、実施例１と同
様としたが、ロール軸については、小型である為、図３
に示した分割したものを一つにした一体の円筒状とし
た。尚、中間材としても銅線とSUS316パイプを用い、実
施例１と同様に嵌合した。
【００８２】摺動テストの結果は、実施例１の場合と同
様の結果が得られ、また嵌合においてもセラミックスの
割れ等もなく、良好な結果が得られた。
【００８３】ガイドロール２０を実施例１と同様にして
連続亜鉛メッキを行った結果、実施例１とほぼ同様であ
った。
【００８４】実施例３ 実施例１と同様の構造を有するSUSI316 製シンクロール
軸３３の外径111.5mmに、厚さ２mm，内径として１１１.
５mm より若干大きいSUSI316 製円筒体外表面に先端角
６０°，高さ１mmの角型突起を６mmピッチで円筒方向に
形成した中間体をロール軸に設け、実施例１と同じく外
径１５０mm，内径１１６mmのサイアロンスリーブを嵌合
させた。このときの４６０℃での焼嵌め代は約５０μｍ
で、発生する応力を１kg／mm2 となるようにした。従っ
て、セラミックスの許容応力がＰmax の３kgf／mm2の３
分の１であり、問題ない値である。このロール軸につい
て実施例１と同様に回転摺動試験を行ったが、軸の摩耗
量は同様であった。尚、緩衝材として溶融Ｚｎに対し若
干の耐食性を有するので、軸部での損傷は実施例１に比
べて優れていた。高温での嵌合強度は高いものであっ
た。また、中間材３４として、純銅製のテープを巻回
し、Ｚｎ溶融メッキ温度４５０℃での熱膨脹差を考慮
し、２％の体積に相当する空間を設けてセラミックス３
２が嵌合させた。嵌合によるセラミックス３２の割れは
生じなかった。
【００８５】ガイドロールは実施例１と同様にしてＺｎ
メッキを行った結果、実施例１と同様であった。
【００８６】実施例４ 実施例１と同様にシンクロール及び軸受として、前者に
はサイアロン焼結体からなるスリーブ及び後者にはＳｉ
Ｃ−黒鉛焼結体を用いた。本実施例は実施例１と異なる
のはロール軸の軸部にSUS316ステンレスパイプと純銅ワ
イヤを互いに接触する程度に交互にセラミックス焼結体
が存在する全体に巻回した後にセラミックススリーブを
挿入した。このときのセラミックスとロール軸外径との
差のギャップと銅ワイヤとは部分的に線接触している
が、４５０℃の溶融亜鉛メッキ浴中では銅ワイヤは塑性
変形と弾性変形が生じ、面での接触が得られ、セラミッ
クスは割れが生ぜずに強固な嵌合が得られることが確認
された。
【００８７】軸受は実施例と異なるのは材質だけで、他
全く同じである。
【００８８】前述のＳｉＣ−Ｃ複合セラミックス焼結体
は、平均粒径３μｍのＳｉＣ粉末１００重量部に平均粒
径１０μｍの黒鉛粉末を２５重量部加え、少量のバイン
ダーとメタノール中で湿式混練し乾燥後、ライカ処理に
より造粒した。次いで、メカプレスで厚さ３０mm，外径
１００mm以上の円板状に圧粉成形した後真空中、２１０
０℃でホットプレス法により焼結させた。さらに焼結体
を研削，切断，研摩し、４つの分割した半円形状の断面
が台形状のブロックに仕上加工した。他実施例１と同様
にしてＺｎメッキを行った結果、実施例１より若干劣る
が、同様であった。
【００８９】実施例５ 実施例３のAISI316 製シンクロール軸にサイアロンスリ
ーブの代りに同じ寸法の前述のＣ／Ｃ複合スリーブを用
い、実施例１に記載の方法によって嵌合させた。軸受に
は半円形のサイアロン焼結体を用い実施例１に記載の方
法と同様にして嵌合させ、更に、ガイドロールを実施例
１と同様にし、前述と同様に厚さ約２０μｍ、１０日間
連続で溶融Ｚｎメッキを行った。その結果、いずれのロ
ール軸と軸受の摩耗はきわめて少なく、その期間中厚さ
のバラツキがきわめて少ないＺｎメッキが得られること
が分かった。
【００９０】実施例６ 実施例１で得られたロール及びロール軸受を有するシン
クロール及びガイドロールを用い、鋼帯を６８０℃の溶
融アルミニウム中で高速で浸漬して連続メッキ作業に使
用した結果、従来の鋼製ロール軸受の摩耗深さは４日間
で１５mm程度であったのに対し、本発明のロールと軸受
では約０.２５mm であり摩耗は従来品の６０分の１と少
ない。更に本発明のロール軸受を交換することなしに１
２日間使用したが摩耗深さは１mm以下であり、その効果
が確認できた。
【００９１】更に本発明のもうひとつの効果を確認する
ために１２日間使用したのち、ロール軸受を取り出し、
４個のＣ／Ｃ複合材の使用個所を移動させて使用するこ
とを試みたが特に異常摩耗は見られず、１２日間使用し
た後の摩耗量は初回の使用と同様に摩耗深さは１mm以下
であった。このようにして使用すれば同一摩耗状態で１
つのＣ／Ｃ複合材を繰返し使用が可能であり、その時点
でセラミックの摺動面を研削すれば引続き使用でき、高
価なセラミックスを有効に使えることがわかった。
【００９２】従来、溶融亜鉛メッキとアルミニウムとは
シンクロールの消耗がはげしいため同じ装置を用いて約
１週間に一度交互に使用していたが、本実施例では個々
の装置で行うこともできるし、さらにロールの消耗がき
わめて小さいので、交換時期を従来より長くした２０日
以上又は１ケ月毎に交換して行うことができる。
【００９３】前述のルーバー２３をなくすこともでき
る。
【００９４】実施例７ 図１０はガイドロール８０とその軸受８７との組合わさ
れた部分断面図である。
【００９５】本実施例ではガイドロールとして太径の方
のものを図１０のものとした。一方は実施例１と同じで
ある。ガイドロールは図２に示すように鋼帯１２に対し
左右にロール面が鋼帯に押し付けられ、鋼帯の接触面が
重ならないようにして接して、軸受８７は図中の斜線部
に示される部分の半円形で前述した図４に示されるほぼ
同じ構造でＣ繊維強化炭素複合材が４個設けられている
ものである。その対向する半分の部分８９は特に力がか
からないので、前述のような金属によって構成される。
また、ガイドロール軸８８は前述と同様にサイアロン焼
結体からなるスリーブ８１が２個が図３と同様にSUS316
パイプ及び銅線を用いて嵌合されており、軸部と胴部と
のつけ根部分には金属リング８３を介して押え部材８４
によってネジ８６でバネを介して固定され、キャップ８
５が溶接によって固着されている。ガイドロールは溶融
金属面より下に位置して配置され、それによって鋼帯の
振動を少なくしている。通常これらの２つのガイドロー
ルは外部から回転を与えるやり方があり、本実施例では
同様に行うことができるが、軸の摺動性がきわめて高い
ので、この外部からの駆動が不要とすることができた。
実施例１と同様にＺｎメッキを行なった。鋼帯の走行方
向にテンションをほぼ一定とし、更にガスワイピングノ
ズル２１からのガス吹き付けをほぼ一定として運転で
き、溶融Ｚｎを被着させた後の鋼帯の振動も極わずかな
ものであった。溶融Ｚｎメッキ後の鋼帯は約５ｍ直上に
走行させ冷却するので、ロール軸のわずかな振動が帯鋼
への振動につながるが、本実施例では鋼帯の振動が運転
中わずかであった。
【００９６】実施例８ 図１１は本発明によるガイドロール軸に装着した玉軸受
の断面図である。まず、外輪１０１及び内輪１０３は、
実施例１と同様の固体潤滑性を有するＣ／Ｃコンポジッ
トである。本発明に用いたＣ／Ｃコンポジットは、カー
ボンファイバーを一方向に配向した５０Ｖｏｌ％含有さ
せ、残りはピッチ系カーボンをマトリックス材として、
２０００℃で焼結したものである。比重は１.５ｇ／cm3
以上、また曲げ強度は、300MPa以上のものである。さら
に、加工はフライス加工でブロック状にしＣ繊維を摺動
面に交わるようにした後、旋盤及び円筒研摩により転動
体軌道面を仕上加工した。内輪１０３は実施例１と同様
図８に示すようにSUS316パイプを用いて内輪ホルダに嵌
合させてロール軸に固定させた。軸受構造は実施例１の
横板９８がないだけでほぼ同じ構造である。
【００９７】転動体１０２は高強度・高硬度セラミック
スであるサイアロンセラミックスを用いた。サイアロン
セラミックスの化学式はＳｉ6-ZＡzＯzＮ8-Zで示され、
Ｚは０〜４２間で任意のものが可能であり、βサイアロ
ンと呼ばれるものである。本実施例ではＺ＝０.５ の組
成のサイアロン粉を用い、冷間静水圧法でφ２０の球状
に圧粉成形し、窒素雰囲気下１７００℃で焼結し、φ１
６の球状サイアロン焼結体を得た。
【００９８】さらに、サイアロン焼結体は粗加工した
後、球面加工機によりφ１５真球度０.２５μｍ のサイ
アロン製転動体１０２を得た。
【００９９】この玉軸受を実施例１と同様に連続溶融亜
鉛メッキ装置のガイドロール軸受の一方又は両方に適用
し、実施例１と同様に連続溶融亜鉛メッキを行った。被
メッキ材である鋼板１２は、溶融亜鉛槽１０に入り、シ
ンクロール１９により方向が変えられ、２本の対面する
ガイドロール２０により鋼板１２が押えられて方向を決
めるとともに、鋼板１２の反りや振動を防止する構造に
なっている。さらに、鋼板１２は、亜鉛槽１０を出た後
ガスワイピングノズル２１の間を通過する際、ガス吹付
により余分な付着亜鉛を吹き落として所望するメッキ厚
を制御する。
【０１００】本実施例によれば、従来の金属又はサーメ
ット製すべり軸受で問題であった摩擦による回転ムラ、
また軸受摩耗による回転振れ等が全く無くスムーズな回
転特性が得られるため、実施例７と同様にガイドロール
の外部からの駆動が不要になるためロールの振動が防止
でき、メッキ膜厚のバラツキを従来の１／５以下に制御
することが出来るとともに、軸受寿命も１０倍以上とな
ることが確認された。
【０１０１】
【発明の効果】本発明の連続溶融金属メッキ装置による
と、溶融金属メッキ浴中での軸受とロール軸との摺動特
性を向上し、無潤滑下や高温下においても優れたロール
回転性能を得ることができ、メッキ厚のバラツキを少な
く且つ長時間運転を可能にするという効果を奏する。
【０１０２】本発明の連続溶融金属メッキ装置用軸受に
よると、溶融金属メッキ浴中での軸受とロール軸との摺
動特性を向上し、無潤滑下や高温下においても優れたロ
ール回転性能を得て、ロール回転振れを少なく且つ寿命
を長くするという効果を奏する。
【０１０３】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る連続溶融亜鉛メッキ装置の構成
図。
【図２】亜鉛メッキ槽とシンクロール及びガイドロール
の配置を示す断面図。
【図３】シンクロール軸部の断面図。
【図４】軸受の断面図。
【図５】ロール軸と軸受とを組合わせた断面図。
【図６】摺動試験による摩耗量と摺動日数との関係を示
す線図。
【図７】コロ軸受の部分断面を示す正面図。
【図８】コロ軸受とガイドロール軸との配置を示す部分
断面図。
【図９】溶融メッキ浴中のシンクロールと軸受とを架台
に取付けた斜視図。
【図１０】ガイドロールと軸受との組合わせの断面図。
【図１１】玉軸受とガイドロールとの組合わせの断面
図。
【符号の説明】
３…焼鈍炉、４…表面調整装置、５…ブライドロール装
置、６…スキンパスミル、７…テンションレベラー、８
…化成処理装置、１０…溶融金属メッキ装置、１２…鋼
帯、１９…シンクロール、２０…ガイドロール、２１…
シンクロール装置、２５…還元炉装置、２６…溶融金
属、２７…ガスワイピングノズル、３０…メッキ槽、３
２…セラミックス焼結体、３３…ロール軸、３４，９３
…中間材、３５…押え部材、３９…リング、４０…ロー
ル胴部、４２…当て板、４７…固体潤滑性部材、５０…
架台、７１，１０３…内輪、７２，１０１…外輪、７３
…リテーナ、７４…転動体（コロ）、７５…バネ、９１
…スラスト受、９２…スラスト板、９７…外輪ホルダ、
９８…横板、９９…内輪ホルダ、１０２…転動体(玉)。

Claims (10)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 金属溶湯中で軸受に支持されて回転するロ
    ールを備えた連続溶融金属メッキ装置において、前記軸
    受はロール軸摺動面と軸受摺動面とが転動体を介して摺
    動する転がり軸受であり、前記ロール軸摺動面及び軸受
    摺動面は炭素繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑性部材か
    らなり、前記転動体はセラミックス焼結体からなること
    を特徴とする連続溶融金属メッキ装置。
  2. 【請求項２】 請求項１に記載の連続溶融金属メッキ装置
    において、前記転がり軸受は複数の転動体を有し、前記
    複数の転動体の夫々の間に、炭素繊維を黒鉛に分散させ
    た固体潤滑性部材からなる中間材を設けることを特徴と
    する連続溶融金属メッキ装置。
  3. 【請求項３】 金属溶湯中で軸受に支持されて回転するロ
    ールを備えた連続溶融金属メッキ装置において、前記軸
    受はロール軸摺動面と軸受摺動面とが複数の転動体を介
    して摺動する転がり軸受であり、前記ロール軸摺動面及
    び軸受摺動面は固体潤滑性部材からなり、且つ前記転動
    体はセラミックス焼結体からなり、更に、複数の転動体
    の夫々の間に固体潤滑性部材からなる中間体を設けるこ
    とを特徴とする連続溶融金属メッキ装置。
  4. 【請求項４】 請求項３に記載の連続溶融金属メッキ装置
    において、前記固体潤滑性部材は、炭素繊維を黒鉛に分
    散させた黒鉛−炭素繊維複合材であることを特徴とする
    連続溶融金属メッキ装置。
  5. 【請求項５】 金属溶湯中で軸受に支持されて回転するロ
    ールを備えた連続溶融金属メッキ装置であって、前記軸
    受はロール軸摺動面と軸受摺動面とが複数の転動体を介
    して摺動する転がり軸受であり、前記転動体はセラミッ
    クス焼結体からなる連続溶融金属メッキ装置において、
    前記ロール軸摺動面及び軸受摺動面は炭素繊維を黒鉛に
    分散させた固体潤滑性部材からなり、前記複数の転動体
    の夫々の間に、炭素繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑性
    部材からなる中間材を設けることを特徴とする連続溶融
    金属メッキ装置。
  6. 【請求項６】 金属溶湯中で軸受に支持されて回転するロ
    ールを備えた連続溶融金属メッキ装置用軸受において、
    前記軸受は、内輪及び外輪を備え、且つ該内輪と外輪と
    の間に転動体とを有し、該転動体を介して摺動する転が
    り軸受であり、前記内輪及び外輪の該転動体との摺動面
    は炭素繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑性部材からな
    り、前記転動体はセラミックス焼結体からなることを特
    徴とする連続溶融金属メッキ装置用軸受。
  7. 【請求項７】 請求項６に記載の連続溶融金属メッキ装置
    用軸受において、前記転がり軸受は複数の転動体を有
    し、前記複数の転動体の夫々の間に、炭素繊維を黒鉛に
    分散させた固体潤滑性部材からなる中間材を設けること
    を特徴とする連続溶融金属メッキ装置用軸受。
  8. 【請求項８】 金属溶湯中で軸受に支持されて回転するロ
    ールを備えた連続溶融金属メッキ装置用軸受において、
    前記軸受は、内輪及び外輪を備え、且つ該内輪と外輪と
    の間に複数の転動体とを有し、該転動体を介して摺動す
    る転がり軸受であり、前記内輪及び外輪の該転動体との
    摺動面は固体潤滑性部材からなり、且つ前記転動体はセ
    ラミックス焼結体からなり、更に、前記複数の転動体の
    夫々の間に固体潤滑性部材からなる中間体を設けること
    を特徴とする連続溶融金属メッキ装置用軸受。
  9. 【請求項９】 請求項８に記載の連続溶融金属メッキ装置
    用軸受において、前記固体潤滑性部材は炭素繊維を黒鉛
    に分散させた黒鉛−炭素繊維複合材であることを特徴と
    する連続溶融金属メッキ装置用軸受。
  10. 【請求項１０】 金属溶湯中で軸受に支持されて回転する
    ロールを備えた連続溶融金属メッキ装置用軸受におい
    て、前記軸受は、内輪及び外輪を備え、且つ該内輪と外
    輪との間に複数の転動体とを有し、該転動体を介して摺
    動する転がり軸受であり、前記転動体はセラミックス焼
    結体からなる連続溶融金属メッキ装置用軸受において、
    前記内輪及び外輪の該転動体との摺動面は炭素繊維を黒
    鉛に分散させた固体潤滑性部材からなり、前記複数の転
    動体の夫々の間に炭素繊維を黒鉛に分散させた固体潤滑
    性部材からなる中間体を設けることを特徴とする連続溶
    融金属メッキ装置用軸受。
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