JP2014050834A - トリアセトンアミン含有反応混合物の後処理に際して発生する廃水流の処理法 - Google Patents

Abstract

【課題】トリアセトンアミンの製造に際して生じる水性流を処理するための改善された方法を提供する。
【解決手段】以下の工程ａ）使用された水相から最初の有機成分を、抽出剤を用いた抽出によって除去し、その際、第二の水相と抽出剤を含む抽出物とを得る工程；ｂ）第二の水相から第二の有機成分を除去し、その際、第三の水相を得る工程； ｃ）第三の水相から水を除去し、その際、第四の水相及び分離された水相を得る工程、ここで、分離された水相は、第三の相から除去された水を包含する；ｄ）第四の水相から第三の有機成分を除去し、かつ第四の水相を清澄化する工程；から成り、その際、付加的な工程ｅ）において、使用された水相、第二の水相、第三の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値を助剤により調節する、使用された水相の後処理法によって解決される。
【選択図】なし

Description

本発明は、均一系触媒を用いたトリアセトンアミンの製造法から生じ得る廃水流の処理法に関する。

トリアセトンアミン（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジノン；ＴＡＡ）は、重要な化学中間体であり、これは多数の一連の生成物の合成のために用いられる。ここで、重要な一連の生成物とは、例えば光安定剤（ヒンダード・アミン系光安定剤［ＨＡＬＳ］）、酸化剤及び重合調節剤（例えばニトロキシルラジカル）である。

アセトンとアンモニアからのトリアセトンアミンの製造は、種々の方法の形で文書に記録されている。その際、これらの製造法は、まず大まかに、例えばＤＥ２４２９９３７、ＵＳ４５３６５８１、ＪＰ５４０８８２７５に又はＺｅｉｔｓｃｈｒｉｆｔ ｆｕｅｒ Ｎａｔｕｒｆｏｒｓｃｈｕｎｇ １９７６，３２８−３３７及び３３８−３４５に記載される、原料からのＴＡＡの直接（単段）合成、並びに、例えばＤＥ２４２９９３５又はＤＥ２４２９９３６に記載される、アセトニン（２，２，４，４，６−ペンタメチル−１，２，５，６−テトラヒドロピリミジン）を介した、又は、例えばＤＥ２３５２１２７に記載される、ホロン（２，６−ジメチル−２，５−ヘプタジエン−４−オン）を介した間接（２段階）合成に区分される。アセトニンを介した２段階のＴＡＡ合成の場合、まずアセトンとアンモニアから出発してアセトニン形成され、そして次いで引き続く工程においてアンモニア当量の脱離下で反応してさらにＴＡＡになり得る。アセトニンを介した合成法の場合、常に両方の種類（ＴＡＡ及びアセトニン）が同時に形成されるが、ただし、アセトニン形成はＴＡＡ形成と比べて反応速度論的に大いに有利である。"単段"ＴＡＡ合成においては、発生するアセトニンが単に単離されない。

ＴＡＡの製造は、原則的に、均一系触媒を用いても（たいてい、アンモニウム塩による）、不均一系触媒を用いても（例えば酸性イオン交換体上で）可能である。

先行技術からのたいていの文献は、均一系触媒を用いた反応に関する。その際、可能な触媒として最も頻繁に挙げられるのは、塩化カルシウム（例えばＣｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ ２００３，８９，５５９−５６４；Ｚｅｉｔｓｃｈｒｉｆｔ ｆｕｅｒ Ｎａｔｕｒｆｏｒｓｃｈｕｎｇ １９７６，３２８−３３７及び３３８−３４５）、塩化アンモニウム（例えばＪＰ２００３−２０６２７７；ＪＰ２００１−０３１６５１；ＪＰ０４１５４７６２）及びヒドラジン誘導体（例えばＪＰ５４０８８２７５；ＪＰ５４１１２８７３Ａ）である。
トリアセトンアミンの製造に際しては、有機反応生成物のほかに副生成物として水が形成される。それゆえ、反応の終わりに、有機成分、水及び触媒から成る反応混合物が得られ、ここで、触媒は均一に溶解している。
それゆえ、反応混合物の完全な後処理に際しては、いかなる場合においても、水（反応水、すなわち、付加的に供給されていない水）から成るか、又は少なくとも水を含んでいる流が発生する。この流は反応には返送されることができず、それゆえ、廃棄処理に供給されなければならない。
そのうえまた、反応混合物の後処理のために助剤を用いることもありえ、これらは反応混合物中に含まれる水と一緒に水相を形成するか、又は水溶液として直接用いられる。これらの助剤若しくはその水溶液が使用される場合、付加的な含水流が生じ、これらは、たしかに場合によりまず内部で返送することができるが、しかし、最終的には同様に廃棄処理に供給しなければならない。トリアセトンアミンの製造に際して得られた個々の廃水流は、以下でより詳細に記載する。

形成された反応水から生じる水流
反応において形成された反応水（アセトンとアンモニアが縮合してＴＡＡになる際には２当量の水が発生する）はプロセスから排出しなければならないが、完全には返送することができず、それというのも、さもなければ反応平衡に不都合な影響を及ぼすからである。
トリアセトンアミン粗生成物の蒸留による後処理に際しては、反応水が蒸留留分として得られる。しかしながら、ＴＡＡ形成反応に際しては、（共沸混合物、例えばメシチルオキシド［４−メチルペンタ−３−エン−２−オン］の形成によって）水から全く分離され得ないか、又は（非常に似た沸点に基づき）非常に分離され得難い副生成物が形成される。メシチルオキシド−水の共沸混合物の場合、縮合後に、混和性ギャップに基づき、たしかに低温で水相と有機相との分離を実施することが可能であるが、しかしながら、有機成分で負荷されている水相が得られる。殊に、水を含むこの流は、水と似た沸点を有するか又はこれと共沸混合物を形成する有機成分で負荷されている（例えば、アセトン、メシチルオキシド、ジアセトンアルコール［４−ヒドロキシ−４−メチルペンタ−２−オン］、ジアセトンアミン［４−アミノ−４−メチルペンタン−２−オン］、ＴＭＤＨ−ピリジン［２，２，４，６−テトラメチル−２，３−ジヒドロピリジン］又はアセトニン）。
強く負荷されたこの水相は、外部放出（例えば浄化装置）には適しておらず、それゆえまず後処理を受けなければならない。

触媒の失活のために付加的な助剤を使用したことにより生じる水流
均一に溶解した触媒（例えばアンモニウム塩）を含むトリアセトンアミン含有反応混合物の蒸留による後処理前には、触媒の失活が行われなければならない。これが行われない場合、最初に反応混合物中に含まれたＴＡＡのほんの一部しか蒸留中に純粋な生成物として単離することができない（ＪＰ０４１５４７６３；第５頁、第１４行目〜第１６行目、第４頁からの表を参照されたい）。蒸留中に触媒が存在することで、一方では低分子量成分へのＴＡＡの分解（形成反応の逆反応）が生じ、他方では更なる縮合反応が生じて、更なる使用に供給することのできない、より高分子量の成分が形成される。
その限りでは、反応混合物の後処理前に触媒の失活を行うことがどうしても必要である。"触媒の失活"とは、例えばＴＡＡ含有粗生成物中に存在している酸触媒が、触媒的に活性ではない形に変えられることを意味する。これは、適した助剤の添加によって、殊に、用いられる触媒の量を基準として少なくとも１モル当量の塩基の添加によって行われる［例えば、ＪＰ２００３−２０６２７７；ＪＰ２００１−０３１６５１；ＪＰ０４１５４７６３；ＵＳ４５３６５８１；Ｇ．Ｓｏｓｎｏｖｓｋｙ ＆ Ｍ．Ｋｏｎｉｅｃｚｎｙ，Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ，１９７６，７３５−７３６；ＪＰ０５１４０１０４；Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９）、４６；Ａ．Ｆｏｒｍｅｎｔｉ ＆ Ｐ．Ｐｉｃｃｉｎｅｌｌｉ，Ｃｈｉｍｉｃａ ｅ ｌ'ｌｎｄｕｓｔｒｉａ，２０００，８２（５），５６９−５７１］。特に有利とされるのは、用いられる触媒の量を基準として１〜２モル当量の塩基、極めて有利には１〜１．４モル当量の塩基、最も有利には１．２モル当量の塩基である。塩基（Ｍ⁺Ｂ^-）は、相応する酸触媒と反応する。触媒がアンモニウム塩（ＡＨ⁺Ｘ^-）である場合、塩基（Ｍ⁺Ｂ^-）は反応して、相応する遊離アミン（Ａ）、共役酸（ＨＢ）並びに不活性塩（Ｍ⁺Ｘ^-）となる。特にＮａＯＨ（Ｍ⁺Ｂ^-）による塩化アンモニウム（ＡＨ⁺Ｘ^-）の失活を考慮した場合、アンモニア（Ａ）、水（ＨＢ）及び塩化ナトリウム（Ｍ⁺Ｘ^-）が発生する。いわば、ＮａＯＨ（Ｍ⁺Ｂ^-）による硝酸アンモニウム（ＡＨ⁺Ｘ^-）の失活に際しては、生成物としてアンモニア（Ａ）、水（ＨＢ）及び硝酸ナトリウム（Ｍ⁺Ｘ^-）が発生する。
この添加に際しては、水相がたびたび形成され、これは水及び塩の一部を含み、また分離することができる。その時、有機相は更なる後処理（例えば蒸留）に供給することができる。
分離された水相は、触媒の失活に際して発生した成分の少なくとも一部、並びに助剤自体の少なくとも一部を（これが過剰量で用いられた場合）含む。それに従って、助剤として塩基（例えばＮａＯＨ又はＫＯＨ）が使用された場合、遊離アミン（Ａ；例えばアンモニア、アミン又はヒドラジン）、共役酸（ＨＢ；例えば水）及び発生した塩（Ｍ⁺Ｘ^-；例えばＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＮａＮＯ₃又はＫＮＯ₃）の（それぞれ少なくとも一部）、並びに場合によっては塩基（Ｍ⁺Ｂ^-；例えばＮａＯＨ又はＫＯＨ）の一部を（これが過剰量で用いられた場合）含む。
そのうえまた、水相は、それが有機相と直接接触していたという事実に基づき、有機成分で負荷されている。その際、水相中での有機成分の濃度は、有機相中での濃度並びに有機相と水相とのそのつどの分配平衡に依存する。このように、水相は、アセトン、トリアセトンアミン、メシチルオキシド、ジアセトンアルコール、ジアセトンアミン、ＴＭＤＨ−ピリジン、アセトニン又はホロン等で特に負荷されている。特にＴＡＡによる負荷が問題であり、それというのも、これは非常に僅かしか生分解性を有していないからである。
塩基（Ｍ⁺Ｂ^-）の存在及び有機アミンの存在に基づき、水相は、そのうえ高いｐＨ値を有する。これはｐＨ＞７であり、たいていの場合、それどころかｐＨ＞１２である。
それゆえ、強く負荷されたこの水相は、外部放出（例えば浄化装置）には適していない。特に塩（生物学的な後処理には適していない）の存在、低いｐＨ値、並びに有機成分（例えばＴＡＡ）の存在には、特別な後処理が必要である。

失活させられた触媒を完全に抽出するために付加的な助剤を使用したことにより生じる水流
（上記の通り）助剤の添加による触媒の失活及び生じる水相の分離が行われる場合、水（反応水及び／又は助剤からの水）の一部並びに失活により形成された成分（例えば形成された塩）の一部若しくは失活のために添えられた助剤自体の一部が有機相中に留まる。例えば、塩化アンモニウムの失活のためにＮａＯＨが使用される場合、有機相中には、水のほかに塩（ＮａＣｌ）の一部も存在する。

更なるプロセス操作のために、有機相中に残留した有機塩を完全に除去することが場合により所望されている。そのためには、付加的な助剤の使用が不可欠である。そのため、例えば塩基を新たに添加してよい。その結果、触媒の失活の事例において記載したように負荷されている（Ａ、ＨＢ、Ｍ⁺Ｘ^-、Ｍ⁺Ｂ^-、有機成分）水相が新たに形成する。強く負荷されたこの水相も同様に、外部放出（例えば浄化装置）には適していない。

均一系触媒を用いたＴＡＡの製造法から生じ、そして有利には本発明による方法によって処理することができる廃水流の一般組成
上記の理由から、均一系触媒を用いたＴＡＡの製造に際しては、１つ以上の廃水流が発生し、これらは浄化装置又は環境への放出に適しておらず、それゆえ処理されなければならない。ここで、廃水の発生につながる処理工程の詳しい説明は、単に例示的なものであり、完全なものであることを自負するものではなく、かつ本発明による方法によって処理することができる廃水に関して何ら制限するものではない。

先行技術においては、トリアセトンアミン製造法に続く廃水の後処理がＰｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９）、４６（Ａｂｂｉｌｄｕｎｇ ２（図２））に記載されている。
そこでは、水酸化ナトリウム（固体）の添加による硝酸アンモニウム触媒の失活が実施されている。その結果、アンモニア、硝酸ナトリウム、水酸化ナトリウム（過剰量）並びに有機成分を含む水相が生じる。後処理は、以下の通りに行われる：
１）濾過；
２）ストリッピング；
３）硝酸ナトリウムの冷却及び晶出；
４）残留したＮａＯＨ／ＮａＮＯ₃溶液の濃縮；
５）触媒を失活させるためのこの溶液の再利用（固体ＮａＯＨの代わりに）

ただし、この処理は、個々に記載された工程に関しても、処理全体の適用に関してもいくつかの欠点を示す。

個々の記載された後処理工程に関して、この廃水後処理は、Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９），４６の中で、以下の不十分な点を示す：
１）ＮａＯＨ／ＮａＮＯ₃溶液の冷却（工程３）によって、ＮａＮＯ₃の良好な可溶性に基づき、ＮａＮＯ₃を完全に除去することが可能ではない。つまり、その結果、たしかにＮａＮＯ₃はたしかに減少しているが、しかしながら相当の量のＮａＮＯ₃を含む溶液が生じる。そのため、本発明の発明者により、この方法では硝酸ナトリウムは単に約３０％しか除去されないことが見出された。つまり、全体的には、非常に大量の硝酸ナトリウムが単に内部で返送されており、晶出によるプロセスからの排出は効果的ではない。
２）ＮａＯＨ／ＮａＮＯ₃溶液の再利用を可能にするために、これは、すでに言及した通り濃縮されなければならない。蒸留による濃縮に際しては、それ自体更なる後処理なしに（例えば浄化装置へと）放出することができる留出物を作り出す手法が見出されなければならない。しかしながら、Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９），４６には、このことは詳しくは説明されていない。それゆえ、蒸留の終わりには、浄化装置への放出には適していないほど負荷されている、利用可能ではない大量の廃棄流が再び生じると考えられる。
効果的なＴＡＡ製造に処理全体を適用することに関して、Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９），４６に記載された廃水後処理は、以下の不十分な点を示す。
３）晶出による硝酸ナトリウムの記載された除去は不完全なものでしかない。この方法では、硝酸ナトリウムの主たる部分が水相の返送に際して再びプロセスに導入され、そこで有機相と新たに接触させられる。相応する分配平衡に基づき、これは有機相中での硝酸ナトリウムの増大につながる。これは、のちのプロセス操作にとって不都合であり、それというのも、硝酸ナトリウムは、有機相の蒸留による後処理に際して蒸留塔底物中に集積するからである。
４）有機相の蒸留による後処理に際して、硝酸ナトリウムのこのような集積が妨げられるべき場合、蒸留前に硝酸ナトリウムを実質的に除去することが可能性として考えられる。かかる除去は、抽出剤を用いた有機相の抽出によって行われることができるが、しかしながら、これは硝酸ナトリウムを含んでいてはならず、それというのも、さもなければ分配平衡に基づき有機相からの実質的な除去が可能ではなくなるからである。それゆえ、抽出剤として、Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９），４６に記載される濃縮されたＮａＯＨ／ＮａＮＯ₃溶液は使用することができず、代替的に、例えば純粋なＮａＯＨ溶液を付加的に使用しなければならないが、これはまた廃棄流を生む。かかる廃棄流の処理は、Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９），４６に記載された方法を用いて可能ではない。

先行技術の他の文献も同様に、トリアセトンアミンの均一系触媒的製造を記載するが、しかしながら、廃水を生む中で、触媒の失活のために塩基を添加することについて述べるにとどまっており、発生した廃水の更なる処理については述べていない（ＪＰ２００３−２０６２７７；ＪＰ２００１−０３１６５１；ＪＰ０４１５４７６３；Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ １９７６，７３５−７３６，ＵＳ４５３６５８１）。

どのように上記の不十分な点を取り除くことができるかは、技術文献全般からもわからない。例えば、Ｊａｍｅｓ Ｗ．Ｐａｔｔｅｒｓｏｎ，"Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ"，Ｓｅｃｏｎｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ，１９８５（下記に挙げた頁数はこの著作物に関する）により記載された文献は、ＴＡＡ製造において生じる廃水の処理には適していない。そのため、硝酸塩の再利用（第２６３頁）は、どんな場合も可能ではない。生物学的脱窒素（第２６４頁〜第２６６頁）並びにイオン交換法（第２６６頁〜第２６８頁）も、ＴＡＡ製造に際して生じる、水を含む流の高い塩濃度に基づき適用することはできない。有機成分の除去に関して、Ｊａｍｅｓ Ｗ．Ｐａｔｔｅｒｓｏｎ，"Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ"，Ｓｅｃｏｎｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ，１９８５は、たしかにストリッピング法に言及しているが（第３０４頁）、それにも関わらず、有機成分の除去のために挙げられたこの更なる方法は、ここに記載した廃水流の場合には適用可能でない。そのため相分離（第３０１頁）が適用可能ではなく、それというのも廃水流に存在する有機成分は溶解しているからである。ＴＡＡ製造から直接的に生じる廃水流にも、吸着法（第３２９頁）が同じようにほとんど適用可能ではなく、それというのも、これらはあまりにも高い割合の有機化合物を含んでいるからである。有機成分を除去するための生物学的処理（第３４０頁）は、すでに硝酸塩除去の事例において考察した通り、有機不純物の場合も高い塩濃度に基づき可能ではなく、加えて、トリアセトンアミンが生分解し難いことによって複雑化する。ＴＡＡ廃水流の場合のように、硝酸塩が存在し、かつ中和後に化学的に可能な限り均一な溶液が得られるべき場合、硫酸又は塩酸の添加によるｐＨ値の調節も同様に、第３６３頁に記載されている通り好ましくない。

ＤＥ２４２９９３７ ＵＳ４５３６５８１ ＪＰ５４０８８２７５ ＤＥ２４２９９３５ ＤＥ２４２９９３６ ＤＥ２３５２１２７ ＪＰ２００３−２０６２７７ ＪＰ２００１−０３１６５１ ＪＰ０４１５４７６２ ＪＰ５４１１２８７３Ａ ＪＰ０４１５４７６３ ＪＰ０５１４０１０４

Ｚｅｉｔｓｃｈｒｉｆｔ ｆｕｅｒ Ｎａｔｕｒｆｏｒｓｃｈｕｎｇ １９７６，３２８−３３７及び３３８−３４５ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ ２００３，８９，５５９−５６４；Ｚｅｉｔｓｃｈｒｉｆｔ ｆｕｅｒ Ｎａｔｕｒｆｏｒｓｃｈｕｎｇ １９７６，３２８−３３７及び３３８−３４５） Ｇ．Ｓｏｓｎｏｖｓｋｙ ＆ Ｍ．Ｋｏｎｉｅｃｚｎｙ，Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ，１９７６，７３５−７３６ Ｐｌａｓｔｉｃ Ａｄｄｉｔｉｖｅｓ ２００６，５（５９）、４６ Ａ．Ｆｏｒｍｅｎｔｉ ＆ Ｐ．Ｐｉｃｃｉｎｅｌｌｉ，Ｃｈｉｍｉｃａ ｅ ｌ'ｌｎｄｕｓｔｒｉａ，２０００，８２（５），５６９−５７１ Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ １９７６，７３５−７３６ Ｊａｍｅｓ Ｗ．Ｐａｔｔｅｒｓｏｎ，"Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ"，Ｓｅｃｏｎｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ，１９８５

それゆえ、先行技術に照らして、トリアセトンアミンの製造に際して発生する水性流を処理するための改善された方法を提供するという課題が生まれた。殊に本方法は、上に記載した廃水流を役立てることを可能にする。その際、これらの流の処理は可能な限り単純かつ低コストであるべきである。廃水処理の最終的な生成物は、商業的な価値を有する生成物となるべきであり、かつ同時に、燃焼、保管又はそれ以外の廃棄処理に供給されなければならない構成成分の割合は可能な限り低く保たれるべきである。そのうえ、この改善された方法は、混合物から除去された水を、この水を浄化装置に直接放出するか又はそれどころか環境に放出することができる品質にまで後処理できることを可能にすべきである。

ここで意想外にも、上述の課題は、本発明に従った方法によって解決されることを見出した。その際、本発明による方法は、特別な後処理シーケンスにおいて、廃棄処理が難しい特別な有害廃棄物の発生を最小にするという利点を提供し、その際、高純度の水並びに高純度の生成物（若しくは高純度の生成物溶液）が後処理から得られる。それに従って、本発明の第一の対象は、
１．使用された水相(eingesetzte waessrige Phase)の処理法であって、以下の工程
ａ）使用された水相から第一の有機成分を、抽出剤を用いた抽出によって除去し、その際、第二の水相と抽出剤を含む抽出物とを得る工程；
ｂ）第二の水相から第二の有機成分を除去し、その際、第三の水相を得る工程；
ｃ）第三の水相から水を除去し、その際、第四の水相及び分離された水相を得る工程、ここで、分離された水相は、第三の相から除去された水を包含する；
ｄ）第四の水相から第三の有機成分を除去し、かつ第四の水相を清澄化し、その際、第五の水相を得る工程；
から成り、その際、付加的な工程ｅ）において、使用された水相、第二の水相、第三の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値を助剤により調節する、使用された水相の処理法である。

２．本発明の更なる実施形態においては、対象１に従った方法は、工程ｃ）を工程ｂ）に続けて直接行い、かつ工程ｅ）において、使用された水相、第二の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値を助剤により調節することを特徴としている。

３．本発明の更なる実施形態においては、対象１又は２の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）を工程ｂ）に続けて直接行い、かつ工程ｅ）において、使用された水相及び／又は第二の水相のｐＨ値を助剤により調節することを特徴としている。

４．本発明の更なる実施形態においては、対象１に従った方法は、工程ｅ）において、使用された水相、第二の水相及び／又は第三の水相のｐＨ値を助剤により調節することを特徴としている。

５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）において、第二の水相のｐＨ値を助剤により調節することを特徴としている。

６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理することを特徴としている。

７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理し、その際、抽出された有機成分と抽出剤とへの分離を行うことを特徴としている。

８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理し、その際、抽出された有機成分と抽出剤とへの分離を行い、かつ蒸留による分離を行うことを特徴としている。

９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から８の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理し、その際、抽出された有機成分と抽出剤とへの分離を行い、かつこの後処理を０．１〜１０ｂａｒの圧力で行うことを特徴としている。

１０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から９の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理し、その際、抽出された有機成分と抽出剤とへの分離を行い、かつこの後処理を０．５〜５ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

１１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１０の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理し、その際、抽出された有機成分と抽出剤とへの分離を行い、かつこの後処理を１〜３ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

１２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１１の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた抽出物を後処理し、その際、抽出された有機成分と抽出剤とへの分離を行い、かつこの後処理を１ｂａｒの圧力で行うことを特徴としている。

１３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１２の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｇ）において、固体を第五の水相から単離することを特徴としている。

１４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１３の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤を、脂肪族溶媒、芳香族溶媒、エーテル、ハロゲン化溶媒、エステル及びケトンから成る群から選択していることを特徴としている。

１５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤が脂肪族溶媒であり、かつペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン及びシクロヘキサンから成る群から選択していることを特徴としている。

１６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤が芳香族溶媒であり、かつベンゼン、トルエン及びキシレンから成る群から選択していることを特徴としている。

１７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤がエーテルであり、かつジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、ジブチルエーテル及びメチル−ｔ−ブチルエーテルから成る群から選択していることを特徴としている。

１８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤がハロゲン化溶媒であり、かつこれをジクロロメタン、クロロホルム及びテトラクロロメタンから成る群から選択していることを特徴としている。

１９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤がエステルであり、かつこれを酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸プロプル及び酢酸ブチルから成る群から選択していることを特徴としている。

２０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤がケトンであり、かつこれをジエチルケトン、メチルイソブチルケトン及びフェニルメチルケトンから成る群から選択していることを特徴としている。

２１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から１４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出剤を、トルエン、メチル−ｔ−ブチルエーテル及びメチルイソブチルケトンから成る群から選択していることを特徴としている。

２２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２１の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における第一の有機成分が、ＴＡＡ、アセトン縮合生成物、アセトン−アンモニア縮合生成物から成る群から選択される１種以上の化合物であることを特徴としている。

２３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２２の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における使用された水相：抽出剤の質量比が２：１〜４０：１であることを特徴としている。

２４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２３の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における使用された水相：抽出剤の質量比が５：１〜２０：１であることを特徴としている。

２５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２４の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における使用された水相：抽出剤の質量比が１０：１であることを特徴としている。

２６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２５の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出時間が０．１〜５時間の範囲にあることを特徴としている。

２７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２６の１つ以上に従った方法は、工程ａ）における抽出時間が０．５〜２時間の範囲にあることを特徴としている。

２８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２７の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去をストリッピング及び／又は蒸留によって行うことを特徴としている。

２９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２８の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去を０．１〜１０ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

３０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から２９の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去を０．５〜５ｂａｒの範囲の圧力で実施することを特徴としている。

３１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３０の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去を１〜３ｂａｒの範囲の圧力で実施することを特徴としている。

３２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３１の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去を１ｂａｒの圧力で実施することを特徴としている。

３３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３２の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去をストリッピング及び／又は蒸留によって行い、かつ４０〜２００℃の範囲の蒸留温度で実施することを特徴としている。

３４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３３の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去をストリッピング及び／又は蒸留によって行い、かつ６０〜１６０℃の範囲の蒸留温度で実施することを特徴としている。

３５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３４の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の水相からの第二の有機成分の除去をストリッピング及び／又は蒸留によって行い、かつ８０〜１２０℃の範囲の蒸留温度で実施することを特徴としている。

３６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３４の１つ以上に従った方法は、工程ｂ）における第二の有機成分を、アンモニア、アセトン、メシチルオキシド、ジアセトンアルコール、ジアセトンアミン、アセトニン、ＴＭＤＨ−ピリジン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン；ベンゼン；ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、メチル−ｔ−ブチルエーテル；ジクロロメタン、クロロホルム、テトラクロロメタン；酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸イソプロピル、トルエン、キシレン等から成る群から選択していることを特徴としている。

３７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３６の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行うことを特徴としている。

３８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３７の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ、その際の圧力が０．１〜１０ｂａｒの範囲にあることを特徴としている。

３９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３８の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ、その際の圧力が０．５〜５ｂａｒの範囲にあることを特徴としている。

４０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から３９の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ、その際の圧力が１〜３ｂａｒの範囲にあることを特徴としている。

４１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４０の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ、その際の圧力が１ｂａｒであることを特徴としている。

４２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４１の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ蒸留温度が４０〜２００℃の範囲にあることを特徴としている。

４３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４２の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ蒸留温度が６０〜１６０℃の範囲にあることを特徴としている。

４４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４３の１つ以上に従った方法は、工程ｃ）における第三の水相からの水の除去を蒸留によって行い、かつ蒸留温度が８０〜１２０℃の範囲にあることを特徴としている。

４５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４４の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を吸着によって行うことを特徴としている。

４６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４５の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を、吸着剤を用いた吸着によって行い、かつ吸着剤を活性炭、ゼオライト及びシリカゲルから成る群から選択していることを特徴としている。

４７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４６の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を、吸着剤を用いた吸着によって行い、かつ吸着剤が活性炭であることを特徴としている。

４８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４７の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を、吸着剤を用いた吸着によって行い、かつ用いた吸着剤の量が０．０１〜１０％（第四の水相の質量を基準とした質量％値）であることを特徴としている。

４９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４８の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を、吸着剤を用いた吸着によって行い、かつ用いた吸着剤の量が０．１〜５％（第四の水相の質量を基準とした質量％値）であることを特徴としている。

５０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から４９の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を、吸着剤を用いた吸着によって行い、かつ用いた吸着剤の量が０．２〜１％（第四の水相の質量を基準とした質量％値）であることを特徴としている。

５１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５０の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における塩含有の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を０〜１５０℃の範囲の温度で行うことを特徴としている。

５２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５１の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を０〜１００℃の範囲の温度で行うことを特徴としている。

５３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５２の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を１０〜５０℃の範囲の温度で行うことを特徴としている。

５４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５３の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を１〜１０ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

５５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５４の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を１〜５ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

５６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５５の１つ以上に従った方法は、工程ｄ）における第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化を１〜３ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

５７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５６の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）で使用される助剤が塩基であることを特徴としている。

５８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５７の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）で使用される助剤が塩基であり、その際、塩基を、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、水酸化カルシウム及び炭酸カルシウムから成る群から選択していることを特徴としている。

５９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５６の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）で使用される助剤が酸であることを特徴としている。

６０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５６及び５９の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）で使用される助剤が酸であり、その際、酸を、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸及び有機酸から成る群から選択していることを特徴としている。

６１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から５６及び５９又は６０の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）で使用される助剤が酸であり、その際、酸を、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸及び有機酸から成る群から選択しており、かつ、その際、有機酸が酢酸又は安息香酸であることを特徴としている。

６２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６１の１つ以上に従った方法は、水相のｐＨ値が、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節後にｐＨ５〜ｐＨ９の範囲にあることを特徴としている。

６３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６２の１つ以上に従った方法は、水相のｐＨ値が、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節後にｐＨ６〜ｐＨ８の範囲にあることを特徴としている。

６４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６３の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を０〜１５０℃の範囲の温度で行うことを特徴としている。

６５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６４の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を１０〜１００℃の範囲の温度で行うことを特徴としている。

６６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６５の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を２０〜８０℃の範囲の温度で行うことを特徴としている。

６７．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６６の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を１〜１０ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

６８．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６７の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を１〜６ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

６９．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６８の１つ以上に従った方法は、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を１〜３ｂａｒの範囲の圧力で行うことを特徴としている。

７０．本発明の更なる実施形態においては、対象１から６９の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｇ）において、固体を第五の水相から単離することを特徴としている。

７１．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７０の１つ以上に従った方法は、付加的な工程ｇ）において、固体を第五の水相から単離し、かつ、その際、固体を、晶出、温度低下、溶媒の更なる除去又はこれらの処置の組合せによって単離することを特徴としている。

７２．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７１の１つ以上に従った方法は、無機塩０．１〜４９．９％及び塩基０．１〜４９．９％を包含し、かつｐＨ７以上のｐＨ値を有する、使用された水相の処理のために用いることを特徴としている。

７３．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７２の１つ以上に従った方法は、無機塩１〜２９．９％、塩基０．１〜３０％、アセトン０．１〜２０％及びＴＡＡ０．１〜２０％を包含し、かつｐＨ７〜１４のｐＨ値を有する、使用された水相の処理のために用いることを特徴としている。

７４．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７３の１つ以上に従った方法は、無機塩１〜２９．９％、塩基１〜３０％、アセトン０．１〜２０％及びＴＡＡ０．１〜２０％を包含し、かつｐＨ１０〜１４のｐＨ値を有する、使用された水相の処理のために用いることを特徴としている。

７５．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７４の１つ以上に従った方法は、無機塩５〜２０％、塩基５〜２０％、アセトン０．１〜１０％、ＴＡＡ０．１〜１０％、アセトン−縮合生成物０．１〜１０％及び更なる有機成分０．１〜１０％を包含し、かつｐＨ１２〜１４のｐＨ値を有する、使用された水相の処理のために用いることを特徴としている。

７６．本発明の更なる実施形態においては、対象１から７５の１つ以上に従った方法は、無機塩５〜２０％、塩基５〜２０％、アセトン０．１〜５％、ＴＡＡ０．１〜３％、アセトン−縮合生成物０．１〜１０％及び更なる有機成分０．１〜３％を包含し、かつｐＨ１２〜１４のｐＨ値を有する、使用された水相の処理のために用いることを特徴としている。

本発明の詳細な説明
本方法により、任意の種類の水性廃水(waessrigen Abwaessern)を処理することができる。ただし、該方法は、トリアセトンアミンの製造に際して発生し、かつ殊に無機塩、塩基、アセトン、ＴＡＡ、アセトン−縮合生成物、及び更なる有機成分の群から選択される１種以上の構成成分を含む水溶液の処理に適している。

ここで"無機塩"とは、殊にＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＮａＮＯ₃、ＫＮＯ₃、Ｎａ₂ＳＯ₄、
Ｋ₂ＳＯ₄、ＮａＨＣＯ₃又はＫＨＣＯ₃を意味する。
ここで"塩基"とは、殊にＮａＯＨ、ＫＯＨ；Ｎａ₂ＣＯ₃又はＫ₂ＣＯ₃を意味する。
ここで"アセトン−縮合生成物"とは、殊にメシチルオキシド、ジアセトンアルコール、ジアセトンアミン、ＴＭＤＨ−ピリジン、アセトニン又はホロンを意味する。
ここで"更なる有機成分"とは、殊にアンモニアを意味する
全ての"％"値は、別記していない限り、質量％と解されるべきである。

ＴＡＡ製造に際して生じ、かつ本発明による方法が処理のために殊に適しており、かつそのために本方法を用いることができる溶液は、無機塩０．１〜４９．９％及び塩基０．１〜４９．９％を包含し、かつｐＨ７以上のｐＨ値を有する水溶液である。有利には、本発明による方法が適しており、かつ無機塩１〜３９．９％、塩基１〜２０％、アセトン０．１〜２０％及びＴＡＡ０．１〜２０％を包含し、かつｐＨ値７〜１４を有する水溶液の処理のために用いられる。特に有利には、本発明による方法が適しており、かつ無機塩１〜２９．９％、塩基１〜３０％、アセトン０．１〜２０％及びＴＡＡ０．１〜２０％を包含し、かつｐＨ値１０〜１４を有する水溶液の処理のために用いられる。極めて有利には、本発明による方法が適しており、かつ無機塩５〜２０％、塩基５〜２０％、アセトン０．１〜１０％、ＴＡＡ０．１〜１０％、アセトン−縮合生成物０．１〜１０％及び更なる有機成分０．１〜１０％を包含し、かつｐＨ値１２〜１４を有する水溶液の処理のために用いられる。最も有利には、本発明による方法が適しており、かつ無機塩５〜２０％、塩基５〜２０％、アセトン０．１〜５％、ＴＡＡ０．１〜３％、アセトン−縮合生成物０．１〜３％及び更なる有機成分０．１〜３％を包含し、かつｐＨ値１２〜１４を有する水溶液の処理のために用いられる。

本発明による方法の第一の工程［工程ａ）］においては、使用された水相、有利にはＴＡＡ製造由来の廃水からの第一の有機成分の除去が、適した抽出剤を用いた抽出によって行われ、その際、第二の水相と抽出剤を含む抽出物とが得られる。抽出剤は、有利には水と混和し得ない。使用された水相は、任意の水相であってよい。殊に、"使用された水相"との用語は、しかし、トリアセトンアミンの製造に際して発生し、かつ有利には無機塩、塩基、アセトン、ＴＡＡ、アセトン−縮合生成物及び更なる有機成分の群から選択される１種以上の構成成分を含む水溶液と解される。
抽出は、水相を抽出剤と混合しながら合一し、引き続き両層を分離することから成る。抽出は、連続的に又はバッチ運転で実施してよい。抽出は、そのために適した任意の容器中で実施してよい（例えば撹拌槽又は連続撹拌槽）。必要とされる相分離も同様に、そのために適した任意の容器中で実施してよい（例えば撹拌槽、撹拌可能ではない分離槽又は連続分離機）。
工程ａ）を実施する温度は、原則的に制限されていない。有利な温度は、０〜１００℃の範囲、特に有利には１０〜６０℃の範囲、極めて有利には２０〜４０℃の範囲にある。工程ａ）を実施する圧力も同様に制限されていない。有利な圧力は、１〜１０ｂａｒの範囲、特に有利には１〜６ｂａｒの範囲、極めて有利には１〜３ｂａｒの範囲にある。有利なのは、低温並びに１ｂａｒの常圧での抽出であり、それというのも、これらの条件はより良好な相分離を生み、かつ装置的により簡単に実現されるからである。
抽出に適しているのは、基本的に、水と混和し得ない任意の抽出剤である。有利には、抽出されるべき構成成分がその中で高い可溶性を示し、かつ所定の条件下で安定性を示す抽出剤が用いられる。殊に、工程ｃ）において簡単に水から分離可能である抽出剤が用いられる。有利には、脂肪族溶媒、芳香族溶媒、エーテル、ハロゲン化溶媒、エステル及びケトンから成る群から選択されている抽出剤を用いてよい。ここで脂肪族溶媒は、特に有利には、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン及びシクロヘキサンから成る群から選択される。ここで芳香族溶媒は、特に有利には、ベンゼン、トルエン及びキシレンから成る群から選択される。ここでエーテルは、特に有利には、ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、ジブチルエーテル及びメチル−ｔ−ブチルエーテルから成る群から選択される。ここでハロゲン化溶媒は、特に有利には、ジクロロメタン、クロロホルム及びテトラクロロメタンから成る群から選択される。ここでエステルは、特に有利には、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸プロピル及び酢酸ブチルから成る群から選択される。ここでケトンは、特に有利には、ジエチルケトン、メチルイソブチルケトン及びフェニルメチルケトンから成る群から選択される。極めて有利には、抽出のために用いられる溶媒は、トルエン、メチル−ｔ−ブチルエーテル及びメチルイソブチルケトンから成る群から選択される。

ここで"第一の有機成分"とは、殊にＴＡＡ並びにアセトン縮合生成物及び／又はアセトン−アンモニア縮合生成物を表す。

使用された水相：抽出剤の有利な質量比は、２：１〜４０：１、特に有利には５：１〜２０：１、極めて有利には１０：１である。

抽出時間は、０．１〜５時間の範囲、有利には０．５〜２時間の範囲にある。

使用された水相が工程ａ）に供されると、それに従って、第二の水相と抽出剤を含む抽出物とが生じる。

第二の工程［工程ｂ）］においては、第二の水相からの第二の有機成分の除去が行われ、その際、第三の水相が得られる。第二の水相は、工程ａ）で得られる水相である。"第二の有機成分"との用語は、易揮発性有機成分を表す。ここで"易揮発性有機成分"とは、殊に、沸点が常圧（１ｂａｒ）にて水の沸点より低いか、又は水と共沸混合物（その沸点は常圧（１ｂａｒ）にて水の沸点より低い）を形成する有機成分と解される。殊に、これらはアンモニア、アセトン、メシチルオキシド、ジアセトンアルコール、ジアセトンアミン、アセトニン及びＴＭＤＨ−ピリジンである。それらには、ａ）で使用される溶媒も、その沸点が常圧（１ｂａｒ）にて水の沸点より低いか、又は水と共沸混合物（その沸点は常圧（１ｂａｒ）にて水の沸点より低い）を形成する場合に含まれる。
このことは、殊にペンタン、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン；ベンゼン；ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、メチル−ｔ−ブチルエーテル；ジクロロメタン、クロロホルム、テトラクロロメタン；酢酸メチル又は酢酸エチルに当てはまる。

"易揮発性有機成分"とは、トルエン、キシレン、オクタン、デカン；ジブチルエーテル；ｎ−酢酸プロピル、酢酸ブチル；ジエチルケトン、メチルイソブチルケトン又はフェニルメチルケトンとも解される。

易揮発性有機成分の除去は、殊に蒸留及び／又はストリッピングによって行ってよい。
ここでストリッピングとは、液相をガスと向流で接触させることによる、液相から気相への物質の変化と解される。ストリッピングは、分離タスクに適した塔を用いて行ってよい（例えば棚段塔、不規則充填塔又は構造化充填物を有する塔）。蒸留は、不連続的に又は連続的に行ってよい。その際、適した容器（例えばジャケット付き反応器、外部熱交換器を有する反応器又は内部熱交換器を有する反応器）並びに分離タスクに適した蒸留塔（例えば例えば棚段塔、不規則充填塔又は構造化充填物を有する塔）が使用される。
ストリッピング及び／又は蒸留によって、そのつどの水相の有機負荷が下げられる。有利には、蒸留もストリッピングも、塔底生成物のＴＯＣ（全有機性炭素量）が２０〜５０００ｐｐｍの範囲に、特に有利には５０〜２０００ｐｐｍの範囲に、極めて有利には１００〜１０００ｐｐｍの範囲になるように実施される。
工程ｂ）を実施する圧力も同様に制限されていない。有利な圧力は、０．１〜１０ｂａｒ、特に有利には０．５〜５ｂａｒの範囲に、極めて有利には１〜３ｂａｒの範囲にある。特に有利なのは、常圧（１ｂａｒ）での蒸留である。その際、有利な蒸留温度は、４０〜２００℃の範囲、特に有利には６０〜１６０℃の範囲、極めて有利には８０〜１２０℃の範囲にある。
第二の水相を用いた工程ｂ）の実施に際しては、第三の水相が得られる。

第三の工程［工程ｃ）］においては、第三の水相からの水の除去が行われ、その際、第四の水相及び分離された水相が得られ、その際、分離された水相は、第三の相から除去された水を包含する。ここで、第三の相からの水の除去は、殊に蒸留によって実施される。この場合、"分離された水相"との用語は、得られた留出物流を表す。蒸留は、不連続的に又は連続的に行ってよい。蒸留が実施される場合、適した容器（例えばジャケット付き反応器、外部熱交換器を有する反応器又は内部熱交換器を有する反応器）並びに分離タスクに適した蒸留塔（例えば棚段塔、不規則充填塔又は構造化充填物を有する塔）が使用される。その際、有利には、水のほかに非常に少量の有機不純物のみを含む留出物流が得られる。有利なのは、ＴＯＣ＜１０００ｐｐｍ、特に有利にはＴＯＣ＜２５０ｐｐｍ、極めて有利にはＴＯＣ＜１００ｐｐｍの炭素負荷量である。ここで、蒸留は、常圧で又は減圧下若しくは高圧下で行ってよい。有利な圧力は、０．１〜１０ｂａｒ、特に有利には０．５〜５ｂａｒ、極めて有利には１〜３ｂａｒの範囲にある。特に有利なのは、常圧下での蒸留である。その際、有利な蒸留温度は、４０〜２００℃の範囲、特に有利には６０〜１６０℃の範囲、極めて有利には８０〜１２０℃の範囲にある。第三の水相からの水の除去は、所望の濃度を第四の水相中で調節するために行われる。水の除去後の、第四の水相中での塩、殊に無機塩の濃度は、５〜７５％、有利には１０〜７０％、特に有利には２０〜６５％、極めて有利には３０〜６０％、最も有利には４０〜６０％である。

更なる実施形態においては、工程ｂ）及びｃ）は、そのままの順序で、すなわち、１個の容器中で実施してよい。その際、分別蒸留によって、まず易揮発性有機成分が第一の蒸留留分として分離され［工程ｂ）に相当］、引き続き第二の蒸留留分としての水の除去［工程ｃ）に相当］が行われる。その際、有利には、工程ｂ）及びｃ）で挙げたパラメータ領域及び実施形態が使用される。

第四の工程［工程ｄ）］においては、第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化が行われ、その際、第五の水相が得られる。一般に、第三の有機成分は、残留する揮発性でない有機成分である。揮発性ではない有機成分とは、ｃ）で使用される条件にて水相中で残留する有機成分、例えば、沸点が常圧下で水のそれを上回り、かつ、それに応じてｃ）での蒸留による水の除去に際して第四の水相中で残留する成分と解される。殊にこれらは、トリアセトンアミン及びトリアセトンアミン高沸点物である。有利な実施形態においては、第一及び第二の有機成分は化学的に等しい。
第四の水相からの第三の有機成分の除去及び第四の水相の清澄化は、殊に吸着によって、有利には吸着剤を用いて行われる。

吸着剤を用いた処理は、連続的に又はバッチ運転で実施してよい。その際、吸着剤を工程ｃ）からの第四の水相と接触させるために任意の適した容器を使用してよい（例えば撹拌槽、ループ型反応器又は流管）。任意の適した吸着剤を使用してよい。有利には、活性炭、ゼオライト及びシリカゲルから成る群から選択されている。特に有利には、吸着剤として活性炭が用いられる。
吸着剤は、殊に粉末として又は顆粒として用いてよい。その際、吸着剤と水溶液との接触は、直接的な混合によってか又は吸着剤が充填された容器に流過させることによって行ってよい。用いた吸着剤の有利な量は、（水相の質量を基準として）０．０１〜１０％、特に有利には０．１〜５％、極めて有利には０．２〜１％である。
工程ｄ）を実施する温度は、原則的に制限されていない。有利には、工程ｄ）は、０〜１５０℃の範囲の温度、特に有利には０〜１００℃の範囲の温度、極めて有利には１０〜５０℃の範囲の温度で実施される。工程ｄ）を実施する圧力は、原則的に制限されていない。有利には、工程ｄ）は、１〜１０ｂａｒの範囲の圧力、特に有利には１〜５ｂａｒの範囲の圧力、極めて有利には１〜３ｂａｒの範囲の圧力で実施される。
処理後の吸着剤の除去は、任意の適した方法で行ってよい。そのため、粉末状の吸着剤の分離は、例えば濾過又は遠心分離によって行ってよい。吸着剤顆粒を使用した場合、これは適した技術的な措置によって取り除かれることができる（例えば多孔板）。
吸着剤の除去後、水及び溶解した無機塩のほかに非常に少量の有機不純物のみを含む溶液が得られる。有利なのは、ＴＯＣ＜１０００ｐｐｍ、特に有利にはＴＯＣ＜２５０ｐｐｍ、極めて有利にはＴＯＣ＜１００ｐｐｍの炭素負荷量である。吸着剤の除去後、僅かな固有色のみを有する溶液が得られる。有利なのは、色数ＡＰＨＡ＜１００、特に有利には色数ＡＰＨＡ＜５０、極めて有利には色数ＡＰＨＡ＜１０である。

第五の工程［工程ｅ）］においては、使用された水相、第二の水相、第三の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値の調節が行われる。これは、得られた廃水流がｐＨ７を超えるｐＨ値、有利にはｐＨ７〜ｐＨ１４の範囲のｐＨ値、特に有利にはｐＨ１０〜ｐＨ１４の範囲のｐＨ値、極めて有利にはｐＨ１２〜ｐＨ１４の範囲のｐＨ値を有しているために必要である。
ここで"使用された水溶液、第二の水溶液、第三の水溶液、第四の水溶液及び／又は第五の水溶液のｐＨ値の調節"とは、工程の全ての可能な組合せを包含する。これは、例えば以下の組合せを包含するが、それらに制限されていない：それは、用いられた溶液のみの、第二の水性のみの、第三の水相のみの、第四の水相のみの、第五の水相のみのｐＨ値の調節を包含する。それはまた、使用された水相及び第二の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相及び第三の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相、第三の水相及び第四の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相、第三の水相、第四の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第三の水相、第四の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第四の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相、第四の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相及び第二の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相、第三の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相及び第三の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第二の水相、第四の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。それはまた、使用された水相、第四の水相及び第五の水相のｐＨ値の調節も包含する。

ｐＨ値の調節のために、市販の任意の酸又は塩基が適用可能である。酸は、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸、有機酸（酢酸又は安息香酸）から成る群から選択される。有利なのは、工程ｅ）で使用される助剤が塩基であることである。塩基は、有利には、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、水酸化カルシウム及び炭酸カルシウムから成る群から選択される。
有利には、化学的に可能な限り均一な溶液が生じるように廃水と反応する酸又は塩基が使用される。それゆえ、特に有利なのは、その共役塩基（又は酸）が塩のアニオン（又はカチオン）としてすでに反応混合物中に含まれている酸（又は塩基）の使用である。このようにして、化学的に定義される、溶解した単に塩であって、それゆえに有価物質である塩を含む塩溶液が得られる。
水酸化ナトリウム及び塩化ナトリウムを含む廃水の場合、それゆえ塩酸の使用が有利である。このようにして、更なる無機塩を含まない塩化ナトリウムの水溶液が発生する。水酸化ナトリウム及び硫酸ナトリウムを含む廃水の場合、それゆえ硫酸の使用が有利である。このようにして、更なる無機塩を含まない硫酸ナトリウムの水溶液が発生する。水酸化ナトリウム及び硝酸ナトリウムを含む廃水の場合、それゆえ硝酸の使用が有利である。このようにして、更なる無機塩を含まない硝酸ナトリウムの水溶液が発生する。このならびは、他の考えられる廃水流についても同じように顧慮され得る。
工程ｅ）を実施する温度は、基本的に制限されていない。有利には、工程ｅ）は、０〜１５０℃の範囲の温度で、特に有利には１０〜１００℃の範囲の温度で、極めて有利には２０〜８０℃の範囲の温度で実施される。工程ｄ）を実施する圧力は、基本的に制限されていない。有利には、工程ｄ）は、１〜１０ｂａｒの圧力で、特に有利には１〜６ｂａｒの範囲の圧力で、極めて有利には１〜３ｂａｒの範囲の圧力で実施される。
ここで"使用された水溶液、第二の水溶液、第三の水溶液、第四の水溶液及び／又は第五の水溶液のｐＨ値の調節"とは、工程ｅ）におけるｐＨ値の調節を、その際、基本的に本発明による方法の任意の時点で行ってよいことを意味する。したがって、工程ｅ）は、使用された水相で［つまり、工程ａ）の前に］かつ／又は第二の水相で［つまり、工程ａ）とｂ）との間で］かつ／又は第三の水相で［つまり、工程ｂ）とｃ）との間で］かつ／又は第三の水相で［つまり、工程ｂ）とｃ）との間で］かつ／又は第四の水相で［つまり、工程ｃ）と工程ｄ）との間で］かつ／又は第五の水相で［つまり、工程ｄ）の後に］実施してよい。

工程ｄ）を工程ｃ）に続けて直接行う上記の実施形態の場合、使用された水相、第二の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値は、助剤を用いて調節してよい。

工程ｅ）を水蒸留［工程ｃ）］後に実施する場合、本方法に続く更なる工程なしに固体としての塩の単離は可能ではなく、かつ塩の濃度は任意に高く調節することができない。したがって、工程ｅ）においては、有利には、使用された水相、第二の水相及び／又は第三の水相のｐＨ値は、助剤を用いて調節される。

工程ｄ）を工程ｃ）に続けて直接行う上記の実施形態の場合、工程ｅ）において、したがって有利には、使用された水相及び／又は第二の水相のｐＨ値は、助剤を用いて調節してよい。特に有利には、工程ｅ）において、第二の水相のｐＨ値が調節される。

工程ａ）〜ｅ）の実施を行った後（上で挙げた可能な順序の１つで）、本発明による方法は完全に成し遂げられる。使用された水相、有利にはＴＡＡ処理からの廃水流は、双方の最も大量に発生する流を後処理において、浄化装置に供給することができるか若しくは環境に直接放出することができるか｛第三の相から除去された水を包含する分離された水相［工程ｃ）］｝又は商品価値を持つ純粋物質の水溶液となる［工程ｄ）からの第五の水相］ように精製された。

更なる好ましい実施形態においては、工程ａ）で得られた抽出物は、更なる工程ｆ）で後処理してよい。この後処理は、有利には蒸留によって行われる。その際、有利には、溶媒と抽出された有機成分との蒸留による分離が行われる。蒸留を行う有利な実施形態においては、これは、例えば蒸留塔により行われる。蒸留は、不連続的又は連続的に行ってよい。その際、適した容器（例えばジャケット付き反応器、外部熱交換器を有する反応器又は内部熱交換器を有する反応器）並びに分離タスクに適した蒸留塔（例えば例えば棚段塔、不規則充填塔又は構造化充填物を有する塔）が使用される。
工程ｆ）を実施する圧力は、基本的に制限されていない。有利には、工程ｆ）は、０．１〜１０ｂａｒの範囲の圧力、特に有利には０．５〜５ｂａｒの範囲の圧力、極めて有利には１〜３ｂａｒの範囲の圧力、最も有利には常圧にて実施される。
不連続的な蒸留の場合まず前留出物を捕集してよく、これは、沸点が抽出のために使用された溶媒のそれを下回っているか又は純粋な抽出剤のそれより低い沸点の共沸混合物を抽出剤と形成する、低沸点の抽出された物質を保持する（例えばアセトン）。引き続き、抽出剤の純粋な留分を捕集してよく、これは引き続き工程ａ）で再利用されることができる。蒸留の塔底物中には、抽出剤より高い沸点を有する抽出された成分が残留する（例えばＴＡＡ）。

本発明による方法の更なる好ましい実施形態においては、第五の水相から更なる工程ｇ）において廃水後処理の生成物が固体の形で単離される。これは、廃水後処理の生成物が固体の純物質として（溶液の形の代わりに）得られるという利点をもたらす。
固体の製造は、その際、全ての公知の方法によって行ってよい。そうして、例えば、晶出によって、温度低下によって、溶媒の更なる除去によって又はこれらの工程の組合せによって行ってよい。固体の単離は、例えば濾過、遠心分離又は他の適した方法によって行ってよい。生じる固体の純度を高めるために、全ての公知の方法、例えば、適した洗浄液［すなわち、固体が僅かな可溶性を示し、その一方で、存在する不純物は高い可溶性を示す溶媒、例えば、ａ）での抽出のために挙げた全ての有機溶媒］、適した溶媒（すなわち、固体が高い温度にて良好な可溶性を示す溶媒、例えば水）からの再結晶又は他の適した方法を適用してよい。
生じる固体は、適した方法に従って乾燥してよい（例えば棚形乾燥機、櫂形乾燥機等）。
固体の単離に際して発生する母液は、工程ａ）において又は工程ｃ）において返送されることができ、それゆえ廃棄流とならない。

本発明による方法は、次の本発明に固有の観点に基づき上記課題を解決する：
廃水中に含まれる、中性塩と塩基／酸とからの混合物は、酸／塩基の使用によって工程ｅ）におけるｐＨ値の調節に際して化学的に均一な中性の塩溶液に変えられる。これは、有価物質としてさらに使用可能である。硝酸ナトリウム溶液の製造においては特に、多数の使用分野が見出される（肥料として、セメント製造における添加剤として）。
生じる物質流（工程ｃ）及びｇ）からの水留出物及び有価物質）の有機負荷は、非常に低い値に減らされる。このようにして、水留出物は浄化装置に直接放出されることができる。生じる有価物質は、有機成分によって負荷されていない。
有機成分はプロセスの複数の箇所で適切に単離される［有利には蒸留／ストリッピングによって実施される工程ｃ）、工程ｄ）で吸着剤を用いて、工程ａ）からの抽出物において工程ｆ）での該抽出物の後処理に際して］ため、廃棄物として処理されなければならない物質の発生は最小量のみである。

本発明による方法は、次の意想外の利点を有する：
工程ａ）とｃ）との組合せは、ｃ）において高純度の水留出物の製造を可能にする。廃棄物として処理される単に非常に少量の有機負荷された前留出物が取り除かれなければならない。続く水蒸留は、更なる特別な処理を必要とせず、浄化装置に直接放出してよい。有利には蒸留によって行われる工程ｃ）での水除去の前に抽出が行われない場合、分別蒸留においても主留分として純粋な水は得られない。水と似たような沸点を有する有機副成分は、つまり、まず抽出によって実質的に除去されなければならず、それというのも、それらは蒸留により水から分離され得ないからである。
ｐＨ値の調節に際しての適した酸／塩基の使用によって、化学的に均一な塩溶液［工程ｃ）、ｄ）及びｅ）］若しくは化学的に純粋な固体が工程ｇ）で得られる。適した酸／塩基の使用によって、混合された塩溶液若しくは混合塩の形成が回避される。

さらに詳しい説明を行わずとも、当業者であれば、前述の記載内容を極めて広い範囲で利用することができると考えられる。それゆえ、有利な実施形態及び例は、単に説明のためのものに過ぎず、決して本開示内容を何からの形で制限するものではないと理解されるべきである。
以下では、本発明を、例を手がかりにして詳細に説明する。

１．使用した測定法
１．１ 硝酸塩含有量の測定
硝酸塩イオンの測定を、イオンクロマトグラフィーによりＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ １０３０４に従って行った。装置として、電気伝導度検出器を備えたメトローム社製イオンクロマトグラフを利用した。使用したカラムは、メトローム社製Ｍｅｔｒｏｓｅｐ Ａｎｉｏｎ Ｄｕａｌ ２であった。溶離液として、ＮａＨＣＯ₃２．０ミリモル、Ｎａ₂ＣＯ₃１．３ミリモル及びアセトン２％の水溶液を利用した。１０μｌ若しくは１００μｌ（＜２０ｍｇ／ｋｇの限界値を有する試料について）のインジェクションループを利用した。１０μｌのループの検量範囲は０．５〜１００ｍｇ／ｌであった。１００μｌのループの検量範囲は０．０５〜２．０ｍｇ／ｌであった。

２．１ 有機成分の含有量の測定
全ての有機成分の含有量の測定を、ガスクロマトグラフＨＰ ５８９０を用いたガスクロマトグラフィーにより実施した。利用したカラムは、ＨＰ−５０＋、３０ｍ×０．２５ｍｍ×０．２５ｍｍであった。キャリアガスとして窒素を利用した。検出器の温度は２８０℃であり、インジェクターの温度は２５０℃であった。温度プロファイルは２分で５０℃であり、それから５℃／分の割合で２６０℃（０分）に加熱した。

３．１ ＴＯＣ値を、島津社製ＴＯＣ−Ｖ ＣＰＮ Ｔｏｔａｌ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｃａｒｂｏｎ Ａｎｌｙｚｅｒ（全有機炭素計）を用いて測定した。色数（ＡＰＨＡ）は、Ｄｒ．Ｌａｎｇｅ ＬＩＣＯ ２００により、５ｃｍのガラスキュベットを使って測定した。

２．方法に関する試験例、工程ａ）〜ｅ）の実施：
硝酸ナトリウム、水酸化ナトリウム及び有機不純物（なかでもアセトン、ＴＡＡ）を含む廃水流を処理する。これは以下の通りに行う：

− 工程ａ）抽出剤による抽出によって、使用された水相から第一の有機成分を除去し、第二の水相を得る工程

ＮａＮＯ₃１６．３％及び水酸化ナトリウム１５．９％を含む廃水（"使用された水相"）を用いる。この流は有機成分で負荷されている（ＴＯＣ：６７００ｐｐｍ）。

ａ１）トルエンによる抽出：
廃水５００ｇにトルエン５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第一の抽出工程）。水相（４９５ｇ、ＴＯＣ：２０３０ｐｐｍ）並びに有機相（５３．０ｇ）が得られる。第一の抽出工程からの水相４８０ｇに再びトルエン５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第二の抽出工程）。水相（４８０ｇ、ＴＯＣ：９３０ｐｐｍ）並びに有機相（５０．０ｇ）が得られる。第二の抽出工程からの水相４６５ｇに再びトルエン５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第三の抽出工程）。水相（"第二の水相"；４６４ｇ、ＴＯＣ：９２１ｐｐｍ）並びに有機相（５０．４ｇ）が得られる。

ａ２）ＭＴＢＥによる抽出：
廃水５００ｇにＭＴＢＥ５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第一の抽出工程）。水相（４９５ｇ、ＴＯＣ：４５４０ｐｐｍ）並びに有機相（５３．８ｇ）が得られる。第一の抽出工程からの水相４８５ｇに再びＭＴＢＥ５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第二の抽出工程）。水相（４８５ｇ、ＴＯＣ：１２３０ｐｐｍ並びに有機相（５０．１ｇ）が得られる。第二の抽出工程からの水相４７５ｇに再びＭＴＢＥ５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第三の抽出工程）。水相（"第二の水相"；４７３ｇ、ＴＯＣ：９９０ｐｐｍ）並びに有機相（４９．８ｇ）が得られる。

ａ３）メチルイソブチルケトンによる抽出：
廃水５００ｇにメチルイソブチルケトン５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第一の抽出工程）。水相（４９９ｇ、ＴＯＣ：２６４４ｐｐｍ）並びに有機相（５１．０ｇ）が得られる。第一の抽出工程からの水相４９０ｇに再びメチルイソブチルケトン５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を、振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第二の抽出工程）。水相（４８５ｇ、ＴＯＣ：３１２０ｐｐｍ並びに有機相（５４．１ｇ）が得られる。第二の抽出工程からの水相４７５ｇに再びメチルイソブチルケトン５０．０ｇを混ぜる。この二相混合物を振り混ぜることによって均質化し、次いで相を分離する（第三の抽出工程）。水相（４７１ｇ、ＴＯＣ：２０４０ｐｐｍ）並びに有機相（５５．２ｇ）が得られる。

− 工程ｅ）助剤による第二の水相のｐＨ値の調節
ｅ１）（ａ１）［ＮａＯＨ７３．４ｇ及びＮａＮＯ₃７１．６ｇを含有、ｐＨ値＞１４］からの抽出された廃水４５０ｇに、冷却しながら硝酸（６５％、１７３ｇ）を混ぜる。ｐＨ値７及び６２０ｐｐｍのＴＯＣを有する黄色味を帯びた溶液が得られる。

ｅ２）（ａ２）［ＮａＯＨ７３．４ｇ及びＮａＮＯ₃７１．６ｇを含有、ｐＨ値＞１４］からの抽出された廃水４５０ｇに、冷却しながら硝酸（６５％、１７３ｇ）を混ぜる。ｐＨ値７及び１８０ｐｐｍのＴＯＣを有する黄色味を帯びた溶液が得られる。

ｅ３）（ａ３）［ＮａＯＨ７３．４ｇ及びＮａＮＯ₃７１．６ｇを含有、ｐＨ値＞１４］からの抽出された廃水４５０ｇに、冷却しながら硝酸（６５％、１７３ｇ）を混ぜる。ｐＨ値７及び１４１０ｐｐｍのＴＯＣを有する黄色味を帯びた溶液が得られる。

− 工程ｂ）第二の水相から第二の（易揮発性）有機成分を除去し、その際、第三の水相を得る工程、及び工程ｃ）溶液の濃度を調節するために第三の水相から水を除去し、その際、第四の水相を得る工程
ｂ＋ｃ１）硝酸ナトリウム３６４ｇを含む（ｅ１）からの中和された廃水１０００ｇを常圧（１ｂａｒ）で分別蒸留する。その際、水留出物（塔頂温度１００℃）が得られ、ここで個々の留分は、様々に有機成分で負荷されている。以下の留分を単離する：

黄褐色の蒸留塔底物（"第四の水相"；７２８ｇ、ＮａＮＯ₃を３６４ｇ含有、ＴＯＣ：６７０ｐｐｍ）が得られる。
得られた蒸留留分３（全体の留出物の７０．３％）は非常に僅かしか有機成分で負荷されておらず、それゆえ浄化装置に放出するのに適している。単に蒸留留分１及び２（全体の留出物の２９．７％）のみが特別な廃棄処理に供給されなければならない。

ｂ＋ｃ２）硝酸ナトリウム３６４ｇを含む（ｅ２）からの中和された廃水１０００ｇを常圧（１ｂａｒ）で分別蒸留する。その際、水留出物（塔頂温度１００℃）が得られ、ここで個々の留分は、様々に有機成分で負荷されている。以下の留分を単離する：

黄褐色の蒸留塔底物（"第四の水相"；７２８ｇ、ＮａＮＯ₃を３６４ｇ含有、ＴＯＣ：４９０ｐｐｍ）が得られる。
得られた蒸留留分２及び３（全体の留出物の７２．３％）は非常に僅かしか有機成分で負荷されておらず、それゆえ浄化装置に放出するのに適している。単に蒸留留分１（全体の留出物の２７．７％）のみが特別な廃棄処理に供給されなければならない。

ｂ＋ｃ３）硝酸ナトリウム３６４ｇを含む（ｅ３）からの中和された廃水１０００ｇを常圧（１ｂａｒ）で分別蒸留する。その際、水留出物（塔頂温度１００℃）が得られ、ここで個々の留分は、様々に有機成分で負荷されている。以下の留分を単離する：

黄褐色の蒸留塔底物（"第四の水相"；７２８ｇ、ＮａＮＯ₃を３６４ｇ含有、ＴＯＣ：５７０ｐｐｍ）が得られる。
得られた蒸留留分３（全体の留出物の７０．０％）は非常に僅かしか有機成分で負荷されておらず、それゆえ浄化装置に放出するのに適している。単に蒸留留分１及び２（全体の留出物の３０．０％）のみが特別な廃棄処理に供給されなければならない。

− 工程ｄ）第四の水相から第三の（すなわち、残留する揮発性でない有機成分）を除去し、かつ第四の水相を清澄化し、その際、第五の水相を得る工程
（ｂ＋ｃ２）［硝酸ナトリウム４９９ｇ、ＴＯＣ：４９０ｐｐｍ、ＡＰＨＡ：２９７］からの蒸留塔底物１０００ｇに活性炭５．０ｇ（Ｎｏｒｉｔ ＳＡ−Ｓｕｐｅｒ）を混ぜ、この混合物を３０分間撹拌する。活性炭を濾紙により分離し、そして硝酸ナトリウム４８９ｇ（ＴＯＣ：６３ｐｐｍ、ＡＰＨＡ：２）を含有む清澄な無色の溶液（"第五の水相"）９９８ｇを得る。

この工程を繰り返し、その際、異なる量の活性炭を添加した。これを以下の第４表に示している。

− 工程ｆ）工程（ａ）からの抽出物の後処理

ｆ１）工程（ａ１）からの抽出物の後処理
（ａ１）からの一つにまとめた有機相（１５３ｇ）を蒸留装置中で５０ｍｂａｒ及び８０℃にて沸騰するまで加熱する。トルエン（９８．６％）のほかにアセトン（１．４％）を含む留出物１３７ｇが得られる。
この留出物を新たに工程（ａ）における留出のために用いてよく、これは８８．１％のトルエン返送率に相当する。

ｆ２）工程（ａ１）からの抽出物の後処理
（ａ１）からの一つにまとめた有機相（１５４ｇ）を蒸留装置中で１０００ｍｂａｒにて沸騰するまで（５６℃）加熱する。ＭＴＢＥ（９８．９％）のほかにアセトン（１．１％）を含む留出物１３８ｇが得られる。
この留出物を新たに工程（ａ）における留出のために用いてよく、これは８９．０％のＭＴＢＥ返送率に相当する。

ｆ３）工程（ａ１）からの抽出物の後処理
（ａ１）からの一つにまとめた有機相（１６０ｇ）を蒸留装置中で１０００ｍｂａｒにて沸騰するまで（１１６℃）加熱する。メチルイソブチルケトン（９６．７％）のほかにアセトン（３．３％）を含む留出物１４０ｇが得られる。
この留出物を新たに工程（ａ）における留出のために用いてよく、これは９０．２％のメチルイソブチルケトン返送率に相当する。

ｇ）固体の単離
硝酸ナトリウム３６４ｇを含む（ａ２）からの中和された廃水１０００ｇを常圧（１ｂａｒ）で分別蒸留する。その際、水留出物（塔底温度１００℃）が得られ、ここで個々の留分は、様々に有機成分で負荷されている。以下の留分を単離する：

生じる懸濁液（５１８ｇ）を室温に冷却し、かつ濾過する。硝酸ナトリウムの固体（２１０ｇ、純度＞９９．９％）及び母液（３０５ｇ、硝酸ナトリウム１５３ｇを含有）が得られる。

比較例：事前の抽出を行わない蒸留
廃水（"使用された水相"；ＮａＯＨ１６．３％及び水酸化ナトリウム１５．９％を含有、ＴＯＣ：６７００ｐｐｍ）５００ｇに冷却下で硝酸（６５％、１９３ｇ）を加える。ＮａＮＯ₃２５２ｇを含有し、ｐＨ値７及びＴＯＣ５０２０ｐｐｍを有する黄色味を帯びた溶液が得られる。この溶液を常圧（１ｂａｒ）で分別蒸留する。その際、水留出物（塔底温度１００℃）が得られ、ここで個々の留分は、様々に有機成分で負荷されている。以下の留分を単離する：

事前の抽出なしでは、非常に僅かな有機成分の負荷量（ＴＯＣ＜１００ｐｐｍ）しか有さない蒸留留分は得られないことがはっきりとわかる。そのうえ、すべての留分の中で最も低いＴＯＣ値を有する留分５〜７は、留出物全体の５２．８％でしかない。

本発明による例と比較例とを対比させた場合に明らかとなるように、蒸留のみでは留出物中で低いＴＯＣを達成することはできない。抽出と蒸留、つまり、工程ａ）とｃ）の組合せにおいてしか、これは可能ではない。活性炭を用いた更なる処理によって、第四の水相の塔底物中でＴＯＣを低下させることができる。活性炭を用いた処理は、工程ａ）に続けて直接行われず、それというのも、その場合には活性炭の量を著しく高めなければならないからである。そのうえ、その場合には濃度の調節も可能ではない。

Claims (13)

1. 使用された水相の処理法であって、以下の工程
   ａ）該使用された水相から第一の有機成分を、抽出剤を用いた抽出によって除去し、その際、第二の水相と該抽出剤を含む抽出物とを得る工程；
   ｂ）該第二の水相から第二の有機成分を除去し、その際、第三の水相を得る工程；
   ｃ）該第三の水相から水を除去し、その際、第四の水相及び分離された水相を得る工程、ここで、該分離された水相は、該第三の相から除去された水を包含する；
   ｄ）該第四の水相から第三の有機成分を除去し、かつ該第四の水相を清澄化し、その際、第五の水相を得る工程；
   から成り、その際、付加的な工程ｅ）において、前記の使用された水相、第二の水相、第三の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値を助剤により調節する、使用された水相の処理法。
2. 工程ｃ）を工程ｂ）に続けて直接行い、かつ工程ｅ）において、前記の使用された水相、第二の水相、第四の水相及び／又は第五の水相のｐＨ値を助剤により調節することを特徴とする、請求項１記載の方法。
3. 工程ｅ）において、前記の使用された水相、第二の水相及び／又は第三の水相のｐＨ値を助剤により調節することを特徴とする、請求項１記載の方法。
4. 付加的な工程ｆ）において、工程ａ）で得られた前記抽出物を後処理し、その際、前記抽出された有機成分と前記抽出剤とへの分離を行うことを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
5. 付加的な工程ｇ）において、固体を前記第五の水相から単離することを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
6. 工程ａ）における前記抽出剤を、脂肪族溶媒、芳香族溶媒、エーテル、ハロゲン化溶媒、エステル及びケトンから成る群から選択することを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法。
7. 工程ａ）における、使用された水相：抽出剤の質量比が２：１〜４０：１であることを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項記載の方法。
8. 工程ｅ）で使用される助剤が塩基であることを特徴とする、請求項１から７までのいずれか１項記載の方法。
9. 前記水相のｐＨ値が、工程ｅ）における前記ｐＨ値の調節後、ｐＨ５〜ｐＨ９の範囲にあることを特徴とする、請求項１から８までのいずれか１項記載の方法。
10. 工程ｄ）における前記第四の水相からの前記第三の有機成分の除去及び前記第四の水相の清澄化を吸着によって行うことを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項記載の方法。
11. 工程ｄ）における前記第四の水相からの前記第三の有機成分の除去及び前記第四の水相の清澄化を、吸着剤を用いた吸着によって行い、かつ該吸着剤を、活性炭、ゼオライト及びシリカゲルから成る群から選択することを特徴とする、請求項１から１０までのいずれか１項記載の方法。
12. 工程ｂ）における前記第二の有機成分を、アンモニア、アセトン、メシチルオキシド、ジアセトンアルコール、ジアセトンアミン、アセトニン、ＴＭＤＨ−ピリジン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン；ベンゼン；ジエチルエーテル、ジプロピルエーテル、メチル−ｔ−ブチルエーテル；ジクロロメタン、クロロホルム、テトラクロロメタン；酢酸メチル、酢酸エチル及び酢酸イソプロピルから成る群から選択することを特徴とする、請求項１から１１までのいずれか１項記載の方法。
13. 工程ｃ）における前記第三の水相からの水の除去を蒸留によって行うことを特徴とする、請求項１から１２までのいずれか１項記載の方法。