JP2013209954A - 圧縮機のインジェクション装置 - Google Patents

Abstract

【課題】デッドボリュームを削減し、インジェクション特性を向上した圧縮機を提供する。
【解決手段】冷凍サイクルにおける中間圧の冷媒ガスを、逆止弁（３００）、ポート（４００）の順に経由して、圧縮室（１５）にインジェクションする圧縮機（１）において、
前記逆止弁（３００）が、リードバルブ（３０３）、該リードバルブ（３０３）が開閉作動するための逆止弁室（３０１）、及び、弁座（３０２）から構成され、前記冷媒ガスが流入する弁座（３０２）の弁座通路（３０４）の軸心（Ｏ）に対して、前記ポート（４００）の流入口中心（Ｏ’）がオフセットしたことを特徴とする。
【選択図】図２

Description

本発明は、中間圧ガスをインジェクションする冷凍サイクル用圧縮機のインジェクション装置に関する。

特許文献１などに見られるように、各種圧縮機に圧縮対象流体をインジェクションして圧縮対象流体の過給を図るようにした圧縮機のインジェクション装置が知られている。冷凍空調用の電動圧縮機としては、圧縮部がレシプロ式のもの、ロータリー式のもの、スクロール式のものがあるが、スクロール式の圧縮機が高効率、低騒音、低振動という特徴を活かして実用化されてきた。そして、スクロール式圧縮機では、固定スクロールと旋回スクロールとの間に形成される圧縮室に、中間圧の冷媒ガスを、逆止弁を介してインジェクションして、スクロール式圧縮機の特徴である緩やかな圧縮を利用して、安定的に、効率のよいガスインジェクションを実現している。しかしながら、逆止弁から、固定スクロールと旋回スクロールとの間に形成される圧縮室までの経路が複雑かつ長い場合には、デッドボリュームが大きくなり、圧縮効率に影響を及ぼすとともに、潤滑油の侵入量を増大させ、抜けを悪化させて潤滑が不安定になり、性能が不安定になることが知られている。

特許文献１の従来技術では、固定スクロールの鏡板に、その背面側から圧縮室までほぼ壁厚方向に貫通するインジェクションポートが設けられている。インジェクションポートに対応する固定スクロールの鏡板の外面には、インジェクションパイプが接続されたブロックを当てがい、双方の間に逆止弁室を形成されている。ブロックにおけるインジェクションパイプからの導入口にリードバルブをボルトで係止して逆止弁を構成している。ここで、インジェクションパイプの導入口とインジェクションポート（特許文献１の図４の符号８５、５１）は、同軸状に設置されている。また、逆止弁室の一部にリードバルブのバルブストッパ（特許文献１の図４の符号８８）が設けられている。

特許文献１の従来技術は、構造が簡易で、デッドボリュームが比較的小さく、圧縮流体の再膨張や潤滑油の流出を防止することができるものである。しかしながら、次のような（１）〜（３）の問題点が生じていた。
（１）従来技術では逆止弁のリフト方向とインジェクションポートとの位置関係に留意しておらず、位置関係によっては流路抵抗が高くなり、インジェクション流量が低下する恐れがある。また、リードバルブの形状が大きい（特許文献１の図４（ｂ）の菱形形状参照）ため、更なるデッドボリューム低減を行いたいときには搭載困難となる。
（２）従来技術ではリードバルブを固定するボルトが必要となり、部品コストが高くなる。また、組み付け工数も増えるため、組み付けコストが高くなる。
（３）通常リードバルブを使用する場合、バルブストッパが必要となる。従来技術にもバルブストッパを設ける記載があり、冷媒通路と別加工を必要とするため、加工コストが高くなる。

その他、中間圧ガスをインジェクションする冷凍サイクル用圧縮機のインジェクション装置としては、特許文献２において開示されている。特許文献２においては、固定スクロールの背面側から突出したインジェクションポート内に、ポートの軸方向と直行する方向に開閉するリード弁を挿入しており、デッドボリュームを低減することはできず、軸方向のスペース確保に問題があった。特許文献３は、リキッドインジェクションをおこなうもので、インジェクションポートに連通する接続管に、空洞容積を狭めるための詰め物を設けてガス化しないようにしたもので、流路全体としてはデッドボリュームを低減することができないものであった。

特開平１１−１０７９５０号公報 特開２００９−２８７５１２号公報 特開２００３−７４４８３号公報 特開２０１１−１５７８９５号公報

本発明は、上記問題に鑑み、中間圧ガスを冷凍サイクル用圧縮機にインジェクションするインジェクション装置において、デッドボリュームを低減し、インジェクション特性を向上したものを提供するものである。

上記課題を解決するために、請求項１の発明は、冷凍サイクルにおける中間圧の冷媒ガスを、逆止弁（３００）、ポート（４００）の順に経由して、圧縮室（１５）にインジェクションする圧縮機（１）において、前記逆止弁（３００）が、リードバルブ（３０３）、該リードバルブ（３０３）が開閉作動するための逆止弁室（３０１）、及び、弁座（３０２）から構成され、前記冷媒ガスが流入する弁座（３０２）の弁座通路（３０４）の軸心（Ｏ）に対して、前記ポート（４００）の流入口中心（Ｏ’）がオフセットした冷凍サイクル用圧縮機である。

これにより、流路抵抗を軽減させることができ、性能比（流量特性）を向上させることができる。

請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記リードバルブ（３０３）は、円形外周シート部（３０３−３）の内部に、空隙部（３０３−４）に囲まれたバルブ開閉端部（３０３−２）が設けられた１枚板で形成されており、該バルブ開閉端部（３０３−２）が、連結部（３０３−１）で前記円形外周シート部（３０３−３）に連結されていることを特徴とする。これにより、請求項１の発明と同様に流路抵抗を軽減させることができ、性能比（流量特性）を向上させることができ、リードバルブを容易に設置することができる。

請求項３の発明は、請求項２の発明において、円形外周シート部（３０３−３）の中心軸（Ｏ１）、前記弁座（３０２）の中心軸（Ｏ２）、及び、前記逆止弁室（３０１）の中心軸（Ｏ３）が、いずれも同心であることを特徴とする。これにより、弁座や逆止弁室の円形および中心が一致しているので、加工がしやすい。

請求項４の発明は、請求項２又は３の発明において、円形外周シート部（３０３−３）、及び、前記弁座（３０２）が、円形穴（３０１’’）に嵌め合いで挿入固定されたことを特徴とする。これにより、ボルトによる締め付けが不要となり、コスト低減が可能となる。

請求項５の発明は、請求項２から４のいずれか１項に記載の発明において、円形外周シート部（３０３−３）に第１外周縁テーパ部（Ｔ１）を設け、前記弁座（３０２）にも第２外周縁テーパ部（Ｔ２）を設け、該第２外周縁テーパ部（Ｔ２）の傾斜幅を、前記第１外周縁テーパ部（Ｔ１）の傾斜幅より大きくして両者を接触させたことを特徴とする。これにより、弁座側のテーパを大きくすることで、挿入性・保持性を確保することができる。

請求項６の発明は、請求項１から５のいずれか１項の発明において、前記逆止弁室（３０１）の底面（３０１’）に、前記リードバルブ（３０２）の開放時のバルブストッパとして機能する傾斜面（３０１’’）が形成されていることを特徴とする。

請求項７の発明は、請求項６の発明において、前記傾斜面の傾きをθとするとき、ｔａｎθが０．０５から１．０の範囲にあることを特徴とする。

請求項８の発明は、請求項２から７のいずれか１項に記載の発明において、前記ポート（４００）の流入口中心（Ｏ’）が、前記弁座通路（３０４）の軸心（Ｏ）より、連結部（３０３−１）の反対側の前記空隙部（３０３−４）に存在することを特徴とする。

請求項９の発明は、請求項１から８のいずれか１項に記載の発明において、前記圧縮機が、スクロール圧縮機であることを特徴とする。

なお、上記に付した符号は、後述する実施形態に記載の具体的実施態様との対応関係を示す一例である。

本発明の一実施形態のヒートポンプサイクルを示す説明図である。 本発明の一実施形態の圧縮機１の断面図である。 （ａ）は、本発明の一実施形態の圧縮室周辺の断面図であり、（ｂ）は、リードバルブ周辺の正面拡大断面図であり、（ｃ）は、リードバルブの平面図である。 （ａ）は、本発明の別の実施形態のリードバルブ周辺の断面図であり、（ｂ）は、リードバルブの断面図である。 （ａ）は、本発明の別の実施形態のリードバルブ周辺の正面断面図であり、（ｂ）は、リードバルブの平面図である。

以下、図面を参照して、本発明の一実施形態を説明する。各実施態様について、同一構成の部分には、同一の符号を付してその説明を省略する。

本発明の一実施形態は、給湯システムや車両用空調装置のヒートポンプサイクルに適用したものである。図１は、本発明の一実施形態のヒートポンプサイクルを示す説明図である。このヒートポンプシステムは、一例として給湯システムとして説明すれば、冷媒を吸入して圧縮する圧縮機１と、給湯水と圧縮機１により吐出された冷媒とで熱交換を行う熱交換器（水冷媒熱交換器）２と、熱交換器２から流出した冷媒を減圧する第１膨張弁３と、第２膨張弁４と、外気から吸熱して冷媒を蒸発させる熱交換器（蒸発器）５と、蒸発器５から流出した冷媒を液相冷媒と気相冷媒とに分離して余剰冷媒を蓄え、気相冷媒を圧縮機１に供給する気液分離器６とで構成している。

このヒートポンプサイクルにおいては、第１膨張弁３の下流かつ第２膨張弁４の上流の分岐点７で分岐し、第１膨張弁３によっていったん減圧された中間圧の冷媒ガスを、逆止弁を介して圧縮室にインジェクションする。圧縮機１の冷媒吐出通路５４は、油分離器４０の冷媒流入口４７に、冷媒配管４８を介して接続されている。油分離器４０は、ハウジング３０から吐出された圧縮冷媒から潤滑油を分離し、分離された潤滑油を、配管接続部材３４を介してハウジング３０内に戻す役割を果たす。

本発明の一実施形態のヒートポンプサイクルでは、給湯システムとして説明したが、これに限らず、車両空調装置に適用しても良く、その他産業用や家庭用エアコンのヒートポンプシステムに適用しても良い。また、本発明の一実施形態は、スクロール圧縮機で説明するが、必ずしもこれに限定されるものではなく、その他の形式の圧縮機における１段圧縮サイクルに適用することもできる。２段圧縮であっても適用可能である。また、本発明の一実施形態のヒートポンプサイクルでは熱交換器５の下流側に配された気液分離器６を設けた形態について述べたが、気液分離器６が設けられていないヒートポンプサイクルに適用することもできる。

図２は、本発明の一実施形態の圧縮機１の断面図である。この圧縮機は、スクロール型の電動圧縮機であり、冷媒を圧縮する圧縮機構部１０と、圧縮機構部１０を駆動する電動機部２０とを上下方向（縦方向）に配置した縦置きタイプになっている。本実施形態では縦置きタイプで説明するが、横置きタイプであってもよい。圧縮機構部１０および電動機部２０はハウジング３０に収容されている。電動機部２０は、固定子をなすステータ２１と、回転子をなすロータ２２とを有している。ステータ２１は、ステータコア２１１と、ステータコア２１１に巻き付けられたステータコイル２１２とを有している。

ステータコイル２１２に対する電力の供給は給電端子２３を介して行われる。給電端子２３はハウジング３０の上端部に配置されている。ステータコイル２１２に電力が供給されるとロータ２２に回転磁界が与えられてロータ２２に回転力が発生し、駆動軸２５がロータ２２と一体に回転する。駆動軸２５は円筒状に形成されており、その内部空間は、駆動軸２５の摺動部（潤滑対象部位）に潤滑油を供給する給油通路２５１を構成している。給油通路２５１は、駆動軸２５の下端面にて開口しており、駆動軸２５の上端面においては閉塞部材２６で閉塞されている。

駆動軸２５のうちロータ２２よりも下方側に突出している部位には、水平方向（軸方向と直交する方向）に突出する鍔部２５２がされ、バランスウェイト２５４が設けられている。ロータ２２の上下方向両側にもバランスウェイト２２１、２２２が設けられている。駆動軸２５は、軸受部材２７、２９１で支承されている。ミドルハウジング２９は、上方側から下方側に向かって階段状に外径および内径が拡大する円筒形状を有しており、その最外周面がハウジング３０の筒状部材３１に固定されている。ミドルハウジング２９のうち上方側部位が軸受部２９１を構成している。ミドルハウジング２９のうち下方側部位には、圧縮機構部１０の可動部材をなす可動スクロール１１が収容されている。可動スクロール１１の下方側には、圧縮機構部１０の固定部材をなす固定スクロール１２が配置されている。

可動スクロール１１および固定スクロール１２は、円板状の基板部１１１、１２１を有している。両基板部１１１、１２１は互いに上下方向に対向するように配置されている。可動スクロール基板部１１１の中心部には、駆動軸２５の下端部２５３が挿入される円筒状のボス部１１３が形成されている。駆動軸２５の下端部は、駆動軸２５の回転中心に対して偏心した偏心部２５３になっている。可動スクロール１１には、駆動軸２５の偏心部２５３が挿入されていることになる。

可動スクロール１１および固定スクロール１２には、可動スクロール１１が偏心部２５３周りに自転することを防止する自転防止機構（図示せず）が設けられている。このため、駆動軸２５が回転すると、可動スクロール１１は偏心部２５３周りに自転することなく、駆動軸２５の回転中心を公転中心として公転運動（旋回）する。可動スクロール１１とミドルハウジング２９との間には、２枚のスラストプレート１３、１４が上下方向に積層されている。スラストプレート１３のミドルハウジング２９に対する位置決めは、位置決めピン１３１によって行われる。スラストプレート１４は可動スクロール１１に固定され、可動スクロール１１に対する位置決めは、位置決めピン１４１によって行われている。

可動スクロール１１には、基板部１１１から固定スクロール１２側に向かって突出する渦巻き状の歯部１１２が形成されている。固定スクロール基板部１２１の上面（可動スクロール１１側の面）には、可動スクロール１１の歯部１１２と噛み合う渦巻き状の歯部１２２が形成されている。両スクロール１１、１２の歯部１１２、１２２同士が噛み合って複数箇所で接触することによって、三日月状の圧縮室１５が複数個形成される。圧縮室１５には、冷媒供給通路３６、１２８を通じて冷媒が供給される。冷媒吸入口３６には冷媒配管３８が接続されている。固定スクロール基板部１２１の冷媒吸入通路１２８は、固定スクロール基板部１２１の渦巻き状の溝部のうち最外周側の部位と連通している。

固定スクロール基板部１２１の中心部には、圧縮室１５で圧縮された冷媒が吐出される吐出孔１２３が形成されている。固定スクロール基板部１２１内において吐出孔１２３の下方側には、吐出孔１２３と連通する吐出室１２４が形成されている。吐出室１２４は、固定スクロール１２の下面に形成された凹部１２５と、固定スクロール１２の下面に固定された区画部材１８とによって区画形成されている。吐出室１２４には、圧縮室１５への冷媒の逆流を防止する逆止弁をなすリード弁と、リード弁の最大開度を規制するストッパ１９とが配置されている。吐出室１２４の冷媒は、固定スクロール基板部１２１内に形成された冷媒吐出通路５４と、ハウジング３０の筒状部材３１に形成された冷媒吐出口（図示せず）とを通じてハウジング３０外部へ吐出されるようになっている。

図１に見られるように、ハウジング３０の冷媒吐出口は、油分離器４０の冷媒流入口４７に、冷媒配管４８を介して接続されている。油分離器４０の冷媒流入口に流入した冷媒は、油分離器４０内の円筒状空間に導入され、円筒状空間において冷媒に旋回流れを生じさせ、冷媒の旋回流れによって生じる遠心力の作用によって、冷媒から潤滑油が分離される。油分離器４０は、ハウジング３０から吐出された圧縮冷媒から潤滑油を分離し、分離された潤滑油を、配管接続部材３４を介して、ハウジング３０内に戻す役割を果たす。潤滑油が分離された冷媒ガスは、冷媒配管４９を通じて、熱交換器２に供給される。

固定スクロール基板部１２１の内部には、固定側給油通路（図示せず）が形成されており、可動スクロール基板部１１１の内部には、固定側給油通路と間欠的に連通する可動側給油通路（図示せず）が形成されている。油分離器４０からの潤滑油は、配管接続部材３４を通り、固定スクロール基板部１２１と可動スクロール基板部１１１間に供給され、その後、偏心部２５３と、可動スクロール１１のボス部１１３の間に供給され、供給通路２５１を介して、軸受部材２７、２９１などに供給される。ハウジング３０の底部には、貯油室３５が形成されている。
以上説明した冷媒の供給・吐出経路、潤滑油の供給経路は、一例として示したものであって、これらに限定されるものではなく、その他の周知の変形例に置換しても良い。なお、図２に示した圧縮機は、以下に述べるインジェクション装置以外は、特許文献４の圧縮機と基本的には同じものであるので、説明を一部省略する。

次に、中間圧ガスを冷凍サイクル用圧縮機にインジェクションするインジェクション装置について説明する。図３（ａ）は、本発明の一実施形態の圧縮室周辺の断面図であり、（ｂ）は、リードバルブ周辺の正面拡大断面図であり、（ｃ）は、リードバルブの平面図である。
中間圧ガスを冷凍サイクル用圧縮機にインジェクションする場合、特に、ＣＯ２を冷媒とするときには、高効率運転範囲では、比熱比・ガス密度が高く、デッドボリュームの低減とガスの流入性の向上が求められている。本実施形態では、圧縮室１５に中間圧の冷媒をインジェクションするためのポート４００が固定スクロール１２に設けられており、ポート４００は、逆止弁３００の弁座通路３０４に対して、連結部３０３’と反対側に、径方向にオフセットさせている。

インジェクションされる冷媒（中間圧ガス）は、図１の分岐点７から、中間圧配管８を通って圧縮機内部に導入される。中間圧配管８は、図２の区画部材１８に設けられた通路９に接続し、中間圧がポート４００に供給される。通路９とポート４００との間には、ポート４００から通路９へと冷媒が逆流することを防止する逆止弁３００が設けられており、中間圧ガスは、逆止弁３００、ポート４００の順に通過し、圧縮室１５へ至る。圧縮室１５と逆止弁３００との間の空間がデッドボリュームとなる。この容積の存在が再膨張損失の原因となるため、できるだけ小さくすることが望ましい。

逆止弁３００の詳細図を図３（ｂ）に示す。本実施形態では、できるだけ圧縮室の近くに埋設している。固定スクロール基板部１２１の内部に、円形穴３０１’’を掘り下げて、リードバルブ３０３を設置しており、これにより、ポート４００の長さを短くして、デッドボリュームを小さくすることができる。ポート４００は、圧縮室１５までのデッドボリュームをできるだけ小さくするために、通常、最短距離で接続する直線流路が好ましい。

逆止弁３００は、リードバルブ３０３、リードバルブ３０３が開閉作動するための逆止弁室３０１、及び、弁座３０２から構成されている。逆止弁３００は、円形にすると、組立時にも好都合である。なお、逆止弁３００は円形に限定されるものではなく、他の形状であっても良い。リードバルブ３０３は、円形外周シート部３０３−３の内部に、Ｃ字形の空隙部３０３−４に囲まれたバルブ開閉端部３０３−２が設けられた１枚板で形成されており、バルブ開閉端部３０３−２が、連結部３０３−１で円形外周シート部３０３−３に連結されている。

通常、デッドボリュームを低減するためにリードバルブ３０３のリフト量はできるだけ小さくするが、逆に、インジェクションされる冷媒が通過する際には、流路抵抗となり、流量が低下する原因となる。本実施形態では、弁座３０２の中心軸Ｏ２とリードバルブ３０３（円形外周シート部３０３−３）の中心軸Ｏ１は、逆止弁室３０１の中心軸Ｏ３と概略一致させるように配置する。一方、圧縮室１５へと通じるポート４００の流入口中心Ｏ’は、径方向においてリードバルブ３０３の連結部３０３−１と反対側となる位置であって、弁座通路３０４の軸心Ｏよりオフセットした位置に配置する。そのため、開弁した場合、リードバルブ３００を回り込むことなく、ポート４００に流入することができ、リードバルブ３０３のリフト量を小さくしても、流路抵抗を上げずに小さくすることができる。特に、ポート４００の流入口中心Ｏ’が、弁座通路３０４の軸心Ｏより、連結部３０３−１の反対側（図３（ｃ）のＯを原点、ＬをＸ軸として第３、４象限）の空隙部３０３−４に存在するようにすれば、このような効果を得ることができる。
特に、ポート４００をリードバルブ３０３の連結部３０３−１と反対側となる位置に配することによって、開弁時のリードバルブ３０３と弁座３０２との間隔が大きく、より流路面積が大きい側から冷媒を流入させることができ、圧力損失を抑制することができる。

以上の構成とすることにより、流路抵抗が軽減され、またデッドボリュームによる再膨張損失などが低減されるため、性能比（流量特性）を２５％程度向上させることが可能とすることができる。インジェクションはコンデンサ（水熱交換器）を流れる流量増加を狙ったものであり、この流量増加分を２５％程度とすることができる。

上述の本実施形態では、円形外周シート部３０３−３の中心軸Ｏ１、弁座３０２の中心軸Ｏ２、及び、逆止弁室３０１の中心軸Ｏ３を、いずれも同心にしている。これにより、弁座３０２や逆止弁室３０１の円形および中心が一致しているので、加工もしやすい。なお、ポート４００の流入口中心Ｏ’が、弁座通路３０４の軸心Ｏとオフセットしてさえすれば、場合により弁座通路３０４の軸心Ｏと中心軸Ｏ１〜Ｏ３が一致していない場合でも実施可能である。（ここで、弁座３０２の中心軸Ｏ２と弁座通路３０４の軸心Ｏとを別々に表示している。これらは通常は一致しているが、一致していない場合をも含めるために、それぞれを別表示にしている。）

リードバルブ３０３の円形外周シート部の外径は、円形穴３０１’’の内径よりも大きくできているため、リードバルブ３０３の位置決めを、ボルトなどを使用することなく嵌め合いで行うことができる。すなわち、円形外周シート部３０３−３、及び、弁座３０２を、円形穴３０１’’に嵌め合いで固定することができる。これにより、従来技術で必要としているようなボルトが不要となり、コスト低減が可能となる。

図４（ａ）は、本発明の別の実施形態のリードバルブ周辺の断面図であり、（ｂ）は、リードバルブの断面図である。円形外周シート部３０３−３に第１外周縁テーパ部Ｔ１を設け、弁座３０２にも第２外周縁テーパ部Ｔ２を設ける。弁座３０２の径方向において第２外周縁テーパ部Ｔ２が形成される傾斜幅ｔ２を、リードバルブ３０３の径方向において第１外周縁テーパ部Ｔ１が形成される傾斜幅ｔ１より大きくして、円形外周シート部３０３−３の平坦面３０３−３１が弁座３０２の平坦面３０２−１に接触させるようにしている。
図４（ａ）に示すように、弁座側の傾斜幅ｔ２を大きくすることで、挿入性や保持性を確保している。逆の場合では、リード弁を折り曲げたり、傷つけたりしてしまう恐れがある。

リードバルブ３０３の円形外周シート部３０３−３にテーパを設けると、バルブそのものの反りが大きくなり、シール性が悪化することが懸念される。このため、図４（ｂ）に示すように、バルブ開閉端部３０３−２が、円形外周シート部３０３−３に連結されている連結部３０３−１において、テーパ部とは逆方向の曲げをあらかじめ施しておくことでシール性を維持する。これにより、シール性を維持するとともに、組みつけが容易になり、コスト低減が可能となる。

本発明の別の実施形態として、次のような形態も含まれる。図５（ａ）は、本発明の別の実施形態のリードバルブ周辺の正面断面図であり、（ｂ）は、リードバルブの平面図である。この別の実施形態では、逆止弁室３０１の底面に、リードバルブ３０２の開放時のバルブストッパとして機能する傾斜面３０１’’を概略円錐凸面に形成したものである。その角度を、バルブの作動形態に合わせて、tanθ＝０．０５〜１．０とすると良いが、好ましくは、０．０５〜０．５にすると良い。これにより、ストッパの役割を逆止弁室底面に持たせ、部品点数削減およびリードバルブの信頼性を確保することができる。また、テーパ形状は逆止弁室の加工と同時加工が可能となり、別加工を必要とする従来技術に比べて、コスト低減が可能となる。

１ 圧縮機
１５ 圧縮室
３００ 逆止弁
３０１ 逆止弁室
３０２ 弁座
３０３ リードバルブ
３０３−１ 連結部
３０３−２ バルブ開閉端部
４００ ポート

Claims (9)

1. 冷凍サイクルにおける中間圧の冷媒ガスを、逆止弁（３００）、ポート（４００）の順に経由して、圧縮室（１５）にインジェクションする圧縮機（１）において、
   前記逆止弁（３００）が、リードバルブ（３０３）、該リードバルブ（３０３）が開閉作動するための逆止弁室（３０１）、及び、弁座（３０２）から構成され、
   前記冷媒ガスが流入する弁座（３０２）の弁座通路（３０４）の軸心（Ｏ）に対して、前記ポート（４００）の流入口中心（Ｏ’）がオフセットした冷凍サイクル用圧縮機。
2. 前記リードバルブ（３０３）は、円形外周シート部（３０３−３）の内部に、空隙部（３０３−４）に囲まれたバルブ開閉端部（３０３−２）が設けられた１枚板で形成されており、
   該バルブ開閉端部（３０３−２）が、連結部（３０３−１）で前記円形外周シート部（３０３−３）に連結されていることを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
3. 円形外周シート部（３０３−３）の中心軸（Ｏ１）、前記弁座（３０２）の中心軸（Ｏ２）、及び、前記逆止弁室（３０１）の中心軸（Ｏ３）が、いずれも同心であることを特徴とする請求項２に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
4. 円形外周シート部（３０３−３）、及び、前記弁座（３０２）が、円形穴（３０１’’）に嵌め合いで挿入固定されたことを特徴とする請求項２又は３に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
5. 円形外周シート部（３０３−３）に第１外周縁テーパ部（Ｔ１）を設け、前記弁座（３０２）にも第２外周縁テーパ部（Ｔ２）を設け、該第２外周縁テーパ部（Ｔ２）の傾斜幅を、前記第１外周縁テーパ部（Ｔ１）の傾斜幅より大きくして両者を接触させたことを特徴とする請求項２から４のいずれか１項に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
6. 前記逆止弁室（３０１）の底面（３０１’）に、前記リードバルブ（３０２）の開放時のバルブストッパとして機能する傾斜面（３０１’’）が形成されていることを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
7. 前記傾斜面の傾きをθとするとき、ｔａｎθが０．０５から１．０の範囲にあることを特徴とする請求項６に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
8. 前記ポート（４００）の流入口中心（Ｏ’）が、前記弁座通路（３０４）の軸心（Ｏ）より、連結部（３０３−１）の反対側の前記空隙部（３０３−４）に存在することを特徴とする請求項２から７のいずれか１項に記載の冷凍サイクル用圧縮機。
9. 前記圧縮機が、スクロール圧縮機であることを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載の冷凍サイクル用圧縮機。

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