JP2001107185A - 耐疲労性、および化成処理性に優れた高強度鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 従来のＳｉ添加高強度鋼板において存在した
粒界腐食層の深さを軽減して、耐疲労性、化成処理性に
優れた高強度鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０３〜０．４０％、Ｓｉ：０．
３０〜３．０％、Ｍｎ：０．３０〜３．０％、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含み、残部鉄および不可
避不純物からなる化学成分組成を有する鋼板であって、
熱間圧延における仕上げ圧延後の巻き取り温度を６５０
℃以下として巻き取り、酸洗後の鋼板表面に生成する粒
界腐食層の深さを２０μｍ以下とした高強度鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐疲労性、化成処
理性に優れた高強度鋼板に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車の軽量化のために高強度鋼
板の適用が拡大している。鋼板の高強度化のために採ら
れる手段の一つとしては、Ｎｉ、ＣｒやＭｏ等の焼入れ
性を向上させる合金元素を添加して、変態後に生成する
金属組織を微細化する、或いは金属組織中に占めるベイ
ナイトやマルテンサイト等の低温変態相の割合を高くし
て高強度化を図る手段がある。しかしながら、こうした
焼入れ性を向上させる合金元素は、強度は高くなるもの
の、それに伴い伸び等の延性の低下が大きくなって、加
工性を低下させるので、自ずとその使用量にも限界があ
るものであった。また、ＮｂやＶ等の析出硬化元素を鋼
に多量添加して、熱間圧延後の冷却中にＮｂやＶの微細
な炭化物、窒化物、或いは炭窒化物を析出させて硬化す
る方法もあるが、やはり強度の増加に伴い、伸びの低下
を招くものであった。また上記した焼入れ性を向上させ
る元素、析出硬化元素は高価なものが多く、多量の使用
はコストの増大を招くものでもあった。

【０００３】上記のような強度の増加に伴い伸びの低下
を招き、且つ高価である合金元素に対し、フェライト形
成元素であるＳｉは、フェライトに固溶してその固溶硬
化によって鋼を高強度化するものであるが、添加量の増
大によってフェライトを安定化させるために、強度が増
加しても金属組織を微細化したり、低温変態相の占める
割合を増大したりする効果が小さい。従って、伸び等の
延性特性を大きく低下させずに強度を高めることのでき
る、所謂強度／延性バランスに優れており、且つ比較的
安価な元素である。しかしながら、従来のＳｉ添加を行
った高強度鋼板は、疲労特性向上への対策が十分でなか
ったために、疲労限応力を引張強さで除した値、即ち疲
労限度比が十分高くなく、またばらつきも大きいもので
あった。また、鋼板の自動車ユーザーにおける加工工程
の概略は、鋼板を油で洗浄する工程、プレス工程、脱脂
工程、化成処理工程、塗装工程からなっているが、従来
のＳｉ添加高強度鋼板は、化成処理対策も十分になされ
ていなかったために、化成処理工程で十分に化成処理皮
膜が形成せず、化成処理性に劣るものであった。このた
め塗装剤との相性が良くなく、塗装後の耐食性が十分優
れていなかったために、使用者側における用途の拡大に
対して限界のあるものであった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記し
たような従来のＳｉ添加高強度鋼板における疲労限度
比、および化成処理性の劣る原因を追求して、問題を解
決すべく鋭意研究を重ねた結果、鋼板表面に元の結晶粒
界に沿って腐食された粒界腐食層が存在しており、これ
が疲労亀裂発生の起点となって疲労特性を劣化させてい
ること、また粒界腐食層には冷間圧延時に侵入した圧延
油、防錆油等の炭素分が残留しているために化成処理性
を落としていることを突き止めた。そして、このような
粒界腐食層は、熱間圧延後の冷却途中において、地鉄が
酸化してスケールが生成するに伴い酸素が表面から粒界
に進入して、粒界付近のＳｉ，Ｍｎ等の酸化性の強い元
素を選択的に酸化して形成された粒界酸化層が、酸洗に
よって浸食されて形成されたものであることを突き止め
た。

【０００５】即ち、本発明は上記した従来のＳｉ添加高
強度鋼板において存在した粒界腐食層に起因する問題を
解決するものであって、耐疲労性、化成処理性に優れた
高強度鋼板を提供することを課題とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記の課題を達成するた
めになされた請求項１に記載の発明は、質量％で、Ｃ：
０．０３〜０．４０％、Ｓｉ：０．３０〜３．０％、Ｍ
ｎ：０．３０〜３．０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜
０．１０％を含み、残部鉄および不可避不純物からなる
化学成分組成を有する鋼板であって、熱間圧延における
仕上げ圧延後の巻き取り温度を６５０℃以下として巻き
取ることによって、鋼板表面に生成する粒界腐食層の深
さを２０μｍ以下としたことを特徴とする耐疲労性、お
よび化成処理性に優れた高強度鋼板である。請求項２に
記載の発明は、請求項１に記載の発明において、巻き取
り温度を６００℃以下とし、粒界腐食層の深さを１０μ
ｍ以下としたことを特徴とするものである。また、請求
項３に記載の発明は、鋼は、さらにＮｂ：０．０１〜
０．０５％含有することを特徴とするものである。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下に本発明の限定理由について
説明する。 （１）Ｃ：０．０３〜０．４０％、 Ｃは、炭化物を形成して鋼を強化し、疲労強度を高める
に必須な元素であって、その量が０．０３％未満では、
所望の強度を得ることが困難になる。しかしＣの量が
０．４０％を越えると、延性の低下が大きく、鋼板の加
工性が低下する。従って、Ｃの範囲は、０．０３〜０．
４０％の間に限定する。

【０００８】（２）Ｓｉ：０．３０〜３．０％、 Ｓｉは、フェライト形成元素であって、鋼に添加したと
きにはフェライト中に固溶して、所謂固溶硬化により鋼
を強化するとともに、添加量の増大によってフェライト
を安定化させるために、強度が増加してもベイナイト等
の金属組織を微細化したり、またベイナイト、マルテン
サイト等の低温変態相の占める割合を増大したりする効
果が小さい。従って強度の増加に伴う伸びの低下を小さ
く抑えることのできる元素であり、且つ比較的安価な元
素である。しかしながらその量が０．３０％未満では、
鋼を強化する効果が小さく、強度を十分高めることが出
来ない。一方、３．０％を越えると延性の低下が大きく
なって、熱間圧延後の鋼板表面に割れや表面疵の発生が
多くなる、鋼板の加工性を低下さす等の弊害をもたら
す。従って、Ｓｉの範囲は、０．３０〜３．０％の間に
限定する。

【０００９】（３）Ｍｎ：０．３０〜３．０％、 Ｍｎは、鋼中のＳと結合してＭｎＳを形成し、Ｓによる
悪影響、例えばＦｅＳの形成による熱間延性の低下を大
幅に改善するとともに、鋼を強化するのに重要な元素で
ある。しかしながら、その量が０．３０％未満では延性
改善の効果、鋼を強化する効果ともに小さい。一方、
３．０％を越えると金属組織中の低温変態層の占める割
合を高くして延性を大きく低下させる。従って、Ｍｎの
量は、０．３０〜３．０％の間に限定する。

【００１０】（４）ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、 鋼板の結晶粒度は疲労特性に大きな影響を及ぼし、ｓｏ
ｌ．Ａｌ（酸可溶Ａｌ）が、０．０１％未満では、粒度
番号５番以上の微細な整粒を得ることができなかった
り、大きさの不揃いな混粒となったりして、疲労強度の
低下、異方性、硬度のばらつきを招くことになる。一方
ｓｏｌ．Ａｌが０．１０％を越えるとＡｌ ₂ Ｏ₃ の生成
量が多くなって鋼の清浄性が低下し、これが疲労クラッ
クの発生起点となって疲労強度を低下させる。従って、
ｓｏｌ．Ａｌの範囲は、０．０１〜０．１０％の間に限
定する。

【００１１】（５）Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、 Ｎｂは、微細な炭窒化物を析出し、鋼を微細化するのに
有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果は小
さい。一方０．０５％を越えて添加してもその効果は飽
和してくるので０．０５％までの添加で十分である。従
って、Ｎｂを細粒化元素として補足的に用いる場合に
は、その範囲は０．０１〜０．０５％の間とするのが望
ましい。

【００１２】（６）巻き取り温度：６５０℃以下 ４重式圧延機もしくは６重式圧延機により所定の厚み
に、９００℃前後の温度で仕上げ圧延された鋼板は、ラ
ンナウトテーブルを通ってコイラーで巻き取られるが、
ランナウトテーブルの上下にはセクション毎にラミナー
フロー方式等の水冷装置が設置されており、鋼板の強
度、延性等の機械的性質が要求された性質に合うよう
に、所定の巻き取り温度に制御されて巻き取られる。鋼
板は上記したように、９００℃前後の高温で仕上げられ
るために、その後のコイラーで巻き取られるまでの間
に、酸化が進行して酸化スケールを生成するので、巻き
取り温度は、酸化スケールの厚みや性状に大きな影響を
及ぼす。酸化スケールの生成は、鋼板表面の地鉄が酸素
と結合して、ＦｅＯ（ウスタイト）やＦｅ₃ Ｏ₄ （マグ
ネタイト）を生成しながら進行するものであるが、酸化
の進行とともに表面直下の結晶粒界にも酸素が進入し
て、粒界付近のＳｉ，Ｍｎ等の酸化性の強い元素が酸素
と結合して粒界酸化層を形成する。ＳｉはＭｎよりも酸
化性が強く、従って高Ｓｉ鋼に形成される粒界酸化層は
低Ｓｉ鋼に比べると深くなる。粒界酸化層は酸洗により
浸食されて、粒界腐食層を形成する。粒界酸化層の深さ
は仕上げから巻き取りに至るまでの間の冷却速度等の熱
履歴に左右されるが、巻き取り温度が６５０℃より高く
なると、酸洗後の熱延鋼板、冷延鋼板に形成される粒界
腐食層の深さを２０μｍ以下とすることが困難になるの
で、巻き取り温度は６５０℃以下に限定する。粒界腐食
層の深さをさらに浅くするには巻き取り温度は６００℃
以下にするのが望ましい。

【００１３】（７）粒界腐食層の深さ：２０μｍ以下、 粒界酸化層は図４に示すように、鋼の表面の結晶粒界２
０に楔状に形成された酸化スケールである。そして、粒
界酸化層は図５に示すように、酸洗によって浸食され、
表面の粗度を低下させるとともに、粒界腐食層２３を形
成する。粒界腐食層は、起点となって容易に疲労亀裂を
発生し疲労強度を低下させる。また表面の凹凸は化成処
理剤の均一な付着を阻害するとともに、粒界の隙間に入
り込んだ潤滑油や防錆油は脱脂によって除去することが
困難であるために、化成処理性を低下し、塗装剤との相
性を悪くする。鋼板に形成される粒界腐食層の深さが２
０μｍを越えると、疲労強度の低下、化成処理性の低下
の程度が大きくなるので、粒界腐食層の深さは２０μｍ
以下に限定する。なおより優れた耐疲労性、化成処理性
を有する鋼板を得るには、粒界腐食層の深さは１０μｍ
以下であることが望ましい。粒界腐食層の深さを１０μ
ｍ以下とすることによって、疲労限度比０．４５以上の
優れた耐疲労性と、より化成処理性の良い鋼板を得るこ
とが可能になる。

【００１４】図１に本発明に係る鋼板の製造・加工工程
の概略を示す。鋼板製造者側においては、連続鋳造によ
り製造されたスラブは、スラブを加熱する加熱炉１、中
間厚みまでの圧延および幅圧下を行う粗圧延機２を経
て、仕上げ圧延機３により９００℃前後の仕上げ温度で
所定厚みまで圧延される。仕上げ圧延機３を出た鋼板は
ランナウトテーブル４を通ってコイラー６で巻き取られ
るが、ランナウトテーブル４の上下にはセクション毎に
ラミナーフロー方式の水冷装置５が設置されており、こ
れにより巻き取り温度を６５０℃以下になるように制御
して、金属組織、機械的性質を調整するとともに、表面
の粒界酸化の進行を小さく抑制する。巻き取り温度の制
御は仕上げ圧延機３出側の温度計測定値によるフィード
フォワード方式およびコイラー直前の温度計測定値によ
るフィードバック方式により高精度に温度が制御され
る。製造されたコイル状の鋼板は表面のスケール除去の
ための酸洗槽７を経てそのまま熱延鋼板として出荷され
るか、冷間圧延機８にて常温で所定の厚みにまで圧延さ
れ、その後連続焼鈍、過時効処理装置９により連続焼
鈍、過時効処理されて冷延鋼板として出荷される。冷間
圧延においては通常は潤滑のため圧延油が使用される。

【００１５】自動車メーカー等の鋼板加工者側において
は、鋼板は、油で洗浄する洗浄装置１１、成形するプレ
ス１２、表面の油分を洗浄する脱脂装置１３、燐酸亜鉛
の結晶を鋼板表面に析出させる化成処理装置１４、ロー
ル塗装等の方法により塗装する塗装装置１５からなる工
程により処理されて、自動車ボデー等の各種の製品１６
に加工される。

【００１６】

【実施例】以下に本発明を実施例により説明する。転炉
溶製、連続鋳造の工程により製造した表１に示す化学成
分を有するスラブを加熱炉にて１２００℃に加熱し、粗
圧延を経て、８８０〜９１５℃の間の温度で仕上げて
２．２ｍｍの鋼板に熱間圧延した後、ランナウトテーブ
ルに送出した。ランナウトテーブルを送出中の鋼板の上
下からラミナーフロー方式によって鋼板を冷却し、温度
計測定値によるフィードバック、フィードフォワード方
式により水量を調整して巻き取り温度を調整した後、コ
イラーにより巻き取って熱延鋼板を製造した。一部の試
験においては、熱延鋼板を５０％の圧下で冷間圧延し、
その後連続焼鈍、過時効処理を行った。連続焼鈍の条件
は、焼鈍温度８５０℃、急冷開始温度６７０℃、急冷終
了温度２５０℃、冷却速度１５０℃／ｓｅｃであり、過
時効処理は２８０℃×４００ｓｅｃとした。鋼板よりＪ
ＩＳ１号引張試験片、および試験部の幅２０ｍｍ、ノッ
チ、３０Ｒのシェンク型疲労試験片を採取して、引張試
験、およびシェンク型疲労試験を行った。疲労試験は回
転数１８００回／分で行い、繰り返し曲げ回数が１０⁷
回でも破断しない疲労限を求め、引張強さで除して疲労
限度比とした。また、塩酸により酸洗後の熱延鋼板、あ
るいは酸洗−冷間圧延−連続焼鈍−過時効処理した冷延
鋼板に生成した粒界腐食層の深さを顕微鏡により測定し
た。さらに、熱延鋼板、冷延鋼板に燐酸亜鉛系の処理液
を用いて化成処理を施した。化成処理皮膜の判定は、走
査電子顕微鏡により行い、全面に渡り極めて均一に皮膜
が形成されているものを特に良好（◎）、支障の無い程
度の均一さで皮膜が形成されているものを良好（○）、
部分的に皮膜が形成されていたり、皮膜が形成されてい
ないものは不良（×）と判定した。

【００１７】

【表１】

【００１８】表１において試験Ｎｏ．５〜７、および１
０は冷延鋼板についてのものであり、その他は熱延鋼板
である。試験Ｎｏ．１〜７の実施例において、鋼は本発
明の範囲内の化学成分を有し、巻き取り温度は６５０℃
以下に制御されている。降伏応力、引張強さは、化学成
分に応じて低い領域から高い領域に渉っているが、高Ｓ
ｉとしたことにより１０００ N/mm²を越える引張強さで
も１０％を越える高い伸びを有している。巻き取り温度
を低めたことにより粒界腐食層深さは２０μｍ以下と浅
く、従って疲労限度比はいずれも０．４４以上で優れた
耐疲労性を有している。また、粒界腐食層の深さが浅く
なって表面の凹凸、残留油分が減少したことにより化成
剤はむら無く均一に付着しており、化成処理性は良好な
ものであった。実施例のなかでも、試験Ｎｏ．１〜３、
６〜７の実施例は、巻き取り温度を６００℃以下として
低温で巻き取ったことにより、生成した粒界腐食層深さ
は１０μｍ以下と浅く、従って、疲労限度比は０．４５
以上と高く、また化成処理性も特に良好なものであっ
た。

【００１９】これに対し、試験Ｎｏ．８〜１１の比較例
においては、いずれも巻き取り温度が６５０℃より高か
ったために酸化が進行し、結果として２０μｍを越える
粒界腐食層が生成してしまった。このため、粒界腐食層
を起点に疲労亀裂が発生し疲労の進行が速く、疲労限度
比は０．４１以下と低いものであり、また表面の凹凸が
大きく、残留油部も多いために、化成処理皮膜が均一に
形成されず、化成処理性の劣るものしか得られていな
い。

【００２０】

【発明の効果】以上に説明したとおり本発明によれば、
従来のＳｉ添加高強度鋼板に存在した粒界腐食層の深さ
を浅くすることが可能であって、粒界腐食層を起点に発
生する疲労亀裂を抑制することによって耐疲労性を改善
するとともに、表面の凹凸を減少することによって均一
な化成処理皮膜を付着させることができる。従って、本
発明は耐疲労性、および化成処理性に優れ、且つ安価な
高強度鋼板を提供するものであって、産業界の発展に寄
与するところ大なるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】 鋼板の製造・加工工程フローを示す図。

【図２】 粒界腐食層深さと疲労限度比の関係を示す
図。

【図３】 粒界腐食層深さと化成処理性の関係を示す
図。

【図４】 スケールを有する鋼板の表面を説明する図。

【図５】 化成処理前の鋼板の表面を説明する図。

【符号の説明】

１ 加熱炉 ２ 粗圧延機 ３ 仕上げ圧延機 ４ ランナウトテーブル ５ 水冷装置 ６ コイラー ７ 酸洗槽 ８ 冷間圧延機 ９ 連続焼鈍、過時効処理装置 １０ 鋼板製造者側工程 １１ 洗浄装置 １２ プレス １３ 脱脂装置 １４ 化成処理装置 １５ 塗装装置 １６ 製品 １７ 鋼板加工者側工程 １８ 酸化粒界 １９ 地鉄 ２０ 結晶粒界 ２１ 粒界酸化層 ２２ 残留油分 ２３ 粒界腐食層 ２４ 酸化スケール

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 谷口 裕一 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 柴田 哲典 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA05 EA06 EA15 EA16 EA19 EA27 EA28 FE01 FE02

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ：０．０３〜０．４０％、Ｓｉ：０．
   ３０〜３．０％、Ｍｎ：０．３０〜３．０％、ｓｏｌ．
   Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含み、残部鉄および不可
   避不純物からなる化学成分組成を有する鋼板であって、
   熱間圧延における仕上げ圧延後の巻き取り温度を６５０
   ℃以下として巻き取ることによって、鋼板表面に生成す
   る粒界腐食層の深さを２０μｍ以下としたことを特徴と
   する耐疲労性、および化成処理性に優れた高強度鋼板。
2. 【請求項２】 巻き取り温度を６００℃以下として、粒
   界腐食層の深さを１０μｍ以下としたことを特徴とする
   請求項１に記載の耐疲労性、および化成処理性に優れた
   高強度鋼板。
3. 【請求項３】 鋼は、さらにＮｂ：０．０１〜０．０５
   ％含有することを特徴とする請求項１〜２に記載の耐疲
   労性、および化成処理性に優れた高強度鋼板。