[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

ES2347587T3 - Conjunto de piston y cilindro. - Google Patents

Conjunto de piston y cilindro. Download PDF

Info

Publication number
ES2347587T3
ES2347587T3 ES06752722T ES06752722T ES2347587T3 ES 2347587 T3 ES2347587 T3 ES 2347587T3 ES 06752722 T ES06752722 T ES 06752722T ES 06752722 T ES06752722 T ES 06752722T ES 2347587 T3 ES2347587 T3 ES 2347587T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
piston
dead center
cylinder
pms
diameter
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES06752722T
Other languages
English (en)
Inventor
Egerhardt Graf
Rodrigo Link
Fabio Henrique Klein
Cristiano Rafael Schramm
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Whirlpool SA
Original Assignee
Whirlpool SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=37012086&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=ES2347587(T3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Whirlpool SA filed Critical Whirlpool SA
Application granted granted Critical
Publication of ES2347587T3 publication Critical patent/ES2347587T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/12—Casings; Cylinders; Cylinder heads; Fluid connections
    • F04B39/122—Cylinder block
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/12—Casings; Cylinders; Cylinder heads; Fluid connections
    • F04B39/126—Cylinder liners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B53/00—Component parts, details or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B23/00 or F04B39/00 - F04B47/00
    • F04B53/008—Spacing or clearance between cylinder and piston
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2250/00—Geometry
    • F05B2250/20—Geometry three-dimensional
    • F05B2250/23—Geometry three-dimensional prismatic
    • F05B2250/231—Geometry three-dimensional prismatic cylindrical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2250/00—Geometry
    • F05B2250/20—Geometry three-dimensional
    • F05B2250/23—Geometry three-dimensional prismatic
    • F05B2250/232—Geometry three-dimensional prismatic conical

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)

Abstract

Conjunto de pistón y cilindro, quedando dispuesto el pistón (10) en el interior del cilindro (11) de manera que puede desplazarse, presentando el cilindro (11) una cámara de compresión (C), desplazándose el pistón (10) entre un punto muerto superior (PMS) y un punto muerto inferior (PMI), separando una holgura diametral (F) una superficie de deslizamiento (9) del pistón (10) y una superficie de guía (12) del cilindro (11), la superficies de guía (12) del cilindro (11) está configura de modo que la holgura diametral (F) será variable a lo largo del desplazamiento del pistón (10), estando caracterizado el conjunto de pistón y cilindro por el hecho de que la variación de la holgura diametral (F) a lo largo del desplazamiento del pistón (10) es no lineal del punto muerto inferior (PMI) al punto muerto superior (PMS), y por el hecho de que la superficie de deslizamiento (9) del cilindro (11) presenta un primer tramo de desplazamiento (LR) situado cerca del punto muerto superior (PMS) y un segundo tramo de desplazamiento (LC), presentando el segundo tramo de desplazamiento un perfil de cono truncado, siendo un diámetro del cono truncado mayor cuando se encuentra más cerca del punto muerto inferior (PMI) que el diámetro más cerca del punto muerto superior (PMS).

Description

La presente invención se refiere a un conjunto de pistón y cilindro, así como a un cilindro de compresión, particularmente aplicables a compresores alternativos utilizados en sistemas de refrigeración que pueden incluir, por 5 ejemplo, frigoríficos, sistemas de aire acondicionado y similares. La presente invención también se aplica a motores en general que hacen uso de cilindros alternativos, por ejemplo, compresores lineales y motores de combustión interna.
10
Descripción de la técnica anterior en base a las figuras
Tal como es conocido de la técnica anterior y tal como puede apreciarse en la figura 1, en los compresores de pistones alternativos 1 utilizados en refrigeración, la compresión del gas refrigerante se consigue mediante el 15 movimiento alternativo de un pistón 10 dentro de un cilindro 11 (que configura una cámara de compresión C de tamaño variable) entre un límite de desplazamiento mínimo y máximo dados por el mecanismo de accionamiento, denominados respectivamente punto muerto inferior y punto muerto superior. La cámara de compresión queda abierta en uno de sus 20 extremos y cerrada en el otro por la citada placa de válvula 5. Para que el movimiento del pistón 10 se produzca de manera apropiada, debe existir una diferencia entre el diámetro del pistón y la cámara de compresión. En los compresores 1 actualmente conocidos, el diámetro del pistón y el diámetro de la cámara de compresión se mantienen constantes, caracterizando una 25 holgura diametral constante o constantemente variable F.
Durante el funcionamiento del compresor, la holgura que existe entre el pistón y la compresión queda llena de aceite lubricante, para proporcionar un soporte de rodamiento para el pistón 10, evitando de este modo que entre en 30 contacto con las paredes de la cámara de compresión, lo que podría producir un desgaste del pistón 10 y/o de la cámara de compresión. Esto es debido a una disipación de la energía mecánica para vencer la fricción viscosa que ofrece el aceite y el movimiento relativo del pistón respecto a la cámara de compresión. 35
Cuando el pistón 10 se desplaza del punto muerto inferior al punto muerto superior, el gas que existe en el interior de la cámara de compresión se comprime, lo cual aumenta su presión respecto a la presión del gas que existe en la carcasa del compresor. Esto crea una diferencia de presión que tiende a expulsar una parte del gas que se comprimirá hacia la carcasa, el cual se pierde después a través de la holgura diametral F. Este fenómeno 5 caracteriza una pérdida volumétrica (o pérdida de capacidad de enfriamiento) del compresor, ya que se ha realizado un trabajo de compresión en el gas perdido por la fuga. Esta pérdida reduce directamente la eficacia energética del compresor.
10
Tanto la disipación de energía mecánica como la pérdida de gas a través de la holgura que existe entre el pistón y la cámara de compresión están muy influenciadas por el valor de esta holgura, de modo que contra menor es su valor mayor es la disipación de energía mecánica y menor es la pérdida de gas. Por otra parte, contra mayor es su valor, menor es la disipación de la 15 energía mecánica y mayor es la pérdida de gas.
Por esta razón, en compresores de alta eficacia se intenta conseguir un valor de holgura considerado óptimo, en el que la pérdida de gas y la disipación de energía mecánica sean tales que se maximice la eficacia energética del 20 compresor.
Además de la holgura diametral F entre el pistón y la cámara de compresión, los siguientes factores tienen una influencia en la disipación de energía mecánica y la pérdida de gas: 25
i) diámetro del pistón 10,
ii) longitud de la cámara de compresión y el pistón 10,
iii) distancia recorrida por el pistón 10,
iv) velocidad de giro del eje de accionamiento, 30
v) geometría del mecanismo de accionamiento,
vi) tipo de gas refrigerante utilizado,
vii) tipo de aceite lubricante, y
viii) condiciones de funcionamiento del compresor (presiones y temperaturas). 35
Un compresor tiene un momento en el que la pérdida volumétrica es máxima. Esto puede observarse en la figura 2, que muestra la posición del pistón desplazándose entre el punto muerto inferior (PMI) y el punto muerto superior (PMS).
Tal como puede apreciarse, entre el desplazamiento del punto muerto inferior 5 al punto muerto superior la pérdida volumétrica es despreciable entre un ángulo de calado de 0º y 125º. Lo mismo sucede en sentido opuesto, en el que el pistón se desplaza del punto muerto del superior PMS al punto muerto inferior PMI, donde la pérdida volumétrica es despreciable de 210º a 360º, y comienza un nuevo ciclo de giro del cigüeñal. Sin embargo, entre los ángulos 10 125º y 210º (o zona de pérdida, ZonaP) la pérdida volumétrica aumenta perceptiblemente y, por lo tanto, deben tomarse las medidas necesarias para evitar esta baja eficacia en este tramo del pistón 10.
El documento JP 54 077 315 A se considera la técnica anterior más cercana 15 respecto a la reivindicación 1 y muestra un primer y un segundo tramo de desplazamiento, presentando el segundo tramo de desplazamiento un diámetro mayor en el PMI que en el PMS.
En el documento DD236148 se describe otra forma conocida de la técnica 20 anterior para superar estos problemas, el cual describe el uso de un conjunto de pistón y cilindro que presenta una holgura diametral variable. De acuerdo con este documento, se prevé un cilindro que tiene la mitad de la carrera de un pistón que presenta una holgura diametral constante y presentando la otra mitad una holgura diametral que disminuye de manera constante hacia abajo 25 del PMI. A pesar de que se mejora el problema de la pérdida de gas en la zona de pérdida ZonaP, es necesario que la parte superior del pistón tenga que estar configurada de manera especial, de modo que, cerca del punto muerto del superior PMS, la holgura diametral no disminuya excesivamente, lo que resultaría en una elevada fricción y la consiguiente pérdida de eficacia 30 del compresor así como fatiga del pistón. De este modo, a pesar de que la solución descrita en este documento reduce la pérdida de gas en la zona de pérdida ZonaP, llega a ser necesario fabricar el pistón con unas características diferenciadas, lo que eleva los costes de producción del conjunto de pistón y cilindro. 35
Del documento WO 94/24436 se conoce otra solución de la técnica anterior. De acuerdo con este documento, se prevé un perfil del cilindro que está configurado como cono truncado, donde el diámetro del cilindro en el punto muerto superior PMS debe ser menor que el diámetro del cilindro 11 en el punto muerto inferior PMI, de modo que la holgura diametral seguirá el aumento de presión en el interior de la cámara de compresión. Esta solución, 5 a pesar de que responde a las expectativas de un sellado más preciso del cilindro, no presenta una elevada eficiencia, ya que solamente en una zona más cercana al PMS la presión en la cámara de compresión aumenta perceptiblemente.
10
Una referencia adicional de la técnica anterior, WO0065235, describe una combinación de cámara y pistón, pudiéndose desplazar relativamente la cámara y el pistón entre sí entre una primera posición y una segunda posición de la cual la sección transversal de la cámara en un plano perpendicular a la dirección de movimiento es mayor en la primera posición 15 que en la segunda posición, siendo la variación en la sección transversal de la cámara esencialmente continua entre la primera posición y la segunda posición. Esta solución, sin embargo, no cumple con el interés de presentar una pérdida reducida de gas en la zona de pérdida ZonaP.
20
Descripción resumida y objetivos de la invención
Para resolver los problemas de pérdida volumétrica (o de pérdida de capacidad de enfriamiento) del compresor (o de un dispositivo similar) se prevé, de acuerdo con la presente invención, configurar el cilindro de la 25 cámara de compresión de manera que el rozamiento sea tan bajo como sea posible en la fase en la que el gas que se está comprimiendo todavía no ejerza una fuerza significativa sobre la parte superior del pistón y presente un efecto significativo solamente durante la fase en la que el gas que se comprimirá ejerza una fuerza mayor sobre el pistón, momento en el que la 30 pérdida volumétrica afecta a la eficacia del compresor.
De este modo, la presente invención se basa en el hecho de que la pérdida de gas a través de la holgura que existe entre el pistón y la cámara de compresión depende de la diferencia de presión del gas en el interior de la 35 cámara de compresión y la carcasa (no mostrada). Como que el gran aumento de presión en el interior de la cámara de compresión se produce solamente cuando el pistón se encuentra muy cerca del punto muerto superior, la pérdida del gas se produce solamente en los instantes finales de compresión. De este modo, se concluye que la holgura diametral que existe entre el pistón y la cámara de compresión debe ser pequeña solamente cuando el pistón se encuentra cerca del punto muerto superior. De este 5 modo, la pérdida de gas a través de la holgura que existe entre el pistón y la cámara de compresión se mantendrá pequeña, en virtud del hecho de que la holgura diametral es reducida en la zona en la que la diferencia entre la presión en el interior de la cámara de compresión y la carcasa es significativa, y la disipación de energía mecánica será pequeña, dado que, en 10 la mayor parte de la longitud de la cámara de compresión, la holgura diametral que existe entre el pistón y la cámara de compresión será grande y, por lo tanto, el rozamiento será pequeño.
Los objetivos de la presente invención se consiguen por medio de un 15 conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 1, quedando dispuesto el pistón en el interior del cilindro de manera que puede desplazarse, presentando el cilindro una cámara de compresión, desplazándose el pistón entre un punto muerto superior y un punto muerto inferior, separando una holgura diametral una superficie de deslizamiento del pistón y una superficie 20 de guía del cilindro, estando configurada la superficie de guía del cilindro de modo que la holgura diametral será variable a lo largo del desplazamiento del pistón del punto muerto inferior al punto muerto del superior. Dichos objetivos también se consiguen por el hecho de que la variación de la holgura diametral a lo largo del desplazamiento del pistón es no lineal; presentando la 25 superficie de deslizamiento del cilindro, en una de las realizaciones, un primer tramo de desplazamiento en un perfil cilíndrico y un segundo tramo de desplazamiento en un perfil de cono truncado, quedando situado el primer tramo de desplazamiento cerca del punto muerto superior; y, en otra realización, presentando el cilindro un primer tramo de desplazamiento en un 30 perfil de cono truncado y un segundo tramo de desplazamiento en un perfil de cono truncado, quedando situado el primer tramo de desplazamiento más cerca del al punto muerto del superior, siendo el diámetro del cilindro en el punto muerto superior más pequeño que el diámetro del cilindro en el punto muerto inferior, y siendo la relación del diámetro del cilindro hacia el lado del 35 punto muerto superior y el diámetro del cilindro hacia el punto muerto inferior en el primer tramo de desplazamiento diferente de la relación del diámetro del cilindro hacia el lado del punto muerto superior y el diámetro del cilindro hacia el lado del punto muerto inferior en el segundo tramo de desplazamiento.
Dentro de las posibilidades de tener esta variación diametral proporcional a la 5 fuerza que ejerce el gas que se comprimirá sobre el pistón, puede preverse una combinación de un tramo en un perfil de cono truncado (durante la fase en la que el gas ejerce una menor presión sobre el pistón) y un perfil cilíndrico en la fase en la que el pistón se encuentra cerca del mínimo en el punto muerto superior, evitando así una pérdida volumétrica; una 10 combinación de dos perfiles cónicos, presentando el cono más cerca del punto muerto superior una angulación más cerrada, para así reducir la holgura diametral y evitar de este modo una pérdida volumétrica; o una solución en la que el perfil del cilindro sea no lineal y configurado para reducir la holgura diametral de manera inversamente proporcional a la presión 15 ejercida por el gas sobre el pistón.
Breve descripción de los dibujos
La presente invención se describirá ahora en mayor detalle con referencia a 20 una realización representada en los dibujos. Las figuras muestran:
La figura 1 es vista esquemática de una cámara de compresión de un compresor alternativo construido de acuerdo con la técnica anterior;
25
La figura 2 es una gráfica que muestra la relación entre la posición del pistón y la pérdida de gas a través de la holgura que existe entre el pistón y la cámara de compresión en función del ángulo de calado;
La figura 3 es una vista esquemática de la cámara de compresión 30 conformada como dos conos truncados de acuerdo con la presente invención;
La figura 4 es una vista esquemática de la cámara de compresión que presenta una parte cilíndrica en otra realización de la forma de cono truncado 35 de acuerdo con la presente invención, en la que el tramo cerca del punto muerto superior (PMS) es cilíndrico.
Descripción detallada de las figuras
Tal como se muestra en las figuras 3 y 4, un conjunto de pistón y cilindro queda dispuesto de manera que el pistón 10 quedará situado en el interior 5 del cilindro 11 de manera que puede desplazarse. El cilindro 11 presenta una cámara de compresión C. La cámara de compresión C varía entre un volumen mínimo cuando el pistón 10 se desplaza al punto muerto superior PMS y un volumen máximo cuando el pistón se encuentra en un punto muerto inferior PMI. La holgura diametral F separa una superficie de 10 deslizamiento 9 del pistón (superficie exterior del pistón 10) y una superficie de guía del cilindro 12 (superficie interior del cilindro 11).
Para conseguir los objetivos de la presente invención, la superficie de deslizamiento 9 del cilindro 11 está configurada de manera que la holgura 15 diametral F variará a lo largo del desplazamiento del pistón 10 entre el punto muerto inferior PMI y el punto muerto superior PMS, y esta variación es no lineal.
En la figura 4 puede observarse una de las realizaciones de la presente 20 invención, que pretende aproximar la holgura diametral F al comportamiento de la pérdida volumétrica ilustrada en la figura 2. De acuerdo con esta realización, la cámara de compresión estará configurada de manera que la superficie de deslizamiento 9 del cilindro 10 presentará un primer tramo de desplazamiento LR en un perfil cilíndrico y un segundo tramo de 25 desplazamiento LC en un perfil de cono truncado, quedando situado el tramo de desplazamiento LR cerca del punto muerto superior PMS. Tal como puede apreciarse en la figura 4, el diámetro del perfil de cono truncado es mínimo cerca del punto muerto superior PMS y, más concretamente, al principio del tramo de desplazamiento LR en un perfil cilíndrico, y es máximo en el punto 30 muerto inferior PMI.
De este modo, existirá una zona cerca del punto muerto superior PMS en la que la holgura diametral F que existe entre el pistón y la cámara de compresión será mínima y constante, y una zona en la que la holgura será 35 variable en cada posición del pistón 10, siendo máxima en el punto muerto inferior PMI.
De acuerdo con otra realización de la presente invención, mostrada en la figura 3, el cilindro 11 puede configurarse para que presente el primer desplazamiento LR en un perfil de cono truncado y el segundo desplazamiento LC también en un perfil de cono truncado, quedando situado 5 el primer tramo de desplazamiento LR cerca del punto muerto superior PMS. En esta realización, el diámetro del cilindro 11 en el punto muerto superior PMS es mayor que el diámetro del cilindro 11 en el punto muerto inferior PMI. Preferiblemente, el ángulo del cono truncado en el segundo tramo de desplazamiento LC es más abierto que el ángulo en el primer tramo de 10 desplazamiento LR, lo cual provoca que la relación entre el diámetro del cilindro 11 en el punto muerto superior PMS y en el punto muerto inferior PMI en el primer tramo de desplazamiento LR sea diferente de la relación entre el diámetro del cilindro 11 en el punto muerto superior PMS y en el punto muerto inferior PMI en el segundo tramo de desplazamiento LC. 15
En otras palabras, la relación entre el diámetro del cilindro en el punto muerto superior PMS y hacia el lado del punto muerto inferior PMI en el primer tramo de desplazamiento LR es mayor que la relación entre el diámetro del cilindro 11 hacia el lado del punto muerto superior PMS y en el punto muerto inferior 20 PMI en el segundo tramo de desplazamiento LC.
La versión en la que el perfil del cilindro 11 es no lineal y está configurado para reducir la holgura diametral de manera inversamente proporcional a la presión ejercida por el gas sobre el pistón no se ha ilustrado en las figuras, 25 pero debe tener una superficie de deslizamiento ajustada según el comportamiento de la presión de gas/pérdida de gas, tal como se ha ilustrado en la figura 2. Deben realizarse las adaptaciones necesarias para cada solución concreta de un conjunto de pistón y cilindro sobre el cual se aplicará la presente invención. 30
En todas las realizaciones descritas es posible conseguir los objetivos de la presente invención, es decir, proporcionar una mínima resistencia al desplazamiento y, al mismo tiempo, evitar la pérdida de gas comprimido, con una holgura diametral ajustada para acompañar al comportamiento del gas 35 dentro de la cámara de compresión C, superando de este modo los inconvenientes de la técnica anterior.
Habiéndose descrito realizaciones preferidas, debería entenderse que el alcance de la presente invención abarca otras posibles variaciones, la cuales solamente quedan limitadas por el contenido de las reivindicaciones que se acompañan. 5

Claims (7)

  1. Reivindicaciones
    1. Conjunto de pistón y cilindro, quedando dispuesto el pistón (10) en el interior del cilindro (11) de manera que puede desplazarse, presentando el cilindro (11) una cámara de compresión (C), desplazándose el pistón (10) 5 entre un punto muerto superior (PMS) y un punto muerto inferior (PMI), separando una holgura diametral (F) una superficie de deslizamiento (9) del pistón (10) y una superficie de guía (12) del cilindro (11), la superficies de guía (12) del cilindro (11) está configura de modo que la holgura diametral (F) será variable a lo largo del desplazamiento del pistón (10), estando 10 caracterizado el conjunto de pistón y cilindro por el hecho de que la variación de la holgura diametral (F) a lo largo del desplazamiento del pistón (10) es no lineal del punto muerto inferior (PMI) al punto muerto superior (PMS), y por el hecho de que la superficie de deslizamiento (9) del cilindro (11) presenta un primer tramo de desplazamiento (LR) situado cerca del punto muerto superior 15 (PMS) y un segundo tramo de desplazamiento (LC), presentando el segundo tramo de desplazamiento un perfil de cono truncado, siendo un diámetro del cono truncado mayor cuando se encuentra más cerca del punto muerto inferior (PMI) que el diámetro más cerca del punto muerto superior (PMS).
    20
  2. 2. Conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 1, caracterizado por el hecho de que el primer tramo del desplazamiento (LR) presenta un perfil cilíndrico.
  3. 3. Conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 1 o 2, caracterizado 25 por el hecho de que la holgura diametral (F) en el primer tramo de desplazamiento (LR) de perfil cilíndrico es mínima.
  4. 4. Conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 1, 2 o 3, caracterizado por el hecho de que el diámetro del perfil de cono truncado es mínimo cerca 30 del punto muerto superior (PMS) y máximo en el punto muerto inferior (PMI).
  5. 5. Conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 1, caracterizado por el hecho de que el cilindro (11) presenta un primer tramo de desplazamiento (LR) en perfil de cono truncado y un segundo tramo de desplazamiento (LC) 35 en perfil de cono truncado, quedando situado el primer tramo de desplazamiento (LR) más cerca del punto muerto superior (PMS), siendo el diámetro del cilindro (11) en el punto muerto superior (PMS) menor que el diámetro del cilindro (11) en el punto muerto inferior (PMI), y siendo la relación entre el diámetros del cilindro (11) del lado del punto muerto superior (PMS) y el diámetro del cilindro en el lado del punto muerto inferior (PMI) en el primer tramo de desplazamiento (LR) diferente de la relación entre el 5 diámetro del cilindro (11) del lado del punto muerto superior (PMS) y el diámetro del cilindro en el lado del punto muerto inferior (PMI) en el segundo tramo de desplazamiento (LC).
  6. 6. Conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 5, caracterizado por el 10 hecho de que la relación entre el diámetro del cilindro en el lado del punto muerto superior (PMS) y el lado del punto muerto inferior (PMI) en el primer tramo de desplazamiento (LR) es mayor que la relación entre el diámetro del cilindro (11) en el lado del punto muerto superior (PMS) en el lado del punto muerto inferior (PMI) en el segundo tramo de desplazamiento (LC). 15
  7. 7. Conjunto de pistón y cilindro según la reivindicación 1, caracterizado por el hecho de que la holgura diametral (F) es proporcional a la fuerza que ejerce un gas a comprimir en la cámara de compresión (c) sobre el pistón (10).
ES06752722T 2005-07-22 2006-07-21 Conjunto de piston y cilindro. Active ES2347587T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BRPI0503019-6A BRPI0503019B1 (pt) 2005-07-22 2005-07-22 Conjunto de pistão e cilindro com folga diametral variável e cilindro para uso em conjuntos de pistão e cilindro com folga diametral variável
BRPI0503019 2005-07-22

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2347587T3 true ES2347587T3 (es) 2010-11-02

Family

ID=37012086

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES06752722T Active ES2347587T3 (es) 2005-07-22 2006-07-21 Conjunto de piston y cilindro.

Country Status (11)

Country Link
US (1) US8037809B2 (es)
EP (1) EP1907703B1 (es)
JP (2) JP5350788B2 (es)
KR (1) KR101269657B1 (es)
CN (1) CN101228354B (es)
AT (1) ATE469301T1 (es)
BR (1) BRPI0503019B1 (es)
DE (1) DE602006014545D1 (es)
ES (1) ES2347587T3 (es)
MX (1) MX2008000810A (es)
WO (1) WO2007009202A1 (es)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2472113B1 (en) * 2008-05-12 2019-01-23 Panasonic Appliances Refrigeration Devices Singapore Hermetic compressor
KR101245024B1 (ko) * 2008-05-12 2013-03-18 파나소닉 주식회사 밀폐형 압축기 및 그를 이용한 냉동 냉장 장치
EP2256344A4 (en) * 2008-10-29 2018-03-07 Panasonic Corporation Sealed compressor
JP5212148B2 (ja) * 2009-02-04 2013-06-19 パナソニック株式会社 密閉型圧縮機および冷凍装置
US20120183419A1 (en) * 2009-10-27 2012-07-19 Panasonic Corporation Hermetic compressor
BRPI1000598B1 (pt) * 2010-03-02 2020-02-04 Embraco Ind De Compressores E Solucoes Em Refrigeracao Ltda compressor alternativo e cilindro de compressão
BRPI1105479A2 (pt) * 2011-11-16 2016-01-19 Whirlpool Sa conjunto de pistão e cilindro e compressor linear
KR102212571B1 (ko) * 2015-07-10 2021-02-04 현대자동차 주식회사 가변 에어 현가 장치
DE102016205754A1 (de) * 2016-04-07 2017-10-12 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines Motorblocks eines Verbrennungsmotors

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1046312B (it) * 1973-06-07 1980-06-30 Pumpenfabrik Urach Tenuta stagna di parti di macchina a moto di va e vieni
JPS5477315A (en) 1977-12-02 1979-06-20 Hitachi Ltd Cylinder of reciprocating compressor
JPS6117154U (ja) * 1984-07-04 1986-01-31 マツダ株式会社 エンジンのシリンダ構造
DD236148A1 (de) 1985-04-12 1986-05-28 Dkk Scharfenstein Veb Kurbeltrieb fuer hermetische kaeltemittelverdichter
BR9300994A (pt) * 1993-04-22 1994-11-22 Brasil Compressores Sa Cilindro para compressor hermético alternativo
ATE381674T1 (de) * 1999-04-22 2008-01-15 Nvb Composites Internat A S Vorrichtung bestehend aus der kombination einer kammer mit einem kolben
DE60234433D1 (de) * 2001-03-27 2009-12-31 Nvb Composites Internat A S Kombination aus einer kammer und einem kolben, pumpe, motor, stossdämpfer und wandler, die die kombination enthalten
DE10153720C2 (de) * 2001-10-31 2003-08-21 Daimler Chrysler Ag Zylinderkurbelgehäuse mit einer Zylinderlaufbuchse und Gießwerkzeug
EP1517039A1 (en) 2003-09-22 2005-03-23 Delphi Technologies, Inc. Pump assembly

Also Published As

Publication number Publication date
WO2007009202A1 (en) 2007-01-25
JP2013139884A (ja) 2013-07-18
US8037809B2 (en) 2011-10-18
JP5491652B2 (ja) 2014-05-14
EP1907703B1 (en) 2010-05-26
JP2009503368A (ja) 2009-01-29
EP1907703A1 (en) 2008-04-09
CN101228354B (zh) 2013-09-18
KR20080027892A (ko) 2008-03-28
DE602006014545D1 (de) 2010-07-08
MX2008000810A (es) 2008-11-10
BRPI0503019A (pt) 2007-03-06
US20100186585A1 (en) 2010-07-29
KR101269657B1 (ko) 2013-05-30
JP5350788B2 (ja) 2013-11-27
ATE469301T1 (de) 2010-06-15
CN101228354A (zh) 2008-07-23
BRPI0503019B1 (pt) 2018-02-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2347587T3 (es) Conjunto de piston y cilindro.
US11732702B2 (en) Double-piston compressor having a sliding block producing a stroke curve that deviates from a sinusoidal stroke curve
US20110132190A1 (en) Piston machine for use as a vacuum pump for medical purposes
AU2005240932B2 (en) Rotary fluid machine
BR102014007358A2 (pt) Compressor com placa oscilante de deslocamento variável
WO2014030335A1 (ja) 回転式圧縮機
US9243621B2 (en) Compressor having suction reed valve and valve plate arrangement
JP6979703B2 (ja) 油圧装置
ES2566020T3 (es) Conjunto de pistón y cilindro de un compresor lineal aerostático
JP2019516897A5 (es)
KR960034725A (ko) 가변용량 압축기
EP2412977B1 (en) Reciprocating compressor
ES2805727T3 (es) Cigüeñal para un compresor de refrigeración alternativo
JP6262101B2 (ja) 回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置
US6367368B1 (en) Variable displacement compressor having piston anti-rotation structure
JP4617964B2 (ja) 流体機械
KR20090060180A (ko) 가변 용량 압축기
KR20060065471A (ko) 밀폐형 압축기
US11002136B2 (en) Hydraulic system
US6390787B1 (en) Tapered swash plate
WO2010143346A1 (ja) 可変容量型圧縮機
KR100741688B1 (ko) 자전방지구조를 가지는 자동차용 왕복동 사판식 압축기
KR20210009208A (ko) 로터리 압축기
JP2009162152A (ja) 回転式流体機械
JP2009127558A (ja) 回転式流体機械