DE2831053C2 - Brennstoff-Zuführeinrichtung für eine Brennkraftmaschine - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Brennstoff-Zuführeinrichtung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Aus der US-PS 36 80 535 ist eine für eine Brennkraftmaschine mit Brennstoffeinspritzung vorgesehene Brennstoff-Zuführeinrichtung bekannt, die einen zur Konstanthaltung des Drucks im Ansaugsystem zwischen einem Druckregelungs-Luftventil und einer Drosselklappe dienenden Konstantdruck-Regelkreis aufweist, der eine Druck-Meßeinrichtung und ein Stellglied besitzt, durch das ein Brennstoff-Dosierkolben ansteuerbar ist, der für eine zum Luftdurchsatz proportionale Dosierung des Brennstoffs gegen eine vom Brennstoff-Versorgungsdruck aufgebaute Rückstellkraft verschiebbar ist, wobei ferner eine Einrichtung vorgesehen ist, durch die in Abhängigkeit von kurzzeitigen Veränderungen der Drosselklappenstellung die Proportionalität der Brennstoffdosierung gezielt beeinflußbar ist. Bei dieser bekannten Einrichtung weist der Konstantdruck-Regelkreis eine in einem konischen Ansaugkanal pendelnde Luftklappe auf, die an einer Schwinge derart aufgehängt ist, daß ihre Auslenkbewegung bei einer Änderung des Luftdurchsatzes zu dieser Durchsatzänderung proportional

gehalten ist. Die Schwinge der Luftklappe wirkt direkt auf einen Brennstoff-Dosierkolben, der zur Konstanthaltung des Drucks zwischen Luft- und Drosselklappe gegen eine konstante Gegendruckkraft des Brennstoff-Versorgungsdrucks derart verschiebbar ist, daß bei sich ändernden Luftdurchsatz das Luft-/Brennstoffverhältnis λ auf einem λ-Normalwert gehalten Vird. Diese auf den Brennstoff-Dosierkolben wirkende Gegendruckkraft kann durch verschiedene Hilfseinrichtungen, wie z. B. durch ein Vollast-Detektorventil oder einen Thermo-Schaltkolben in Abhängigkeit von bestimmten Betriebsparametern der Brennkraftmaschine beeinflußt werden, so daß sich in dem Moment, in dem diese Einrichtungen wirksam werden, ein für den optimalen Betrieb der Brennkraftmaschine erforderliche bewußt angestrebte Abweichung des Luft-/Brennstoffverhältnisses vom λ-Normalwert ergibt.

Die bekannte Brennstoff-Zuführeinrichtung besitzt somit eine Druck-Regelungseinrichtung, deren Regelgröße als Druck zwischen der Luftklappe und der Drosselklappe in Abhängigkeit von genau definierten BetriebsEuständen der Brennkraftmaschine beeinflußt werden soll. Als Störgröße dieses Regelkreises ist in erster Linie die Stellung der Drosselklappe anzusehen, durch die der Druck stromab der Luftklappe, d. h. im Bereich der Regelstrecke sprunghaft beeinflußbar ist.

Bei dieser bekannten Einrichtung erfolgt sowohl die Regelung als auch der korrigierende Eingriff auf die Regelgröße des Systems in einem Bereich, der auf einem relativ hohen Energieniveau liegt, was zur Folge hat, daß die zur gezielten Beeinflussung des Luft-/B_;ennstoffverhältnisses λ notwendigen Mittel und Einrichtungen konstruktionstechnisch verhältnismäßig komplex und räumlich relativ ausladend und damit auch träger werden, worunter das Ansprechverhalten der Regelungseinrichtung insbesondere bei gegebenenfalls auftretenden extrem schnellen Folgeregelungen leiden kann. Dies bedeutet, daß die bekannte Einrichtung bei in kürzester Zeit ablaufenden Verstellsequenzen der Drosselklappe gelegentlich nicht in der Lage ist. das Luft-/Brennstoffverhältnis in ausreichend kurzer Zeit auf den λ-Normalwert einzuregeln, so daß dann die gezielte Korrektur des λ-Normalwertes zwar noch qualitativ realisierbar, die Quantität der λ-Beeinflussung jedoch häufig nicht genau genug definiert ist.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Brennstoff-Zuführeinrichtung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 zu schaffen, die insbesondere bei schnellen Drosselklappen-Verstellsequenzen eine qualitativ ausreichend genau festlegbare Korrektur des λ-Normalwerts insbesondere in Abhängigkeit von schnellen Änderungen der Belastung der Brennkraftmaschine ermöglicht.

Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.

Erfindungsgemäß wird die Regelungseinrichtung durch Trennung von Meß- und Stellglied derart umstrukturiert, daß eine Änderung der Regelgröße, d. h. des Drucks zwischen Luft- und Drosselklappe ein auf niedrigem Energieniveau liegendes Signal erzeugt, auf dessen zeitlicher Integration sich die Stellgröße des Luftklappen-Stellkolbens ergibt. Die Ansteuerungselemente für das Stellglied können durch die erfindungsgemäße Verlegung in einen Bereich, der auf niedrigerem Energieniveau liegt, feinfühliger und trägheitsärmer ausgebildet werden, und die Regelgröße und damit auch der λ-Normalwert wird auf diese Weise stets in kürzester Zeit auch bei schneller Folgeregelung ohne bleibende Regelabweichung wieder erreicht, wodurch die Voraussetzung dafür geschaffen wird, daß dieser λ-Normalwert definiert und fein in Abhängigkeit von den verschiedenen BetriebszustSnden der Brennkraftmaschine korrigiert werden kann. Von besonderem Vorteil ist dabei, daß die Realisierung des erfindungsgemäßen Regelsystems mit integralem Charakter keine zusätzliche Energieversorgung erfoiderlich macht, indem der Brennstoffdruck für alle Steuerglieder als Energiequelle herangezogen wird und über den Stellkolbenantrieb des Luftventils in vorteilhafter Weise als empfindlicher Verstärker des Meßsignals dient Da die Wirkungsweise des Rückkopplungssteuerkreises integraler Natur ist bzw. einer /-Regelung folgt, tritt auch bei abrupten Änderungen der Ansaugluftmenge keine Instabilität auf. Von besonderem Vorteil ist dabei, daß die Ansprechverzögerung — aufgrund der Verwendung des unter hohem Druck stehenden Brennstoffs als Betriebsmittel — verringert und klein gehalten werden kann. Die von der Verzögerung oder Beschleunigung der Brennkraftmaschine abhängige Feinkorrektur des somit exakt einregelbaren λ-Normalwerts erfolgt erfindungsgemäß in vorteilhafter Weise zum einen an einer leicht zugänglichen Stelle und zum anderen derart, daß sich der vorrichtungstechnische Aufwand in einer vom Aufbau her übersichtlichen und einfachen Ansteuerung lediglich entweder einer Brennstoffleitung stromab des Dosierkolbens oder einer zum Steuerkolben führenden Steuerdruckleitung erschöpfen kann, wodurch vollkommen zuverlässig ein die Beschleunigungsrate oder Verzögerungsrate wiedergebendes Signal erzeugt werden kann.

Zu einer besonders einfachen und zuverlässig arbeitenden konstruktionstechnischen Lösung zur Erzeugung des den Übergangs-Betriebszustand der Brennkraftmaschine wiedergebenden Drucksignals gelangt man mit den Merkmalen des Unteranspruchs 2.

Das Drucksignal kann entweder gemäß Unteranspruch 3 auf eine Referenzdruckkammer des Steuerkolbens zur Beeinflussung des Druckabfalls über den Druckregelungs-Luftventil oder gemäß Unteranspruch 4 auf eine Steuerdruckkammer gegeben werden, um den Druckabfall über dem Brennstoff-Dosierkolben zu beeinflussen und so die Gemischbildungs-Proportionalität gezielt zu korrigieren.

Mit den Merkmalen der Unteransprüche 5 und 6 wird in vorteilhafter Weise die Lösungsvariante weitergebildet, gemäß der das Drucksignal direkt die Steuerdruckkammer der Druckdifferenz-Konstanthalteeinrichtung beaufschlagt.

In den Unteransprüchen 8 und 9 sind die Merkmale enthalten, die bei Ansteuerung der Referenzdruckkammer des Steuerkolbens zu einer vom vcrrichtungstechnischen Aufwand und von der Betriebszuverlässigkeit her gesehen vorteilhaften Lösung führen.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen sind Gegenstand der übrigen Unteransprüche.

Zwar ist in der älteren DE-OS 28 18 571 eine Brennstoff-Zuführeinrichtung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 vorgeschlagen worden. Diese Einrichtung arbeitet allerdings im Gegensatz zum vorliegenden Gegenstand derart, daß anstatt der Drucksignal-Erzeugungseinrichtung eine aus einer Vielzahl von in Strömungsmittelverbindung stehenden Ventilen bestehende Korrektureinrichtung vorgesehen ist, die unter gesteuerter Kopplung der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung und des Nieder-

■ druck-Brennstoffkreises den Druckabfall über dem Brennstoff-Dosierkolben in Abhängigkeit von der Motortemperatur, der Umgebungstemperatur, des Umgebungsdrucks und von anderen Betriebsparametern der Brennkraftmaschine steuert.

Nachstehend werden anhand schematischer Zeichnungen mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Es zeigt

F i g. 1 im Schnitt eine schematische Darstellung eines mit der Brennstoff-Zuführeinrichtung in Verbindung stehenden Luftansaugteils einer Brennkraftmaschine,

Fig.2 im Schnitt eine schematische Darstellung des allgemeinen Aufbaus einer Ausführungsform der Brennstoff-Zuführeinrichtung, und

F i g. 3 und 4 weitere Ausführungsformen der !5 Brennstoff-Zuführeinrichtung in einer F i g. 2 ähnlichen Darstellung.

In Fig. 1. in der in Form einer Schnittansicht ein Ansaugleitungsteil einer mit einer Brennstoff-Zuführeinrichtung gemäß einer Ausführungsform der Erfindung versehenen Brennkraftmaschine dargestellt ist, bezeichnet die Bezugszahl 1 einen Hauptkörper der Einrichtung, der einen an seiner oberen Einlaßöffnung angebrachten Luftfilter 2 sowie in seinem Inneren ein Luftventil bzw. eine Luftklappe 3 und eine Drosselklappe 4 aufweist. Durch den Luftfilter 2 angesaugte Luft strömt durch das Luftventil 3 und die Drosselklappe 4 in eine Ansaugleitung 5 und gelangt von dort über (nicht dargestellte) Ansaugkanäle zu den Zylindern der Brennkraftmaschine. Die Drosselklappe 4 ist normalerweise durch eine Feder 6 in Schließrichtung vorgespannt und dient zur Steuerung des Ansaugluftstromes durch ihre Auslenkung bzw. Winkelstellung, die durch eine entsprechende Betätigung eines (nicht dargestellten) Gaspedals in bekannter Weise bewirkt wird. Die Drehrichtung des Luftventils bzw. der Luftklappe 3 hängt dagegen von der Ansaugluftmenge ab, d. h., das Luftventil 3 wird in Öffnungsrichtung gedreht, wenn der Ansaugiuftstrom ansteigt während es in Schließrichtung gedreht wird, wenn der Ansaugluftstrom abnimmt. Die von dem Luftventil 3 eingenommene Winkelstellung wird von einer nachstehend beschriebenen Rückkopplungssteuereinrichtung bzw. Regeleinrichtung derart gesteuert, daß die Druckminderung bzw. der Unterdruck in einer zwischen dem Luftventil 3 und der Drosselklappe 4 in dem Hauptkörper 1 gebildeten Luftdruckkammer 7 konstant bleibt. Das Luftventil 3 ist mit einem Brennstoff-Dosierkolben 9' eines in Fig. 2 dargestellten Brennstoff-Dosierventils 9 über ein durch die strichpunktierte Linie 8 veranschaulichtes Gehäuse gekoppelt.

Der Brennstoff-Dosierkolben 9' ist in einem Zylinder iö gleitend angeordnet und wird mit der Drehbewegung des Luftventils 3 axial verstellt In diesem Zusammenhang ist zu beachten, daß die Verbindung zwischen dem Luftventil 3 und dem Brennstoff-Dosierkolben 9' über das Koppelgestänge 8 derart vorgenommen ist, daß die Verstellung des Brennstoff-Dosierkolbens 9' Änderungen des Öffnungsgrades des Luftventils 3, d.h., Änderungen des zwischen dem Außenrand des Luftventüs 3 und der zylindrischen Innenwand des Hauptkörpers 1 gebildeten Zwischenraumes bzw. Durchläßquerschnittes proportional Lt Wie aus Fig.2 ersichtlich ist weist der Brennstoff-Dosierkolben 9' ein innerhalb des Zylinders 10 angeordnetes inneres Endteil 11 auf, das mit einer Schulterbohrung oder einem Hohlteil um die Achse versehen ist Zwei Schlitze 12 sind axial in der Außenwand des hohlen Endteils 11 derart ausgebildet, daß dieser in zwei halbzylindrische Hälften geteilt wird. Ein mit einer unter konstantem Druck stehenden Brennstoff-Versorgungseinrichtung (einer nachstehend noch näher beschriebenen Hochdruck-Brennstoff-Versorgungseinrichtung 21) in Verbindung stehender Einlaßkanal 13 mündet in den Zylinder 10, und zwar an dessen geschlossenem Ende. Außerdem ist die Innenwand des Zylinders 10 mit einer Ringnut 14 versehen, von deren Innenwand ein Auslaßkanal 15 ausgeht. Bei dieser Anordnung fließt der durch den Einlaßkanal 13 in den Zylinder 10 strömende Brennstoff über die in dem hohlen Endteil 11 des Brennstoff-Dosierkolbens 9' ausgebildeten Schlitze 12 in die Ringnut 14 und wird von dort über den Auslaßkanal 15 abgeführt. Die Schlitze 12 und die Ringnut 14 bilden somit einen veränderbaren Spalt mit variablem Durchflußquerschnitt, der in Abhängigkeit von dem Ausmaß der Überlagerung der Schlitze 12 und der Ringnut 14 variabel einstellbar ist In diesem Zusammenhang sei daran erinnert, daß der Brennstoff-Dosierkolben 9' derart mit dem Luftventil 3 gekoppelt ist, daß die Stellung des Dosierkolbens 9' eine proportionale Abhängigkeit von dem Öffnungsgrad des Luftventils 3 aufweist. Der Durchflußquerschnitt des von den Schlitzen 12 und der Ringnut 14 gebildeten variablen Spaltes ändert sich somit proportional zu der Änderung des Öffnungsgrades des Luftventils 3. Der auf diese Weise von dem Dosierventil 9 zugemessene Brennstoff fließt über den Auslaßkanal 15 zu einer Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 und von dort über einen Brennstoffkanal 17 zu einem Brennstoffeinspritzventil 18 (Fig. 1), um in den Innenraum der Ansaugleitung 1 unterhalb bzw. stromabwärts der Drosselklappe 4 eingespritzt zu werden. In diesem Zusammenhang sei erwähnt, daß die Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 zur Aufrechterhaltung einer konstanten Druckdifferenz zwischen der stromaufwärts gelegenen bzw. oberen und der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Brennstoff-Dosierventils 9 dient, was nachstehend noch näher beschrieben wird.

Bei der Anordnung gemäß F i g. 2 erfolgt die Zuführung des in einem Brennstofftank 19 enthaltenen Brennstoffes unter Druck mittels einer Brennstoffpumpe 20, so daß ein Teil des abgepumpten Brennstoffes in den Innenraum der Ansaugleitung 1 über die Brennstoff-Einspritzdüse 18 nach ihrer Dosierung durch das Brennstoff-Dosierventil 9 eingespritzt wird. Eine mit der Förderseite der Brennstoffpumpe 20 verbundene Leitung 21 steht mit einem Brennstoffrückführkanal oder einer Brennstoff-Rückführleitung 24 über eine mit einem Hochdruckventil 22 versehene Bypass-Leitung 23 in Verbindung, wodurch eine Hochdruck-Brennstoff versorgungseinrichtung gebildet wird, die auf einem hohen Diückwefi Uni einer kunsianieri Druckdifferenz in bezug auf den atmosphärischen Druck bzw. Luftdruck gehalten wird. Ein Niederdruckventil 25 ist in der Rückführungsleitung 24 stromaufwärts bzw. oberhalb der Verbindungsstelle zwischen der Rückführungsleitung 24 und der Bypass-Leitung 23 angebracht, wodurch ein Niederdruck-Brennstoffkreis 26 stromaufwärts bzw. oberhalb des Niederdruckventils 25 gebildet wird, das eine konstante Druckdifferenz aufrechterhält welche kleiner als diejenige der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 in Relation zu dem atmosphärischen Druck bzw. Luftdruck ist

Wie bereits vorstehend beschrieben, wird der in der zwischen dem Luftventil 3 und der Drosselklappe 4 gebildeten Kammer 7 herrschende Druck mit Hilfe des Regelsystems bzw. Konstantdruck-Regelkreises unab-

hängig von dem Ansaugluftstrom oder der Ansaugluftmenge konstant gehalten. Bei einer typischen Ausführungsform des nachstehend beschriebenen Regelsystems wird der von der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 sowie vom Niederdruck-Brennstoffkreis 26 abgegebene Brennstoff vorteilhaft für den Betrieb des Steuersystems ausgenutzt.

In der Außenwand des Hauptkörpers 1 ist in dem Bereich, in dem die Luftdruckkammer 7 in dessen innenraum gebildet wird, eine Vertiefung bzw. Ausneh- ^: rnung 27 ausgebildet, die mit der Luftdruckkammer 7 in ι Verbindung steht und von einer Membran 28 verschlossen wird. Ein an einem Schwenkpunkt 29 schwenkbar angebrachter Arm 30 ist mit seinem freien Ende an der Membran 28 derart befestigt, daß eine Druckänderung in der Luftdruckkammer 7 eine Schwenkbewegung des Armes 30 über die Membran 28 unterstützt bzw. bewirkt. Die Membran 28 dient somit als Druckmeßfühler zur Feststellung des in der Luftdruckkammer 7 herrschenden Druckes. Die Bewegung des Armes 30 wird über ein durch die strichpunktierte Linie 31 dargestelltes Verbindungsgestänge auf einen Steuerkolben 33 eines in Fig.2 dargestellten Steuerventils 32 übertragen. In eine den Steuerkolben 33 gleitend aufnehmende Bohrung 34 münden zwei öffnungen 35 und 36, die jeweils mit der Hochdruck-Brennstoff versorgungseinrichtung 21 bzw. dem Niederdruck-Brennstoffkreis 26 in Verbindung stehen. An der den öffnungen 35 und 36 gegenüberliegenden Seite der Bohrung 34 ist eine Öffnung 37 ausgebildet, die, in axialer Richtung der Bohrung 34 gesehen, eine Mittelstellung zwischen den öffnungen 35 und 36 einnimmt. Der Steuerkolben 33 ist ferner mit zwei Ringnuten 39 und 40 versehen, die durch einen hervorstehenden Teil bzw. Steg 38 getrennt sind, der jeweils mit der öffnung 35 bzw. 36 in Verbindung steht und eine dem Durchmesser der öffnung 37 im wesentlichen gleiche Breite aufweist. Der Steuerkolben 33 wird durch die Wirkung einer Feder 41 und die von dem Arm 30 des Druckmeßfühlers ausgeübte Kraft in einer Gleichgewichtsstellung gehalten, so daß der von der Hochdruck-Brennstoffversorgungscinrichtung 21 über die öffnung 35 in die öffnung 37 fließende Brennstoffstrom mit dem von der Öffnung 37 über die Öffnung 36 in den Niederdruck-Brennstoffkreis 26 fließenden Brennstoffstrom im Gleichgewicht steht bzw. auf diesen abgestimmt ist, wenn der Druck innerhalb der Luftdruckkammer 7 einen vorgegebenen Wert aufweist. Die Öffnung 37 steht mit einem Zylinder 43 in Verbindung, in dem ein Luftventil-Antriebskolben 42 angeordnet ist. Der Luftventil-Antriebskolben 42 ist mit dem Luftventil 3 über ein durch die strichpunktierte Linie 44 dargestelltes Gestänge verbunden. Das Luftventil 3 wird durch die Wirkung einer Spannfeder 45 gewöhnlich in Richtung seiner Schließstellung gedruckt bzw. vorgespannt

Wenn z. B. angenommen wird, daß sich der Öffnungsgrad der Drosselklappe 4 bei entsprechendem Anstieg des Ansaugluftstromes im Betrieb der Brennkraftmaschine erhöht, fällt der Druck in der Luftdruckkammer 7 unter einen vorgegebenen Druckwert ab. Eine solche Druckverringerung wird von der Druckmeßfühlermembran 28 erfaßt und bewirkt über den Arm 30 eine in der Zeichnung nach rechts erfolgende Bewegung des Steuerkolbens 33, die wiederum einen entsprechend vergrößerten Durcbflußquerschnitt des von der öffnung 37 und der Ringnut 39 gebildeten Brennstoff-Verengungskanals zur Folge hat, während der Durchflußquerschnitt des von der öffnung 37 und der Ringnut 40 gebildeten Verengungskanals gleichzeitig abnimmt. Unter diesen Bedingungen erhöht sich der Druck in dem Zylinder 43, was dazu führt, daß der Antriebskolben 42 in der Zeichnung nach links bewegt wird, wodurch das Luftventil 3 gegen die Federkraft der Feder 45 in Öffnungsrichtung gedreht wird. Dementsprechend wird der von dem Luftventil 3 der Luftströmung entgegengesetzte Widerstand verringert, Dies bedeutet, daß der Druck innerhalb der Luftdruckkammer 7 wieder in Richtung des vorgegebenen Druckwertes ansteigt. Ein solcher Druckanstieg bewirkt, daß der Steuerkolben 33 über die Membran 28 und den Arm 30 nach links bewegt wird, wodurch er in die neutrale Stellung, bei der der Antriebskolben 42 zum Stillstand gebracht ist, zurückgeführt und dadurch das Luftventil auf einen neuen Öffnungsgrad eingestellt wird.

Wenn dagegen der Druck in der Luftdruckkammer 7 durch Verringerung der öffnung der Drosselklappe 4 über den vorgegebenen Wert hinaus gesteigert wird, wird der Steuerkolben 33 aus seiner neutralen Stellung nach links verstellt, was zu einem verringerten Brennstoffstrom über die Ringnut 39 in die öffnung 37 führt, während der Brennstoffstrom von der Öffnung 37 in die Ringnut 40 ansteigt. Der in dem Zylinder 43 herrschende Druck sinkt daher ab, wobei der Kolben 42 durch die Wirkung der Feder 45 nach rechts bewegt und das Luftventil 3 in seine Schließrichtung gedreht wird. Wenn der Druck in der Luftdruckkammer 7 auf den vorgegebenen Wert abgefallen ist, ist der Steuerkolben 33 dann wieder in seine neutrale Stellung zurückgeführt, während das Luftventil 3 auf eine verkleinerte Öffnung eingestellt ist.

Wie aus der vorstehenden Beschreibung ersichtlich ist, bilden die Druckmeßfühlermembran 28, das Steuerventil 32 und der Luftventil-Antriebskolben 42 einen Rückkopplungssteuerkreis bzw. Regelkreis, dessen Funktion darin besteht, den Öffnungsgrad des Luftventils 3 derart einzustellen, daß der Druck in der Luftdruckkammer 7 unabhängig von der Ansaugluftmenge konstant auf einem vorgegebenen konstanten Wert gehalten werden kann. Da die Wirkungsweise des Rückkopplungssteuerkreises integraler Natur bzw. diejenige einer /-Regelung ist, tritt auch bei einer abrupten oder schnellen Änderung der Ansaugluftmenge keine Instabilität auf. Außerdem kann die Ansprechverzögerung aufgrund der Verwendung des unter hohem Druck stehenden Brennstoffes als Betriebsmittel verringert und relativ klein gehalten werden. Der an der Luftdruckkammer 7 eingestellte Druckwert wird von dem Kräftegleichgewicht zwischen der auf die Membran 28 wirkenden Kraft und der Federkraft der Feder 41 bestimmt

Nachstehend soll nun die Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 zur Konstanthaltung der Druckdifferenz ' des Brennstoffes zwischen der stromaufwärts gelegenen bzw. oberen und der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Brennstoff-Dosierventils 9 beschrieben werden. Die Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 weist ein Gehäuse 46 auf, in dem eine erste Kammer 48 und eine zweite Kammer 49 ausgebildet sind, die durch eine in dem Gehäuse 46 in gespanntem Zustand angebrachte Membran 47 voneinander getrennt sind.

Die zweite Druckkammer 49 steht über eine feste Drosselstelle 50 mit der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 und gleichzeitig über eine Leitung .51, eine verstellbare Drosseleinrichtung 52 und eine

Leitung 53 mit dem Niederdruck-Brennstoffkreis 26 in Verbindung. Der Druck innerhalb ehr zweiten Druckkammer 49 wird daher zwischen den Druckwerten der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 und des Niederdruck-Brennstoffkreises 26 auf einem konstanten Zwischenwert gehalten, solange der Strömungswiderstand der variablen Drosseleinrichtung 52 konstant bleibt. Der Auslaßkanal 15 des Brennstoff-Dosierventils 9 mündet in die erste Druckkammer 48, die somit dem an der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Brennstoff-Dosiervehtils 9 herrschenden Druck ausgesetzt ist. Außerdem ist in der ersten Druckkammer 48 in der Nähe der Membran 47 und dieser gegenüberliegend ein Ventilsitz 55 angeordnet, in den der zu dem Brennstoff-Einspritzventil 18 verlaufende Brennstoffkanal 17 mündet. Außerdem ist eine Feder 54 derart angeordnet, daß auf die Membran 47 ein Druck für eine von dem Ventilsitz 55 weggerichtete Bewegung ausgeübt wird. Die Membran 47 bildet somit zusammen mit dem Ventilsitz 55 ein Differenz-Gleichdruckventil und wird in Richtung des Ventilsitzes 55 bewegt, wenn die Druckdifferenz zwischen der ersten Druckkammer

48 und der zweiten Druckkammer 49 größer als ein von der Federkraft der Feder 45 bestimmter vorgegebener Wert wird, während sie von dem Ventilsitz 55 wegbewegt wird, wenn die Druckdifferenz zwischen der ersten Druckkammer 48 und der zweiten Druckkammer

49 kleiner als der vorgegebene Wert wird, so daß der Druck in der ersten Druckkammer 48 relativ zu der zweiten Druckkammer 49 auf einem konstanten Differenzdruckwert gehalten wird. Der an der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Brennstoff-Dosierventils 9 herrschende Druck wird somit konstant gehalten, da der Druck in der ersten Druckkammer 48 konstant bleibt, solange der Druck in der zweiten Druckkammer 49 konstant gehalten wird. Andererseits ist der an der stromaufwärts gelegenen bzw. oberen Seite des Brennstoff-Dosierventils 9 herrschende Druck ebenfalls konstant, und /war aufgrund der über den IZinlaßkanal gegebenen direkten Verbindung mit der Hochdruck-Brennsloffversorgungscinrichtung 21. Auf diese Weise bleibt die Druckdifferenz an dem Brennstofl-Dosicrvenul 9 konstant, solange der Druck in der zweiten Druckkammer 49 konstant ist.

Wie aus der vorstehenden Beschreibung ersichtlich ist. ist die von dem Brennstoff-Dosierventil 9 zugemessene Brennstofldurchflußmcngc dem Öffnungsgrad des Luftventils 3 genau proportional, da die Druckdifferenz an dem Brennstoff-Dosierventil 9 durch die Brennstoff-Druckdifferen/einrichtung 16 konstant gehallen wird und da der Durchflußquerschnitt des Brennstoff-Dosierventil, 9 dem Öffnungsgrad des Luftventil 3 proportional ist. Andererseits kann der !.ui;druck an dor stromaufwärts gelegenen bzw. oberen Seite des Luftventils 3 als dem atmosphärischen Luftdruck gleich angeschen werden, während der Druck an der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Luftventils (d. h., der Druck in der Luftdruckkammer 7) durch die vorstehend beschriebene entsprechende Steuerung des Luftventils 3 konstant gehalten wird. Die durch die Ansaugleitung 1 hindurchtretende Ansaugluftmenge wird somit dem Öffnungsgrad des Luftventils 3 genau proportional. Auf diese Weise ermöglicht das vorstehend beschriebene Zusammenwirken des Luftventil und des Brennstoff-Dosierventils, daß das Verhältnis der Brennstoffzufuhr zu der Ansaugluftmenge (d.h., das Lufl/Brennsloff-Verhältnis) unabhängig von Änderungen der Ansaugluftmenge auf einem konstanten Wert gehalten werden kann.

Wenn angenommen wird, daß der Öffnungsgrad des Luftventils 3 durch den Wert Aa und die Druckwerte an der stromaufwärts gelegenen bzw. oberen und der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Luftventils 3 jeweils durch Po bzw. Pa repräsentiert werden, läßt sich der Ansaugluftstrom Ca folgendermaßen ausdrücken:

Ga~Aa

(1)

Wenn der Bereich des Durchflußquerschnittes des Brennstoff-Dosierventils 9 durch die Größe Af und die Druckwerte an seiner stromaufwärts gelegenen bzw. oberen Seite und seiner stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite durch die Größe P/zbzw. ftgegeben sind, ldui Sien afiucrcrsciiS uic urcnnsiGn-j-iin

Gf durch den folgenden Ausdruck wiedergeben:

(2)

Aus den Gleichungen (1) und (2) ergibt sich dann das Luft/Brennstoff-Verhältnis Ga/Gfz\i:

(3)

Da die Luftventil-Steuereinrichtung und die Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung in der vorstehend beschriebenen Weise zur Konstanthaltung der Bedingungen Po — Pa und Ph — Pc dienen und außerdem das Luftventil 3 derart mit dem Brennstoff-Dosierventil 9 gekoppelt ist, daß das Verhältnis Aa/Af konstant sein kann, wird das Luft/Brennstoff-Verhältnis G:i/Gf konstant gehalten.

Bei der Brennstoff-Zuführeinrichtung mit dem vorstehend beschriebenen Aufbau wird eine Verringerung oder Anreicherung des Luft/Brennstoff-verhältnisses bei der Beschleunigung der Brennkraftmaschine und eine Vergrößerung oder Abmagerung des Luft/Brennstoff-Verhältnisses bei einer Verzögerung der Brennkraftmaschine durch Veränderung entweder der Druckdifferenz Ph — Pc oder der Druckdifferenz Po — Pa in Betracht gezogen. Wenn z. B. die Druckdifferenz Ph — Pcbei der Beschleunigung der Brennkraftmaschine um 10% erhöht wird, wird der Verhältniswert des normalen Luft/Brennstoff-Verhältnisses während eines Dauerbetriebszustandes zu dem Luft/Brennstoff-Verhältnis während der Beschleunigung gleich dem Wert

ΛΛΤ, der anzeigt, daß die Brennstoffkonzentration um ungefähr 5% erhöht ist. Im Gegensatz hierzu bewirkt eine Verringerung der Druckdifferenz Ph — Pcum 10% irrs Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine eine Verringerung der Brennstoffkonzentration um ungefähr 5%. Eine Änderung der Druckdifferenz Po — Pa um ±10% führt dagegen zu einer Steigerung bzw. einer Abnahme der Brennstoffkonzentration um ungefähr 5%.

Nachstehend soll nun eine Ausführungsform der

Anordnung zur Änderung des Luft/Brennstoff-Verhältnisses durch Änderung der Druckdifferenz Ph — Pc bei Beschleunigung und Verzögerung der Brennkraftmaschine beschrieben werden, wobei weiterhin auf F i g. 2 Bezug genommen wird.

Eine Beschleunigung und Verzögerung der Brennkraftmaschine wird von einem Kolben 57 festgestellt, der mit der Drosselklappe 4 über ein durch die strichpunktierte Linie 56 dargestelltes Verbindungsgc-

stange verbunden ist. Der Kolben 57 ist gleitend in einem Zylinder 58 angeordnet und bildet mit diesem eine Kammer 59 mit veränderbarem Volumen, die über eine Leitung 60 mit der Leitung oder dem Kanal 51 in Verbindung steht. In der Leitung 60 ist eine feste Drosselstelle 61 vorgesehen, die parallel zu einer Bypass-Reihenverbindung einer festen Drosselstelle 62 mit einem Rückschlagventil 63 angeordnet ist.

Wenn nun angenommen wird, daß die Drosselklappe 4 zur Beschleunigung der Brennkraftmaschine geöffnet wird, vergrößert sich das Volumen der volumenveränderlichen Kammer 59 aufgrund der entsprechenden Verstellung des mit der Drosselklappe 4 gekoppelten Kolbens 57, was dazu führt, daß ein Teil der von der zweiten Druckkammer 49 über die Leitung 51, die verstellbare Drosseleinrichtung 52 und die Leitung 53 in den Niederdruck-Brennstoffkreis 26 fließenden Brennstoffmenge über die Leitung 60, die feste Drosselstelle 61 sowie die Bypass-Reihenverbindung der festen Drosselstelle 62 mit dem Rückschlagventil 63 ir. die volumenveränderliche Kammer 59 fließt. Der Druck in der zweiten Druckkammer 49 sinkt daher ab, was gleichzeitig von einer entsprechenden Druckverringerung in der relativ zu der zweiten Druckkammer 49 auf einer konstanter. Druckdifferenz gehaltenen ersten Druckkammer 48 begleitet wird. Da der Druck in der ersten Druckkammer 48 gleich dem an der stromabwärts gelegenen bzw. unteren Seite des Brennstoff-Dosierventils 9 herrschenden Druck Pc ist, während der an der stromaufwärts gelegenen bzw. oberen Seite des Brennstoff-Dosierventils 9 herrschende Druck Ph gleich dem in der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 herrschenden konstanten Druck bleibt, vergrößert sich die Differenz Ph — Pc zur Anreicherung des Luft/Brennstoff-Gemisches bzw. zur Steigerung der Konzentration der Brennstoffkomponente nur dann, wenn das Volumen der volumenveränderlichen Kammer 59 zur Beschleunigung der Brennkraftmaschine vergrößert wird.

Im Verzögerungsbetrieb der Brennkraftmaschine wird dagegen die Drosselklappe 4 in Schließrichtung gedreht, wobei sich gleichzeitig das Volumen der volumenveränderlichen Kammer 59 verringert. Unter diesen Umständen fließt der Brennstoff aus der volumenveränderlichen Kammer 59 aus und gelangt über die feste Drosselstelle 61 und die Leitung 60 in die Leitung 51, was eine Verstärkung des dortigen Brennstoffstromes und damit einen erhöhten Druck in der zweiten Druckkammer 49 zur Folge hat Der Druck Pc vergrößert sich somit wodurch die Druckdifferenz Ph — Pc zur Verringerung der Brennstoffkonzentration herabgesetzt wird. Bei einer Drehung der Drosselklappe 4 in SchlieBrichtung wird somit das Luft/Brennstoff-Gemisch magerer gemacht. In diesem Zusammenhang sei erwähnt daß der Betrag der Vergrößerung oder Verringerung der Brennstoffkonzentration des Luft/ Brennstoffgemisches in Relation zu der Geschwindigkeit steht, mit der die Drosselklappe jeweils geöffnet oder geschlossen wird, da die Änderungsrate des Druckes Pc der Änderungsrate des Volumens der volumenveränderlichen Kammer 59 proportional ist

Das Luft/Brennstoff-Verhältnis des der Brennkraftmaschine zugeführten brennbaren Gemisches kann daher in Abhängigkeit von Beschleunigung und Verzögerung der Brennkraftmaschine automatisch auf Optimalwerte korrigiert werden.

Die verstellbare Drosseleinrichtung 52 kann von einer Vielzahl von Drosselventilen gebildet werden, die in bezug auf ihre jeweiligen Durchflußquerschnitte von einer Steuereinrichtung 64 in Abhängigkeit von Änderungen verschiedener Parameter steuerbar sind, wobei diese Parameter Umgebungsbedingungen und Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine, wie etwa atmosphärischen Luftdruck und -temperatur, Maschinentemperatur und dergleichen, repräsentieren. Mit einer solchen Anordnung ist auch eine optimale Steuerung des Luft/Brennstoff-Verhältnisses in Abhängigkeit von den vorstehend genannten Parametern während des normalen Dauerbetriebszustandes der Brennkraftmaschine möglich, da der Druck in der zweiten Druckkammer 49 durch entsprechende Änderungen der Strömungswiderstände der die verstellbare Drosseleinrichtung 52 bildenden einzelnen Drosselventile, die wiederum durch Änderung dieser Parameter verursacht werden, bewirkt wird.

In Fig. 3 ist eine Ausführungsform der Erfindung dargestellt, bei der das Luft/Brennstoff-Verhältnis in

Abhängigkeit von einer Änderung der Druckdifferenz Po — Pa veränderbar ist. Wie der Figur zu entnehmen ist, wird am rechten Endteil der Bohrung 34 des Steuerventils 32, d. h. an der rechten Seite des Steuerkolbens 33, eine Referenz- bzw. Steuerdruckkammer 65 gebildet. Die Referenzdruckkammer 65 steht einerseits über eine feste Drosselstelle 66 mit der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 und andererseits über eine Leitung 67 mit einer festen Drosselstelle 68 mit der Leitung 53 in Verbindung, wobei die Leitung 53 wiederum zur gegenseitigen Verbindung der verstellbaren Drosseleinrichtung 52 mit dem Niederdruck-Brennstoff kreis 26 dient. Eine volumenveränderliche Kammer 59 mit einem ähnlichen Aufbau wie diejenige gemäß F i g. 2, steht mit der Leitung 67 in Verbindung. Solange die volumenveränderliche Kammer nicht in Betrieb befindlich ist bzw. im unbetätigten Zustand verbleibt, weist der in der Referenzdruckkammer 65 herrschende Druck einen konstanten Zwischenwert zwischen den Druckwerten des jeweils in der Hochdruck-Brennstoffversorgungseinrichtung 21 und im Niederdruck-Brennstoffkreis 26 herrschenden Druckes auf. Das Luftventil 3 wird daher derart gesteuert, daß der Druck in der Luftdruckkammer 7 konstant auf einem vorgegebenen Wert gehalten wird.

Wenn das Volumen der volumenveränderlichen Kammer 59 in Abhängigkeit von einer Beschleunigung der Brennkraftmaschine vergrößert wird, wird ein Teil der durch die Leitung 67 strömenden Brennstoffmenge in die volumenveränderliche Kammer 59 gesogen, was zu einem entsprechend verringerten Druck in der Referenzdruckkammer 65 führt Der Steuerkolben 33 wird somii in der Zeichnung nach rechts bewegt wodurch der unter hohem Druck stehende Brennstoff in den Zylinder 43 fließt und den Luftventil-Antriebskolben 42 nach links bewegt Das Luftventil 3 wird somit in der eine Steigerung des Öffnungsgrades herbeiführenden Drehrichtung gedreht Unter diesen Umständen erhöht sich der Druck Pa in der Luftdruckkammer 7, so daß sich die Druckdifferenz Po — Pa verringert, was zu einer Steigerung der Brennstoffkonzentration des Luft/Brennstoff-Gemisches führt

Wenn dagegen das Volumen der volumenveränderlichen Kammer 59 bei einer Verzögerung der Brennkraftmaschine verringert wird, steigt der Druck in der Referenzdruckkammer 65 an, so daß der Steuerkolben 33 nach links bewegt u'ird, was zur Folge hat, daß der in dem Zylinder 43 herrschende Druck εη den Nieder-

dnick-Brennstoffkreis 26 abgegeben wird. Sodann wird der Luftventil-Antriebskolben 42 nach rechts bewegt, wodurch der Öffnungsgrad dta Luftventils 3 verringert wird. Der in der Luftdruckkammer 7 herrschende Druck Pa wird daher verringert, was zu einem entsprechenden Anstieg der Druckdifferenz Po -.Pa führt, durch die sich wiederum eine entsprechend verringerte Brennstoffkonzentration ergibt Die verstellbare Drosseleinrichtung 52 weist einen ähnlichen Aufbau wie diejenige gemäß F i g. 2 auf und dient ebenfalls zur Korrektur des Luft/Brennstoff-Verhältnisses während des normalen Dauerbetriebszustandes der Brennkraftmaschine durch Änderung des Druckes in der zweiten Druckkammer 49 der Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 in Abhängigkeit von Änderungen der die Umgebungsbedingungen und Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine repräsentierenden Parameter, wie sie vorstehend bereits angeführt wurden.

In Fig.4 ist eine weitere Ausführungsform der Anordnung gemäß F i g. 3 dargestellt, die sich von dieser dahingehend unterscheidet, daß die mit der volumenveränderlichen Kammer 59 in Verbindung stehende Leitung 67 mit der verstellbaren Drosseleinrichtung 52 verbunden ist, wodurch die Referenzdruckkammer 65 über die Leitung 67, die verstellbare Drosseleinrichtung 52 und die Leitung 53 mit dem Niederdruck-Brennstoffkreis 26 verbunden wird. Bei der Ausführungsform gemäß F i g. 4 wird die zweite Druckkammer 49 der Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 konstant auf atmosphärischem Luftdruck gehalten und hat keinen Anteil an der Korrektur des Luft/Brennstoff-Verhältnisses. Statt dessen wird die von der verstellbaren Drosseleinrichtung 52 im normalen Dauerbetriebszustand der Brennkraftmaschine vorgenommene Korrektur des Luft/Brennstoff-Verhältnisses sowie die von der volumenveränderlichen Kammer 59 durchgeführte Steuerung des Luft/Brennstoff-Verhältnisses letztlich durch die Steuerung des Druckes in der Referenzdruckkammer 65 erzielt

Wie vorstehend beschrieben, wird durch die Erfindung eine verbesserte Brennstoff-Zuführungseinrichtung für eine Brennkraftmaschine geschaffen, durch die eine variable Steuerung oder Einstellung des Luft/

Brennstoff-Verhältnisses des der Brennkraftmaschine zugeführten Luft/Brennstoff-Gemisches im Beschleunigung^- und Verzögerungsbetriebszustand mit einem relativ einfachen und geringe Herstellungskosten erfordernden Aufbau möglich sind, indem die von der Brennstoff-Druckdifferenzeinrichtung 16 vorgegebene Druckdifferenz über dem Brennstoff-Dosierventil entsprechend geändert wird oder indem eine entsprechende Änderung des Druckes in der Luftdruckkammer 7 oder der von der Luftventil-Steuereinrichtung vorgegebenen Druckdifferenz über dem Luftventil 3 in Abhängigkeit vin einem Signal vorgenommen wird, das eine von dem mit der Drosselklappe 4 gekoppelten Kolben 57 verursachte Druckänderung in der volumenveränderlichen Kammer 59 repräsentiert.

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Claims (9)

Patentansprüche:

1. Brennstoff-Zuiühreinrichtung für eine Brennkraftmaschine mit Brennstoffeinspritzung, mit einem zur Konstanthaltung des Drucks im Ansaugsystem zwischen einem Druckregelungs-Luftventil und einer Drosselklappe dienenden Konstantdruck-Regelkreis, der eine Druck-Meßeinrichtung und ein Stellglied besitzt, durch ,das ein Brennstoff-Dosierkolben ansteuerbar ist, der für eine zum Luftdurchsatz proportionale Dosierung des Brennstoffs gegen eine vom Brennstoff-Versorgungsdruck aufgebaute Rückstellkraft verschiebbar ist, wobei eine Steuereinrichtung vorgesehen ist, durch die in Abhängigkeit von kurzzeitigen Veränderungen der Drosselklappenstellung die Proportionalität der Brennstoffdosierung gezielt beeinflußbar ist, und wobei eine vom Luftventil getrennte Druck-Meßeinrichtung mit einem in eine Hochdruck-Brennstoff-Versorgungseinrichtung integrierten Steuerventil gekoppelt ist, das einen Steuerkolben aufweist, der im •stationären Regelungszustand in seiner offenen Mittelstellung gehalten ist, in der er den anliegenden Brennstoff in einen Niederdruck-Brennstoffkreis und in eine Steuerkammer einer Luftventil-Antriebseinrichtung drosselt, die einen Luftventil-Antriebskolben aufweist, der betriebsmäßig mit dem Luftventil in Verbindung steht, das vom Druck in der Steuerkammer, von der Kraft einer Rückholfeder und vom Brennstoff-Versorgungsdruck auf den ebenfalls mit dem Luftventil gekoppelten Dosierkolben in einer Gleichgewichtsstellung gehalten ist, dadurch gekennzeichnet, daß eine Drucksignal-Erzeugungseinrichtung (56 bis 63) vorgesehen 1st, die mit der Drosselklappe gekoppelt ist und in Abhängigkeit von deren Bewegung ein Drucksignal erzeugt, das entweder die Regelstellung des Steuerkolbens (33) oder den Druckabfall über dem Dosierkolben (9') beeinflußt.

2. Brennstoff-Zuführeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Drucksignal-Erzeugungseinrichtung aus einem Zylinder (58) und einem mit der Drosselklappe (4) gekoppelten Kolben (57) besteht.

3. Brennstoff-Zuführeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Steuerkolben (33) durch eine Federeinrichtung (41) und eine in einer Referenzdruckkammer (65) wirkende Druckkraft in seiner Mittelstellung gehalten ist und daß das Drucksignal der Drucksignal-Erzeugungseinrichtung (56 bis 63) auf die Referenzdruckkammer (65) gebbar ist.

4. Brennstoff-Zuführeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2. dadurch gekennzeichnet, daß in die Brennstoff-Versorgungsleitung (15) stromab des Dosierkolbens (9') eine Druckdifferenz-Konstanthalteeinrichtung (16) integriert ist, die von der Drucksignal-Erzeugungseinrichtung (56 bis 63) ansteuerbar ist.

5. Brennstoff-Zuführeinrichlung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckdifferenz-Konstanthalteeinrichtung(16) eine erste Druckkammer (48) zur Aufnahme des stromab des Brennstoff-Durchflußdosierventils (9) herrschenden Druckes, eine auf einem vorbestimmten Druckwert gehaltene zweite Druckkammer (49) und ein in den Brennstoff-Förderkanal (17) stromab des Dosierventils (9) angeordnetes Differenz-Gleichdruckventil (47, 55)

aufweist, und daß die Drucksignal-Erzeugungseinrichtung (56 bis 63) mit der zweiten Druckkammer (49) in Verbindung steht.

6. Brennstoff-Zuführeinrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Drucksignal-Erzeugungseinrichtung (56 bis 63) über eine feste Drosselstelle (61) und eine parallel zu dieser angeordnete zweite feste Drosselstelle (62) mit vorgeschaltetem Rückschlagventil (63) mit der zweiten Druckkammer (49) in Verbindung steht und das Rückschlagventil (63) in Richtung auf die zweite Druckkammer (49) schließt

7. Brennstoff-Zuführeinrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Differenzdruckkammer (65) über eine feste Drossel (66) mit einer Konstant-Hochdruckquelle (21) und über eine weitere feste Drossel (68) mit dem Niederdruck-Brennstoffkreis (26) in Verbindung steht.

8. Brennstofi-Zuführeinrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Referenzdruckkammer (65) über eine feste Drossel (66) mit einer Konstant-Hochdruckquelle (21) und mit dem Niederdruck-Brennstoffkreis (26) über eine verstellbare Drosseleinrichtung (52) in Verbindung steht, die in Abhängigkeit vom Umgebungsdruck und/oder von Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine verstellbar ist.

9. Brennstoff-Zuführeinrichtung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch eine in die Brennstoffleitung stromab des Brennstoff-Dosierkolbens (9') eingegliederte Druckdifferenz-Konstanthalteeinrichtung (16) und eine in den Niederdruck-Brennstoffkreis (26) integrierte, in Abhängigkeit von Betriebsparametern der Brennkraftmaschine angesteuerte verstellbare Drosseleinrichtung (52), die mit einer Steuerdruckkammer (49) der Druckdifferenz-Konstanthalteeinrichtung (16) zur gezielten Beeinflussung des Druckabfalls über dem Brennstoff-Dosierkolben (9') in Strömungsverbindung steht.