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DE1103363B - Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation

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Publication number
DE1103363B
DE1103363B DEG25369A DEG0025369A DE1103363B DE 1103363 B DE1103363 B DE 1103363B DE G25369 A DEG25369 A DE G25369A DE G0025369 A DEG0025369 A DE G0025369A DE 1103363 B DE1103363 B DE 1103363B
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
pressure
heat exchanger
line
rectification
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEG25369A
Other languages
English (en)
Inventor
Fritz Jakob
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG filed Critical Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority to DEG25369A priority Critical patent/DE1103363B/de
Priority to GB32096/59A priority patent/GB903462A/en
Priority to US841749A priority patent/US3083544A/en
Priority to FR805815A priority patent/FR1250454A/fr
Publication of DE1103363B publication Critical patent/DE1103363B/de
Pending legal-status Critical Current

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kältehaushaltes bei der Gewinnung von unter höherem Druck stellenden Gasgemischen und/oder Gasgemischkomponenten durch Rektifikation von einem oder mehreren Gasgemischen und Entnahme in flüssigem Niederdruckzustand und Versetzung in den gasförmigen Mittel- oder Hochdruckzustand mit etwa Umgebungstemperatur, wobei eine Gasmenge (Luft, N2) der Vorrektifikation entnommen und im Gegenstrom zu einströmendem Gasgemisch (Luft) angewärmt wird. Bekannte \^erfahren zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kältehaushaltes bei der Gewinnung von unter höherem Druck stehendem Sauerstoff durch Rektifikation von Luft und Entnahme in flüssigem Zustand und Versetzung in den gasförmigen, etwa auf Umgebungsluft temperierten Druckzustand verdichten eine der Vor rektifikation entnommene und in den Wärmeaustauschern für die einströmende Luft im Gegenstrom wiedererwärmte Gasmenge auf hohen Druck, bevor dieselbe dem flüssigen, auf höheren Druck gepumpten Sauerstoff zu dessen Verdampfung und Erwärmung zugeleitet und anschließend nach gegebenenfalls weiterem Wärmeaustausch und nach einer Entspannung in die Vor- oder in die Niederdruckrektifikation übergeführt wird. Für diese Verfahren ist die Anordnung von Hochdruckkompressoren für die Gasmenge erforderlich, woraus sich als besonders nachteilige Folge ihre Verunreinigung durch Öl und Feuchtigkeit ergibt. Außerdem sind derartige Hochdruckkompressoren in Anschaffung und Betrieb teuer.
Diese Nachteile werden gemäß der Erfindung dadurch vermieden, daß die angewärmte Gasmenge durch Verdampfung und Erwärmung der flüssigen, auf höheren. Druck gepumpten Komponente (O2) im Wärmeaustausch abgekühlt und nach Ausscheidung und Rückführung der dabei verflüssigten Bestandteile einer Teilerwärmung und anschließenden arbeitsleistenden Entspannung zugeführt wird.
Damit wird der Vorteil erzielt, daß die der Vorrektifikation entnommene Gasmenge ohne Druckerhöhung im Wärmeaustauch zu der auf höheren Druck gepumpten Komponente gebracht und nach Teilerwärmung arbeitsleistend entspannt wird. Die Gasmenge bleibt also sauber und benötigt keine weitere Behandlung. Für das Verfahren ist es nicht besonders wichtig, wohin die entspannte Gasmenge geleitet wird. Sie kann der Niederdruckrektifikation zugeführt oder zumindest teilweise, gegebenenfalls nach weiterem Wärmeaustausch in Gegenströmern mit Produktionsgas, nach Erwärmung in den Regeneratoren abgeführt werden. Die Teilerwärmung der Gasmenge vor der arbeitsleistenden Entspannung kann im
Verfahren und Vorrichtung
zur Erzeugung eines ausgeglichenen
Kältehaushaltes bei der Gewinnung von
unter höherem Druck stehenden
Gasgemischen und/oder Gasgemischkomponenten durch Rektifikation
Anmelder:
Gesellschaft für Linde's Eismaschinen
Aktiengesellschaft,
Zweigniederlassung Höllriegelskreuth,
Höllriegelskreuth bei München
Fritz Jakob, Pullach, bei München,
ist als Erfinder genannt worden
Wärmeaustausch mit einer verdichteten Gasmenge eines geschlossenen oder offenen Mitteldruckkreislaufes erfolgen. Die die Teilerwärmung der zur arbeitsleistenden Entspannung bestimmten Gasmenge bewirkende Gasmenge wird in ihrem Druck reduziert und der Rektifikation zugeführt. Eine Mitteldruckverdichtung mit einer vorherigen Anwärmung und nachträglichen Wiederabkühlung der Gasmenge im Gegenstrom zu sich selbst ergibt dabei einen geschlossenen Mitteldruckkreislauf. Wird jedoch die die Teilerwärmung der zur arbeitsleistenden Entspannung bestimmten Gasmenge bewirkende Gasmenge auf einen sich zur Gewinnung eines unter höherem Druck stehenden Gasgemisches eignenden Druck verdichtet, verflüssigt, vorzugsweise im Wärmeaustausch gegen Restgas aus der Gaszerlegung unterkühlt, der Rektifikation und Waschung dieses Gasgemisches zugeführt und mit dem gewaschenen Gasgemisch vermischt, so ist ein Beispiel eines offenen Mitteldruckkreislaufes gegeben. Derartige Mitteldruckkreisläufe, bei denen der Druck 30 atü kaum erreicht oder übersteigt, sind wegen der Verwendungsmöglichkeit von Trockenlaufverdichtern besonders vorteilhaft, da das zu verdichtende Gas nicht verunreinigt wird und demzufolge keine Nachbehandlung erforderlich ist. Mit einem offenen Mitteldruckkreislauf kann jedoch eine Verlagerung von Kältemenge verbunden sein, so daß zu ihrer Rückführung aus der Rektifikation des einen
109 538/115
Gasgemisches zu der des anderen Gasgemisches der Vorrektifikation des letzteren Gasgemisches eine Gasmenge entnommen, im indirekten Wärmeaustausch gegen das sich durch Zuführung eines Teiles der die Teilervvärmung durchführenden und verflüssigten Gasmenge bildende Gasgemisch verflüssigt und der Vorrektifikation wieder zugeführt wird. Eine weitere Möglichkeit des Austausches von Kältemenge zwischen den zwei je einer Rektifikation unterworfenen Gasgemischen besteht darin, daß die restliche Erwärmung der auf höheren Druck gebrachten Komponente und die Vorkühlung des unter höherem Druck stehenden, zu zerlegenden Gasgemisches im gegenseitigen Wärmeaustausch, aus Gründen der Feuergefährlichkeit und der Explosionsgefahr jedoch vorzugsweise durch Zwischenschaltung eines Solekreislaufes, erfolgen.
In den Zeichnungen sind Ausführungsbeispiele des Gegenstandes der Erfindung dargestellt.
Fig. 1 zeigt die wesentlichen Bestandteile einer Apparatur zur Luftzerlegung mit einer Eintrittsleitung 1 für auf etwa 5,3 bis 6,5 atü verdichtete Luft, periodisch umschaltbaren Regeneratoren 2 zur Abkühlung der einströmenden Luft, einer Verbindungsleitung 3 zum Sumpf einer Rektifikationskolonne 4 mit einer Drucksäule 5, einer Niederdrucksäule 6 und einem Kondensator 7. einer Leitung 8 für verflüssigtes Gasgemisch mit einem Entspannungsventil 9 vom .Sumpf der Drucksäule 5 zu der Niederdrucksäule 6, einer Leitung 10 für flüssigen Stickstoff mit einem Entspannungsventil 11 von der Druckseite des Kondensators 7 zum Kopf der Niederdrucksäule 6 und einem eingeschalteten Gegenströmer 12, einer gleichfalls durch diesen laufenden Entnahmeleitung 13 zu den Regeneratoren 2, einem in diese zwischengeschalteten weiteren Gegenströmer 14, einer Austrittsleitung 15 für erzeugten Stickstoff, einer Entnahmeleitung 16 für flüssigen Sauerstoff aus dem Niederdruckteil des Kondensators 7, einer Flüssiggaspumpe 17 zum Pumpen des Sauerstoffs auf den gewünschten höheren Druck, einer Druckleitung 18 zu einem Gegenströmer 19, in dem der verflüssigte, auf höheren Druck gepumpte Sauerstoff angewärmt wird, und einer Sauerstoffleitung 20. Ergänzt wird die Apparatur durch eine Entnahmeleitung 21 aus der Drucksäule 5 zu den Regeneratoren 2 zur Entnahme und Anwärmung von Luft aus der Drucksäule, Anwärmspiralen 22 in den Regeneratoren 2, eine Leitung 23 zu dem Gegenströmer 19, einen nachgeordneten Flüssigkeitsabscheider 24 mit einer Kondensatrückführungsleitung 25 und einer Gasleitung 26 in einen Wärmeaustauscher 27. dessen Gegenflächen unter einem Mitteldruck stehen, eine Zuleitung 28, eine Turbine 29 und eine Ableitung 30 mit einer Zweigleitung 31. Weitere Teile sind eine Entnahmeleitung 32 für Luft aus der Drucksäule, ein Gegenströmer 33 zur Anwärmung dieser Luft, eine Leitung 34, ein Trockenlaufverdichter 35 mit nachgeordneter Nachkühlung, eine Leitung 36 zum Gegenströmer 33 zur Abkühlung der auf Mitteldruck verdichteten Luft, eine Leitung 37 zum Wärmeaustauscher 27 zur Teilerwärmung der arbeitsleistend zu entspannenden Luft, eine Abführungsleitung 38 mit einem Entspannungsventil 39 zur Leitung 3 und in die Drucksäule 5. Schließlich ist noch eine Zwischenleitung 40 mit einem Ventil 41 zwischen den Leitungen 21 und 26 zur eventuellen Überführung von Druckluft vorgesehen.
Der durch die Teile 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 und 39 dargestellte Mitteldruckkreislauf, der durch die Fortsetzung in den Teilen 3, 5 und 21 in sich geschlossen ist, ist angeordnet, weil die Regeneratoren 2 mit einem Austrittsüberschuß arbeiten, so daß in ihnen kein für die Anwärmung der in der Turbine 29 zu entspannenden Luft nutzbarer Wärmeüberschuß zur Verfügung steht. Die Teilerwärmung der in der Turbine 29 zu entspannenden Luft wird daher in dem in den Mitteldruckkreislauf eingeschalteten Gegenströmer 27 durch Übernahme der Verflüssigungswärme aus der im Mitteldruckkreislauf geführten
ίο Luftmenge vorgenommen. Falls die aus dem Flüssigkeitsabscheider 24 austretende Luftmenge nicht ausreicht, um bei der nach der Teilerwärmung erfolgenden arbeitsleistenden Entspannung die benötigte Kälte zu erzeugen, wird sie durch Zumischung von Drucksäulenluft über die Zwischenleitung 40 und das Ventil 41 ausreichend vergrößert. Durch die Leitung 30 wird ein (meist kleiner) Teil der entspannten Luft in die Niederdrucksäule eingeblasen, ein (meist größerer) Teil wird über die Zweigleitung 31 dem durch die
ao Leitung 13 abziehenden Stickstoff beigemischt.
Fig. 2 zeigt eine Abweichung in der Anordnung des Mitteldruckkreislaufes, da statt eines Mitteldruckkreislaufes für Luft aus der Drucksäule ein geschlossener Mitteldruckkreislauf für Stickstoff aus der Drucksäule angeordnet ist. Durch die Leitung 51 wird dem Kondensator 7 der Drucksäule 5 Stickstoff entnommen, im Wärmeaustauscher 52 angewärmt, durch die Leitung 53 dem Mitteldrucktrockenlaufverdichter 54 zugeführt, nachgekühlt, durch die Leitung 55 in dem Wärmeaustauscher 52 im Gegenstrom zu sich selbst abgekühlt, durch die Leitung 56 dem Gegenströmer 27 zur Verflüssigung zugeleitet, wobei die Teilerwärmung der zu entspannenden Luft vorgenommen wird, und durch die Leitung 57 und das Entspannungsventil 58 wieder in die Drucksäule 5 zurückgeführt.
Das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 zeigt die Verbindung einer Luftzerlegungsanlage 61 zur Erzeugung von unter höherem Druck stehendem Sauerstoff und unter Druck stehendem Stickstoff mit einer Gaszerlegungsanlage 62 zur Erzeugung von Ammoniaksynthesegas aus Konvertgas, das aus Wasserstoff. Stickstoff, Kohlenoxyd und Methan besteht. Der Sauerstoff soll unter einem Druck von etwa 40 Atm.
geliefert werden, der Stickstoff soll auf den Druck des Rohgases gebracht werden, das sind etwa 25 Atm. Zur Erwärmung des Turbinengases dient der Stickstoff, der sowieso in die Gasanlage übergeführt werden muß, also der Produktionsstickstoff. Der Produktionsstickstoff wird in der Leitung 63 aus der Drucksäule 5 entnommen, in Spiralen 64 der einströmenden Luft entgegengeführt und dabei erwärmt, außerhalb des Zerlegungsapparates mittels eines Trockenlaufkompressors 65 auf ungefähr 25 atü verdichtet und tritt nach Rückkühlung in einem nicht gezeichneten Nachkühler im Gegenstrom mit aus der Gasanlage kommendem Restgas und mit Wasserstoff-Stickstoff-Gemisch in Wärmeaustausch. Er wird dabei ungefähr bis zu seinem Verflüssigungsbeginn in den Gegenströmern 66 und 67 abgekühlt und dann in dem Gegenströmer 68 verflüssigt, wobei er seine Verflüssigungswärme an die in der Turbine 29 zu entspannende Luft abgibt. Dieser nun im Gegenströmer 68 verflüssigte Stickstoff wird im Gegenströmer 69 etwas gegen das Restgas unterkühlt und gelangt nun durch die Leitung 70 in flüssigem Zustand in die Anlage 62, wo der eine Teil zur Waschung in der Waschsäule 71 verwendet, der andere Teil direkt in das Wasserstoff-Stickstoff-Gemisch in 72 eingespeist wird. Der Anlage 62 ist also auf diesem Weg eine große Menge
flüssigen Stickstoffes zugeführt worden, mehr als sie zur Deckung ihrer Kälteverluste braucht. Es muß der Anlage 62 also wieder eine entsprechende Menge Flüssigkeit entnommen werden, um ihren Kältehaushalt auszugleichen. Zu diesem Zweck wird der Drucksäule 5 gasförmiger Stickstoff entnommen und dem Gegenströmer 72 zugeführt. In diesem Gegenströmer 72 wird der der Drucksäule 5 entstammende Stickstoff im Wärmeaustausch mit dem im Wasserstoffgemisch verdampfenden flüssigen Stickstoff verflüssigt und läuft der Anlage 61 wieder zu. Damit ist die Kälte, die der flüssige Stickstoff aus dem Gegenströmer 69 der Anlage 62 zugeführt hat, zum größten Teil wieder in die Anlage 61 zurückgeströmt und in der Anlage 62 nur so viel verblieben, wie zur Deckung ihrer Kälte-Verluste benötigt wird. In den Gegenströmern 73 und 74 wird im Gegenstrom zu durch die Leitung 75 austretendem Wasserstoff-Stickstoff-Gemisch das Rohgas abgekühlt.
Das Rohgas kommt in einer Leitung 76 an und wird in dem Gegenströmer 73 auf etwa +50C abgekühlt und das dabei auskondensierende Wasser in dem Abscheider 77 ausgeschieden. In dem nachfolgenden Gegenströmer 74 wird das Gas auf etwa — 500C abgekühlt. Es gelangt dann in einen Geltrockner 78 und von dort aus in die Gegenströmer 79 und 80, den warmen, 79, und den kalten Ast 80. Aus dem kalten Ast wird es in das Verdampfungsgefäß 81 übergeführt, in dem es mit Hilfe von drucklos verdampfendem, flüssigem Stickstoff oder Restgas auf eine konstante Temperatur von ungefähr 85° K abgekühlt wird. Mit dieser Temperatur kommt das Rohgas dann durch die Leitung 82 in die Waschsäule 71 und wird hier in reines Wasserstoff-Stickstoff-Gemisch verwandelt. Die ausgewaschenen Bestandteile verlassen die Waschsäule 71 am Sumpf 83 als Restgas in flüssiger Form durch die Leitung 84. Dieses flüssige Restgas wird teilweise in das Verdampfungsgefäß 81 eingespeist und dient dort zur Kühlung des Rohgases, ein anderer Teil gelangt in flüssiger Form in die Anlage 61 und wird dort im Gegenströmer 69 und im Gegenströmer 66 gegen eintretenden Mitteldruckstickstoff verdampft und angewärmt. Das angewärmte Restgas verläßt in der Leitung 85 die Anlage 61. Um die in dem Sauerstoff nach Durchtritt durch den Wärmeaustauscher 19 noch enthaltene Kälte auszunutzen, ist zwischen der Sauerstoff leitung 20 und den Gegenströmern 73 und 74 der Anlage 62 ein Solekreislauf 86 zwischengeschaltet. Dieser Solekreislauf 86 überträgt die in dem Sauerstoff noch enthaltene Kälte über den Wärmeaustauscher 87 auf das Rohgas und dient somit zur Vorkühlung des Rohgases. Weil bei diesem Verfahren des Niederdruckwärmeaustausches der verdichtete Sauerstoff verhältnismäßig kalt den Gegenströmer 19 verläßt, läßt sich der große Kältevorrat ausnutzen und eine sonst erforderliche, Energie benötigende Ammoniakkühlung einsparen.

Claims (12)

Patentansprüche: 60
1. Verfahren zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kältehaushaltes bei der Gewinnung von unter höherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemischkomponenten durch Rektifikation von einem oder mehreren Gasgemischen und Entnahme in flüssigem Niederdruckzustand und Versetzung in den gasförmigen Mittel- oder Hochdruckzustand mit etwa Umgebungstemperatur, wobei eine Gasmenge (Luft, N2) der Vorrektifikation entnommen und im Gegenstrom zu einströmendem Gasgemisch (Luft) angewärmt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die angewärmte Gasmenge durch Verdampfung und Erwärmung der flüssigen, auf höheren Druck gepumpten Komponente (O2) im Wärmeaustausch abgekühlt und nach Ausscheidung und Rückführung der dabei verflüssigten Bestandteile einer Teilerwärmung und anschließenden arbeitsleistenden Entspannung zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilerwärmung der Gasmenge (Luft, N2) vor der arbeitsleistenden Entspannung im Wärmeaustausch mit einer verdichteten Gasmenge (Luft, N2) eines geschlossenen oder offenen Mitteldruckkreislaufes erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die die Teilerwärmung der zur arbeitsleistenden Entspannung bestimmten Gasmenge (Luft, N2) bewirkende Gasmenge (Luft, N2) in ihrem Druck reduziert und der Rektifikation zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die die Teilerwärmung der zur arbeitsleistenden Entspannung bestimmten Gasmenge (Luft, N2) bewirkende Gasmenge (N2) auf einen sich zur Gewinnung eines unter höherem Druck stehenden Gasgemisches (H2+ N2) eignenden Druck (etwa 25 Atm.) verdichtet, verflüssigt, vorzugsweise im Wärmeaustausch gegen Restgas aus der Gaszerlegung unterkühlt, der Rektifikation und Waschung dieses Gasgemisches (Rohgas, Konvertgas) zugeführt und mit dem gewaschenen Gasgemisch (H2+ N2) vermischt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, 2 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß zur Rückführung von Kältemenge aus der Rektifikation des einen Gasgemisches (Rohgas, Konvertgas) zu der des anderen Gasgemisches (Luft) der Vorrektifikation des letzteren Gasgemisches eine Gasmenge (N2) entnommen, im indirekten Wärmeaustausch gegen das sich durch Zuführung eines Teiles der die Teilerwärmung durchführenden und verflüssigten Gasmenge (N2) bildende Gasgemisch (H2+ N2) verflüssigt und der Vorrektifikation wieder zugeführt wird.
6. \rerfahren nach Anspruch 1, 2, 4 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß die restliche Erwärmung der auf höheren Druck gebrachten Komponente (O2) und die Vorkühlung des unter höherem Druck stehenden, zu zerlegenden Gasgemisches (Rohgas, Konvertgas) im gegenseitigen Wärmeaustausch, vorzugsweise durch Zwischenschaltung eines Solekreislaufs, erfolgt.
7. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Leitung (21) zur Verbindung der Drucksäule (5) einer Rektifikationskolonne mit den kalten Enden in Regeneratoren eingelegten Anwärmspiralen (22), einen Wärmeaustauscher (19), der in der Abführungsleitung (18, 20) für die auf höheren Druck gepumpte Komponente liegt, eine Verbindungsleitung (23) vom warmen Ende der Anwärmspiralen zum zweiten Kanal dieses Wärmeaustauschers (19) und eine Verbindung von dessen kaltem Ende zu einem nachgeschalteten Flüssigkeitsabscheider (24), der eine Kondensatrückführungsleitung (25) zur Drucksäule (5) aufweist und von dem eine Gasleitung (26) zum kalten Ende eines Wärmeaustauschers (27) führt, durch dessen zweiten Kanal Mitteldruckluft geleitet wird, und
dessen warmes Ende mit einer Turbine (29) verbunden ist, deren Austritt mit der Niederdrucksäule (6) in Verbindung steht.
8. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Wärmeaustauscher (27) zur Erwärmung des arbeitsleistend zu entspannenden Gases mit seinem unter Mitteldruck stehenden" Kanal in einem geschlossenen oder offenen Mitteldruckkreislauf liegt, der aus einem Kompressor (54) und mindestens einem Wärmeaustauscher (52) besteht.
9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Mitteldruckkreislauf an die Drucksäule (5) angeschlossen ist und gebildet ist aus folgenden Teilen, die jeweils durch Leitungen miteinander verbunden sind: dem einen Kanal eines Wärmeaustauschers (33), einem Mitteldruckverdichter (35) mit Nachkühler, dem zweiten Kanal des Wärmeaustauschers (33) und dem Wärmeaustauscher (27) für das arbeitsleistend zu entspannende Gas.
10. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch eine Leitung (63), durch die ein Teil eines Zerlegungsproduktes aus der Drucksäule (5) entnommen wird und die mit zusätzlich in die Regeneratoren eingelegten Anwärmspiralen (64) verbunden ist, Verbindungsleitungen von diesen zu einem Mitteldruckverdichter (65) mit Nachkühler, an den zwei parallel geschaltete Wärmeaustauscher (66, 67) angeschlossen sind, Verbindungsleitungen von diesen zu dem Wärmeaustauscher (68), der der Anwärmung des arbeitsleistend zu entspannenden Gases dient, und einen hinter diesen geschalteten weiteren Wärmeaustauscher (69) als Unterkühler, von dem eine Leitung (70) zu der Waschsäule (71) einer anderen Gaszerlegungsanlage (62) führt.
11. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch die Hintereinanderschaltung einer Entnahmeleitung (63) für einen Teil einer Zerlegungskomponente aus der Drucksäule (5) mit einem Wärmeaustauschkanal in dem Verdampfungsgegenströmer (72) und einer. Rückleitung für die in diesem verflüssigte Zerlegungskomponente zur Drucksäule (5).
12. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch einen Wärmeaustauscher (87), der in Strömungsrichtung hinter dem Wärmeaustauscher (19) liegt, in dem die auf höheren Druck gepumpte Komponente verdampft wird, und hinter diesen geschaltete Wärmeaustauscher (73, 74) in der Vorkühleinrichtung für das unter höherem Druck stehende, zu zerlegende Gasgemisch und Verbindungsleitungen derart, daß der Wärmeaustauscher (87) in einen Solekreislauf (86) einbezogen ist.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschriften Nr. 734 573, 935 195.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
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