BR112015006155B1 - Método para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar de uma sala fechada equipada com um sistema de redução de oxigênio e sistema de redução de oxigênio para a configuração e a manutenção de um teor de oxigênio predefinível na atmosfera espacial de uma sala fechada - Google Patents

Abstract

método para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar de uma sala fechada equipada com um sistema de redução de oxigênio e sistema de redução de oxigênio para a configuração e a manutenção de um teor de oxigênio predefinível na atmosfera espacial de uma sala fechada. a presente invenção se refere a um método para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade do ar de uma sala fechada (2) que é equipada com um sistema de redução de oxigênio (1) e na atmosfera na qual pelo menos um teor de oxigênio que pode preferencialmente ser determinado previamente e é reduzido em comparação ao ar ambiente normal pode ser configurado e mantido para fins de prevenção e/ou extinção de incêndio pela introdução de um gás de deslocamento de oxigênio. o sistema de redução do oxigênio (1) possui um sistema compressor (4; 4.1; 4.2) para a compressão de uma mistura gasosa inicial e um sistema de separação de gás 3; 3.1; 3.2) a jusante do sistema compressor (4; 4.1; 4.2) para separar pelo menos uma porção do oxigênio contido na mistura gasosa inicial e para prover um gás enriquecido com nitrogênio que é fornecido à sala fechada (2). a pressão diferencial configurada na sala (2) é verificada e comparada à um valor de referência correspondente, pela qual é provida a informação a respeito da estanquidade do ar da sala.

Description

DESCRIÇÃO

[001] A presente invenção se refere a um método para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar de uma sala fechada equipada com um sistema de redução de oxigênio. Em particular, a invenção se refere a um método para a determinação e/ou o monitoramento de forma tão precisa quanto possível do fluxo de vazamento relevante relacionado ao volume de salas capazes de serem tornadas inertes e em particular tornadas continuamente inertes, em que é utilizado um método de inertização.

[002] A invenção se refere ainda a um sistema de redução de oxigênio para a criação e a manutenção de um teor de oxigênio que é predefinível e reduzido em comparação com o ar ambiente normal na atmosfera espacial de uma sala fechada, em que o sistema de redução de oxigênio é projetado para executar o método da invenção para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar de uma sala fechada.

[003] Os métodos de inertização para o treinamento de alta altitude, o armazenamento de alimentos ou para a minimização do risco de incêndio em uma sala fechada são geralmente conhecidos a partir da tecnologia de inertização. Nos ditos métodos de inertização, a atmosfera da sala fechada normalmente é reduzida e então mantida em um nível de inertização abaixo da concentração de oxigênio da atmosfera do ar ambiente através da introdução de um gás de deslocamento de oxigênio de uma fonte de gás inerte.

[004] O efeito preventivo resultante deste método tem base no princípio do deslocamento de oxigênio. Como é sabido, o ar ambiente normal consiste em aproximadamente 21% de oxigênio em volume, 78% de nitrogênio em volume, e 1% em volume de outros gases. De modo a minimizar o risco de início de incêndio ou, respectivamente, para extinguir um incêndio que já foi iniciado em uma sala fechada, ou para prolongar a vida útil de alimentos armazenados, a concentração de nitrogênio na respectiva sala é aumentada, e o teor de oxigênio, então, reduzido, por exemplo, através da introdução de nitrogênio puro como gás inerte. Um efeito protetor apreciável e/ou um efeito de prevenção contra incêndios é conhecido por começar uma vez que a percentagem de oxigênio cai abaixo de cerca de 15% em volume. Dependendo dos materiais inflamáveis (carga de incêndio) no interior da sala relevante, pode ser necessário reduzir ainda mais o teor de oxigênio para, por exemplo, 12% em volume. A maioria dos materiais combustíveis já não pode inflamar ou queimar na dita concentração de oxigênio.

[005] Um sistema de redução do oxigênio geralmente é configurado de modo que um ou mais níveis de retirada definidos podem ser configurados na atmosfera espacial de uma sala fechada dentro de um período de tempo específico, e mantidos por um período definido ou continuamente. Assim, é necessário, por exemplo, reduzir rapidamente o teor de oxigênio na atmosfera da sala em caso de incêndio, de modo a extinguir (suprimir) o incêndio e evitar eficazmente a reignição do material na sala pelo menos para a duração de uma chamada fase de reignição.

[006] A fase de reignição notada acima indica o período de tempo após a chamada “fase de combate a incêndio” durante a qual a concentração de oxigênio na sala fechada não pode exceder um valor específico, a chamada “fase de valor de prevenção de reignição”, de modo a evitar que o material na área protegida reacenda. O nível de prevenção de reignição é assim um contingente de concentração de oxigênio sobre a carga de incêndio da sala, e é determinado por testes.

[007] De modo a ser capaz de garantir a prevenção contra incêndio e/ou a vida útil longa do alimento armazenado, o sistema de redução de oxigênio deve ser configurado em conformidade; ou seja, ele deve ser capaz de fornecer um fluxo volumétrico específico de gases de deslocamento de oxigênio por um período de tempo mais longo. A quantidade de gases de deslocamento de oxigênio que deve ser fornecida por unidade de tempo pelo sistema de redução de oxigênio em um caso específico depende, em particular, do volume espacial e da estanquidade ao ar da sala fechada. Portanto, o sistema de redução de oxigênio deve ter uma capacidade maior quando a sala fechada for, por exemplo, um depósito de volume espacial relativamente grande, uma vez que um volume maior de gases de deslocamento de oxigênio é introduzido na atmosfera espacial do depósito por unidade de tempo - em comparação com uma área protegida relativamente pequena -, de modo a ser capaz de configurar um nível de retirada dentro de um período de tempo especificado. Por outro lado, a quantidade de gases de deslocamento de oxigênio fornecida pelo sistema de redução de oxigênio também aumenta por unidade de tempo quanto menor for a estanquidade ao ar da sala fechada, ou quanto maior for a taxa de troca de ar, respectivamente.

[008] A influência do volume espacial geralmente não apresenta dificuldades para a configuração de um sistema de redução de oxigênio. Isto é devido ao fato de ser relativamente fácil determinar o volume espacial máximo de uma sala equipada ou que deve ser equipada com um sistema de redução de oxigênio que deve ser fabricado, e pelo menos este volume espacial ser incapaz de aumentar ao longo do tempo. No entanto, isso é uma questão diferente em relação à estanquidade ao ar da sala. A taxa de troca de ar, expressa como o chamado valor n50, geralmente é utilizada como a medida de estanquidade ao ar de uma sala.

[009] A taxa de troca de ar n50 é derivada do fluxo volumétrico de ar por hora, quando um diferencial de pressão de 50 Pa deve ser mantido, dividido pelo volume da estrutura. Assim, a sala fechada tem um valor de estanquidade ao ar maior quanto menor for a taxa de troca de ar.

[010] Um procedimento de medição de pressão diferencial (método de estanquidade) geralmente é usado para medir o valor n50 que é uma medida de estanquidade ao ar de uma sala. No entanto, a execução de uma série de medições de pressão diferencial para a determinação da taxa de troca de ar n50 é muitas vezes associada a várias dificuldades, e requer um grande esforço técnico, em particular em edifícios ou espaços maiores. Mesmo quando uma medição de pressão diferencial identifica o valor n50 do respectivo espaço, isso não descarta o estado fechado da sala que muda ao longo do tempo, em particular sua taxa de troca de ar. Assim, é concebível, por exemplo, que aberturas inicialmente vedadas na sala tornem-se não estanques. A colocação de objetos e/ou de mercadorias na sala fechada (em particular no caso de um depósito) também impacta a taxa de troca de ar determinada pela medição de pressão diferencial.

[011] O fato de que a estanquidade ao ar de uma sala fechada pode não só mudar ao longo do tempo, mas também pode em particular piorar apresenta um problema durante a configuração dos sistemas de redução de oxigênio. Em particular, não foi possível até agora, ou é possível apenas com grande esforço, determinar a estanquidade ao ar de uma sala já equipada com um sistema de redução de oxigênio em um momento futuro, de modo a adaptar a capacidade do sistema de redução de oxigênio como necessário; ou seja, por exemplo, para aumentar o volume de gases de deslocamento de oxigênio, o sistema de redução de oxigênio fornece por unidade de tempo, de modo a ainda prover a prevenção contra incêndios e/ou uma vida útil longa após uma diminuição na estanquidade ao ar da sala fechada.

[012] O monitoramento contínuo da estanquidade ao ar de um espaço equipado com um sistema de redução de oxigênio também é desejável, na medida das conclusões que também podem ser tiradas para os espaços vizinhos em relação a vazamentos que tenham recém-surgido. O risco disso é que os gases de deslocamento de oxigênio podem acabar nos espaços vizinhos através dos ditos vazamentos recentemente desenvolvidos que, em determinadas circunstâncias, podem resultar em perigo para a saúde das pessoas nos espaços vizinhos.

[013] Com base neste problema, conforme estabelecido, a presente invenção soluciona o objetivo de especificar um método com o qual a estanquidade ao ar de uma sala fechada possa ser determinada com tanta precisão quanto possível e sem um grande esforço, respectivamente, um valor de estanquidade ao ar determinado inicialmente pode ser controlado/verificado em um momento futuro, pelo que a dita sala deve ser particularmente adequada para a utilização da tecnologia de inertização descrita acima.

[014] Em particular, devem ser especificados um método e um sistema com os quais a estanquidade ao ar atual da sala fechada pode ser determinada/controlada a qualquer momento necessário de uma forma eficaz e ainda facilmente realizável, sem a necessidade de realizar uma série demorada das ditas medições, como é o caso, por exemplo, com o procedimento conhecido de medição de estanquidade da técnica anterior para a determinação do valor de n50.

[015] Este objetivo é alcançado pela matéria da reivindicação independente 1 em relação ao método, e pela matéria da reivindicação independente 14 em relação ao sistema.

[016] Outros desenvolvimentos vantajosos do método da invenção estão estabelecidos nas reivindicações dependentes 2 a 13.

[017] Consequentemente, um método é particularmente especificado para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar de uma sala fechada equipada com um sistema de redução de oxigênio, em que pelo menos um nível de oxigênio de preferência predefinível que é reduzido em comparação com o ar ambiente normal pode ser configurado e mantido na atmosfera espacial da sala fechada pela introdução de um gás de deslocamento de oxigênio. O sistema de redução de oxigênio associado à sala fechada tem um sistema compressor para a compressão de uma mistura gasosa inicial que contém pelo menos nitrogênio e oxigênio, e um sistema de separação de gás a jusante do sistema compressor no qual pelo menos uma porção do oxigênio contido na mistura gasosa inicial é separada, de modo que um gás enriquecido com nitrogênio é provido na saída do sistema de separação de gás. Este gás enriquecido com nitrogênio é fornecido à sala fechada para configurar e/ou manter um nível reduzido de oxigênio. Ao mesmo tempo, a pressão prevalecente ou configurada na sala fechada em relação à pressão do ar ambiente é determinada. A diferença de pressão determinada é utilizada como uma medida da estanquidade ao ar da sala fechada. Durante a determinação, as aberturas variáveis da sala, tais como, por exemplo, janelas ou portas, etc, não têm vantajosamente qualquer influência evitável, de modo a não falsificar o resultado da medição.

[018] Subsequentemente, no método da invenção, pelo menos um valor de pressão diferencial previamente determinado é comparado a um valor de referência correspondente (valor alvo). A avaliação do resultado de comparação adquirido segue posteriormente e, dependendo da quantidade de desvio entre o valor de pressão diferencial determinado e o respectivo valor de referência, pode ser feita uma pressuposição quanto à estanquidade ao ar da sala fechada e/ou a estanquidade ao ar da sala fechada ao longo do tempo.

[019] As vantagens alcançáveis com a solução da invenção são óbvias: devido ao sistema poder fazer uso dos componentes do sistema de redução de oxigênio já existente para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar da sala fechada, a estanquidade ao ar da sala fechada pode ser determinada/controlada a qualquer momento de uma maneira facilmente realizável e ainda eficaz. Tudo o que é requerido aqui é a provisão de um gás enriquecido com nitrogênio com a utilização do compressor e do sistema de separação de gás do sistema de redução de oxigênio, e o mesmo é introduzido de preferência continuamente com uma taxa de fluxo constante no espaço fechado, de modo a estabelecer uma diferença de pressão na sala fechada em comparação com a pressão externa (pressão ambiente). O sistema compressor é regulado de preferência de modo que exista um fluxo volumétrico temporalmente constante de gás enriquecido com nitrogênio na saída do sistema de separação de gás, de modo que uma certa diferença de pressão em relação à pressão externa seja estabelecida quando o gás fornecido é introduzido na sala fechada. Esta diferença de pressão em conjunto com o fluxo volumétrico introduzido na sala fechada provê uma medição da estanquidade ao ar da sala fechada. Portanto, isso constitui uma variante facilmente realizável do procedimento de pressão diferencial do “teste de estanquidade” conhecido.

[020] Deve-se enfatizar aqui que o método de acordo com a invenção pode determinar a estanquidade ao ar da sala fechada sem muito tempo e esforço. Portanto, o método é particularmente adequado para verificar se os vazamentos que anteriormente não foram reconhecidos podem ter sido recém- formados na concha espacial da sala ao longo do tempo, tendo assim uma influência sobre a taxa de troca de ar da sala. Assim, é possível, por exemplo, utilizar o método da invenção para medir semanalmente a estanquidade ao ar da sala e compará-la a um valor de referência predefinido ou especificado. Caso seja descoberto que apareceram vazamentos adicionais na concha espacial da sala fechada, as medidas adequadas devem ser tomadas. Elas podem consistir, por exemplo, de inspeção da concha da sala contra vazamentos, de modo a vedá-la em conformidade. Adicionalmente ou alternativamente aqui, no entanto, também é concebível a adaptação do sistema de redução de oxigênio à maior taxa de troca de ar da sala protegida. Isto pode envolver, em particular, a quantidade de gás inerte no sistema de redução de oxigênio que deve ser rapidamente fornecia em caso de incêndio.

[021] Outro desenvolvimento preferencial do método da invenção provê não apenas a introdução do gás fornecido na saída do sistema de separação de gás para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar da sala fechada, mas também adicionalmente a introdução de ar fresco na sala fechada, de modo a aumentar o fluxo volumétrico total introduzido na sala fechada. Fazer isso gera uma pressão diferencial específica maior que se desenvolve na sala fechada em comparação com a pressão do ar ambiente (atmosfera externa). Nesta variação - em comparação com um caso em que apenas o gás fornecido na saída do sistema de separação de gás é introduzido - a estanquidade ao ar da sala é determinada mais precisamente a partir da pressão diferencial maior. Pequenas modificações na estanquidade ao ar podem, assim, ser detectadas de forma confiável. A utilização de um componente do sistema de ventilação do sistema de redução de oxigênio e/ou o componente do sistema compressor do sistema de redução de oxigênio é, portanto, conveniente para a introdução de ar fresco adicional na sala fechada, de modo que também neste outro desenvolvimento o sistema pode tirar partido dos componentes já existentes do sistema de redução de oxigênio.

[022] Uma vez que uma avaliação confiável da estanquidade ao ar da sala fechada só pode ser feita quando o volume de gás fornecido à sala fechada por unidade de tempo é constante, pelo menos após um determinado tempo de início, é preferencial que o gás enriquecido com nitrogênio fornecido na saída do sistema de separação de gás e o ar fresco adicionalmente fornecido como aplicável sejam introduzidos na sala fechada, de preferência de forma contínua em uma taxa de fluxo volumétrico constante.

[023] As experiências práticas demonstraram que é vantajoso em termos do período de medição e da precisão da medição que a taxa de fluxo volumétrico relativa Qrel; ou seja, a taxa de fluxo volumétrico em relação ao volume espacial da sala e à taxa de troca de ar n50 (Qrel = fluxo volumétrico / (volume espacial x taxa de troca de ar)) assuma um valor entre 0,2 e 0,9, de modo que uma mudança relativa no valor n50 de 50% a 3% possa ser reconhecida. Em um volume espacial de 600.000 m3 e um valor n50 de 0,015/h, a taxa de fluxo volumétrico deve assumir um valor constante, de preferência dentro de uma variação de 1.800 m3/h a 8.100 m3/h. É ainda mais preferencial que a taxa de fluxo volumétrico relativa Qrel esteja entre 0,34 e 0,67, o que, em um volume espacial de 600.000 m3 e um valor n50 de 0,015/h, corresponde a um fluxo de 3.000 m3/h a 6.000 m3/h e uma mudança do valor n50 detectável entre 17% e 5%. Estas taxas de fluxo são facilmente realizáveis com os componentes de um sistema de redução de oxigênio convencional.

[024] A medição de pressão diferencial do método da invenção ocorre de preferência simultaneamente, ou pelo menos parcialmente sobreposto temporalmente ao gás que é introduzido na sala fechada. A avaliação tem base de preferência nos valores de pressão diferencial medidos uma vez que uma taxa de fluxo volumétrico constante Q tenha sido atingida. De modo a reduzir os erros de medição, é ainda mais preferencial que a avaliação tenha base apenas naqueles valores de pressão diferencial medidos após a diferença de pressão ter sido alcançada na sala fechada e não haver mais alterações por um período de tempo específico ou, respectivamente, não exceder ou cair de um intervalo de tolerância predefinível.

[025] Especificamente, uma avaliação com o método da invenção ocorre por comparação entre pelo menos um valor de pressão diferencial determinado e um valor de referência correspondente. O termo “pressão diferencial” ou “valor de pressão diferencial”, como utilizado aqui, deve ser entendido como uma pressão configurada em relação à pressão de ar ambiente pelo gás que é introduzido na sala fechada.

[026] O valor de pressão utilizado na comparação corresponde numericamente com vantagem a uma pressão diferencial configurada na sala fechada - em relação à pressão do ar ambiente - com um fornecimento contínuo de gás em uma taxa de fluxo constante Q. A utilização de um sistema de medição de pressão, em particular um sistema de medição de pressão diferencial, leva assim à detecção do valor de pressão utilizado na avaliação.

[027] Para simplificar a avaliação e aumentar a precisão de medição, é vantajoso que o valor de pressão detectado que deve ser comparado ao valor de referência correspondente seja medido em um ponto no tempo em que, dado o fornecimento contínuo de gás em uma taxa de fluxo volumétrico constante Q, a mudança temporal de pressão na sala fechada não ultrapasse um limite superior predefinido ou definível, nem diminua de um limite inferior predefinido ou definível.

[028] Alternativamente ou adicionalmente a isso, é concebível que o valor de pressão utilizado na avaliação corresponda a um valor médio de uma pluralidade de pressões detectadas por um sistema de medição de pressão, em particular um sistema de medição de pressão diferencial.

[029] Uma vez que a temperatura do ar ambiente na sala também tem um impacto sobre a pressão prevalecente ou configurada na sala, também é vantajoso em termos de redução de erros de medição detectar e em particular medir a temperatura na sala fechada, de preferência de forma contínua ou em tempos predefinidos ou após eventos predefinidos. O valor de temperatura detectado é levado em conta de preferência durante a determinação de pelo menos um valor de pressão utilizado na avaliação.

[030] Por último, uma realização vantajosa do método da invenção provê a emissão automática e de preferência seletivamente automática de uma mensagem de aviso quando a avaliação mostrar que o valor de pressão determinado desvia do valor de referência em mais de uma tolerância predefinível.

[031] O termo “valor de referência”, como utilizado aqui, deve ser entendido como um valor de pressão predefinível específico que é configurado na sala fechada após um fluxo volumétrico específico Q. Este valor de referência pode ser determinado, por exemplo, quando o sistema de redução de oxigênio é colocado em operação pela primeira vez. No entanto, também é concebível que o valor de referência mude continuamente. Assim, é possível utilizar, por exemplo, o valor de pressão diferencial de uma medição anterior como o valor de referência.

[032] A invenção se refere ainda a um sistema de redução de oxigênio para a prevenção contra incêndios e/ou a extinção de incêndios, projetado para realizar o método de acordo com a invenção. Para esse fim, o sistema de redução de oxigênio tem um sistema compressor para a compressão de uma mistura gasosa inicial que contém pelo menos nitrogênio e oxigênio, e um sistema de separação de gás a jusante do sistema compressor no qual pelo menos uma porção do oxigênio contido na mistura gasosa inicial é separada durante sua operação, de modo que um gás enriquecido com nitrogênio é provido na saída do sistema de separação de gás. O gás enriquecido com nitrogênio pode ser introduzido na sala fechada por meio de um sistema de canos, de modo a efetuar uma acumulação de pressão correspondente na sala quando o método da invenção é implementado. O sistema de redução de oxigênio de acordo com a invenção ainda é equipado de preferência com um sistema de medição de pressão, em particular um sistema de medição de pressão diferencial, de modo a determinar a pressão configurada no interior da sala fechada em comparação com a pressão do ar ambiente.

[033] Adicionalmente ao sistema compressor, o sistema de redução de oxigênio da invenção também compreende de preferência um sistema ventilador de ar fresco com o qual o ar fresco pode ser introduzido na atmosfera espacial da sala fechada.

[034] Geralmente é vantajoso que um sistema de medição de fluxo volumétrico que deve ser provido continuamente ou em tempos predefinidos ou após eventos predefinidos determine o volume de gás que o sistema de redução de oxigênio fornece à sala fechada por unidade de tempo.

[035] A descrição a seguir fará referência aos desenhos em anexo na descrição das realizações vantajosas da invenção.

[036] São mostradas: Fig. 1 uma vista esquemática de uma realização exemplar do sistema de redução de oxigênio de acordo com a invenção. Fig. 2 um fluxograma que ilustra uma realização exemplar do método de acordo com a invenção. Fig. 3 uma representação gráfica do gradiente de pressão em uma sala fechada após a introdução de gás em diferentes taxas de fluxo, respectivamente, em duas taxas de troca de ar diferentes.

[037] A Fig. 1 mostra uma representação esquemática de uma realização exemplar de um sistema de redução de oxigênio 1 de acordo com a presente invenção. O sistema de redução de oxigênio 1 é associado a uma sala fechada 2 (também chamada de “sala protegida”), e serve para configurar e manter, conforme necessário, um nível de inertização predefinível na atmosfera espacial da sala fechada 2. A sala fechada 2 pode ser, por exemplo, um depósito no qual o teor de oxigênio na atmosfera da sala é reduzido e mantido em um nível de inertização específico, por exemplo, 15% em volume ou menos, como medida preventiva contra incêndios.

[038] No entanto, o sistema de redução de oxigênio da invenção não é projetado apenas para a proteção preventiva contra incêndios, mas também pode ser projetado de modo a reduzir o teor de oxigênio na atmosfera espacial da sala fechada 2 caso ocorra um incêndio na sala fechada 2.

[039] A sala fechada 2 é automaticamente e de preferência seletivamente automaticamente tornada inerte por um meio de controle 50. Para isso, o sistema de redução de oxigênio 1 de acordo com a realização exemplar apresentada na Fig. 1 compreende um sistema de separação de gás 3 e um sistema compressor 4.

[040] O sistema compressor 4 na realização representada como exemplo na Fig. 1 é composto por um gerador de nitrogênio PSA ou VPSA 3.1 e um gerador de nitrogênio de membrana 3.2. Especificamente, o gerador de nitrogênio 3.1 com base na tecnologia PSA/VPSA compreende pelo menos um recipiente de adsorvedor que contém o material adsorvedor projetado para adsorver as moléculas de oxigênio quando um gás que contém oxigênio passa através do recipiente de adsorvedor.

[041] O gerador de nitrogênio 3.2 com base na tecnologia de membrana utiliza um sistema de membrana que aproveita o fato de que diferentes gases se difundem em taxas diferentes através de determinados materiais. É concebível utilizar uma membrana de fibras ocas com um material de separação aplicado à superfície externa da membrana de fibra oca através da qual o oxigênio pode se difundir bastante bem enquanto o nitrogênio apenas apresenta uma taxa de difusão baixa com este material de separação. Quando o ar flui através da parte interna de uma membrana de fibra oca preparada desta maneira, o oxigênio contido no ar se difunde rapidamente para fora através da parede de fibra oca, enquanto o nitrogênio permanece em grande parte no interior da fibra, de modo que uma concentração de nitrogênio ocorre após a passagem através da fibra oca.

[042] Embora a representação esquemática de acordo com a Fig. 1 apenas represente um respectivo gerador de nitrogênio com base em PSA/VPSA 3.1 e um respectivo gerador de nitrogênio com base em membrana 3.2, a utilização de uma pluralidade de geradores de nitrogênio conectados em paralelo com base no mesmo princípio de funcionamento também é, com certeza, concebível.

[043] O sistema compressor 4 de acordo com a realização representada como exemplo na Fig. 1 compreende um primeiro compressor 4.1 associado ao gerador de nitrogênio PSA/VPSA 3.1, bem como um segundo compressor 4.2 associado ao gerador de nitrogênio de membrana 3.2. Ambos os compressores 4.1, 4.2 servem para prover uma mistura gasosa inicial comprimida na entrada do respectivo gerador de nitrogênio 3.1, 3.2. Para isso, as respectivas saídas do lado de descarga dos compressores 4.1, 4.2 são conectadas ou conectáveis fluidamente às respectivas entradas dos geradores de nitrogênio associados 3.1, 3.2.

[044] Cada gerador de nitrogênio 3.1, 3.2 é associado a uma câmara de mistura a montante 5.1, 5.2 na qual a mistura gasosa inicial que o compressor correspondente 4.1, 4.2 fornece ao respectivo gerador de nitrogênio 3.1, 3.2 é fornecida.

[045] O que geralmente se entende pelo termo “mistura gasosa inicial” como utilizado aqui é uma mistura gasosa que consiste em nitrogênio, oxigênio e outros elementos, como aplicável. A mistura gasosa inicial pode ser, em particular, ar fresco, ou seja, o ar da atmosfera externa, que é conhecida por consistir em 21% de oxigênio em volume, 78% de nitrogênio em volume, e 1% em volume de outros gases, em particular gases nobres. Para isso, cada câmara de mistura 5.1, 5.2 é provida com uma linha de alimentação de ar fresco correspondente 6.1, 6.2 através da qual o ar fresco pode ser fornecido à câmara de mistura 5.1, 5.2, conforme necessário, por meio de um ventilador de ar fresco 7.1, 7.2.

[046] De modo a aumentar a eficiência do sistema de separação de gás 3 utilizado no sistema de redução de oxigênio da invenção 1, a recirculação também é provida na realização exemplar apresentada na Fig. 1. A recirculação serve para extrair uma porção do ar ambiente da atmosfera da sala fechada 2, conforme necessário, e alimentar a dita porção para a respectiva câmara de mistura 5.1, 5.2, em que a porção extraída do ar da sala é misturada ao ar fresco fornecido pela respectiva linha de alimentação de ar fresco 6.1, 6.2. A mistura gasosa inicial é então uma mistura de ar fresco e de ar ambiente com um teor de oxigênio reduzido, conforme aplicável, em comparação com o ar fresco.

[047] De modo a permitir a recirculação do ar ambiente da sala, as linhas de recirculação correspondentes 8.1, 8.2 são providas na realização do sistema de redução de oxigênio da invenção 1 representado esquematicamente na Fig. 1, por meio do qual uma porção do ar ambiente da sala fechada pode ser extraída, como necessário, por exemplo, por meio de um ventilador de recirculação 9,1, 9,2. Especificamente na realização do sistema de redução de oxigênio da invenção 1 descrito como um exemplo, um ventilador de recirculação 9,1, 9,2 é provido tanto para o gerador de nitrogênio PSA/VPSA 3.1 como para o gerador de nitrogênio de membrana 3.2. Cada um dos dois ventiladores de recirculação 9.1, 9.2 é conectado ou conectável fluidamente em sua entrada do lado de sucção ao interior da sala fechada 2 por meio de uma das linhas de recirculação 8.1, 8.2. A saída do lado de descarga de cada um dos ventiladores de recirculação 9.1, 9.2 é conectada ou conectável fluidamente à respectiva câmara de mistura 5.1, 5.2 do gerador de nitrogênio associado 3.1, 3.2.

[048] De modo a utilizar o sistema de redução de oxigênio 1 para a redução do teor de oxigênio na atmosfera espacial da sala fechada 2 em comparação com o teor de oxigênio do ar ambiente (21% em volume) e, assim, configurar um nível de inertização ou retirada correspondente, a mistura gasosa inicial provida na primeira câmara de mistura 5,1 é comprimida pelo primeiro sistema compressor 4.1 e alimentada ao gerador de nitrogênio PSA/VPSA 3.1 no qual pelo menos uma porção do oxigênio contido na mistura gasosa inicial é separada, de modo que uma mistura gasosa enriquecida com nitrogênio é colocada na saída do gerador de nitrogênio PSA/VPSA 3.1. Esta mistura gasosa enriquecida com nitrogênio é então fornecida à atmosfera espacial da sala fechada através de um sistema de linha de abastecimento 10.1.

[049] Adicionalmente ou alternativamente a isso, a mistura gasosa inicial provida na segunda câmara de mistura 5.2 é comprimida pelo segundo compressor 4.2 e alimentada ao gerador de nitrogênio de membrana 3.2, de modo que uma mistura gasosa enriquecida com nitrogênio é igualmente disponibilizada na saída do gerador de nitrogênio de membrana 3.2 e é fornecida à atmosfera espacial da sala fechada através de um segundo sistema de linha de abastecimento 10.2.

[050] No modo de operação normal do sistema de redução de oxigênio 1, ou seja, em um modo de operação no qual a proteção preventiva contra incêndios ou de combate a incêndios é provida pelo sistema de redução de oxigênio 1, uma mistura de ar fresco e ar da sala é utilizada como a mistura gasosa inicial com a finalidade de otimizar a eficiência do sistema de separação de gás 3. Para isso, ambas as câmaras de mistura 5.1, 5.2 são conectadas fluidamente ao interior da sala fechada 2 pelos respectivos ventiladores de recirculação 9.1, 9.2 e pelas linhas de recirculação associadas 8.1, 8.2. Ao mesmo tempo, o ar fresco é fornecido de forma regulada às câmaras de mistura associadas 5.1, 5.2 pelos respectivos ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2.

[051] A realização exemplar do sistema de redução de oxigênio 1 da invenção representado esquematicamente na Fig. 1 ainda é provido com um meio de controle 50 com o qual os componentes controláveis correspondentes do sistema de redução de oxigênio podem ser controlados, de preferência automaticamente, e ainda mais preferencialmente de forma seletivamente automática. Para isso, o sistema de redução de oxigênio 1 compreende um sistema de medição de oxigênio 11, com o qual o teor de oxigênio na atmosfera espacial da sala fechada 2 pode ser detectado de forma contínua ou em momentos predefinidos ou predefiníveis e/ou após eventos específicos. Dependendo do teor de oxigênio detectado, o meio de controle 50 controla o sistema de separação de gás 3 e/ou o sistema compressor 4 e/ou os ventiladores de ar fresco correspondentes 7.1, 7.2 ou os ventiladores de recirculação 9.1, 9.2, respectivamente, de modo que um nível de retirada predefinível pode ser configurado e/ou mantido na atmosfera espacial da sala fechada.

[052] O sistema de redução de oxigênio 1 de preferência compreende ainda em particular um sistema de detecção de incêndios aspirativo que monitora de preferência continuamente a atmosfera espacial da sala fechada 2 contra a presença de características do fogo. No caso de um incêndio, o sistema de detecção de incêndios 12 emite um alarme correspondente ao meio de controle 50, que inicia a retirada do teor de oxigênio na atmosfera espacial da sala fechada 2 até um nível de inertização total. “Nível de inertização total”, neste contexto, significa a redução do teor de oxigênio na atmosfera espacial da sala fechada 2 longe o suficiente para que os materiais (carga de incêndio) na sala fechada não sejam mais inflamáveis. O nível de inertização total geralmente varia de 12% a 14% de concentração de oxigênio em volume.

[053] O sistema de redução de oxigênio 1 da invenção não só é adequado para a introdução de um gás de deslocamento de oxigênio (gás inerte) na atmosfera espacial da sala fechada 2 para fins de proteção preventiva contra incêndio e/ou para fins de extinção de incêndios de modo que um nível reduzido de oxigênio possa ser configurado e mantido na atmosfera espacial em comparação com o ar ambiente normal, mas também é adequado para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar da sala fechada 2. O sistema de medição de pressão diferencial 13 capaz de determinar a diferença entre a pressão prevalecente no interior da sala fechada 2 (pressão interna) e a pressão externa é, assim, provido para permitir esta funcionalidade adicional. O sistema de medição de fluxo volumétrico 14 ainda é usado na realização exemplar do sistema de redução de oxigênio 1 da invenção representado esquematicamente na Fig. 1 com o qual o volume total de gás introduzido na sala fechada por unidade de tempo pode ser medido de forma contínua ou em tempos predefinidos ou predefiníveis e/ou após eventos específicos.

[054] Em detalhes, o sistema de medição de fluxo volumétrico 14 representado como um exemplo na Fig. 1 compreende dois sensores de fluxo volumétrico correspondentes 14.1, 14.2, em que um respectivo sensor de fluxo volumétrico 14.1, 14.2 está disposto em cada um dos dois sistemas de linha de abastecimento 10. 1, 10.2.

[055] A descrição a seguir fará referência ao fluxograma mostrado na Fig. 2 na descrição de uma realização exemplar do método da invenção para a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar de uma sala fechada 2. O método é realizável em particular com a realização exemplar do sistema de redução de oxigênio 1 da invenção representado na Fig. 1, em que o meio de controle 50 tem uma sequência de controle correspondente e/ou uma lógica de avaliação para esse fim.

[056] Quando a estanquidade ao ar da sala fechada 2 deve ser determinada, os respectivos valores iniciais são configurados em uma primeira etapa do método (etapa S1). Isto significa, em particular, que a recirculação de ar da sala para as câmaras de mistura correspondentes 5.1, 5.2 é interrompida com o desligamento dos ventiladores de recirculação 9.1, 9.2 e/ou a interrupção da conexão fluídica entre as câmaras de mistura 5.1, 5.2 e a sala fechada 2. Em outras palavras, durante o modo de monitoramento de estanquidade ao ar do sistema de redução de oxigênio 1, as respectivas câmaras de mistura 5.1, 5.2 estão conectadas apenas aos respectivos ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2 no lado da entrada, de modo que o ar fresco puro é usado como a mistura gasosa inicial.

[057] Adicionalmente ao fornecimento de ar fresco, uma vez que a mistura gasosa inicial é provida por meio de ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2, ela também pode ser provida aos ventiladores de recirculação 9,1, 9,2 para ser correspondentemente comutada por meio de válvulas (não ilustradas na Fig. 1), de modo a suportar os ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2 e, da mesma forma, fornecer ar fresco à sala fechada 2 como a mistura gasosa inicial. Em outras palavras, assim também é possível desviar os ventiladores de recirculação 9.1, 9.2 no lado de entrada, de modo a suportar os ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2 na medição (não representada na Fig. 1).

[058] Além disso, o sistema compressor 4 é ligado na etapa do método S1, e especificamente de preferência ambos os compressores 4.1, 4.2 do sistema compressor 4, de modo que tanto o gerador de nitrogênio PSA/VPSA 3.1 como o gerador de nitrogênio de membrana 3.2 provejam ar fresco comprimido como a mistura gasosa inicial. A separação de gás ocorre nos geradores de nitrogênio 3.1, 3.2. O gás enriquecido com nitrogênio provido nas respectivas saídas dos geradores de nitrogênio 3.1, 3.2 é alimentado à sala fechada 2 através dos sistemas de linha de abastecimento correspondentes 10.1, 10.2.

[059] De modo a aumentar ainda mais o volume de gás fornecido à sala fechada 2 por unidade de tempo, é vantajoso que não só o sistema compressor 4 (aqui: de preferência ambos os compressores 4.1, 4.2) seja ligado no modo de monitoramento de estanquidade ao ar do sistema de redução de oxigênio 1, mas de preferência também ambos os ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2.

[060] Também é concebível aqui o fornecimento adicional de ar fresco puro para a sala fechada 2 quando o sistema de redução de oxigênio 1 - como representado esquematicamente na Fig. 1 - estiver equipado com um sistema ventilador de ar fresco adicional correspondente 15. Neste caso, o sistema ventilador de ar fresco adicional correspondente 15 opcionalmente provido também deve ser provido com um sensor de fluxo volumétrico 14.3, de modo a ser capaz de medir a quantidade de ar fresco fornecido à sala fechada 2 por unidade de tempo.

[061] Ele ainda é concebível também para a operação do sistema de separação de gás 3 que deve ser regulado de modo a configurar uma pureza de nitrogênio consistente com ou superior à concentração de nitrogênio da atmosfera protegida para o sistema de separação de gás 3, e mantém a mesma por regulação, para fins de determinação e/ou monitoramento da estanquidade ao ar da sala fechada 2. Assim, é possível aumentar o fluxo de gás durante a determinação e/ou o monitoramento da estanquidade ao ar da sala fechada 2 e, se necessário, reduzir o ar fresco puro que deve ser fornecido pelos ventiladores de ar fresco 7.1, 7.2, como a mistura gasosa inicial.

[062] Os sensores de fluxo volumétrico 14.1, 14.2 e 14.3, medem de preferência continuamente o volume de gás fornecido à sala fechada por unidade de tempo durante o processo de fornecimento. Assim, é necessário garantir que o meio de controle 50 controle os compressores 4.1, 4.2 utilizados e, do mesmo modo, os ventiladores de ar fresco utilizados 7.1, 7.2, ou o sistema ventilador de ar fresco opcionalmente utilizado 15, respectivamente, de modo a garantir um fornecimento contínuo de gás em uma taxa de fluxo volumétrico constante Q. Para isso, a realização exemplar do método da invenção representada no fluxograma da Fig. 2 executa uma verificação na etapa do passo S2 após um certo período de espera de preferência de alguns minutos, de modo que o gás que é fornecido para à sala fechada 2 em uma taxa de fluxo volumétrico constante Q seja contínuo ao longo do tempo.

[063] Caso seja determinado na etapa S2 que a variância dos valores de taxa de fluxo medidos detectados pelo sistema de medição de fluxo volumétrico 14 excede uma tolerância predefinida, outra verificação virá a seguir, após um certo período de espera de, por exemplo, um minuto, de modo que o gás seja então fornecido à sala fechada 2 em uma taxa de fluxo volumétrico constante Q. Esta pesquisa de etapa do método S2 é repetida até que a variância do fluxo volumétrico esteja dentro da tolerância predefinida.

[064] Quando é determinado na etapa S2 que o gás é fornecido à sala fechada 2 continuamente e em um fluxo volumétrico constante Q, a medição de pressão diferencial por meio do sistema de medição de pressão diferencial 13 então segue na etapa do método S3. Um valor médio e a variância de uma pluralidade de valores da pressão detectados pelo sistema de medição de pressão diferencial 13 são determinados de preferência na etapa do método S3. Assim, caso seja indicado que a variância excede uma tolerância predefinida, outra série de medições de pressão diferencial será feita novamente após um determinado período de espera de, por exemplo, um minuto. Este processo é repetido até que a variância de valor de medição de pressão diferencial na etapa do método S3 esteja dentro da tolerância predefinida.

[065] O sistema de medição de fluxo volumétrico 14 então mede a taxa de fluxo volumétrico Q na qual o gás é fornecido à sala fechada 2 na etapa do método S4. Uma média de uma pluralidade de taxas de fluxo volumétrico detectadas pelo sistema de medição de fluxo volumétrico 14 também ocorre de preferência na etapa do método S4.

[066] Subsequentemente, a temperatura na sala fechada 2 é medida por meio de um sistema de medição de temperatura 16. O valor de medição de pressão diferencial determinado na etapa do método S3 é normalizado na etapa do método S5 com a fatoração da temperatura medida.

[067] A pressão diferencial normalizada é então comparada a um valor de referência predefinido e/ou pré- ensinado. Caso a comparação indique que a pressão diferencial normalizada detectada difere do valor de referência, um alarme é emitido (etapa S7) quando o desvio ultrapassar um valor de tolerância predefinido. O alarme que ocorre na etapa S7 é, por exemplo, uma mensagem de aviso que deve ser emitida como a um aumento do risco de vazamento.

[068] No entanto, quando a pressão diferencial detectada e normalizada na etapa S6 estiver dentro da variação de tolerância predefinida, o modo de operação do sistema de redução do oxigênio é reconfigurado a partir do modo de monitoramento de estanquidade ao ar para o modo de prevenção / extinção de incêndio na etapa S8. Assim, a pressão diferencial determinada normalizada é armazenada no meio de controle 50.

[069] A alteração do modo de operação do sistema de redução de oxigênio se refere, em particular, à ativação renovada da recirculação de ar da sala para as respectivas câmaras de mistura 5.1, 5.2, bem como o controle adequado dos compressores 4.1, 4.2, de modo que um teor de oxigênio reduzido predefinido ou predefinível é configurado e mantido na atmosfera espacial da sala fechada 2. O sistema ventilador de ar fresco 15 opcionalmente provido também é ligado de volta no modo de operação normal.

[070] A Fig. 3 representa graficamente como, em uma implementação da solução inventiva, a pressão se desenvolve ao longo do tempo no interior de uma sala fechada 2 dependendo de taxas de fluxo volumétrico diferentes. Especificamente, o período de medição em minutos [min] é representado no eixo X, e a pressão diferencial em relação à pressão externa determinada pelo sistema de medição de pressão diferencial 13 é representado em pascal [Pa] no eixo Y. O volume espacial da sala fechada é de 600.000 m3.

[071] A curva identificada na Fig. 3 pelo número de referência “100a” mostra a pressurização na sala fechada 2 em uma taxa de fluxo volumétrico de entrada Q de 3.000 m3/h, em que a estanquidade ao ar da sala fechada 2 corresponde ao seu valor inicial ou valor alvo, respectivamente. Na taxa de fluxo volumétrico de entrada Q de 3.000 m3/h, este valor alvo serve como valor de referência.

[072] A curva identificada pelo número de referência “100b” reflete uma situação de haver vazamentos adicionais na concha espacial 2a da sala fechada 2 em uma taxa de fluxo volumétrico de entrada Q de 3.000 m3/h, de modo a que a pressão diferencial na sala 2 desvia do valor de referência (curva 100a), o que significa que a estanquidade ao ar da sala fechada 2 não corresponde mais a seu valor inicial ou alvo (cf. curva 100a) . A diferença entre a curva 100a e a curva 100b em aproximadamente 2 Pa de magnitude de incerteza de medição indica que a estanquidade ao ar geral da sala 2 diminuiu pelo menos a alteração relativa do valor n50 determinável, e medições adequadas devem ser feitas.

[073] As curvas 101a, 101b e 102a, 102b mostram a pressurização correspondente em uma taxa de fluxo Q de 4000 m3/h e 6000 m3/h, respectivamente, sem vazamentos adicionais (cf. curvas 101a, 102a) e com vazamentos adicionais (cf. curvas 101b, 102b).

[074] A invenção não está limitada às realizações descritas como exemplos nos desenhos, mas é produzida a partir de uma consideração integrada de todas as características reveladas aqui.

[075] Também é em particular concebível a fatoração na velocidade de vento prevalecente no momento em que a pressão diferencial normalizada é comparada a um valor de referência predefinido e/ou pré-ensinado. A influência da velocidade do vento sobre o diferencial de pressão no interior da sala também pode ser levada em conta anteriormente, por exemplo, com a compensação de temperatura (etapa S5). LISTA DE NÚMEROS DE REFERÊNCIA 1 sistema de redução de oxigênio 2 sala fechada 2a concha espacial 3 sistema de separação de gás 3.1 gerador de nitrogênio PSA/VPSA do sistema de separação de gás 3.2 gerador de nitrogênio de membrana do sistema de separação de gás 4 sistema compressor 4.1 primeiro compressor do sistema compressor 4.2 segundo compressor do sistema compressor 5.1 primeira câmara de mistura 5.2 segunda câmara de mistura 6.1 primeira linha de abastecimento de ar fresco 6.2 segunda linha de abastecimento de ar fresco 7.1 primeiro ventilador de ar fresco 7.2 segundo ventilador de ar fresco 8.1 primeira linha de recirculação 8.2 segunda linha de recirculação 9.1 primeiro ventilador de recirculação 9.2 segundo ventilador de recirculação 10.1 primeiro sistema de linha de abastecimento 10.2 segundo sistema de linha de abastecimento 11 sistema de medição de oxigênio 10.3 sistema de detecção de incêndios 10.4 sistema de medição de pressão diferencial 10.5 sistema de medição de taxa de fluxo volumétrico 14.1 primeiro sensor de fluxo volumétrico do sistema de medição de fluxo volumétrico 14.2 segundo sensor de fluxo volumétrico do sistema de medição de fluxo volumétrico 14.3 terceiro sensor de fluxo volumétrico do sistema de medição de fluxo volumétrico 15 sistema ventilador de ar fresco 16 sistema de medição de temperatura 50 meio de controle

Claims (15)

1. MÉTODO PARA A DETERMINAÇÃO E/OU O MONITORAMENTO DA ESTANQUIDADE AO AR DE UMA SALA FECHADA (2) EQUIPADA COM UM SISTEMA DE REDUÇÃO DE OXIGÊNIO (1), em que pelo menos um nível de oxigênio que é reduzido em comparação ao ar de ambiente normal pode ser predefinido e mantido na atmosfera espacial da sala pela introdução de um gás de deslocamento de oxigênio, em que o sistema de redução de oxigênio (1) compreende um sistema de compressão (4; 4.1, 4.2) para a compactação de uma mistura gasosa inicial que contém pelo menos nitrogênio e oxigênio e um sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2) a jusante do sistema compressor (4; 4.1, 4.2) para a separação de pelo menos uma porção do oxigênio contido na mistura gasosa inicial e para a provisão de um gás enriquecido com nitrogênio na saída do sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2) que pode ser fornecido para a sala fechada (2) para a configuração e/ou a manutenção de um nível reduzido de oxigênio, em que o método compreende as seguintes etapas do método: i) provisão de ar fresco do exterior da sala fechada (2) como a mistura gasosa inicial; ii) compressão do ar fresco provido no sistema compressor (4; 4.1, 4.2) do sistema de redução de oxigênio (1) ; iii) ) fornecimento de ar fresco comprimido ao sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2) do sistema de redução de oxigênio (1) e separação de pelo menos uma porção do oxigênio contido no ar fresco no sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2), de modo que um gás enriquecido com nitrogênio é provido na saída do dito sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2); iv) ) introdução do gás enriquecido com nitrogênio provido na saída do sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2) na sala fechada (2); v) determinação da pressão prevalecente na sala fechada (2) ou configurada na sala fechada (2) em relação à pressão do ar ambiente, caracterizado por compreender as seguintes etapas do método: vi) comparação entre pelo menos um valor de pressão diferencial determinado na etapa v) do método para um valor de referência correspondente; e vii) avaliação do resultado de comparação adquirido na etapa vi) do método, em que dependendo da quantidade de desvio entre o valor da pressão diferencial determinado e o valor de referência correspondente, é feita uma conclusão sobre a estanqueidade da sala fechada (2) e/ou o monitoramento da estanqueidade da sala fechada (2).

2. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por uma parte do sistema ventilador de ar fresco (15) do sistema de redução de oxigênio (1) e/ou uma parte sistema compressor (4, 4.1, 4.2) do sistema de redução de oxigênio (1) introduzir ar fresco à sala fechada (2) na etapa do iv) método adicionalmente ao gás provido na saída do sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2).

3. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizado por todo o gás introduzido na sala fechada (2) na etapa iv) do método ser introduzido em uma taxa de fluxo constante.

4. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pela taxa de fluxo volumétrico relativa (Qrel), que é uma razão entre a taxa de fluxo volumétrico (Q) e o produto do volume da sala e a taxa de troca de ar, assumir um valor entre 0,2 e 0,9 ou um valor entre 0,34 e 0,67.

5. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pela etapa v) do método ocorrer simultaneamente ou pelo menos parcialmente sobreposta temporalmente com a etapa iv) do método.

6. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado por pelo menos um valor de pressão determinado na etapa v) do método corresponder numericamente a uma pressão diferencial - em relação à pressão do ar ambiente - que é ou que foi configurada na sala fechada (2) mediante um fornecimento contínuo de gás em uma taxa de fluxo constante (Q).

7. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado por pelo menos um valor de pressão determinado na etapa v) do método ser medido por meio de um sistema de medição de pressão, em particular um sistema de medição de pressão diferencial (13).

8. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado por o pelo menos um valor de pressão determinado na etapa v) do método ser medido em um ponto no tempo em que a alteração temporal na pressão da sala fechada (2) não excede um limite superior predefinido ou predefinível em um fornecimento contínuo de gás em uma taxa de fluxo volumétrico constante (Q) e/ou quando a variância entre uma pluralidade de valores da pressão detectados não excede um limite predefinido ou predefinível.

9. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado por pelo menos um valor de pressão determinado na etapa v) do método corresponder a um valor médio de uma pluralidade de pressões medidas por meio de um sistema de medição de pressão, em particular o sistema de medição de pressão diferencial (13).

10. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 9, caracterizado pela temperatura na sala fechada (2) ser medida de forma contínua ou em tempos predefinidos e/ou após eventos predefinidos, e em que pelo menos um valor de pressão dos valores de pressão detectados pelo sistema de medição de pressão, em particular o sistema de medição de pressão diferencial (13), é determinado na etapa v) do método, levando em conta a temperatura medida.

11. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado por uma mensagem de advertência ser emitida quando a comparação realizada na etapa vi) do método entre pelo menos um valor de pressão determinado na etapa v) do método e o valor de referência indicar que o valor de pressão determinado se desvia do valor de referência em mais de uma tolerância predefinível.

12. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pela quantidade total de gás introduzida na sala fechada (2) por unidade de tempo na etapa iv) do método ser medida de forma contínua ou em tempos predefinidos ou após eventos predefinidos por meio de um sistema de medição de fluxo volumétrico (14).

13. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 12, caracterizado pelo sistema de redução de oxigênio (1) compreender ainda pelo menos um ventilador de recirculação controladamente configurado (9.1, 9.2) para o fornecimento comutável e alternado de ar ambiente a partir da sala fechada (2) ou de ar fresco, e em que para realizar a etapa iii) do método, o pelo menos um ventilador de recirculação (9.1, 9.2) é controlado de modo que o ar fresco seja introduzido na sala fechada (2).

14. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizado pelo sistema de redução de oxigênio (1) compreender ainda uma unidade de controle, em que a unidade de controle é projetada para regular uma pureza de nitrogênio para o sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2) em um valor predefinido ou predefinível que corresponde ou é superior à concentração da atmosfera protegida durante a realização da etapa iii) do método.

15. SISTEMA DE REDUÇÃO DE OXIGÊNIO (1) PARA A CONFIGURAÇÃO E A MANUTENÇÃO DE UM TEOR DE OXIGÊNIO PREDEFINÍVEL NA ATMOSFERA ESPACIAL DE UMA SALA FECHADA (2) que é reduzido em comparação com o ar ambiente normal, em que o sistema de redução de oxigênio (1) compreende o seguinte: - um sistema compressor (4; 4.1, 4.2) para a compressão de uma mistura gasosa inicial que contém pelo menos nitrogênio e oxigênio; - um sistema de separação de gás (3, 3.1, 3.2) a jusante do sistema compressor (4; 4.1, 4.2) para a separação de pelo menos uma porção do oxigênio contido na mistura gasosa inicial e para a provisão de um gás enriquecido com nitrogênio na saída do sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2), em que a saída do sistema de separação de gás (3; 3.1, 3.2) é conectada ou conectável de forma fluida à sala fechada (2); e - um sistema de medição de pressão diferencial (13) para a determinação de uma pressão configurada no interior da sala fechada (2) em comparação com a pressão externa, - m que um meio de controle (50) é ainda provido; e caracterizado pelo sistema de controle compreender uma unidade de controle (5) projetada para controlar o sistema de redução de oxigênio (1) para a realização do método, conforme definido na reivindicação 1.

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