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WO2023135944A1 - マルチコア光ファイバの製造方法及びマルチコア光ファイバ - Google Patents

マルチコア光ファイバの製造方法及びマルチコア光ファイバ Download PDF

Info

Publication number
WO2023135944A1
WO2023135944A1 PCT/JP2022/043417 JP2022043417W WO2023135944A1 WO 2023135944 A1 WO2023135944 A1 WO 2023135944A1 JP 2022043417 W JP2022043417 W JP 2022043417W WO 2023135944 A1 WO2023135944 A1 WO 2023135944A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
refractive index
changing portion
optical fiber
holes
diameter
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/043417
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
拓志 永島
Original Assignee
住友電気工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 住友電気工業株式会社 filed Critical 住友電気工業株式会社
Priority to JP2023573879A priority Critical patent/JPWO2023135944A1/ja
Priority to CN202280080340.2A priority patent/CN118339119A/zh
Publication of WO2023135944A1 publication Critical patent/WO2023135944A1/ja

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/028—Optical fibres with cladding with or without a coating with core or cladding having graded refractive index
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers

Definitions

  • the present disclosure relates to a method for manufacturing a multi-core optical fiber and a multi-core optical fiber.
  • This application claims priority based on Japanese application No. 2022-002526 filed on January 11, 2022, and incorporates all the descriptions described in the Japanese application.
  • MCF multi-core optical fiber
  • multiple cores are arranged in one fiber, so the core density can be improved.
  • the number of cores can be increased while keeping the outer diameter of the optical fiber cable constant. It is also possible to reduce the outer diameter of the cable while keeping the number of cores contained in the optical fiber cable constant.
  • the distance between cores can be made smaller than that of conventional optical fibers arranged in a fiber array, utilization as high-density optical wiring is also expected.
  • a refractive index changing portion having a refractive index different from that of the common clad may be provided in addition to the core.
  • Patent Literature 1 describes an MCF provided with markers for visual recognition.
  • Patent Literature 2 describes an MCF provided with a leakage reduction portion that reduces leakage light from the core region.
  • a common clad tube provided with a plurality of holes is produced, and the inner surfaces of the holes of the common clad tube are subjected to vapor phase treatment (removal of impurities and smoothing). Subsequently, the core and the glass rod serving as the refractive index changing portion are inserted into the plurality of holes, the common clad tube and the glass rod are heated and integrated, and then spun.
  • a method for manufacturing an MCF according to an aspect of the present disclosure includes a common clad, a plurality of cores having a refractive index higher than that of the common clad, and a refractive index changing portion having a refractive index different from that of the common clad. and a manufacturing method of MCF.
  • a method for manufacturing an MCF includes a step of forming a common clad tube by providing a plurality of first holes axially penetrating a first glass rod and a second hole having a diameter different from that of the first holes; A step of vapor-phase treating the inner surface of the first hole and the inner surface of the second hole, inserting one of the plurality of core rods into each of the plurality of vapor-phase-treated first holes, and and forming a second glass rod by inserting a refractive index changing portion rod into the two holes and integrating by heating.
  • the common clad tube is formed such that the diameter of the plurality of first holes is less than or equal to four times the diameter of the second holes.
  • An MCF includes a plurality of cores, a plurality of individual clads surrounding the plurality of cores, a refractive index change portion, and a common clad surrounding the plurality of individual clads and the refractive index change portion.
  • the multiple cores have a refractive index higher than that of the common cladding.
  • the refractive index change portion has a refractive index different from that of the common cladding.
  • the diameters of the plurality of individual claddings are more than 1 times and 4 times or less the diameter of the refractive index changing portion.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the MCF according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a graph showing an example of refractive index distribution along arrow x in FIG.
  • FIG. 3 is a graph showing an example of refractive index distribution along arrow x in FIG.
  • FIG. 4 is a graph showing an example of refractive index distribution along arrow x in FIG.
  • FIG. 5 is a graph showing an example of refractive index distribution along arrow x in FIG.
  • FIG. 6 is a flow chart showing the method of manufacturing the MCF according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a common clad tube.
  • FIG. 8 is a conceptual cross-sectional view for explaining vapor phase processing.
  • FIG. 8 is a conceptual cross-sectional view for explaining vapor phase processing.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the second glass rod.
  • FIG. 10 is a graph showing an example of the refractive index distribution of MCF according to the comparative example.
  • FIG. 11 is a graph showing an example of the refractive index distribution of MCF according to the comparative example.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the MCF according to the second embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of a common clad tube.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the second glass rod.
  • the diameter of the core is designed to be larger than the diameter of the refractive index changing portion.
  • the easiness of flow of the gas for vapor phase treatment varies depending on the size of the holes. Since the diameter of the hole corresponding to the refractive index change portion is small, it is difficult for the gas for vapor phase treatment to flow, and the vapor phase treatment is difficult to proceed. Therefore, interfacial bubbles and foreign matter remain, which may cause variations in the clad diameter. If the overall gas flow rate is increased to solve this problem, the holes corresponding to the cores will undergo too much vapor phase processing and the clearance between the core rods and the holes will increase. As a result, there is a risk that the core will be misaligned.
  • An object of the present disclosure is to provide an MCF manufacturing method and an MCF capable of suppressing variations in clad diameter and core misalignment.
  • a method for manufacturing an MCF according to an aspect of the present disclosure includes a common clad, a plurality of cores having a refractive index higher than that of the common clad, and a refractive index changing portion having a refractive index different from that of the common clad. and a manufacturing method of MCF.
  • a method for manufacturing an MCF includes a step of forming a common clad tube by providing a plurality of first holes axially penetrating a first glass rod and a second hole having a diameter different from that of the first holes; A step of vapor-phase treating the inner surface of the first hole and the inner surface of the second hole, inserting one of the plurality of core rods into each of the plurality of vapor-phase-treated first holes, and and forming a second glass rod by inserting a refractive index changing portion rod into the two holes and integrating by heating.
  • the common clad tube is formed such that the diameter of the plurality of first holes is less than or equal to four times the diameter of the second holes.
  • the gas-phase treatment of the second holes can be advanced to the extent that interface bubbles and residual foreign matter can be suppressed, and variations in the clad diameter can be suppressed.
  • the holes are less likely to interfere with each other, and the degree of freedom in arranging the cores can be increased.
  • the diameter of the plurality of first holes may be larger than 1 times the diameter of the second holes, or may be 1.1 times or more.
  • the common clad tube may be formed such that the diameter of the plurality of first holes is 3.2 times or less the diameter of the second holes. In this case, it can be estimated that when the inner surface of the first hole is shaved by 0.2 mm by vapor phase treatment, the inner surface of the second hole is shaved by 6 ⁇ m. Therefore, depending on the surface roughness of the inner surface of the second hole, it is possible to suppress variations in clad diameter and displacement of the core.
  • the common clad tube may be formed such that the diameter of the plurality of first holes is 2.1 times or less the diameter of the second holes. In this case, it can be estimated that when the inner surface of the first hole is shaved by 0.2 mm by vapor phase treatment, the inner surface of the second hole is shaved by 20 ⁇ m. Therefore, depending on the surface roughness of the inner surface of the second hole, it is possible to suppress variations in clad diameter and displacement of the core.
  • the common clad tube may be formed so that the surface roughness of the inner surface of the second holes is smaller than the surface roughness of the inner surfaces of the plurality of first holes. In this case, even if the effect of the vapor phase treatment on the second hole is small, the surface roughness of the inner surface of the second hole after the vapor phase treatment can be brought close to the surface roughness of the inner surface of the first hole.
  • the absolute value of the difference between the maximum value of the relative refractive index of the refractive index change rod and the relative refractive index of the common clad tube is greater than 0.3%, and is common to the relative refractive index of the outer peripheral surface of the refractive index change rod.
  • the absolute value of the difference from the relative refractive index of the clad tube may be 0.2% or less.
  • XT the visibility of the refractive index changing portion or the effect of reducing crosstalk
  • a dopant is added to the refractive index changing rod, and the dopant concentration in the outer region of the refractive index changing rod may be lower than the dopant concentration in the inner region of the refractive index changing rod.
  • the relationship between the refractive index and the relative refractive index between the refractive index changing portion rod and the common clad tube can be realized.
  • a first dopant may be added to the inner region of the refractive index changing rod, and a second dopant different from the first dopant may be added to the outer region of the refractive index changing rod.
  • the relationship between the refractive index and the relative refractive index between the refractive index changing portion rod and the common clad tube can be realized.
  • the refractive index changing portion may be a marker arranged at a position asymmetric with respect to the symmetry of the arrangement of the cores. In this case, each core of the MCF can be identified.
  • the refractive index changing portion may be an XT reducing portion arranged between adjacent cores. In this case, the transmission loss of MCF is suppressed.
  • the above MCF manufacturing method further includes a step of drawing the second glass rod, and the drawing step may be performed simultaneously with the step of forming the second glass rod.
  • the common clad tube, the core rod, and the refractive index change section rod are heated and integrated to form the second glass rod, and the drawing is performed at the same time, so that the MCF can be efficiently manufactured.
  • the above MCF manufacturing method may further include the step of drawing the second glass rod, and the drawing step may be performed separately from the step of forming the second glass rod.
  • the drawing step may be performed separately from the step of forming the second glass rod.
  • the second glass rod is melted by heating again and drawn, so that the degree of freedom of the drawing temperature can be increased.
  • An MCF includes a plurality of cores, a plurality of individual clads surrounding the plurality of cores, a refractive index change portion, and a common clad surrounding the plurality of individual clads and the refractive index change portion.
  • the multiple cores have a refractive index higher than that of the common cladding.
  • the refractive index change portion has a refractive index different from that of the common cladding.
  • the diameters of the plurality of individual claddings are more than 1 times and 4 times or less the diameter of the refractive index changing portion.
  • the diameter of the plurality of individual clads may be 3.2 times or less the diameter of the refractive index changing portion. Even in this case, variations in the clad diameter and displacement of the core can be suppressed.
  • the diameter of the plurality of individual clads may be 2.1 times or less the diameter of the refractive index changing portion. Even in this case, variations in the clad diameter and displacement of the core can be suppressed.
  • the maximum absolute value of the difference between the relative refractive index of the refractive index changing portion and the relative refractive index of the common clad is greater than 0.3%, and the ratio of the relative refractive index on the outer peripheral surface of the refractive index changing portion to the common clad
  • the absolute value of the difference from the refractive index may be 0.2% or less. In this case, the visibility of the refractive index change portion or the effect of reducing XT is ensured, and the fluctuation of the clad diameter is suppressed by suppressing interface bubbles.
  • a dopant is added to the refractive index changing portion, and the dopant concentration in the outer region of the refractive index changing portion may be lower than the dopant concentration in the inner region of the refractive index changing portion.
  • the relationship between the refractive index and the relative refractive index can be realized between the refractive index changing portion and the common clad.
  • a first dopant may be added to the inner region of the refractive index changing portion, and a second dopant different from the first dopant may be added to the outer region of the refractive index changing portion.
  • the relationship between the refractive index and the relative refractive index can be realized between the refractive index changing portion and the common clad.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the MCF according to the first embodiment.
  • the MCF 1 according to the first embodiment includes multiple cores 2 , multiple individual clads 3 , a refractive index changing portion 4 and a common clad 5 .
  • the number of cores 2 and the number of individual clads 3 are each four.
  • the MCF 1 is made of a silica-based glass material.
  • a plurality of cores 2 extend along the central axis of MCF1.
  • the plurality of cores 2 are arranged at positions that are rotationally symmetrical with respect to the central axis of the MCF 1 in a cross section orthogonal to the central axis of the MCF 1 .
  • the cross-sectional shapes of the plurality of cores 2 are the same circular shape.
  • the diameter of the core 2 is, for example, 6 ⁇ m or more and 12 ⁇ m or less.
  • Core 2 has a refractive index higher than that of common cladding 5 .
  • the core 2 contains, for example, germanium or the like as a dopant for adjusting the refractive index.
  • the core 2 may contain no dopant for adjusting the refractive index and the common clad 5 may contain a dopant (for example, fluorine) for lowering the refractive index.
  • a plurality of individual clads 3 surround a plurality of cores 2. Each individual cladding 3 surrounds the corresponding core 2 .
  • the individual cladding 3 is in contact with the core 2.
  • the diameter d3 of the individual clad 3 is, for example, 20 ⁇ m or more and 40 ⁇ m or less.
  • the thickness of the individual clad 3 is, for example, 4 ⁇ m or more and 17 ⁇ m or less.
  • the individual claddings 3 have a refractive index that is the same as or different from that of the common cladding 5 .
  • the refractive index changing portion 4 is provided apart from the plurality of cores 2 and the plurality of individual clads 3 .
  • the refractive index changing portion 4 is arranged at a position that is asymmetric with respect to the symmetry of the arrangement of the cores 2 , that is, at a position that destroys the symmetry of the arrangement of the cores 2 .
  • the diameter d4 of the refractive index changing portion 4 is smaller than the diameter d3 of the individual cladding 3 .
  • a ratio d3/d4 of diameter d3 to diameter d4 is greater than 1 and less than or equal to 4. That is, the diameter d3 is greater than 1 times and less than or equal to 4 times the diameter d4.
  • the ratio d3/d4 may be 3.2 times or less, or may be 2.1 times or less. That is, the diameter d3 may be 3.2 times or less the diameter d4, or may be 2.1 times or less.
  • the refractive index changing portion 4 includes an outer peripheral surface 4a, an outer region 4b including the outer peripheral surface 4a, and an inner region 4c located inside the outer region 4b.
  • the outer peripheral surface 4 a is in contact with the common clad 5 .
  • the outer region 4b is in contact with the inner region 4c.
  • the thickness of the outer region 4b is, for example, 2 ⁇ m or more and 5 ⁇ m or less.
  • the diameter of the inner region 4c is, for example, 2 ⁇ m or more and 15 ⁇ m or less.
  • the refractive index of the outer region 4b and the refractive index of the inner region 4c are different from each other.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive indices of the inner region 4 c and the common clad 5 is greater than the absolute value of the difference between the relative refractive indices of the outer region 4 b and the common clad 5 .
  • the refractive index of the inner region 4c is uniform over the entire inner region 4c.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive index of the inner region 4c and the relative refractive index of the common clad 5 is the maximum absolute value of the difference between the relative refractive index of the refractive index changing portion 4 and the relative refractive index of the common clad 5. be.
  • the absolute value of the difference between the maximum relative refractive index of the refractive index changing portion 4 and the relative refractive index of the common clad 5 is greater than 0.3%.
  • the refractive index of the outer region 4b may be uniform over the entire outer region 4b, or may vary.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive index of the outer peripheral surface 4a of the refractive index changing portion 4 and the relative refractive index of the common clad 5 is 0.2% or less. At the interface between the outer region 4b and the common clad 5, the refractive index changes discontinuously.
  • a dopant for adjusting the refractive index is added to the refractive index changing portion 4 .
  • a single dopant may be added to the refractive index changing portion 4, and the refractive distribution shown in FIGS. 2 and 3 may be realized by varying the concentration of the dopant.
  • two types of dopants may be added to the refractive index changing portion 4, and the refractive index distributions shown in FIGS. 4 and 5 may be realized by using different types of dopants.
  • the refractive index of the inner region 4c is higher than the refractive index of the common cladding 5 and the refractive index of the outer region 4b.
  • the refractive index of the outer region 4b is lower than that of the inner region 4c and higher than that of the common cladding 5.
  • FIG. The refractive index of the outer region 4b changes (decreases) so as to approach the refractive index of the common clad 5 from the inner region 4c toward the outer peripheral surface 4a.
  • the change in refractive index of the outer region 4b is continuous.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive index of the outer region 4b and the relative refractive index of the common clad 5 is the smallest at the outer peripheral surface 4a.
  • a single dopant is added to the refractive index changing portion 4 .
  • Dopants are, for example, germanium, chlorine, and the like.
  • the dopant concentration in the outer region 4b is lower than the dopant concentration in the inner region 4c.
  • the dopant concentration in the outer region 4b changes (decreases) from the inner region 4c toward the outer peripheral surface 4a.
  • the refractive index of the inner region 4c is lower than the refractive index of the common cladding 5 and the refractive index of the outer region 4b.
  • the refractive index of the outer region 4 b is higher than that of the inner region 4 c and lower than that of the common cladding 5 .
  • the refractive index of the outer region 4b changes (increases) so as to approach the refractive index of the common clad 5 from the inner region 4c toward the outer peripheral surface 4a.
  • the change in refractive index of the outer region 4b is continuous.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive index of the outer region 4b and the relative refractive index of the common clad 5 is the smallest at the outer peripheral surface 4a.
  • a single dopant is added to the refractive index changing portion 4 .
  • a dopant is fluorine etc., for example.
  • the dopant concentration in the outer region 4b is lower than the dopant concentration in the inner region 4c.
  • the dopant concentration in the outer region 4b changes (decreases) from the inner region 4c toward the outer peripheral surface 4a.
  • the refractive index of the inner region 4c is higher than the refractive index of the common cladding 5 and the refractive index of the outer region 4b.
  • the refractive index of the outer region 4b is lower than the refractive index of the inner region 4c and the refractive index of the common cladding 5 .
  • the refractive index of the outer region 4b is uniform over the entire outer region 4b.
  • Different types of first dopant and second dopant are added to the refractive index changing portion 4 .
  • a first dopant is added to the inner region 4c.
  • the first dopant is, for example, germanium, chlorine, or the like.
  • a second dopant is added to the outer region 4b.
  • the second dopant is, for example, fluorine.
  • the refractive index of the inner region 4c is lower than the refractive index of the common cladding 5 and the refractive index of the outer region 4b.
  • the refractive index of the outer region 4b is higher than the refractive index of the inner region 4c and the refractive index of the common cladding 5 .
  • the refractive index of the outer region 4b is uniform over the entire outer region 4b.
  • Different types of first dopant and second dopant are added to the refractive index changing portion 4 .
  • a first dopant is added to the inner region 4c.
  • the first dopant is, for example, fluorine.
  • a second dopant is added to the outer region 4b.
  • the second dopant is, for example, germanium, chlorine, or the like.
  • the refractive index changing portion 4 is a marker that enables identification of the plurality of cores 2 .
  • a common clad 5 surrounds the plurality of individual clads 3 and the refractive index changing portions 4 .
  • the common clad 5 is in contact with each of the individual clads 3 and the refractive index changing portions 4 .
  • the diameter (cladding diameter) of the common clad 5 is, for example, 100 ⁇ m or more and 300 ⁇ m or less.
  • FIG. 6 is a flow chart showing the method of manufacturing the MCF according to the first embodiment. As shown in FIG. 6, the manufacturing method of MCF1 includes steps S1 to S4.
  • the step S1 is a step of forming a common clad tube 10 that will become the common clad 5.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a common clad tube. As shown in FIG. 7, in step S1, by providing a plurality of first holes 11 axially penetrating a first glass rod (not shown) and second holes 12 having a different diameter from the first holes 11, , a common cladding tube 10 is formed.
  • Step S2 is performed after the step S1.
  • Step S2 is a step of subjecting the inner surfaces of the plurality of first holes 11 and the inner surfaces of the second holes 12 to vapor phase treatment.
  • the outer peripheral surface of the common clad tube 10 is heated by an external heat source 13 while the vapor-phase treatment gas flows through the plurality of first holes 11 and the second holes 12 of the common clad tube 10.
  • the external heat source 13 for example, an induction furnace, a resistance furnace, an oxyhydrogen burner, or the like is used.
  • Vapor-phase processing gas is introduced into the common clad tube 10 through the glass tube 14 connected to one end of the common clad tube 10 and is introduced into the common clad tube 10 through the glass tube 14 connected to the other end of the common clad tube 10 .
  • the tube 10 is discharged.
  • the vapor phase treatment is, for example, an etching treatment for smoothing the inner surface of the common clad tube 10 (that is, the inner surfaces of the plurality of first holes 11 and the inner surfaces of the second holes 12).
  • an etching gas such as SF6 , for example, is used as the vapor phase processing gas.
  • the vapor phase treatment is, for example, a cleaning process for removing foreign matter from the inner surface of the common clad tube 10 (that is, foreign matter from the inner surfaces of the plurality of first holes 11 and foreign matter from the inner surfaces of the second holes 12).
  • a cleansing gas such as chlorine or oxygen (that is, a baking gas) is used as the vapor phase treatment gas.
  • Step S3 is performed after step S2.
  • Step S3 is a step of inserting a plurality of core rods 21 into a plurality of first holes 11, inserting a refractive index change portion rod 22 into a plurality of second holes 12, and heating and integrating them to form a second glass rod 20.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the second glass rod.
  • the second glass rod 20 is an MCF base material.
  • the core rod 21 used in step S3 has a core portion 23 that serves as the core 2 and an individual clad portion 24 that serves as the individual clad 3 .
  • the refractive index changing portion rod 22 becomes the refractive index changing portion 4 .
  • the refractive index changing portion rod 22 includes an outer peripheral surface 22a that serves as the outer peripheral surface 4a, an outer region 22b that serves as the outer region 4b, and an inner region 22c that serves as the inner region 4c.
  • the refractive index of the refractive index changing portion rod 22 corresponds to the refractive index of the refractive index changing portion 4 .
  • the absolute value of the difference between the maximum value of the relative refractive index of the refractive index changing portion rod 22 and the relative refractive index of the common clad tube 10 is greater than 0.3%.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive index of the outer peripheral surface 22a of the refractive index changing portion rod 22 and the relative refractive index of the common clad tube 10 is 0.2% or less.
  • the dopant added to the refractive index changing portion rod 22 corresponds to the dopant added to the refractive index changing portion 4 . That is, the index change rod 22 corresponding to the examples shown in FIGS. 2 and 3 is doped with a single dopant. The dopant concentration in the outer region of the refractive index changing rod 22 is lower than the dopant concentration in the inner region of the refractive index changing rod 22 . Different kinds of first dopant and second dopant are added to the refractive index changing portion rod 22 corresponding to the examples shown in FIGS. 4 and 5 . A first dopant is added to the inner region of the refractive index changing portion rod 22 . A second dopant is added to the outer region of the refractive index changing portion rod 22 .
  • the refractive index changing portion rod 22 corresponding to the examples shown in FIGS. 4 and 5 is produced by, for example, a VAD (Vapor-phase Axial Deposition) method, an OVD (Outside Vapor Deposition) method, a collapse method, or the like.
  • VAD Vapor-phase Axial Deposition
  • OVD Outside Vapor Deposition
  • Step S4 is a step of drawing the second glass rod 20 formed in step S3.
  • MCF1 is manufactured.
  • Process S4 is performed simultaneously with process S3, for example.
  • the common clad tube 10, the core rod 21, and the refractive index change portion rod 22 are heat-integrated to form the second glass rod 20, and the drawing is performed at the same time.
  • Step S4 may be performed separately from step S3. In this case, after the second glass rod 20 is formed, the second glass rod 20 is melted by heating again for wire drawing, so the degree of freedom of the wire drawing temperature can be increased.
  • the easiness of flow of the vapor phase treatment gas varies depending on the size of the holes. Therefore, it is difficult to smooth the inner surface of the small-diameter hole, and it is difficult to obtain the effect of removing foreign matter.
  • air bubbles tend to remain.
  • foreign matter remains on the inner surface of the common clad tube, it will lead to a decrease in fiber strength and aggravation of transmission loss. In either case, quality defects such as variations in clad diameter are likely to occur during fiberization. Markers are often arranged closer to the outer periphery of the common clad than the core, and it is known that bubbles at the interface between the markers and the common clad tend to swell during fiberization.
  • the range of ratio d11/d12 of the diameter d11 of the plurality of first holes 11 to the diameter d12 of the second holes 12 of the common clad tube 10 is defined.
  • the pressure loss ⁇ P is proportional to the average flow velocity in the pipe and inversely proportional to the square of the hole diameter. Since the pressure difference between the upstream and downstream sides of the common clad tube 10 (that is, both ends of the common clad tube 10) is constant, the pressure loss in each hole 11, 12 is assumed to be equal.
  • the average gas flow velocity is proportional to the square of the diameters d11 and d12 of the holes 11 and 12, respectively.
  • the volume of glass that reacts in each of the holes 11 and 12 is proportional to the flow rate of the gas flowing through each of the holes 11 and 12 .
  • the hole with a larger inner surface area that is, a larger diameter
  • the thickness to be cut at each of the holes 11 and 12 is inversely proportional to the diameters d11 and d12). Taking this into consideration, the ratio of the thickness cut by the holes 11 and 12 can be calculated.
  • the etching thickness of the inner surface of the hole is proportional to the cube of the diameter of the hole, it can be estimated as follows, assuming that the etching thickness of the inner surface of the first hole 11 is suppressed to 0.2 mm or less. - When the ratio d11/d12 is 4.0, the etching thickness of the inner surface of the second hole 12 is 3 ⁇ m. - When the ratio d11/d12 is 3.2, the etching thickness of the inner surface of the second hole 12 is 6 ⁇ m. - When the ratio d11/d12 is 2.1, the etching thickness of the inner surface of the second hole 12 is 20 ⁇ m.
  • the common clad tube 10 is formed such that the ratio d11/d12 is 4 times or less, that is, the diameter d11 is 4 times or less than the diameter d12.
  • the common clad tube 10 is formed so that the ratio d11/d12 is 3.2 times or less, that is, the diameter d11 is 3.2 times or less than the diameter d12, depending on the surface roughness of the inner surface of the second hole 12.
  • the ratio d11/d12 may be 2.1 times or less, that is, the diameter d11 may be formed to be 2.1 times or less than the diameter d12.
  • step S1 the common clad tube 10 is formed so that the ratio d11/d12 is four times or less. Therefore, the vapor phase treatment of the second holes 12 can be advanced to the extent that interface bubbles and residual foreign matter can be suppressed, and variations in the clad diameter can be suppressed. In addition, it is possible to suppress the progress of the vapor phase treatment of the first hole 11 to the extent that it is possible to suppress the clearance between the core rod 21 and the first hole 11 from becoming large, thereby suppressing the displacement of the core 2 . .
  • the refractive index changing portion is designed to be smaller than the core.
  • the optical properties of MCF vary greatly depending on the design of the core.
  • the refractive index change portion is a marker, it is sufficient if it can be identified, and if it is an XT reduction portion, it is sufficient if XT can be reduced.
  • the refractive index changing portion can be arranged. Limited area. Further, when the refractive index changing portion is a marker, it is necessary to offset the refractive index changing portion in order to destroy the symmetry of the core arrangement. If the refractive index change portion is large, the offset amount cannot be increased, making it difficult to function as a marker.
  • the absolute value of the difference between the maximum value of the relative refractive index of the refractive index changing portion rod 22 and the relative refractive index of the common clad tube 10 is greater than 0.3%. Thereby, the visibility of the refractive index changing portion 4 can be ensured.
  • the absolute value of the difference between the relative refractive index of the outer peripheral surface 22a of the refractive index changing portion rod 22 and the relative refractive index of the common clad tube 10A is 0.2% or less. As a result, the difference in viscosity at the collapse interface between the refractive index changing portion 4 and the common clad 5 can be reduced, and the generation of interface bubbles can be suppressed.
  • FIGS. 10 and 11 are graphs showing examples of refractive index distributions of MCFs according to comparative examples.
  • a single dopant is uniformly added over the entire refractive index changing portion 4, and the refractive index of the refractive index changing portion 4 is 4 is uniform over the entire area, which is different from the MCF 1 according to the first embodiment. Therefore, in the comparative example, the relationship between the refractive index and the relative refractive index between the refractive index changing portion 4 and the common clad 5 as in the present embodiment cannot be realized.
  • the refractive index changing portion rod 22 is doped with a single dopant, and the dopant concentration in the outer region 22b is lower than the dopant concentration in the inner region 22c.
  • the relationship between the refractive index and the relative refractive index between the refractive index change portion 4 and the common clad 5 is realized.
  • a first dopant is added to the inner region 22c, and a second dopant different from the first dopant is added to the outer region 22b.
  • FIGS. 4 and 5 the relationship between the refractive index and the relative refractive index between the refractive index change portion 4 and the common clad 5 can be realized.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the MCF according to the second embodiment.
  • the refractive index change portion 4A is an XT reduction portion that is arranged between adjacent cores 2 and serves as a barrier for XT reduction.
  • the absolute value of the difference between the maximum relative refractive index of the refractive index changing portion 4A and the relative refractive index of the common clad 5 is greater than 0.3%. This ensures the XT reduction effect of the refractive index changing portion 4A.
  • the MCF 1A includes, for example, a plurality of refractive index changing portions 4A, and the refractive index changing portions 4A are arranged at a plurality of locations.
  • the MCF 1A has four refractive index changing portions 4A.
  • the common clad tube 10A shown in FIG. 13 is formed in step S1.
  • the common clad tube 10A differs from the common clad tube 10 in that second holes 12A are provided instead of the second holes 12A.
  • the common clad tube 10A is provided with, for example, a plurality of second holes 12A.
  • the common clad tube 10A is provided with four second holes 12A.
  • Step S2 is performed in the same manner as step S2 of the manufacturing method of MCF1.
  • step S3 the core rod 21 and the refractive index changing portion rod 22A are inserted into the common clad tube 10A and integrated by heating to form the second glass rod 20A shown in FIG.
  • the second glass rod 20A differs from the second glass rod 20 in that instead of the common clad tube 10 and the refractive index change rod 22, a common clad tube 10A and a refractive index change rod 22A are provided.
  • Step S4 is performed in the same manner as step S4 of the manufacturing method of MCF1.
  • the common clad tube 10 may be formed such that the surface roughness of the inner surface of the second holes 12 is smaller than the surface roughness of the inner surfaces of the plurality of first holes 11 .
  • the surface roughness of the inner surfaces of the second holes 12 after the vapor phase treatment is brought close to the surface roughness of the inner surfaces of the first holes 11. be able to.
  • a method of changing the surface roughness of the inner surface of the second hole 12 there are a method of changing the number of the drill used for drilling, a method of slowing the processing speed, and a method of polishing the inner surface after drilling.
  • the surface roughness can be measured with a commercially available surface roughness measuring instrument.
  • Surface roughness is, for example, arithmetic mean roughness.
  • the surface roughness can be confirmed by measuring a range of about 5 mm.

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Abstract

ＭＣＦの製造方法は、共通クラッドと、共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有する複数のコアと、共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有する屈折率変化部と、を備えるＭＣＦの製造方法である。ＭＣＦの製造方法は、第１ガラスロッドに軸方向に貫通する複数の第１孔、及び、第１孔と異なる直径を有する第２孔を設けることにより、共通クラッド管を形成する工程と、複数の第１孔の内面、及び、第２孔の内面を気相処理する工程と、気相処理された複数の第１孔の各々に複数のコアロッドのうちの１つをそれぞれ挿入すると共に、第２孔に屈折率変化部ロッドを挿入し、加熱一体化することにより第２ガラスロッドを形成する工程と、を含む。共通クラッド管は、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の４倍以下となるように形成される。

Description

マルチコア光ファイバの製造方法及びマルチコア光ファイバ
　本開示は、マルチコア光ファイバの製造方法及びマルチコア光ファイバに関する。本出願は、２０２２年１月１１日出願の日本出願第２０２２－００２５２６号に基づく優先権を主張し、日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　マルチコア光ファイバ（以下、ＭＣＦ）では、１本のファイバに複数のコアが配置されるので、コア密度を向上できる。これにより、光ファイバケーブルの外径を一定に保ったままコア数を増加させることができる。また、光ファイバケーブルに内蔵するコア数を一定に保ったままケーブル外径を細くすることもできる。更に、従来の光ファイバを並べてファイバアレイにするよりもコア間距離を小さくすることができるので、高密度な光配線としての活用も期待される。
　ＭＣＦでは、コア以外に共通クラッドの屈折率と異なる屈折率を有する屈折率変化部が設けられる場合がある。特許文献１には、視認用マーカが設けられたＭＣＦが記載されている。特許文献２には、コア領域からの漏れ光を低減する漏洩低減部が設けられたＭＣＦが記載されている。このようなＭＣＦを製造するには、複数の孔が設けられた共通クラッド管を作製し、共通クラッド管の孔内面に対して気相処理（不純物の除去および平滑化）を行う。続いて、コア及び屈折率変化部となるガラスロッドを複数の孔に挿入し、共通クラッド管とガラスロッドとを加熱一体化した後、紡糸する。
特開２０１１－１７００９９号公報 国際公開第２０１０／０８２６５６号公報
　本開示の一態様に係るＭＣＦの製造方法は、共通クラッドと、共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有する複数のコアと、共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有する屈折率変化部と、を備えるＭＣＦの製造方法である。ＭＣＦの製造方法は、第１ガラスロッドに軸方向に貫通する複数の第１孔、及び、第１孔と異なる直径を有する第２孔を設けることにより、共通クラッド管を形成する工程と、複数の第１孔の内面、及び、第２孔の内面を気相処理する工程と、気相処理された複数の第１孔の各々に複数のコアロッドのうちの１つをそれぞれ挿入すると共に、第２孔に屈折率変化部ロッドを挿入し、加熱一体化することにより第２ガラスロッドを形成する工程と、を含む。共通クラッド管は、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の４倍以下となるように形成される。
　本開示の一態様に係るＭＣＦは、複数のコアと、複数のコアを取り囲む複数の個別クラッドと、屈折率変化部と、複数の個別クラッドと屈折率変化部とを取り囲む共通クラッドと、を備える。複数のコアは、共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有する。屈折率変化部は、共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有する。複数の個別クラッドの直径は、屈折率変化部の直径の１倍より大きく４倍以下である。
図１は、第１実施形態に係るＭＣＦの断面図である。 図２は、図１の矢印ｘに沿っての屈折率分布の例を示すグラフである。 図３は、図１の矢印ｘに沿っての屈折率分布の例を示すグラフである。 図４は、図１の矢印ｘに沿っての屈折率分布の例を示すグラフである。 図５は、図１の矢印ｘに沿っての屈折率分布の例を示すグラフである。 図６は、第１実施形態に係るＭＣＦの製造方法を示すフローチャートである。 図７は、共通クラッド管の断面図である。 図８は、気相処理について説明するための概念的な断面図である。 図９は、第２ガラスロッドの断面図である。 図１０は、比較例に係るＭＣＦの屈折率分布の例を示すグラフである。 図１１は、比較例に係るＭＣＦの屈折率分布の例を示すグラフである。 図１２は、第２実施形態に係るＭＣＦの断面図である。 図１３は、共通クラッド管の断面図である。 図１４は、第２ガラスロッドの断面図である。
［本開示が解決しようとする課題］
　一般にコアの直径は、屈折率変化部の直径よりも大きく設計される。共通クラッド管の気相処理では、孔の大きさによって気相処理用ガスの流れ易さが異なる。屈折率変化部に対応する孔では、直径が小さいために気相処理用ガスが流れ難く、気相処理が進行し難い。よって、界面気泡や異物残留が生じ、クラッド径の変動を引き起こすおそれがある。この問題を解決するために全体のガス流量を増やすと、コアに対応する孔では、気相処理が進行し過ぎ、コアロッドと孔との間のクリアランスが大きくなる。その結果、コアの位置ずれが生じるおそれがある。
　本開示は、クラッド径の変動及びコアの位置ずれを抑制可能なＭＣＦの製造方法及びＭＣＦを提供することを目的とする。
［本開示の効果］
　本開示によれば、クラッド径の変動及びコアの位置ずれを抑制可能なＭＣＦの製造方法及びＭＣＦを提供することができる。
［本開示の実施形態の説明］
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。本開示の一態様に係るＭＣＦの製造方法は、共通クラッドと、共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有する複数のコアと、共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有する屈折率変化部と、を備えるＭＣＦの製造方法である。ＭＣＦの製造方法は、第１ガラスロッドに軸方向に貫通する複数の第１孔、及び、第１孔と異なる直径を有する第２孔を設けることにより、共通クラッド管を形成する工程と、複数の第１孔の内面、及び、第２孔の内面を気相処理する工程と、気相処理された複数の第１孔の各々に複数のコアロッドのうちの１つをそれぞれ挿入すると共に、第２孔に屈折率変化部ロッドを挿入し、加熱一体化することにより第２ガラスロッドを形成する工程と、を含む。共通クラッド管は、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の４倍以下となるように形成される。
　上記ＭＣＦの製造方法では、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の４倍の場合、直径が大きい第１孔の内面を気相処理により０．２ｍｍ削る際、第２孔の内面は３μｍ削られると試算できる。よって、界面気泡や異物残留を抑制可能な程度に第２孔の気相処理を進行させ、クラッド径の変動を抑制することができる。また、コアロッドと第１孔との間のクリアランスが大きくなることを抑制可能な程度に第１孔の気相処理の進行を抑制し、コアの位置ずれを抑制することができる。更に、第１孔の直径を小さくすることで孔同士が干渉しにくくなり、コア配置の自由度を増すことができる。なお、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の１倍より大きくてもよく、１．１倍以上であってもよい。
　共通クラッド管は、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の３．２倍以下となるように形成されてもよい。この場合、第１孔の内面を気相処理により０．２ｍｍ削る際、第２孔の内面は６μｍ削られると試算できる。したがって、第２孔の内面の表面粗さによっては、クラッド径の変動及びコアの位置ずれを抑制可能である。
　共通クラッド管は、複数の第１孔の直径が第２孔の直径の２．１倍以下となるように形成されてもよい。この場合、第１孔の内面を気相処理により０．２ｍｍ削る際、第２孔の内面は２０μｍ削られると試算できる。したがって、第２孔の内面の表面粗さによっては、クラッド径の変動及びコアの位置ずれを抑制可能である。
　共通クラッド管は、第２孔の内面の表面粗さが、複数の第１孔の内面の表面粗さよりも小さくなるように形成されてもよい。この場合、第２孔において気相処理の効果が薄かったとしても、気相処理後の第２孔の内面の表面粗さを第１孔の内面の表面粗さに近づけることができる。
　屈折率変化部ロッドの比屈折率の最大値と共通クラッド管の比屈折率との差の絶対値は、０．３％よりも大きく、屈折率変化部ロッドの外周面における比屈折率と共通クラッド管の比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下であってもよい。この場合、屈折率変化部の視認性又はクロストーク（以下、ＸＴ）低減効果を確保すると共に、屈折率変化部の外周面と共通クラッドとの粘性差を低減し、界面気泡の発生を抑制することができる。なお、本明細書において、「比屈折率」とは、純シリカガラスの屈折率で規格化した対象物の屈折率を示す。
　屈折率変化部ロッドには、ドーパントが添加されており、屈折率変化部ロッドの外側領域におけるドーパントの濃度は、屈折率変化部ロッドの内側領域におけるドーパントの濃度よりも低くてもよい。この場合、屈折率変化部ロッドと共通クラッド管との間の上記屈折率及び比屈折率の関係を実現できる。
　屈折率変化部ロッドの内側領域には、第１ドーパントが添加されており、屈折率変化部ロッドの外側領域には、第１ドーパントとは異なる第２ドーパントが添加されていてもよい。この場合、屈折率変化部ロッドと共通クラッド管との間の上記屈折率及び比屈折率の関係を実現できる。
　屈折率変化部は、複数のコアの配置の対称性に対して非対称となる位置に配置されているマーカであってもよい。この場合、ＭＣＦの各コアを識別することができる。
　屈折率変化部は、隣り合うコア間に配置されるＸＴ低減部であってもよい。この場合、ＭＣＦの伝送損失が抑制される。
　上記ＭＣＦの製造方法は、第２ガラスロッドを線引きする工程を更に含み、線引きする工程は、第２ガラスロッドを形成する工程と同時に行われてもよい。この場合、共通クラッド管、コアロッド、及び屈折率変化部ロッドを加熱一体化することにより第２ガラスロッドを形成しながら、同時に線引きを行うので、効率的にＭＣＦを製造することができる。
　上記ＭＣＦの製造方法は、第２ガラスロッドを線引きする工程を更に含み、線引きする工程は、第２ガラスロッドを形成する工程とは別に行われてもよい。この場合、第２ガラスロッドを形成した後に第２ガラスロッドを再度加熱により溶融させて線引きを行うので、線引き温度の自由度を増すことができる。
　本開示の一態様に係るＭＣＦは、複数のコアと、複数のコアを取り囲む複数の個別クラッドと、屈折率変化部と、複数の個別クラッドと屈折率変化部とを取り囲む共通クラッドと、を備える。複数のコアは、共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有する。屈折率変化部は、共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有する。複数の個別クラッドの直径は、屈折率変化部の直径の１倍より大きく４倍以下である。
　上記ＭＣＦでは、界面気泡や異物残留が抑制されていることにより、クラッド径の変動が抑制されている。コアの位置ずれが抑制されている。
　複数の個別クラッドの直径は、屈折率変化部の直径の３．２倍以下であってもよい。この場合であっても、クラッド径の変動及びコアの位置ずれを抑制可能である。
　複数の個別クラッドの直径は、屈折率変化部の直径の２．１倍以下であってもよい。この場合であっても、クラッド径の変動及びコアの位置ずれを抑制可能である。
　屈折率変化部の比屈折率と共通クラッドの比屈折率との差の絶対値の最大値は、０．３％よりも大きく、屈折率変化部の外周面における比屈折率と共通クラッドの比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下であってもよい。この場合、屈折率変化部の視認性又はＸＴ低減効果が確保されていると共に、界面気泡が抑制されることにより、クラッド径の変動が抑制されている。
　屈折率変化部には、ドーパントが添加されており、屈折率変化部の外側領域におけるドーパントの濃度は、屈折率変化部の内側領域におけるドーパントの濃度よりも低くてもよい。この場合、屈折率変化部と共通クラッドとの間の上記屈折率及び比屈折率の関係を実現できる。
　屈折率変化部の内側領域には、第１ドーパントが添加されており、屈折率変化部の外側領域には、第１ドーパントとは異なる第２ドーパントが添加されてもよい。この場合、屈折率変化部と共通クラッドとの間の上記屈折率及び比屈折率の関係を実現できる。
［本開示の実施形態の詳細］
　本開示のＭＣＦの製造方法及びＭＣＦの具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
（第１実施形態）
　図１は、第１実施形態に係るＭＣＦの断面図である。図１に示されるように、第１実施形態に係るＭＣＦ１は、複数のコア２と、複数の個別クラッド３と、屈折率変化部４と、共通クラッド５と、を備える。本実施形態では、コア２の数、及び、個別クラッド３の数は、それぞれ４である。ＭＣＦ１は、シリカ系ガラス材料からなる。
　複数のコア２は、ＭＣＦ１の中心軸に沿って延在している。複数のコア２は、ＭＣＦ１の中心軸に直交する断面において、ＭＣＦ１の中心軸に対して回転対称をなす位置に配置されている。複数のコア２の断面形状は、互いに同じ円形状である。コア２の直径は、例えば、６μｍ以上１２μｍ以下である。コア２は、共通クラッド５の屈折率よりも高い屈折率を有する。コア２は、屈折率を調整するためのドーパントとして、例えば、ゲルマニウム等を含んでいる。あるいはコア２は屈折率を調整するためのドーパントを含まず、共通クラッド５が屈折率を下げるためのドーパント(例えば弗素等)を含んでいても良い。
　複数の個別クラッド３は、複数のコア２を取り囲んでいる。各個別クラッド３は、対応するコア２を取り囲んでいる。個別クラッド３は、コア２と接している。個別クラッド３の直径ｄ３は、例えば、２０μｍ以上４０μｍ以下である。個別クラッド３の厚さは、例えば、４μｍ以上１７μｍ以下である。個別クラッド３は、共通クラッド５の屈折率と同等もしくは異なる屈折率を有する。
　屈折率変化部４は、複数のコア２及び複数の個別クラッド３から離隔して設けられている。屈折率変化部４は、複数のコア２の配置の対称性に対して非対称となる位置、すなわち、複数のコア２の配置の対称性を崩す位置に配置されている。屈折率変化部４の直径ｄ４は、個別クラッド３の直径ｄ３よりも小さい。直径ｄ４に対する直径ｄ３の比ｄ３／ｄ４は、１倍より大きく４倍以下である。すなわち、直径ｄ３は、直径ｄ４の１倍より大きく４倍以下である。比ｄ３／ｄ４は、３．２倍以下であってもよく、２．１倍以下であってもよい。すなわち、直径ｄ３は、直径ｄ４の３．２倍以下であってもよく、２．１倍以下であってもよい。
　図２～図５は、図１の矢印ｘに沿っての屈折率分布の例を示すグラフである。図２～図５に示されるように、屈折率変化部４は、共通クラッド５の屈折率とは異なる屈折率を有している。屈折率変化部４は、外周面４ａと、外周面４ａを含む外側領域４ｂと、外側領域４ｂの内側に位置する内側領域４ｃと、を含む。外周面４ａは、共通クラッド５と接している。外側領域４ｂは、内側領域４ｃと接している。外側領域４ｂの厚さは、例えば、２μｍ以上５μｍ以下である。内側領域４ｃの直径は、例えば、２μｍ以上１５μｍ以下である。
　外側領域４ｂの屈折率と内側領域４ｃの屈折率とは、互いに異なる。内側領域４ｃの比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、外側領域４ｂの比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値よりも大きい。内側領域４ｃの屈折率は、内側領域４ｃの全域にわたって均一である。内側領域４ｃの比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、屈折率変化部４の比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値の最大値である。屈折率変化部４の比屈折率の最大値と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、０．３％よりも大きい。
　外側領域４ｂの屈折率は、外側領域４ｂの全域にわたって均一であってもよいし、変化していてもよい。屈折率変化部４の外周面４ａにおける比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下である。外側領域４ｂと共通クラッド５と間の界面では、屈折率が不連続的に変化している。
　屈折率変化部４には、屈折率を調整するためのドーパントが添加されている。屈折率変化部４には、例えば、単一のドーパントが添加されており、ドーパントの濃度が異なることにより、図２及び図３に示されるような屈折分布が実現されていてもよい。屈折率変化部４には、例えば、２種類のドーパントが添加されており、ドーパントの種類が異なることにより、図４及び図５に示されるような屈折率分布が実現されていてもよい。
　図２に示される例では、内側領域４ｃの屈折率は、共通クラッド５の屈折率及び外側領域４ｂの屈折率よりも高い。外側領域４ｂの屈折率は、内側領域４ｃの屈折率よりも低く、共通クラッド５の屈折率よりも高い。外側領域４ｂの屈折率は、内側領域４ｃから外周面４ａに向かうにつれて、共通クラッド５の屈折率に近づくように変化（減少）している。外側領域４ｂの屈折率の変化は、連続的である。外側領域４ｂの比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、外周面４ａで最も小さくなる。屈折率変化部４には、単一のドーパントが添加されている。ドーパントは、例えば、ゲルマニウム、塩素等である。外側領域４ｂにおけるドーパントの濃度は、内側領域４ｃにおけるドーパントの濃度よりも低い。外側領域４ｂにおけるドーパントの濃度は、内側領域４ｃから外周面４ａに向かうにつれて、変化（減少）している。
　図３に示される例では、内側領域４ｃの屈折率は、共通クラッド５の屈折率及び外側領域４ｂの屈折率よりも低い。外側領域４ｂの屈折率は、内側領域４ｃの屈折率よりも高く、共通クラッド５の屈折率よりも低い。外側領域４ｂの屈折率は、内側領域４ｃから外周面４ａに向かうにつれて、共通クラッド５の屈折率に近づくように変化（増加）している。外側領域４ｂの屈折率の変化は、連続的である。外側領域４ｂの比屈折率と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、外周面４ａで最も小さくなる。屈折率変化部４には、単一のドーパントが添加されている。ドーパントは、例えば、弗素等である。外側領域４ｂにおけるドーパントの濃度は、内側領域４ｃにおけるドーパントの濃度よりも低い。外側領域４ｂにおけるドーパントの濃度は、内側領域４ｃから外周面４ａに向かうにつれて、変化（減少）している。
　図４に示される例では、内側領域４ｃの屈折率は、共通クラッド５の屈折率及び外側領域４ｂの屈折率よりも高い。外側領域４ｂの屈折率は、内側領域４ｃの屈折率及び共通クラッド５の屈折率よりも低い。外側領域４ｂの屈折率は、外側領域４ｂの全域にわたって均一である。屈折率変化部４には、互いに異なる種類の第１ドーパント及び第２ドーパントが添加されている。内側領域４ｃには、第１ドーパントが添加されている。第１ドーパントは、例えば、ゲルマニウム、塩素等である。外側領域４ｂには、第２ドーパントが添加されている。第２ドーパントは、例えば、弗素等である。
　図５に示される例では、内側領域４ｃの屈折率は、共通クラッド５の屈折率及び外側領域４ｂの屈折率よりも低い。外側領域４ｂの屈折率は、内側領域４ｃの屈折率及び共通クラッド５の屈折率よりも高い。外側領域４ｂの屈折率は、外側領域４ｂの全域にわたって均一である。屈折率変化部４には、互いに異なる種類の第１ドーパント及び第２ドーパントが添加されている。内側領域４ｃには、第１ドーパントが添加されている。第１ドーパントは、例えば、弗素等である。外側領域４ｂには、第２ドーパントが添加されている。第２ドーパントは、例えば、ゲルマニウム、塩素等である。
　本実施形態では、屈折率変化部４は、複数のコア２の識別を可能にするマーカである。共通クラッド５は、複数の個別クラッド３と屈折率変化部４とを取り囲んでいる。共通クラッド５は、複数の個別クラッド３及び屈折率変化部４のそれぞれと接している。共通クラッド５の直径（クラッド径）は、例えば、１００μｍ以上３００μｍ以下である。
　図６は、第１実施形態に係るＭＣＦの製造方法を示すフローチャートである。図６に示されるように、ＭＣＦ１の製造方法は、工程Ｓ１から工程Ｓ４を含む。
　工程Ｓ１は、共通クラッド５となる共通クラッド管１０を形成する工程である。図７は、共通クラッド管の断面図である。図７に示されるように、工程Ｓ１では、第１ガラスロッド（不図示）に軸方向に貫通する複数の第１孔１１及び第１孔１１と異なる直径を有する第２孔１２を設けることにより、共通クラッド管１０が形成される。
　工程Ｓ２は、工程Ｓ１後に実施される。工程Ｓ２は、複数の第１孔１１の内面、及び、第２孔１２の内面を気相処理する工程である。図８に示されるように、共通クラッド管１０の複数の第１孔１１、及び、第２孔１２に気相処理用ガスを流しながら、共通クラッド管１０の外周面を外部熱源１３により加熱することで、気相処理が行われる。外部熱源１３として、例えば、誘導炉、抵抗炉、酸水素バーナー等が用いられる。気相処理用ガスは、共通クラッド管１０の一端に接続されたガラス管１４を介して共通クラッド管１０に導入され、共通クラッド管１０の他端に接続されたガラス管１４を介して共通クラッド管１０から排出される。
　気相処理は、例えば、共通クラッド管１０の内面（すなわち、複数の第１孔１１の内面、及び、第２孔１２の内面）を平滑化するためのエッチング処理である。この場合、気相処理用ガスとして、例えば、ＳＦ６等のエッチングガスが用いられる。気相処理は、例えば、共通クラッド管１０の内面異物（すなわち、複数の第１孔１１の内面異物、及び、第２孔１２の内面異物）を除去するための清浄化処理である。この場合、気相処理用ガスとして、塩素や酸素等の清浄化処理用ガス（すなわち、空焼きガス）が用いられる。
　工程Ｓ３は、工程Ｓ２後に実施される。工程Ｓ３は、複数の第１孔１１に複数のコアロッド２１を挿入すると共に、第２孔１２に屈折率変化部ロッド２２を挿入し、加熱一体化することにより第２ガラスロッド２０を形成する工程である。図９は、第２ガラスロッドの断面図である。第２ガラスロッド２０は、ＭＣＦ母材である。工程Ｓ３で用いられるコアロッド２１は、コア２となるコア部２３と、個別クラッド３となる個別クラッド部２４と、を有している。屈折率変化部ロッド２２は、屈折率変化部４となる。屈折率変化部ロッド２２は、外周面４ａとなる外周面２２ａと、外側領域４ｂとなる外側領域２２ｂと、内側領域４ｃとなる内側領域２２ｃと、を含む。
　屈折率変化部ロッド２２の屈折率は、屈折率変化部４の屈折率と対応している。屈折率変化部ロッド２２の比屈折率の最大値と共通クラッド管１０の比屈折率との差の絶対値は、０．３％よりも大きい。屈折率変化部ロッド２２の外周面２２ａにおける比屈折率と共通クラッド管１０の比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下である。
　屈折率変化部ロッド２２に添加されたドーパントは、屈折率変化部４に添加されたドーパントと対応している。すなわち、図２及び図３に示される例と対応している屈折率変化部ロッド２２には、単一のドーパントが添加されている。屈折率変化部ロッド２２の外側領域におけるドーパントの濃度は、屈折率変化部ロッド２２の内側領域におけるドーパントの濃度よりも低い。図４及び図５に示される例と対応している屈折率変化部ロッド２２には、互いに異なる種類の第１ドーパント及び第２ドーパントが添加されている。屈折率変化部ロッド２２の内側領域には、第１ドーパントが添加されている。屈折率変化部ロッド２２の外側領域には、第２ドーパントが添加されている。図４及び図５に示される例と対応している屈折率変化部ロッド２２は、例えば、ＶＡＤ（Vapor-phase　Axial　Deposition）法、ＯＶＤ（Outside　Vapor　Deposition）法、コラプス法等によって作製される。
　工程Ｓ４は、工程Ｓ３で形成された第２ガラスロッド２０を線引きする工程である。これにより、ＭＣＦ１が製造される。工程Ｓ４は、例えば、工程Ｓ３と同時に行われる。この場合、共通クラッド管１０、コアロッド２１、及び屈折率変化部ロッド２２を加熱一体化することにより第２ガラスロッド２０を形成しながら、同時に線引きを行う。つまり、第２ガラスロッド２０が加熱された状態のままで線引きを行うことができるので、効率的にＭＣＦを製造することができる。工程Ｓ４は、工程Ｓ３とは別に行われてもよい。この場合、第２ガラスロッド２０を形成した後に第２ガラスロッド２０を再度加熱により溶融させて線引きを行うので、線引き温度の自由度を増すことができる。
　上述のように、共通クラッド管の気相処理では、孔の大きさによって気相処理用ガスの流れ易さが異なる。そのため、直径の小さな孔の内面は平滑化され難く、また、異物除去の効果も得られ難い。一般に共通クラッド管の内面の平滑度が低い場合、気泡が残り易い。また、共通クラッド管の内面に異物が残留している場合、ファイバ強度の低下や伝送損失の悪化につながる。いずれの場合も、ファイバ化の際にクラッド径変動という品質不良が生じ易い。マーカは、コアよりも共通クラッドの外周部側に配置されることが多く、マーカと共通クラッドとの間の界面の気泡は、ファイバ化の際に膨らみ易いことが知られている。
　本実施形態では、上述の問題を解決するため、共通クラッド管１０の第２孔１２の直径ｄ１２に対する複数の第１孔１１の直径ｄ１１の比ｄ１１／ｄ１２の範囲を規定する。一般に管内のガスの流れが層流の場合、圧力損失ΔＰは、管内の平均流速に比例し、孔の直径の自乗に反比例する。共通クラッド管１０の上流及び下流（すなわち、共通クラッド管１０の両端）の圧力差が一定であることから、各孔１１，１２の圧力損失が等しいと考えると、各孔１１，１２内を流れるガスの平均流速は、各孔１１，１２の直径ｄ１１，ｄ１２の自乗に比例する。（流量）＝（流速）×（断面積）であるから、ガスの密度がほぼ一定であると仮定すると、各孔に流れるガスの流量は、各孔１１，１２の直径ｄ１１，ｄ１２の４乗に比例する。
　気相処理用ガスが十分に反応したとすると、各孔１１，１２で反応するガラスの体積は、各孔１１，１２を流れるガスの流量に比例する。同じ体積が削られた場合、内表面積が大きな（すなわち、直径が大きな）孔ほど削られる厚みが小さくなる（具体的には各孔１１，１２で削られる厚みは直径ｄ１１，ｄ１２に反比例する）ことを考慮すると、各孔１１，１２で削られる厚みの比が計算できる。
　第１孔１１の直径が大きくなり過ぎると、加熱一体化の際にコアロッド２１と第１孔１１との間のクリアランスが大きくなる。その結果、コア２の位置ずれが生じるおそれがある。孔の内面のエッチング厚さは、孔の直径の３乗に比例するから、第１孔１１の内面のエッチング厚さを０．２ｍｍ以下に抑えるという前提をつけると、以下のように試算できる。
・比ｄ１１／ｄ１２が４．０の場合、第２孔１２の内面のエッチング厚さは３μｍ。
・比ｄ１１／ｄ１２が３．２の場合、第２孔１２の内面のエッチング厚さは６μｍ。
・比ｄ１１／ｄ１２が２．１の場合、第２孔１２の内面のエッチング厚さは２０μｍ。
　機械加工で共通クラッド管１０に孔を開けた場合でも、内面の表面粗さはμｍオーダである。したがって、工程Ｓ１において、共通クラッド管１０は、比ｄ１１／ｄ１２が４倍以下、すなわち、直径ｄ１１が直径ｄ１２の４倍以下となるように、形成される。共通クラッド管１０は、第２孔１２の内面の表面粗さによっては、比ｄ１１／ｄ１２が３．２倍以下、すなわち、直径ｄ１１が直径ｄ１２の３．２倍以下となるように形成されてもよく、比ｄ１１／ｄ１２が２．１倍以下、すなわち、直径ｄ１１が直径ｄ１２の２．１倍以下となるように形成されてもよい。
　以上説明したように、ＭＣＦ１の製造方法では、工程Ｓ１において、共通クラッド管１０は、比ｄ１１／ｄ１２が４倍以下となるように形成される。このため、界面気泡や異物残留を抑制可能な程度に、第２孔１２の気相処理を進行させ、クラッド径の変動を抑制することができる。また、コアロッド２１と第１孔１１との間のクリアランスが大きくなることを抑制可能な程度に、第１孔１１の気相処理の進行を抑制し、コア２の位置ずれを抑制することができる。
　気相処理の進行のばらつきを抑制するため、共通クラッド管１０の各孔１１，１２の大きさを揃えることも考えられる。しかしながら、一般にＭＣＦではコアの設計が優先され、屈折率変化部はコアよりも小さく設計される。ＭＣＦの光学特性は、コアの設計によって大きく変化する。これに対し、屈折率変化部は、マーカであれば、識別さえできればよく、ＸＴ低減部であれば、ＸＴが低減できればよい。特に、伝送損失低減のため、コア径を大きくしたり、ＸＴ低減のためにコアにトレンチを設けたりすると、複数のコアが共通クラッド内に占める割合が大きくなるので、屈折率変化部を配置できる領域が限られる。また、屈折率変化部がマーカである場合、コア配置の対称性を崩すために屈折率変化部をオフセットさせて配置する必要がある。屈折率変化部が大きいと、オフセット量を大きくすることができず、マーカとしての役割を果たし難くなる。
　屈折率変化部ロッド２２の比屈折率の最大値と共通クラッド管１０の比屈折率との差の絶対値は、０．３％よりも大きい。これにより、屈折率変化部４の視認性を確保することができる。屈折率変化部ロッド２２の外周面２２ａにおける比屈折率と共通クラッド管１０Ａの比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下である。これにより、屈折率変化部４と共通クラッド５とのコラプス界面における粘性差を低減し、界面気泡の発生を抑制することができる。
　図１０及び図１１は、比較例に係るＭＣＦの屈折率分布の例を示すグラフである。図１０及び図１１に示されるように、比較例に係るＭＣＦでは、屈折率変化部４の全域にわたって単一のドーパントが均一に添加され、屈折率変化部４の屈折率は、屈折率変化部４の全域にわたって均一である点で、第１実施形態に係るＭＣＦ１と相違している。このため、比較例では、本実施形態のような屈折率変化部４と共通クラッド５との間の上記屈折率及び比屈折率の関係を実現できない。すなわち、屈折率変化部４と共通クラッド５との間で比屈折率に大きな差をつければ、屈折率変化部４と共通クラッド５との粘性差が増し、界面気泡が発生しやすい。一方、屈折率変化部４と共通クラッド５との間で比屈折率の差を小さくすれば、屈折率変化部４の視認性を確保することができない。
　本実施形態では、例えば、屈折率変化部ロッド２２には、単一のドーパントが添加されており、外側領域２２ｂにおけるドーパントの濃度は、内側領域２２ｃにおけるドーパントの濃度よりも低い。これにより、図２及び図３に示されるように、屈折率変化部４と共通クラッド５との間の上記屈折率及び比屈折率の関係が実現される。また例えば、内側領域２２ｃには、第１ドーパントが添加されており、外側領域２２ｂには、第１ドーパントとは異なる第２ドーパントが添加されている。これにより、図４及び図５に示されるように、屈折率変化部４と共通クラッド５との間の上記屈折率及び比屈折率の関係を実現できる。
（第２実施形態）
　図１２は、第２実施形態に係るＭＣＦの断面図である。図１２に示される第２実施形態に係るＭＣＦ１Ａは、屈折率変化部４の代わりに屈折率変化部４Ａを備える点で、ＭＣＦ１と相違している。屈折率変化部４Ａは、隣り合うコア２間に配置され、ＸＴ低減用の障壁となるＸＴ低減部である。ＭＣＦ１Ａにおいても、屈折率変化部４Ａの比屈折率の最大値と共通クラッド５の比屈折率との差の絶対値は、０．３％よりも大きい。これにより、屈折率変化部４ＡによるＸＴ低減効果が確保される。
　ＭＣＦ１Ａは、例えば、複数の屈折率変化部４Ａを備え、複数箇所に屈折率変化部４Ａが配置されている。本実施形態では、ＭＣＦ１Ａは４つの屈折率変化部４Ａを備える。
　第２実施形態に係るＭＣＦ１Ａの製造方法は、工程Ｓ１において、図１３に示される共通クラッド管１０Ａが形成される。共通クラッド管１０Ａは、第２孔１２の代わりに第２孔１２Ａが設けられている点で、共通クラッド管１０と相違している。共通クラッド管１０Ａには、例えば、複数の第２孔１２Ａが設けられている。本実施形態では、共通クラッド管１０Ａには、４つの第２孔１２Ａが設けられている。工程Ｓ２は、ＭＣＦ１の製造方法の工程Ｓ２と同様に行われる。
　ＭＣＦ１Ａの製造方法では、工程Ｓ３において、共通クラッド管１０Ａにコアロッド２１及び屈折率変化部ロッド２２Ａを挿入し、加熱一体化することにより、図１４に示される第２ガラスロッド２０Ａが形成される。第２ガラスロッド２０Ａは、共通クラッド管１０及び屈折率変化部ロッド２２の代わりに、共通クラッド管１０Ａ及び屈折率変化部ロッド２２Ａを備える点で、第２ガラスロッド２０と相違している。工程Ｓ４は、ＭＣＦ１の製造方法の工程Ｓ４と同様に行われる。
　第２実施形態においても、第１実施形態と同様に、クラッド径の変動及びコア２の位置ずれ抑制することができる。
　以上、実施形態について説明してきたが、本開示は必ずしも上述した実施形態及び変形例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変更が可能である。
　工程Ｓ１において、共通クラッド管１０は、第２孔１２の内面の表面粗さが、複数の第１孔１１の内面の表面粗さよりも小さくなるように形成されてもよい。これにより、工程Ｓ２において、第２孔１２の気相処理効果が薄かったとしても、気相処理後の第２孔１２の内面の表面粗さを第１孔１１の内面の表面粗さに近づけることができる。第２孔１２の内面の表面粗さを変える方法として、孔開け加工に用いるドリルの番手を変える方法、加工速度を遅くする方法、及び、孔開け後に内面を研磨する方法等が考えられる。
　表面粗さは、市販の表面粗さ測定器で測定できる。表面粗さは、例えば、算術平均粗さである。表面粗さは、５ｍｍ程度の範囲を測定すれば、確認できる。
　上記実施形態及び変形例は、適宜組み合わせられてもよい。
１，１Ａ…ＭＣＦ
２…コア
３…個別クラッド
４…屈折率変化部
４ａ…外周面
４ｂ…外側領域
４ｃ…内側領域
５…共通クラッド
１０…共通クラッド管
１１…第１孔
１２…第２孔
１３…外部熱源
１４…ガラス管
２０…第２ガラスロッド
２１…コアロッド
２２…屈折率変化部ロッド
２２ａ…外周面
２２ｂ…外側領域
２２ｃ…内側領域
２３…コア部
２４…個別クラッド部
ｄ３…直径
ｄ４…直径
ｄ１１…直径
ｄ１２…直径

 

Claims (19)

  1. 　共通クラッドと、前記共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有する複数のコアと、前記共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有する屈折率変化部と、を備えるマルチコア光ファイバの製造方法であって、
    　第１ガラスロッドに軸方向に貫通する複数の第１孔、及び、前記第１孔と異なる直径を有する第２孔を設けることにより、共通クラッド管を形成する工程と、
    　前記複数の第１孔の内面、及び、前記第２孔の内面を気相処理する工程と、
    　前記気相処理された前記複数の第１孔の各々に複数のコアロッドのうちの１つをそれぞれ挿入すると共に、前記第２孔に屈折率変化部ロッドを挿入し、加熱一体化することにより第２ガラスロッドを形成する工程と、を含み、
    　前記共通クラッド管は、前記複数の第１孔の直径が前記第２孔の直径の４倍以下となるように形成される、
    　マルチコア光ファイバの製造方法。
  2. 　前記共通クラッド管は、前記複数の第１孔の直径が前記第２孔の直径の３．２倍以下となるように形成される、
    　請求項１に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  3. 　前記共通クラッド管は、前記複数の第１孔の直径が前記第２孔の直径の２．１倍以下となるように形成される、
    　請求項１または請求項２に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  4. 　前記共通クラッド管は、前記第２孔の内面の表面粗さが、前記複数の第１孔の内面の表面粗さよりも小さくなるように形成される、
    　請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  5. 　前記屈折率変化部ロッドの比屈折率の最大値と前記共通クラッド管の比屈折率との差の絶対値は、０．３％よりも大きく、
    　前記屈折率変化部ロッドの外周面における比屈折率と前記共通クラッド管の比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下である、
    　請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  6. 　前記屈折率変化部ロッドには、ドーパントが添加されており、
    　前記屈折率変化部ロッドの外側領域における前記ドーパントの濃度は、前記屈折率変化部ロッドの内側領域における前記ドーパントの濃度よりも低い、
    　請求項５に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  7. 　前記屈折率変化部ロッドの内側領域には、第１ドーパントが添加されており、
    　前記屈折率変化部ロッドの外側領域には、前記第１ドーパントとは異なる第２ドーパントが添加されている、
    　請求項５に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  8. 　前記屈折率変化部は、前記複数のコアの配置の対称性に対して非対称となる位置に配置されている、
    　請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  9. 　前記屈折率変化部は、隣り合うコア間に配置されるクロストーク低減部である、
    　請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  10. 　前記第２ガラスロッドを線引きする工程を更に含み、
    　前記線引きする工程は、前記第２ガラスロッドを形成する工程と同時に行われる、
    　請求項１から請求項９のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  11. 　前記第２ガラスロッドを線引きする工程を更に含み、
    　前記線引きする工程は、前記第２ガラスロッドを形成する工程とは別に行われる、
    　請求項１から請求項９のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバの製造方法。
  12. 　複数のコアと、
    　前記複数のコアを取り囲む複数の個別クラッドと、
    　屈折率変化部と、
    　前記複数の個別クラッドと前記屈折率変化部とを取り囲む共通クラッドと、を備え、
    　前記複数のコアは、前記共通クラッドの屈折率よりも高い屈折率を有し、
    　前記屈折率変化部は、前記共通クラッドの屈折率とは異なる屈折率を有し、
    　前記複数の個別クラッドの直径は、前記屈折率変化部の直径の１倍より大きく４倍以下である、
    　マルチコア光ファイバ。
  13. 　前記複数の個別クラッドの直径は、前記屈折率変化部の直径の３．２倍以下である、
    　請求項１２に記載のマルチコア光ファイバ。
  14. 　前記複数の個別クラッドの直径は、前記屈折率変化部の直径の２．１倍以下である、
    　請求項１２または請求項１３に記載のマルチコア光ファイバ。
  15. 　前記屈折率変化部の比屈折率と前記共通クラッドの比屈折率との差の絶対値の最大値は、０．３％よりも大きく、
    　前記屈折率変化部の外周面における比屈折率と前記共通クラッドの比屈折率との差の絶対値は、０．２％以下である、
    　請求項１２から請求項１４のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバ。
  16. 　前記屈折率変化部には、ドーパントが添加されており、
    　前記屈折率変化部の外側領域における前記ドーパントの濃度は、前記屈折率変化部の内側領域における前記ドーパントの濃度よりも低い、
    　請求項１５に記載のマルチコア光ファイバ。
  17. 　前記屈折率変化部の内側領域には、第１ドーパントが添加されており、
    　前記屈折率変化部の外側領域には、前記第１ドーパントとは異なる第２ドーパントが添加されている、
    　請求項１５に記載のマルチコア光ファイバ。
  18. 　前記屈折率変化部は、前記複数のコアの配置の対称性に対して非対称となる位置に配置されている、
    　請求項１２から請求項１７のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバ。
  19. 　前記屈折率変化部は、隣り合うコア間に配置されるクロストーク低減部である、
    　請求項１２から請求項１７のいずれか一項に記載のマルチコア光ファイバ。

     
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