WO2023181696A1

WO2023181696A1 - アルミニウム合金ブレージングシート

Info

Publication number: WO2023181696A1
Application number: PCT/JP2023/004693
Authority: WO
Inventors: 知樹山吉; 英敏熊谷; 詔悟山田; 伸洋本間; 太郎福田; 陽介内多
Original assignee: 株式会社Uacj
Priority date: 2022-03-23
Filing date: 2023-02-13
Publication date: 2023-09-28
Also published as: DE112023000540T5; JP2023141035A

Abstract

皮材１／内部ろう材１／心材の順に積層されており、不活性ガス雰囲気中でろう付に用いられ、内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超えかつ内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。本発明によれば、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有するアルミニウム合金ブレージングシートを提供することができる。

Description

アルミニウム合金ブレージングシート

　本発明は、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付に用いられるアルミニウム合金ブレージングシートに関する。

　アルミニウム製の熱交換器および機械部品には、多数の接合部を同時に接合可能なろう付技術が広く用いられている。アルミニウムは、非常に酸化し易い特性を有するため、すぐに緻密な酸化皮膜によって覆われる。このため、優れた耐食性を有する反面、接合の難度は高い。したがって、アルミニウムのろう付では、表面酸化皮膜の成長抑制およびその破壊が重要であり、フラックスを用いず真空中で加熱する方法と窒素ガス中でフラックスを用いる方法の大きく二つが実用化されている。

　フラックスを用いず真空中で加熱する方法では、Ａｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系合金からなるろう材が用いられ、真空中で昇温することでＡｌやＭｇによる酸化皮膜成長を防止し、ろう溶融時にはＭｇが蒸発することで材料表面の酸化皮膜が破壊されることでろう付が可能となる。しかしながら、高価な真空加熱設備が必要であるという欠点がある。また、蒸発したＭｇが炉内に付着するため、付着したＭｇを除去するメンテナンス費も高いという問題がある。

　一方、窒素ガス中でフラックスを用いる方法では、Ａｌ－Ｓｉ系合金からなるろう材とＡｌ－Ｋ－Ｆ系からなるフラックスが用いられる。真空中と比べて酸素濃度の高い窒素ガス雰囲気下であっても、溶融したフラックスはろう材表面の酸化皮膜成長を防止しながら、強力に酸化皮膜を破壊し、ろう付が可能となる。この方法は、高価な真空加熱設備が不要である反面、フラックスの費用およびフラックスを塗布する工程の費用が嵩む問題がある。また、フラックスは、熱交換器に塗布する際やろう付中の蒸散により作業環境に飛散すると、安全衛生および環境問題の懸念がある。

　そこで、不活性ガス雰囲気中でフラックスを使用しないで接合するニーズが高まっている。

　こうしたニーズに応えるため、例えば、特許文献１では、ろう材中にＭｇとＢｉを含有させ無機酸で処理することで、密着部のろう付が可能になると提案している。ろう材にＭｇを含有する材料は、材料製造中の熱処理工程でＭｇＯが形成するためろう付ができないが、無機酸による処理によってこのＭｇＯを除去することで、ろう付が可能となるとしている。

　また、特許文献２では、ろう材中のＭｇを規制し、心材中に含有させたＭｇをろう付中に拡散させることで、ろう付が可能になると提案している。ろう材にＭｇが存在しないため、材料製造中およびろう付昇温中のＭｇＯの形成を防止できる点は有利である。

　一方、特許文献３では、ろう材と心材の間にＭｇ濃度の高い中間層をクラッドすることで、ろう材にＭｇを添加することなく、ろう材へのＭｇの供給量を高めることができ、酸化皮膜をある程度効率的に破壊することが可能となると提案している。

特開平８－３５４９３４特開２０１４－０３７５７６ＷＯ２０１６／０５６３０６

　しかしながら、引用文献１では、ろう付昇温中にもＭｇＯは成長するため、材料表面は厚い酸化皮膜に覆われてしまう。そのため、大きなクリアランスを有する実用的な継手では十分なフィレットを形成することができないという問題がある。

　また、引用文献２では、成形性などの制約で心材に添加できるＭｇ量には限界があることから、心材のＭｇを酸化皮膜へ拡散させるために高温長時間のろう付加熱が必要である。そのため、実用的なろう付雰囲気の場合、高温長時間ろう付により、アルミニウム自体の酸化が促進され、酸化皮膜が厚く成長してしまうため、ろう付性が著しく低下してしまうという問題がある。

　また、引用文献３では、酸化皮膜の破壊が不均一に進行する課題は解決できておらず、実用レベルには至っていない。

　したがって、本発明の目的は、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有するアルミニウム合金ブレージングシートを提供することにある。

　本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねたところ、Ｍｇ及びＢｉを所定量含有するろう材（内部ろう材１）の外側に、Ｍｇ及びＢｉの含有量が所定量以下の皮材層（皮材１）を設け、且つ、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び平均Ｂｉ濃度を所定の範囲とされたアルミニウム合金ブレージングシートは、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有することを見出し、本発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明（１）は、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる心材と、皮材１／内部ろう材１／心材の順に、該心材の少なくとも一方の面にクラッドされている内部ろう材１及び皮材１を有し、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付に用いられるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
　前記内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（２）は、更に、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａの順に、前記心材の他方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ａを有し、
　前記犠牲陽極材Ａは、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（１）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（３）は、更に、皮材１／内部ろう材１／心材／外面ろう材の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（１）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（４）は、更に、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａ／外面ろう材の順に、前記犠牲陽極材Ａの前記心材とは反対側の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（２）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（５）は、更に、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａ／内部ろう材２／皮材２の順に、前記犠牲陽極材Ａの前記心材とは反対側の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（２）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（６）は、更に、皮材１／内部ろう材１／心材／内部ろう材２／皮材２の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（１）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（７）は、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる心材と、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材の順に、該心材の少なくとも一方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ｂ１、内部ろう材１及び皮材１を有し、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付けに用いられるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
　前記内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％以下のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記犠牲陽極材Ｂ１は、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなり、
　前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（８）は、更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ｂ２を有し、
　前記犠牲陽極材Ｂ２は、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金であること、
を特徴とする（７）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（９）は、更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／外面ろう材の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金であること、
を特徴とする（７）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１０）は、更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２／外面ろう材の順に、前記犠牲陽極材２の前記心材とは反対側の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金であること、
を特徴とする（８）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１１）は、更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２／内部ろう材２／皮材２の順に、前記犠牲陽極材２の前記心材とは反対側の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（８）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１２）は、更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／内部ろう材２／皮材２の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする（７）のアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１３）は、前記心材が、１．５０質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、３．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなることを特徴とする（１）～（１２）のいずれかのアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１４）は、前記内部ろう材１又は前記内部ろう材２が、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）～（１３）のいずれかのアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１５）は、前記皮材１又は前記皮材２が、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）～（１４）のいずれかのアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１６）は、前記皮材１又は前記皮材２の厚さが５．０μｍ以上であることを特徴とする（１）～（１５）のいずれかのアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　また、本発明（１７）は、前記内部ろう材１又は前記内部ろう材２の厚さが１５．０μｍ以上であることを特徴とする（１）～（１６）のいずれかのアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。

　本発明によれば、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有するアルミニウム合金ブレージングシートを提供することができる。

口開き重ね合わせ試験の試験体を示す図である。フィレット形状のＸ線ＣＴにより得られるＸ線ＣＴ像の模式図である。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる心材と、皮材１／内部ろう材１／心材の順に、該心材の少なくとも一方の面にクラッドされている内部ろう材１及び皮材１を有し、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付に用いられるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
　前記内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートである。

　また、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる心材と、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材の順に、該心材の少なくとも一方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ｂ１、内部ろう材１及び皮材１を有し、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付けに用いられるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
　前記内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％以下のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記犠牲陽極材Ｂ１は、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなり、
　前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートである。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、アルミニウム合金製の熱交換器の製造において、熱交換器の構成部材の形状に形成され、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でろう付加熱されることにより、ろう付されるブレージングシート、すなわち、アルミニウム合金製熱交換器の製造用のアルミニウム合金ブレージングシートであり、フラックスを使用せず且つ不活性ガス雰囲気中でのろう付によるアルミニウム合金製熱交換器の製造に用いられるアルミニウム合金ブレージングシートである。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、少なくとも心材の一方の面に、皮材１／内部ろう材１／心材の順に積層されてクラッドされている内部ろう材１及び皮材１を有する。つまり、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、心材の一方の面側に、最外層となる皮材１と、皮材１の１つ内側に内部ろう材１と、を少なくとも有する。また、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、心材の他方の面、すなわち、内部ろう材１及び皮材１がクラッドされている側とは反対側の面には、何もクラッドされていなくてもよいし、１以上のクラッド用材料がクラッドされていてもよい。本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートの形態例としては、皮材１／内部ろう材１／心材の順に積層されてクラッドされている３層材、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａの順に積層されてクラッドされている４層材、皮材１／内部ろう材１／心材／外面ろう材の順に積層されてクラッドされている４層材、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａ／外面ろう材の順に積層されてクラッドされている５層材、皮材１／内部ろう材１／心材／内部ろう材２／皮材２の順に積層されてクラッドされている５層材、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａ／内部ろう材２／皮材２の順に積層されてクラッドされている６層材が挙げられる。なお、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートが、内部ろう材１及び皮材１に加え内部ろう材２及び皮材２を有する場合、内部ろう材１及び内部ろう材２は、同一の化学組成であっても、異なる化学組成であってもよく、また、皮材１及び皮材２は、同一の化学組成であっても、異なる化学組成であってもよい。

　本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、少なくとも心材の一方の面に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材の順に積層されてクラッドされている犠牲陽極材Ｂ１、内部ろう材１及び皮材１を有する。つまり、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、心材の一方の面側に、最外層となる皮材１と、皮材１の１つ内側に内部ろう材１と、内部ろう材１の１つ内側に犠牲陽極材Ｂ１を少なくとも有する。また、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、心材の他方の面、すなわち、犠牲陽極材Ｂ１、内部ろう材１及び皮材１がクラッドされている側とは反対側の面には、何もクラッドされていなくてもよいし、１以上のクラッド用材料がクラッドされていてもよい。本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートの形態例としては、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材の順に積層されてクラッドされている４層材、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２の順に積層されてクラッドされている５層材、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／外面ろう材の順に積層されてクラッドされている５層材、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２／外面ろう材の順に積層されてクラッドされている６層材、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／内部ろう材２／皮材２の順に積層されてクラッドされている６層材、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２／内部ろう材２／皮材２の順に積層されてクラッドされている７層材が挙げられる。なお、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートが、犠牲陽極材Ｂ１に加え犠牲陽極材Ｂ２を有する場合、犠牲陽極材Ｂ１及び犠牲陽極材Ｂ２は、同一の化学組成であっても、異なる化学組成であってもよい。また、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートが、内部ろう材１及び皮材１に加え内部ろう材２及び皮材２を有する場合、内部ろう材１及び内部ろう材２は、同一の化学組成であっても、異なる化学組成であってもよく、また、皮材１及び皮材２は、同一の化学組成であっても、異なる化学組成であってもよい。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る心材と、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る心材は、同様である。また、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る皮材１及び皮材２と、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る皮材１及び皮材２は、同様である。本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る内部ろう材１と、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る内部ろう材１は、同様である。本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る犠牲陽極材Ａと、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る犠牲陽極材Ｂ１及び犠牲陽極材Ｂ２は、同様である。本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る外面ろう材と、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る外面ろう材は、同様である。本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る内部ろう材２と、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る内部ろう材２は、同様である。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る心材は、純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる。

　心材が純アルミニウムからなる場合、純アルミニウムのＡｌ純度は、特に制限されないが、９９．０質量％以上が好ましくは、９９．５質量％以上が特に好ましい。純アルミニウム材としては、Ａ１１００、Ａ１０５０、Ａ１０８０等が挙げられる。

　心材がアルミニウム合金からなる場合、心材を形成するアルミニウム合金の組成は、アルミニウム合金製の熱交換器の製造用のアルミニウム合金ブレージングシートの心材として用いることができるものであれば、特に制限されない。心材としては、１．５０質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる心材が好ましい。

　アルミニウム合金の心材において、Ｓｉは強度向上に寄与する。心材がＳｉを含有する場合、心材中のＳｉ含有量は、１．５０質量％以下、好ましくは０．１０～１．００質量％である。心材中のＳｉ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなる。一方、心材中のＳｉ含有量が上記範囲を超えると、融点が低くなり過ぎてしまい、ろう付時に局部溶融が生じ、心材に変形を生ぜしめ耐食性が低くなる。

　Ｆｅは強度向上に寄与する。心材がＦｅを含有する場合、心材中のＦｅ含有量は、１．５０質量％以下、好ましくは０．１０～０．７０質量％である。心材中のＦｅ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなる。一方、心材中のＦｅ含有量が、上記範囲を超えると、耐食性が低くなるとともに巨大析出物が発生し易くなる。

　Ｃｕは強度向上と電位調整に寄与する。心材がＣｕを含有する場合、心材中のＣｕ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．１０～１．００質量％である。心材中のＣｕ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなる。一方、心材中のＣｕ含有量が上記範囲を超えると、粒界腐食が発生し易くなり、融点が低くなり過ぎる。

　Ｍｎは強度向上と電位調整に寄与する。心材がＭｎを含有する場合、心材中のＭｎ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．３０～１．８０質量％である。心材中のＭｎ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなり、電位調整効果が得られる。心材中のＭｎ含有量が上記範囲を超えると、材料圧延時に割れが生じ易くなる。

　Ｚｎは電位調整に寄与する。心材がＺｎを含有する場合、心材中のＺｎ含有量は、３．００質量％以下、好ましくは０．５０～３．００質量％である。心材中のＺｎ含有量が上記範囲にあることにより、電位調整効果が得られる。一方、心材中のＺｎ含有量が上記範囲を超えると、自然電極電位が低くなり過ぎてしまい耐食性が低下する。

　Ｃｒは固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｃｒ系の微細化合物を析出させ、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する。心材中のＣｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。心材中のＣｒ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなる。一方、心材中のＣｒ含有量が上記範囲を超えると鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性が低くなる。

　Ｔｉは固溶強化により強度を向上させ、また、層状に分布して心材中に電位の高い層と低い層を形成することで、腐食形態が孔食から層状になり耐食性を向上させる効果を発揮する。心材中のＴｉ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。心材中のＴｉ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなり、耐食性が高くなる。一方、心材中のＴｉ含有量が上記範囲を超えると鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性が低くなる。

　Ｚｒは固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｚｒ系の微細化合物を析出させ、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する。心材中のＺｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。心材中のＺｒ含有量が上記範囲にあることにより、心材の強度が高くなり、ろう付後の結晶粒粗大化の効果が得られる。一方、心材中のＺｒ含有量が上記範囲を超えると鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性が低くなる。

　心材は、Ｍｇを含有することができる。アルミニウム合金の心材において、Ｍｇは、ろう付加熱中に内部ろう材１または皮材１へ拡散し、材料表面の酸化皮膜の破壊を促進し、ろう付性向上に寄与する。心材がＭｇを含有する場合、心材中のＭｇ含有量は、３．００質量％以下、好ましくは０．３０～１．８０質量％である。心材中のＭｇ含有量が上記範囲にあることにより、ろう付性向上の効果が得られ易くなる。一方、心材中のＭｇ含有量が上記範囲を超えると、材料圧延時に割れが生じやすくなる。

　心材は、Ｂｉを含有することができる。心材を形成するアルミニウム合金において、Ｂｉは、ろう付加熱中に内部ろう材１または皮材１が溶融し心材の一部を溶融せしめた場合に、内部ろう材１または皮材１のＢｉ濃度の低下を抑制するように作用し、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊を促進する作用を発揮する。心材がＢｉを含有する場合、心材中のＢｉ含有量は、０．５０質量％以下、好ましくは、０．１０～０．４０質量％である。心材中のＢｉ含有量が、上記範囲にあることにより、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊を促進する作用が得られる。一方、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生し易くなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　心材は、不可避的不純物として、０．０５０質量％以下のＡｇ、Ｂ、Ｂｅ、Ｃａ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｈｇ、Ｉｎ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｎａ、Ｎｉ、Ｐ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｓｒ、Ｖ、Ｙを含んでいてもよい。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る内部ろう材１及び内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、Ｓｉを含有する。アルミニウム合金のろう材において、Ｓｉはろう付接合性に寄与する。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＳｉ含有量は、６．００～１３．００質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＳｉ含有量が、上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＳｉ含有量が、上記範囲未満だと接合性が劣り、また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生し易くなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、Ｍｇを含有する。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＭｇ含有量は、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下、好ましくは０．６０～４．００質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＭｇ含有量が、上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＭｇ含有量が、上記範囲以下だと酸化皮膜の破壊効果が乏しくなり、また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生し易くなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、Ｂｉを含有する。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＢｉ含有量は、０．０１０～０．５０質量％、好ましくは０．０２０～０．４５質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＢｉ含有量が、上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＢｉ含有量が、上記範囲未満だとＭｇによる酸化皮膜の破壊効果を促進する作用が乏しくなり、また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生しやすくなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、Ｎａ、Ｓｒ及びＳｂのうちのいずれか１種または２種以上を含有することができる。ろう材を形成するアルミニウム合金において、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂは、ろう材中のＳｉ粒子を微細化させ、ろうの流動性を高める効果を発揮する。内部ろう材１及び内部ろう材２がＮａを含有する場合、Ｎａ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２がＳｒを含有する場合、Ｓｒ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２がＳｂを含有する場合、Ｓｂ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂの含有量が上記範囲にあることにより、Ｓｉ粒子の微細化効果が得られる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂの含有量が上記範囲を超えると、効果が飽和して経済的ではない。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、Ｚｎ及びＣｕのうちのいずれか１種又は２種を含有することができる。内部ろう材１及び内部ろう材２を形成するアルミニウム合金において、ＺｎとＣｕは、ろう材１及び内部ろう材２の融点を低下し、一般的なろう付温度である６００℃よりも低い温度でのろう付を可能とする。

　内部ろう材１及び内部ろう材２がＺｎを含有する場合、Ｚｎ含有量は、ろう材の融点を低下させる効果が得られ易くなる点で、６．００質量％以下が好ましく、１．００～５．５０質量％が特に好ましく、３．００～５．００質量％が更に好ましい。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＺｎ含有量が上記範囲を超えると、材料製造中に割れが生じ、ブレージングシートの製造が困難となる。また、内部ろう材１及び内部ろう材２がＺｎを含有する場合、ろう材の電位を卑にして、心材に対して優先的に腐食することで心材を防食する効果が得られ易くなる点で、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＺｎ含有量が３．００質量％以下であることが好ましい。

　内部ろう材１及び内部ろう材２がＣｕを含有する場合、Ｃｕ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．５０～２．００質量％、特に好ましくは１．００～２．００質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＣｕ含有量が上記範囲にあることにより、ろう材の融点を低下させる効果が高まる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＣｕ含有量が上記範囲を超えると、材料製造中に割れが生じ、ブレージングシートの製造が困難となる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、Ｆｅを含有することができる。ろう材を形成するアルミニウム合金において、ＦｅはＡｌ－Ｆｅ系の比較的粗な化合物を析出させ、ろう付後の残存ろう材の結晶粒微細化に作用する。内部ろう材１及び内部ろう材２がＦｅを含有する場合、Ｆｅ含有量は、１．００質量％以下、好ましくは０．１０～０．５０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＦｅ含有量が上記範囲になることにより、結晶粒微細化の効果が得られ易くなる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２のＦｅ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されやすくなり塑性加工性が低くなる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２はＭｎ、Ｃｒ、Ｔｉ及びＺｒのうちのいずれか１種又は２種以上を含有することができる。ろう材を形成するアルミニウム合金において、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒは、それぞれ、Ａｌ－Ｍｎ系、Ａｌ－Ｃｒ系、Ａｌ－Ｔｉ系、Ａｌ－Ｚｒ系の微細化合物を析出させ、ろう付後の残存ろう材の結晶粒粗大化に作用する。

　内部ろう材１及び内部ろう材２がＭｎを含有する場合、Ｍｎ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．１０～０．６０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＭｎ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＭｎ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２がＣｒを含有する場合、Ｃｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＣｒ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＣｒ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２がＴｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＴｉ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＴｉ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２がＺｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。内部ろう材１及び内部ろう材２中のＺｒ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、内部ろう材１及び内部ろう材２中のＺｒ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されやすくなり塑性加工性が低くなる。

　上記作用を利用して、ろう付後の結晶粒径を調整するが、上記範囲であれば、本発明の効果を十分得ることができる。

　内部ろう材１及び内部ろう材２は、不可避的不純物として、０．０５０質量％以下のＡｇ、Ｂ、Ｂｅ、Ｃａ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｈｇ、Ｉｎ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｐ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｖ、Ｙを含んでいてもよい。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る皮材１及び皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる。

　皮材１及び皮材２は、Ｓｉを含有する。皮材１及び皮材２中のＳｉは、ろう付温度において皮材１及び皮材２がそれぞれ内部ろう材１及び内部ろう材２と溶け合った際、内部ろう材１及び内部ろう材２のＳｉ含有量の低下を減じて、ろう付接合性に寄与する。皮材１及び皮材２中のＳｉ含有量は、６．００～１３．００質量％である。皮材１及び皮材２中のＳｉの含有量が上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。一方、皮材１及び皮材２中のＳｉの含有量が、上記範囲未満だと、内部ろう材１及び内部ろう材２のＳｉ含有量を低下させてろう付性を低下させる。また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生し易くなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　皮材１及び皮材２はＭｇを含有しないこと又はできる限り含有量が小さいことが良い。皮材１及び皮材２を形成するアルミニウム合金において、Ｍｇは、ろう付加熱中に酸化皮膜の成長を助長し、ろう付性を低下させる。したがって、皮材１及び皮材２中のＭｇ含有量は、不可避的不純物レベルである０．０５０質量％以下に規制される。皮材１及び皮材２中のＭｇ含有量が上記範囲にあることにより、ろう付性は低下しない。一方、皮材１及び皮材２中のＭｇ含有量が上記範囲を超えると、ろう付加熱中のろう溶融前において、まだ破壊する必要のない材料表面の酸化皮膜を破壊してしまい、ろう溶融までの間に厚い酸化皮膜を成長させてしまう。さらに、この厚い酸化皮膜はＭｇを含有するため、同じＭｇによる酸化皮膜の還元及び破壊が生じ難く、ろう付性を低下させる。

　皮材１及び皮材２はＢｉを含有していてもよい。皮材１中のＢｉ含有量は、後述する内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度を満たすように設定する。皮材１中のＢｉ含有量は、例えば不可避的不純物レベルである０．０５０質量％以下に規制される。また、皮材２中のＢｉ含有量は、後述する内部ろう材２及び皮材２の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度を満たすように設定することが好ましい。

　皮材１及び皮材２は、Ｎａ、Ｓｒ及びＳｂのうちのいずれか１種または２種以上を含有することができる。皮材１及び皮材２を形成するアルミニウム合金において、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂは、皮材１及び皮材２中のＳｉ粒子を微細化させ、ろうの流動性を高める効果を発揮する。皮材１及び皮材２がＮａを含有する場合、Ｎａ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。皮材１及び皮材２がＳｒを含有する場合、Ｓｒ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。皮材１及び皮材２がＳｂを含有する場合、Ｓｂ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。皮材１及び皮材２中のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂの含有量が上記範囲にあることにより、Ｓｉ粒子の微細化効果が得られる。一方、皮材１及び皮材２中のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂの含有量が上記範囲を超えると、効果が飽和して経済的ではない。

　皮材１及び皮材２は、Ｚｎ及びＣｕのうちのいずれか１種又は２種を含有することができる。皮材１及び皮材２を形成するアルミニウム合金において、ＺｎとＣｕは、皮材１及び皮材２の融点を低下し、一般的なろう付温度である６００℃よりも低い温度でそれぞれ内部ろう材１及び内部ろう材２と溶け合うことを可能とする。

　皮材１及び皮材２がＺｎを含有する場合、Ｚｎ含有量は、皮材１及び皮材２の融点を低下させる効果が得られ易くなる点で、６．００質量％以下が好ましく、１．００～５．５０質量％が特に好ましく、３．００～５．００質量％が更に好ましい。一方、皮材１及び皮材２中のＺｎ含有量が上記範囲を超えると、材料製造中に割れが生じ、ブレージングシートの製造が困難となる。また、皮材１及び皮材２がＺｎを含有する場合、皮材１及び皮材２の電位を卑にして、心材に対して優先的に腐食することで心材を防食する効果が得られ易くなる点で、皮材１及び皮材２中のＺｎ含有量が３．００質量％以下であることが好ましい。

　皮材１及び皮材２がＣｕを含有する場合、Ｃｕ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．５０～２．００質量％、特に好ましくは１．００～２．００質量％である。皮材１及び皮材２中のＣｕ含有量が上記範囲にあることにより、皮材１及び皮材２の融点を低下させる効果が高まる。一方、皮材１及び皮材２中のＣｕ含有量が上記範囲を超えると、材料製造中に割れが生じ、ブレージングシートの製造が困難となる。

　皮材１及び皮材２はＦｅを含有することができる。皮材１及び皮材２を形成するアルミニウム合金において、ＦｅはＡｌ－Ｆｅ系の比較的粗な化合物を析出させ、ろう付中にろう材と溶け合い、ろう付後の残存ろう材の結晶粒微細化に作用する。皮材１及び皮材２がＦｅを含有する場合、Ｆｅ含有量は、１．００質量％以下、好ましくは０．１０～０．５０質量％である。皮材１及び皮材２中のＦｅ含有量が上記範囲になることにより、結晶粒微細化の効果が得られ易くなる。一方、皮材１及び皮材２のＦｅ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　皮材１及び皮材２はＭｎ、Ｃｒ、Ｔｉ及びＺｒのうちのいずれか１種又は２種以上を含有することができる。皮材１及び皮材２を形成するアルミニウム合金において、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒは、それぞれ、Ａｌ－Ｍｎ系、Ａｌ－Ｃｒ系、Ａｌ－Ｔｉ系、Ａｌ－Ｚｒ系の微細化合物を析出させ、ろう付後の残存ろう材の結晶粒粗大化に作用する。

　皮材１及び皮材２がＭｎを含有する場合、Ｍｎ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．１０～０．６０質量％である。皮材１及び皮材２中のＭｎ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、皮材１及び皮材２中のＭｎ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　皮材１及び皮材２がＣｒを含有する場合、Ｃｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。皮材１及び皮材２中のＣｒ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、皮材１及び皮材２中のＣｒ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　皮材１及び皮材２がＴｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。皮材１及び皮材２中のＴｉ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、皮材１及び皮材２中のＴｉ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　皮材１及び皮材２がＺｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。皮材１及び皮材２中のＺｒ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、皮材１及び皮材２中のＺｒ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　皮材１及び皮材２は、不可避的不純物として、０．０５０質量％以下のＡｇ、Ｂ、Ｂｅ、Ｃａ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｈｇ、Ｉｎ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｐ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｖ、Ｙを含んでいてもよい。

　そして、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートにおいては、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超える。

　ろう材層に添加されるＭｇは、酸化物生成自由エネルギーがアルミニウムより小さいため、ろう付加熱中にアルミニウムを主成分とする表面酸化皮膜を還元及び破壊することができる。しかしながら、ろう材と心材で構成される２層のアルミニウム合金ブレージングシートにおいて、ろう材にＭｇが添加された材料は、材料製造中の熱処理工程でＭｇＯが形成するため、ろう付ができず、前処理などによってこのＭｇＯを除去する必要がある。加えて、ろう付加熱中のろう溶融前にも、ろう材中のＭｇがまだ破壊する必要のない材料表面の酸化皮膜を破壊してしまい、ろう溶融までの間に厚く強固な酸化皮膜を成長させてしまう。さらに、この酸化皮膜はＭｇを含有するため、同じＭｇによる酸化皮膜の還元及び破壊が生じ難く、十分なろう付性が得られない。

　また、ろう材と心材で構成される２層のアルミニウム合金ブレージングシートにおいて、心材にＭｇが添加された材料は、ろう材にＭｇが存在しないため、材料製造中およびろう付昇温中のＭｇＯの形成を防止できる点は有利である。しかしながら、成形性などの制約で心材に添加できるＭｇ量には限界があることから、心材のＭｇを酸化皮膜へ拡散させるために高温長時間のろう付加熱が必要ある。実用的なろう付雰囲気の場合、高温長時間ろう付により、アルミニウム自体の酸化が促進され、酸化皮膜が厚く成長してしまうため、ろう付性が著しく低下してしまう。

　また、ろう材と心材の間にＭｇ濃度の高い中間層をクラッドすることで、ろう材にＭｇを添加することなく、中間層からＭｇを供給量することができ、酸化皮膜をある程度効率的に破壊することが可能となる。この材料は、比較的短時間のろう付加熱でも、ろう付性が高い。しかしながら、実用的なろう付雰囲気の場合、アルミニウム自体が酸化して厚く強固な酸化皮膜が成長するため、材料に適したろう付条件でないと、実用的なろう付性が得られない。

　加えて、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊は温度と時間の影響を受けて比較的ゆっくり進行する。このため、Ｍｇを含有する実用製品では、ろう付中に製品中に温度差が生じる場合、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊が早く進行する部分と遅く進行する部分が生じるため、フィレット形成が不均一となる。そうすると、先にフィレットが形成した継ぎ手には毛細管力で溶融ろうが流入する一方、フィレットが未形成の継ぎ手では溶融ろうが流出してしまい、その後酸化皮膜が破壊されたとしてもフィレットを形成することできない。したがって、多数の接合部を有する実用製品では致命的な未接合が生じる。したがって、Ｍｇを含有する実用製品で十分なろう付性を得るためには、Ｍｇによる酸化皮膜の破壊を、均一かつ瞬間的に起こさせて、ろう付せしめることが重要になる。

　酸化皮膜を均一かつ瞬間的に破壊するには、ろう材層にＭｇを添加した上で、ろう材層の心材とは反対面に、Ｍｇを含有しない又はＭｇ含有量が非常に少ない皮材層をクラッドすることが有効である。すなわち、ろう付加熱のろう溶融前には最表面に位置する皮材層はＭｇを含有していないため材料表面の酸化皮膜は薄いままであるが、ろう材層が溶融するとろう材層が含有するＭｇが一気に皮材層の表面へと到達することができ、酸化皮膜を破壊する。しかしながら、上記のように皮材層を設けた材料においても、ろう材層のＭｇ濃度は数％オーダーと低いため、酸化皮膜を還元及び破壊する作用が緩慢で、実用製品では十分なろう付性が得られない。一方で、ろう材に大量のＭｇを添加すると、材料製造時に割れが発生しやすくなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　そこで、本発明者らが鋭意研究を重ねたところ、ろう材層に添加するＭｇ含有量を高めることなく、ろう溶融時に材料表面に作用させるＭｇ濃度を高める方法として、Ｂｉを利用する方法が有効であることを見出した。

　ＢｉはＭｇと結合し、Ｍｇ_３Ｂｉ_２からなる金属間化合物を形成するが、Ｍｇ_３Ｂｉ_２化合物中のＭｇ濃度は８５質量％と極めて高い。このため、Ｍｇ_３Ｂｉ_２を酸化皮膜に作用させることで、酸化皮膜の破壊作用を急激化することが可能となり、ろう付性が実用レベルに達する。しかしながら、Ｍｇ_３Ｂｉ_２は、Ｍｇ及びＢｉ濃度が低いとろう付加熱中に分解してしまうため、前記のろう付性向上効果が十分に得られない。そして、ろう材層中のＭｇ濃度だけでなく、ろう材層と皮材層が溶融して混じり合うことで、Ｍｇ及びＢｉ濃度は低下するため、Ｍｇ_３Ｂｉ_２が酸化皮膜に作用する前に溶融ろう中で分解してしまう。そこで、本発明者らは、良好なろう付性が得られるＭｇ及びＢｉ濃度を鋭意検討した結果、ろう材層と皮材層に添加されるＭｇ及びＢｉ濃度を厚さ方向について平均した値を制御することで、所望のろう付性が得られることを見出した。

　すなわち、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度を、０．５０質量％を超える濃度とし、かつ、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度を、０．０５０質量％を超える濃度とすることである。

　内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度は、０．５０質量％を超え、より好ましくは０．６５質量％以上であり、更に好ましくは０．８０質量％以上である。内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が上記範囲にあることにより、Ｍｇ_３Ｂｉ_２の安定性が増し、溶融ろう中での分解を遅延させる効果が十分に得られる。なお、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度は、ろう付性の観点からは、高い方が好ましく、上限濃度が定められるものではなく、別途記載する内部ろう材１のＭｇ含有量の上限により定められる。

　内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度は、０．０５０質量％を超え、より好ましくは０．０６５質量％以上であり、更に好ましくは０．０８０質量％以上である。内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が上記範囲にあることにより、Ｍｇ_３Ｂｉ_２の安定性が増し、溶融ろう中での分解を遅延させる効果が十分に得られる。なお、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度は、ろう付性の観点からは、高い方が好ましく、上限濃度が定められるものではなく、別途記載する内部ろう材１のＢｉ含有量の上限により定められる。

　なお、本発明において、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度は、内部ろう材１のＭｇ含有量をＡ_１質量％、内部ろう材１のＢｉ含有量をＢ_１質量％、皮材１のＭｇ含有量をＣ_１質量％、皮材１のＢｉ含有量をＤ_１質量％、内部ろう材１の厚さをＴ_１（ｍｍ）、皮材１の厚さをｔ_１（ｍｍ）としたとき、以下により求められる。
　　　内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度（％）＝（Ａ_１×Ｔ_１＋Ｃ_１×ｔ_１）／（Ｔ_１＋ｔ_１）
　　　内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度（％）＝（Ｂ_１×Ｔ_１＋Ｄ_１×ｔ_１）／（Ｔ_１＋ｔ_１）

　内部ろう材１の厚さは、好ましくは１５．０μｍ以上である。内部ろう材１が厚いほど、Ｍｇ_３Ｂｉ_２化合物の絶対量が多くなり、酸化皮膜の破壊が促進される。そして、内部ろう材１の厚さが１５．０μｍ以上であることにより、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度を、所定の濃度に調節し易くなる。なお、内部ろう材１の厚さの上限は定められるものではないが、実用製品で求められる内部ろう材１の厚さの範囲は、１５．０～４００μｍ程度である。

　皮材１の厚さは、好ましくは５．０μｍ以上である。皮材１の厚さが厚いほど、内部ろう材１中のＭｇが皮材１表面まで拡散し難くなるため、ろう付性は向上する。皮材１の厚さが５．０μｍ以上であることにより、内部ろう材１中のＭｇが皮材１表面まで拡散し難くなり、Ｍｇの酸化防止作用が得易くなる。なお、皮材１の厚さの上限は定められるものではないが、内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び内部ろう材１及び皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度を調節し易い点で、皮材１の厚さは１２０μｍ以下が好ましい。したがって、皮材１の厚さの実用的な範囲は、５．０～１２０μｍ程度である。

　また、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート又は本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートが、内部ろう材２及び皮材２を有する場合、内部ろう材２及び皮材２の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度を、０．５０質量％を超える濃度とし、かつ、内部ろう材２及び皮材２の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度を、０．０５０質量％を超える濃度とすることが好ましい。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る犠牲陽極材Ａ、本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る犠牲陽極材Ｂ１及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る犠牲陽極材Ｂ２は、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる。なお、以下、犠牲陽極材Ａ、犠牲陽極材Ｂ１及び犠牲陽極材Ｂ２を総称して、単に「犠牲陽極材」と記載する。

　アルミニウム合金の犠牲陽極材において、Ｓｉは強度向上に寄与する。犠牲陽極材がＳｉを含有する場合、犠牲陽極材中のＳｉ含有量は、５．００質量％以下、好ましくは０．１０～１．５０質量％、特に好ましくは０．１０～１．００質量％である。犠牲陽極材中のＳｉ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなる。また、犠牲陽極材中のＳｉ含有量は、１．５０～５．００質量％、特に好ましくは２．５０～４．５０質量％であり、含有量が１．５０～５．００質量％の範囲ではろう付加熱中に半溶融状態となり、微量の液相ろうを供給して、犠牲陽極材面がろう付面となった場合にろう付性を高める。一方、犠牲陽極材中のＳｉ含有量が上記範囲を超えると、融点が低くなり過ぎてしまい、ろう付時に局部溶融が生じ、犠牲陽極材に変形を生じる。

　Ｆｅは強度向上に寄与する。犠牲陽極材がＦｅを含有する場合、犠牲陽極材中のＦｅ含有量は、１．５０質量％以下、好ましくは０．１０～０．７０質量％である。犠牲陽極材中のＦｅ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなる。一方、犠牲陽極材中のＦｅ含有量が、上記範囲を超えると、耐食性が低くなるとともに巨大析出物が発生し易くなる。

　Ｃｕは強度向上と電位調整に寄与する。犠牲陽極材がＣｕを含有する場合、犠牲陽極材中のＣｕ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．１０～１．００質量％である。犠牲陽極材中のＣｕ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなる。一方、犠牲陽極材中のＣｕ含有量が上記範囲を超えると、粒界腐食が発生し易くなり、融点が低くなり過ぎる。

　Ｍｎは強度向上と電位調整に寄与する。犠牲陽極材がＭｎを含有する場合、犠牲陽極材中のＭｎ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．３０～１．８０質量％である。犠牲陽極材中のＭｎ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなり、電位調整効果が得られる。犠牲陽極材中のＭｎ含有量が上記範囲を超えると、材料圧延時に割れが生じ易くなる。

　Ｍｇは強度向上に寄与する。犠牲陽極材がＭｇを含有する場合、犠牲陽極材中のＭｇ含有量は、３．００質量％以下、好ましくは０．３０～１．８０質量％である。犠牲陽極材中のＭｇ含有量が上記範囲にあることにより、強度向上の効果が得られ易くなる。一方、犠牲陽極材中のＭｇ含有量が上記範囲を超えると、材料圧延時に割れが生じ易くなる。

　Ｚｎは電位調整に寄与する。犠牲陽極材がＺｎを含有する場合、犠牲陽極材中のＺｎ含有量は、６．００質量％以下、好ましくは３．００質量％以下である。犠牲陽極材中のＺｎ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲防食効果が高くなる。一方、犠牲陽極材中のＺｎ含有量が上記範囲を超えると、犠牲陽極材の電位が過度に低下し、腐食の進行が早まる恐れがある。

　Ｃｒは固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｃｒ系の微細化合物を析出させ、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する。犠牲陽極材中のＣｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。犠牲陽極材中のＣｒ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなる。一方、犠牲陽極材中のＣｒ含有量が上記範囲を超えると鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性が低くなる。

　Ｔｉは固溶強化により強度を向上させ、また、層状に分布して犠牲陽極材中に電位の高い層と低い層を形成することで、腐食形態が孔食から層状になり耐食性を向上させる効果を発揮する。犠牲陽極材中のＴｉ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。犠牲陽極材中のＴｉ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなり、耐食性が高くなる。一方、犠牲陽極材中のＴｉ含有量が上記範囲を超えると鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性が低くなる。

　Ｚｒは固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｚｒ系の微細化合物を析出させ、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する。犠牲陽極材中のＺｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。犠牲陽極材中のＺｒ含有量が上記範囲にあることにより、犠牲陽極材の強度が高くなり、ろう付後の結晶粒粗大化の効果が得られる。一方、犠牲陽極材中のＺｒ含有量が上記範囲を超えると鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性が低くなる。

　犠牲陽極材は、不可避的不純物として、０．０５０質量％以下のＡｇ、Ｂ、Ｂｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｈｇ、Ｉｎ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｎａ、Ｎｉ、Ｐ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｓｒ、Ｖ、Ｙを含んでいてもよい。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る外面ろう材及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる。

　外面ろう材は、Ｓｉを含有する。アルミニウム合金の外面ろう材において、Ｓｉはろう付接合性に寄与する。外面ろう材中のＳｉ含有量は、６．００～１３．００質量％である。外面ろう材中のＳｉ含有量が、上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。外面ろう材中のＳｉ含有量が、上記範囲未満だと接合性が劣り、また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生し易くなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　外面ろう材がＦｅを含有する場合、外面ろう材中のＦｅ含有量は、１．００質量％以下、好ましくは０．１０～０．５０質量％である。外面ろう材中のＦｅ含有量が上記範囲になることにより、結晶粒微細化の効果が得られ易くなる。一方、外面ろう材のＦｅ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されやすくなり塑性加工性が低くなる。

　外面ろう材がＣｕを含有する場合、外面ろう材中のＣｕ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．５０～２．００質量％である。外面ろう材中のＣｕ含有量が上記範囲にあることにより、ろう材の融点を低下させる効果が高まる。一方、外面ろう材中のＣｕ含有量が上記範囲を超えると、材料製造中に割れが生じ、ブレージングシートの製造が困難となる。

　外面ろう材がＭｎを含有する場合、外面ろう材中のＭｎ含有量は、２．００質量％以下、好ましくは０．１０～０．６０質量％である。外面ろう材中のＭｎ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、外面ろう材中のＭｎ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されやすくなり塑性加工性が低くなる。

　外面ろう材がＭｇを含有する場合、外面ろう材中のＭｇ含有量は、４．５０質量％以下、好ましくは０．６０～４．００質量％である。外面ろう材中のＭｇ含有量が、上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。外面ろう材中のＭｇ含有量が、上記範囲以下だと酸化皮膜の破壊効果が乏しくなり、また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生し易くなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　外面ろう材がＺｎを含有する場合、外面ろう材中のＺｎ含有量は、ろう材の融点を低下させる効果が得られ易くなる点で、６．００質量％以下が好ましい。一方、外面ろう材中のＺｎ含有量が６．００質量％を超えると、材料製造中に割れが生じ、ブレージングシートの製造が困難となる。また、外面ろう材がＺｎを含有する場合、ろう材の電位を卑にして、心材に対して優先的に腐食することで心材を防食する効果が得られ易くなる点で、外面ろう材中のＺｎ含有量が３．００質量％以下であることが好ましい。

　外面ろう材がＢｉを含有する場合、外面ろう材中のＢｉ含有量は、０．５０質量％以下である。外面ろう材中のＢｉ含有量が、上記範囲にあることにより、十分なろう付接合性が得られる。外面ろう材中のＢｉ含有量が、上記範囲未満だとＭｇによる酸化皮膜の破壊効果を促進する作用が乏しくなり、また、上記範囲を超えると、材料製造時に割れが発生しやすくなり、ブレージングシートの製造が困難となる。

　外面ろう材がＣｒを含有する場合、外面ろう材中のＣｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。外面ろう材中のＣｒ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、外面ろう材中のＣｒ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されやすくなり塑性加工性が低くなる。

　外面ろう材がＴｉを含有する場合、外面ろう材中のＴｉ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。外面ろう材中のＴｉ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、外面ろう材中のＴｉ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　外面ろう材がＺｒを含有する場合、外面ろう材中のＺｒ含有量は、０．３０質量％以下、好ましくは０．１０～０．２０質量％である。外面ろう材中のＺｒ含有量が上記範囲にあることにより、結晶粒粗大化の効果が得られ易くなる。一方、外面ろう材中のＺｒ含有量が上記範囲を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり塑性加工性が低くなる。

　外面ろう材は、Ｎａ、Ｓｒ及びＳｂのうちのいずれか１種または２種以上を含有することができる。外面ろう材を形成するアルミニウム合金において、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂは、ろう材中のＳｉ粒子を微細化させ、ろうの流動性を高める効果を発揮する。外面ろう材がＮａを含有する場合、外面ろう材中のＮａ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。外面ろう材がＳｒを含有する場合、外面ろう材中のＳｒ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。外面ろう材がＳｂを含有する場合、外面ろう材中のＳｂ含有量は、０．０５０質量％以下、好ましくは０．００５～０．０４０質量％である。外面ろう材中のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂの含有量が上記範囲にあることにより、Ｓｉ粒子の微細化効果が得られる。一方、外面ろう材中のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂの含有量が上記範囲を超えると、効果が飽和して経済的ではない。

　外面ろう材は、不可避的不純物として、０．０５０質量％以下のＡｇ、Ｂ、Ｂｅ、Ｃａ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｈｇ、Ｉｎ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｐ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｖ、Ｙを含んでいてもよい。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートを製造する方法としては、以下の製造方法が挙げられる。先ず、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係る心材の組成のアルミニウム合金鋳塊を作製し、心材用のアルミニウム合金鋳塊を所定の厚さにする。また、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートに係るクラッド用のアルミニウム合金鋳塊（皮材１、皮材２、内部ろう材１、内部ろう材２、犠牲陽極材Ａ、犠牲陽極材Ｂ１、犠牲陽極材Ｂ２、外面ろう材）の組成を有するアルミニウム合金鋳塊を作製し、熱間圧延等により所定の厚さにする。次いで、必要に応じ、心材用のアルミニウム合金鋳塊を４５０～６３０℃で１～１００時間均質化処理する。次いで、心材用のアルミニウム合金鋳塊と、所定のクラッド用のアルミニウム合金鋳塊を、所定の積層順に重ね合わせ、４００～５５０℃で熱間圧延を行う。次いで、所定の厚さまで、１回又は複数回のパスの冷間圧延及び必要に応じ２５０～４５０℃で１～２４時間の中間焼鈍及び／又は最終焼鈍を行うことにより、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート又は本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートを得る。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、熱交換器の部材の所定の形状に加工され、他の熱交換器用の部材と共に熱交換器の一部として組み合わせられ、次いで、フラックスを使用せず且つ不活性ガス雰囲気中で、到達温度５８０～６３０℃で１～１０分間ろう付加熱されることにより、ろう付が行われ、熱交換器が製造される。

　本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシート及び本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートは、不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有する。クラッド板材のろう付性は、一般的に、すき間充填試験（ＬＷＳ　Ｔ　８８０１）によって評価される。しかしながら、このすき間充填試験は１点からフィレットが形成され、成長するため、複数の接合部間におけるろうの流入流出が生じるような実用的なろう付性を評価するには不十分である。そこで、本発明者らは、この問題を解決するため、「口開き重ね合わせ試験」を開発し、各試験材のろう付性を評価した。以下に示す口開き重ね合わせ試験は、図１に示すように、所定の大きさ、例えば、横１５ｍｍ、縦２５ｍｍに切断した試験材と、所定の大きさ、例えば、横１５ｍｍ、縦２５ｍｍに切断した板厚１．０ｍｍのＡ３００３－Ｏのベア材を、皮材１及び内部ろう材１がクラッドされている側の面が内側になるように重ね合わせ、ベア材の片側を持ち上げて、直径１．６ｍｍのスペーサを挿入し、スペーサとは反対側のベア材と試験材とを線状に接触させることで、試験材とベア材の間に微小クリアランスを設けた試験体を用意し、この試験体を試験材とベア材の線状の接触部が重力に対して平行になる姿勢でろう付する試験方法である。口開き重ね合わせ試験においけるろう付加熱では、試験材を口開き重ね合わせ試験体に組みつけた後、フラックスを使用しないで、窒素ガス雰囲気中で、炉中ろう付加熱する。ろう付加熱条件は、昇温中の試験体が４００℃以上の時における炉内の酸素濃度は５０ｐｐｍ以下、露点－４５℃以下に管理し、試験体温度が５７０℃以上の時における酸素濃度は１０ｐｐｍ以下、露点－６０℃以下に管理し、試験体の到達温度を６００℃とする。この口開き重ね合わせ試験は、例えば、重力方向の下方に比べ、上方にて酸化皮膜の破壊が遅れた場合、先に、下方側でフィレットが形成されるため、上方側でフィレットを形成するはずだったろう材が、フレットが形成されている下方側へ流出することが生じる。これは実用製品におけるろうの流入流出を簡便に評価できる極めて優れた評価方法である。そのため、この口開き重ね合わせ試験によれば、複数の接合部間におけるろうの流入流出が生じるような実用的なろう付性を、適切に評価することができる。

　以下に、実施例を示して、本発明を具体的に説明するが、本発明は、以下に示す実施例に限定されるものではない。

（実施例及び比較例）
　表１に示す組成を有する心材用鋳塊、内部ろう材用鋳塊、皮材用鋳塊を、それぞれ連続鋳造により造塊し、心材用鋳塊については、得られた鋳塊を縦１６３ｍｍ、横１６３ｍｍ、厚さ２７ｍｍのサイズに面削した。皮材用鋳塊、ろう材用鋳塊については、得られた鋳塊を厚さ３ｍｍまで５００℃で熱間圧延し、冷間圧延にて所定の厚さにし、縦１６３ｍｍ、横１６３ｍｍの寸法に切断した。

　準備した心材用鋳塊、内部ろう材用鋳塊、皮材用鋳塊を、表２に示す組み合わせで重ね合わせて熱間圧延及び冷間圧延を行い、厚さ０．６ｍｍとした後、常法によって３６０℃の最終焼鈍を行い、皮材１／内部ろう材１／心材（比較例１は、内部ろう材１／心材）の順に積層された軟質クラッド板材を得た。得られたクラッド板材を試験材とした。

　次いで、得られたクラッド板材を用いて、以下に示す口開き重ね合わせ試験を行った。その結果を表３に示す。

＜口開き重ね合わせ試験＞
　図１に示すように、横１５ｍｍ、縦２５ｍｍに切断した試験材と、横１５ｍｍ、縦２５ｍｍに切断した板厚１．０ｍｍのＡ３００３－Ｏのベア材を皮材１及び内部ろう材１がクラッドされている側の面が内側になるように重ね合わせ、ベア材の片側を持ち上げて直径１．６ｍｍのスペーサを挿入し、スペーサとは反対側のベア材と試験材とを線状に接触させることで試験材とベア材の間に微小クリアランスを設けた試験体を用意した。
　次いで、試験材を口開き重ね合わせ試験体に組みつけた後、試験体を試験材とベア材の線状の接触部が重力に対して平行になる姿勢で、フラックスを使用しないで、窒素ガス雰囲気中で炉中ろう付加熱をした。ろう付加熱条件は、昇温中の試験体が４００℃以上の時における炉内の酸素濃度は５０ｐｐｍ以下、露点－４５℃以下に管理し、試験体温度が５７０℃以上の時における酸素濃度は１０ｐｐｍ以下、露点－６０℃以下に管理し、試験体の到達温度を６００℃とした。
　ろう付加熱後、口開き重ね合わせ試験体の微小クリアランスに形成したフィレット形状をＸ線ＣＴにより撮影した。撮影条件は、管電圧１６０ｋＶ、管電流１００μＡとし、試験体全体を撮影した。図２に取得したＸ線ＣＴ像の模式図を示す。フィレットを白色で示し、図２の左側が重力下側、右側が重力上側である。得られたＸ線ＣＴ像を、ＩｍａｇｅＪによって画像解析した。Ｘ線ＣＴ像を白黒二値化し、重力方向をｘ軸とし、ｘ軸に垂直方向のフィレット長さを数値化した。その解析結果から、次の３つの指標それぞれについて、○×判定を行った。
（指標１）フィレットの存在しない画像の両端部を除外した範囲において、フィレット長さ＝０、すなわちフィレットが存在しなかった場合、フィレット切れ有り（×）、そうでない場合はフィレット切れなし（〇）と判定した。
（指標２）フィレットの重力下側端部をｘ＝０とした時、ｘ＝１２～１３ｍｍの最小フィレット長さを中央部（Ｂ）、ｘ＝２２～２３ｍｍの最小フィレット長さを重力上側（Ｃ）とし、ｘ＝０～１ｍｍの最大フィレット長さを重力下側（Ａ）とした時、「（（Ｂ＋Ｃ）／２）／Ａ」をフィレット長さの重力影響係数と定義した。この係数が大きいほど重力に逆らって、均一なフィレットを形成したことを意味し、０．３５以上の場合（〇）、０．３４未満の場合（×）と判定した。

　上記結果より、本発明の第一形態のアルミニウム合金ブレージングシートが、化学組成が本発明の規定範囲にある内部ろう材１及び皮材１を有し、且つ、それらの厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び平均Ｂｉ濃度が本発明の規定範囲にあることにより、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有することがわかる。
　また、上記結果より、最外層に化学組成が本発明の規定範囲にある皮材１を、その１つ内側に化学組成が本発明の規定範囲にある内部ろう材１を有し、且つ、それらの厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び平均Ｂｉ濃度が本発明の規定範囲にあることにより、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有することがわかるので、最外層に化学組成が本発明の規定範囲にある皮材１を、その１つ内側に化学組成が本発明の規定範囲にある内部ろう材１を有し、且つ、それらの厚さ方向の平均Ｍｇ濃度及び平均Ｂｉ濃度が本発明の規定範囲にある本発明の第二形態のアルミニウム合金ブレージングシートも、同様に、フラックスを使用しない不活性ガス雰囲気中でのろう付において、優れたろう付性を有すると推測される。

Claims

　純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる心材と、皮材１／内部ろう材１／心材の順に、該心材の少なくとも一方の面にクラッドされている内部ろう材１及び皮材１を有し、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付に用いられるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
　前記内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａの順に、前記心材の他方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ａを有し、
　前記犠牲陽極材Ａは、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／心材／外面ろう材の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａ／外面ろう材の順に、前記犠牲陽極材Ａの前記心材とは反対側の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項２に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／心材／犠牲陽極材Ａ／内部ろう材２／皮材２の順に、前記犠牲陽極材Ａの前記心材とは反対側の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項２に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／心材／内部ろう材２／皮材２の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　純アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる心材と、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材の順に、該心材の少なくとも一方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ｂ１、内部ろう材１及び皮材１を有し、フラックスを用いることなく、不活性ガス雰囲気中でろう付けに用いられるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
　前記内部ろう材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％以下のＢｉと、を含有し、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材１は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記犠牲陽極材Ｂ１は、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなり、
　前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｍｇ濃度が０．５０質量％を超え、かつ、前記内部ろう材１及び前記皮材１の厚さ方向の平均Ｂｉ濃度が０．０５０質量％を超えること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている犠牲陽極材Ｂ２を有し、
　前記犠牲陽極材Ｂ２は、５．００質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金であること、
を特徴とする請求項７に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／外面ろう材の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金であること、
を特徴とする請求項７に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２／外面ろう材の順に、前記犠牲陽極材２の前記心材とは反対側の面にクラッドされている外面ろう材を有し、
　前記外面ろう材は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、４．５０質量％以下のＭｇ、６．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金であること、
を特徴とする請求項８に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／犠牲陽極材Ｂ２／内部ろう材２／皮材２の順に、前記犠牲陽極材２の前記心材とは反対側の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項８に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　更に、皮材１／内部ろう材１／犠牲陽極材Ｂ１／心材／内部ろう材２／皮材２の順に、前記心材の他方の面にクラッドされている内部ろう材２及び皮材２を有し、
　前記内部ろう材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉと、０．５０質量％を超えてかつ４．５０質量％以下のＭｇと、０．０１０～０．５０質量％のＢｉとを含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、
　前記皮材２は、６．００～１３．００質量％のＳｉを含有し、Ｍｇ含有量が０．０５０質量％以下、Ｂｉ含有量が０．０５０質量％以下であり、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなること、
を特徴とする請求項７に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　前記心材が、１．５０質量％以下のＳｉ、１．５０質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、３．００質量％以下のＭｇ、３．００質量％以下のＺｎ、０．５０質量％以下のＢｉ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有し、残部アルミニウムおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなることを特徴とする請求項１～１２のいずれか１項に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　前記内部ろう材１又は前記内部ろう材２が、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１～１３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　前記皮材１又は前記皮材２が、更に、１．００質量％以下のＦｅ、２．００質量％以下のＣｕ、２．００質量％以下のＭｎ、６．００質量％以下のＺｎ、０．３０質量％以下のＣｒ、０．３０質量％以下のＴｉ、及び０．３０質量％以下のＺｒのうちいずれか１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１～１４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　前記皮材１又は前記皮材２の厚さが５．０μｍ以上であることを特徴とする請求項１～１５のいずれか１項に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　前記内部ろう材１又は前記内部ろう材２の厚さが１５．０μｍ以上であることを特徴とする請求項１～１６のいずれか１項に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。