[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

WO2023074115A1 - 熱間プレス部材 - Google Patents

熱間プレス部材 Download PDF

Info

Publication number
WO2023074115A1
WO2023074115A1 PCT/JP2022/032656 JP2022032656W WO2023074115A1 WO 2023074115 A1 WO2023074115 A1 WO 2023074115A1 JP 2022032656 W JP2022032656 W JP 2022032656W WO 2023074115 A1 WO2023074115 A1 WO 2023074115A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hot
plating layer
steel sheet
layer
less
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/032656
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
稔 田中
林太 佐藤
遼人 西池
大輔 水野
Original Assignee
Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ｊｆｅスチール株式会社 filed Critical Ｊｆｅスチール株式会社
Priority to KR1020247014507A priority Critical patent/KR20240089216A/ko
Priority to JP2022577434A priority patent/JP7243949B1/ja
Priority to MX2024005035A priority patent/MX2024005035A/es
Priority to EP22886449.2A priority patent/EP4386106A1/en
Priority to CN202280067003.XA priority patent/CN118140004A/zh
Publication of WO2023074115A1 publication Critical patent/WO2023074115A1/ja

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/20—Deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon

Definitions

  • the present invention relates to hot press members.
  • it relates to a hot press member having excellent appearance quality after painting and excellent corrosion resistance at cut portions.
  • Hot pressing is a forming method in which a steel plate is heated to the austenite single phase temperature range (around 900° C.), press-formed at a high temperature, and at the same time rapidly cooled (quenched) by contact with a die. Press forming is performed in a heated and softened state, and then the strength is increased by quenching. Therefore, according to hot pressing, it is possible to achieve both high strength of the steel sheet and ensuring press formability. .
  • hot pressing of galvanized steel sheets has the problem of cracks occurring in the bending part due to liquid metal embrittlement (LME). That is, in hot pressing, press molding is performed in a state of being heated to a temperature higher than the melting point of a general Zn-based plating layer. Therefore, zinc liquefied by heating penetrates into the base material steel plate and causes liquid metal embrittlement, resulting in cracks occurring in the bending portion subjected to tensile stress.
  • LME liquid metal embrittlement
  • Patent Document 1 discloses a method for manufacturing a hot pressed member, in which a steel sheet having a Zn—Ni alloy plating layer containing 7 to 15% by mass of Ni is heated to 800° C. or higher and hot pressed. there is
  • Patent Document 2 a steel sheet having a Zn-Ni alloy plating layer containing 13% by mass or more of Ni is heated to a temperature range from the Ac3 transformation point to 1200 ° C. and hot pressed. A method of manufacture is disclosed.
  • hot pressed parts were mainly used for the inner panels of automobiles, that is, parts that cannot be seen from the outside, so appearance quality was not considered important.
  • hot pressed parts have also come to be used for semi-outer panels, such as the parts around the pillars that can be seen when the door is opened.
  • semi-outer panels such as the parts around the pillars that can be seen when the door is opened.
  • excellent appearance quality and corrosion resistance after painting There is also a demand for excellent appearance quality and corrosion resistance after painting.
  • the hot press members disclosed in Patent Document 1 and Patent Document 2 have excellent corrosion resistance after coating such as cut parts because Zn, which has a sacrificial anticorrosive action, is present in the plating layer, but the appearance after coating Poor quality.
  • Patent Literature 3 discloses a high-strength aluminum-based plated steel sheet for automobile members that is excellent in weldability and corrosion resistance after painting.
  • Al plating does not have a sacrificial anti-corrosion action, there is a problem that red rust is likely to occur from cut portions and steel plate ends.
  • the present invention has been made in view of the above-mentioned actual situation, and an object of the present invention is to provide a hot pressed member that is excellent in appearance quality after painting and corrosion resistance of the cut portion.
  • the present invention was made to solve the above problems, and has the following gist.
  • the hot pressed member of the present invention is excellent in appearance quality after painting and in corrosion resistance of cut parts.
  • the unit "%" in the solid solution amount of Zn, the chemical composition of the steel sheet, and the composition of the plating layer represents "% by mass” unless otherwise specified.
  • a hot pressed member of the present invention has a steel plate as a base material, a plating layer provided on the steel plate, and a Zn-containing oxide layer provided on the plating layer. Each part will be described below.
  • Step plate In the present invention, the above problem is solved by controlling the composition of the plating layer and the solid solution amount of Zn present in Fe 2 Al 5 as will be described later. Therefore, any steel plate can be used as the steel plate without any particular limitation.
  • the strength of the hot pressed member is high.
  • the component composition further optionally includes Nb: 0.05% or less, Ti: 0.05% or less, B: 0.0050% or less, At least one selected from the group consisting of Cr: 0.3% or less and Sb: 0.03% or less can be contained.
  • C 0.20-0.35%
  • C is an element that has the effect of improving the strength by forming a structure such as martensite. From the viewpoint of obtaining a strength exceeding 1470 MPa class, the C content is preferably 0.20% or more. On the other hand, when the C content exceeds 0.35%, the toughness of the spot weld deteriorates. Therefore, the C content is preferably 0.35% or less.
  • Si 0.1-0.5% Si is an effective element for strengthening steel and obtaining a good quality.
  • the Si content is preferably 0.1% or more.
  • the Si content is preferably 0.5% or less.
  • Mn 1.0-3.0%
  • Mn is an element effective in increasing the strength of steel. From the viewpoint of ensuring excellent mechanical properties and strength, the Mn content is preferably 1.0% or more. On the other hand, if the Mn content is excessive, the surface thickening during annealing increases, affecting the adhesion of the coating layer to the steel sheet. Therefore, from the viewpoint of improving the adhesion of the plating layer, the Mn content is preferably 3.0% or less.
  • the P content is preferably 0.02% or less.
  • the lower limit of the P content is not particularly limited, and may be 0%. However, excessive reduction causes an increase in manufacturing costs, so the P content is preferably 0.001% or more.
  • S 0.01% or less S becomes inclusions such as MnS and causes deterioration of impact resistance and cracks along the metal flow of the weld. Therefore, it is desirable to reduce the S content as much as possible, specifically to 0.01% or less. Moreover, from the viewpoint of ensuring good stretch flangeability, the content is more preferably 0.005% or less. On the other hand, the lower limit of the S content is not particularly limited, and may be 0%. However, excessive reduction causes an increase in manufacturing costs, so the S content is preferably 0.0001% or more.
  • Al 0.1% or less
  • Al is an element that acts as a deoxidizing agent.
  • the Al content is preferably 0.1% or less.
  • the lower limit of the Al content is not particularly limited, but from the viewpoint of enhancing the effect as a deoxidizing agent, the Al content is preferably 0.01% or more.
  • the N content is preferably 0.01% or less.
  • the lower limit of the N content is not particularly limited, and may be 0%. However, excessive reduction causes an increase in manufacturing costs, so the N content is preferably 0.001% or more.
  • Nb 0.05% or less
  • Nb is a component that is effective in strengthening steel, but when it is included in excess, the shape fixability is lowered. Therefore, when Nb is added, the Nb content is set to 0.05% or less.
  • the lower limit of the Nb content is not particularly limited, and may be 0%.
  • Ti 0.05% or less Ti, like Nb, is an effective component for strengthening steel, but if it is included excessively, the shape fixability is lowered. Therefore, when Ti is added, the Ti content should be 0.05% or less. On the other hand, the lower limit of the Ti content is not particularly limited, and may be 0%.
  • B 0.0050% or less
  • B is an element that suppresses the formation and growth of ferrite from austenite grain boundaries.
  • the B content is preferably 0.0050% or less from the viewpoint of improving moldability.
  • the lower limit of the B content is not limited, it is preferably 0.0002% or more from the viewpoint of enhancing the effect of B addition.
  • Cr 0.3% or less Cr is an element useful for strengthening steel and improving hardenability. However, since Cr is an expensive element, when Cr is added, the Cr content is preferably 0.3% or less in order to reduce alloy costs. On the other hand, the lower limit of the Cr content is not particularly limited, but from the viewpoint of increasing the effect of adding Cr, it is preferably 0.1% or more.
  • Sb 0.03% or less
  • Sb is an element that has the effect of preventing decarburization of the surface layer of the steel sheet during hot pressing. However, excessive Sb causes an increase in rolling load, resulting in a decrease in productivity. for that reason.
  • the Sb content is preferably 0.03% or less from the viewpoint of further improving productivity.
  • the lower limit of the Sb content is not particularly limited, it is preferably 0.003% or more from the viewpoint of increasing the effect of adding Sb.
  • the hot pressed member of the present invention has a plating layer.
  • the plated layer may be provided on at least one surface of the steel sheet, and may be provided on both surfaces.
  • the plated layer contains FeAl, Fe 2 Al 5 and Zn.
  • FeAl and Fe 2 Al 5 are intermetallic compounds formed by reaction of Fe and Al.
  • Zn is an element having a sacrificial anticorrosion effect.
  • a Zn-containing oxide layer exists on the surface of the plating layer.
  • the hot pressed member of the present invention having the layer structure described above can typically be produced by hot pressing a Zn--Al alloy plated steel sheet.
  • a plated steel sheet provided with a Zn-Al alloy plating layer is subjected to hot pressing, components such as Zn contained in the coating layer diffuse to the base steel plate side, while components such as Fe contained in the base steel plate diffuse to the coating layer side.
  • Zn in the plating layer and oxygen present in the heating atmosphere combine to form a Zn-containing oxide layer on the surface of the plating layer.
  • FeAl-based intermetallic compounds FeAl, Fe2Al5 , etc.
  • Zn mainly dissolves in the phase of the FeAl-based intermetallic compound and partly remains as metallic Zn.
  • the hot pressed member of the present invention having the layer structure described above has excellent post-coating corrosion resistance.
  • the surface of the Zn-based alloy plating layer forms large unevenness with a height difference of more than 10 ⁇ m.
  • the inventors presume the reason for this as follows. That is, when the temperature of the steel sheet is raised by heating before hot pressing, a surface oxide layer is formed on the surface of the Zn-based alloy plating layer as the temperature rises. When the temperature of the steel sheet eventually exceeds the melting point of the coating layer, the coating layer located between the surface oxide layer and the steel sheet melts and becomes liquid.
  • the surface oxide layer When the temperature of the steel sheet further rises, the surface oxide layer also grows further. At this time, the surface oxide layer tends to grow not only in the thickness direction but also in the direction parallel to the plating layer surface. As a result, the surface oxide layer grows to form irregularities on the surface and increase the surface area. This is because the coating layer positioned between the surface oxide layer and the steel sheet is a liquid that can flow, so that the surface oxide layer can change its shape.
  • the hot pressed member manufactured in this manner has large unevenness on the surface. Therefore, when the hot press member is subjected to chemical conversion treatment and electrodeposition coating, the coating film thickness is significantly uneven, resulting in deterioration of the appearance quality.
  • FeAl-based intermetallic compounds FeAl, Fe 2 Al 5 , etc.
  • the melting point of this FeAl-based intermetallic compound is 1000° C. or higher, which is higher than that of Zn-based alloy plating, the plating layer is not melted by heating before hot pressing. Therefore, a hot pressed member having a flat surface can be obtained as compared with the case where the plating layer does not contain Al.
  • the surface oxide layer may not follow its own deformation and may peel off.
  • the portions where the oxides are peeled off in this way become the starting points of coating defects, and thus also become a factor in impairing the appearance quality.
  • the plating layer of the hot press member may be a plating layer containing FeAl, Fe 2 Al 5 and Zn, but the total amount of FeAl, Fe 2 Al 5 and Zn in the entire plating layer is 89%. It is preferably 90% or more, more preferably 90% or more. Although the upper limit of the total amount of FeAl, Fe 2 Al 5 and Zn in the entire plating layer is not particularly limited, it may be, for example, 100% or 99.9% or less.
  • the plated layer of the hot pressed member may have a component composition consisting of Fe, Al, and the balance Zn, and the component composition may optionally contain Si. It is more preferable that the plated layer has a composition of Fe: 20 to 80%, Al: 10 to 50%, Si: 0.1 to 11%, and the balance of Zn and unavoidable impurities. More preferably, the Al content is 20-50%.
  • the component composition of the plating layer of the hot press member is determined by dissolving the plating layer in an aqueous solution of hydrochloric acid and quantifying the elements contained in the resulting solution by ICP-AES (inductively coupled plasma atomic emission spectrometry). can ask. More specifically, it can be measured by the method described in Examples.
  • Zn solid solution amount in Fe 2 Al 5 10% or more
  • FeAl-based intermetallic compounds FeAl, Fe 2 Al 5 , etc.
  • Zn mainly forms a solid solution in the FeAl-based intermetallic compound.
  • the solid solution amount of Zn in Fe 2 Al 5 is sufficiently high, good corrosion resistance at the cut portion can be obtained. It is considered that this is because the dissolved Zn forms a highly protective Zn-based corrosion product when the FeAl-based intermetallic compound corrodes.
  • the solid solution amount of Zn in Fe 2 Al 5 contained in the plating layer is set to 10% or more.
  • the Zn solid solution amount is more preferably 12% or more, more preferably 15% or more.
  • the upper limit of the Zn solid solution amount in Fe 2 Al 5 is not particularly limited, but from the viewpoint of ease of production, it is preferably 30.0% or less, more preferably 25.0% or less. preferable.
  • the solid solution amount of Zn in the Fe 2 Al 5 can be measured by an electron probe microanalyzer (EPMA). Specifically, the Zn solid solution amount at arbitrary 50 locations in Fe 2 Al 5 of the hot pressed member is measured by EPMA, and the average value is taken as the Zn solid solution amount in Fe 2 Al 5 .
  • EPMA electron probe microanalyzer
  • Thickness of Zn-containing oxide layer 0.10 to 5.0 ⁇ m Since the Zn-containing oxide layer present on the surface of the plating layer has good reactivity with the chemical conversion treatment solution, the formation of the Zn-containing oxide layer is necessary in order to obtain good chemical conversion treatment properties and, in turn, good electrodeposition coating properties. Required.
  • the thickness of the Zn-containing oxide layer is not particularly limited, and may be any thickness. However, from the viewpoint of further increasing the corrosion resistance of the cut portion, it is preferable to set the thickness of the Zn-containing oxide layer to 0.10 ⁇ m or more. If the thickness of the Zn-containing oxide layer is 0.10 ⁇ m or more, high chemical conversion treatability can be obtained, and as a result, the final corrosion resistance is further improved.
  • the thickness of the Zn-containing oxide layer is preferably 5.0 ⁇ m or less.
  • the thickness of the Zn-containing oxide layer can be measured by observing the cross section of the hot pressed member with a scanning electron microscope (SEM). Specifically, the cross section of the hot pressed member is observed at 500 times using an SEM, the thickness of the Zn-containing oxide layer is measured at arbitrary 20 points, and the average value is the Zn-containing oxide layer. thickness.
  • SEM scanning electron microscope
  • the FeAl/Fe 2 Al 5 ratio in the plating layer is not particularly limited and may be any value.
  • the present inventors have found that even with the same FeAl-based intermetallic compound, when the proportion of Fe 2 Al 5 is greater than that of FeAl, better cut corrosion resistance can be obtained. This is probably because the solid-solution amount of Zn in Fe 2 Al 5 is larger than that in FeAl, and the higher the ratio of Fe 2 Al 5 , the greater the amount of solid-solution Zn in the plating layer as a whole. Therefore, from the viewpoint of further improving the corrosion resistance of the cut portion, it is preferable to set the FeAl/Fe 2 Al 5 ratio in the plating layer to 50 or less.
  • microcracks may occur during press molding . It is considered that this is because vaporized Zn is generated from dissolved Zn in Fe 2 Al 5 to generate microcracks. A portion with microcracks has a rougher surface than a normal portion, resulting in poor appearance quality. Therefore, from the viewpoint of further improving the appearance quality after painting, it is preferable to set the FeAl/Fe 2 Al 5 ratio to 0.5 or more.
  • the FeAl/ Fe2Al5 ratio can be measured by X - ray diffraction (XRD) measurement. Specifically, a diffraction pattern is obtained by XRD measurement, and the ratio of the intensity of the peak attributed to FeAl to the intensity of the peak attributed to Fe 2 Al 5 in the diffraction pattern is defined as the FeAl/Fe 2 Al 5 ratio. .
  • the interplanar spacing d of the peak attributed to Fe 2 Al 5 is 2.19
  • the interplanar spacing d of the peak attributed to FeAl is 2.05.
  • the XRD measurement conditions are X-ray source: Cu-K ⁇ , tube voltage: 40 kV, and tube current: 30 mA.
  • Zn area ratio 1 to 20%
  • Zn is an element having a sacrificial anti-corrosion effect, and corrosion resistance improves as the proportion of Zn contained in the plating layer increases. Therefore, from the viewpoint of further improving the corrosion resistance of the cut portion, it is preferable to set the area ratio of Zn in the plating layer to 1% or more. On the other hand, if the area ratio of Zn in the plating layer is too high, the surface of the plating layer tends to become uneven during press molding, which may deteriorate the appearance quality after painting. Therefore, from the viewpoint of further improving the appearance quality after coating, it is preferable to set the area ratio of Zn in the plating layer to 20% or less.
  • the area ratio of Zn can be measured by EPMA. Specifically, in the measurement by EPMA, the region in the plating layer where the Zn solid solution amount is higher than 70% is the metal Zn region, and the ratio of the area of the metal Zn region to the total area of the plating layer is the area ratio of Zn. do.
  • the adhesion amount of the plating layer on the hot pressed member is not particularly limited, but it is preferably 40 g/m 2 or more, more preferably 50 g/m 2 or more, and 60 g/m 2 or more per side of the steel sheet. is more preferred.
  • the coating amount of the plating layer is preferably 400 g/m 2 or less, more preferably 300 g/m 2 or less, and even more preferably 200 g/m 2 or less per side of the steel sheet.
  • the adhesion amount of the plated layer per side of the hot pressed member can be obtained from the difference in weight before and after dissolving and removing the plated layer of the hot pressed member using an aqueous solution of hydrochloric acid. More specifically, it can be measured by the method described in Examples.
  • the amount of coating layer deposited on the hot-pressed member is usually larger than the amount of coating layer deposited on the plated steel sheet before hot-pressing. This is because the metal forming the coating layer and the metal of the base steel sheet interdiffusion in the hot pressing process.
  • the Fe concentration in the plating layer after hot pressing is significantly higher than the Fe concentration in the plating layer before hot pressing. The diffusion amount of Fe varies depending on the heating conditions during hot pressing.
  • the hot pressed member of the present invention can be manufactured by plating a base steel sheet to form a plated steel sheet, and then subjecting the plated steel sheet to hot pressing.
  • the base steel plate can be used as the base steel plate without any particular limitation.
  • the preferred chemical composition of the steel sheet is as described above.
  • the base steel sheet is preferably a hot-rolled steel sheet or a cold-rolled steel sheet.
  • the plating on the base steel sheet can be performed by any method, but is preferably performed by hot dip plating. A case of producing a plated steel sheet by the hot dip plating method will be described below.
  • annealing and hot-dip plating are performed after performing pretreatment to remove stains and oxide films on the surface of the base steel sheet by alkaline electrolytic degreasing or hydrochloric acid pickling.
  • the surface of the steel sheet is washed with superheated steam instead of the pretreatment.
  • the base steel plate surface reacts with high-temperature steam, and a thick natural oxide film is formed on the base steel plate surface. It is believed that this thick natural oxide film functions as a diffusion barrier to suppress diffusion between the coating layer and the base steel sheet in the hot press process.
  • the solid solution amount of Zn in Fe 2 Al 5 in the plated layer of the finally obtained hot pressed member can be increased. More specifically, in order to make the solid solution amount of Zn in Fe 2 Al 5 10% by mass or more, the surface of the steel sheet should be treated with superheated steam at a temperature of 100° C. or more.
  • the base steel sheet After the treatment with superheated steam, the base steel sheet is annealed prior to hot-dip plating.
  • the H 2 /H 2 O ratio in the atmosphere is set to 200 or more.
  • the alloying elements contained in the base steel sheet form a concentrated layer on the surface of the steel sheet, and in addition to the natural oxide film, the concentrated layer also suppresses diffusion during the hot pressing process. It is thought that it functions as a barrier.
  • hot-dip plating is applied to the base steel sheet after the annealing to form a hot-dip plated steel sheet having a hot-dip coating layer on the surface of the base steel sheet.
  • the hot-dip plated layer may be a Zn-based alloy plated layer containing Al.
  • the hot-dip plated layer may have a component composition consisting of Fe, Al, and the balance Zn, and the component composition may further optionally contain Si. It is more preferable that the hot-dip plated layer has a composition of Al: 20 to 80%, Si: 0.1 to 11%, and the balance of Zn and unavoidable impurities. More preferably, the Al content is 30-70%.
  • the component composition of the hot-dip plated layer of the hot-dip plated steel sheet is obtained by dissolving the hot-dip plated layer in a hydrochloric acid aqueous solution to which hexamethylenetetramine is added as an inhibitor, and quantifying the elements contained in the resulting solution by ICP-AES. can ask. More specifically, it can be measured by the method described in Examples.
  • the adhesion amount of the hot-dip plating layer is not particularly limited, it is preferably 20 g/m 2 or more, more preferably 30 g/m 2 or more, and even more preferably 50 g/m 2 or more per side of the steel sheet. . Also, the amount of the hot-dip plated layer deposited on one side of the steel sheet is preferably 300 g/m 2 or less, more preferably 250 g/m 2 or less, and even more preferably 200 g/m 2 or less. As described above, when hot pressing is performed, Fe diffuses from the base steel sheet, increasing the coating amount of the coating layer. Therefore, by setting the adhesion amount of the hot-dip plated layer on the hot-dip plated steel sheet before hot pressing to the above range, the adhesion amount of the plating layer on the hot-pressed member can be set to the preferred range described above.
  • the adhesion amount per side of the hot-dip plated steel sheet is obtained by dissolving and removing the hot-dip plated layer of the hot-dip plated steel sheet using an aqueous hydrochloric acid solution to which hexamethylenetetramine is added as an inhibitor, and from the difference in weight before and after that. can be done. More specifically, it can be measured by the method described in Examples.
  • the hot-pressed steel sheet is hot-pressed to form a hot-pressed member.
  • the hot-dip plated steel sheet is heated under the conditions of a heating temperature of at least Ac3 transformation point and 1000° C. or less for a holding time of 0 to 2.5 minutes, and then pressed using a die. By heating under the above conditions, a hot pressed member having the layer structure described above can be obtained.
  • the heating temperature is lower than the Ac3 transformation point, it may not be possible to obtain the strength required for the hot pressed member. On the other hand, if the heating temperature exceeds 1000°C, the operating cost will increase.
  • the holding time exceeds 2.5 minutes, diffusion progresses between the base steel sheet and the plating layer, and as a result, the solid solution amount of Zn in Fe 2 Al 5 cannot be 10% by mass or more. Also, from the viewpoint of making the FeAl/Fe 2 Al 5 ratio 50 or less, the holding time is set to 2.5 minutes or less. On the other hand, the lower limit of retention time may be zero. That is, after heating to the above heating temperature, pressing can be performed immediately without holding.
  • a hot-dip plated steel sheet was produced by the following procedure, and the hot-pressed member was obtained by hot-pressing the hot-dip plated steel plate.
  • the mass% is C: 0.24%, Si: 0.22%, Mn: 2.0%, P: 0.005%, S: 0.001%, Al : 0.03%, N: 0.004%, Nb: 0.03%, Ti: 0.03%, B: 0.001%, Cr: 0.1%, and Sb: 0.015%
  • a cold-rolled steel sheet having a thickness of 1.4 mm and having a chemical composition with the balance being Fe and unavoidable impurities was used.
  • the base steel plate was subjected to high-temperature surface cleaning for 30 seconds with superheated steam at temperatures shown in Tables 1 and 2. After that, the base steel sheet was sequentially subjected to annealing and hot-dip plating under the conditions shown in Tables 1 and 2 to obtain a hot-dip plated steel sheet.
  • the component composition of the hot-dip plated layer and the adhesion amount of the hot-dip plated layer in each of the obtained hot-dip plated steel sheets were measured by the following procedure. Tables 1 and 2 show the measurement results.
  • a hot-dip plated steel sheet to be evaluated was punched to obtain a sample of 48 mm ⁇ . After that, one side of the sample (the side opposite to the side on which the component composition was measured) was masked. Then, the sample was immersed in a 20 g/L ammonium dichromate aqueous solution for 60 minutes to dissolve the surface oxide layer. Further, the sample was immersed in a 17% hydrochloric acid aqueous solution containing 1 mL of hexamethylenetetramine as an inhibitor for 60 minutes to dissolve the hot-dip plated layer.
  • the metal components (Al, Si, Fe, Zn) in the hydrochloric acid aqueous solution in which the hot-dip plated layer was dissolved were quantified by ICP-AES, and the mass of each element contained in the hot-dip plated layer was determined. By dividing the obtained mass of each element by the total mass of the hot-dip plated layer, the content (% by mass) of each element contained in the hot-dip plated layer was obtained. The total mass of the hot dipping layer was calculated from the adhesion amount (g/m 2 ) of the hot dipping layer and the area (m 2 ) of the hot dipping layer. Although Tables 1 and 2 show only the contents of Al, Si and Fe, the balance was Zn and unavoidable impurities.
  • Adhesion amount of hot-dip plating layer First, a hot pressed member to be evaluated is punched, and three samples of 48 mm ⁇ are collected. After that, one surface of each sample (the surface opposite to the surface on which the adhesion amount was measured) was masked. Next, each sample was immersed in a 20 g/L ammonium dichromate aqueous solution for 60 minutes to dissolve the surface oxide layer, and then the weight of each sample was measured. Further, each sample was immersed in a 17% hydrochloric acid aqueous solution containing 1 mL of hexamethylenetetramine as an inhibitor for 60 minutes to dissolve the hot-dip plating layer, and then the weight of each sample was measured again.
  • the hot-dip plated adhesion amount per unit area in each sample was calculated. Then, the average value of the coating weights of the three samples was taken as the coating weight per side of the hot-dip plated layer of the hot-dip plated steel sheet.
  • test piece of 150 mm x 300 mm was taken from the obtained hot-dip plated steel sheet, and the test piece was heated under the conditions shown in Tables 1 and 2. An electric furnace was used for the heating.
  • the test piece was taken out from the electric furnace and immediately hot-pressed at a molding start temperature of 700°C using a hat-shaped mold to obtain a hot-pressed member.
  • the shape of the obtained hot press member was 100 mm long for the upper flat portion, 50 mm long for the side flat portion, and 50 mm long for the lower flat portion.
  • the bending R of the mold was 7R for both shoulders of the upper surface and both shoulders of the lower surface.
  • the component composition of the plating layer and the adhesion amount of the plating layer in each of the obtained hot pressed members were measured by the following procedure. Tables 3 and 4 show the measurement results.
  • a hot pressed member to be evaluated was punched to obtain a sample of 48 mm ⁇ . After that, one side of the sample (the side opposite to the side on which the component composition is to be measured) was masked. Then, the sample was immersed in a 20 g/L ammonium dichromate aqueous solution for 60 minutes to dissolve the surface oxide layer. Further, the sample was immersed in a 17% hydrochloric acid aqueous solution for 60 minutes to dissolve the plating layer. The metal components (Al, Si, Fe, Zn) in the hydrochloric acid aqueous solution in which the plating layer was dissolved were quantified by ICP-AES to obtain the mass of each element contained in the plating layer.
  • the content (% by mass) of each element contained in the plating layer was obtained.
  • the total mass of the plating layer was calculated from the adhesion amount (g/m 2 ) of the plating layer and the area (m 2 ) of the plating layer.
  • Tables 3 and 4 show the measurement results. Although Tables 3 and 4 show only the contents of Al, Si and Fe, the balance was Zn and unavoidable impurities.
  • a hot press member to be evaluated was punched to obtain three samples of 48 mm ⁇ . After that, one surface of each sample (the surface opposite to the surface on which the adhesion amount was measured) was masked. Next, each sample was immersed in a 20 g/L ammonium dichromate aqueous solution for 60 minutes to dissolve the surface oxide layer, and then the weight of each sample was measured. Further, each sample was immersed in a 17% hydrochloric acid aqueous solution for 60 minutes to dissolve the plating layer, and then the weight of each sample was measured again. By dividing the difference in weight of the plating layer before and after dissolution by the area of the sample, the amount of plating deposited per unit area in each sample was calculated. Then, the average value of the coating weights of the three samples was taken as the coating weight per side of the plating layer of the hot pressed member.
  • Zn solid solution amount in Fe2Al5 A test piece for cross-sectional observation was taken from the flat part of the upper surface of the hot pressed member, and analyzed by EPMA to measure the amount of solid solution of Zn in Fe 2 Al 5 . Specifically, the Zn solid-solution amount at arbitrary 50 locations in Fe 2 Al 5 was analyzed, and the average value was taken as the Zn solid-solution amount in Fe 2 Al 5 .
  • a test piece for cross-sectional observation was taken from the flat part of the upper surface of the hot pressed member, and the thickness of the Zn-containing oxide layer was measured by observing the cross section. Specifically, the cross section of the hot pressed member is observed at 500 times using an SEM, the thickness of the Zn-containing oxide layer is measured at arbitrary 20 points, and the average value is the Zn-containing oxide layer. thickness.
  • Rea ratio of Zn in plating layer The same test piece for cross-sectional observation as that used for measuring the solid solution amount of Zn was analyzed by EPMA to measure the area ratio of Zn in the plating layer. Specifically, a region in which the Zn solid solution amount in the plating layer is higher than 70% is defined as the metal Zn region, and the ratio of the area of the metal Zn region to the total area of the plating layer is defined as the area ratio of Zn.
  • a test piece of 70 mm ⁇ 150 mm was cut out from the flat portion of the upper surface of the obtained hot pressed member, and the test piece was subjected to phosphoric acid chemical conversion treatment and electrodeposition coating.
  • the phosphorylation treatment was performed under standard conditions using PB-SX35 manufactured by Nihon Parkerizing Co., Ltd., and the electrodeposition coating was performed using GT100V manufactured by Kansai Paint Co., Ltd. so that the coating film thickness was 15 ⁇ m.
  • Baking conditions for electrodeposition coating were 170° C. and holding for 20 minutes.
  • a sample having an observation length of 15 mm was cut out from the test piece after electrodeposition coating, and then adjusted to a sample for cross-sectional observation.
  • a portion of the thinnest electrodeposition coating selected in a field of view of 200 times by SEM was further magnified by 1000 times, and the field of view was divided into 10 equal parts to read each electrodeposition film thickness. ( ⁇ m) and the minimum film thickness D2 ( ⁇ m) were measured, and the uniformity of the electrodeposition coating film was evaluated according to the following criteria. If the evaluation was any of ⁇ , ⁇ , and ⁇ , it was judged that the electrodeposition coating film thickness was uniform and the appearance quality was excellent. Evaluation results are shown in Tables 3 and 4.
  • D1-D2 is less than 4.0 ⁇ m ⁇ : D1-D2 is 4.0 ⁇ m or more and less than 6.0 ⁇ m ⁇ : D1-D2 is 6.0 ⁇ m or more and less than 8.0 ⁇ m ⁇ : D1-D2 is 8.0 ⁇ m or more
  • Rating 4 No occurrence of red rust at the cut portion Rating 3: The length of the cut damage with red rust is less than 30 mm Rating 2: The length of the cut damage with red rust is 30 mm or more and less than 80 mm Rating 1: Red rust is generated The length of the cut wound is 80 mm or more
  • the hot-pressed members satisfying the conditions of the present invention were excellent in appearance quality after painting and in corrosion resistance of cut parts.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

塗装後の外観品質とカット部耐食性に優れた熱間プレス部材を提供する。鋼板と、前記鋼板の少なくとも一方の面の上に配された、ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎを含有するめっき層と、前記めっき層の上に配されたＺｎ含有酸化物層とを有し、前記Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量が１０質量％以上である、熱間プレス部材。

Description

熱間プレス部材
　本発明は、熱間プレス部材に関する。特に、塗装後の外観品質およびカット部耐食性に優れた熱間プレス部材に関する。
　近年、自動車の分野では素材鋼板の高性能化とともに軽量化が促進されており、防錆性を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板または電気亜鉛めっき鋼板の使用が増加している。しかし、多くの場合、鋼板の高強度化に伴ってそのプレス成形性が低下するため、複雑な部品形状を得ることは困難になる。例えば、自動車用途で、防錆性が必要であり、かつ難成形部品としてはシャシーなどの足回り部材やＢピラーなどの骨格用構造部材が挙げられる。
　このような背景から、冷間ではなく熱間で形成を行う、熱間プレス技術の適用が増加している。熱間プレスとは、鋼板をオーステナイト単相の温度域（９００℃前後）まで加熱した後に、高温のままでプレス成形し、同時に金型との接触により急冷（焼入れ）する成形方法である。加熱されて軟質化した状態でプレス成形が行われ、次いで、焼入れによって高強度化されるため、熱間プレスによれば、鋼板の高強度化とプレス成形性の確保とを両立させることができる。
　しかし、亜鉛系めっき鋼板の熱間プレスには、液体金属脆化（Liquid Metal Embrittlement、LME）に起因する割れが曲げ加工部に生じるという問題があった。すなわち、熱間プレスでは、一般的なＺｎ系めっき層の融点よりも高い温度まで加熱された状態でプレス成形が行われる。そのため、加熱により液体化した亜鉛が母材鋼板に侵入して液体金属脆化を引き起こす結果、引張応力を受ける曲げ加工部で割れ（クラック）が発生する。
　そこで、液体金属脆化に起因するクラックを防止するという観点から、融点が高いＺｎ－Ｎｉ合金めっき層を備える鋼板を熱間プレス用鋼板として用いることが提案されている。
　例えば、特許文献１には、７～１５質量％のＮｉを含むＺｎ－Ｎｉ合金めっき層を有する鋼板を８００℃以上に加熱して熱間プレスする、熱間プレス部材の製造方法が開示されている。
　また、特許文献２には、１３質量％以上のＮｉを含むＺｎ－Ｎｉ合金めっき層を有する鋼板を、Ａｃ３変態点～１２００℃の温度範囲に加熱して熱間プレスする、熱間プレス部材の製造方法が開示されている。
特表２０１３―５０３２５４号公報 特開２０１１－２４６８０１号公報 特開２００３－４９２５６号公報
　これまで、熱間プレス部材は主に自動車の内板（inner panel）、すなわち外部から見えない部材に使用されてきたため、外観品質は重要視されていなかった。しかし、近年、ドアを開けたときに見えるピラーまわりの部材などの準外板（semi-outer panel）などにも熱間プレス部材が用いられるようになってきており、それにともなって熱間プレス部材にも塗装後の外観品質および耐食性に優れることが求められるようになってきた。
　しかし、上記特許文献１および特許文献２に開示される熱間プレス部材は、犠牲防食作用を持つＺｎがめっき層中に存在するためカット部などの塗装後耐食性には優れるものの、塗装後の外観品質が不十分であった。
　一方、Ｚｎ系以外にも、自動車部材用鋼板としてＡｌ系めっき鋼板を用いる技術が提案されている。例えば、特許文献３には、溶接性、塗装後耐食性に優れた高強度自動車部材用Ａｌ系めっき鋼板が開示されている。しかし、Ａｌめっきは犠牲防食作用を持たないため、カット部や鋼板端部などから赤錆が発生しやすいという問題があった。
　本発明は、上記の実状に鑑みてなされたものであり、塗装後の外観品質とカット部耐食性に優れた熱間プレス部材を提供することを目的とする。
　本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、以下を要旨とする。
１．鋼板と、
　前記鋼板の少なくとも一方の面の上に配された、ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎを含有するめっき層と、
　前記めっき層の上に配されたＺｎ含有酸化物層とを有し、
　前記Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量が１０質量％以上である、熱間プレス部材。
２．前記Ｚｎ含有酸化物層の厚さが０．１０μｍ以上５．０μｍ以下である、上記１に記載の熱間プレス部材。
３．前記めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比が０．５以上５０以下である、上記１または２に記載の熱間プレス部材。
４．前記めっき層におけるＺｎの面積率が１％以上２０％以下である、上記１または２に記載の熱間プレス部材。
５．前記めっき層におけるＺｎの面積率が１％以上２０％以下である、上記３に記載の熱間プレス部材。
　本発明の熱間プレス部材は、塗装後の外観品質とカット部耐食性に優れている。
　以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。なお、以下の説明は本発明の好適な一実施態様を示すものであり、本発明は以下の説明に限定されるものではない。また、Ｚｎ固溶量、鋼板の成分組成、およびめっき層の組成における単位「％」は、とくに断らない限り「質量％」を表す。
　本発明の熱間プレス部材は、母材としての鋼板と、前記鋼板の上に配されためっき層と、前記めっき層の上に配されたＺｎ含有酸化物層とを有する。以下、各部について説明する。
［鋼板］
　本発明では、後述するようにめっき層の組成と、Ｆｅ２Ａｌ５中に存在するＺｎ固溶量を制御することによって上記課題を解決している。したがって、上記鋼板としては、特に限定されることなく任意の鋼板を用いることができる。
　しかし、自動車用部材等として使用する観点からは熱間プレス部材の強度が高いことが好ましい。特に、１４７０ＭＰａ級を超えるような熱間プレス部材を得るためには、下記の成分組成を有する鋼板を用いることが好ましい。
　質量％で、
　Ｃ　：０．２０～０．３５％、
　Ｓｉ：０．１～０．５％、
　Ｍｎ：１．０～３．０％、
　Ｐ　：０．０２％以下、
　Ｓ　：０．０１％以下、
　Ａｌ：０．１％以下、および
　Ｎ　：０．０１％以下を含有し、
　残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分組成。
　また、前記成分組成は、さらに任意に
　Ｎｂ：０．０５％以下、
　Ｔｉ：０．０５％以下、
　Ｂ　：０．００５０％以下、
　Ｃｒ：０．３％以下、および
　Ｓｂ：０．０３％以下
からなる群より選択される少なくとも１つを含有することができる。
　以下、上記好ましい成分組成における各元素の作用効果と好適な含有量について説明する。
Ｃ：０．２０～０．３５％
　Ｃは、マルテンサイトなどの組織を形成させることで強度を向上させる作用を有する元素である。１４７０ＭＰａ級を超える強度を得るという観点からは、Ｃ含有量を０．２０％以上とすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．３５％を超えると、スポット溶接部の靱性が劣化する。したがって、Ｃ含有量は０．３５％以下とすることが好ましい。
Ｓｉ:０．１～０．５％
　Ｓｉは、鋼を強化して良好な材質を得るのに有効な元素である。前記効果を得るために、Ｓｉ含有量を０．１％以上とすることが好ましい。一方、Ｓｉ含有量が０．５％を超えるとフェライトが安定化されるため、焼き入れ性が低下する。そのため、Ｓｉ含有量は０．５％以下とすることが好ましい。
Ｍｎ：１．０～３．０％
　Ｍｎは、鋼の高強度化に有効な元素である。優れた機械特性や強度を確保するという観点からは、Ｍｎ含有量を１．０％以上とすることが好ましい。一方、Ｍｎ含有量が過剰であると焼鈍時の表面濃化が増加し、鋼板に対するめっき層の密着性に影響を及ぼす。そのため、めっき層の密着性を向上させるという観点からは、Ｍｎ含有量を３．０％以下とすることが好ましい。
Ｐ：０．０２％以下
　Ｐ含有量が過剰であると、鋳造時のオーステナイト粒界へのＰ偏析に伴う粒界脆化により、局部延性が劣化する。そしてその結果、鋼板の強度と延性のバランスが低下する。そのため、鋼板の強度と延性のバランスを向上させるという観点からは、Ｐ含有量を０．０２％以下とすることが好ましい。一方、Ｐ含有量の下限についてはとくに限定されず、０％であってよい。しかし、過度の低減は製造コストの増加を招くことから、Ｐ含有量は０．００１％以上とすることが好ましい。
Ｓ：０．０１％以下
　Ｓは、ＭｎＳなどの介在物となって、耐衝撃性の劣化や溶接部のメタルフローに沿った割れの原因となる。そのため、Ｓ含有量は極力低減することが望ましく、具体的には０．０１％以下とすることが好ましい。また、良好な伸びフランジ性を確保するという観点からは、０．００５％以下とすることがより好ましい。一方、Ｓ含有量の下限についてはとくに限定されず、０％であってよい。しかし、過度の低減は製造コストの増加を招くことから、Ｓ含有量は０．０００１％以上とすることが好ましい。
Ａｌ：０．１％以下
　Ａｌは、脱酸剤として作用する元素である。しかし、Ａｌ含有量が０．１％を超えると、焼入れ性が低下する。そのため、Ａｌ含有量は０．１％以下とすることが好ましい。一方、Ａｌ含有量の下限は特に限定されないが、脱酸剤としての効果を高めるという観点からは、Ａｌ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。
Ｎ：０．０１％以下
　Ｎ含有量が０．０１％を超えると、熱間プレス前の加熱時にＡｌＮが生成し、焼入れ性が低下する。そのため、Ｎ含有量は０．０１％以下とすることが好ましい。一方、Ｎ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよい。しかし、過度の低減は製造コストの増加を招くことから、Ｎ含有量は０．００１％以上とすることが好ましい。
Ｎｂ：０．０５％以下
　Ｎｂは、鋼の強化に有効な成分であるが、過剰に含まれると形状凍結性が低下する。したがって、Ｎｂを添加する場合、Ｎｂ含有量を０．０５％以下とする。一方、Ｎｂ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよい。
Ｔｉ：０．０５％以下
　Ｔｉは、Ｎｂと同様に鋼の強化に有効な成分であるが、過剰に含まれると形状凍結性が低下する。したがって、Ｔｉを添加する場合、Ｔｉ含有量を０．０５％以下とする。一方、Ｔｉ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよい。
Ｂ：０．００５０％以下
　Ｂは、オーステナイト粒界からのフェライト生成および成長を抑制する作用を有する元素である。しかし、過剰なＢの添加は成形性を大きく損なう。そのため、Ｂを添加する場合、成形性を向上させるという観点からは、Ｂ含有量を０．００５０％以下とすることが好ましい。一方、Ｂ含有量の下限は限定されないが、Ｂの添加効果を高めるという観点からは、０．０００２％以上とすることが好ましい。
Ｃｒ：０．３％以下
　Ｃｒは、鋼の強化および焼き入れ性向上のために有用な元素である。しかし、Ｃｒは高価な元素であるため、Ｃｒを添加する場合、合金コストを低減するためにＣｒ含有量を０．３％以下とすることが好ましい。一方、Ｃｒ含有量の下限は特に限定されないが、Ｃｒの添加効果を高めるという観点からは、０．１％以上とすることが好ましい。
Ｓｂ：０．０３％以下
　Ｓｂは、熱間プレス中に鋼板表層の脱炭を防止する効果を有する元素である。しかし、Ｓｂが過剰であると圧延荷重の増加を招くため生産性が低下する。そのため。Ｓｂを添加する場合、生産性のさらなる向上の観点から、Ｓｂ含有量を０．０３％以下とすることが好ましい。一方、Ｓｂ含有量の下限は特に限定されないが、Ｓｂの添加効果を高めるという観点からは、０．００３％以上とすることが好ましい。
［めっき層およびＺｎ含有酸化物層］
　本発明の熱間プレス部材は、めっき層を有する。前記めっき層は、鋼板の少なくとも一方の面に設けられていればよく、両面に設けられていてもよい。前記めっき層は、ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎを含有する。ＦｅＡｌおよびＦｅ２Ａｌ５は、ＦｅとＡｌが反応してできる金属間化合物である。また、Ｚｎは犠牲防食効果を有する元素である。そして、前記めっき層の表面には、Ｚｎ含有酸化物層が存在する。
　上記層構造を有する本発明の熱間プレス部材は、典型的にはＺｎ－Ａｌ合金めっき鋼板を熱間プレスすることにより製造することができる。Ｚｎ－Ａｌ合金めっき層を備えるめっき鋼板に熱間プレスを施すと、めっき層に含まれるＺｎなどの成分が下地鋼板側に拡散する一方、下地鋼板に含まれるＦｅなどの成分がめっき層側へ拡散する。同時に、めっき層中のＺｎと加熱雰囲気中に存在する酸素とが結合し、めっき層の表面にＺｎ含有酸化物層が形成される。この時、ＡｌはＺｎよりもＦｅとの親和性が高いため、めっき層中に含まれるＡｌがＦｅと優先的に反応してＦｅＡｌ系金属間化合物（ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５など）を形成する。Ｚｎは主にＦｅＡｌ系金属間化合物の相に固溶し、一部が金属Ｚｎとして残存する。
　上記層構造を有する本発明の熱間プレス部材が優れた塗装後耐食性を備える理由について、以下説明する。通常、めっき層中にＡｌを含まないＺｎ系合金めっき層を有する鋼板を熱間プレスに供した場合、Ｚｎ系合金めっき層の表面には高低差１０μｍを超えるような大きな凹凸が形成される。この理由について、本発明者らは以下のように推測している。すなわち、熱間プレス前の加熱により鋼板の温度を上昇させていくと、温度上昇にともないＺｎ系合金めっき層の表面に表層酸化物層が形成されていく。やがて鋼板の温度がめっき層の融点を超えると、表層酸化物層と鋼板との間に位置するめっき層が溶融して液体となる。さらに鋼板の温度が上昇すると、表層酸化物層もさらに成長する。このとき、表層酸化物層は、厚さ方向に成長するだけでなく、めっき層表面に平行な方向にも成長しようとする。その結果、表層酸化物層は、表面に凹凸を形成して表面積を増加させるように成長する。これは、表層酸化物層と鋼板との間に位置するめっき層が流動可能な液体であるため、表層酸化物層がその形状を変化させることが可能なためである。
　このようにして製造された熱間プレス部材は、表面に大きな凹凸を有している。そのため、この熱間プレス部材に化成処理および電着塗装を施した場合、塗装膜厚に顕著なムラが生じ、その結果、外観品質が低下する。
　これに対して、Ｚｎ－Ａｌ合金めっき鋼板を熱間プレスに供した場合、Ｆｅは優先的にＡｌと反応してＦｅＡｌ系金属間化合物（ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５など）を形成する。このＦｅＡｌ系金属間化合物は融点が１０００℃以上とＺｎ系合金めっきに比べて高いため、熱間プレス前の加熱によってめっき層が溶融することはない。そのため、めっき層がＡｌを含有しない場合に比べて表面が平坦な熱間プレス部材を得ることができる。
　このようにして製造した熱間プレス部材に化成処理および電着塗装を施した場合、電着塗装の膜厚が均一であるため優れた外観品質を得ることができる。
　また、加熱にともないめっき層の表面が大きな凹凸を形成する場合、表層酸化物層がそれ自身の変形に追従できず、剥離してしまう場合がある。このように酸化物が剥離した箇所は塗装欠陥の起点となるため、やはり外観品質を損なう要因となる。
　これに対して表層酸化物層が平坦である場合、加熱時の変形による剥離が生じない。そのため、上記のような表層酸化物層の剥離に起因した塗装欠陥を生じることがない。
　上記熱間プレス部材のめっき層は、ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎを含有するめっき層であればよいが、めっき層全体に占めるＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎの合計量が８９％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましい。めっき層全体に占めるＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎの合計量の上限はとくに限定されないが、例えば、１００％であってよく、９９．９％以下であってもよい。
　また、前記熱間プレス部材のめっき層は、Ｆｅ、Ａｌ、および残部のＺｎからなる成分組成を有していてもよく、前記成分組成には、さらに任意にＳｉが含まれていてもよい。前記めっき層がＦｅ：２０～８０％、Ａｌ：１０～５０％、Ｓｉ：０．１～１１％、および残部のＺｎおよび不可避的不純物からなる成分組成を有することがより好ましい。Ａｌ含有量は２０～５０％であることがさらに好ましい。
　熱間プレス部材のめっき層の成分組成は、該めっき層を塩酸水溶液に溶解し、得られた溶解液に含まれる元素をＩＣＰ－ＡＥＳ（誘導結合プラズマ発光分光分析法）により定量するすることで求めることができる。より詳細には、実施例に記載した方法で測定することができる。
Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量：１０％以上
　上述したようにＺｎめっき中にＡｌが含まれる場合、熱間プレス時にＦｅは優先的にＡｌと反応してＦｅＡｌ系金属間化合物（ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５など）を形成し、Ｚｎは主に前記ＦｅＡｌ系金属間化合物中に固溶する。この時、Ｆｅ２Ａｌ５中へのＺｎ固溶量が十分に高いと、良好なカット部耐食性を得ることができる。これは、ＦｅＡｌ系金属間化合物が腐食する際に、固溶したＺｎが保護性の高いＺｎ系腐食生成物を生成するためであると考えられる。Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量が１０％未満であると、十分なカット部耐食性を得ることができない。そこで、本発明では、前記めっき層に含まれるＦｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量を１０％以上とする。前記Ｚｎ固溶量は、１２％以上とすることがより好ましく、１５％以上とすることがさらに好ましい。
 一方、Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量の上限はとくに限定されないが、製造しやすさの観点からは、３０．０％以下であることが好ましく、２５．０％以下であることがより好ましい。
　前記Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量は、電子プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）により測定することができる。具体的には、熱間プレス部材のＦｅ２Ａｌ５中の任意の５０か所におけるＺｎ固溶量をＥＰＭＡにより測定し、その平均値をＦｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量とする。
Ｚｎ含有酸化物層の厚さ：０．１０～５．０μｍ
　めっき層の表面に存在するＺｎ含有酸化物層は、化成処理液との反応性が良いため、良好な化成処理性、ひいては良好な電着塗装性を得るためにＺｎ含有酸化物層の形成は必須である。
　Ｚｎ含有酸化物層の厚さは特に限定されず、任意の厚さであってよい。しかし、カット部耐食性をさらに高めるという観点からは、Ｚｎ含有酸化物層の厚さを０．１０μｍ以上とすることが好ましい。Ｚｎ含有酸化物層の厚さが０．１０μｍ以上であれば、高い化成処理性が得られる結果、最終的な耐食性がさらに向上する。
　一方、Ｚｎ含有酸化物層の厚さが過度に厚いと、Ｚｎ含有酸化物層の一部が剥離する場合がある。Ｚｎ含有酸化物層が剥離した部分は塗装欠陥の起点となり、塗装後外観品質の低下を招く。そのため、塗装後耐食性をさらに高めるという観点からは、Ｚｎ含有酸化物層の厚さを５．０μｍ以下とすることが好ましい。
　前記Ｚｎ含有酸化物層の厚さは、熱間プレス部材の断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察することにより測定することができる。具体的には、熱間プレス部材の断面を、ＳＥＭを用いて５００倍で観察し、任意の２０か所におけるＺｎ含有酸化物層の厚さを測定し、その平均値をＺｎ含有酸化物層の厚さとする。
ＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比：０．５～５０
　上記めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比は特に限定されず、任意の値であってよい。しかし、本発明者らは同じＦｅＡｌ系金属間化合物であっても、ＦｅＡｌに比べてＦｅ２Ａｌ５の比率が多い場合に、より優れたカット部耐食性が得られることを知見した。Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量はＦｅＡｌに比べて大きく、Ｆｅ２Ａｌ５の比率が高いほどめっき層全体としてのＺｎ固溶量が増加するためであると考えられる。そのため、カット部耐食性をさらに向上させるという観点からは、めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比を５０以下とすることが好ましい。
　一方、ＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比が過度に小さいとプレス成型時にマイクロクラックが生じる場合がある。これはＦｅ２Ａｌ５中の固溶Ｚｎから蒸気Ｚｎが発生し、マイクロクラックを発生させるためであると考えられる。マイクロクラックが生じた部分では正常な部分に比べて表面が粗くなるため、外観品質が劣化する。そのため、塗装後外観品質をさらに向上させるという観点からは、ＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比を０．５以上とすることが好ましい。
　前記ＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比は、Ｘ線回折（ＸＲＤ）測定により測定することができる。具体的には、ＸＲＤ測定により回折パターンを取得し、前記回折パターンにおける、Ｆｅ２Ａｌ５に帰属するピークの強度に対する、ＦｅＡｌに帰属するピークの強度の比をＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比とする。ここで、Ｆｅ２Ａｌ５に帰属するピークの面間隔ｄは２．１９であり、ＦｅＡｌに帰属するピークの面間隔ｄは２．０５である。また、前記ＸＲＤ測定の条件は、Ｘ線源：Ｃｕ－Ｋα、管電圧：４０ｋＶ、管電流：３０ｍＡとすればよい。
Ｚｎ面積率：１～２０％
　上述したように、Ｚｎは犠牲防食効果を有する元素であり、めっき層に含まれるＺｎの割合が増加するほど耐食性が向上する。そのため、カット部耐食性をさらに向上させるという観点からは、めっき層におけるＺｎの面積率を１％以上とすることが好ましい。一方、めっき層におけるＺｎの面積率が高すぎると、プレス成形時にめっき層の表面に凹凸が生じやすくなるため、塗装後の外観品質が劣化する場合がある。そのため、塗装後の外観品質をさらに向上させるという観点からは、めっき層におけるＺｎの面積率を２０％以下とすることが好ましい。
　前記Ｚｎの面積率は、ＥＰＭＡにより測定することができる。具体的には、ＥＰＭＡによる測定において、Ｚｎ固溶量が７０％より高いめっき層中の領域を金属Ｚｎ領域とし、めっき層の全面積に対する前記金属Ｚｎ領域の面積の割合をＺｎの面積率とする。
　前記熱間プレス部材におけるめっき層の付着量は特に限定されないが、鋼板片面あたり４０ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、５０ｇ／ｍ２以上であることがより好ましく、６０ｇ／ｍ２以上であることがさらに好ましい。また、前記めっき層の付着量は、鋼板片面あたり４００ｇ／ｍ２以下であることが好ましく、３００ｇ／ｍ２以下であることがより好ましく、２００ｇ／ｍ２以下であることがさらに好ましい。
　前記熱間プレス部材におけるめっき層の片面あたりの付着量は、塩酸水溶液を用いて熱間プレス部材のめっき層を溶解除去し、その前後における重量の差から求めることができる。より詳細には、実施例に記載した方法で測定することができる。
　なお、熱間プレス部材におけるめっき層の付着量は、通常、熱間プレス前のめっき鋼板におけるめっき層の付着量よりも多い。これは、熱間プレス工程において、めっき層を構成する金属と母材鋼板の金属とが相互拡散するためである。特に、熱間プレス後のめっき層のＦｅ濃度は熱間プレス前のめっき層のＦｅ濃度より著しく大きくなる。Ｆｅの拡散量は熱間プレス時の加熱条件等により変化する。
［製造方法］
　次に、本発明の熱間プレス部材の好適な製造方法について説明する。
　本発明の熱間プレス部材は、下地鋼板にめっきを施してめっき鋼板とし、次いで、前記めっき鋼板に対して熱間プレスを施すことにより製造することができる。
　下地鋼板としては、特に限定されることなく任意の鋼板を用いることができる。好適な鋼板の成分組成は先に述べたとおりである。前記下地鋼板は、熱延鋼板または冷延鋼板であることが好ましい。
　前記下地鋼板へのめっきは任意の方法で行うことができるが、溶融めっき法により行うことが好ましい。以下、溶融めっき法によりめっき鋼板を作成する場合について説明する。
　溶融めっき法でＺｎ系めっき鋼板を製造する場合、通常、アルカリ電解脱脂や塩酸酸洗により下地鋼板表面の汚れや酸化皮膜を除去する前処理を行った後に、焼鈍と溶融めっきが実施される。しかし、本発明の条件を満たす熱間プレス部材を製造するためには、前記前処理に代えて過熱水蒸気による鋼板表面の洗浄を行う。過熱水蒸気による洗浄を行うことで、下地鋼板表面と高温の水蒸気が反応し、下地鋼板表面に厚い自然酸化皮膜が形成される。この厚い自然酸化膜が拡散バリアとして機能することにより、熱間プレス工程におけるめっき層と下地鋼板との間の拡散が抑制されると考えられる。そしてその結果、最終的に得られる熱間プレス部材のめっき層におけるＦｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量を高めることができる。より具体的には、Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量を１０質量％以上とするためには、温度１００℃以上の過熱水蒸気を用いて鋼板表面を処理すればよい。
　上記過熱水蒸気による処理を行った後、溶融めっきに先立って、下地鋼板に焼鈍を施す。前記焼鈍を行う際は、雰囲気中のＨ２／Ｈ２Ｏ比を２００以上とする。Ｈ２／Ｈ２Ｏ比を高くすることにより下地鋼板に含まれる合金元素が鋼板表面に濃化層を形成し、上記自然酸化皮膜に加え前記濃化層も熱間プレス工程における拡散を抑制するバリアとして機能するものと考えられる。
　その後、前記焼鈍後の下地鋼板に溶融めっきを施して、下地鋼板の表面に溶融めっき層を備える溶融めっき鋼板とする。前記溶融めっき層は、Ａｌを含むＺｎ系合金めっき層であればよい。具体的には、前記溶融めっき層は、Ｆｅ、Ａｌ、および残部のＺｎからなる成分組成を有していてもよく、前記成分組成には、さらに任意にＳｉが含まれていてもよい。前記溶融めっき層がＡｌ：２０～８０％、Ｓｉ：０．１～１１％、および残部のＺｎおよび不可避的不純物からなる成分組成を有することがより好ましい。Ａｌ含有量は３０～７０％であることがさらに好ましい。
　溶融めっき鋼板の溶融めっき層の成分組成は、インヒビターとしてヘキサメチレンテトラミンを添加した塩酸水溶液に前記溶融めっき層を溶解し、得られた溶解液に含まれる元素をＩＣＰ－ＡＥＳにより定量するすることで求めることができる。より詳細には、実施例に記載した方法で測定することができる。
　前記溶融めっき層の付着量は特に限定されないが、鋼板片面あたり２０ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、３０ｇ／ｍ２以上であることがより好ましく、５０ｇ／ｍ２以上であることがさらに好ましい。また、前記溶融めっき層の付着量は、鋼板片面あたり３００ｇ／ｍ２以下であることが好ましく、２５０ｇ／ｍ２以下であることがより好ましく、２００ｇ／ｍ２以下であることがさらに好ましい。先に述べたように、熱間プレスを行うと、母材鋼板からのＦｅの拡散によりめっき層の付着量が増大する。そのため、熱間プレス前の溶融めっき鋼板における溶融めっき層の付着量を上記範囲とすることにより、熱間プレス部材におけるめっき層の付着量を上述した好ましい範囲とすることができる。
　前記溶融めっき鋼板における溶融めっき層の片面あたりの付着量は、インヒビターとしてヘキサメチレンテトラミンを添加した塩酸水溶液を用いて溶融めっき鋼板の溶融めっき層を溶解除去し、その前後における重量の差から求めることができる。より詳細には、実施例に記載した方法で測定することができる。
　次に、上記溶融めっき鋼板を熱間プレスすることにより熱間プレス部材とする。前記熱間プレスにおいては、まず、溶融めっき鋼板を、加熱温度：Ａｃ３変態点以上、１０００℃以下、保持時間：０～２．５分の条件で加熱した後、金型を用いてプレスする。前記条件で加熱を行うことにより、上述した層構造を有する熱間プレス部材を得ることができる。
　加熱温度がＡｃ３変態点より低いと、熱間プレス部材として必要な強度を得ることができない場合がある。一方、加熱温度が１０００℃を超えると、操業コストが増大する。
　また、保持時間が２．５分を超えると、下地鋼板とめっき層との間で拡散が進行する結果、Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量を１０質量％以上とすることができない。また、ＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比を５０以下とするという観点からも、保持時間は２．５分以下とする。一方、保持時間の下限は０であってよい。すなわち、上記加熱温度まで加熱した後、保持することなく直ちにプレスを行うこともできる。
　以下、本発明の作用・効果について、実施例を用いて説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されない。
　以下の手順で溶融めっき鋼板を作製し、前記溶融めっき鋼板を熱間プレスすることにより熱間プレス部材とした。
・溶融めっき鋼板の作製
　下地鋼板として、質量％で、Ｃ：０．２４％、Ｓｉ：０．２２％、Ｍｎ：２．０％、Ｐ：０．００５％、Ｓ：０．００１％、Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００４％、Ｎｂ：０．０３％、Ｔｉ：０．０３％、Ｂ：０．００１％、Ｃｒ：０．１％、およびＳｂ：０．０１５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する、板厚１．４ｍｍの冷延鋼板を用いた。
　上記下地鋼板に、表１、２に示す温度の過熱水蒸気により３０秒間の高温表面洗浄を施した。その後、前記下地鋼板に、表１、２に示した条件で焼鈍、および溶融めっきを順次施して溶融めっき鋼板を得た。
　得られた溶融めっき鋼板のそれぞれにおける、溶融めっき層の成分組成と、溶融めっき層の付着量を、以下の手順で測定した。測定結果を表１、２に示す。
（溶融めっき層の成分組成）
　まず、評価対象とする溶融めっき鋼板を打抜き加工して、４８ｍｍφの試料を採取した。その後、前記試料の一方の面（成分組成を測定する面と反対側の面）をマスキングした。次いで、２０ｇ／Ｌの重クロム酸アンモニウム水溶液に前記試料を６０分浸漬して表面酸化物層を溶解した。さらに、インヒビターとしてヘキサメチレンテトラミン１ｍＬを添加した１７％塩酸水溶液に前記試料を６０分間浸漬して溶融めっき層を溶解した。前記溶融めっき層を溶解した塩酸水溶液中の金属成分（Ａｌ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｚｎ）を、ＩＣＰ－ＡＥＳにより定量し、溶融めっき層中に含まれていた各元素の質量を求めた。得られた各元素の質量を、溶融めっき層の全質量で除することにより、溶融めっき層に含まれている各元素の含有量（質量％）を得た。溶融めっき層の全質量は、溶融めっき層の付着量（ｇ／ｍ２）と溶融めっき層の面積（ｍ２）から算出した。なお、表１、２には、Ａｌ、Ｓｉ、およびＦｅの含有量のみ示したが、残部はＺｎおよび不可避的不純物であった。
（溶融めっき層の付着量）
　まず、評価対象とする熱間プレス部材を打抜き加工して、４８ｍｍφの試料３つを採取する。その後、各試料一方の面（付着量を測定する面と反対側の面）をマスキングした。次いで、２０ｇ／Ｌの重クロム酸アンモニウム水溶液に各試料を６０分浸漬して表面酸化物層を溶解した後、各試料の重量を測定した。さらに、インヒビターとしてヘキサメチレンテトラミン１ｍＬを添加した１７％塩酸水溶液に各試料を６０分間浸漬して溶融めっき層を溶解した後、各試料の重量を再度測定した。溶融めっき層の溶解前後の重量差を、前記試料の面積で割ることにより、各試料における単位面積あたりの溶融めっき付着量を算出した。そして、３試料におけるめっき付着量の平均値を、当該溶融めっき鋼板における溶融めっき層の片面あたりの付着量とした。
・熱間プレス部材の作製
　次いで、得られた溶融めっき鋼板から１５０ｍｍ×３００ｍｍの試験片を採取し、表１、２に示した条件で前記試験片を加熱した。前記加熱には電気炉を使用した。
　所定の保持時間が経過した後、試験片を電気炉から取り出し、直ちにハット型金型を用いて成形開始温度７００℃で熱間プレスを行って熱間プレス部材を得た。なお、得られた熱間プレス部材の形状は上面の平坦部長さ１００ｍｍ、側面の平坦部長さ５０ｍｍ、下面の平坦部長さ５０ｍｍであった。また、金型の曲げＲは上面の両肩、下面の両肩いずれも７Ｒであった。
　得られた熱間プレス部材のそれぞれにおける、めっき層の成分組成と、めっき層の付着量を、以下の手順で測定した。測定結果を表３、４に示す。
（めっき層の成分組成）
　まず、評価対象とする熱間プレス部材を打抜き加工して、４８ｍｍφの試料を採取した。その後、前記試料の一方の面（成分組成を測定する面と反対側の面）をマスキングした。次いで、２０ｇ／Ｌの重クロム酸アンモニウム水溶液に前記試料を６０分浸漬して表面酸化物層を溶解した。さらに、１７％塩酸水溶液に前記試料を６０分間浸漬してめっき層を溶解した。前記めっき層を溶解した塩酸水溶液中の金属成分（Ａｌ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｚｎ）を、ＩＣＰ－ＡＥＳにより定量し、めっき層中に含まれていた各元素の質量を求めた。得られた各元素の質量を、めっき層の全質量で除することにより、めっき層に含まれている各元素の含有量（質量％）を得た。めっき層の全質量は、めっき層の付着量（ｇ／ｍ２）とめっき層の面積（ｍ２）から算出した。測定結果を表３、４に示す。なお、表３、４には、Ａｌ、Ｓｉ、およびＦｅの含有量のみ示したが、残部はＺｎおよび不可避的不純物であった。
（めっき層の付着量）
　まず、評価対象とする熱間プレス部材を打抜き加工して、４８ｍｍφの試料３つを採取した。その後、各試料一方の面（付着量を測定する面と反対側の面）をマスキングした。次いで、２０ｇ／Ｌの重クロム酸アンモニウム水溶液に各試料を６０分浸漬して表面酸化物層を溶解した後、各試料の重量を測定した。さらに、各試料を１７％塩酸水溶液に６０分間浸漬してめっき層を溶解した後、各試料の重量を再度測定した。めっき層の溶解前後の重量差を、前記試料の面積で割ることにより、各試料における単位面積あたりのめっき付着量を算出した。そして、３試料におけるめっき付着量の平均値を、当該熱間プレス部材におけるめっき層の片面あたりの付着量とした。
　さらに、得られた熱間プレス部材のそれぞれについて、以下の方法でＦｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量、Ｚｎ含有酸化物層の厚さ、めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比、およびめっき層におけるＺｎの面積率を測定した。測定結果を表３、４に示す。
（Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量）
　熱間プレス部材の上面の平坦部から断面観察用の試験片を採取し、ＥＰＭＡにより分析することで、Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量を測定した。具体的にはＦｅ２Ａｌ５中の任意の５０か所におけるＺｎ固溶量を分析し、その平均値をＦｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量とした。
（Ｚｎ含有酸化物層の厚さ）
　熱間プレス部材の上面の平坦部から断面観察用の試験片を採取し、断面観察を行うことによりＺｎ含有酸化物層の厚さを測定した。具体的には、熱間プレス部材の断面を、ＳＥＭを用いて５００倍で観察し、任意の２０か所におけるＺｎ含有酸化物層の厚さを測定し、その平均値をＺｎ含有酸化物層の厚さとした。
（めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比）
　熱間プレス部材から切り出したサンプルを用いて、めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比を測定した。具体的には、ＸＲＤ測定（Ｘ線源：Ｃｕ－Ｋα、管電圧：４０ｋＶ、管電流：３０ｍＡ）で得られた回折パターンからＦｅＡｌ（ｄ＝２．０５）およびＦｅ２Ａｌ５（ｄ＝２．１９）に帰属されるピーク強度を測定し、その強度比をめっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比とした。
（めっき層におけるＺｎの面積率）
　Ｚｎ固溶量の測定に用いたものと同じ断面観察用の試験片をＥＰＭＡにより分析し、めっき層におけるＺｎの面積率を測定した。具体的には、めっき層中のＺｎ固溶量が７０％より高い領域を金属Ｚｎ領域とし、めっき層の全面積に対する前記金属Ｚｎ領域の面積の割合をＺｎの面積率とした。
　さらに、得られた熱間プレス部材の特性を評価するために、以下の条件で塗装後の外観品質およびカット部耐食性を評価した。
（塗装後外観品質）
　得られた熱間プレス部材の上面の平坦部から７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を切り出し、前記試験片に対してリン酸系化成処理および電着塗装を施した。前記リン酸化成処理は、日本パーカライジング社製ＰＢ－ＳＸ３５を用いて標準条件で行い、電着塗装は関西ペイント社製ＧＴ１００Ｖを用いて塗装膜厚が１５μｍとなるように行った。電着塗装の焼付け条件は１７０℃で２０分間保持とした。
　上記電着塗装後の試験片から、観察長として１５ｍｍのサンプルを切出した後、断面観察用サンプルに調整した。まず、ＳＥＭで２００倍の視野で選択した最も電着塗膜が薄い箇所を更に１０００倍に拡大、その視野を１０等分に分けて各電着膜厚を読みとり、その中の平均膜厚Ｄ１（μｍ）および最少膜厚Ｄ２（μｍ）を測定し、以下の基準で電着塗膜の均一性を評価した。評価が◎、○、△のいずれかであれば、電着塗装膜厚が均一であり、外観品質に優れると判断した。評価結果を表３、４に示す。
◎：Ｄ１－Ｄ２が４．０μｍ未満
○：Ｄ１－Ｄ２が４．０μｍ以上６．０μｍ未満
△：Ｄ１－Ｄ２が６．０μｍ以上８．０μｍ未満
×：Ｄ１－Ｄ２が８．０μｍ以上
（カット部耐食性）
　上記電着塗装後の試験片の中央に、長さ８０ｍｍずつ合計１６０ｍｍのクロスカット傷（角度６０°）を形成した後、３０サイクルの腐食試験（ＳＡＥ－Ｊ２３３４）に供した。前記腐食試験後のカット部における発錆状態を観察し、以下の判定基準に基づいてカット部耐食性を判定した。赤錆が発生しているカット傷部の長さが８０ｍｍ未満であれば（評点２～４）、カット部耐食性が優れているものとした。評価結果を表３、４に示す。
評点４：カット部における赤錆発生なし
評点３：赤錆発生しているカット傷部の長さが３０ｍｍ未満
評点２：赤錆発生しているカット傷部の長さが３０ｍｍ以上８０ｍｍ未満
評点１：赤錆発生しているカット傷部の長さが８０ｍｍ以上
　表１に示した結果から分かるように、本発明の条件を満たす熱間プレス部材は、塗装後の外観品質およびカット部耐食性に優れていた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004

Claims (5)

  1. 　鋼板と、
    　前記鋼板の少なくとも一方の面の上に配された、ＦｅＡｌ、Ｆｅ２Ａｌ５、およびＺｎを含有するめっき層と、
    　前記めっき層の上に配されたＺｎ含有酸化物層とを有し、
    　前記Ｆｅ２Ａｌ５中のＺｎ固溶量が１０質量％以上である、熱間プレス部材。
  2. 　前記Ｚｎ含有酸化物層の厚さが０．１０μｍ以上５．０μｍ以下である、請求項１に記載の熱間プレス部材。
  3. 　前記めっき層におけるＦｅＡｌ／Ｆｅ２Ａｌ５比が０．５以上５０以下である、請求項１または２に記載の熱間プレス部材。
  4. 　前記めっき層におけるＺｎの面積率が１％以上２０％以下である、請求項１または２に記載の熱間プレス部材。
  5. 　前記めっき層におけるＺｎの面積率が１％以上２０％以下である、請求項３に記載の熱間プレス部材。
PCT/JP2022/032656 2021-10-29 2022-08-30 熱間プレス部材 WO2023074115A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020247014507A KR20240089216A (ko) 2021-10-29 2022-08-30 열간 프레스 부재
JP2022577434A JP7243949B1 (ja) 2021-10-29 2022-08-30 熱間プレス部材
MX2024005035A MX2024005035A (es) 2021-10-29 2022-08-30 Miembro prensado en caliente.
EP22886449.2A EP4386106A1 (en) 2021-10-29 2022-08-30 Hot pressed member
CN202280067003.XA CN118140004A (zh) 2021-10-29 2022-08-30 热压部件

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021178272 2021-10-29
JP2021-178272 2021-10-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2023074115A1 true WO2023074115A1 (ja) 2023-05-04

Family

ID=86157742

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2022/032656 WO2023074115A1 (ja) 2021-10-29 2022-08-30 熱間プレス部材

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2023074115A1 (ja)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011023418A1 (de) 2009-08-25 2011-03-03 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils und stahlbauteil
JP2011508824A (ja) * 2007-12-20 2011-03-17 フェストアルピネ シュタール ゲーエムベーハー スチールのコーティングされ硬化されたコンポーネントを製造する方法と、この方法のためのコーティングされ硬化されたスチール・ストリップ
JP2011246801A (ja) 2009-10-28 2011-12-08 Jfe Steel Corp 熱間プレス部材およびその製造方法
WO2017195269A1 (ja) * 2016-05-10 2017-11-16 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ成形体
WO2018179395A1 (ja) * 2017-03-31 2018-10-04 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ成形体
WO2019180852A1 (ja) * 2018-03-20 2019-09-26 日本製鉄株式会社 ホットスタンプ成形体

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011508824A (ja) * 2007-12-20 2011-03-17 フェストアルピネ シュタール ゲーエムベーハー スチールのコーティングされ硬化されたコンポーネントを製造する方法と、この方法のためのコーティングされ硬化されたスチール・ストリップ
WO2011023418A1 (de) 2009-08-25 2011-03-03 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils und stahlbauteil
JP2013503254A (ja) 2009-08-25 2013-01-31 ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト 腐食に対する保護を与える金属コーティングが施された鋼部材を製造する方法、および鋼部材
JP2011246801A (ja) 2009-10-28 2011-12-08 Jfe Steel Corp 熱間プレス部材およびその製造方法
WO2017195269A1 (ja) * 2016-05-10 2017-11-16 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ成形体
WO2018179395A1 (ja) * 2017-03-31 2018-10-04 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ成形体
WO2019180852A1 (ja) * 2018-03-20 2019-09-26 日本製鉄株式会社 ホットスタンプ成形体

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101707984B1 (ko) 용융 Ａｌ-Ｚｎ계 도금 강판
JP5708884B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
KR20040007718A (ko) 고강도 알루미늄계 합금 도금 강판과 내열성 및 도장-후내식성이 뛰어난 고강도 차량 부품
KR20040065996A (ko) 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화용융 아연 도금 강판과 그 제조 방법
JP4837604B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板
JP2003055751A (ja) 高加工時のめっき密着性および延性に優れた高強度溶融Ｚｎめっき鋼板及びその製造方法
JP6406475B1 (ja) 焼入れ用Ａｌめっき溶接管、並びにＡｌめっき中空部材及びその製造方法
JP7332967B2 (ja) ホットスタンプ部品
CN111511942A (zh) 镀铝系钢板、镀铝系钢板的制造方法及汽车用部件的制造方法
JP4331915B2 (ja) 疲労耐久性および耐食性に優れた高強度高延性溶融Ｚｎめっき鋼板及びその製造方法
JP2008266685A (ja) 外観に優れた高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP7243948B1 (ja) 熱間プレス部材
EP3396005B1 (en) Mn-containing hot-dip galvannealed steel sheet and manufacturing method therefor
US20220186351A1 (en) Zinc-plated steel sheet for hot stamping, method of manufacturing zinc-plated steel sheet for hot stamping, and hot-stamping formed body
JP4555738B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板
JP2938402B2 (ja) プレス成型性と成型後の耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板
JP2003105493A (ja) 耐食性と延性に優れたＳｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP7131719B1 (ja) 熱間プレス部材および熱間プレス用鋼板ならびにそれらの製造方法
JP7243949B1 (ja) 熱間プレス部材
WO2023074115A1 (ja) 熱間プレス部材
JP5245376B2 (ja) 焼付硬化性に優れた合金化溶融亜鉛めっき用鋼板を用いた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
WO2023074114A1 (ja) 熱間プレス部材
JP7173368B2 (ja) 熱間プレス部材および熱間プレス用鋼板ならびに熱間プレス部材の製造方法
JP7485219B2 (ja) 熱間プレス部材および熱間プレス用鋼板、ならびにそれらの製造方法
JP7126093B2 (ja) 熱間プレス部材およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2022577434

Country of ref document: JP

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 22886449

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2022886449

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022886449

Country of ref document: EP

Effective date: 20240311

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 202280067003.X

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2401002323

Country of ref document: TH

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2024/005035

Country of ref document: MX

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20247014507

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE