WO2021140829A1 - 吐出弁機構及びそれを備えた高圧燃料供給ポンプ - Google Patents

Abstract

吐出弁の開弁時の応答性を向上させることができる吐出弁機構及びそれを備えた高圧燃料供給ポンプを提供する。 吐出弁機構５００は、一次側流路を有する弁シート部５１と、弁シート部５１に対して着座及び離座が可能な弁体５２と、弁体５２の外面に摺接可能に形成され、弁体５２の移動を弁シート部５１に対する接離方向にガイドするガイド部５４２ａとを備える。ガイド部５４２ａは、弁体５２の外面との間隙が所定値以下となるように設定された部分を含む。ガイド部５４２ａよりも上流側の内部空間５４１ａを外部流路２ｇに連通させる第１の二次側流路５４５が弁体５２の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていると共に、ガイド部５４２ａよりも下流側の内部空間５４３ａを外部流路２ｇに連通させる第２の二次側流路５４６が弁体５２の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されている。

Description

吐出弁機構及びそれを備えた高圧燃料供給ポンプ

　本発明は、吐出弁機構及びそれを備えた高圧燃料供給ポンプに関する。

　自動車等の内燃機関のうち、燃料を直接的に燃焼室内部へ噴射する直接噴射タイプにおいては、燃料を高圧化するための高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。高圧燃料供給ポンプでは、製品のグローバル展開が進められている現在、簡易な構成で低コストに製造することが重要な課題である。例えば、高圧燃料供給ポンプの一部を構成する吐出弁ユニットでは、シート面を有するシート部材と、シート面に対して接離する吐出弁部材と、吐出弁部材をシート面側へ付勢する吐出弁ばねと、これら３つの部材を収容するバルブハウジングとからなる簡素な構成のものが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。

　特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプでは、バルブ開閉時にストローク軸線の交差方向への弁の激しい変位を抑制するために、吐出弁ユニットのバルブハウジングが、吐出弁部材の最大直径位置を摺動可能に保持する規制部を有すると共に、シート部材のシート面の中心軸が吐出弁部材のストローク軸線と重なるようにシート部材を内径側に保持しており、さらに、吐出弁ユニットが、吐出弁部材とシート部材とを保持してユニット化された状態で、ポンプハウジングに形成された吐出弁ユニットに繋がる開口の内周面に圧入固定されている。

特開２０１９－３１９７７号公報

　特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプの吐出弁ユニットにおいては、バルブハウジングにおけるストローク軸線の延在方向の吐出口側の部分（吐出側先端部）にバルブハウジング吐出孔（通路）が設けられており、吐出弁部材のストローク軸線上の前後（高圧燃料供給ポンプの加圧室側の空間と吐出口側の空間）の燃料差圧によって吐出弁部材が規制部に沿って移動することで開弁する。吐出弁部材が開弁すると、加圧室の燃料は、バルブハウジングの側面部における規制部よりも上流側の部分又は規制部の中途部分に設けたバルブハウジング吐出孔（通路）を通過して吐出口へ圧送される。

　このような構造の吐出弁ユニットにおいては、吐出弁部材の開弁時にストローク軸線上の前後の燃料差圧が十分でない場合、吐出弁部材の必要なリフト量を確保することができないことや開弁動作が緩慢になることが懸念される。高圧燃料供給ポンプが大流量や高速の運転のときに、吐出弁部材の開弁時のリフト量が少なく開弁動作が遅いと、加圧室内の圧力が必要以上に上昇する。この場合、高圧燃料供給ポンプを構成する各種部品に必要以上の高圧な負荷を与えたり、高圧燃料供給ポンプの効率低下を招いたりする虞がある。

　特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいては、当該ポンプの吐出口が吐出弁ユニットのストローク軸線の延在方向に位置している。しかし、高圧燃料供給ポンプの中には、その吐出口が、吐出弁ユニットのストローク軸線の延在方向には無く、吐出弁ユニットからずれた位置に設けられている構造のものがある。このような構造では、特許文献１に記載の吐出弁ユニットのようにバルブハウジングにおけるストローク軸線の延在方向にバルブハウジング吐出孔を設けていても吐出口側の圧力を導くことができないので、通常、当該バルブハウジング吐出孔を介した燃料の流れを阻止する構造を設けている。このような構造の吐出弁ユニットでは、開弁時の吐出弁部材のストローク軸線上の移動に伴って、バルブハウジング内の吐出弁部材の２次側の燃料圧力が上昇してしまう。したがって、吐出弁部材のストローク軸線上の前後の燃料差圧を十分に確保することが特に難しくなる。

　本発明は、上記の問題点を解消するためになされたものであり、その目的は、吐出弁の開弁時の応答性を向上させることができる吐出弁機構及びそれを備えた高圧燃料供給ポンプを提供することである。

　本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、一次側流路を有する弁シート部と、前記弁シート部に対して着座及び離座が可能な弁体と、前記弁体の外面に摺接可能に形成され、前記弁体の移動を前記弁シート部に対する接離方向にガイドするガイド部とを備え、前記ガイド部は、前記弁体の外面と間隙が所定値以下となるように設定された部分を含み、前記ガイド部よりも上流側の内部空間を外部流路に連通させる第１の二次側流路が前記弁体の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていると共に、前記ガイド部よりも下流側の内部空間を前記外部流路に連通させる第２の二次側流路が前記弁体の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていることを特徴とする。

　本発明によれば、ガイド部が流れの絞りとして機能して流体の圧力降下が生じるので、その分、弁体の移動方向の前後の内部空間（ガイド部の上流側の内部空間と下流側の内部空間）の流体差圧がさらに増加する。したがって、増加した流体差圧によって弁体の開弁動作がより高速になるので、吐出弁機構の開弁時の応答性を向上させることができる。
  上記以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムを示す構成図である。 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを示す縦断面図である。 図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIII－III矢視から見た横断面図である。 図３に示す本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構を拡大した状態で示す断面図である。 本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構を分解した状態で示す斜視図である。 本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構を第１貫通孔を含む平面で切断した断面図である。 本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構を図６に示す切断面とは異なる第２貫通孔を含む平面で切断した断面図である。 本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構の一部を構成する吐出弁ホルダを示す斜視図である。

　以下、本発明の吐出弁機構及びそれを備えた高圧供給燃料ポンプの実施の形態について図面を用いて説明する。
［第１の実施の形態］  まず、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムの構成について図１を用いて説明する。図１は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムを示す構成図である。

　図１中、破線で囲まれた部分は、高圧燃料供給ポンプの本体であるポンプボディを示している。この破線の中に示されている機構及び部品は、ポンプボディに組み込まれたものであることを示している。なお、図１は燃料供給システムの構成を模式的に示した図であり、図１に示された高圧燃料供給ポンプの構成が後述の図２以降に示される構成と異なるところがある。

　図１において、内燃機関の燃料供給システムは、例えば、燃料を貯留する燃料タンク１０１と、燃料タンク１０１内の燃料を汲み上げて送出するフィードポンプ１０２と、フィードポンプ１０２から送出された燃料を加圧して吐出する高圧燃料供給ポンプ１と、高圧燃料供給ポンプ１から圧送された高圧の燃料を噴射する複数のインジェクタ１０３とを備えている。高圧燃料供給ポンプ１は、吸入配管１０４を介してフィードポンプ１０２に接続されていると共に、コモンレール１０５を介してインジェクタ１０３に接続されている。インジェクタ１０３は、エンジンの気筒数に応じてコモンレール１０５に装着されている。コモンレール１０５には、高圧燃料供給ポンプ１から吐出された燃料の圧力を検出する圧力センサ１０６が装着されている。本システムは、エンジンのシリンダ筒内に直接燃料を噴射するシステム、いわゆる、直噴エンジンシステムである。

　高圧燃料供給ポンプ１は、燃料を加圧するための加圧室３を内部に有するポンプボディ１ａと、ポンプボディ１ａに組み付けられたプランジャ４、電磁吸入弁機構３００、吐出弁機構５００とを備えている。プランジャ４は、往復運動により加圧室３内の燃料を加圧するものである。電磁弁機構３００は、加圧室３に吸入する燃料流量を調節する容量可変機構として機能するものである。吐出弁機構５００は、プランジャ４により加圧された燃料をコモンレール１０５側へ吐出するものである。電磁弁機構３００の上流側には、高圧燃料供給ポンプ１内で発生した圧力脈動が吸入配管１０４へ波及することを低減させる圧力脈動低減機構としてのダンパ１２が設けられている。

　フィードポンプ１０２、高圧燃料供給ポンプ１の電磁弁機構３００、インジェクタ１０３は、エンジンコントロールユニット（以下、ＥＣＵという）１０７に電気的に接続されており、ＥＣＵ１０７の出力する制御信号により制御される。ＥＣＵ１０７には、圧力センサ１０６からの検出信号が入力される。

　燃料供給システムでは、ＥＣＵ１０７の制御信号に基づき駆動されたフィードポンプ１０２によって燃料タンク１０１内の燃料が汲み上げられる。この燃料は、フィードポンプ１０２によって適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管１０４を通して高圧燃料供給ポンプ１の低圧燃料吸入口２ａに送られる。低圧燃料吸入口２ａを通過した燃料は、ダンパ１２及び吸入通路２ｄを介して電磁弁機構３００の吸入ポート３１ｃに至る。電磁弁機構３００に流入した燃料は、吸入弁３０により開閉される開口部を通過する。この燃料は、往復運動するプランジャ４の下降行程で加圧室３へ吸入され、プランジャ４の上昇行程で加圧室３内において加圧される。加圧された燃料は、吐出弁機構５００を介してコモンレール１０５へ圧送される。コモンレール１０５内の高圧の燃料は、ＥＣＵ１０７の制御信号に基づき駆動する各インジェクタ１０３によってエンジンの各シリンダ筒内へ噴射される。高圧燃料供給ポンプ１は、ＥＣＵ１０７から電磁弁機構３００への制御信号に応じて所望の燃料流量を吐出する。

　次に、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの各部の構成を図２及び図３を用いて説明する。図２は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを示す縦断面図である。図３は図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIII－III矢視から見た横断面図である。

　図２及び図３において、高圧燃料供給ポンプ１は、燃料を加圧する加圧室３を内部に有するポンプボディ１ａ、ポンプボディ１ａに組み付けられたプランジャ４、電磁弁機構３００、吐出弁機構５００（図３のみに図示）、リリーフ弁機構６００、及び、圧力脈動低減機構としてのダンパ１２（図２のみに図示）を備えている。この高圧燃料供給ポンプ１は、ポンプボディ１ａに設けた取付フランジ１ｂ（図３のみに図示）を用いてエンジンのポンプ取付部１１１（図２のみに図示）に密着し、図示しない複数のボルトにより固定される。ポンプボディ１ａにおけるポンプ取付部１１１と嵌合する外周面には、Ｏリング１５（図２に図示）が嵌め込まれている。Ｏリング１５は、ポンプ取付部１１１とポンプボディ１ａとの間をシールし、エンジンオイル等がエンジンの外部に漏れることを防止する。

　ポンプボディ１ａの中央部には、長手方向（図２中、上下方向）に延在する挿入穴部１ｄが形成されており、挿入穴部１ｄにシリンダ５が圧入されて取り付けられている。シリンダ５は、プランジャ４の往復運動をガイドするものであり、ポンプボディ１ａと共に加圧室３の一部を形成している。シリンダ５は、外周部に段差状の固定部５ａを有している。ポンプボディ１の挿入穴部１ｄの開口縁部を内周側に変形させてシリンダ５の固定部５ａを加圧室３側へ押圧させている。これにより、シリンダ５の加圧室３側の端面がポンプボディ１ａの挿入穴部１ｄの底面に圧着し、加圧室３内で加圧された燃料が低圧側に漏れないようシールしている。

　プランジャ４の先端側（図２中、下端側）には、タペット６が設けられている。タペット６は、エンジンのカムシャフト（図示せず）に取り付けられたカム１１２の回転運動を直線的な往復運動に変換してプランジャ４に伝達するものである。プランジャ４は、リテーナ７を介したばね８の付勢力によりタペット６に圧着されている。これにより、カム１１２の回転運動に伴いプランジャ４がシリンダ５内を往復運動し、加圧室３の容積が増減する。

　ポンプボディ１ａには、有底の筒状部を有するシールホルダ９が固定されており、シールホルダ９の底部をプランジャ４が貫通している。シールホルダ９の内部には、プランジャ４とシリンダ５の摺動部を介して加圧室３から漏れ出る燃料を貯めておく副室９ａが形成されている。

　シールホルダ９の内部の底部側（図２中、下端部側）にはプランジャシール１０が保持されている。プランジャシール１０は、プランジャ４の外周面が摺動可能に接触するように設置されている。プランジャシール１０は、プランジャ４の往復運動時に、副室９ａ内の燃料がエンジン側へ流出するのを防止する。同時に、エンジン内の潤滑油（エンジンオイルを含む）がエンジン側からポンプボディ１ａの内部へ流入することを防止する。

　ポンプボディ１ａの側壁には、図３に示すように、吸入ジョイント１７が取り付けられている。吸入ジョイント１７には吸入配管１０４（図１参照）が接続され、燃料タンク１０１（図１参照）からの燃料が吸入ジョイント１７の低圧燃料吸入口２ａを介して高圧燃料供給ポンプ１の内部へ供給される。ポンプボディ１ａに設けられた低圧燃料吸入口２ａの直下流側の吸入通路２ｂには、吸入フィルタ１８が配置されている。吸入フィルタ１８は、燃料タンク１０１から低圧燃料吸入口２ａまでの間に存在する異物が燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ１内に吸収されることを防ぐ役目がある。

　また、図２に示すように、ポンプボディ１ａの先端部（図２中、上端部）には、カップ状のダンパカバー１３が取り付けられている。ポンプボディ１ａの先端部とダンパカバー１３により低圧燃料室２ｃが形成されている。低圧燃料室２ｃ内には、圧力脈動低減機構としてのダンパ１２が配置されている。

　図２及び図３に示すように、ポンプボディ１ａの側壁には、ポンプボディ１ａに形成された吸入通路２ｅを介して加圧室３に連通する第１取付穴部１ｆが設けられている。第１取付穴部１ｆには、電磁吸入弁機構３００が取り付けられている。電磁吸入弁機構３００は、吸入弁３０を含む弁機構部と、電磁コイル４１やアンカー４５、ロッド４６を含むソレノイド機構部とに大別される。

　弁機構部は、例えば、吸入弁３０、吸入弁ハウジング３１、吸入弁ストッパ３２、吸入弁付勢ばね３３とからなる。吸入弁ハウジング３１は、吸入弁３０が着座または離座する弁シート部３１ａとロッド４６を摺動自在に支持するロッドガイド部３１ｂとが一体に形成されている。吸入弁ハウジング３１には、低圧燃料室２ｃの下流側のポンプボディ１ａに形成された吸入通路２ｄに連通する吸入ポート３１ｃが複数設けられている。吸入弁ストッパ３２は、吸入弁ハウジング３１に固定されており、吸入弁３０のリフト量を規制する。、吸入弁３０と吸入弁ストッパ３２との間には吸入弁付勢ばね３３が配置され、吸入弁付勢ばね３３は吸入弁３０を弁シート部３１ａ側（閉弁方向）へ付勢している。

　ソレノイド機構部は、例えば、電磁コイル４１及びコネクタの接続端子４２を備えている。コネクタの接続端子４２は、一端部側が電磁コイル４１に電気的に接続され、他端部側がＥＣＵ１０７（図１参照）側の制御ラインと接続可能となるように構成されている。

　また、ソレノイド機構部は、固定部の磁気コア４４と、可動部のアンカー４５及びロッド４６とを備えている。固定部の磁気コア４４と可動部のアンカー４５は、電磁コイル４１の周りで磁気回路を形成する。磁気コア４４とアンカー４５は対向するように配置され、磁気コア４４とアンカー４５の対向する端面はそれぞれ相互間に磁気吸引力が作用する磁気吸引面を構成する。ロッド４６は、一方側（図２及び図３中、右側）の先端部が吸入弁３０に接離可能で、他方側（図２及び図３中、左側）の端部にロッド鍔部４６ａを有している。ロッド４６は、ロッドガイド部３１ｂの内周側及びアンカー４５の内周側で摺動自在に保持されており、ロッド４６の往復動作はロッドガイド部３１ｂによってガイドされる。

　磁気コア４４とロッド鍔部４６ａの間には、ロッド付勢ばね４８が配置されている。ロッド付勢ばね４８は、吸入弁３０の開弁方向に付勢力を与えるものである。吸入弁ハウジング３１のロッドガイド部３１ｂとアンカー４５の間には、アンカー付勢ばね４９が配置されている。アンカー付勢ばね４９は、アンカー４５を磁気コア４４側へ付勢するものである。ロッド付勢ばね４８は、アンカー付勢ばね４９に対して、コイル３４が無通電状態において吸入弁３０の開弁を維持するのに必要十分な付勢力となるように設定されている。

　また、図３に示すように、ポンプボディ１ａの側壁には、第２取付穴部１ｇが設けられている。第２取付穴部１ｇには、吐出弁機構５００が取り付けられている。吐出弁機構５００は、例えば、吐出弁シート５１、吐出弁シート５１に対して着座及び離座が可能な弁体５２と、弁体５２を吐出弁シート５１側に付勢する吐出弁ばね５３と、弁体５２及び吐出弁ばね５３を収容する吐出弁ホルダ５４とを備えている。第２取付穴部１ｇの開口部には、当該開口部を閉塞するプラグ５５が配置されている。プラグ５５は、溶接等によりポンプボディ１ａに接合されており、燃料が外部へ漏洩するのを防ぐ機能を有している。吐出弁機構５００が配置された第２取付穴部１ｇは、ポンプボディ１ａに形成された吐出通路２ｆを介して加圧室３に連通していると共に、ポンプボディ１ａに形成された吐出通路２ｇを介して後述の燃料吐出口２ｈに連通している。

　吐出弁機構５００は、加圧室３（吐出通路２ｆ）と弁体５２の二次側の内部空間（吐出通路２ｇに連通する内部空間）との間に燃料差圧が無い状態では、吐出弁ばね５３の付勢力によって弁体５２が吐出弁シート５１に圧着されて閉弁状態となるように構成されている。加圧室３の燃料圧力が弁体５２の二次側の内部空間の燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、弁体５２が吐出弁ばね５３の付勢力に逆らって開弁するように構成されている。以上の構成の吐出弁機構５００は、燃料の流通方向を制限する逆止弁として機能する。
吐出弁機構５００の構造の詳細は後述する。

　また、図２及び図３に示すように、ポンプボディ１ａにおける加圧室３を挟んで第１取付穴部１ｆの反対側には、第３取付穴部１ｈが設けられている。第３取付穴部１ｈの開口部には燃料吐出口２ｈを形成する吐出ジョイント１９が固定されており、ポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈと吐出ジョイント１９の内部空間とにより形成された収容空間にリリーフ弁機構６００が配置されている。

　リリーフ弁機構６００は、例えば、リリーフ弁シート６１と、リリーフ弁シート６１に接離するリリーフ弁６２と、リリーフ弁６２を保持するリリーフ弁ホルダ６３と、リリーフ弁６２をリリーフ弁シート６１側へ付勢するリリーフばね６４と、これらの部材６１、６２、６３、６４を内包するリリーフ弁ハウジング６５とからなる。リリーフ弁ハウジング６５は、リリーフ弁室を形成するリリーフボディとしても機能する。リリーフ弁ハウジング６５内には、リリーフばね６４、リリーフ弁ホルダ６３、リリーフ弁６２がこの順に挿入された後、リリーフ弁シート６１が圧入固定されている。リリーフばね６４は、一端側がリリーフ弁ハウジング６５に当接し他端側がリリーフ弁ホルダ６３に当接している。
リリーフ弁６２は、リリーフばね６４の付勢力がリリーフ弁ホルダ６３を介して作用してリリーフ弁シート６１に押圧されることで、燃料の流れを遮断する。リリーフ弁６２の開弁圧力は、リリーフばね６４の付勢力によって決定される。本実施の形態におけるリリーフ弁機構６００は、ポンプボディ１ａに形成されたリリーフ通路２ｉを介して加圧室３に連通している。なお、リリーフ弁機構６００は、低圧燃料室２ｃや吸入通路２ｂに連通するように構成することも可能である。

　リリーフ弁機構６００は、コモンレール１０５（図１参照）やその先の部材に何らかの問題が生じてコモンレール１０５が異常に高圧になった場合に作動するよう構成された弁機構である。すなわち、リリーフ弁機構６００は、リリーフ弁６２の上流側と下流側との差圧が設定圧力を超えた場合に、リリーフばね６４の付勢力に抗してリリーフ弁６２が開弁するように構成されている。リリーフ弁機構６００は、コモンレール１０５内の圧力が高くなった場合に開弁して燃料を加圧室１１または低圧燃料室２ｃ等に戻す機能を有している。なお、本実施の形態におけるリリーフ弁機構６００は、開弁した場合に燃料を加圧室３に戻すものなので、所定の圧力以下では閉弁状態を維持する必要があり、加圧室３の高圧に対抗するための強力なリリーフばね６４を有している。

　次に、高圧燃料供給ポンプの動作を図２～図３を用いて説明する。

　図３に示す高圧燃料供給ポンプ１では、燃料が吸入ジョイント１７の低圧燃料吸入口２ａから流入し、燃料中の異物が吸入フィルタ１８によって除去される。その後、図２に示す低圧燃料室２ｃに流入した燃料は、低圧燃料室２ｃ内のダンパ１２によって圧力脈動が低減され、吸入通路２ｄを介して電磁吸入弁機構３００に至る。

　図２に示すプランジャ４がカム１１２の回転によってカム１１２側に移動する下降運動をする場合、加圧室３の容積が増加し、加圧室３内の燃料圧力が低下する。このとき、加圧室３内の燃料圧力が電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１ｃの圧力よりも低くなると、電磁吸入弁機構３００の吸入弁３０が開口状態になる。このため、燃料は、吸入弁３０の開口部を通り加圧室３に流入する。この状態を吸入工程と称する。

　プランジャ４は、下降運動の終了後に上昇運動に転じる。ここでは、電磁コイル４１は無通電状態が維持されたままであり、磁気付勢力は生じていない。この場合、ロッド付勢ばね４８の付勢力によって、吸入弁３０が開弁状態で維持されている。加圧室３の容積はプランジャ４の上昇運動に伴い減少するが、吸入弁３０が開弁した状態では、加圧室３に一度吸入された燃料が再び吸入弁３０の開口部を通して吸入通路２ｄへと戻されるので、加圧室３の圧力が上昇することは無い。この状態を戻し行程と称する。

　この状態で、ＥＣＵ１０７（図１参照）の制御信号が電磁吸入弁機構３００に印加されると、電磁コイル４１には端子４２を介して電流が流れる。すると、磁気コア４４とアンカー４５との間に磁気吸引力が作用し、磁気コア４４とアンカー４５が対向する磁気吸引面で衝突する。磁気吸引力がロッド付勢ばね４８の付勢力に打ち勝ってアンカー４５を付勢し、アンカー４５がロッド鍔部４６ａと係合してロッド４６を吸入弁３０から離れる方向に移動させる。

　このとき、吸入弁付勢ばね３３の付勢力及び燃料の吸入通路２ｄへの流れ込みによる流体力によって吸入弁３０が閉弁する。吸入弁３０の閉弁により、加圧室３の燃料圧力は、プランジャ４の上昇運動に応じて上昇し、燃料吐出口２ｈの圧力以上になると、図３に示す吐出弁機構５００の吐出弁５２が開弁する。これにより、加圧室３の高圧の燃料は、吐出通路２ｆ、吐出弁機構５００、吐出通路２ｇを介して燃料吐出口２ｈから吐出され、コモンレール１０５（図１参照）へ供給される。この状態を吐出行程と称する。

　すなわち、図２に示すプランジャ４の下始点から上始点までの間の上昇運動は、戻し行程と吐出行程とからなる。また、電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４１への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の流量を制御することができる。電磁コイル４１へ通電するタイミングを早くすれば、プランジャ４の上昇運動中の、戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。すなわち、吸入通路２ｄに戻される燃料が少なくなる一方、高圧吐出される燃料は多くなる。それに対して、通電するタイミングを遅くすれば、上昇運動中の、戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。すなわち、吸入通路２ｄに戻される燃料が多くなる一方、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４１への通電タイミングは、ＥＣＵ１０７からの指令によって制御される。

　なお、何等かの故障等により、燃料吐出口２ｈの圧力がリリーフ弁機構６００のセット圧力より大きくなった場合、リリーフ弁６２が開弁状態となり、異常高圧の燃料がリリーフ通路２ｉを介して加圧室３にリリーフされる。

　以上のように、高圧燃料供給ポンプ１では、電磁コイル４１への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量をエンジンが必要とする量に制御することができる。

　ところで、図３に示す吐出弁機構５００は、弁体５２の移動方向の前後に位置する一次側の吐出弁シート５１の内部空間と二次側の吐出弁ホルダ５４内の燃料差圧によって移動することで開弁するものである。吐出弁機構５００の開弁時に、弁体５２の一次側と二次側の燃料差圧が不十分な場合、弁体５２の必要なリフト量を確保することができないことや開弁動作が緩慢になることが懸念される。高圧燃料供給ポンプ１が大流量や高速の運転のときに、弁体５２の開弁時のリフト量が少なく開弁動作が遅いと、高圧燃料供給ポンプ１の加圧室３内の圧力が必要以上に上昇する。開弁時に弁体５２のリフト量が少なく動作が遅いと、高圧燃料供給ポンプ１の加圧室３内の圧力が必要以上に上昇する。この場合、高圧燃料供給ポンプ１を構成するポンプボディ１ａやタペット６に対して必要以上の高圧な負荷を与えたり、高圧燃料供給ポンプ１の効率低下を招いたりする虞がある。そこで、本実施の形態に係る吐出弁機構５００は、弁体５２の一次側と二次側の燃料差圧を十分に確保することができる構造を備えることで、弁体５２の開弁時の応答性を向上させるものである。

　次に、本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構の詳細な構造を図４及び図５を用いて説明する。図４は図３に示す本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構を拡大した状態で示す断面図である。図５は本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構を分解した状態で示す斜視図である。

　図４及び図５において、吐出弁機構５００は、上述したように、吐出弁シート５１、弁体５２、吐出弁ばね５３、吐出弁ホルダ５４を備えている。

　吐出弁シート５１は、内部空間が燃料の一次側流路５１１ａを形成する筒状のシート本体部５１１と、シート本体部５１１の軸方向一方側（図４中、左側）に一体に設けられ径方向外側へ突出する環状のフランジ部５１２とで構成されている。吐出弁シート５１は、シート本体部５１１の軸方向他方側（図４中、右側）の一次側流路５１１ａの開口縁部にシート面５１１ｂを有している。シート面５１１ｂは、弁体５２が着座することで一次側流路５１１ａが閉塞されるように構成されており、例えば、一次側流路５１１ａの軸方向外側に向かって徐々に拡径するテーパ面に形成されている。吐出弁シート５１は、フランジ部５１２側が加圧室３（吐出流路２ｆ）側を向くように配置されており、フランジ部５１２の外周面が第２取付穴部１ｇの内周面に圧入されることでポンプボディ１ａに固定されている。

　弁体５２は、吐出弁ホルダ５４の内部に保持された状態で、吐出弁シート５１の一次側流路５１１ａの下流側に配置されている。弁体５２は、例えば、吐出弁シート５１のテーパ状のシート面５１１ｂに対して線接触が可能なボール弁で構成されている。

　吐出弁ばね５３は、例えば、コイルばねで構成されている。吐出弁ばね５３は、弁体５２と共に吐出弁ホルダ５４の内部に収容されており、一端側（図４中、左端側）が弁体５２に当接すると共に他端側（図４中、右端側）が吐出弁ホルダ５４の後述の底部５４３ｂに当接している。吐出弁ばね５３は、その自然長が弁体５２及び吐出弁ばね５３の全体を吐出弁ホルダ５４内に収容可能となる長さに設定されている。これにより、吐出弁ばね５３及び弁体５２をこの順で吐出弁ホルダ５４内に挿入してから組み立てることが可能となり、吐出弁機構５００の組立性が向上する。

　吐出弁ホルダ５４は、例えば、一方側が開口する有底の筒状部材であり、開口側が吐出弁シート５１側を向き底部側が第２取付穴部１ｇの開口側を向くように配置されている。
吐出弁ホルダ５４は、開口側から底部側に向かって順に、吐出弁シート５１のシート本体部５１１のシート面５１１ｂ側の部分を内包する第１筒状部５４１と、内部に弁体５２を保持する第２筒状部５４２と、内部空間が吐出弁ばね５３を収容するばね室５４３ａを形成し底部５４３ｂを有する第３筒状部５４３とが一体に形成されて構成されている。

　第１筒状部５４１は、例えば、その先端部の端面が吐出弁シート５１のフランジ部５１２のシート面５１１ｂ側の端面に当接すると共に、その先端部の外周面が第２取付穴部１ｇの内周面に圧入されるように形成されている。第１筒状部５４１の内部空間５４１ａは、吐出弁シート５１の一次側流路５１１ａを通過した燃料が流入する流路を形成している。

　第２筒状部５４２には、弁体５２の移動を吐出弁シート５１に対する接離方向にガイドするガイド部５４２ａが形成されている。ガイド部５４２ａは、弁体５２の外径よりも僅かに大きな内径を有する内周面によって構成されたものであり、第１筒状部５４１の内周面に連続している。すなわち、ガイド部５４２ａは、弁体５２の外面に摺接可能に形成されている。ガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間の間隙は、当該間隙を流体が通過したときに所定以上の圧力降下が生じる流れの絞りとして機能する大きさに設定されている。すなわち、ガイド部５４２ａは、弁体５２の外面との間隙がシミュレーションや実験等の解析によって得られた所定値以下となるように形成されている。ガイド部５４２ａと弁体５２の間隙（第２筒状部５４２のガイド部５４２ａの位置に形成された内部空間）は、第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ（流路）よりも下流側に位置する流路を形成している。

　ここで、ガイド部５４２ａと弁体５２の間隙が絞りとして機能する設定可能な数値範囲の具体例を以下に示す。以下は、弁体５２としてボール弁を用いた場合であり、当該間隙はガイド部５４２ａの内径から弁体５２の直径を差し引いたものである。

　第１に、絞りとして機能する間隙うち、実用上最適な間隙δ１の数値範囲を示す。この間隙δ１は、弁体５２の移動速度が１［ｍ／ｓ］の場合を想定している。

　一般的な市販乗用車のエンジン排気量は２～３リッター以下が大半であり、それらエンジンで消費される燃料（＝燃料ポンプの吐出流量）にはおおよその相場がある。一般的なガソリンエンジン用ポンプの流量を鑑みて、所望の圧力降下を得るための隙間δ１は、例えば弁体５２の直径ｄが４．７６［ｍｍ］の場合、間隙δ１は、１．２４［ｍｍ］となる。公差を±０．０５［ｍｍ］とした場合、間隙δ１の下限は１．１９［ｍｍ］であり、上限は１．２９［ｍｍ］である。ここで、直径ｄを４．７６としたのは、市場でよく流通しているボール径の規格であるためだが、この値に限定する必要はない。

　原理的には弁体５２の質量は直径ｄの３乗に比例する。また、弁体５２に作用する差圧力（駆動力）は、弁体直径ｄの４乗に比例し、隙間δ１の２乗に反比例する。物理的に加速度は駆動力／質量であるので、弁体５２の加速度は直径ｄの平方根（√ｄ）に比例し、隙間δ１の２乗（δ１^２）に反比例する。弁体５２の挙動が同等となる設計としては、加速度が同等となるような直径ｄと隙間δ１の選択をすればよい。すなわち、隙間δ１は直径ｄの平方根（√ｄ）に比例する。

　この考えに基づくと、例えば直径ｄがガソリンポンプとしては小さめの３ｍｍの場合、間隙δ１の範囲は以下となる。間隙δ１の下限は、前述の弁体５２の直径の２乗根（√）に比例して小さくなり、０．９４（＝１．１９×√（３／４．７６））［ｍｍ］となる。
また、間隙δ１の上限は、１．０２（＝１．２９×√（３／４．７６））［ｍｍ］となる。

　弁体５２の直径ｄは大きい方で６［ｍｍ］程度が想定される。この場合、間隙δ１の下限は、前述の弁体５２の直径の２乗根（√）に比例して小さくなり、１．３４（＝１．１９×√（６／４．７６））［ｍｍ］となる。一方、間隙δ１の上限は、１．４５（＝１．２９×√（６／４．７６））［ｍｍ］となる。

　前述では、弁体５２の移動速度が１ｍ／ｓの具体例として説明したが、ポンプの性能や仕様によってはこれよりも多少大きい、または小さくてもよい。そこで、現実的な例として、移動速度が０．５ｍ／ｓおよび２ｍ／ｓの場合の間隙δ２の数値を以下説明する。

　一般的な等価速度運動では、平均速度を２倍とする場合は、加速度は４倍を見込む。先述では弁体５２の加速度は直径ｄの平方根（√ｄ）に比例するため、隙間δ２は１／２倍とすればよい。同様に、加速度を１／４倍とするためには、隙間δ２は２倍とすればよい。

　例えば、弁体５２の直径ｄが４．７ｍｍで、移動速度が２ｍ／ｓのとき、隙間δ２は１ｍ／ｓの場合の１／２倍となる。したがって、弁体直径ｄが４．７６ｍｍの場合、隙間δ２の下限は１．２４／２＝０．６２となる。同様に、弁体５２の移動速度が０．５ｍ／ｓのとき、隙間δ２は移動速度が１ｍ／ｓの場合の２倍となる。したがって、弁体直径ｄが４．７６ｍｍの場合、隙間δ２の上限は１．２４×２＝２．４８ｍｍとなる。このようなレベルの数値であれば、弁体を素早く動かす絞り効果として機能できる。

　弁体５２の直径ｄが３ｍｍの場合の隙間δ２の上限及び下限は以下の計算値となる。δ２の上限は、１．９７（＝２．４８×√（３／４．７６））となる。また、δ２の下限は、０．４９（＝０．６２×√（３／４．７６））となる。

　同じく、弁体５２の直径ｄが６ｍｍの場合の隙間δ２の上限及び下限は以下の計算値となる。δ２の上限は、２．７８（＝２．４８×√（６／４．７６））となる。また、δ２の下限は、０．７０（＝０．６２×√（６／４．７６））となる。

　上述した弁体５２の直径ｄと絞りとして機能する間隙δ１、δ２との関係を特性図として以下に示す。

　第２筒状部５４２には、また、弁体５２のリフト方向（開弁方向）の移動を規制するストッパ部５４２ｂが形成されている。ストッパ部５４２ｂは、ガイド部５４２ａよりも第３筒状部５４３側に位置する内周面によって構成されたものであり、ガイド部５４２ａに連続している。ストッパ部５４２ｂを構成する第２筒状部５４２の内周面は、その内径がガイド部５４２ａの内径よりも小さく、ガイド部５４２ａ側から第３筒状部５４３側に向かって徐々に縮径するテーパ面で構成されている。すなわち、ストッパ部５４２ｂは、弁体５２の外面に当接可能に形成されている。第２筒状部５４２のストッパ部５４２ｂの位置に形成された内部空間は、ガイド部５４２ａの位置に形成された内部空間（流路）よりも下流側で、且つ、第３筒状部５４３のばね室５４３ａよりも上流側の流路を形成している。すなわち、ストッパ部５４２ｂは、ガイド部５４２ａとばね室５４３ａの間の位置に形成されている。

　第３筒状部５４３は、ばね室５４３ａを形成する内周面が第２筒状部５４２のストッパ部５４２ｂに連続している。ばね室５４３ａは、第２筒状部５４２のストッパ部５４２ｂの位置に形成された内部空間（流路）よりも下流側に位置する流路を形成している。第３筒状部５４３は、外周面から径方向外側に突出して周方向に延在する環状の突条部５４３ｃを有している。突条部５４３ｃは、その外周面が第２取付穴部１ｇの内周面に圧入されている。

　第２筒状部５４２のガイド部５４２ａよりも吐出弁シート５１に近い位置にある第１筒状部５４１には、径方向に貫通する第１貫通孔５４５が複数（例えば、図５では４つ）形成されている。複数の第１貫通孔５４５は、図５に示すように吐出弁ホルダ５４の周方向に間隔をあけて配列されている。第１貫通孔５４５は、例えば、すべて同一の孔径となるように形成されている。第１貫通孔５４５は、ガイド部５４２ａよりも上流側に位置する第１筒状部５４１の内部空間５４１ａを外部流路である吐出流路２ｇに連通させる第１の二次側流路を構成するものであり、弁体５２の移動方向（接離方向）の側方（吐出弁ホルダ５４の径方向外側）に燃料を流出させるものである。

　第２筒状部５４２のガイド部５４２ａ及びストッパ部５４２ｂよりも吐出弁シート５１から離れた位置にある第３筒状部５４３には、径方向に貫通する第２貫通孔５４６が複数（例えば、図５では４つ）形成されている。複数の第２貫通孔５４６は、例えば図５に示すように、吐出弁ホルダ５４の周方向に間隔をあけて配列されると共に、複数の第１貫通孔５４５に対して軸方向に並ぶように配置されている。第２貫通孔５４６は、例えば、すべて同一の孔径となるように形成されている。第２貫通孔５４６は、ガイド部５４２ａよりも下流側に位置する第３筒状部５４３のばね室５４３ａを外部流路である吐出流路２ｇに連通させる第２の二次側流路を構成するものであり、弁体５２の移動方向（接離方向）の側方（吐出弁ホルダ５４の径方向外側）に燃料を流出させるものである。

　第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６は、例えば、両者の孔径が同一となるように形成することが可能である。この場合、第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６の加工時に、孔を穿つドリルを交換する必要がない。また、第１貫通孔５４５の孔径を第２貫通孔５４６の孔径以上となるように設定することも可能である。これは、絞りとして機能するガイド部５４２ａを通過して第２貫通孔５４６を流れる流体の流量が、絞りの抵抗の分、第１貫通孔５４５よりも相対的に少なくなることを反映させたものである。

　第３筒状部５４３の底部５４３ｂの内面は、吐出弁ばね５３の受け座として機能している。第３筒状部５４３の底部５４３ｂには、軸方向に貫通する第３貫通孔５４７が形成されている。

　吐出弁ホルダ５４の径方向外側には、環状流路５７が形成されている。環状流路５７は、吐出弁ホルダ５４の外周面と第２取付穴部１ｇの内周面と形成されており、吐出通路２ｇに接続されている。環状流路５７には、吐出弁ホルダ５４の第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６が開口している。

　プラグ５５は、吐出弁機構５００と別に第２取付穴部１ｇへ挿入され、吐出弁ホルダ５４の底部５４３ｂに接触させるように配置されている。これにより、プラグ５５は、吐出弁ホルダ５４の抜けを防止する機能を有している。

　次に、本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構の動作及び作用について図４を用いて説明する。図４中、太い矢印Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４はそれぞれ燃料の流れを示している。

　吐出弁機構５００は、弁体５２が吐出弁ばね５３の付勢力によって吐出弁シート５１のシート面５１１ｂに圧着されて閉弁状態となる。この状態において、高圧燃料供給ポンプ１の圧縮工程で加圧された燃料が加圧室３（図３参照）から吐出流路２ｆを通って吐出弁機構５００に導入される。

　弁体５２の１次側である吐出弁シート５１の１次側流路５１１ａ内の燃料と弁体５２の２次側である吐出弁ホルダ５４のばね室５４３ａ等の内部空間の燃料との間に圧力差が発生する。当該燃料圧力差によって生じる力が吐出弁ばね５３の付勢力よりも大きな力になると、弁体５２のリフトが開始される。弁体５２は、吐出弁ホルダ５４のガイド部５４２ａにガイドされて軸線に沿ってストッパ部５４２ｂ側へ移動する。

　弁体５２が開弁すると、燃料は弁体５２と吐出弁シート５１の開口部との隙間を通過して吐出弁ホルダ５４の第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ内に流入する（流れＬ１を参照）。吐出弁シート５１の開口部を通過した燃料の一部は、吐出弁ホルダ５４の第１貫通孔５４５を通過して環状流路５７に流入する（流れＬ２を参照）。一方、当該燃料の残りは、吐出弁ホルダ５４のガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙を通過して吐出弁ホルダ５４のばね室５４３ａに流入した後、第２貫通孔５４６を通過して環状流路５７に流入する（流れＬ３を参照）。第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４を介して環状流路５７に流入した燃料は合流して吐出流路２ｇを通過し燃料吐出口２ｈ（図３参照）に向かう（Ｌ４を参照）。

　弁体５２の開弁の開始時に燃料が吐出弁ホルダ５４のガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙を通過する際、当該間隙が流れの絞りとして機能するので、ばね室５４３ａに流入した燃料は、第１筒状部５４１の内部空間５４１ａの燃料よりも圧力が降下した状態となる。これにより、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じるので、弁体５２に作用するリフト方向の力が増大する。その結果、弁体５２の開弁速度（リフト速度）が上昇するので、弁体５２がより短時間で大きなリフト量に達することができる。すなわち、弁体５２の開弁時の応答性が向上する。弁体５２の高速な開弁動作によって、加圧室３内の燃料が吐出弁機構側へ阻害されることなくスムーズに流出するので、加圧室３内の過度な圧力上昇を防止することができる。したがって、ポンプ効率の向上や部材強度上の負荷の低減を図ることができる。

　また、第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６を介して環状流路５７に流入して合流した燃料は、環状流路５７内で旋回流を形成してから吐出流路２ｆへ流出する。環状流路５７内の旋回流は、第１筒状部５４１の内部空間５４１ａやばね室５４３ａを流れる燃料よりも高速になり、その分、圧力降下が生じる。このとき、環状流路５７の圧力降下の影響が第２貫通孔５４６を介してばね室５４３ａに及び、ばね室５４３ａの圧力もさらに低下した状態となる。これにより、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じるので、弁体５２の開弁時の応答性が向上する。

　なお、弁体５２の開弁時の吐出弁機構５００の圧力分布は、概略以下のようである。燃料圧力が最も高い領域は吐出弁シート５１の一次側流路５１１ａであり、次に高い領域は吐出弁ホルダ５４の第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ（第１筒状部５４１と吐出弁シート５１のシート本体部５１１と弁体５２とで挟まれる空間）である。これは、開弁した弁体５２と吐出弁シート５１のシート面５１１ｂの隙間を燃料が通過する際に生じる圧力損失の影響である。第１筒状部５４１の内部空間５４１ａよりも燃料圧力が低い領域は、吐出弁ホルダ５４のばね室５４３ａである。これは、ばね室５４３ａの上流側に位置する絞りとして機能する吐出弁ホルダ５４のガイド部５４２ａの間隙を燃料が通過する際に生じる圧力降下の影響である。ばね室５４３ａよりも燃料圧力が低い領域は、吐出弁ホルダ５４の第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６の下流側に位置する環状流路５７である。
これは、環状流路５７内に形成された旋回流が第１筒状部５４１の内部空間５４１ａやばね室５４３ａ内の流れよりも高速である分、圧力降下が生じるからである。以上から、弁体５２の開弁時の吐出弁機構５００の圧力分布は、吐出弁シート５１の一次側流路５１１ａ、吐出弁ホルダ５４の第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ、ばね室５４３ａ、環状流路５７の順に低下していく。

　上述したように、本発明の第１の実施の形態に係る吐出弁機構５００は、一次側流路５１１ａを有する吐出弁シート（弁シート部）５１と、吐出弁シート（弁シート部）５１に対して着座及び離座が可能な弁体５２と、弁体５２の外面に摺接可能に形成され、弁体５２の移動を吐出弁シート（弁シート部）５１に対する接離方向にガイドするガイド部５４２ａとを備えている。ガイド部５４２ａは、弁体５２の外面との間隙が所定値以下となるように設定された部分を含んでいる。ガイド部５４２ａよりも上流側の内部空間５４１ａを吐出流路（外部流路）２ｇに連通させる第１の二次側流路としての第１貫通孔５４５が弁体５２の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていると共に、ガイド部５４２ａよりも下流側のばね室（内部空間）５４３ａを吐出流路（外部流路）２ｇに連通させる第２の二次側流路としての第２貫通孔５４６が弁体５２の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されている。

　この構成によれば、ガイド部５４２ａが流れの絞りとして機能して流体の圧力降下が生じるので、その分、弁体５２の移動方向の前後の内部空間（ガイド部５４２ａの上流側の内部空間５４１ａと下流側の内部空間５４３ａ）の流体差圧がさらに増加する。したがって、増加した流体差圧によって弁体５２の開弁動作がより高速になるので、吐出弁機構５００の開弁時の応答性を向上させることができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００は、弁体５２の外面に当接可能に形成され、弁体５２のリフト方向の移動を規制するストッパ部５４２ｂを更に備えている。この構成によれば、弁体５２の移動方向の前後の内部空間（ガイド部５４２ａの上流側の内部空間５４１ａと下流側の内部空間５４３ａ）の流体差圧が増加しても、弁体５２が必要以上にリフトされることを防止することができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、ストッパ部５４２ｂがガイド部５４２ａと第２貫通孔（第２の二次側流路）５４６の間の位置に形成されている。この構成によれば、第２貫通孔５４６の形成位置としてストッパ部５４２ｂを回避することで、第２貫通孔５４６の製作の手間を少なくすることが可能となる。例えば、ストッパ部５４２ｂをテーパ状に形成した場合、第２貫通孔５４６をストッパ部５４２ｂの位置に形成すると、第２貫通孔５４６の製作時にバリが生じやすくなる。この場合、バリ取りの工程に手間が生じる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００は、弁体５２を内部に保持すると共に、ガイド部５４２ａが形成された筒状の吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４を備えている。この構成によれば、吐出弁ホルダ５４が弁体５２のガイドも兼ねるので、吐出弁機構５００を簡素に構成することができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、第１の二次側流路がガイド部５４２ａよりも吐出弁シート（弁シート部）５１に近い位置で吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４を径方向に貫通する第１貫通孔５４５によって構成され、第２の二次側流路がガイド部５４２ａよりも吐出弁シート（弁シート部）５１から離れた位置で吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４を径方向に貫通する第２貫通孔５４６によって構成されている。この構成によれば、第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６が１つの吐出弁ホルダ５４に形成されるので、吐出弁機構５００を簡素に構成することができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４の径方向外側に環状流路５７が形成され、第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６がそれぞれ環状流路５７に開口している。この構成によれば、第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６を介して環状流路５７に流入した燃料が旋回流を形成して吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４の内部の流れよりも高速になるので、その分、環状流路５７に圧力降下が生じる。環状流路５７の圧力降下が第２貫通孔５４６を介してガイド部５４２ａの下流側の内部空間５４３ａに伝播して内部空間５４３ａの圧力が低下するので、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じ、弁体５２の開弁時の応答性が向上する。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、第１貫通孔５４５が吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４の周方向に複数形成され、第１貫通孔５４５の孔径はすべて同一である。この構成によれば、第１貫通孔５４５の加工時にドリルを交換する必要がなく、第１貫通孔５４５の製作が容易である。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、第２貫通孔５４６が吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４の周方向に複数形成され、第２貫通孔５４６の孔径はすべて同一である。この構成によれば、第２貫通孔５４６の加工時にドリルを交換する必要がなく、第２貫通孔５４６の製作が容易である。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６は、両者の孔径が同一となるように形成されている。この構成によれば、第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６の加工時にドリルを交換する必要がなく、第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６の両工程の工数増加を抑制することができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００においては、第１貫通孔５４５の孔径が第２貫通孔５４６の孔径以上となるように設定する構成も可能である。この構成によれば、第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６を流れる流量比に応じて孔径を設定することで、第１貫通孔５４５及び第２貫通孔５４６を通過する燃料に過度な圧力損失が生じることを回避することができ、高圧状態のまま燃料を吐出することが可能となる。

　また、本実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ１は、上記した吐出弁機構５００を備えているので、開弁時の応答性が向上した吐出弁機構５００を得ることができる。

　［第２の実施の形態］  次に、本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構およびそれを備えた高圧燃料供給ポンプの構成を図６～図８を用いて説明する。図６は本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構を第１貫通孔を含む平面で切断した断面図である。図７は本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構を図６に示す切断面とは異なる第２貫通孔を含む平面で切断した断面図である。図８は本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構の一部を構成する吐出弁ホルダを示す斜視図である。なお、図６～８において、図１～図５に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。

　図６及び図７に示す本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構５００Ａが第１の実施の形態に係る吐出弁機構５００（図４及び図５参照）と相違する点は、吐出弁機構５００Ａを構成する各部材のうち、吐出弁シート５１Ａ及び吐出弁ホルダ５４Ａの構造が異なることである。特に、吐出弁ホルダ５４Ａに設けた第１貫通孔５４５Ａ（図６のみ図示）及び第２貫通孔（図７のみ図示）の位置や相対的な配置が異なっていることである。

　具体的には、吐出弁シート５１Ａは、内部空間が燃料の一次側流路５１１ａを形成する筒状のシート本体部５１１と、シート本体部５１１の軸方向一方側（図６及び図７中、右側）に一体に設けられ径方向外側へ突出する環状のフランジ部５１２Ａとで構成されている。吐出弁シート５１Ａは、シート本体部５１１のフランジ部５１２Ａ側の一次側流路５１１ａの開口縁部にシート面５１１ｂを有している。吐出弁シート５１Ａは、フランジ部５１２Ａ側が弁体５２側に向くように配置されており、シート本体部５１１の先端部側の外周面が加圧室３側の吐出流路２ｆの内周面に圧入されることでポンプボディ１ａに固定されている。

　吐出弁ホルダ５４Ａは、開口側から底部側に向かって順に、吐出弁シート５１Ａのフランジ部５１２Ａの端面に当接する第１筒状部５４１Ａと、ガイド部５４２ａ及びストッパ部５４２ｂが形成されて弁体５２を内部に保持する第１の実施の形態と同様な構造の第２筒状部５４２と、ばね室５４３ａ及び突条部５４３ｃを有する第１の実施の形態と同様な構造の有底の第３筒状部５４３とが一体に形成されて構成されている。第１筒状部５４１Ａ（第２筒状部５４２のガイド部５４２ａ側から吐出弁シート５１Ａ側に向かう部分）は、内径がガイド部５４２ａ側から吐出弁シート５１Ａ側に向かて（先端側に向かって）徐々に拡径するように形成された内径拡大部（内周面）５４１ｂを有している。内径拡大部５４１ｂは、内部空間５４１ａを形成するものであり、ガイド部５４２ａに連続している。

　第１貫通孔５４５Ａは、図６に示すように、第１筒状部５４１Ａにおける第２筒状部５４２寄りの部分から第２筒状部５４２のうちガイド部５４２ａの一部分までの位置に形成されている。すなわち、第１貫通孔５４５Ａは、第１筒状部５４１Ａの内径拡大部５４１ｂの一部分及び第２筒状部５４２のガイド部５４２ａの一部分に開口している。第１貫通孔５４５Ａは、ガイド部５４２ａよりも上流側に位置する第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ及びガイド部５４２ａの位置に形成された内部空間を吐出流路２ｇに連通させる第１の二次側流路を構成するものであり、弁体５２の移動方向の側方（吐出弁ホルダ５４Ａの径方向外側）に燃料を流出させるものである。

　第２貫通孔５４６Ａは、図７に示すように、第２筒状部５４２のうちストッパ部５４２ｂの位置に形成されている。すなわち、第２貫通孔５４６Ａは、第１貫通孔５４５Ａよりも吐出弁シート５１Ａから離れる位置で吐出弁ホルダ５４Ａを径方向に貫通し、第２筒状部５４２のストッパ部５４２ｂに開口している。第２貫通孔５４６Ａは、ガイド部５４２ａよりも下流側のストッパ部５４２ｂの位置に形成された内部空間を吐出流路２ｇに連通させる第２の二次側流路を構成するものであり、弁体５２の移動方向の側方（吐出弁ホルダ５４Ａの径方向外側）に燃料を流出させるものである。

　第１貫通孔５４５Ａは、図８に示すように、吐出弁ホルダ５４Ａの周方向に間隔をあけて複数（図８では４つ）形成されている。第１貫通孔５４５Ａは、例えば、すべて同一の孔径となるように形成されている。第２貫通孔５４６Ａは、吐出弁ホルダ５４Ａの周方向に間隔をあけて複数（図８では４つ）形成されている。第２貫通孔５４６Ａは、例えば、すべて同一の孔径となるように形成されている。複数の第１貫通孔５４５Ａと第２貫通孔５４６Ａは、周方向の位置が互い違いになるように配置される（図８では、互いが４５°ずれている）と共に、軸方向の位置が第１の実施の形態の場合よりも接近した位置に配置されている。このような構成の吐出弁ホルダ５４Ａは、その長さを第１の実施の形態の吐出弁ホルダ５４よりも短くすることが可能である。

　次に、本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構の動作及び作用について図６及び図７を用いて説明する。図６及び図７中、太い矢印Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４は、それぞれ燃料の流れを示している。

　図６及び図７に示す吐出弁機構５００Ａでは、弁体５２が開弁すると、燃料が弁体５２と吐出弁シート５１Ａの開口部との隙間を通過して吐出弁ホルダ５４Ａの第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ内に流入する（流れＬ１を参照）。第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ内に流入した燃料の一部は、図６に示すように、吐出弁ホルダ５４Ａの第１貫通孔５４５Ａを通過して環状流路５７に流入する（流れＬ２を参照）。一方、当該燃料の残りは、図７に示すように、吐出弁ホルダ５４Ａのガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙を通過してから第２貫通孔５４６Ａを介して環状流路５７に流入する（流れＬ３を参照）。図６及び図７に示すように、第１貫通孔５４５Ａ及び第２貫通孔５４６Ａを介して環状流路５７に流入した燃料は、合流して吐出流路２ｇを通過し燃料吐出口２ｈ（図３参照）に向かう（Ｌ４を参照）。

　第１の実施の形態と同様に、図７に示すように、弁体５２の開弁の開始時に燃料が吐出弁ホルダ５４Ａのガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙を通過する際、当該間隙が流れの絞りとして機能する。したがって、第２貫通孔５４６Ａに流入する燃料は、第１筒状部５４１Ａの内部空間５４１ａの燃料よりも圧力が降下した状態となる。したがって、第２貫通孔５４６Ａが開口しているストッパ部５４２ｂの位置に形成されている内部空間に繋がっているばね室５４３ａ内の圧力は、第１筒状部５４１Ａの内部空間５４１ａよりも圧力が降下した状態となる。したがって、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じるので、弁体５２に作用するリフト方向の力が増大する。その結果、弁体５２の開弁速度（リフト速度）が上昇するので、弁体５２の開弁時の応答性が向上する。

　ただし、図６に示すように、ガイド部５４２ａの一部分に第１貫通孔５４５Ａが開口しているので、ガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙による流れの絞りの効果は、第１の実施の形態の場合よりも小さくなる。すなわち、当該間隙を通過した燃料の圧力降下が小さくなり、その分、弁体５２の移動方向の前後に燃料差圧が小さくなる。

　これに関して、本実施の形態においては、図８に示すように、複数の第１貫通孔５４５Ａと第２貫通孔５４６Ａの周方向の位置が互い違いになるように配置している。したがって、図７に示すように、ガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙から第２貫通孔５４６Ａに最短距離で向かう流れ（Ｌ３参照）の途中に第１貫通孔５４５Ａが配置されていないので、当該間隙による流れの絞りの効果の低下を抑制することができる。

　また、本実施の形態においては、図６及び図７に示すように、吐出弁ホルダ５４Ａの第１筒状部５４１Ａに、ガイド部５４２ａ側から吐出弁シート５１Ａ側に向かって徐々に拡径する内径拡大部５４１ｂを形成している。この構成では、内径拡大部５４１ｂにより形成された第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ内に燃料が流入すると（流れＬ１を参照）、第１貫通孔５４５Ａ又はガイド部５４２ａに向かう燃料の流れの他に、燃料の流れの一部が内径拡大部５４１ｂの形状によって第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ内で淀む。
第１筒状部５４１の内部空間５４１ａ内で淀んだ燃料は、流速が大きく低下するので、その分、圧力が上昇した状態となる。すなわち、第１筒状部５４１の内部空間５４１ａの圧力が上昇する。したがって、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じるので、弁体５２に作用するリフト方向の力が増大する。その結果、弁体５２の開弁速度（リフト速度）が上昇するので、弁体５２の開弁時の応答性が向上する。

　また、第１貫通孔５４５Ａ及び第２貫通孔５４６Ａを介して環状流路５７に流入して合流した燃料は、第１の実施の形態と同様に、環状流路５７内で高速な旋回流を形成するので、その分、圧力降下が生じる。このとき、環状流路５７の圧力降下の影響が第２貫通孔５４６Ａを介してばね室５４３ａに及ぶので、ばね室５４３ａの圧力もさらに低下した状態となる。これにより、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じるので、弁体５２に作用するリフト方向の力が増大する。その結果、弁体５２の開弁速度（リフト速度）が上昇するので、弁体５２の開弁時の応答性が向上する。

　上述したように、本発明の第２の実施の形態に係る吐出弁機構５００Ａは、一次側流路５１１ａを有する吐出弁シート（弁シート部）５１Ａと、吐出弁シート（弁シート部）５１Ａに対して着座及び離座が可能な弁体５２と、弁体５２の外面に摺接可能に形成され、弁体５２の移動を吐出弁シート（弁シート部）５１Ａに対する接離方向にガイドするガイド部５４２ａとを備えている。ガイド部５４２ａは、弁体５２の外面との間隙が所定値以下となるように設定された部分を含んでいる。ガイド部５４２ａよりも上流側の内部空間５４１ａ及びガイド部５４２ａの位置に形成された内部空間を吐出流路（外部流路）２ｇに連通させる第１の二次側流路としての第１貫通孔５４５Ａが弁体５２の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていると共に、ガイド部５４２ａよりも下流側の内部空間を吐出流路（外部流路）２ｇに連通させる第２の二次側流路としての第２貫通孔５４６Ａが弁体５２の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されている。

　この構成によれば、ガイド部５４２ａが流れの絞りとして機能して流体の圧力降下が生じるので、その分、弁体５２の移動方向の前後の内部空間（ガイド部５４２ａの上流側の内部空間５４１ａと下流側の内部空間５４３ａ）の流体差圧がさらに増加する。したがって、増加した流体差圧によって弁体５２の開弁動作がより高速になるので、吐出弁機構５００Ａの開弁時の応答性を向上させることができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００Ａにおいては、弁体５２の外面に当接可能に形成され弁体５２のリフト方向の移動を規制するストッパ部５４２ｂを更に備え、ストッパ部５４２ｂはガイド部５４２ｂの下流側に形成され、第２貫通孔５４６Ａ（第２の二次側流路）がストッパ部５４２ｂの位置に形成された内部空間を吐出流路（外部流路）２ｇに連通させるように形成されている。この構成によれば、第１貫通孔５４５Ａと第２貫通孔５４６Ａの軸方向の位置が第１の実施の形態よりも接近するので、吐出弁ホルダ５４Ａの軸方向の長さを短くすることが可能である。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００Ａにおいては、弁体５２を内部に保持する筒状の吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａを備え、第１の二次側流路が吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａを径方向に貫通する第１貫通孔５４５Ａによって構成され、第２の二次側流路が第１貫通孔５４５Ａよりも吐出弁シート（弁シート部）５１Ａ側から離れる位置で吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａを径方向に貫通する第２貫通孔５４６Ａによって構成され、第１貫通孔５４５Ａ及び第２貫通孔５４６Ａはそれぞれ吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａの周方向に間隔をあけて複数形成され、第１貫通孔５４５Ａと第２貫通孔５４６Ａは互いの周方向の位置が重ならないように配置されている。この構成によれば、ガイド部５４２ａと弁体５２の外面との間隙から第２貫通孔５４６Ａに向かう流れ（Ｌ３参照）の途中に第１貫通孔５４５Ａが配置されていないので、当該間隙による流れの絞りの効果の低下を抑制することができる。

　また、本実施の形態に係る吐出弁機構５００Ａにおいては、弁体５２を内部に保持すると共にガイド部５４２ａが形成された筒状の吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａを備え、吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａはガイド部５４２ａ側から吐出弁シート（弁シート部）５１Ａ側に向かう部分（第１筒状部５４１）の内径が吐出弁シート（弁シート部）５１Ａ側に向かって徐々に拡径するように形成された内径拡大部５４１ｂを有し、第１貫通孔（第１の二次側流路）５４５Ａの一部分が吐出弁ホルダ（弁ホルダ）５４Ａの内径拡大部５４１ｂの内周面に開口している。この構成によれば、ガイド部５４２ａよりも上流側の内径拡大部５４１ｂにより形成された内部空間５４１ａに流入した燃料は、燃料の流れの方向に対して縮径する内径拡大部５４１ｂの形状によってその一部が内部空間５４１ａ内で淀むので、流速が大きく低下し、その分、圧力が上昇した状態となる。したがって、弁体５２の移動方向の前後に更なる圧力差が生じるので、弁体５２の開弁時の応答性を向上させることができる。

　なお、本発明は上述した実施の形態に限られるものではなく、様々な変形例が含まれる。上記した実施形態は本発明をわかり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。ある実施形態の構成の一部を他の実施の形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施の形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加、削除、置換をすることも可能である。

　例えば、上述した第１及び第２の実施の形態においては、吐出弁機構５００が吐出弁ばね５３を備えた構成の例を示したが、吐出弁機構は吐出弁ばね５３を省略した構成も可能である。ただし、吐出弁ばね５３を備えた構成の吐出弁機構５００の方が安定した弁体動作を得ることができる。

　また、上述した第１の実施の形態においては、吐出弁ホルダ５４の先端部（第１筒状部）の外周面を第２取付穴部１ｇの内周面に嵌合させる構成の例を示した。しかし、吐出弁ホルダ５４の先端部（第１筒状部５４１）の内周面に吐出弁シート５１のシート本体部５１１の外周面を圧入する構造とすることも可能である。この場合、吐出弁機構５００を構成する部材５１、５２、５３、５４をサブアセンブリ化することが可能となる。これにより、吐出弁機構５００の組立性が更に向上する。

　また、上述した第１及び第２の実施の形態においては、プラグ５５と吐出弁機構５００を別々に第２取付穴部へ挿入するように構成した例を示した。しかし、プラグ５５を吐出弁ホルダ５４に圧入してサブアセンブリ化する構成も可能である。この場合、吐出弁機構５００の組立性が更に向上する。

　また、上述した第１及び第２の実施の形態においては、第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６の孔径を同じに構成したが、第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６の孔径は、ポンプ流量に応じて適宜変更することが可能である。また、吐出弁ホルダ５４に設けた第１貫通孔５４５と第２貫通孔５４６の数や周方向の位置もポンプ流量に応じて適宜変更することが可能である。

　また、上述した本実施の形態においては、電磁吸入弁機構３００がノーマルオープン式のソレノイド弁で構成された例を示した。しかし、吸入弁機構が電磁式に開閉可能なソレノイド弁であれば、高圧燃料供給ポンプの低圧部への影響は略同じであり、本願の吐出弁構造の適用に影響は無い。

　１…高圧燃料供給ポンプ、　５１、５１Ａ…吐出弁シート（弁シート部）、　５２…弁体、　５４…吐出弁ホルダ（弁ホルダ）、　５７…環状流路、　５００、５００Ａ…吐出弁機構、　５４１ａ…内部空間、　５４１ｂ…内径拡大部、　５４２ａ…ガイド部、　５４２ｂ…ストッパ部、　５４５、５４５Ａ…第１貫通孔（第１の二次側流路）、　５４６、５４６Ａ…第２貫通孔（第２の二次側流路）

Claims (15)

1. 　一次側流路を有する弁シート部と、
   　前記弁シート部に対して着座及び離座が可能な弁体と、
   　前記弁体の外面に摺接可能に形成され、前記弁体の移動を前記弁シート部に対する接離方向にガイドするガイド部とを備え、
   　前記ガイド部は、前記弁体の外面と間隙が所定値以下となるように設定された部分を含み、
   　前記ガイド部よりも上流側の内部空間を外部流路に連通させる第１の二次側流路が前記弁体の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていると共に、
   　前記ガイド部よりも下流側の内部空間を前記外部流路に連通させる第２の二次側流路が前記弁体の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されている
   　吐出弁機構。
2. 　請求項１に記載の吐出弁機構において、
   　前記弁体の外面に当接可能に形成され、前記弁体のリフト方向の移動を規制するストッパ部を更に備えている
   　吐出弁機構。
3. 　請求項２に記載の吐出弁機構において、
   　前記ストッパ部は、前記ガイド部と前記第２の二次側流路の間の位置に形成されている
   　吐出弁機構。
4. 　請求項１に記載の吐出弁機構において、
   　前記弁体を内部に保持すると共に、前記ガイド部が形成された筒状の弁ホルダを備えている
   　吐出弁機構。
5. 　請求項４に記載の吐出弁機構において、
   　前記第１の二次側流路は、前記ガイド部よりも前記弁シート部に近い位置で前記弁ホルダを径方向に貫通する第１貫通孔によって構成され、
   　前記第２の二次側流路は、前記ガイド部よりも前記弁シート部から離れた位置で前記弁ホルダを径方向に貫通する第２貫通孔によって構成されている
   　吐出弁機構。
6. 　請求項５に記載の吐出弁機構において、
   　前記弁ホルダの径方向外側に環状流路が形成され、
   　前記第１貫通孔及び前記第２貫通孔がそれぞれ前記環状流路に開口している
   　吐出弁機構。
7. 　請求項５に記載の吐出弁機構において、
   　前記第１貫通孔は、前記弁ホルダの周方向に複数形成され、
   　前記第１貫通孔の孔径はすべて同一である
   　吐出弁機構。
8. 　請求項５に記載の吐出弁機構において、
   　前記第２貫通孔は、前記弁ホルダの周方向に複数形成され、
   　前記第２貫通孔の孔径はすべて同一である
   　吐出弁機構。
9. 　請求項５に記載の吐出弁機構において、
   　前記第１貫通孔及び前記第２貫通孔は、両者の孔径が同一となるように形成されている
   　吐出弁機構。
10. 　請求項５に記載の吐出弁機構において、
    　前記第１貫通孔の孔径は、前記第２貫通孔の孔径以上となるように設定されている
    　吐出弁機構。
11. 　一次側流路を有する弁シート部と、
    　前記弁シート部に対して着座及び離座が可能な弁体と、
    　前記弁体の外面に摺接可能に形成され、前記弁体の移動を前記弁シート部に対する接離方向にガイドするガイド部とを備え、
    　前記ガイド部は、前記弁体の外面との間隙が所定値以下となるように設定された部分を含み、
    　前記ガイド部よりも上流側の空間及び前記ガイド部の位置に形成された内部空間を外部流路に連通させる第１の二次側流路が前記弁体の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されていると共に、
    　前記ガイド部よりも下流側の内部空間を前記外部流路に連通させる第２の二次側流路が前記弁体の移動方向の側方に流体を流出させるように形成されている
    　吐出弁機構。
12. 　請求項１１に記載の吐出弁機構において、
    　前記弁体の外面に当接可能に形成され、前記弁体のリフト方向の移動を規制するストッパ部を更に備え、
    　前記ストッパ部は、前記ガイド部の下流側に形成され、
    　前記第２の二次側流路は、前記ストッパ部の位置に形成された内部空間を前記外部流路に連通させるように形成されている
    　吐出弁機構。
13. 　請求項１１に記載の吐出弁機構において、
    　前記弁体を内部に保持する筒状の弁ホルダを備え、
    　前記第１の二次側流路は、前記弁ホルダを径方向に貫通する第１貫通孔によって構成され、
    　前記第２の二次側流路は、前記第１貫通孔よりも前記弁シート部側から離れる位置で前記弁ホルダを径方向に貫通する第２貫通孔によって構成され、
    　前記第１貫通孔及び前記第２貫通孔はそれぞれ前記弁ホルダの周方向に間隔をあけて複数形成され、
    　前記第１貫通孔と前記第２貫通孔は、互いの周方向の位置が重ならないように配置されている
    　吐出弁機構。
14. 　請求項１１に記載の吐出弁機構において、
    　前記弁体を内部に保持すると共に前記ガイド部が形成された筒状の弁ホルダを備え、
    　前記弁ホルダは、前記ガイド部側から前記弁シート部側に向かう部分の内径が前記弁シート部側に向かって徐々に拡径するように形成された内径拡大部を有し、
    　前記第１の二次側流路の一部分が前記弁ホルダの前記内径拡大部の内周面に開口している
    　吐出弁機構。
15. 　請求項１又は１０に記載の吐出弁機構を備える高圧燃料供給ポンプ。

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