[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

WO2019167181A1 - 半径流入式タービン及びターボチャージャー - Google Patents

半径流入式タービン及びターボチャージャー Download PDF

Info

Publication number
WO2019167181A1
WO2019167181A1 PCT/JP2018/007575 JP2018007575W WO2019167181A1 WO 2019167181 A1 WO2019167181 A1 WO 2019167181A1 JP 2018007575 W JP2018007575 W JP 2018007575W WO 2019167181 A1 WO2019167181 A1 WO 2019167181A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
flow path
nozzle
variable nozzle
radial inflow
turbine
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/007575
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
豊隆 吉田
ビピン グプタ
洋輔 段本
洋二 秋山
Original Assignee
三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 filed Critical 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社
Priority to PCT/JP2018/007575 priority Critical patent/WO2019167181A1/ja
Priority to EP18907677.1A priority patent/EP3739181B1/en
Priority to US16/967,663 priority patent/US11339680B2/en
Priority to CN201880087098.5A priority patent/CN111655987B/zh
Priority to JP2020503173A priority patent/JP7008789B2/ja
Publication of WO2019167181A1 publication Critical patent/WO2019167181A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
    • F01D9/04—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector
    • F01D9/045—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector for radial flow machines or engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
    • F01D17/10—Final actuators
    • F01D17/12—Final actuators arranged in stator parts
    • F01D17/14—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits
    • F01D17/16—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of nozzle vanes
    • F01D17/165—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of nozzle vanes for radial flow, i.e. the vanes turning around axes which are essentially parallel to the rotor centre line
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F02B37/12—Control of the pumps
    • F02B37/24—Control of the pumps by using pumps or turbines with adjustable guide vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
    • F01D9/026—Scrolls for radial machines or engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/40—Application in turbochargers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/10—Stators
    • F05D2240/12—Fluid guiding means, e.g. vanes
    • F05D2240/127—Vortex generators, turbulators, or the like, for mixing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/10—Stators
    • F05D2240/12—Fluid guiding means, e.g. vanes
    • F05D2240/128—Nozzles

Definitions

  • the present invention relates to a radial inflow turbine and a turbocharger.
  • Patent Document 1 discloses that a turbine is disposed between a turbine scroll passage in a turbine housing and a turbine impeller in a variable displacement supercharger. A variable nozzle unit is disclosed.
  • Patent Document 1 does not disclose any countermeasures against a decrease in turbine efficiency due to such a clearance flow.
  • At least one embodiment of the present invention aims to suppress a decrease in turbine efficiency in a low opening state while suppressing an influence on a flow path in a high opening state.
  • a radial inflow turbine includes: A scroll channel; A turbine wheel provided on the radially inner side of the scroll flow path; A plurality of variable nozzle vanes provided on a flow path from the scroll flow path to the turbine wheel at a radial position between the scroll flow path and the turbine wheel; A nozzle mount that rotatably supports each of the plurality of variable nozzle vanes; A nozzle plate disposed opposite to the nozzle mount and forming the flow path together with the nozzle mount; A swirl generating member provided on the nozzle plate at a height range smaller than a vane height of the variable nozzle vane on the radially outer side of the plurality of variable nozzle vanes; With The position of the end on the nozzle mount side of the swirl generating member is farther from the nozzle mount than the position of the end of the variable nozzle vane on the nozzle mount side in the axial direction.
  • the variable nozzle vane and the nozzle plate having no rotating shaft are present. It has been found that more clearance flow flows into the gap between the variable nozzle vane and the nozzle mount where the rotating shaft exists.
  • the swirl generating member provided on the nozzle plate on the radially outer side, that is, the upstream side of the variable nozzle vane causes the flow path on the radially inner side, that is, the downstream side of the swirl generating member.
  • a vortex is formed on the nozzle plate side, and the pressure difference between the pressure surface and the suction surface of the variable nozzle vane can be reduced by the vortex.
  • the clearance flow which passes along the clearance gap between a variable nozzle vane and a nozzle plate can be reduced effectively, the fall of the turbine efficiency in a low opening degree state can be suppressed effectively.
  • the position of the end portion on the nozzle mount side of the swirl generating member is away from the nozzle mount in the axial direction than the position of the end portion on the nozzle mount side of the variable nozzle vane, so that the scroll passage is directed to the turbine wheel.
  • the cross-sectional area of the swirl generating member occupying the flow path can be configured as small as possible, it is possible to suppress a decrease in turbine efficiency in the low opening state while suppressing the influence on the flow path in the high opening state. Effects unique to the present disclosure can be enjoyed.
  • the swirl generating member is formed in a convex shape protruding toward the flow path.
  • the convex swirl generating member protruding from the nozzle plate toward the flow path effectively forms a vortex on the nozzle plate side in the flow path on the downstream side of the swirl generating member.
  • the obtained radial inflow turbine can be obtained with a simple configuration.
  • the swirl generating member has a height of 1 ⁇ 4 or less of the variable nozzle vane along the rotation axis direction of the turbine wheel.
  • a vortex can be effectively formed with a simple configuration on the nozzle plate side in the flow path on the downstream side of the swirl generating member, and also formed by the nozzle mount and the nozzle plate. Since the cross-sectional area of the swirl generating member occupying the flow path can be made as small as possible, it is possible to reduce the opening while suppressing the influence on the flow path at the opening other than the low opening state (including the high opening state) as much as possible. It is possible to effectively suppress a decrease in turbine efficiency in the temperature state.
  • the swirl generating member is formed in a concave shape that recedes from the flow path.
  • the same effect as the configuration described in (1) above can be obtained, and the cross-sectional area of the swirl generating member occupying the flow path formed by the nozzle mount and the nozzle plate can be minimized. Since it can be configured, the effect on the flow path at openings other than the low opening state (including the high opening state) is greatly suppressed, and the decrease in turbine efficiency in the low opening state is effectively suppressed. can do.
  • the swirl generation member has an intersection of an extension line of the variable nozzle vane cord in the low opening state to the upstream side of the flow path and a radial position of the swirl generation member, where n is the number of the variable nozzle vanes.
  • the reference is arranged in a range of ⁇ (360 ° / n) / 2.
  • the swirl generating member can be disposed at a position where the generated vortex can appropriately act on each of the plurality of variable nozzle vanes in the low opening degree state. Therefore, the clearance flow passing through the gap between each variable nozzle vane and the nozzle plate can be further effectively reduced.
  • the swirl generating member is disposed outside the support pin in the radial direction of the turbine wheel.
  • the support pin protruding to the flow path side in the radial inflow turbine is attached by being crimped to the nozzle plate after the end face on the flow path side of the nozzle plate is processed smoothly by, for example, milling. At that time, processing may be performed on a region including the mounting position of the support pin in the radial direction of the turbine wheel.
  • the effect described in any one of the above (1) to (5) can be achieved without obstructing the processing of the end surface of the nozzle plate on the flow path side when arranging the support pins. Can be enjoyed.
  • the swirl generating member is formed into an airfoil.
  • the swirl generating member formed in the airfoil suppresses the influence on the flow of the working fluid passing through the flow path, and the variable nozzle vane is disposed on the nozzle plate side of the downstream flow path.
  • the vortex required to suppress the clearance flow through the gap between the nozzle plate and the nozzle plate can be easily generated.
  • variable nozzle vane is supported by the nozzle mount disposed on the hub side.
  • variable nozzle vane is supported by the nozzle mount disposed on the shroud side.
  • a turbocharger according to at least one embodiment of the present invention is: The radial inflow turbine according to any one of (1) to (9) above; A compressor driven by the radial inflow turbine; Is provided.
  • FIG. 1 is a schematic view showing a radial inflow turbine according to an embodiment. It is a figure which shows the structural example of the swirl production
  • an expression indicating that things such as “identical”, “equal”, and “homogeneous” are in an equal state not only represents an exactly equal state, but also has a tolerance or a difference that can provide the same function. It also represents the existing state.
  • expressions representing shapes such as quadrangular shapes and cylindrical shapes represent not only geometrically strict shapes such as quadrangular shapes and cylindrical shapes, but also irregularities and chamfers as long as the same effects can be obtained. A shape including a part or the like is also expressed.
  • the expressions “comprising”, “comprising”, “comprising”, “including”, or “having” one constituent element are not exclusive expressions for excluding the existence of the other constituent elements.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a configuration of a turbocharger (supercharger) according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a schematic diagram illustrating a radial inflow turbine according to an embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration example of a swirl generation member according to an embodiment, where (a) shows a convex shape toward the flow path, and (b) shows a concave shape toward the flow path.
  • the turbocharger 1 according to some embodiments includes a radial inflow turbine 2 and a compressor 3 driven by the radial inflow turbine 2.
  • the radial inflow turbine 2 is disposed on the exhaust side of the engine 100 including a piston 101 and a cylinder (not shown), and is driven to rotate using exhaust energy from the engine 100.
  • the compressor 3 is disposed on the air supply side of the engine 100 and is connected to the radial inflow turbine 2 through the turbine shaft 5 (rotating shaft) so as to be coaxially rotatable.
  • the radial inflow turbine 2 is rotated using the exhaust gas of the engine 100 as a working fluid, the compressor 3 rotates using the rotational force to supply air (supercharging) into the engine 100. .
  • a radial inflow turbine 2 (turbine) according to an embodiment includes a turbine wheel 22 that can rotate about the turbine shaft 5 as a central axis, and a housing 21 (turbine housing) that stores the turbine wheel 22. ).
  • the turbine wheel 22 has a plurality of blades 22A that are formed radially along the circumferential direction of the rotation shaft.
  • the housing 21 includes a scroll portion 21 ⁇ / b> A and a bend portion 21 ⁇ / b> B for changing the flow of the working fluid from the scroll portion 21 ⁇ / b> A toward the radially inner side of the turbine wheel 22 in the direction along the axial direction X of the turbine wheel 22.
  • the radial inflow turbine includes a scroll flow path 26, a turbine wheel 22 provided radially inward of the scroll flow path 26, and between the scroll flow path 26 and the turbine wheel 22.
  • a plurality of variable nozzle vanes 23 provided on a flow path 26A from the scroll flow path 26 toward the turbine wheel 22 at a radial position, a nozzle mount 24 that rotatably supports each of the plurality of variable nozzle vanes 23,
  • the nozzle plate 25 that is disposed to face the nozzle mount 24 and forms the flow path 26A together with the nozzle mount 24, and the vane height H of the variable nozzle vane 23 on the radially outer side of the plurality of variable nozzle vanes 23 (FIG. 3A) Swirl students provided on the nozzle plate 25 in a height range smaller than It includes a member 30, a.
  • the plurality of variable nozzle vanes 23 are arranged at intervals along the circumferential direction of the turbine wheel 22 in the flow path 26 ⁇ / b> A, and each of the variable nozzle vanes 23 rotates to the nozzle mount 24 via the rotation shaft 23 ⁇ / b> A along the axial direction X. It is supported freely, and the opening degree can be adjusted between a low opening state (for example, see FIG. 4) and a high opening state (for example, see FIG. 5).
  • the swirl generating member 30 is disposed outside the variable nozzle vane 23 in the radial direction.
  • the position of the end 30A on the nozzle mount 24 side in the swirl generating member 30 is configured to be arranged farther from the nozzle mount 24 in the axial direction X than the position of the end 23D on the nozzle mount 24 side in the variable nozzle vane 23. Has been.
  • the nozzle mount 24 and the nozzle plate 25 that form the flow path 26A from the scroll flow path 26 toward the turbine wheel 22, and the variable disposed therebetween It is known that the turbine efficiency is lowered by a so-called clearance flow F2 that passes through a gap between the nozzle vane 23 and the axial end face 23C in a low opening state.
  • clearance flow F2 passes through a gap between the nozzle vane 23 and the axial end face 23C in a low opening state.
  • the swirl generation in the radial direction is performed by the swirl generating member 30 provided in the nozzle plate 25 outside the variable nozzle vane 23 in the radial direction of the turbine wheel 22, that is, upstream of the flow path 26A.
  • a vortex S is formed on the nozzle plate 25 side as shown in FIG. 6A, and the pressure surface (positive pressure surface) 23A of the variable nozzle vane 23 is formed by this vortex S.
  • the pressure difference between the suction surface 23B can be reduced.
  • the clearance flow F2 passing through the gap between the variable nozzle vane 23 and the nozzle plate 25 can be effectively reduced, compared with a comparative example in which the swirl generating member 30 is not provided (for example, see FIG. 6B).
  • the position of the end 30A on the nozzle mount 24 side in the swirl generating member 30 is farther from the nozzle mount 24 in the axial direction X than the position of the end 23D on the nozzle mount 24 side in the variable nozzle vane 23.
  • the swirl generating member 30 may be formed in a convex shape protruding toward the flow path 26A (for example, see FIGS. 2 and 3A). That is, the swirl generating member 30 can be configured to protrude from the nozzle plate 25 into the flow path 26A and occupy a predetermined cross section in the flow path 26A.
  • the shape in the case of a convex shape is not particularly limited as long as an appropriate vortex can be formed on the nozzle plate 25 side in the flow path 26A.
  • the swirl generating member 30 has a height h that is 1 ⁇ 4 or less of the vane height H of the variable nozzle vane 23 along the rotation axis X direction of the turbine wheel 22. It is also possible (see FIG. 3A). Further, the swirl generating member 30 may be formed at a height of about 1/5 of the variable nozzle vane 23 along the rotation axis X direction of the turbine wheel 22.
  • the vortex S can be effectively formed with a simple configuration on the nozzle plate 25 side in the flow path 26 ⁇ / b> A on the downstream side of the swirl generating member 30, and the nozzle mount 24 and the nozzle plate 25 are formed. Since the cross-sectional area of the swirl generating member 30 occupying the flow path 26A can be made as small as possible, the influence on the flow path 26A at an opening other than the low opening state (including the high opening state) is suppressed as much as possible. However, a decrease in turbine efficiency in the low opening state can be effectively suppressed.
  • the swirl generating member 30 may be formed in a concave shape that recedes from the flow path 26A (see, for example, FIG. 3B).
  • the shape in the case of the concave shape is not particularly limited as long as an appropriate vortex can be formed on the nozzle plate 25 side in the flow path 26A. If comprised in this way, the effect similar to the structure as described in any one of the said embodiment will be acquired, and the cross-sectional area of the swirl production
  • the swirl generating member 30 may have a low opening degree, where n is the number of variable nozzle vanes 23.
  • the swirl generating member 30 can be disposed at a position where the generated vortex S can appropriately act on each of the plurality of variable nozzle vanes 23 in the low opening state. Therefore, the clearance flow F2 passing through the gap between each variable nozzle vane 23 and the nozzle plate 25 can be further effectively reduced.
  • the swirl generating member 30 further includes a support pin 40 that is crimped to the nozzle plate 25 and protrudes toward the flow path 26A.
  • the turbine wheel 22 may be disposed outside the support pin 40 in the radial direction of the turbine wheel 22 (see, for example, FIG. 4).
  • the support pin 40 that protrudes toward the flow path 26A in the radial inflow turbine 2 is applied to the nozzle plate 25 after the end surface 25A on the flow path 26A side of the nozzle plate 25 is smoothed by, for example, milling. Fastened and attached. At that time, processing may be performed on a region including the attachment position of the support pin 40 in the radial direction of the turbine wheel 22.
  • the effects described in any one of the above embodiments can be obtained without affecting the processing of the end surface 25A on the flow path 26A side in the nozzle plate 25 when the support pins 40 are arranged. Can do.
  • the swirl generating member 30 may be formed into an airfoil (see, for example, FIG. 6A). If comprised in this way, while suppressing the influence with respect to the flow of the working fluid F1 which passes the flow path 26A by the swirl production
  • variable nozzle vane 23 may be supported by a nozzle mount 24 disposed on the hub side (for example, FIGS. 2 and 3). (See (a) and FIG. 3 (b)). If comprised in this way, in the radial inflow type turbine 2 in which the nozzle mount 24 is arrange
  • variable nozzle vane 23 in the configuration described in any one of the above embodiments, may be supported by the nozzle mount 24 disposed on the shroud side, and the swirl generating member 30 is disposed on the hub side. It may be provided (see, for example, FIG. 8). If comprised in this way, in the radial inflow type turbine 2 in which the nozzle mount 24 is arrange
  • the turbine flow efficiency in the low opening state is effectively reduced by effectively reducing the clearance flow F2 passing through the gap between the variable nozzle vane 23 and the nozzle plate 25.
  • a radial inflow turbine 2 that can suppress a decrease in turbine efficiency in a low opening state while suppressing an influence on the flow path 26A in a high opening state to a necessary minimum. Charger 1 can be obtained.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments, and includes forms obtained by modifying the above-described embodiments and forms obtained by appropriately combining these forms.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)

Abstract

半径流入式タービンは、スクロール流路と、スクロール流路の径方向内側に設けられるタービンホイールと、スクロール流路とタービンホイールとの間の径方向位置にて、スクロール流路からタービンホイールに向かう流路上に設けられる複数の可変ノズルベーンと、複数の可変ノズルベーンの各々を回動可能に支持するノズルマウントと、ノズルマウントに対向して配置され、ノズルマウントとともに流路を形成するノズルプレートと、複数の可変ノズルベーンの径方向外側において、可変ノズルベーンのベーン高さよりも小さい高さ範囲にてノズルプレートに設けられたスワール生成部材と、を備える。スワール生成部材におけるノズルマウント側の端部位置は、軸方向において可変ノズルベーンにおけるノズルマウント側の端部位置よりもノズルマウントから離れている。

Description

半径流入式タービン及びターボチャージャー
　本発明は、半径流入式タービン及びターボチャージャーに関する。
　従来、自動車用のターボチャージャー等では、各種エンジンから排出される排出エネルギーの動力回収が行われており、エンジンから排出された中低温、高温、低圧又は高圧の作動流体から回収したエネルギーが回転動力に変換されて過給に用いられる。このような排出エネルギーの動力回収に用いられるタービンは種々開示されており、例えば、特許文献１には、可変容量型過給機におけるタービンハウジング内のタービンスクロール流路とタービンインペラとの間に配設される可変ノズルユニットが開示されている。
特開２０１６―１４８３４４号公報
　ところで、上記のような可変ノズルベーンを備えた半径流入式タービンにおいては、スクロール流路からタービンホイールに向かう流路を形成するノズルマウント及びノズルプレートと、これらの間に配置される可変ノズルベーンの低開度状態における軸方向端面との隙間を通る所謂クリアランスフローにより、タービン効率が低下する場合があることが知られている。この点、上記特許文献１では、このようなクリアランスフローによるタービン効率の低下への対策について何ら開示されていない。
　上述した問題に鑑み、本発明の少なくとも一実施形態は、高開度状態において流路に与える影響を抑制しつつ低開度状態におけるタービン効率の低下を抑制することを目的とする。
（１）本発明の少なくとも一実施形態に係る半径流入式タービンは、
　スクロール流路と、
　前記スクロール流路の径方向内側に設けられるタービンホイールと、
　前記スクロール流路と前記タービンホイールとの間の径方向位置にて、前記スクロール流路から前記タービンホイールに向かう流路上に設けられる複数の可変ノズルベーンと、
　複数の前記可変ノズルベーンの各々を回動可能に支持するノズルマウントと、
　前記ノズルマウントに対向して配置され、前記ノズルマウントとともに前記流路を形成するノズルプレートと、
　前記複数の可変ノズルベーンの径方向外側において、前記可変ノズルベーンのベーン高さよりも小さい高さ範囲にて前記ノズルプレートに設けられたスワール生成部材と、
を備え、
　前記スワール生成部材における前記ノズルマウント側の端部の位置が、軸方向において、前記可変ノズルベーンにおける前記ノズルマウント側の端部の位置よりも前記ノズルマウントから離れている。
　本発明者らの鋭意研究により、可変ノズルベーンを備えた半径流入式タービンにおいて、特に、可変ノズルベーンが回動軸を介して片持ちで支持される場合、回動軸が存在しない可変ノズルベーンとノズルプレートとの隙間には、回動軸が存在する可変ノズルベーンとノズルマウントとの隙間よりも多くのクリアランスフローが流入することが判明した。
　この点に関し、上記（１）の構成によれば、可変ノズルベーンの径方向外側すなわち上流側においてノズルプレートに設けられたスワール生成部材により、該スワール生成部材の径方向内側すなわち下流側の流路ではノズルプレート側に渦が形成され、この渦によって可変ノズルベーンの圧力面と負圧面との圧力差を低減することができる。これにより、可変ノズルベーンとノズルプレートとの隙間を通るクリアランスフローを効果的に低減することができるから、低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。さらに、スワール生成部材におけるノズルマウント側の端部の位置が、軸方向において、可変ノズルベーンにおけるノズルマウント側の端部の位置よりもノズルマウントから離れていることにより、スクロール流路からタービンホイールに向かう流路に占めるスワール生成部材の断面積を可能な限り小さく構成することができるから、高開度状態において流路に与える影響を低く抑えつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を抑制できるという本開示に特有の効果を享受することができる。
（２）いくつかの実施形態では、上記（１）に記載の構成において、
　前記スワール生成部材は、前記流路に向かって突出する凸状に形成される。
　上記（２）の構成によれば、ノズルプレートから流路に向かって突出する凸状のスワール生成部材により、該スワール生成部材の下流側の流路におけるノズルプレート側に効果的に渦を形成し得る半径流入式タービンを簡易な構成で得ることができる。
（３）いくつかの実施形態では、上記（２）に記載の構成において、
　前記スワール生成部材は、前記タービンホイールの回転軸方向に沿って前記可変ノズルベーンの１／４以下の高さを有する。
　上記（３）の構成によれば、スワール生成部材の下流側の流路におけるノズルプレート側に簡易な構成で効果的に渦を形成することができるほか、ノズルマウントとノズルプレートとで形成される流路に占めるスワール生成部材の断面積を極力小さく構成することができるから、低開度状態以外の開度（高開度状態を含む）における流路への影響を極力抑制しつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。
（４）いくつかの実施形態では、上記（１）に記載の構成において、
　前記スワール生成部材は、前記流路から後退する凹状に形成される。
　上記（４）の構成によれば、上記（１）に記載の構成と同様の効果が得られるほか、ノズルマウントとノズルプレートとで形成される流路に占めるスワール生成部材の断面積を最小に構成することができるから、低開度状態以外の開度（高開度状態を含む）における流路への影響を大幅に抑制しつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。
（５）いくつかの実施形態では、上記（１）～（４）の何れか一つに記載の構成において、
　前記スワール生成部材は、前記可変ノズルベーンの枚数をｎとして、低開度状態における前記可変ノズルベーンのコードの前記流路の上流側への延長線と、前記スワール生成部材の半径方向位置との交点を基準に±（３６０°／ｎ）／２の範囲に配置される。
　上記（５）の構成によれば、生成された渦が低開度状態における複数の可変ノズルベーンの各々に対して適切に作用し得る位置にスワール生成部材を配置することができる。よって、各可変ノズルベーンとノズルプレートとの隙間を通るクリアランスフローをより一層効果的に低減することができる。
（６）いくつかの実施形態では、上記（１）乃至（５）の何れか一つに記載の構成において、
　前記ノズルプレートに加締められ、前記流路に向けて突設されたサポートピンをさらに備え、
　前記スワール生成部材は、前記タービンホイールの前記径方向において前記サポートピンより外側に配置される。
　一般に、半径流入式タービンにおいて流路側に突出するサポートピンは、ノズルプレートにおける流路側の端面を、例えばフライス加工等により平滑に加工した後、該ノズルプレートに加締められて取り付けられる。その際、タービンホイールの径方向においてサポートピンの取り付け位置を含む領域に加工が施される場合がある。この点、上記（６）の構成によれば、サポートピンの配置に際してノズルプレートにおける流路側の端面の加工を阻害することなく、上記（１）～（５）の何れか一つで述べた効果を享受することができる。
（７）幾つかの実施形態では、上記（１）～（６）の何れか一つに記載の構成において、
　前記スワール生成部材が翼型に形成される。
　上記（７）の構成によれば、翼型に形成されたスワール生成部材により、流路を通過する作動流体の流れに対する影響を抑制しつつ、下流側の流路のノズルプレート側に、可変ノズルベーンとノズルプレートとの隙間を通るクリアランスフローを抑制するのに必要な渦を容易に生成することができる。
（８）いくつかの実施形態では、上記（１）～（７）の何れか一つに記載の構成において、
　前記可変ノズルベーンは、ハブ側に配置された前記ノズルマウントに支持されている。
　上記（８）の構成によれば、ノズルマウントがハブ側に配置された半径流入式タービンにおいて、上記（１）～（７）の何れか一つで述べた効果を享受することができる。
（９）いくつかの実施形態では、上記（１）～（７）の何れか一つに記載の構成において、
　前記可変ノズルベーンは、シュラウド側に配置された前記ノズルマウントに支持されている。
　上記（９）の構成によれば、ノズルマウントがシュラウド側に配置された半径流入式タービンにおいて、上記（１）～（７）の何れか一つで述べた効果を享受することができる。
（１０）本発明の少なくとも一実施形態に係るターボチャージャーは、
　上記（１）乃至（９）の何れか一つに記載の半径流入式タービンと、
　前記半径流入式タービンにより駆動されるコンプレッサと、
を備える。
　上記（１０）の構成によれば、上記（１）で述べたように、可変ノズルベーンとノズルプレートとの隙間を通るクリアランスフローを効果的に低減することで低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができ、且つ、高開度状態において流路に与える影響を必要最小限に抑えつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を抑制できる半径流入式タービンを備えたターボチャージャーを得ることができる。
　本発明の少なくとも一実施形態によれば、高開度状態において流路に与える影響を抑制しつつ低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。
一実施形態に係るターボチャージャーの構成を示す概略図である。 一実施形態に係る半径流入式タービンを示す概略図である。 一実施形態におけるスワール生成部材の構成例を示す図であり、（a）は流路に向けて凸状、（ｂ）は流路に向けて凹状に形成された様子を示す。 一実施形態におけるノズルベーン（低開度状態）を示す概略図である。 一実施形態におけるノズルベーン（高開度状態）を示す概略図である。 一実施形態におけるノズルベーンの軸方向端面を流れるクリアランスフローを示す図である。 一実施形態に係る半径流入式タービンと比較例とのタービン流量と出力との関係を示す概略図である。 他の実施形態に係るノズルベーン及びスワール生成部材の配置を示す概略図である。
　以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
　例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
　例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
　例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
　一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
　図１は、一実施形態に係るターボチャージャー（過給機）の構成を示す概略図である。図２は、一実施形態に係る半径流入式タービンを示す概略図である。図３は、一実施形態におけるスワール生成部材の構成例を示す図であり、（ａ）は流路に向けて凸状、（ｂ）は流路に向けて凹状に形成された様子を示す。
　図１及び図２に示すように、幾つかの実施形態に係るターボチャージャー１は、半径流入式タービン２と、該半径流入式タービン２によって駆動されるコンプレッサ３と、を備えている。
　半径流入式タービン２は、ピストン１０１及びシリンダ（図示省略）を備えたエンジン１００の排気側に配置されており、エンジン１００からの排気エネルギーを利用して回転駆動される。コンプレッサ３は、エンジン１００の給気側に配置されており、タービン軸５（回転軸）を介して半径流入式タービン２と同軸回転可能に連結されている。そして、エンジン１００の排気を作動流体として半径流入式タービン２が回転されると、その回転力を用いてコンプレッサ３が回転し、エンジン１００内に給気（過給）を行うようになっている。
　図２に示すように、一実施形態に係る半径流入式タービン２（タービン）は、上記タービン軸５を中心軸として回転可能なタービンホイール２２と、該タービンホイール２２を格納するハウジング２１（タービンハウジング）とを備えている。
　タービンホイール２２は、回転軸の周方向に沿って放射状に形成された複数の動翼２２Ａを有している。
　ハウジング２１は、スクロール部２１Ａ、および、該スクロール部２１Ａからタービンホイール２２の径方向の内側に向かう作動流体の流れをタービンホイール２２の軸方向Ｘに沿った向きに変向するためのベンド部２１Ｂを有する。
　そして、本発明の少なくとも一実施形態に係る半径流入式タービンは、スクロール流路２６と、スクロール流路２６の径方向内側に設けられるタービンホイール２２と、スクロール流路２６とタービンホイール２２との間の径方向位置にて、スクロール流路２６からタービンホイール２２に向かう流路２６Ａ上に設けられる複数の可変ノズルベーン２３と、複数の可変ノズルベーン２３の各々を回動可能に支持するノズルマウント２４と、ノズルマウント２４に対向して配置され、ノズルマウント２４とともに流路２６Ａを形成するノズルプレート２５と、複数の可変ノズルベーン２３の径方向外側において、可変ノズルベーン２３のベーン高さＨ（図３（ａ）参照）よりも小さい高さ範囲にてノズルプレート２５に設けられたスワール生成部材３０と、を備えている。
　複数の可変ノズルベーン２３は、流路２６Ａにおいてタービンホイール２２の周方向に沿って間隔を隔てて配置されており、各々が、軸方向Ｘに沿う回動軸２３Ａを介してノズルマウント２４に回動自在に支持されており、低開度状態（例えば、図４参照）と高開度状態（例えば、図５参照）との間で開度を調節できるようになっている。
　スワール生成部材３０は、可変ノズルベーン２３よりも径方向の外側に配置されている。このスワール生成部材３０におけるノズルマウント２４側端部３０Ａの位置は、軸方向Ｘにおいて、可変ノズルベーン２３におけるノズルマウント２４側の端部２３Ｄの位置よりもノズルマウント２４から離れて配置されるように構成されている。
　ここで、可変ノズルベーン２３を備えた半径流入式タービン２においては、スクロール流路２６からタービンホイール２２に向かう流路２６Ａを形成するノズルマウント２４及びノズルプレート２５と、これらの間に配置される可変ノズルベーン２３の低開度状態における軸方向端面２３Ｃとの隙間を通る所謂クリアランスフローＦ２により、タービン効率が低下することが知られている。特に、可変ノズルベーン２３が回動軸２３Ａを介して片持ちで支持される場合、回動軸２３Ａが存在しない可変ノズルベーン２３とノズルプレート２５との隙間には、回動軸２３Ａが存在する可変ノズルベーン２３とノズルマウント２４との隙間よりも多くのクリアランスフローＦ２が流入する。
　この点、上記の構成によれば、タービンホイール２２の径方向において可変ノズルベーン２３の外側すなわち流路２６Ａの上流側においてノズルプレート２５に設けられたスワール生成部材３０により、上記径方向における該スワール生成部材３０の内側すなわち下流側の流路２６Ａでは、例えば、図６（ａ）に示すようにノズルプレート２５側に渦Ｓが形成され、この渦Ｓによって可変ノズルベーン２３の圧力面（正圧面）２３Ａと負圧面２３Ｂとの圧力差を低減することができる。これにより、可変ノズルベーン２３とノズルプレート２５との隙間を通るクリアランスフローＦ２を効果的に低減することができるから、スワール生成部材３０を設けない比較例（例えば、図６（ｂ）参照）に比べて低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。さらに、スワール生成部材３０におけるノズルマウント２４側の端部３０Ａの位置が、軸方向Ｘにおいて、可変ノズルベーン２３におけるノズルマウント２４側の端部２３Ｄの位置よりもノズルマウント２４から離れていることにより、スクロール流路２６からタービンホイール２２に向かう流路２６Ａに占めるスワール生成部材３０の断面積を可能な限り小さく構成することができるから、高開度状態において流路２６Ａに与える影響を低く抑えつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を抑制できる（例えば、図７参照）という本開示に特有の効果を享受することができる。
　いくつかの実施形態では、上記の構成において、スワール生成部材３０は、流路２６Ａに向かって突出する凸状に形成されていてもよい（例えば、図２及び図３（ａ）参照）。すなわち、スワール生成部材３０は、ノズルプレート２５から流路２６Ａに突出し、該流路２６Ａにおいて所定の断面を占めるように構成され得る。凸状の場合の形状は特に限定されず、流路２６Ａにおけるノズルプレート２５側に適切な渦を形成し得るものであればよい。このように構成すれば、ノズルプレート２５から流路２６Ａに向かって突出する凸状のスワール生成部材３０により、該スワール生成部材３０の下流側の流路におけるノズルプレート２５側に効果的に渦Ｓを形成し得る半径流入式タービン２を簡易な構成で得ることができる。
　いくつかの実施形態では、上記構成において、スワール生成部材３０は、タービンホイール２２の回転軸Ｘ方向に沿って可変ノズルベーン２３のベーン高さＨの１／４以下の高さｈを有していてもよい（図３（ａ）参照）。さらに、スワール生成部材３０は、タービンホイール２２の回転軸Ｘ方向に沿って可変ノズルベーン２３の１／５程度の高さに形成されていてもよい。
　上記構成によれば、スワール生成部材３０の下流側の流路２６Ａにおけるノズルプレート２５側に簡易な構成で効果的に渦Ｓを形成することができるほか、ノズルマウント２４とノズルプレート２５とで形成される流路２６Ａに占めるスワール生成部材３０の断面積を極力小さく構成することができるから、低開度状態以外の開度（高開度状態を含む）における流路２６Ａへの影響を極力抑制しつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。
　いくつかの実施形態では、上記構成において、スワール生成部材３０は、流路２６Ａから後退する凹状に形成されていてもよい（例えば、図３（ｂ）参照）。凹状の場合の形状は特に限定されず、流路２６Ａにおけるノズルプレート２５側に適切な渦を形成し得るものであればよい。このように構成すれば、上記何れかの実施形態に記載の構成と同様の効果が得られるほか、ノズルマウント２４とノズルプレート２５とで形成される流路２６Ａに占めるスワール生成部材３０の断面積を最小に構成することができるから、低開度状態以外の開度（高開度状態を含む）における流路２６Ａへの影響を最大限に抑制しつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。
　図４に非限定的に例示するように、いくつかの実施形態では、上記何れか一つの実施形態に記載の構成において、スワール生成部材３０は、可変ノズルベーン２３の枚数をｎとして、低開度状態における可変ノズルベーン２３のコードの流路２６Ａの上流側への延長線Ｃと、スワール生成部材３０の半径方向位置との交点Ｐを基準に±（３６０°／ｎ）／２の範囲に配置されてもよい。すなわち、スワール生成部材３０は、可変ノズルベーン２３の数に応じて配置されていてもよく、図４に示す角度θ（θ＝３６０°／ｎ）の範囲内に少なくとも一つ配置されていてもよい。
　上記構成によれば、生成された渦Ｓが低開度状態における複数の可変ノズルベーン２３の各々に対して適切に作用し得る位置にスワール生成部材３０を配置することができる。よって、各可変ノズルベーン２３とノズルプレート２５との隙間を通るクリアランスフローＦ２をより一層効果的に低減することができる。
　いくつかの実施形態では、上記何れか一つの実施形態に記載の構成において、ノズルプレート２５に加締められ、流路２６Ａに向けて突設されたサポートピン４０をさらに備え、スワール生成部材３０は、タービンホイール２２の径方向においてサポートピン４０より外側に配置されてもよい（例えば、図４参照）。
　一般に、半径流入式タービン２において流路２６Ａ側に突出するサポートピン４０は、ノズルプレート２５における流路２６Ａ側の端面２５Ａを、例えばフライス加工等により平滑に加工した後、該ノズルプレート２５に加締められて取り付けられる。その際、タービンホイール２２の径方向においてサポートピン４０の取り付け位置を含む領域に加工が施される場合がある。この点、上記構成によれば、サポートピン４０の配置に際してノズルプレート２５における流路２６Ａ側の端面２５Ａの加工に影響を与えることなく、上記何れか一つの実施形態で述べた効果を享受することができる。
　幾つかの実施形態では、上記何れか一つの実施形態に記載の構成において、スワール生成部材３０が翼型に形成されてもよい（例えば、図６（ａ）参照）。このように構成すれば、翼型に形成されたスワール生成部材３０により、流路２６Ａを通過する作動流体Ｆ１の流れに対する影響を抑制しつつ、下流側の流路２６Ａのノズルプレート２５側に、可変ノズルベーン２３とノズルプレート２５との隙間を通るクリアランスフローＦ２を抑制するのに必要な渦を容易に生成することができる。
　いくつかの実施形態では、上記何れか一つの実施形態に記載の構成において、上記可変ノズルベーン２３は、ハブ側に配置されたノズルマウント２４に支持されていてもよい（例えば、図２、図３（ａ）及び図３（ｂ）参照）。
　このように構成すれば、ノズルマウント２４がハブ側に配置された半径流入式タービン２において、上記何れか一つの実施形態で述べた効果を享受することができる。
　いくつかの実施形態では、上記何れか一つの実施形態に記載の構成において、可変ノズルベーン２３は、シュラウド側に配置されたノズルマウント２４に支持されていてもよく、ハブ側にスワール生成部材３０が設けられていてもよい（例えば、図８参照）。このように構成すれば、ノズルマウント２４がシュラウド側に配置された半径流入式タービン２において、上記何れか一つの実施形態で述べた効果を享受することができる。
　そして、本開示のいくつかの実施形態で述べたように、可変ノズルベーン２３とノズルプレート２５との隙間を通るクリアランスフローＦ２を効果的に低減することで低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができ、且つ、高開度状態において流路２６Ａに与える影響を必要最小限に抑えつつ、低開度状態におけるタービン効率の低下を抑制できる半径流入式タービン２を備えたターボチャージャー１を得ることができる。
　以上述べた本開示の幾つかの実施形態によれば、高開度状態において流路に与える影響を抑制しつつ低開度状態におけるタービン効率の低下を効果的に抑制することができる。
　本発明は上述した幾つかの実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。
１　ターボチャージャー（過給機）
２　半径流入式タービン
３　コンプレッサ
５　タービン軸
２１　ハウジング
２１Ａ　スクロール部
２１Ｂ　ベンド部
２２　タービンホイール
２２Ａ　動翼（インペラ）
２３　可変ノズルベーン
２３Ａ　圧力面
２３Ｂ　負圧面
２３Ｃ　軸方向端面
２４　ノズルマウント
２５　ノズルプレート
２６　スクロール流路
２６Ａ　流路
３０　スワール生成部材
３０Ａ　ノズルマウント側端部
４０　サポートピン
１００　エンジン（内燃機関）
１０１　ピストン
Ｃ　延長線
Ｐ　交点
Ｆ１　作動流体（排ガス）
Ｆ２　クリアランスフロー
Ｈ　ベーン高さ
Ｓ　渦（スワール）
Ｘ　軸方向

Claims (10)

  1. 　スクロール流路と、
    　前記スクロール流路の径方向内側に設けられるタービンホイールと、
    　前記スクロール流路と前記タービンホイールとの間の径方向位置にて、前記スクロール流路から前記タービンホイールに向かう流路上に設けられる複数の可変ノズルベーンと、
    　複数の前記可変ノズルベーンの各々を回動可能に支持するノズルマウントと、
    　前記ノズルマウントに対向して配置され、前記ノズルマウントとともに前記流路を形成するノズルプレートと、
    　前記複数の可変ノズルベーンの径方向外側において、前記可変ノズルベーンのベーン高さよりも小さい高さ範囲にて前記ノズルプレートに設けられたスワール生成部材と、
    を備え、
    　前記スワール生成部材における前記ノズルマウント側の端部の位置が、軸方向において、前記可変ノズルベーンにおける前記ノズルマウント側の端部の位置よりも前記ノズルマウントから離れている
    ことを特徴とする半径流入式タービン。
  2. 　前記スワール生成部材は、前記流路に向かって突出する凸状に形成される
    請求項１に記載の半径流入式タービン。
  3. 　前記スワール生成部材は、前記タービンホイールの回転軸方向に沿って前記可変ノズルベーンの１／４以下の高さを有する
    請求項２に記載の半径流入式タービン。
  4. 　前記スワール生成部材は、前記流路から後退する凹状に形成される
    請求項１に記載の半径流入式タービン。
  5. 　前記スワール生成部材は、前記可変ノズルベーンの枚数をｎとして、低開度状態における前記可変ノズルベーンのコードの前記流路の上流側への延長線と、前記スワール生成部材の半径方向位置との交点を基準に±（３６０°／ｎ）／２の範囲に配置される
    請求項１～４の何れか一項に記載の半径流入式タービン。
  6. 　前記ノズルプレートに加締められ、前記流路に向けて突設されたサポートピンをさらに備え、
    　前記スワール生成部材は、前記タービンホイールの前記径方向において前記サポートピンより外側に配置される
    請求項１～５の何れか一項に記載の半径流入式タービン。
  7. 　前記スワール生成部材が翼型に形成された
    請求項１～６の何れか一項に記載の半径流入式タービン。
  8. 　前記可変ノズルベーンは、ハブ側に配置された前記ノズルマウントに支持されている
    請求項１～７の何れか一項に記載の半径流入式タービン。
  9. 　前記可変ノズルベーンは、シュラウド側に配置された前記ノズルマウントに支持されている
    請求項１～７の何れか一項に記載の半径流入式タービン。
  10. 　請求項１～９の何れか一項に記載の半径流入式タービンと、
    　前記半径流入式タービンにより駆動されるコンプレッサと、
    を備えたターボチャージャー。
PCT/JP2018/007575 2018-02-28 2018-02-28 半径流入式タービン及びターボチャージャー WO2019167181A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2018/007575 WO2019167181A1 (ja) 2018-02-28 2018-02-28 半径流入式タービン及びターボチャージャー
EP18907677.1A EP3739181B1 (en) 2018-02-28 2018-02-28 Radial inflow type turbine and turbocharger
US16/967,663 US11339680B2 (en) 2018-02-28 2018-02-28 Radial inflow turbine and turbocharger
CN201880087098.5A CN111655987B (zh) 2018-02-28 2018-02-28 径流式涡轮机以及涡轮增压器
JP2020503173A JP7008789B2 (ja) 2018-02-28 2018-02-28 半径流入式タービン及びターボチャージャー

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2018/007575 WO2019167181A1 (ja) 2018-02-28 2018-02-28 半径流入式タービン及びターボチャージャー

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019167181A1 true WO2019167181A1 (ja) 2019-09-06

Family

ID=67806047

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/007575 WO2019167181A1 (ja) 2018-02-28 2018-02-28 半径流入式タービン及びターボチャージャー

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11339680B2 (ja)
EP (1) EP3739181B1 (ja)
JP (1) JP7008789B2 (ja)
CN (1) CN111655987B (ja)
WO (1) WO2019167181A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115502671B (zh) * 2022-10-27 2023-07-21 上海尚实航空发动机股份有限公司 加工方法、导向器及涡轮

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0166402U (ja) * 1987-10-26 1989-04-27
JP2002129970A (ja) * 2000-10-20 2002-05-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 可変容量タービン
JP2010180811A (ja) * 2009-02-06 2010-08-19 Ihi Corp 可変容量型タービン
US20110243721A1 (en) * 2008-12-11 2011-10-06 Borgwarner Inc. Simplified variable geometry turbocharger with vane rings
WO2012043125A1 (ja) * 2010-09-30 2012-04-05 三菱重工業株式会社 可変容量タービン
JP2015229989A (ja) * 2014-06-06 2015-12-21 トヨタ自動車株式会社 可変ノズルターボチャージャー
JP2016148344A (ja) 2016-03-30 2016-08-18 株式会社Ihi 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3541508C1 (de) * 1985-11-23 1987-02-05 Kuehnle Kopp Kausch Ag Abgasturbolader
JPS62214232A (ja) * 1986-03-17 1987-09-21 Hitachi Ltd 内燃機関の排気ガスによつて駆動されるタ−ビン
DE3941715A1 (de) * 1989-12-18 1991-06-20 Porsche Ag Abgasturbolader fuer eine brennkraftmaschine
JP3411822B2 (ja) * 1998-06-25 2003-06-03 株式会社アキタファインブランキング 可変容量タービンの可変ノズル駆動装置
JP3659869B2 (ja) * 2000-05-22 2005-06-15 三菱重工業株式会社 可変容量タービン
JP3764653B2 (ja) * 2001-02-27 2006-04-12 三菱重工業株式会社 可変ノズル機構のノズル開度規制装置およびその製作方法
GB0407978D0 (en) * 2004-04-08 2004-05-12 Holset Engineering Co Variable geometry turbine
US8328535B2 (en) * 2007-02-14 2012-12-11 Borgwarner Inc. Diffuser restraint system and method
DE102007029004A1 (de) * 2007-06-23 2008-12-24 Ihi Charging Systems International Gmbh Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine
CN101598037B (zh) * 2009-06-30 2011-08-31 康跃科技股份有限公司 可变喷嘴零间隙浮动调节装置
JP5402548B2 (ja) * 2009-11-12 2014-01-29 トヨタ自動車株式会社 可変容量型過給機
US8967955B2 (en) * 2011-09-26 2015-03-03 Honeywell International Inc. Turbocharger with variable nozzle having labyrinth seal for vanes
JP2013253521A (ja) * 2012-06-06 2013-12-19 Ihi Corp 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機
JP6331423B2 (ja) * 2014-01-29 2018-05-30 株式会社Ihi 可変容量型過給機
US20160003046A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Honeywell International Inc. Parallel Twin-Impeller Compressor Having Swirl-Imparting Device For One Impeller
EP3147464B1 (en) * 2014-08-28 2019-07-24 Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. Expansion turbine and turbocharger
WO2016203970A1 (ja) * 2015-06-16 2016-12-22 株式会社Ihi シール構造および過給機
US10358935B2 (en) * 2016-10-21 2019-07-23 Borgwarner Inc. Guide ring spacers for turbocharger
EP3705697B1 (en) * 2017-12-20 2022-02-02 Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. Turbine and turbocharger

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0166402U (ja) * 1987-10-26 1989-04-27
JP2002129970A (ja) * 2000-10-20 2002-05-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 可変容量タービン
US20110243721A1 (en) * 2008-12-11 2011-10-06 Borgwarner Inc. Simplified variable geometry turbocharger with vane rings
JP2010180811A (ja) * 2009-02-06 2010-08-19 Ihi Corp 可変容量型タービン
WO2012043125A1 (ja) * 2010-09-30 2012-04-05 三菱重工業株式会社 可変容量タービン
JP2015229989A (ja) * 2014-06-06 2015-12-21 トヨタ自動車株式会社 可変ノズルターボチャージャー
JP2016148344A (ja) 2016-03-30 2016-08-18 株式会社Ihi 可変ノズルユニット及び可変容量型過給機

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3739181A4

Also Published As

Publication number Publication date
CN111655987B (zh) 2022-05-27
US11339680B2 (en) 2022-05-24
EP3739181A4 (en) 2021-01-20
JPWO2019167181A1 (ja) 2021-02-04
EP3739181A1 (en) 2020-11-18
JP7008789B2 (ja) 2022-01-25
US20210231027A1 (en) 2021-07-29
CN111655987A (zh) 2020-09-11
EP3739181B1 (en) 2022-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20120272663A1 (en) Centrifugal compressor assembly with stator vane row
JP5651459B2 (ja) タービンエンジンにおける圧縮機の動作に関するシステム及び装置
US9745859B2 (en) Radial-inflow type axial flow turbine and turbocharger
JP6426191B2 (ja) 膨張タービン及びターボチャージャ
CN107002556B (zh) 轴流式涡轮及增压机
WO2018146753A1 (ja) 遠心圧縮機、ターボチャージャ
US10941662B2 (en) Turbine wheel for a turbo-machine
JP5398515B2 (ja) ラジアルタービンの動翼
JP6801009B2 (ja) タービンホイール、タービン及びターボチャージャ
JP5201333B2 (ja) 可変ノズルのベーン形状及び可変容量過給機
WO2019167181A1 (ja) 半径流入式タービン及びターボチャージャー
JPWO2019123565A1 (ja) タービン及びターボチャージャ
WO2017072843A1 (ja) 回転機械
JP2011169192A (ja) 過給機用遠心圧縮機の可変ディフューザ
US11092068B2 (en) Variable geometry turbocharger
GB2551804A (en) Diffuser for a centrifugal compressor
CN111448374B (zh) 涡轮及涡轮增压器
WO2022201932A1 (ja) タービン、及びガスタービン
JP7165804B2 (ja) ノズルベーン
JP2020165374A (ja) タービンおよび過給機
US11835057B2 (en) Impeller of centrifugal compressor, centrifugal compressor, and turbocharger
JP6759463B2 (ja) ターボチャージャ用タービン及びターボチャージャ
JP2011021575A (ja) 可変ノズル及び可変容量型ターボチャージャ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18907677

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018907677

Country of ref document: EP

Effective date: 20200810

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020503173

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE