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WO2017199633A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

撮像レンズおよび撮像装置 Download PDF

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Publication number
WO2017199633A1
WO2017199633A1 PCT/JP2017/014504 JP2017014504W WO2017199633A1 WO 2017199633 A1 WO2017199633 A1 WO 2017199633A1 JP 2017014504 W JP2017014504 W JP 2017014504W WO 2017199633 A1 WO2017199633 A1 WO 2017199633A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
imaging
optical axis
vicinity
refractive power
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/014504
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
真也 國松
仁志 福堀
正樹 田村
大午 桂木
誉士雄 細野
泰英 二瓶
Original Assignee
ソニー株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ソニー株式会社 filed Critical ソニー株式会社
Priority to JP2018518153A priority Critical patent/JPWO2017199633A1/ja
Priority to US16/080,393 priority patent/US20190049700A1/en
Priority to CN201780028665.5A priority patent/CN109073862B/zh
Publication of WO2017199633A1 publication Critical patent/WO2017199633A1/ja

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present disclosure relates to an imaging lens that forms an optical image of a subject on an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor), and a digital still camera that performs shooting by mounting the imaging lens.
  • an imaging apparatus such as a mobile phone with a camera and an information mobile terminal.
  • Digital still cameras are becoming thinner year by year, such as card types, and there is a demand for smaller imaging devices. Also in mobile phones, downsizing of the imaging device is required in order to reduce the thickness of the terminal itself and to secure a space for mounting multiple functions. As a result, there is an increasing demand for further downsizing the imaging lens mounted on the imaging device.
  • the number of pixels has been increased by making the pixel pitch of the image sensor finer, and accordingly, the imaging lenses used in these imaging devices have been required to have high performance. ing.
  • a first imaging lens includes, in order from the object side to the image plane side, a meniscus-shaped first lens in which the shape in the vicinity of the optical axis has a convex surface facing the object side, and the optical axis
  • a second lens having a positive refractive power with a convex surface facing the object side in the vicinity
  • a third lens having a negative refractive power in the vicinity of the optical axis
  • a fourth lens a fifth lens
  • a positive lens in the vicinity of the optical axis and a seventh lens having a negative refractive power in the vicinity of the optical axis and an aspherical surface having an inflection point on the image side lens surface. It is.
  • a first imaging device includes an imaging lens and an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens. This is constituted by a first imaging lens according to an embodiment.
  • a second imaging lens includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens, a second lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis, and the vicinity of the optical axis
  • the lens surface on the surface side is composed of an aspherical seventh lens having an inflection point, and satisfies the following conditional expression. -0.5 ⁇ f / f1 ⁇ 0.23 (1) However, f: Focal length of the entire lens system f1: The focal length of the first lens.
  • a second imaging device includes an imaging lens and an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens. This is constituted by the second imaging lens according to one embodiment.
  • the configuration of each lens is optimized with a configuration of seven lenses as a whole. .
  • the configuration of the seven lenses as a whole is optimized, and the configuration of each lens is optimized. Therefore, it is possible to correct various aberrations satisfactorily while reducing the size, and to reduce image quality deterioration due to unnecessary light.
  • FIG. 3 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 1. It is a lens sectional view showing the 2nd example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 4 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 3. It is a lens sectional view showing the 3rd example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 5. It is lens sectional drawing which shows the 4th structural example of an imaging lens.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 7. It is a lens sectional view showing the 5th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 9. It is a lens sectional view showing the 6th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 12 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 6 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 11. It is a lens sectional view showing the 7th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 7. It is a lens sectional view showing the 5th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 5 in which
  • FIG. 14 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 13. It is lens sectional drawing which shows the 8th structural example of an imaging lens.
  • FIG. 16 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 8 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 15. It is lens sectional drawing which shows the 9th structural example of an imaging lens.
  • FIG. 18 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 9 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 17. It is lens sectional drawing which shows the 10th structural example of an imaging lens.
  • FIG. 16 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 8 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 15. It is lens sectional drawing which shows the 9th structural example of an imaging lens.
  • FIG. 18 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 9 in which specific numerical values are applied to the imaging
  • FIG. 20 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 10 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 19. It is a lens sectional view showing the 11th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 22 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 11 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 21. It is a lens sectional view showing the 12th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 24 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 12 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 23. It is a lens sectional view showing the 13th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 22 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 11 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 21.
  • FIG. 24 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 12 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 23. It is
  • FIG. 26 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 13 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 25. It is a lens sectional view showing the 14th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 28 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 14 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 27. It is a lens sectional view showing the 15th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 30 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 15 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 29. It is a lens sectional view showing the 16th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 28 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 14 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 27.
  • FIG. 30 is an aberration diagram illustrating various aberrations in Numerical Example 15 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 29. It
  • FIG. 32 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 16 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 31. It is a lens sectional view showing the 17th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 34 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 17 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 33. It is a lens sectional view showing the 18th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 36 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 18 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 35. It is a lens sectional view showing the 19th example of composition of an imaging lens.
  • FIG. 34 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 17 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 33.
  • FIG. 36 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 18 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 35.
  • FIG. 38 is an aberration diagram showing various aberrations in Numerical Example 19 in which specific numerical values are applied to the imaging lens illustrated in FIG. 37. It is sectional drawing which shows the generation
  • a first lens, a positive second lens, a third lens, a fourth lens, a fifth lens, and a sixth lens are sequentially arranged from the object side to the image plane side.
  • a bright lens composed of a lens and a seventh lens has been proposed.
  • a configured lens having a brightness of about F1.6 has been proposed.
  • the imaging lens disclosed in Patent Document 1 has been proposed to have a large aperture and a bright lens, the shape of the lens surface on the object side of the first lens is concave on the object side, or the first lens is biconvex, thereby shortening the overall length.
  • the ratio of the maximum image height to the total length is 1.7 or more.
  • the seven-lens imaging lens described in Patent Document 2 has a bright F1.6 lens, but the ratio of the maximum image height to the total length is 1.8 or more.
  • the imaging lenses described in Patent Document 1 and Patent Document 2 have room for improvement in reducing the optical length while maintaining performance with a large aperture. Further, when the imaging lens is reduced in height, the distance between the optical surface and the imaging surface is shortened, so that reflected light easily enters the imaging surface from the optical surface, and the tendency for ghosts and flares to occur becomes significant. In particular, when the F-number of the imaging lens is reduced in response to the demand for a large aperture of the lens in relation to high performance, the effective diameter of the lens increases, and the diameter of the light shielding member increases accordingly, The risk of increased ghosts and flares increases.
  • an imaging lens and an imaging apparatus that can effectively correct various aberrations by efficiently suppressing ghosts and flares while having a small size and a large aperture.
  • FIG. 1 illustrates a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 3 shows a second configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 5 shows a third configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 7 shows a fourth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 9 shows a fifth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 11 shows a sixth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 13 shows a seventh configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 15 shows an eighth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 17 shows a ninth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 19 shows a tenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 21 shows an eleventh configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 23 shows a twelfth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 1 illustrates a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 3 shows a second configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 5 shows a third
  • FIG. 25 shows a thirteenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 27 shows a fourteenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 29 shows a fifteenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 31 shows a sixteenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 33 shows a seventeenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 35 shows an eighteenth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 37 shows a nineteenth configuration example of the imaging lens. Numerical examples in which specific numerical values are applied to these configuration examples will be described later.
  • symbol IMG indicates an image plane
  • Z1 indicates an optical axis.
  • St indicates an aperture stop.
  • An imaging element 101 such as a CCD or a CMOS may be disposed in the vicinity of the image plane IMG.
  • optical members such as a sealing glass SG for protecting the imaging element and various optical filters may be arranged.
  • the configuration of the imaging lens according to the present embodiment will be described in association with the configuration example illustrated in FIG. 1 and the like as appropriate, but the technology according to the present disclosure is not limited to the illustrated configuration example.
  • the imaging lens according to the present embodiment includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, and a fourth lens L4 in order from the object side to the image plane side along the optical axis Z1.
  • the fifth lens L5, the sixth lens L6, and the seventh lens L7 are substantially composed of seven lenses.
  • the first lens L1 has a meniscus shape in which the shape in the vicinity of the optical axis is convex toward the object side.
  • the first lens L1 desirably has a positive or negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 desirably has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive or negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a positive or negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has an aspherical shape having an inflection point in which the concave-convex shape changes midway as the lens surface on the image plane side moves from the center to the periphery, and other than the intersection with the optical axis Z1. It is desirable to have at least one inflection point. More specifically, the image surface side lens surface of the seventh lens L7 is preferably an aspherical surface having a concave shape in the vicinity of the optical axis and a peripheral portion having a convex shape.
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies a predetermined conditional expression described later.
  • the imaging lens according to the present embodiment has a seven-lens configuration as a whole, and the configuration of each lens is optimized, so that various aberrations can be corrected satisfactorily even though it is small and has a large aperture. In addition, image quality deterioration due to unnecessary light such as ghost and flare can be reduced.
  • the aspherical surface in which the lens surface closest to the image plane has a concave shape in the vicinity of the optical axis and the peripheral portion has a convex shape.
  • the imaging lens according to the present embodiment desirably satisfies the following conditional expression (1). -0.5 ⁇ f / f1 ⁇ 0.23 (1)
  • f Focal length of the entire lens system
  • f1 A focal length of the first lens L1.
  • the conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the first lens L1 and the focal length of the entire lens system.
  • FIG. 39 shows an example of a generation path of baying and glare generated by inter-surface reflection of the first lens L1.
  • FIG. 40 shows the shape of baying and glare generated by the inter-surface reflection of the first lens L1 in the imaging lens 1 according to the first configuration example of FIG. The relative intensity of the baling glare at this time is 1.
  • the positive refractive power of the first lens L1 becomes too strong.
  • the object-side lens surface of the first lens L1. A part of the light beam incident on the surface is reflected by the lens surface on the image plane side of the first lens L1, and further reflected by the lens surface on the object side, and then forms an image near the image plane.
  • strong baying glare having a relative intensity of about 3.9 collected on the arc is generated.
  • a part of the luminous flux near the principal ray out of the luminous flux incident on the first lens L1 is the lens surface on the image plane side of the first lens L1.
  • the light is reflected from the surface, and further reflected from the lens surface on the object side, and then the image is formed near the image plane.
  • strong bailing glare having a condensed relative intensity of about 24.4 occurs.
  • conditional expression (1) In order to better realize the effect of the conditional expression (1), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (1) as the following conditional expression (1) ′. -0.20 ⁇ f / f1 ⁇ 0.20 (1) '
  • conditional expression (1) In order to realize the effect of the conditional expression (1) more satisfactorily, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (1) as the following conditional expression (1) ′′. -0.074 ⁇ f / f1 ⁇ 0.092 (1) ''
  • conditional expression (1) '' the object-side lens surface and the image-side lens surface of the first lens L1, and the object-side lens of the second lens L2 Regardless of whether the surface is concave or convex in the vicinity of the optical axis, baying and glare can be reduced and good resolution performance can be ensured despite the large aperture.
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expressions (2) and (3).
  • ⁇ max (L1R1) Maximum value of the surface angle ⁇ (L1R1) of the lens surface on the object side of the first lens L1 within the effective diameter R (L3R2): The radius of curvature of the lens surface on the image plane side of the third lens L3 .
  • FIG. 49 shows an example of the surface angle ⁇ (L1R1) of the lens surface on the object side of the first lens L1.
  • the surface angle ⁇ (L1R1) is positive when the lens surface is inclined toward the image plane side and negative when the lens surface is inclined toward the object side.
  • the unit is “degree”. The same applies to the surface angles of other lens surfaces in other conditional expressions described later.
  • conditional expression (2) defines the maximum inclination angle of the lens surface on the object side of the first lens L1.
  • Conditional expression (3) defines the ratio between the curvature of the lens surface on the image plane side of the third lens L3 and the focal length of the entire lens system.
  • FIG. 43 shows a baying glare generated by total reflection on the image surface side lens surface of the third lens L3 and surface reflection on the object side lens surface of the first lens L1 and then reaching the image surface IMG. An example of the generation path of is shown.
  • conditional expression (2) In order to better realize the effect of the conditional expression (2), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (2) as the following conditional expression (2) ′. 5 ⁇ max (L1R1) ⁇ 18 (2) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expressions (4) and (5).
  • ⁇ max (L6R1) The maximum value of the surface angle ⁇ (L6R1) of the lens surface on the object side of the sixth lens L6 within 30% of the effective diameter (positive when the lens surface is inclined toward the image surface side, the unit being "Every time")
  • ⁇ min (L6R1) the minimum value of the surface angle ⁇ (L6R1) of the lens surface on the object side of the sixth lens L6 within 30% of the effective diameter (positive when the lens surface is inclined toward the image surface side, the unit being "Every time”
  • ⁇ max (L6R2) the maximum value of the surface angle ⁇ (L6R2) of the lens surface on the image surface side of the sixth lens L6 within the diameter of 70% of
  • the conditional expression (4) defines the range of the maximum value of the surface angle ⁇ (L6R1) of the object-side lens surface of the sixth lens L6 within 30% of the effective diameter.
  • FIG. 45 shows an example of a generation path of baying and glare generated by inter-surface reflection of the sixth lens L6.
  • the conditional expression (5) defines the range of the maximum value of the surface angle ⁇ (L6R2) of the lens surface on the image surface side of the sixth lens L6 within the diameter of 70% of the effective diameter. Satisfactory conditional expression (5) can ensure good performance. If ⁇ max (L6R2) exceeds the upper limit value of conditional expression (5), the convex power of the lens surface on the image plane side of the sixth lens L6 is insufficient and the correction power for off-axis coma is insufficient, resulting in poor image quality. It will cause deterioration. When ⁇ max (L6R2) falls below the lower limit value of the conditional expression (5), for example, as shown in FIG.
  • a part of the off-axis light beam reflected on the lens surface on the image plane side of the sixth lens L6 is the first.
  • the sixth lens L6 is totally reflected without being emitted from the object-side lens surface, and is repeatedly totally reflected in the sixth lens L6, and then emitted from the lens surface on the image surface side of the sixth lens L6 to the image surface IMG. To reach.
  • strong concentrated baying glare is generated as shown in FIG. 46, for example.
  • conditional expression (4) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (4) as the following conditional expression (4) ′. ⁇ 10 ⁇ min (L6R1) ⁇ max (L6R1) ⁇ 8 (4) ′
  • conditional expression (4) In order to realize the effect of the conditional expression (4) more satisfactorily, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (4) as the following conditional expression (4) ′′. ⁇ 6 ⁇ max (L6R1) ⁇ 7 (4) ′′
  • conditional expression (5) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (5) as the following conditional expression (5) ′. ⁇ 22 ⁇ min (L6R2) ⁇ max (L6R2) ⁇ 8 (5) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expression (6).
  • ⁇ max (L3R2) the maximum value of the surface angle ⁇ (L3R2) of the lens surface on the image surface side of the third lens L3 within the effective diameter (positive when the lens surface is inclined toward the image surface side, the unit is “degree”)
  • ⁇ max (L3R2) the maximum value of the surface angle ⁇ (L3R2) of the lens surface on the image surface side of the third lens L3 within the effective diameter (positive when the lens surface is inclined toward the image surface side, the unit is “degree”)
  • the conditional expression (6) defines the range of the maximum value of the surface angle ⁇ (L3R2) of the lens surface on the image surface side of the third lens L3 within the effective diameter. Satisfying conditional expression (6) can ensure good performance.
  • ⁇ max (L3R2) falls below the lower limit value of conditional expression (6), the negative refractive power of the third lens L3 becomes weak, and spherical aberration and coma generated in the first lens L1 or the second lens L2 are corrected well. It becomes difficult. If ⁇ max (L3R2) exceeds the upper limit value of conditional expression (6), the third lens L3 has excessive negative power, making it difficult to correct spherical aberration and coma aberration, and the surface angle is too large. This increases the manufacturing difficulty.
  • conditional expression (6) In order to better realize the effect of the conditional expression (6), it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (6) as the following conditional expression (6) ′. 15 ⁇ (L3R2) ⁇ 38 (6) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expression (7).
  • f Focal length of the entire lens system
  • f12 The combined focal length of the first lens L1 and the second lens L2.
  • conditional expression (7) defines the ratio between the combined focal length of the first lens L1 and the second lens L2 and the focal length of the entire lens system. Satisfying conditional expression (7) can ensure good performance. If f12 / f falls below the lower limit value of conditional expression (7), the combined power of the first lens L1 and the second lens L2 becomes too strong, making it difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. . If f12 / f exceeds the upper limit value of conditional expression (7), the combined power of the first lens L1 and the second lens L2 becomes too weak, making it difficult to shorten the optical total length.
  • conditional expression (7) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (7) as the following conditional expression (7) ′. 0.5 ⁇ f12 / f ⁇ 1.5 (7) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expression (8). ⁇ 5 ⁇ f3 / f ⁇ 0.5 (8)
  • f Focal length of the entire lens system
  • f3 The focal length of the third lens L3.
  • conditional expression (8) defines the ratio between the focal length of the third lens L3 and the focal length of the entire lens system. Satisfying conditional expression (8) can ensure good performance.
  • f3 / f falls below the lower limit value of conditional expression (8), the negative refractive power of the third lens L3 becomes weak, and it is difficult to satisfactorily correct the longitudinal chromatic aberration generated in the positive second lens L2.
  • f3 / f exceeds the upper limit value of conditional expression (8), the negative refractive power of the third lens L3 becomes too strong, making it difficult to shorten the optical total length.
  • conditional expression (8) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (8) as the following conditional expression (8) ′. -3.5 ⁇ f3 / f ⁇ -1.0 (8) '
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expression (9). 0.023 ⁇ T (L3) / f ⁇ 0.15 (9)
  • f Focal length of the entire lens system
  • T (L3) The center thickness of the third lens L3.
  • the conditional expression (9) defines the ratio between the center thickness of the third lens L3 and the focal length of the entire lens system.
  • the third lens L3 has a concave meniscus shape, although the coma aberration can be easily corrected by reducing the center thickness, the lens moldability becomes difficult.
  • T (L3) / f within the range of conditional expression (9), the coma aberration is kept good, and molding becomes easy.
  • conditional expression (9) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (9) as the following conditional expression (9) ′. 0.045 ⁇ T (L3) / f ⁇ 0.1 (9) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expression (10).
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expressions (11) and (12).
  • ⁇ d (L3) Abbe number of the third lens L3 with respect to the d-line
  • ⁇ d (L5) Abbe number of the fifth lens L5 with respect to the d-line.
  • conditional expression (10) defines the Abbe number for the d-line of the glass material of the first lens L1.
  • the conditional expressions (11) and (12) define the Abbe numbers with respect to the d-line of the glass material of the third lens L3 and the fifth lens L5, respectively.
  • the imaging lens according to the present embodiment further satisfies the following conditional expressions (13), (14), and (15).
  • ⁇ d (L7) Abbe number of the seventh lens L7 with respect to the d line.
  • Conditional expressions (13), (14), and (15) respectively define the Abbe numbers for the d-line of the glass material of the fourth lens L4, the sixth lens L6, and the seventh lens L7.
  • conditional expressions (13), (14), and (15) it is possible to ensure good performance with a low profile.
  • the Abbe numbers of the sixth lens L6 and the seventh lens L7 exceed the lower limit values of the conditional expressions (13), (14), and (15), the effect of correcting chromatic aberration can be enhanced.
  • This configuration example is an example of a mobile terminal device (for example, a mobile information terminal or a mobile phone terminal) provided with an imaging device.
  • This portable terminal device includes a substantially rectangular casing 201.
  • a display unit 202 and a front camera unit 203 are provided on the front side of the housing 201 (FIG. 47).
  • a main camera unit 204 and a camera flash 205 are provided on the back side of the housing 201 (FIG. 48).
  • the display unit 202 is a touch panel that enables various operations, for example, by detecting a contact state with the surface. Accordingly, the display unit 202 has a display function for displaying various types of information and an input function for enabling various input operations by the user.
  • the display unit 202 displays various data such as an operation state and an image captured by the front camera unit 203 or the main camera unit 204.
  • the imaging lens according to the present embodiment can be applied as a camera module lens of an imaging device (front camera unit 203 or main camera unit 204) in a portable terminal device as shown in FIGS. 47 and 48, for example.
  • a CCD that outputs an imaging signal (image signal) corresponding to an optical image formed by the imaging lens near the image plane IMG of the imaging lens
  • An image sensor 101 such as a CMOS is disposed.
  • an optical member such as a sealing glass SG for protecting the image sensor and various optical filters may be disposed between the seventh lens L7 and the image plane IMG.
  • optical members such as the seal glass SG and various optical filters may be disposed at any position as long as they are between the seventh lens L7 and the image plane IMG.
  • the imaging lens according to the present embodiment is not limited to the above-described portable terminal device, but can also be applied as an imaging lens for other electronic devices such as a digital still camera and a digital video camera.
  • the present invention can be applied to general small-sized imaging devices using a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS, for example, an optical sensor, a portable module camera, and a WEB camera. It can also be applied to surveillance cameras and the like.
  • Si indicates the number of the i-th surface with a sign so as to increase sequentially from the most object side.
  • Ri indicates the value (mm) of the paraxial radius of curvature of the i-th surface.
  • Di indicates the value (mm) of the distance on the optical axis between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • Ndi indicates the value of the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the material of the optical element having the i-th surface.
  • ⁇ di indicates the value of the Abbe number in the d-line of the material of the optical element having the i-th surface.
  • the part where the value of “Ri” is “ ⁇ ” indicates a plane or a virtual plane.
  • “Li” indicates a surface attribute.
  • the surface marked “OBJ” in “Li” indicates the object surface.
  • L1R1 indicates the object-side lens surface of the first lens L1
  • L1R2 indicates the image-side lens surface of the first lens L1.
  • L2R1 indicates the object-side lens surface of the second lens L2
  • “L2R2” indicates the image-side lens surface of the second lens L2. The same applies to other lens surfaces.
  • the surface marked “ASP” in “Si” indicates an aspherical surface.
  • the aspherical shape is defined by the following equation.
  • E ⁇ i represents an exponential expression with a base of 10, that is, “10 ⁇ i ”.
  • 0.12345E-05 represents “ 0.12345 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • All of the imaging lenses 1 to 19 to which the following numerical examples are applied have a configuration satisfying the basic configuration of the lens described above. That is, all of the imaging lenses 1 to 19 are in order from the object side to the image plane side, the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5. And the sixth lens L6 and the seventh lens L7 are substantially composed of seven lenses.
  • the first lens L1 has a meniscus shape in which the shape in the vicinity of the optical axis is convex toward the object side.
  • the second lens L2 has a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has an aspherical shape in which the lens surface on the image side has an inflection point at which the uneven shape changes in the middle from the center to the periphery.
  • the aperture stop St is disposed between the image surface side lens surface of the first lens L1 and the image surface side lens surface of the second lens L2.
  • a seal glass SG is disposed between the seventh lens L7 and the image plane IMG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 2] and [Table 3] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • FIG. 2 shows spherical aberration, astigmatism (field curvature), and distortion as various aberrations.
  • Each of these aberration diagrams shows aberrations with the d-line (587.56 nm) as a reference wavelength.
  • the spherical aberration diagram also shows aberrations with respect to g-line (435.84 nm) and C-line (656.27 nm).
  • a solid line (S) indicates a value on a sagittal image plane
  • T indicates a value on a tangential image plane.
  • the imaging lens 1 according to Numerical Example 1 has a good optical performance with various aberrations corrected satisfactorily even though it is small.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 5] and [Table 6] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 8] and [Table 9] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 11] and [Table 12] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 13 shows basic lens data of Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 5 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 14] and [Table 15] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 17] and [Table 18] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 19 shows basic lens data of Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 7 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 20] and [Table 21] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 23] and [Table 24] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 25 shows basic lens data of Numerical Example 9 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 9 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 26] and [Table 27] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 28 shows basic lens data of Numerical Example 10 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 10 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 29] and [Table 30] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 32] and [Table 33] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 34 shows basic lens data of Numerical Example 12 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 12 shown in FIG.
  • both surfaces of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 35] and [Table 36] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 37 shows basic lens data of Numerical Example 13 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 13 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 38] and [Table 39] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 41] and [Table 42] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 44] and [Table 45] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 46 shows basic lens data of Numerical Example 16 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 16 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 47] and [Table 48] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 49 shows basic lens data of Numerical Example 17 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 17 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 50] and [Table 51] show values of coefficients representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspherical.
  • [Table 53] and [Table 54] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • Table 55 shows basic lens data of Numerical Example 19 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 19 shown in FIG.
  • both surfaces of each of the first lens L1 to the seventh lens L7 are aspheric.
  • [Table 56] and [Table 57] show coefficient values representing the shape of the aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the seventh lens L7 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • [Table 59] and [Table 60] show values relating to the above-described conditional expressions, which are summarized for each numerical example. Note that Example 18 is out of the range of conditional expression (2).
  • the configuration including substantially seven lenses has been described.
  • the configuration may further include a lens having substantially no refractive power.
  • this technique can take the following composition.
  • a first lens having a meniscus shape in which the shape near the optical axis has a convex surface facing the object side;
  • a second lens having a positive refractive power with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis;
  • a third lens having negative refractive power in the vicinity of the optical axis;
  • a sixth lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis;
  • An imaging lens comprising: a seventh lens having a negative refractive power in the vicinity of the optical axis and having an aspherical shape with an inflection point on the lens surface on the image plane side.
  • ⁇ max (L6R1) Maximum value of the surface angle of the object side lens surface of the sixth lens within 30% of the effective diameter (positive when the lens surface is tilted to the image surface side, the unit is “degree”)
  • ⁇ min (L6R1) Minimum value of the surface angle of the object side lens surface of the sixth lens within 30% of the effective diameter (positive when the lens surface is tilted toward the image surface side, the unit is “degrees”)
  • ⁇ min (L6R2) Minimum value of the surface angle of the sixth lens surface on the image surface side within 70% of the effective diameter (positive when the lens surface is inclined toward the image surface surface surface side
  • f focal length of the entire lens system
  • f3 the focal length of the third lens.
  • f Focal length of the entire lens system T (L3): The center thickness of the third lens.
  • a first lens In order from the object side to the image plane side, A first lens; A second lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis; A third lens having negative refractive power in the vicinity of the optical axis; A fourth lens; A fifth lens; A sixth lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis; An imaging lens that has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis and has an aspherical shape with an inflection point on the lens surface on the image plane side, and satisfies the following conditional expression. -0.5 ⁇ f / f1 ⁇ 0.23 (1) However, f: focal length of the entire lens system f1: a focal length of the first lens.
  • ⁇ max (L6R1) Maximum value of the surface angle of the object side lens surface of the sixth lens within 30% of the effective diameter (positive when the lens surface is tilted to the image surface side, the unit is “degree”)
  • ⁇ min (L6R1) Minimum value of the surface angle of the object side lens surface of the sixth lens within 30% of the effective diameter (positive when the lens surface is tilted toward the image surface side, the unit is “degrees”)
  • ⁇ min (L6R2) Minimum value of the surface angle of the sixth lens surface on the image surface side within 70% of the effective diameter (positive when the lens surface is inclined toward the image surface surface surface side
  • f focal length of the entire lens system
  • f3 the focal length of the third lens.
  • f Focal length of the entire lens system T (L3): The center thickness of the third lens.
  • the imaging lens is In order from the object side to the image plane side, A first lens having a meniscus shape in which the shape near the optical axis has a convex surface facing the object side; A second lens having a positive refractive power with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis; A third lens having negative refractive power in the vicinity of the optical axis; A fourth lens; A fifth lens; A sixth lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis;
  • An imaging apparatus comprising: a seventh lens having a negative refractive power in the vicinity of the optical axis and having an aspherical shape with an inflection point on the lens surface on the image plane side.
  • the imaging lens is In order from the object side to the image plane side, A first lens; A second lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis; A third lens having negative refractive power in the vicinity of the optical axis; A fourth lens; A fifth lens; A sixth lens having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis;
  • An imaging device that includes a seventh lens having a negative refractive power in the vicinity of the optical axis and an aspherical surface having an inflection point on the lens surface on the image plane side, and satisfies the following conditional expression.
  • f focal length of the entire lens system
  • f1 a focal length of the first lens.

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Abstract

本開示の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズと、光軸近傍において物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズとから構成される。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本開示は、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子上に被写体の光学像を結像させる撮像レンズ、およびその撮像レンズを搭載して撮影を行うデジタルスチルカメラやカメラ付き携帯電話機および情報携帯端末等の撮像装置に関する。
　デジタルスチルカメラはカードタイプなど年々薄型のものが作られ、撮像装置の小型化が求められている。また、携帯電話においても端末自体の薄型化や多機能を搭載するスペース確保のために撮像装置の小型化が求められている。それにより、撮像装置に搭載される撮像レンズへのさらなる小型化の要求が高まっている。
　また、ＣＣＤやＣＭＯＳといった撮像素子の小型化と同時に、撮像素子の画素ピッチの微細化による高画素数化が進み、それに伴い、これら撮像装置に使用される撮像レンズにも高い性能が求められてきている。
特開２０１５―０７２４０４号公報 特開２０１４―１４５９６１号公報
　近年、高画素化の進んだ撮像素子に対応するために、撮像レンズとしては、全長の短縮化を図りつつ中心画角から周辺画角まで高い結像性能を有するレンズ系の開発が望まれている。さらには、ゴーストやフレアによる画質劣化の低減が望まれている。
　小型でありながらも諸収差を良好に補正し、かつ不要光による画質劣化を低減することができるようにした撮像レンズ、およびそのような撮像レンズを搭載した撮像装置を提供することが望ましい。
　本開示の一実施の形態に係る第１の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズと、光軸近傍において物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズとから構成されているものである。
　本開示の一実施の形態に係る第１の撮像装置は、撮像レンズと、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、撮像レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る第１の撮像レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る第２の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、第１レンズと、光軸近傍において正の屈折力を有する第２レンズと、光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、第４レンズと、第５レンズと、光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズとから構成され、以下の条件式を満足するものである。
　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１：第１レンズの焦点距離
とする。
　本開示の一実施の形態に係る第２の撮像装置は、撮像レンズと、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、撮像レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る第２の撮像レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る第１および第２の撮像レンズ、または第１および第２の撮像装置では、全体として７枚のレンズ構成で、各レンズの構成の最適化が図られている。
　本開示の一実施の形態に係る第１および第２の撮像レンズ、または第１および第２の撮像装置によれば、全体として７枚のレンズ構成とし、各レンズの構成の最適化を図るようにしたので、小型でありながらも諸収差を良好に補正し、かつ不要光による画質劣化を低減することができる。
　なお、ここに記載された効果は必ずしも限定されるものではなく、本開示中に記載されたいずれかの効果であってもよい。
本開示の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示すレンズ断面図である。 図１に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第２の構成例を示すレンズ断面図である。 図３に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例２における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第３の構成例を示すレンズ断面図である。 図５に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例３における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第４の構成例を示すレンズ断面図である。 図７に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例４における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第５の構成例を示すレンズ断面図である。 図９に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例５における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第６の構成例を示すレンズ断面図である。 図１１に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例６における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第７の構成例を示すレンズ断面図である。 図１３に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例７における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第８の構成例を示すレンズ断面図である。 図１５に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例８における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第９の構成例を示すレンズ断面図である。 図１７に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例９における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１０の構成例を示すレンズ断面図である。 図１９に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１０における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１１の構成例を示すレンズ断面図である。 図２１に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１１における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１２の構成例を示すレンズ断面図である。 図２３に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１２における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１３の構成例を示すレンズ断面図である。 図２５に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１３における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１４の構成例を示すレンズ断面図である。 図２７に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１４における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１５の構成例を示すレンズ断面図である。 図２９に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１５における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１６の構成例を示すレンズ断面図である。 図３１に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１６における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１７の構成例を示すレンズ断面図である。 図３３に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１７における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１８の構成例を示すレンズ断面図である。 図３５に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１８における諸収差を示す収差図である。 撮像レンズの第１９の構成例を示すレンズ断面図である。 図３７に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１９における諸収差を示す収差図である。 一実施の形態に係る撮像レンズにおける第１レンズの面間反射で発生するベイリング・グレアの発生経路を示す断面図である。 一実施の形態に係る撮像レンズにおける第１レンズの面間反射で発生するベイリング・グレアの形状を示す図である。 条件式（１）の上限値を上回る場合での第１レンズの面間反射で発生するベイリング・グレアの形状を示す図である。 条件式（１）の下限値を上回る場合での第１レンズの面間反射で発生するベイリング・グレアの形状を示す図である。 一実施の形態に係る撮像レンズにおいて、第３レンズの像面側のレンズ面で全反射し、さらに第１レンズの物体側のレンズ面で表面反射をした後に像面に到達して発生するベイリング・グレアの発生経路を示す断面図である。 条件式（２）の上限値を上回る場合での第３レンズの像面側のレンズ面で全反射し、さらに第１レンズの物体側のレンズ面の表面反射で発生するベイリング・グレアの形状を示す図である。 一実施の形態に係る撮像レンズにおける第６レンズの面間反射で発生するベイリング・グレアの発生経路を示す断面図である。 条件式（４）の上限値を上回る場合での第１レンズの面間反射で発生するベイリング・グレアの形状を示す図である。 撮像装置の一構成例を示す正面図である。 撮像装置の一構成例を示す背面図である。 面角度についての説明図である。
　以下、本開示の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、説明は以下の順序で行う。
　０．比較例
　１．レンズの基本構成
　２．作用・効果
　３．撮像装置への適用例
　４．レンズの数値実施例
　５．その他の実施の形態
＜０．比較例＞
　高細化された撮像素子に使用される撮像レンズは高い解像力が要求されるが、解像力はＦ値により限界があり、Ｆ値の明るいレンズの方が高解像力を得られるため、Ｆ２．０程度のＦ値では十分な性能が得られなくなってきた。そこで、高画素化、高細化、および小型化された撮像素子に適したＦ１．６程度の明るさの撮像レンズが求められるようになってきた。このような用途の撮像レンズとして、例えば特許文献１（特開２０１５―０７２４０４号公報）および特許文献２（特開２０１４―１４５９６１号公報）には、５枚あるいは６枚構成のレンズに比べて大口径比化および高性能化が可能である７枚構成の撮像レンズが提案されている。
　例えば特許文献１に記載の７枚構成の撮像レンズでは、物体側から像面側に向かって順に、第１レンズ、正の第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズ、第６レンズ、および第７レンズから構成されている明るいレンズが提案されている。また、特許文献２に記載の７枚構成の撮像レンズでは、物体側から像面側に向かって順に、光軸近傍で物体側に凸面を向けた正の第１レンズ、光軸近傍で物体側と像面側とに凸面を向けた正の第２レンズ、光軸近傍で像面側に凹面を向けた負の第３レンズ、少なくとも１面が非球面の第４レンズ、光軸近傍で物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第５レンズ、両面が非球面の第６レンズ、および光軸近傍で像面側に凹面を向けた負の屈折力を有する両面が非球面の第７レンズから構成されているＦ１．６程度の明るさのレンズが提案されている。
　近年、高画素化の進んだ撮像素子に対応するために、撮像レンズとしては、全長の短縮化を図りつつ中心画角から周辺画角まで高い結像性能を有するレンズ系の開発が望まれている。上記特許文献１の撮像レンズは大口径の明るいものが提案されているものの、第１レンズの物体側のレンズ面の形状が物体側に凹、もしくは第１レンズが両凸形状と、全長を短縮する上で不利な形状となっており、全長に対する最大像高の比は１．７以上である。また上記特許文献２に記載の７枚構成の撮像レンズは、Ｆ１．６の明るいものが提案されているものの、全長に対する最大像高の比は１．８以上である。上記特許文献１および特許文献２に記載の撮像レンズは、大口径で性能を維持しつつ光学長を短縮化する上で、改善の余地がある。また、撮像レンズが低背化すると、光学面と撮像面との距離が短くなるため、光学面から撮像面に反射光が入射しやすくなり、ゴーストやフレアが生じる傾向が顕著になる。特に、高性能化に関連してレンズの大口径化の要求に応じて撮像レンズのＦナンバーを小さくすると、レンズの有効径が大きくなり、それに伴い遮光部材の径も大きくなることにより、さらに、上記のゴーストやフレアが増えるおそれが高まる。
　そこで、小型かつ大口径でありながらも、ゴーストやフレアを効率的に抑制して、諸収差を良好に補正することのできる撮像レンズ、および撮像装置を提供することが望ましい。
＜１．レンズの基本構成＞
　図１は、本開示の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示している。図３は、撮像レンズの第２の構成例を示している。図５は、撮像レンズの第３の構成例を示している。図７は、撮像レンズの第４の構成例を示している。図９は、撮像レンズの第５の構成例を示している。図１１は、撮像レンズの第６の構成例を示している。図１３は、撮像レンズの第７の構成例を示している。図１５は、撮像レンズの第８の構成例を示している。図１７は、撮像レンズの第９の構成例を示している。図１９は、撮像レンズの第１０の構成例を示している。図２１は、撮像レンズの第１１の構成例を示している。図２３は、撮像レンズの第１２の構成例を示している。図２５は、撮像レンズの第１３の構成例を示している。図２７は、撮像レンズの第１４の構成例を示している。図２９は、撮像レンズの第１５の構成例を示している。図３１は、撮像レンズの第１６の構成例を示している。図３３は、撮像レンズの第１７の構成例を示している。図３５は、撮像レンズの第１８の構成例を示している。図３７は、撮像レンズの第１９の構成例を示している。これらの構成例に具体的な数値を適用した数値実施例は後述する。
　図１等において、符号ＩＭＧは像面、Ｚ１は光軸を示す。Ｓｔは開口絞りを示す。像面ＩＭＧの近傍にはＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子１０１が配置されていてもよい。撮像レンズと像面ＩＭＧとの間には、撮像素子保護用のシールガラスＳＧや各種の光学フィルタ等の光学部材が配置されていてもよい。
　以下、本実施の形態に係る撮像レンズの構成を、適宜図１等に示した構成例に対応付けて説明するが、本開示による技術は、図示した構成例に限定されるものではない。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、光軸Ｚ１に沿って物体側から像面側に向かって順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６と、第７レンズＬ７とが配置された、実質的に７枚のレンズで構成されている。
　第１レンズＬ１は、光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状となっていることが望ましい。第１レンズＬ１は、光軸近傍において正または負の屈折力を有していることが望ましい。
　第２レンズＬ２は、光軸近傍において物体側に凸面を向けていることが望ましい。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有していることが望ましい。
　第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有していることが望ましい。
　第４レンズＬ４は、光軸近傍において正または負の屈折力を有していることが望ましい。
　第５レンズＬ５は、光軸近傍において正または負の屈折力を有していることが望ましい。
　第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有していることが望ましい。
　第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有していることが望ましい。第７レンズＬ７は、像面側のレンズ面が、中心部から周辺部に行くに従い、凹凸形状が途中で変化するような変曲点を有する非球面形状であり、光軸Ｚ１との交点以外に少なくとも１つの変曲点を有していることが望ましい。より具体的には、第７レンズＬ７の像面側のレンズ面は、光軸近傍において凹形状で周辺部が凸形状となる非球面であることが望ましい。
　その他、本実施の形態に係る撮像レンズは、後述する所定の条件式等をさらに満足することが望ましい。
＜２．作用・効果＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの作用および効果を説明する。併せて、本実施の形態に係る撮像レンズにおける、より望ましい構成を説明する。
　なお、本明細書に記載された効果はあくまでも例示であって限定されるものではなく、また他の効果があってもよい。
　本実施の形態に係る撮像レンズによれば、全体として７枚のレンズ構成とし、各レンズの構成の最適化を図るようにしたので、小型かつ大口径でありながらも諸収差を良好に補正し、かつゴーストやフレア等の不要光による画質劣化を低減することができる。
　また、本実施の形態に係る撮像レンズでは、最も像面側のレンズ面（第７レンズＬ７の像面側のレンズ面）を、光軸近傍において凹形状で周辺部が凸形状となる非球面にすることで第７レンズＬ７を出射した光の像面ＩＭＧへの入射角が抑制される。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
とする。
　上記条件式（１）は、第１レンズＬ１の焦点距離とレンズ全系の焦点距離との比を規定している。図３９に、第１レンズＬ１の面間反射で発生するベイリング・グレアの発生経路の一例を示す。条件式（１）を満足することで、大口径にもかかわらずベイリング・グレアを低減し、良好な解像性能を確保することができる。図４０に、図１の第１の構成例に係る撮像レンズ１における、第１レンズＬ１の面間反射で発生するベイリング・グレアの形状を示す。この時のベイリング・グレアの相対強度を１とする。
　ｆ／ｆ１が条件式（１）の上限値を上回ると、第１レンズＬ１の正の屈折力が強くなりすぎて、例えば図３９に示したように、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面に入射した光束の一部が第１レンズＬ１の像面側のレンズ面で表面反射し、さらに物体側のレンズ面で表面反射をした後に像面近傍に結像する。その結果、像面上では、例えば図４１に示すように、円弧上に集光した相対強度が３．９程度の強いベイリング・グレアが発生する。また、ｆ／ｆ１が条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１に入射した光束のうち、主光線近傍の光束の一部が第１レンズＬ１の像面側のレンズ面で表面反射し、さらに物体側のレンズ面で表面反射をした後に像面近傍に結像する。その結果、像面上では、例えば図４２に示すように集光した相対強度が２４．４程度の強いベイリング・グレアが発生する。
　なお、上記した条件式（１）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１）の数値範囲を下記条件式（１）’のように設定することがより望ましい。
　－０．２０＜ｆ／ｆ１＜０．２０　……（１）’
　上記した条件式（１）の効果をさらに、より良好に実現するためには、条件式（１）の数値範囲を下記条件式（１）’’のように設定することがより望ましい。
　－０．０７４＜ｆ／ｆ１＜０．０９２　……（１）’’
　本実施の形態に係る撮像レンズでは、条件式（１）’’を満たすことで、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面および像面側のレンズ面、および第２レンズＬ２の物体側のレンズ面が光軸近傍において凹形状および凸形状のいずれであっても、大口径にもかかわらずベイリング・グレアを低減し、良好な解像性能を確保することができる。
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（２），（３）を満足することが望ましい。
　０＜θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）＜２５　……（２）
　０．３＜Ｒ（Ｌ３Ｒ２）／ｆ＜５　……（３）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）：有効径内における第１レンズＬ１の物体側のレンズ面の面角度θ（Ｌ１Ｒ１）の最大値
　Ｒ（Ｌ３Ｒ２）：第３レンズＬ３の像面側のレンズ面の曲率半径
とする。
　図４９に、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面の面角度θ（Ｌ１Ｒ１）の一例を示す。図４９に示したように、面角度θ（Ｌ１Ｒ１）はレンズ面が像面側に傾く場合を正とし、物体側に傾く場合を負とする。単位は「度」とする。後述する他の条件式における他のレンズ面の面角度についても同様である。
　上記条件式（２）は、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面の最大傾斜角度を規定するものである。また、条件式（３）は、第３レンズＬ３の像面側のレンズ面の曲率とレンズ全系の焦点距離との比を規定するものである。図４３に、第３レンズＬ３の像面側のレンズ面で全反射し、さらに第１レンズＬ１の物体側のレンズ面で表面反射をした後に像面ＩＭＧに到達して発生するベイリング・グレアの発生経路の一例を示す。条件式（２），（３）を満足することで、光学全長の短縮とベイリング・グレアの低減もしくは発生させないことを両立することができる。
　θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）が条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面が物体側に凹となり実質的に光学全長が長くなり小型化に不利になる。また、θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）が条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面の屈折力が強くなり、第１レンズＬ１の物体側のレンズ面に入射した光束の一部が第３レンズＬ３の像面側のレンズ面で全反射し、さらに第１レンズＬ１の物体側のレンズ面で表面反射をした後に像面ＩＭＧに到達する。その結果、像面上では、例えば図４４に示すように集光したベイリング・グレアとなる。その際、Ｒ（Ｌ３Ｒ２）／ｆが条件式（３）の下限値を下回ると第３レンズＬ３の像面側のレンズ面で拡散されて広がった形状のベイリング・グレアとなり、条件式（３）の上限値を上回ると第３レンズＬ３の像面側のレンズ面の反射で拡散効果が得られず、より強度の高いベイリング・グレアとなる。
　なお、上記した条件式（２）の効果をより良好に実現するためには、条件式（２）の数値範囲を下記条件式（２）’のように設定することがより望ましい。
　５＜θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）＜１８　……（２）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（４），（５）を満足することが望ましい。
　－１５＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜８　……（４）
　－３１＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）＜－５　……（５）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における第６レンズＬ６の物体側のレンズ面の面角度θ（Ｌ６Ｒ１）の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における第６レンズＬ６の物体側のレンズ面の面角度θ（Ｌ６Ｒ１）の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における第６レンズＬ６の像面側のレンズ面の面角度θ（Ｌ６Ｒ２）の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における第６レンズＬ６の像面側のレンズ面の面角度θ（Ｌ６Ｒ２）の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
とする。
　上記条件式（４）は、有効径の３割の径内における第６レンズＬ６の物体側のレンズ面の面角度θ（Ｌ６Ｒ１）の最大値の範囲を規定している。図４５に、第６レンズＬ６の面間反射で発生するベイリング・グレアの発生経路の一例を示す。条件式（４）を満足することで、ベイリング・グレアを低減もしくは発生させず、良好な性能を確保することができる。θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）が条件式（４）の下限値を下回り、かつ第６レンズＬ６の物体側のレンズ面が、有効径の３割の径内において実質的に凹形状の場合、第６レンズＬ６の物体側のレンズ面の凹のパワーが強すぎてコマ収差の補正力が不足して画質の劣化を招くことになる。また、θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）が条件式（４）の上限値を上回り、かつ第６レンズＬ６の物体側のレンズ面が、有効径の３割の径内において実質的に凸形状の場合、例えば図４５に示すように、第６レンズＬ６の像面側のレンズ面で表面反射した軸外光束の一部が第６レンズＬ６の物体側のレンズ面で全反射し、第６レンズＬ６内で全反射を繰り返した後、第６レンズＬ６の像面側のレンズ面から射出して像面ＩＭＧに到達する。その結果、像面上では、例えば図４６に示すように集光した強いベイリング・グレアが発生する。
　上記条件式（５）は、有効径の７割の径内における第６レンズＬ６の像面側のレンズ面の面角度θ（Ｌ６Ｒ２）の最大値の範囲を規定している。条件式（５）を満足することで、良好な性能を確保することができる。θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）が条件式（５）の上限値を上回ると、第６レンズＬ６の像面側のレンズ面の凸のパワーが不足して軸外のコマ収差の補正力が不足して画質の劣化を招くことになる。また、θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）が条件式（５）の下限値を下回ると、例えば図４５に示すように、第６レンズＬ６の像面側のレンズ面で表面反射した軸外光束の一部が第６レンズＬ６の物体側のレンズ面から射出せずに全反射し、第６レンズＬ６内で全反射を繰り返した後、第６レンズＬ６の像面側のレンズ面から射出して像面ＩＭＧに到達する。その結果、像面上では、例えば図４６に示すように集光した強いベイリング・グレアが発生する。
　なお、上記した条件式（４）の効果をより良好に実現するためには、条件式（４）の数値範囲を下記条件式（４）’のように設定することがより望ましい。
　－１０＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜８　……（４）’
　上記した条件式（４）の効果をさらに、より良好に実現するためには、条件式（４）の数値範囲を下記条件式（４）’’のように設定することがより望ましい。
　－６＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜７　……（４）’’
　また、条件式（５）の数値範囲は以下の条件式（５）’の通り設定することがより望ましい。
　－２２＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）＜－８　……（５）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　５＜θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）＜４０　……（６）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）：有効径内における第３レンズＬ３の像面側のレンズ面の面角度θ（Ｌ３Ｒ２）の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
とする。
　上記条件式（６）は、有効径内における第３レンズＬ３の像面側のレンズ面の面角度θ（Ｌ３Ｒ２）の最大値の範囲を規定している。条件式（６）を満足することで、良好な性能を確保することができる。θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）が条件式（６）の下限値を下回ると第３レンズＬ３の負の屈折力が弱くなり第１レンズＬ１または第２レンズＬ２で発生した球面収差やコマ収差を良好に補正することが困難になる。また、θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）が条件式（６）の上限値を上回ると第３レンズＬ３が過剰な負のパワーを持って球面収差、およびコマ収差の補正が困難になる上、面角度が大きすぎることにより製造難度が上昇してしまう。
　なお、上記した条件式（６）の効果をより良好に実現するためには、条件式（６）の数値範囲を下記条件式（６）’のように設定することがより望ましい。
　１５＜θ（Ｌ３Ｒ２）＜３８　……（６）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　０．３＜ｆ１２／ｆ＜２．０　……（７）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離
とする。
　上記条件式（７）は、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成焦点距離とレンズ全系の焦点距離との比を規定している。条件式（７）を満足することで、良好な性能を確保することができる。ｆ１２／ｆが条件式（７）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成パワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差の補正が困難になる。また、ｆ１２／ｆが条件式（７）の上限値を上回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との合成パワーが弱くなりすぎて、光学全長を短縮することが困難になる。
　なお、上記した条件式（７）の効果をより良好に実現するためには、条件式（７）の数値範囲を下記条件式（７）’のように設定することがより望ましい。
　０．５＜ｆ１２／ｆ＜１．５　……（７）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　－５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　……（８）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
とする。
　上記条件式（８）は、第３レンズＬ３の焦点距離とレンズ全系の焦点距離との比を規定している。条件式（８）を満足することで、良好な性能を確保することができる。ｆ３／ｆが条件式（８）の下限値を下回ると、第３レンズＬ３の負の屈折力が弱くなり、正の第２レンズＬ２で発生した軸上色収差を良好に補正することが困難になる。また、ｆ３／ｆが条件式（８）の上限値を上回ると、第３レンズＬ３の負の屈折力が強くなりすぎて、光学全長を短縮することが困難になる。
　なお、上記した条件式（８）の効果をより良好に実現するためには、条件式（８）の数値範囲を下記条件式（８）’のように設定することがより望ましい。
　－３．５＜ｆ３／ｆ＜－１．０　……（８）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　０．０２３＜Ｔ（Ｌ３）／ｆ＜０．１５　……（９）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　Ｔ（Ｌ３）：第３レンズＬ３の中心厚
とする。
　上記条件式（９）は、第３レンズＬ３の中心厚とレンズ全系の焦点距離との比を規定している。第３レンズＬ３は中心厚を薄くするとコマ収差の補正が容易になるものの凹メニスカス形状のため、レンズ成形性が困難になる。Ｔ（Ｌ３）／ｆを条件式（９）の範囲に収めることでコマ収差を良好に保ちつつ、成形が容易になる。
　なお、上記した条件式（９）の効果をより良好に実現するためには、条件式（９）の数値範囲を下記条件式（９）’のように設定することがより望ましい。
　０．０４５＜Ｔ（Ｌ３）／ｆ＜０．１　……（９）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　νｄ（Ｌ１）＞５０　……（１０）
ただし、
　νｄ（Ｌ１）：第１レンズＬ１のｄ線に対するアッベ数
とする。
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（１１），（１２）を満足することが望ましい。
　νｄ（Ｌ３）＜３５　……（１１）
　νｄ（Ｌ５）＜３５　……（１２）
ただし、
　νｄ（Ｌ３）：第３レンズＬ３のｄ線に対するアッベ数
　νｄ（Ｌ５）：第５レンズＬ５のｄ線に対するアッベ数
とする。
　上記条件式（１０）は、第１レンズＬ１の硝材のｄ線に対するアッベ数を規定している。また、上記条件式（１１），（１２）はそれぞれ、第３レンズＬ３および第５レンズＬ５の硝材のｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（１０）、および条件式（１１），（１２）満足することで、低背で良好な性能を確保することができる。第３レンズＬ３および第５レンズＬ５のアッベ数が条件式（１１），（１２）の上限値を下回ることで第３レンズＬ３と第５レンズＬ５とによる色収差の補正効果を高めることができる。
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、さらに以下の条件式（１３），（１４），（１５）を満足することが望ましい。
　νｄ（Ｌ４）＞５０　……（１３）
　νｄ（Ｌ６）＞５０　……（１４）
　νｄ（Ｌ７）＞５０　……（１５）
ただし、
　νｄ（Ｌ４）：第４レンズＬ４のｄ線に対するアッベ数
　νｄ（Ｌ６）：第６レンズＬ６のｄ線に対するアッベ数
　νｄ（Ｌ７）：第７レンズＬ７のｄ線に対するアッベ数
とする。
　条件式（１３），（１４），（１５）はそれぞれ、第４レンズＬ４、第６レンズＬ６、および第７レンズＬ７の硝材のｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（１３），（１４），（１５）を満足することで、低背で良好な性能を確保することができる。第６レンズＬ６、および第７レンズＬ７のアッベ数が条件式（１３），（１４），（１５）の下限値を上回ることで色収差の補正効果を高めることができる。
＜３．撮像装置への適用例＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの撮像装置への適用例を説明する。
　図４７および図４８は、本実施の形態に係る撮像レンズを適用した撮像装置の一構成例を示している。この構成例は、撮像装置を備えた携帯端末機器（例えば携帯情報端末や携帯電話端末）の一例である。この携帯端末機器は、略長方形状の筐体２０１を備えている。筐体２０１の前面側（図４７）には表示部２０２やフロントカメラ部２０３が設けられている。筐体２０１の背面側（図４８）には、メインカメラ部２０４やカメラフラッシュ２０５が設けられている。
　表示部２０２は、例えば表面への接触状態を検知することによって各種の操作を可能にするタッチパネルとなっている。これにより、表示部２０２は、各種の情報を表示する表示機能とユーザによる各種の入力操作を可能にする入力機能とを有している。表示部２０２は、操作状態や、フロントカメラ部２０３またはメインカメラ部２０４で撮影した画像等の各種のデータを表示する。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、例えば図４７および図４８に示したような携帯端末機器における撮像装置（フロントカメラ部２０３またはメインカメラ部２０４）のカメラモジュール用レンズとして適用可能である。このようなカメラモジュール用レンズとして用いる場合、図１に示したように、撮像レンズの像面ＩＭＧ付近に、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号（画像信号）を出力するＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子１０１が配置される。この場合、図１等に示したように、第７レンズＬ７と像面ＩＭＧとの間には、撮像素子保護用のシールガラスＳＧや各種の光学フィルタ等の光学部材が配置されていてもよい。また、シールガラスＳＧや各種の光学フィルタ等の光学部材については第７レンズＬ７と像面ＩＭＧとの間であれば任意の位置に配置してもよい。
　なお、本実施の形態に係る撮像レンズは、上記した携帯端末機器に限らず、その他の電子機器、例えばデジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ用の撮像レンズとしても適用可能である。その他、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの固体撮像素子を使用した小型の撮像装置全般、例えば光センサー、携帯用モジュールカメラ、およびＷＥＢカメラなどに適用可能である。また、監視カメラ等にも適用することができる。
＜４．レンズの数値実施例＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの具体的な数値実施例について説明する。
　ここでは、図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１、図２３、図２５、図２７、図２９、図３１、図３３、図３５、および図３７に示した各構成例の撮像レンズ１～１９に、具体的な数値を適用した数値実施例を説明する。
　なお、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。「Ｓｉ」は、最も物体側から順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の番号を示している。「Ｒｉ」は、ｉ番目の面の近軸の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。「Ｄｉ」はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との間の光軸上の間隔の値（ｍｍ）を示す。「Ｎｄｉ」はｉ番目の面を有する光学要素の材質のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率の値を示す。「νｄｉ」はｉ番目の面を有する光学要素の材質のｄ線におけるアッベ数の値を示す。「Ｒｉ」の値が「∞」となっている部分は平面、または仮想面を示す。「Ｌｉ」は、面の属性を示す。「Ｌｉ」において「ＯＢＪ」と記した面は物体面を示す。「Ｌｉ」において例えば「Ｌ１Ｒ１」は第１レンズＬ１の物体側のレンズ面、「Ｌ１Ｒ２」は第１レンズＬ１の像面側のレンズ面であることを示す。同様に、「Ｌｉ」において「Ｌ２Ｒ１」は第２レンズＬ２の物体側のレンズ面、「Ｌ２Ｒ２」は第２レンズＬ２の像面側のレンズ面であることを示す。他のレンズ面についても同様である。
　「Ｓｉ」において「ＡＳＰ」と記した面は非球面であることを示す。非球面形状は、以下の式によって定義される。なお、後述する非球面係数を示す各表において、「Ｅ－ｉ」は１０を底とする指数表現、すなわち、「１０-i」を表しており、例えば、「０．１２３４５Ｅ－０５」は「０．１２３４５×１０-5」を表している。
（非球面の式）
　Ｚ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１－（１＋Ｋ）・Ｃ2・ｈ2）1/2｝＋ΣＡｎ・ｈn
（ｎ＝３以上の整数）
ただし、
　Ｚ：非球面の深さ
　Ｃ：近軸曲率＝１／Ｒ
　ｈ：光軸からレンズ面までの距離
　Ｋ：離心率（第２次の非球面係数）
　Ａｎ：第ｎ次の非球面係数
とする。
（各数値実施例に共通の構成）
　以下の各数値実施例が適用される撮像レンズ１～１９はいずれも、上記したレンズの基本構成を満足した構成となっている。すなわち、撮像レンズ１～１９はいずれも、物体側から像面側に向かって順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６と、第７レンズＬ７とが配置された、実質的に７枚のレンズで構成されている。
　第１レンズＬ１は、光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状となっている。第２レンズＬ２は、光軸近傍において物体側に凸面を向けている。第７レンズＬ７は、像面側のレンズ面が、中心部から周辺部に行くに従い、凹凸形状が途中で変化するような変曲点を有する非球面形状となっている。
　開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の像面側のレンズ面と、第２レンズＬ２の像面側のレンズ面との間に配置されている。第７レンズＬ７と像面ＩＭＧとの間にはシールガラスＳＧが配置されている。
［数値実施例１］
　［表１］に、図１に示した撮像レンズ１に具体的な数値を適用した数値実施例１の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１に係る撮像レンズ１において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表２］，［表３］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１に係る撮像レンズ１では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　以上の数値実施例１における諸収差を図２に示す。図２には諸収差として、球面収差、非点収差（像面湾曲）、および歪曲収差を示す。これらの各収差図には、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図には、ｇ線（４３５．８４ｎｍ）、およびＣ線（６５６．２７ｎｍ）に対する収差も示す。非点収差図において、実線（Ｓ）はサジタル像面、破線（Ｔ）はタンジェンシャル像面における値を示す。以降の他の数値実施例における収差図についても同様である。
　各収差図から分かるように、数値実施例１に係る撮像レンズ１は、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例２］
　［表４］に、図３に示した撮像レンズ２に具体的な数値を適用した数値実施例２の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例２に係る撮像レンズ２において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表５］，［表６］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例２に係る撮像レンズ２では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　以上の数値実施例２における諸収差を図４に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例３］
　［表７］に、図５に示した撮像レンズ３に具体的な数値を適用した数値実施例３の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例３に係る撮像レンズ３において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表８］，［表９］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例３に係る撮像レンズ３では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　以上の数値実施例３における諸収差を図６に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例４］
　［表１０］に、図７に示した撮像レンズ４に具体的な数値を適用した数値実施例４の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例４に係る撮像レンズ４において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表１１］，［表１２］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例４に係る撮像レンズ４では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　以上の数値実施例４における諸収差を図８に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例５］
　［表１３］に、図９に示した撮像レンズ５に具体的な数値を適用した数値実施例５の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例５に係る撮像レンズ５において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表１４］，［表１５］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例５に係る撮像レンズ５では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　以上の数値実施例５における諸収差を図１０に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例６］
　［表１６］に、図１１に示した撮像レンズ６に具体的な数値を適用した数値実施例６の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例６に係る撮像レンズ６において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表１７］，［表１８］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例６に係る撮像レンズ６では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　以上の数値実施例６における諸収差を図１２に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例７］
　［表１９］に、図１３に示した撮像レンズ７に具体的な数値を適用した数値実施例７の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例７に係る撮像レンズ７において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表２０］，［表２１］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例７に係る撮像レンズ７では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　以上の数値実施例７における諸収差を図１４に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例８］
　［表２２］に、図１５に示した撮像レンズ８に具体的な数値を適用した数値実施例８の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例８に係る撮像レンズ８において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表２３］，［表２４］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例８に係る撮像レンズ８では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
　以上の数値実施例８における諸収差を図１６に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例９］
　［表２５］に、図１７に示した撮像レンズ９に具体的な数値を適用した数値実施例９の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例９に係る撮像レンズ９において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表２６］，［表２７］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例９に係る撮像レンズ９では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
　以上の数値実施例９における諸収差を図１８に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１０］
　［表２８］に、図１９に示した撮像レンズ１０に具体的な数値を適用した数値実施例１０の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１０に係る撮像レンズ１０において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表２９］，［表３０］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１０に係る撮像レンズ１０では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
　以上の数値実施例１０における諸収差を図２０に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１１］
　［表３１］に、図２１に示した撮像レンズ１１に具体的な数値を適用した数値実施例１１の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１１に係る撮像レンズ１１において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表３２］，［表３３］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１１に係る撮像レンズ１１では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
　以上の数値実施例１１における諸収差を図２２に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１２］
　［表３４］に、図２３に示した撮像レンズ１２に具体的な数値を適用した数値実施例１２の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１２に係る撮像レンズ１２において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表３５］，［表３６］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１２に係る撮像レンズ１２では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
　以上の数値実施例１２における諸収差を図２４に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１３］
　［表３７］に、図２５に示した撮像レンズ１３に具体的な数値を適用した数値実施例１３の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１３に係る撮像レンズ１３において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表３８］，［表３９］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１３に係る撮像レンズ１３では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
　以上の数値実施例１３における諸収差を図２６に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１４］
　［表４０］に、図２７に示した撮像レンズ１４に具体的な数値を適用した数値実施例１４の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１４に係る撮像レンズ１４において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表４１］，［表４２］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１４に係る撮像レンズ１４では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
　以上の数値実施例１４における諸収差を図２８に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１５］
　［表４３］に、図２９に示した撮像レンズ１５に具体的な数値を適用した数値実施例１５の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１５に係る撮像レンズ１５において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表４４］，［表４５］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１５に係る撮像レンズ１５では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000044
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000045
　以上の数値実施例１５における諸収差を図３０に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１６］
　［表４６］に、図３１に示した撮像レンズ１６に具体的な数値を適用した数値実施例１６の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１６に係る撮像レンズ１６において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表４７］，［表４８］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１６に係る撮像レンズ１６では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000047
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000048
　以上の数値実施例１６における諸収差を図３２に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１７］
　［表４９］に、図３３に示した撮像レンズ１７に具体的な数値を適用した数値実施例１７の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１７に係る撮像レンズ１７において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表５０］，［表５１］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１７に係る撮像レンズ１７では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000049
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000050
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000051
　以上の数値実施例１７における諸収差を図３４に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１８］
　［表５２］に、図３５に示した撮像レンズ１８に具体的な数値を適用した数値実施例１８の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１８に係る撮像レンズ１８において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表５３］，［表５４］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１８に係る撮像レンズ１８では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000052
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000053
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000054
　以上の数値実施例１８における諸収差を図３６に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［数値実施例１９］
　［表５５］に、図３７に示した撮像レンズ１９に具体的な数値を適用した数値実施例１９の基本的なレンズデータを示す。
　数値実施例１９に係る撮像レンズ１９において、第１レンズＬ１～第７レンズＬ７の各レンズの両面は非球面形状となっている。［表５６］，［表５７］には、それらの非球面の形状を表す係数の値を示す。
　数値実施例１９に係る撮像レンズ１９では、第１レンズＬ１は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第７レンズＬ７は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000055
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000056
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000057
　以上の数値実施例１９における諸収差を図３８に示す。各収差図から分かるように、小型でありながらも諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることは明らかである。
［各実施例のその他の数値データ］
　［表５８］には、レンズ全系の焦点距離ｆ、Ｆ値、および半画角ωと、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５、第６レンズＬ６、および第７レンズＬ７のそれぞの焦点距離ｆ１，ｆ２，ｆ３，ｆ４，ｆ５，ｆ６，ｆ７との値を、各数値実施例についてまとめたものを示す。
　また、［表５９］および［表６０］、には、上述の各条件式に関する値を、各数値実施例についてまとめたものを示す。なお、実施例１８については、条件式（２）の範囲外となっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000058
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000059
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000060
＜５．その他の実施の形態＞
　本開示による技術は、上記実施の形態および実施例の説明に限定されず種々の変形実施が可能である。
　例えば、上記各数値実施例において示した各部の形状および数値は、いずれも本技術を実施するための具体化のほんの一例に過ぎず、これらによって本技術の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。
　また、上記実施の形態および実施例では、実質的に７枚のレンズからなる構成について説明したが、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた構成であってもよい。
　また例えば、本技術は以下のような構成を取ることができる。
［１］
　物体側から像面側に向かって順に、
　光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズと、
　光軸近傍において物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
　第４レンズと、
　第５レンズと、
　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
　から構成されている
　撮像レンズ。
［２］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］に記載の撮像レンズ。
　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
とする。
［３］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］または［２］に記載の撮像レンズ。
　０＜θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）＜２５　……（２）
　０．３＜Ｒ（Ｌ３Ｒ２）／ｆ＜５　……（３）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）：有効径内における前記第１レンズの物体側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　Ｒ（Ｌ３Ｒ２）：前記第３レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
とする。
［４］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［３］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－１５＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜８　……（４）
　－３１＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）＜－５　……（５）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
とする。
［５］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［４］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　５＜θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）＜４０　……（６）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）：有効径内における前記第３レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
とする。
［６］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［５］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０．３＜ｆ１２／ｆ＜２．０　……（７）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離
とする。
［７］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［６］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　……（８）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
とする。
［８］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［７］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０．０２３＜Ｔ（Ｌ３）／ｆ＜０．１５　……（９）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　Ｔ（Ｌ３）：前記第３レンズの中心厚
とする。
［９］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［９］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　νｄ（Ｌ１）＞５０　……（１０）
ただし、
　νｄ（Ｌ１）：前記第１レンズのｄ線に対するアッベ数
とする。
［１０］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［１０］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　νｄ（Ｌ３）＜３５　……（１１）
　νｄ（Ｌ５）＜３５　……（１２）
ただし、
　νｄ（Ｌ３）：前記第３レンズのｄ線に対するアッベ数
　νｄ（Ｌ５）：前記第５レンズのｄ線に対するアッベ数
とする。
［１１］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［１１］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　νｄ（Ｌ４）＞５０　……（１３）
　νｄ（Ｌ６）＞５０　……（１４）
　νｄ（Ｌ７）＞５０　……（１５）
ただし、
　νｄ（Ｌ４）：前記第４レンズのｄ線に対するアッベ数
　νｄ（Ｌ６）：前記第６レンズのｄ線に対するアッベ数
　νｄ（Ｌ７）：前記第７レンズのｄ線に対するアッベ数
とする。
［１２］
　物体側から像面側に向かって順に、
　第１レンズと、
　光軸近傍において正の屈折力を有する第２レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
　第４レンズと、
　第５レンズと、
　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
　から構成され、以下の条件式を満足する
　撮像レンズ。
　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
とする。
［１３］
　以下の条件式を満足する
　上記［１２］に記載の撮像レンズ。
　０．３＜Ｒ（Ｌ３Ｒ２）／ｆ＜５　……（３）
ただし、
　Ｒ（Ｌ３Ｒ２）：前記第３レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
とする。
［１４］
　以下の条件式を満足する
　上記［１２］または［１３］に記載の撮像レンズ。
　－１５＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜８　……（４）
　－３１＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）＜－５　……（５）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
とする。
［１５］
　以下の条件式を満足する
　上記［１２］ないし［１４］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　５＜θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）＜４０　……（６）
ただし、
　θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）：有効径内における前記第３レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
とする。
［１６］
　以下の条件式を満足する
　上記［１２］ないし［１５］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０．３＜ｆ１２／ｆ＜２．０　……（７）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離
とする。
［１７］
　以下の条件式を満足する
　上記［１２］ないし［１６］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　……（８）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
とする。
［１８］
　以下の条件式を満足する
　上記［１２］ないし［１７］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０．０２３＜Ｔ（Ｌ３）／ｆ＜０．１５　……（９）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　Ｔ（Ｌ３）：前記第３レンズの中心厚
とする。
［１９］
　実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた
　上記［１］ないし［１８］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
［２０］
　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
　前記撮像レンズは、
　物体側から像面側に向かって順に、
　光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズと、
　光軸近傍において物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
　第４レンズと、
　第５レンズと、
　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
　から構成されている
　撮像装置。
［２１］
　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
　前記撮像レンズは、
　物体側から像面側に向かって順に、
　第１レンズと、
　光軸近傍において正の屈折力を有する第２レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
　第４レンズと、
　第５レンズと、
　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
　から構成され、以下の条件式を満足する
　撮像装置。
　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
ただし、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離
　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
とする。
［２２］
　前記撮像レンズは、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備える
　上記［２０］または［２１］に記載の撮像装置。
　本出願は、日本国特許庁において２０１６年５月１９日に出願された日本特許出願番号第２０１６－１００３７７号を基礎として優先権を主張するものであり、この出願のすべての内容を参照によって本出願に援用する。
　当業者であれば、設計上の要件や他の要因に応じて、種々の修正、コンビネーション、サブコンビネーション、および変更を想到し得るが、それらは添付の請求の範囲やその均等物の範囲に含まれるものであることが理解される。

Claims (20)

  1. 　物体側から像面側に向かって順に、
    　光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズと、
    　光軸近傍において物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
    　第４レンズと、
    　第５レンズと、
    　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
    　から構成されている
    　撮像レンズ。
  2. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
  3. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０＜θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）＜２５　……（２）
    　０．３＜Ｒ（Ｌ３Ｒ２）／ｆ＜５　……（３）
    ただし、
    　θｍａｘ（Ｌ１Ｒ１）：有効径内における前記第１レンズの物体側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　Ｒ（Ｌ３Ｒ２）：前記第３レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    とする。
  4. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－１５＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜８　……（４）
    　－３１＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）＜－５　……（５）
    ただし、
    　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    とする。
  5. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　５＜θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）＜４０　……（６）
    ただし、
    　θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）：有効径内における前記第３レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    とする。
  6. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．３＜ｆ１２／ｆ＜２．０　……（７）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離
    とする。
  7. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　……（８）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  8. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．０２３＜Ｔ（Ｌ３）／ｆ＜０．１５　……（９）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　Ｔ（Ｌ３）：前記第３レンズの中心厚
    とする。
  9. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　νｄ（Ｌ１）＞５０　……（１０）
    ただし、
    　νｄ（Ｌ１）：前記第１レンズのｄ線に対するアッベ数
    とする。
  10. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　νｄ（Ｌ３）＜３５　……（１１）
    　νｄ（Ｌ５）＜３５　……（１２）
    ただし、
    　νｄ（Ｌ３）：前記第３レンズのｄ線に対するアッベ数
    　νｄ（Ｌ５）：前記第５レンズのｄ線に対するアッベ数
    とする。
  11. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　νｄ（Ｌ４）＞５０　……（１３）
    　νｄ（Ｌ６）＞５０　……（１４）
    　νｄ（Ｌ７）＞５０　……（１５）
    ただし、
    　νｄ（Ｌ４）：前記第４レンズのｄ線に対するアッベ数
    　νｄ（Ｌ６）：前記第６レンズのｄ線に対するアッベ数
    　νｄ（Ｌ７）：前記第７レンズのｄ線に対するアッベ数
    とする。
  12. 　物体側から像面側に向かって順に、
    　第１レンズと、
    　光軸近傍において正の屈折力を有する第２レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
    　第４レンズと、
    　第５レンズと、
    　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
    　から構成され、以下の条件式を満足する
    　撮像レンズ。
    　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
  13. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１２に記載の撮像レンズ。
    　０．３＜Ｒ（Ｌ３Ｒ２）／ｆ＜５　……（３）
    ただし、
    　Ｒ（Ｌ３Ｒ２）：前記第３レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    とする。
  14. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１２に記載の撮像レンズ。
    　－１５＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）＜８　……（４）
    　－３１＜θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）＜θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）＜－５　……（５）
    ただし、
    　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ１）：有効径の３割の径内における前記第６レンズの物体側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　θｍａｘ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    　θｍｉｎ（Ｌ６Ｒ２）：有効径の７割の径内における前記第６レンズの像面側のレンズ面の面角度の最小値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    とする。
  15. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１２に記載の撮像レンズ。
    　５＜θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）＜４０　……（６）
    ただし、
    　θｍａｘ（Ｌ３Ｒ２）：有効径内における前記第３レンズの像面側のレンズ面の面角度の最大値（レンズ面が像面側に傾く場合を正とし、単位は「度」）
    とする。
  16. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１２に記載の撮像レンズ。
    　０．３＜ｆ１２／ｆ＜２．０　……（７）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離
    とする。
  17. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１２に記載の撮像レンズ。
    　－５＜ｆ３／ｆ＜－０．５　……（８）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  18. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１２に記載の撮像レンズ。
    　０．０２３＜Ｔ（Ｌ３）／ｆ＜０．１５　……（９）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　Ｔ（Ｌ３）：前記第３レンズの中心厚
    とする。
  19. 　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
    　前記撮像レンズは、
    　物体側から像面側に向かって順に、
    　光軸近傍の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズと、
    　光軸近傍において物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
    　第４レンズと、
    　第５レンズと、
    　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
    　から構成されている
    　撮像装置。
  20. 　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
    　前記撮像レンズは、
    　物体側から像面側に向かって順に、
    　第１レンズと、
    　光軸近傍において正の屈折力を有する第２レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有する第３レンズと、
    　第４レンズと、
    　第５レンズと、
    　光軸近傍において正の屈折力を有する第６レンズと、
    　光軸近傍において負の屈折力を有し、像面側のレンズ面が変曲点を有する非球面形状とされた第７レンズと
    　から構成され、以下の条件式を満足する
    　撮像装置。
    　－０．５＜ｆ／ｆ１＜０．２３　……（１）
    ただし、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
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