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WO2017057628A1 - ポリオレフィン系樹脂発泡シート及び粘着テープ - Google Patents

ポリオレフィン系樹脂発泡シート及び粘着テープ Download PDF

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Publication number
WO2017057628A1
WO2017057628A1 PCT/JP2016/078913 JP2016078913W WO2017057628A1 WO 2017057628 A1 WO2017057628 A1 WO 2017057628A1 JP 2016078913 W JP2016078913 W JP 2016078913W WO 2017057628 A1 WO2017057628 A1 WO 2017057628A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
foam sheet
polyolefin resin
less
polyolefin
mass
Prior art date
Application number
PCT/JP2016/078913
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
健人 永井
康司 谷内
麻美 松本
Original Assignee
積水化学工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 積水化学工業株式会社 filed Critical 積水化学工業株式会社
Priority to EP16851799.3A priority Critical patent/EP3357958B1/en
Priority to KR1020187008416A priority patent/KR102090656B1/ko
Priority to US15/763,148 priority patent/US11352525B2/en
Priority to CN201680054526.5A priority patent/CN108026310B/zh
Publication of WO2017057628A1 publication Critical patent/WO2017057628A1/ja

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    • C09J2423/046—Presence of homo or copolymers of ethene in the substrate

Definitions

  • the present invention relates to a polyolefin resin foam sheet and an adhesive tape including the same.
  • some members of a display device or the like in various electronic devices may be disposed on an impact absorbing sheet such as a foam to prevent breakage.
  • an impact absorbing sheet such as a foam to prevent breakage.
  • high-performance, high-density electronic components generate a large amount of heat, and this heat can cause low-temperature burns to the user or equipment failure. It may become. Therefore, in order to prevent heat transfer to other components and heat transfer to the surface of the electronic device, the shock absorbing sheet may be required to have heat insulation in addition to shock absorption.
  • the shock absorbing sheet is generally disposed in a narrow gap between the electronic component as a heating element and the metal casing, and is required to be easily disposed even in the narrow gap. Furthermore, it is also required to be excellent in performance (step following ability) that can be adhered to the uneven surface inside the device without a gap. Therefore, the shock absorbing sheet is also required to have flexibility.
  • This invention is made
  • Another object of the present invention is to provide a polyolefin-based resin foam sheet that improves the flexibility in the thickness direction and the shock absorption while improving the heat insulation.
  • the first invention provides the following (1) and (3) to (11).
  • the inventors of the polyolefin-based resin foam sheet when designed to increase the heat insulation and lower the elongation at break, while maintaining good heat insulation, in the thickness direction The inventors have also found that flexibility and shock absorption can be improved, and completed the second invention.
  • the second invention provides the following (2) and (4) to (11).
  • a polyolefin resin foam sheet having a plurality of bubbles inside A polyolefin-based resin foam sheet having a 50% compressive strength of 120 kPa or less, an MD elongation of 400% or less, and a TD elongation of 200% or less.
  • a polyolefin resin foam sheet having a plurality of bubbles inside A polyolefin resin foam sheet having a thermal conductivity of 0.050 W / (m ⁇ K) or less, an MD elongation of 400% or less, and a TD elongation of 200% or less.
  • Apparent magnification is less than 9.0 cm 3 / g or more 24.0cm 3 / g, the (1) polyolefin-based resin foam sheet according to any one of (1) to (7).
  • An adhesive tape comprising the polyolefin resin foam sheet described in any one of (1) to (10) above and an adhesive layer provided on at least one surface of the polyolefin resin foam sheet.
  • the present invention heat insulation can be improved while maintaining the flexibility of the polyolefin resin foam sheet.
  • the present invention provides a polyolefin-based resin foam sheet having high heat insulating properties, excellent flexibility in the thickness direction, and good shock absorption.
  • the polyolefin-based resin foam sheet according to the first embodiment is a foam having a large number of bubbles inside, and has a 50% compressive strength of 120 kPa or less, an MD elongation of 400% or less, and a TD elongation of 200% or less.
  • the polyolefin resin foam sheet may be simply referred to as “foam sheet”.
  • the foam sheet according to the first embodiment uses a polyolefin-based resin as a resin component, and adjusts the apparent magnification (foaming magnification), the average distance between cells, and the like as described later, for example, 50% Although the compressive strength is 120 kPa or less, in such a foamed sheet, the thermal insulation in the thickness direction is improved by reducing the MD and TD elongation.
  • the 50% compressive strength of the foamed sheet according to the first embodiment is greater than 120 kPa, the flexibility in the thickness direction of the foamed sheet becomes low, and it becomes difficult to obtain high shock absorption or the step following ability. It becomes low and it becomes difficult to arrange a foam sheet in a narrow gap.
  • the foamed sheet according to the first embodiment has a thickness of 50% compressive strength of 120 kPa or less when the MD elongation rate is greater than 400% or the TD elongation rate is greater than 200%. There is a possibility that the heat insulation in the direction cannot be sufficiently increased.
  • the elongation rate of a foamed sheet can be made into the elongation rate of the said range by adjusting resin used for a foamed sheet, an apparent magnification (foaming magnification), a draw ratio, etc., for example.
  • the foam sheet according to the first embodiment preferably has a 50% compressive strength of 50 kPa to 110 kPa, more preferably 70 kPa to 105 kPa, from the viewpoint of improving flexibility and shock absorption. preferable.
  • the foam sheet according to the first embodiment has an MD elongation of 160% to 380% and a TD elongation of 100% or more from the viewpoint of improving mechanical strength, flexibility, and heat insulation in a balanced manner. It is preferable that it is 190% or less, MD elongation is 180% or more and 360% or less, and it is more preferable that TD elongation is 110% or more and 180% or less.
  • MD means “Machine Direction” and means a direction that coincides with the extrusion direction of the polyolefin-based resin foam sheet.
  • TD means Transverse Direction, which means a direction perpendicular to MD and parallel to the foam sheet.
  • ZD means Thickness Direction, which is a direction perpendicular to both MD and TD.
  • the thermal conductivity is lowered.
  • the foam sheet according to the first embodiment preferably has a thermal conductivity of 0.050 W / (m ⁇ K) or less.
  • the thermal conductivity of the foam sheet according to the first embodiment is more preferably 0.048 W / (m ⁇ K) or less.
  • the lower the thermal conductivity of the foam sheet the higher the heat insulation.
  • it is preferably 0.025 W / (m ⁇ K) or more.
  • the thermal conductivity can be lowered by reducing the average inter-bubble distance, but it can also be lowered by adjusting not only the average inter-bubble distance but also the average bubble diameter.
  • the thermal conductivity refers to the thermal conductivity in the thickness direction of the sheet, and is specifically measured by the method described in the examples.
  • the foamed sheet according to the second embodiment of the present invention has a MD elongation rate of not more than a predetermined value while increasing the heat insulating property. That is, in the second embodiment, the foam sheet is a polyolefin-based resin foam sheet having a plurality of bubbles inside, and has a thermal conductivity of 0.050 W / (m ⁇ K) or less and an MD elongation rate. It is 400% or less, and the TD elongation is 200% or less.
  • the foam sheet according to the second embodiment has a good thermal insulation with a thermal conductivity of 0.050 W / (m ⁇ K) or less, for example, by reducing the average distance between bubbles.
  • a thermal conductivity 0.050 W / (m ⁇ K) or less
  • the impact absorption and the thickness direction are reduced. Increases flexibility.
  • lowering the elongation rate can improve the stress dispersibility by pulling the surrounding structure against local stress. It is estimated that shock absorption and flexibility are increased.
  • the thermal conductivity of the foamed sheet is preferably 0.048 W / (m ⁇ K) or less.
  • the lower the thermal conductivity of the foam sheet the higher the heat insulation.
  • it is preferably 0.025 W / (m ⁇ K) or more. More preferably, it is 0.030 W / (m ⁇ K) or more.
  • the thermal conductivity can be lowered by reducing the average inter-bubble distance, but it can also be lowered by adjusting not only the average inter-bubble distance but also the average bubble diameter.
  • the MD elongation rate when the MD elongation rate is greater than 400% or the TD elongation rate is greater than 200%, flexibility in the thickness direction of the foam sheet and shock absorption are ensured. It becomes difficult to do.
  • the MD elongation is preferably 380% or less, the TD elongation is preferably 190% or less, and the MD elongation is 360% or less. More preferably, the TD elongation is 180% or less.
  • the MD elongation in order to increase the mechanical strength while ensuring flexibility and shock absorption in the thickness direction, the MD elongation is preferably 160% or more and the TD elongation is preferably 100% or more.
  • the elongation is 180% or more and the TD elongation is 110% or more.
  • the elongation of the foam sheet according to the second embodiment can be set to an elongation in the above range by adjusting, for example, the resin used for the foam sheet, the apparent magnification (foaming magnification), the draw ratio, and the like. is there.
  • the tensile strength of the foam sheet according to each embodiment is not particularly limited, but from the viewpoint of improving the mechanical strength of the foam sheet, the tensile strength in MD is 1.6 to 7.0 MPa, and the tensile strength in TD is 1
  • the tensile strength in MD is preferably 1.8 to 5.0 MPa, and the tensile strength in TD is more preferably 1.2 to 4.0 MPa.
  • the elongation and tensile strength in MD and TD are the elongation and tensile strength at break when the foamed sheet is stretched to MD and TD at 23 ° C., and measured according to JIS K6767. is there. Further, the 50% compressive strength of the foam sheet refers to that measured in accordance with JIS K6767.
  • the foam sheet according to each embodiment preferably has an average inter-bubble distance of 4.0 ⁇ m or less.
  • the average inter-bubble distance refers to the average value of the inter-bubble distance along MD in a cross section parallel to MD and ZD and the inter-bubble distance along TD in a cross section parallel to TD and ZD.
  • a specific measuring method is as described in the examples.
  • the average inter-bubble distance (that is, the thickness of the bubble wall), it is possible to minimize the heat conduction by the bubble wall and to reduce the thermal conductivity in the thickness direction.
  • the average inter-bubble distance is more preferably 3.5 ⁇ m or less.
  • the average distance between cells is preferably 1.5 ⁇ m or more, and more preferably 2.0 ⁇ m or more in order to improve the mechanical strength, impact absorbability and the like of the foam sheet.
  • the average inter-cell distance can be set within the above range by appropriately adjusting the degree of cross-linking of the foam sheet, the foam sheet's apparent magnification (foam ratio), the stretch ratio when producing the foam sheet, and the like. It becomes possible.
  • the apparent ratio of the foamed sheet according to the embodiment is preferably 9.0 cm 3 / g or more 24.0cm is 3 / g or less, 10.0 cm 3 / g or more 20.0 cm 3 / g or less It is more preferable that By setting the apparent magnification to be equal to or greater than these lower limit values, it is easy to reduce the average inter-bubble distance while reducing the 50% compressive strength and increasing the flexibility and impact absorption. Furthermore, it becomes easy to make MD and TD elongation rate low. On the other hand, it becomes easy to make the mechanical strength etc. of a foam sheet favorable by setting it as these upper limit values or less. Furthermore, by setting the apparent magnification within these ranges, the average bubble diameter can be easily set within the range described later.
  • the apparent magnification is obtained by measuring the apparent density according to JIS K7222 and calculating the reciprocal thereof.
  • the foam sheet according to each embodiment is usually obtained by crosslinking and becomes a crosslinked product.
  • the degree of crosslinking (gel fraction) of the foamed sheet is preferably 30% by mass or more and 60% by mass or less, and more preferably 30% by mass or more and 45% by mass or less.
  • the degree of crosslinking is not less than these lower limits, sufficient crosslinking is formed, and in combination with the apparent magnification (foaming ratio) being not less than the above lower limit, the average inter-bubble distance can be easily reduced.
  • a crosslinking degree is measured according to the method as described in the Example mentioned later.
  • the average cell diameter in MD and TD in the foamed sheet according to each embodiment is from the viewpoint of improving the heat insulating property while keeping the 50% compressive strength of the foamed sheet in a desired range, or increasing the flexibility and impact absorbability. 50 to 300 ⁇ m is preferable, and 100 to 250 ⁇ m is more preferable.
  • the average bubble diameter in MD and TD means the average bubble diameter in MD and the average value of the average bubble diameter in TD, and may be described as (MD + TD) / 2.
  • the average bubble diameter in MD and TD is sufficiently larger than the average inter-bubble distance, but is preferably 30 times or more, and more than 40 times the above-described average inter-bubble distance.
  • it is 50 to 150 times.
  • MD and TD it is possible to sufficiently reduce the 50% compressive strength by sufficiently increasing the average cell diameter compared to the average inter-cell distance, and the flexibility of the foam sheet. It becomes easy to raise. Furthermore, the heat conduction path in the thickness direction is limited, and the thermal conductivity is easily lowered.
  • the average cell diameter of ZD is preferably smaller from the viewpoint of improving heat insulation, flexibility, and shock absorption, but is preferably 100 ⁇ m or less, and is preferably 90 ⁇ m or less. It is more preferable that the thickness is 20 to 80 ⁇ m.
  • the thickness of the foam sheet according to each embodiment is preferably 0.02 mm or more and 0.45 mm or less. Even in such an extremely thin foam sheet, as in the first embodiment, the heat insulation performance is improved by setting the 50% compressive strength, MD, and TD elongation to each predetermined value or less. It is. Further, by setting the thickness of the foamed sheet within the above range, it is possible to ensure the flexibility and shock absorption of the foamed sheet, and it is easy to use it in a thin electronic device. As for the thickness of a foam sheet, 0.03 mm or more and 0.40 mm or less are more preferable. By setting it as such thickness, it is possible to improve heat insulation, a softness
  • the bubbles are closed cells. That the bubbles are closed cells means that the ratio of closed cells to all bubbles (referred to as closed cell ratio) is 70% or more. If the bubbles are closed cells, when the shock is received, the amount of deformation of the bubbles can be suppressed, so that the amount of deformation of the foamed sheet in response to the impact can also be suppressed.
  • the closed cell ratio is preferably 70 to 100%, more preferably 80 to 100%, and still more preferably 90 to 100% in order to further improve the impact absorbability.
  • the movement of the air inside a foam sheet is restrict
  • the closed cell rate means what was measured based on ASTM D2856 (1998).
  • the foam sheet according to each embodiment is usually a foam of a material (polyolefin resin composition) containing at least a polyolefin resin.
  • the polyolefin resin used for forming the foamed sheet include a polyethylene resin, a polypropylene resin, or a mixture thereof, and a polyethylene resin is preferable.
  • the polyethylene resin may be an ethylene homopolymer, but is obtained by copolymerizing ethylene with a small amount (for example, 30% by mass or less, preferably 10% by mass or less of the total monomers) of ⁇ -olefin as required. Polyethylene resin is preferred.
  • ⁇ -olefin constituting the polyethylene resin examples include propylene, 1-butene, 1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 1-hexene, 1-heptene, and 1-octene. . Of these, ⁇ -olefins having 4 to 10 carbon atoms are preferred.
  • the polyethylene resin preferably has a low density in order to lower the 50% compressive strength of the foamed sheet, increase the flexibility, and increase the impact resistance, and is a linear low density polyethylene. Is more preferable.
  • the density of such polyethylene resins are particularly preferably 0.920 g / cm 3 or less, more preferably 0.880 ⁇ 0.915g / cm 3, is 0.885 ⁇ 0.910g / cm 3 Further preferred. The density is measured according to ASTM D792.
  • an ethylene-vinyl acetate copolymer is also preferable.
  • the ethylene-vinyl acetate copolymer (EVA) is usually a copolymer containing 50% by mass or more of ethylene units.
  • the ethylene-vinyl acetate copolymer has a vinyl acetate content of, for example, 5 to 50% by mass, preferably 10 to 40% by mass, more preferably 15 to 35% by mass.
  • the vinyl acetate content was measured in accordance with JIS K6924-1.
  • polypropylene resin examples include a propylene homopolymer, a propylene- ⁇ -olefin copolymer containing 50% by mass or more of propylene units, and the like. These may be used alone or in combination of two or more.
  • Specific examples of the ⁇ -olefin constituting the propylene- ⁇ -olefin copolymer include ethylene, 1-butene, 1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 1-hexene, 1-heptene, 1- Among these, ⁇ -olefins having 6 to 12 carbon atoms are preferable.
  • a metallocene compound, a Ziegler-Natta compound, a chromium oxide compound, or the like is used as a catalyst from the viewpoint of improving the flexibility by reducing the 50% compressive strength of the foamed sheet and improving the shock absorption.
  • a polyethylene-based resin, a polypropylene-based resin, or a mixture thereof is preferable.
  • a polyethylene resin polymerized by using a metallocene compound as a catalyst is preferable.
  • the content is 40 mass% or more of the whole polyolefin resin, 50 mass% or more is more preferable, 60 mass% or more is preferable. More preferably, 100 mass% is still more preferable.
  • LLDPE linear low-density polyethylene
  • EVA is preferred.
  • LLDPE is preferably 20 to 100% by mass, more preferably 25 to 100% by mass, and still more preferably 30 to 100% by mass of the total polyolefin resin.
  • LLDPE is preferably obtained by using a metallocene compound as a catalyst.
  • EVA is preferably 90% by mass or less, more preferably 80% by mass or less, and still more preferably 70% by mass or less, based on the entire polyolefin resin.
  • Suitable metallocene compounds include compounds such as bis (cyclopentadienyl) metal complexes having a structure in which a transition metal is sandwiched between ⁇ -electron unsaturated compounds. More specifically, tetravalent transition metals such as titanium, zirconium, nickel, palladium, hafnium, and platinum have one or more cyclopentadienyl rings or their analogs as ligands (ligands). The compound to be mentioned is mentioned. Such metallocene compounds have uniform active site properties and each active site has the same activity. A polymer synthesized using a metallocene compound has high uniformity such as molecular weight, molecular weight distribution, composition, and composition distribution.
  • Examples of the ligand include a cyclopentadienyl ring and an indenyl ring. These cyclic compounds may be substituted with a hydrocarbon group, a substituted hydrocarbon group or a hydrocarbon-substituted metalloid group.
  • Examples of the hydrocarbon group include a methyl group, an ethyl group, various propyl groups, various butyl groups, various amyl groups, various hexyl groups, 2-ethylhexyl groups, various heptyl groups, various octyl groups, various nonyl groups, and various decyl groups. , Various cetyl groups, phenyl groups and the like.
  • the “various” means various isomers including n-, sec-, tert-, and iso-. Moreover, what polymerized the cyclic compound as an oligomer may be used as a ligand. In addition to ⁇ -electron unsaturated compounds, monovalent anion ligands such as chlorine and bromine or divalent anion chelate ligands, hydrocarbons, alkoxides, arylamides, aryloxides, amides, arylamides, phosphides, aryls Phosphide or the like may be used.
  • monovalent anion ligands such as chlorine and bromine or divalent anion chelate ligands, hydrocarbons, alkoxides, arylamides, aryloxides, amides, arylamides, phosphides, aryls Phosphide or the like may be used.
  • metallocene compounds containing tetravalent transition metals and ligands include, for example, cyclopentadienyl titanium tris (dimethylamide), methylcyclopentadienyl titanium tris (dimethylamide), bis (cyclopentadienyl) titanium dichloride, dimethyl And silyltetramethylcyclopentadienyl-t-butylamidozirconium dichloride.
  • the metallocene compound exhibits an action as a catalyst in the polymerization of various olefins by combining with a specific cocatalyst (co-catalyst).
  • specific cocatalyst include methylaluminoxane (MAO) and boron compounds.
  • the proportion of the cocatalyst used with respect to the metallocene compound is preferably 100,000 to 1,000,000 mole times, more preferably 50 to 5,000 mole times.
  • the Ziegler-Natta compound is a triethylaluminum-titanium tetrachloride solid composite, which is obtained by reducing titanium tetrachloride with an organoaluminum compound and then treating with various electron donors and electron acceptors.
  • a method of combining a composition, an organoaluminum compound, and an aromatic carboxylic acid ester see JP-A 56-1000080, JP-A 56-120712, JP-A 58-104907), halogens Method of supported catalyst in which magnesium tetrachloride is brought into contact with magnesium tetrachloride and various electron donors (see JP-A-57-63310, JP-A-63-43915, JP-A-63-83116), etc. What was manufactured by is preferable.
  • the foamed sheet according to each embodiment may be a foamed material made only of a polyolefin resin, but is usually a polyolefin resin composition containing various additives such as a pyrolytic foaming agent described later. Is foamed.
  • a foamed polyolefin resin composition containing a rubber or resin component other than the polyolefin resin may be used.
  • the rubber and resin component in the polyolefin resin composition is mainly composed of a polyolefin resin, and the rubber and resin components other than the polyolefin resin have a smaller content than the polyolefin resin, and the polyolefin resin.
  • the amount is usually less than 50 parts by mass, preferably about 30 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass.
  • the above-mentioned foamed sheet is not limited in the production method and can be produced by a general production method, but is usually produced by foaming after crosslinking the polyolefin-based resin composition as necessary. Specifically, the foam sheet is produced, for example, by a method having the following steps (1) to (3).
  • it is a step of stretching to either one or both of MD and TD.
  • the method for producing a crosslinked polyolefin resin foamed sheet is a method described in International Publication No. 2005/007731. It is also possible to manufacture.
  • the pyrolytic foaming agent is not particularly limited, and examples thereof include azodicarbonamide, N, N′-dinitrosopentamethylenetetramine, p-toluenesulfonyl semicarbazide and the like. Of these, azodicarbonamide is preferred.
  • a thermal decomposition type foaming agent may be used individually or in combination of 2 or more types.
  • the content of the pyrolytic foaming agent in the polyolefin resin composition is preferably 1 to 23 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polyolefin resin.
  • the content of the pyrolyzable foaming agent is within the above range, the foamability of the polyolefin resin composition is improved, and it becomes easier to obtain a polyolefin resin foam sheet having a desired expansion ratio, and the elongation rate is also desired. It becomes easy to adjust to the range.
  • the content of the pyrolytic foaming agent is more preferably 6 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polyolefin resin. Thus, if content of a foaming agent is comparatively increased, a foaming magnification will be raised and it will become easy to reduce the distance between average bubbles.
  • Examples of other additives added to the polyolefin resin composition include a decomposition temperature adjusting agent, a crosslinking aid, and an antioxidant.
  • the decomposition temperature adjusting agent is blended to lower the decomposition temperature of the pyrolytic foaming agent, or to increase or adjust the decomposition rate.
  • Specific compounds include zinc oxide, zinc stearate, urea. Etc.
  • the decomposition temperature adjusting agent is blended in an amount of 0.01 to 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polyolefin resin, for example, in order to adjust the surface state of the foam sheet.
  • a polyfunctional monomer can be used as a crosslinking aid.
  • the ionizing radiation dose irradiated in the step (2) is reduced, and the resin molecules are prevented from being cut and deteriorated by the irradiation of the ionizing radiation.
  • the crosslinking aid include one molecule such as trimethylolpropane trimethacrylate, trimethylolpropane triacrylate, trimellitic acid triallyl ester, 1,2,4-benzenetricarboxylic acid triallyl ester, triallyl isocyanurate, and the like.
  • Two compounds in one molecule such as a compound having three functional groups, 1,6-hexanediol dimethacrylate, 1,9-nonanediol dimethacrylate, 1,10-decanediol dimethacrylate, divinylbenzene, etc.
  • Examples thereof include compounds having a functional group, diallyl phthalate, diallyl terephthalate, diallyl isophthalate, ethyl vinyl benzene, neopentyl glycol dimethacrylate, lauryl methacrylate, stearyl methacrylate and the like.
  • These crosslinking aids are used alone or in combination of two or more.
  • the addition amount of the crosslinking aid is preferably 0.2 to 10 parts by mass, more preferably 0.3 to 5 parts by mass, and still more preferably 0.5 to 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polyolefin resin.
  • the addition amount is 0.2 parts by mass or more, it is possible to stably obtain the desired degree of crosslinking of the foam sheet, and when it is 10 parts by mass or less, the degree of crosslinking of the foam sheet is easily controlled.
  • the antioxidant include phenolic antioxidants such as 2,6-di-t-butyl-p-cresol.
  • the method for foaming the polyolefin resin composition is not particularly limited.
  • the method of heating the polyolefin resin composition with hot air the method of heating with infrared rays, the method of heating with a salt bath, or the method of heating with an oil bath. Etc., and these may be used in combination.
  • the foaming of the polyolefin-based resin composition is not limited to an example using a pyrolytic foaming agent, and physical foaming with butane gas or the like may be used.
  • Examples of the method for crosslinking the polyolefin resin composition include a method in which an organic peroxide is blended in advance with the polyolefin resin composition, and the organic peroxide is decomposed by heating the polyolefin resin composition. It is done.
  • Examples of the organic peroxide used for crosslinking include 1,1-bis (t-butylperoxy) 3,3,5-trimethylcyclohexane, 1,1-bis (t-butylperoxy) cyclohexane, and the like. It is done. These may be used alone or in combination of two or more.
  • the addition amount of the organic peroxide is preferably 0.01 to 5 parts by mass, more preferably 0.1 to 3 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polyolefin resin.
  • the added amount of the organic peroxide is within the above range, the crosslinking of the polyolefin resin composition is likely to proceed, and the amount of the organic peroxide decomposition residue remaining in the foamed sheet is suppressed.
  • Examples of the method for crosslinking the polyolefin resin composition include a method of irradiating the polyolefin resin composition with ionizing radiation such as electron beam, ⁇ ray, ⁇ ray, and ⁇ ray.
  • the irradiation amount of ionizing radiation is preferably 0.5 to 20 Mrad, and more preferably 3 to 15 Mrad so that the degree of crosslinking falls within the desired range described above. Any one of these polyolefin resin compositions may be cross-linked or used in combination, but from the viewpoint of homogeneous cross-linking, a method of irradiating ionizing radiation is preferred.
  • the polyolefin resin foam sheet is preferably stretched in either or both of MD and TD.
  • the average inter-bubble distance is easily set to the desired range described above.
  • the average bubble diameter of ZD becomes relatively small, and since the distance of the resin part which conducts heat becomes long, it becomes easy to reduce thermal conductivity. Stretching may be performed after foaming the polyolefin resin composition, or may be performed while foaming the polyolefin resin composition.
  • the foamed sheet may be heated again to be in a molten or softened state and then stretched.
  • the stretch ratio in the MD of the foam sheet is preferably 1.1 to 5.0 times, and more preferably 1.5 to 4.8 times. Moreover, it is preferable that a foam sheet is extended
  • the draw ratio in MD and TD of the foam sheet is within the above range, the average distance between bubbles can be easily set to a desired value.
  • a draw ratio shall be more than the said lower limit the heat insulation of a foamed sheet, a softness
  • the foamed sheet is prevented from breaking during stretching, or the foaming gas escapes from the foamed sheet being foamed and the foaming ratio is reduced, thereby reducing the flexibility and tensile strength of the foamed sheet. It becomes good and it becomes easy to make the quality uniform.
  • the pressure-sensitive adhesive tape of the present invention is a pressure-sensitive adhesive tape using the above-described foamed sheet as a base material, and specifically includes a foamed sheet and a pressure-sensitive adhesive layer provided on one surface or both surfaces of the foamed sheet.
  • the thickness of the adhesive tape is usually 0.03 to 1.00 mm, preferably 0.05 to 0.80 mm.
  • the thickness of the pressure-sensitive adhesive layer constituting the pressure-sensitive adhesive tape is preferably 5 to 200 ⁇ m, more preferably 7 to 150 ⁇ m, still more preferably 10 to 100 ⁇ m. When the thickness of the pressure-sensitive adhesive layer constituting the pressure-sensitive adhesive tape is 5 to 200 ⁇ m, the thickness of the pressure-sensitive adhesive tape is reduced, which contributes to downsizing and thinning of electronic devices in which the pressure-sensitive adhesive tape is used.
  • an adhesive which comprises the said adhesive layer For example, an acrylic adhesive, a urethane type adhesive, a rubber-type adhesive, a silicone type adhesive etc. are mentioned.
  • a method of applying a pressure-sensitive adhesive to the foamed sheet and laminating the pressure-sensitive adhesive layer on the foamed sheet for example, a method of applying the pressure-sensitive adhesive using a coating machine such as a coater on at least one surface of the foamed sheet, Examples thereof include a method of spraying and applying a pressure-sensitive adhesive using a spray on at least one surface of the foamed sheet, a method of applying a pressure-sensitive adhesive using a brush on one surface of the foamed sheet, and the like.
  • the foam sheet or adhesive tape of each embodiment is, for example, a power source provided in an electronic device such as a mobile phone such as a smartphone or a video camera, a heat generating member such as a CPU, and another member or the surface of the device. Used as a material. Since the foamed sheet or pressure-sensitive adhesive tape of the present invention has high heat insulating properties, even if it is thin, it exhibits a sufficient heat insulating effect. Furthermore, since the flexibility is low, it can be easily arranged in a narrow gap, and the step following ability is also good.
  • the foam sheet or the adhesive tape of the present invention includes a shock absorber that prevents an impact from being applied to an electronic component provided in the electronic device body, and a seal that prevents dust or moisture from entering the electronic device body.
  • a shock absorber that prevents an impact from being applied to an electronic component provided in the electronic device body
  • a seal that prevents dust or moisture from entering the electronic device body.
  • the foam sheet or the adhesive tape is also used as a heat insulating material.
  • the foam sheet or the adhesive tape in particular, the foam sheet or the adhesive tape according to the second embodiment is disposed on the back side of the display device, particularly the touch panel display device, and absorbs the impact applied to the display device. More preferably, it is used as a shock absorber.
  • the foam sheet or the adhesive tape arranged in this manner can prevent glass breakage or the like of the display device, and can also reduce pooling generated in the display device.
  • the measuring method of each physical property in this specification is as follows.
  • ⁇ Apparent magnification> The apparent density of the foamed sheets obtained in Examples and Comparative Examples was measured in accordance with JIS K7222 and the reciprocal number was regarded as the apparent magnification.
  • ⁇ Degree of crosslinking (gel fraction)> About 50 mg of a test piece is collected from the foamed sheets obtained in Examples and Comparative Examples, and the weight A (mg) of the test piece is precisely weighed. Next, this test piece was immersed in 30 cm 3 of xylene at 105 ° C.
  • ⁇ Average bubble diameter> The foam sample for measurement was cut into a 50 mm square and immersed in liquid nitrogen for 1 minute, and then cut along a plane parallel to MD and ZD with a razor blade. After that, using a digital microscope (manufactured by Keyence Co., Ltd., product name VHX-900), an enlarged photograph of 200 times was taken, and all the bubbles present on the cut surface for a length of 2 mm in MD were bubbles of MD and ZD. The diameter was measured. The operation was repeated 5 times, and the average value of the bubble diameters of all MDs was taken as the average bubble diameter of MD.
  • Linear low-density polyethylene as polyolefin resin (“Kernel KF370” manufactured by Nippon Polyethylene Co., Ltd., density: 0.905 g / cm 3 , melting point (DSC method) Tm: 97 ° C.) 100 parts by mass, pyrolytic foaming agent 10 parts by weight of azodicarbonamide as a catalyst, 1.0 part by weight of zinc oxide as a decomposition temperature adjusting agent, and 0.5 parts by weight of 2,6-di-t-butyl-p-cresol as an antioxidant And melt-kneaded at 130 ° C. to extrude a long sheet-like polyolefin resin composition having a thickness of about 0.3 mm.
  • the polyolefin resin composition in the form of a long sheet was cross-linked by irradiating 5.0 Mrad of an electron beam with an acceleration voltage of 500 kV on both sides, and then maintained in a foaming furnace maintained at 250 ° C. with hot air and an infrared heater.
  • the foamed sheet having a thickness of 0.22 mm is obtained by continuously feeding and heating and foaming, and stretching the foamed sheet with the MD stretching ratio of 3.0 times and the TD stretching ratio of 2.0 times while foaming. Obtained.
  • Table 1 shows the evaluation results of the obtained foamed sheet.
  • Example 2 It was carried out in the same manner as in Example 1 except that the blending amount of the pyrolytic foaming agent was changed to 14 parts by mass and the MD and TD draw ratios were changed to 2.5 times and 1.5 times.
  • Example 3 The blending amount of the linear low density polyethylene was changed to 30 parts by mass, and an ethylene-vinyl acetate copolymer (“Ultrasen 636” manufactured by Tosoh Corporation, vinyl acetate content: 19% by mass) as a polyolefin resin was 70. Mass part It implemented like Example 2 except the point further mix
  • Example 4 The blending amount of the linear low density polyethylene was changed to 30 parts by mass, and an ethylene-vinyl acetate copolymer (“Ultrasen 636” manufactured by Tosoh Corporation, vinyl acetate content: 19% by mass) as a polyolefin resin was 70. Mass part It implemented like Example 1 except the point which mix
  • Example 1 Example except that the blending amount of the pyrolytic foaming agent was changed to 4 parts by mass, the electron beam irradiation amount was changed to 4.5 Mrad, and the MD and TD draw ratios were changed to 2.0 times and 1.5 times. 1 was carried out.
  • Example 2 Example except that the blending amount of the pyrolytic foaming agent was changed to 4 parts by mass, the electron beam irradiation amount was changed to 4.5 Mrad, and the MD and TD draw ratios were changed to 1.8 times and 1.2 times. 1 was carried out.
  • Example 3 Example except that the blending amount of the pyrolytic foaming agent was changed to 6 parts by mass, the electron beam irradiation amount was changed to 4.5 Mrad, and the MD and TD draw ratios were changed to 2.0 times and 1.5 times. 1 was carried out.
  • the polyolefin resin foam sheet having a 50% compressive strength of 120 kPa or less in the polyolefin resin foam sheet having a 50% compressive strength of 120 kPa or less, the MD elongation at 23 ° C. is 400% or less and the TD elongation is 200% or less. Thus, the thermal conductivity was low, and the heat insulation in the thickness direction was good while improving the flexibility.
  • the polyolefin resin foam sheet had a high value of at least one of 50% compressive strength and elongation. I could't.

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Abstract

ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、内部に複数の気泡を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下である。

Description

ポリオレフィン系樹脂発泡シート及び粘着テープ
　本発明は、ポリオレフィン系樹脂発泡シート、及びこれを備える粘着テープに関する。
　従来、各種電子機器において表示装置等の一部の部材は、破損を防ぐために発泡体等の衝撃吸収シートの上に配置されることがある。また、電子機器、特に小型化された電子機器においては、高性能化、高密度化された電子部品が大量の熱を発生するため、この熱が使用者の低温火傷や機器の故障等の原因となることがある。そのため、衝撃吸収シートは、他の部品への伝熱や、電子機器表面への伝熱を防止するために、衝撃吸収性に加えて断熱性が求められることがある。
　また、衝撃吸収シートは、発熱体である電子部品と金属筐体との間の狭い隙間に配置することが一般的であり、狭い隙間にでも容易に配置できることが求められている。さらには、機器内部の凹凸面に対して隙間なく密着させることができる性能（段差追従性）に優れることも求められている。したがって、衝撃吸収シートには柔軟性も求められる。
　このような衝撃吸収シートとしてポリオレフィン系樹脂発泡シートの使用することが検討されている。ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、各種性能を向上するために、従来、様々な改良がなされている。例えば特許文献１では、厚さ方向における機械強度を高めて良好な耐衝撃性能を確保するために、発泡倍率を１．３～２．３ｃｍ3／ｇとしつつ、厚さ方向における気泡間の距離（平均セル壁厚さ）を１０～２０μｍに調整することが試みられている。
特開２０１３－２１３１０４号公報
　近年、情報技術分野で使用される電子機器は、ＣＰＵやカメラモジュール等の各種電子部品の高性能化、高密度化が進んでいる。そのような電子部品は、大量の熱を発生し、ヒートスポットといわれる局所的に高温となる箇所を発生させることがあり、衝撃吸収シートにはより高い断熱効果が求められている。また、電気機器の薄型化が近年進んでおり、高い断熱効果を有する衝撃吸収シートにも薄型化が求められている。
　しかし、ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、薄型化された場合、十分な断熱性能を発現することが難しく、更なる断熱性能の向上が必要となってきている。
　また、情報技術分野で使用される電子機器は、大面積化されつつ薄型化され、表示装置等の一部の部材にガラス割れ等が生じやすくなっている。また、一部の表示装置、特にスマートフォンに搭載される表示装置は、タッチパネル式のものが多く採用されるが、そのような表示装置は、画面操作の際に、滲み（プーリング）が発生しやすくなる。そのため、近年、電子機器で使用される発泡体には、より高い柔軟性、及び衝撃吸収性が求められるようになっている。
　しかし、従来のポリオレフィン系樹脂発泡シートでは、断熱性を高く維持しつつも、柔軟性及び衝撃吸収性を十分に良好にすることが難しい。
　本発明は、以上の事情に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、発泡シートの柔軟性を維持しつつ、断熱性能が高いポリオレフィン系樹脂発泡シートを提供することである。
　また、本発明の別の課題は、断熱性を高くしつつ、厚さ方向における柔軟性、及び衝撃吸収性を良好にするポリオレフィン系樹脂発泡シートを提供することである。
　本発明者らは、鋭意検討した結果、ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおいて、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下と低くて発泡シートの柔軟性が高い場合には、破断伸びを低く設定することで、断熱性を高くできることを見出し、第１の発明を完成させた。第１の発明は、以下の（１）及び（３）～（１１）を提供する。
　また、本発明者らは、鋭意検討した結果、ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおいて、断熱性を高くしつつ、破断伸びが低くなるように設計すると、断熱性を良好に維持しつつ、厚さ方向における柔軟性、及び衝撃吸収性を高めることができることも見出し、第２の発明を完成させた。第２の発明は、以下の（２）及び（４）～（１１）を提供する。
（１）内部に複数の気泡を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、
　５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下であるポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（２）内部に複数の気泡を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、
　熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下であるポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（３）熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である、上記（１）に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（４）平均気泡間距離が４．０μｍ以下である、上記（１）～（３）のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（５）架橋体である、上記（１）～（４）のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（６）架橋度が３０質量％以上６０質量％以下である、上記（５）に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（７）厚さが０．０２ｍｍ以上０．４５ｍｍ以下である、上記（１）～（６）のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（８）見掛け倍率が９．０ｃｍ３／ｇ以上２４．０ｃｍ３／ｇ以下である、上記（１）～（７）のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（９）独立気泡率が７０～１００％である、上記（１）～（８）のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（１０）少なくともポリエチレン系樹脂を含む材料の発泡体である、上記（１）～（９）のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
（１１）上記（１）～（１０）のいずれか１項に記載されたポリオレフィン系樹脂発泡シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の面に設けた粘着剤層とを備える粘着テープ。
　本発明では、ポリオレフィン系樹脂発泡シートの柔軟性を維持しつつ、断熱性を向上させることが可能になる。また、断熱性が高く、かつ厚さ方向における柔軟性、及び衝撃吸収性が良好なポリオレフィン系樹脂発泡シートを提供する。
　以下、本発明について、実施形態を用いて更に詳細に説明する。以下、上記した第１及び第２の発明それぞれを第１及び第２の実施形態を用いて説明する。
（第１の実施形態）
　第１の実施形態に係るポリオレフィン系樹脂発泡シートは、内部に多数の気泡を有する発泡体であって、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下となるものである。なお、以下の説明においては、ポリオレフィン系樹脂発泡シートを単に「発泡シート」ということがある。
　第1の実施形態に係る発泡シートは、樹脂成分としてポリオレフィン系樹脂を使用し、かつ、例えば、後述するように見掛け倍率（発泡倍率）、平均気泡間距離等を調整するとすることで、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下となるものであるが、そのような発泡シートにおいて、ＭＤ及びＴＤ伸び率を低くすることで、厚さ方向における断熱性が良好となるものである。
　一方、第１の実施形態に係る発泡シートは、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａより大きくなると、発泡シートの厚さ方向における柔軟性が低くなり、高い衝撃吸収性を得にくくなったり、段差追従性が低くなったり、狭い隙間に発泡シートを配置したりすることが難しくなったりする。また、第1の実施形態に係る発泡シートは、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下であっても、ＭＤ伸び率が４００％より大きくなったり、ＴＤ伸び率が２００％より大きくなったりすると、厚さ方向における断熱性を十分に高くできなくなるおそれがある。なお、発泡シートの伸び率は、例えば、発泡シートに使用される樹脂、見掛け倍率（発泡倍率）、延伸倍率等を調整することで上記範囲の伸び率とすることが可能である。
　第1の実施形態に係る発泡シートは、柔軟性、及び衝撃吸収性を良好にする観点から、５０％圧縮強度が、５０ｋＰａ以上１１０ｋＰａ以下であることが好ましく、７０ｋＰａ以上１０５ｋＰａ以下であることがより好ましい。
　第1の実施形態に係る発泡シートは、機械強度、柔軟性、及び、断熱性をバランスよく向上させる観点から、ＭＤ伸び率が１６０％以上３８０％以下であるとともに、ＴＤ伸び率が１００％以上１９０％以下であることが好ましく、ＭＤ伸び率が１８０％以上３６０％以下であるとともに、ＴＤ伸び率が１１０％以上１８０％以下であることがより好ましい。
　なお、本発明において「ＭＤ」は、Machine Directionを意味し、ポリオレフィン系樹脂発泡シートの押出方向等と一致する方向を意味する。また、「ＴＤ」は、Transverse Directionを意味し、ＭＤに直交しかつ発泡シートに平行な方向を意味する。更に「ＺＤ」は、Thickness Directionを意味し、ＭＤ及びＴＤのいずれにも垂直な方向である。
　上記のように５０％圧縮強度を１２０ｋＰａ以下と低くし、かつ破断伸びを低くした発泡シートにおいて、熱伝導率が低くなる。具体的には、第１の実施形態に係る発泡シートは、熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下となることが好ましい。発泡シートの断熱性をより高くする観点から、第１の実施形態に係る発泡シートの熱伝導率は、０．０４８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下がより好ましい。
　また、発泡シートの熱伝導率は、低ければ低いほど断熱性が高くなるが、発泡シートを実用的に製造するためには、０．０２５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることが好ましく、０．０３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることがより好ましい。
　熱伝導率は、平均気泡間距離を小さくすることで、低くすることが可能であるが、平均気泡間距離のみならず、平均気泡径等を調整することでも低くすることも可能である。
　なお、熱伝導率とは、シートの厚さ方向における熱伝導率をいい、具体的には、実施例に記載した方法によって測定される。
（第２の実施形態）
　本発明の第２の実施形態に係る発泡シートは、断熱性を高くしつつ、ＭＤ伸び率が所定以下となるものである。すなわち、第２の実施形態において発泡シートは、内部に複数の気泡を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下となるものである。
　第２の実施形態に係る発泡シートは、後述するように、例えば、平均気泡間距離を小さくしたりすることで、熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下と断熱性が良好となるが、第２の実施形態では、このように、熱伝導率が低い発泡シートにおいても、ＭＤ及びＴＤ伸び率を低くすることで、断熱性に加えて、衝撃吸収性、及び厚さ方向における柔軟性が高くなる。その原理は定かではないが、伸び率を低くすることは、局所的な応力に対して周囲の構造を引っ張り込むことで、応力分散性を向上させられることが可能になると考えられ、それゆえに、衝撃吸収性、及び柔軟性が高くなると推定される。
　第２の実施形態に係る発泡シートにおいて、熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）より大きくなると、薄厚の発泡シートを電子機器に使用したときに十分な断熱性能を発揮できなくなる。発泡シートの断熱性をより高くする観点から、発泡シートの熱伝導率は、０．０４８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下が好ましい。
　また、発泡シートの熱伝導率は、低ければ低いほど断熱性が高くなるが、発泡シートを実用的に製造するためには、０．０２５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることが好ましく、０．０３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることがより好ましい。
　熱伝導率は、平均気泡間距離を小さくすることで、低くすることが可能であるが、平均気泡間距離のみならず、平均気泡径等を調整することでも低くすることも可能である。
　第２の実施形態に係る発泡シートにおいて、ＭＤ伸び率が４００％より大きくなったり、ＴＤ伸び率が２００％より大きくなったりすると、発泡シートの厚さ方向における柔軟性、及び衝撃吸収性が確保しにくくなる。高い柔軟性、及び衝撃吸収性を確保するためには、ＭＤ伸び率が３８０％以下であるとともに、ＴＤ伸び率が１９０％以下であることが好ましく、ＭＤ伸び率が３６０％以下であるとともに、ＴＤ伸び率が１８０％以下であることがより好ましい。
　また、厚さ方向における柔軟性、及び衝撃吸収性を確保しつつ、機械強度も高めるために、ＭＤ伸び率が１６０％以上であるとともに、ＴＤ伸び率が１００％以上であることが好ましく、ＭＤ伸び率が１８０％以上であるとともに、ＴＤ伸び率が１１０％以上であることがより好ましい。
　第２の実施形態に係る発泡シートの伸び率は、例えば、発泡シートに使用される樹脂、見掛け倍率（発泡倍率）、延伸倍率等を調整することで上記範囲の伸び率とすることが可能である。
　以下、上記第１及び第２の実施形態に係る発泡シートについて、上記以外の構成を詳細に説明する。
＜引張強度＞
　各実施形態に係る発泡シートの引張強度は、特に限定されないが、発泡シートの機械強度等を高める観点から、ＭＤにおける引張強度が１．６～７．０ＭＰａであるとともに、ＴＤにおける引張強度が１．０～５．０ＭＰａであることが好ましく、ＭＤにおける引張強度が１．８～５．０ＭＰａであるとともに、ＴＤにおける引張強度が１．２～４．０ＭＰａであることがより好ましい。
　なお、ＭＤ，ＴＤにおける伸び率、及び引張強度は、発泡シートを２３℃においてＭＤ、ＴＤに伸張させたときの破断時の伸び率及び引張強度をいい、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定したものである。また、発泡シートの５０％圧縮強度は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定したものをいう。
＜平均気泡間距離＞
　各実施形態に係る発泡シートは、その平均気泡間距離が４．０μｍ以下であることが好ましい。平均気泡間距離とは、ＭＤ、及びＺＤに平行な断面においてＭＤに沿う気泡間距離と、ＴＤ及びＺＤに平行な断面においてＴＤに沿う気泡間距離の平均値をいう。具体的な測定方法は、実施例に記載されるとおりである。
　発泡シートは、平均気泡間距離を上記のように小さくすることで、厚さ方向における抵抗が小さくなり、５０％圧縮強度を低くしやすくなり、また、柔軟性も高めやすくなる。また、気泡壁は、気泡内の気体に比べて熱伝導性が高いため、熱を伝導する媒体となりやすい。そのため、平均気泡間距離（すなわち、気泡壁の厚さ）を小さくすることで、気泡壁による熱伝導を最小限に抑え、厚さ方向における熱伝導率を低くしやすくなる。５０％圧縮強度をより低くし、また柔軟性を高めつつ、熱伝導率をより低くする観点から、平均気泡間距離は、３．５μｍ以下であることがより好ましい。
　各実施形態において平均気泡間距離は、発泡シートの機械強度、衝撃吸収性等を良好にするために、１．５μｍ以上が好ましく、２．０μｍ以上がより好ましい。
　なお、平均気泡間距離は、後述する発泡シートの架橋度、発泡シートの見掛け倍率（発泡倍率）、発泡シートを製造する際の延伸倍率等を適宜調整することで、上記範囲内にすることが可能になる。
＜見掛け倍率＞
　各実施形態に係る発泡シートの見掛け倍率（発泡倍率）は、９．０ｃｍ3／ｇ以上２４．０ｃｍ3／ｇ以下であることが好ましく、１０．０ｃｍ3／ｇ以上２０．０ｃｍ3／ｇ以下であることがより好ましい。見掛け倍率をこれら下限値以上とすることで、５０％圧縮強度を低くしつつ、また、柔軟性、衝撃吸収性を高めつつ、平均気泡間距離を小さくしやすくなる。さらには、ＭＤ、ＴＤ伸び率も低くしやすくなる。一方で、これら上限値以下とすることで、発泡シートの機械強度等を良好にしやすくなる。さらに、見掛け倍率をこれら範囲内とすることで、平均気泡径を後述する範囲内にしやすくなる。なお、見掛け倍率は、ＪＩＳ　Ｋ７２２２に準拠して見掛け密度を測定して、その逆数を求めたものである。
＜架橋度（ゲル分率）＞
　各実施形態に係る発泡シートは、通常、架橋して得られたものであり、架橋体となる。発泡シートの架橋度（ゲル分率）は、３０質量％以上６０質量％以下が好ましく、３０質量％以上４５質量％以下がより好ましい。架橋度がこれら下限値以上であると、十分な架橋が形成され、見掛け倍率（発泡倍率）を上記下限値以上とすることと相俟って、平均気泡間距離を小さくしやすくなる。また、架橋度がこれら上限値以下であると、発泡シートの柔軟性、衝撃吸収性等を確保しやすくなる。さらに、架橋度を上記範囲内とすることで、ＭＤ，ＴＤ伸び率を所望の範囲に調整しやすくなる。なお、架橋度は後述する実施例に記載の方法にしたがって測定されるものである。
＜平均気泡径＞
　各実施形態に係る発泡シートにおけるＭＤ及びＴＤにおける平均気泡径は、発泡シートの５０％圧縮強度を所望の範囲にしつつ、又は柔軟性及び衝撃吸収性を高めつつ、断熱性を向上させる観点から、５０～３００μｍが好ましく、１００～２５０μｍがより好ましい。なお、ＭＤ及びＴＤにおける平均気泡径とは、ＭＤにおける平均気泡径と、ＴＤにおける平均気泡径の平均値を意味し、（ＭＤ＋ＴＤ）／２と表記することもある。
　ＭＤ及びＴＤにおける平均気泡径は、平均気泡間距離よりも十分に大きくなるものであるが、上記した平均気泡間距離に対して、３０倍以上であることが好ましく、４０倍以上であることがより好ましく、５０～１５０倍であることがさらに好ましい。このように、ＭＤ及びＴＤにおいて、平均気泡間距離に比べて、平均気泡径を十分に大きくすることで、５０％圧縮強度を十分に低くすることが可能であり、また発泡シートの柔軟性を高めやすくなる。さらに、厚さ方向における熱伝導の経路が制限され、熱伝導率を低くしやすくなる。
　各実施形態に係る発泡シートにおいてＺＤの平均気泡径は、断熱性、柔軟性、及び衝撃吸収性を向上させる観点から、より小さいことが好ましいが、１００μｍ以下であることが好ましく、９０μｍ以下であることがより好ましく、２０～８０μｍであることがさらに好ましい。ＺＤの平均気泡径を、上記上限値以下とすることで、柔軟性、及び衝撃吸収性が向上するとともに、発泡シート内部の空気の移動が制限され、空気の対流による熱伝導を抑えることができ、断熱性が向上する。
＜厚さ＞
　各実施形態に係る発泡シートの厚さは０．０２ｍｍ以上０．４５ｍｍ以下であることが好ましい。このように極薄の発泡シートであっても、第１の実施形態のように、５０％圧縮強度、及びＭＤ、ＴＤ伸び率をそれぞれ所定値以下とすることで、断熱性能が良好となるものである。また、発泡シートの厚さを上記範囲内とすることで、発泡シートの柔軟性、衝撃吸収性を確保可能であるとともに、薄型の電子機器の内部に用いることが容易になる。発泡シートの厚さは、０．０３ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下がより好ましい。このような厚さとすることで断熱性、柔軟性、衝撃吸収性をバランスよく向上させることが可能である。
＜独立気泡率＞
　各実施形態に係る発泡シートは、気泡が独立気泡であることが好ましい。気泡が独立気泡であるとは、全気泡に対する独立気泡の割合（独立気泡率という）が７０％以上であることを意味する。気泡が独立気泡であると、衝撃を受けた際に、気泡の変形量を抑えられることで、衝撃に対する発泡シートの変形量も抑えられるため、衝撃吸収性をより高めやすくなる。
　独立気泡率は、衝撃吸収性をより向上させるために、７０～１００％が好ましく、８０～１００％がより好ましく、９０～１００％が更に好ましい。
　また、独立気泡がこれら範囲であると発泡シート内部の空気の移動が制限され、空気の対流による熱伝導を抑えることができ、断熱性が向上する。
　なお、独立気泡率とは、ＡＳＴＭ　Ｄ２８５６（１９９８）に準拠して測定したものをいう。
［ポリオレフィン系樹脂］
　各実施形態に係る発泡シートは、通常、少なくともポリオレフィン系樹脂を含む材料（ポリオレフィン系樹脂組成物）の発泡体である。発泡シートを形成するために使用されるポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、又はこれらの混合物が挙げられるが、ポリエチレン系樹脂が好ましい。
＜ポリエチレン系樹脂＞
　ポリエチレン系樹脂は、エチレン単独重合体でもよいが、エチレンと必要に応じて少量（例えば、全モノマーの３０質量％以下、好ましくは１０質量％以下）のα－オレフィンとを共重合することにより得られるポリエチレン系樹脂が好ましい。
　ポリエチレン系樹脂を構成するα－オレフィンとして、具体的には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、及び１－オクテン等が挙げられる。なかでも、炭素数４～１０のα－オレフィンが好ましい。
　ポリエチレン系樹脂は、発泡シートの５０％圧縮強度を低くし、また、柔軟性を高めて、耐衝撃吸収性を高めるために、低密度であることが好ましく、直鎖状低密度ポリエチレンであることがより好ましい。このようなポリエチレン系樹脂の密度は、具体的には、０．９２０ｇ／ｃｍ３以下が好ましく、０．８８０～０．９１５ｇ／ｃｍ３がより好ましく、０．８８５～０．９１０ｇ／ｃｍ３が更に好ましい。なお、密度はＡＳＴＭ Ｄ７９２に準拠して測定したものである。
　また、ポリエチレン系樹脂としては、エチレン－酢酸ビニル共重合体も好ましい。エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）は、通常、エチレン単位を５０質量％以上含有する共重合体である。エチレン－酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニル含有率が例えば５～５０質量％、好ましくは１０～４０質量％、より好ましくは１５～３５質量％である。なお、酢酸ビニル含有率は、ＪＩＳ Ｋ６９２４－１に準拠して測定したものである。
＜ポリプロピレン系樹脂＞
　ポリプロピレン系樹脂としては、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレン単位を５０質量％以上含有するプロピレン－α－オレフィン共重合体等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　プロピレン－α－オレフィン共重合体を構成するα－オレフィンとしては、具体的には、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン等が挙げられ、これらの中では、炭素数６～１２のα－オレフィンが好ましい。
　ポリオレフィン系樹脂としては、発泡シートの５０％圧縮強度を低くして柔軟性を向上させるとともに、衝撃吸収性を良好にする観点から、メタロセン化合物、チーグラー・ナッタ化合物、酸化クロム化合物等を触媒として用いることにより重合されたポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、又はこれらの混合物が好ましい。中でも、メタロセン化合物を触媒として用いることにより重合されたポリエチレン系樹脂が好ましい。
　なお、メタロセン化合物を触媒として用いることにより得られたポリエチレン系樹脂を用いる場合、その含有量は、ポリオレフィン系樹脂全体の４０質量％以上が好ましく、５０質量％以上がより好ましく、６０質量％以上が更に好ましく、１００質量％がより更に好ましい。
　各実施形態では、発泡シートの樹脂として、ポリエチレン系樹脂、特に直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を使用することで、伸び率を上記した範囲に設定しやすくなる。また、ＬＬＤＰＥを使用する場合には、ポリオレフィン系樹脂としてＬＬＤＰＥを単独で使用してもよいが、例えば、他のポリオレフィン系樹脂と併用してもよく、併用される他のポリオレフィン系樹脂としては、ＥＶＡが好ましい。ＬＬＤＰＥは、ポリオレフィン系樹脂全体の２０～１００質量％が好ましく、２５～１００質量％がより好ましく、３０～１００質量％が更に好ましい。この場合も、ＬＬＤＰＥは、メタロセン化合物を触媒として用いることにより得られたものが好ましい。一方、ＥＶＡは、ポリオレフィン系樹脂全体の９０質量％以下が好ましく、８０質量％以下がより好ましく、７０質量％以下が更に好ましい。
＜メタロセン化合物＞
　好適なメタロセン化合物としては、遷移金属をπ電子系の不飽和化合物で挟んだ構造を有するビス（シクロペンタジエニル）金属錯体等の化合物が挙げられる。より具体的には、チタン、ジルコニウム、ニッケル、パラジウム、ハフニウム、及び白金等の四価の遷移金属に、１又は２以上のシクロペンタジエニル環又はその類縁体がリガンド（配位子）として存在する化合物が挙げられる。
　このようなメタロセン化合物は、活性点の性質が均一であり各活性点が同じ活性度を備えている。メタロセン化合物を用いて合成した重合体は、分子量、分子量分布、組成、組成分布等の均一性が高くなるため、メタロセン化合物を用いて合成した重合体を含むシートを架橋した場合には、架橋が均一に進行する。均一に架橋されたシートは、均一に延伸しやすくなるため、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの厚さを均一にしやすくなる。
　リガンドとしては、例えば、シクロペンタジエニル環、インデニル環等が挙げられる。これらの環式化合物は、炭化水素基、置換炭化水素基又は炭化水素－置換メタロイド基により置換されていてもよい。炭化水素基としては、例えば、メチル基、エチル基、各種プロピル基、各種ブチル基、各種アミル基、各種ヘキシル基、２－エチルヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基、各種ノニル基、各種デシル基、各種セチル基、フェニル基等が挙げられる。なお、「各種」とは、ｎ－、ｓｅｃ－、ｔｅｒｔ－、ｉｓｏ－を含む各種異性体を意味する。
　また、環式化合物をオリゴマーとして重合したものをリガンドとして用いてもよい。
　更に、π電子系の不飽和化合物以外にも、塩素や臭素等の一価のアニオンリガンド又は二価のアニオンキレートリガンド、炭化水素、アルコキシド、アリールアミド、アリールオキシド、アミド、アリールアミド、ホスフィド、アリールホスフィド等を用いてもよい。
　四価の遷移金属やリガンドを含むメタロセン化合物としては、例えば、シクロペンタジエニルチタニウムトリス（ジメチルアミド）、メチルシクロペンタジエニルチタニウムトリス（ジメチルアミド）、ビス（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド、ジメチルシリルテトラメチルシクロペンタジエニル－ｔ－ブチルアミドジルコニウムジクロリド等が挙げられる。
　メタロセン化合物は、特定の共触媒（助触媒）と組み合わせることにより、各種オレフィンの重合の際に触媒としての作用を発揮する。具体的な共触媒としては、メチルアルミノキサン（ＭＡＯ）、ホウ素系化合物等が挙げられる。なお、メタロセン化合物に対する共触媒の使用割合は、１０～１００万モル倍が好ましく、５０～５，０００モル倍がより好ましい。
＜チーグラー・ナッタ化合物＞
　チーグラー・ナッタ化合物は、トリエチルアルミニウム－四塩化チタン固体複合物であって、四塩化チタンを有機アルミニウム化合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で処理して得られた三塩化チタン組成物と、有機アルミニウム化合物と、芳香族カルボン酸エステルとを組み合わせる方法（特開昭５６－１００８０６号、特開昭５６－１２０７１２号、特開昭５８－１０４９０７号の各公報参照）、及びハロゲン化マグネシウムに四塩化チタンと各種の電子供与体を接触させる担持型触媒の方法（特開昭５７－６３３１０号、特開昭６３－４３９１５号、特開昭６３－８３１１６号の各公報参照）等で製造されたものが好ましい。
　各実施形態に係る発泡シートは、ポリオレフィン系樹脂のみならなる材料を発泡したものであってもよいが、通常は、後述する熱分解型発泡剤等の各種添加剤等を含むポリオレフィン系樹脂組成物を発泡したものである。また、ポリオレフィン系樹脂に加え、ポリオレフィン系樹脂以外のゴム又は樹脂成分を含むポリオレフィン系樹脂組成物を発泡したものでもよい。
　なお、ポリオレフィン系樹脂組成物におけるゴム及び樹脂成分は、ポリオレフィン系樹脂が主成分となるものであり、ポリオレフィン系樹脂以外のゴム及び樹脂成分は、ポリオレフィン系樹脂よりも含有量が少なく、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して、通常５０質量部未満、好ましくは３０質量部以下程度である。
［発泡シートの製造方法］
　上記した発泡シートは、製造方法に制限はなく、一般的な製造方法で製造できるが、通常、ポリオレフィン系樹脂組成物を必要に応じて架橋した後、発泡することにより製造されるものである。
　具体的には、発泡シートは、例えば以下の工程（１）～（３）を有する方法により製造する。
　工程（１）：ポリオレフィン系樹脂、熱分解型発泡剤、及びその他の添加剤を押出機に供給して溶融混練し、押出機からシート状に押出すことによってシート状にされたポリオレフィン系樹脂組成物を得る工程
　工程（２）：シート状にされたポリオレフィン系樹脂組成物を架橋する工程
　工程（３）：架橋させたシート状のポリオレフィン系樹脂組成物を加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させ、好ましくはＭＤ又はＴＤの何れか一方又は双方に延伸する工程
　なお、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの製造方法としては、この方法のほかに、国際公開第２００５／００７７３１号に記載された方法により製造することも可能である。
　熱分解型発泡剤としては、特に制限はなく、例えば、アゾジカルボンアミド、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ－トルエンスルホニルセミカルバジド等が挙げられる。これらの中では、アゾジカルボンアミドが好ましい。なお、熱分解型発泡剤は、単独でも、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　ポリオレフィン系樹脂組成物中における熱分解型発泡剤の含有量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して１～２３質量部が好ましい。熱分解型発泡剤の含有量が上記範囲内であると、ポリオレフィン系樹脂組成物の発泡性が向上し、所望の発泡倍率を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートを得やすくなると共に、伸び率等も所望の範囲に調整しやすくなる。また、上記熱分解型発泡剤の含有量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して６～２０質量部がより好ましい。このように発泡剤の含有量を比較的多くすると、発泡倍率が高められ、平均気泡間距離が小さくなりやすくなる。
　ポリオレフィン系樹脂組成物に添加されるその他の添加剤としては、例えば、分解温度調整剤、架橋助剤、酸化防止剤等が挙げられる。
　分解温度調整剤は、熱分解型発泡剤の分解温度を低くしたり、分解速度を速めたり調節するものとして配合されるものであり、具体的な化合物としては、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。分解温度調整剤は、発泡シートの表面状態等を調整するために、例えばポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合する。
　架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。架橋助剤をポリオレフィン系樹脂に添加することによって、工程（２）において照射する電離性放射線量を低減して、電離性放射線の照射に伴う樹脂分子の切断、劣化を防止する。
　架橋助剤としては具体的には、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物や、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。これらの架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて使用する。
　架橋助剤の添加量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して０．２～１０質量部が好ましく、０．３～５質量部がより好ましく、０．５～５質量部が更に好ましい。該添加量が０．２質量部以上であると発泡シートが所望する架橋度を安定して得ることが可能となり、１０質量部以下であると発泡シートの架橋度の制御が容易となる。
　また、酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール等のフェノール系酸化防止剤等が挙げられる。
　ポリオレフィン系樹脂組成物を発泡させる方法としては、特に制限はなく、例えば、ポリオレフィン系樹脂組成物を熱風により加熱する方法、赤外線により加熱する方法、塩浴により加熱する方法、オイルバスにより加熱する方法等が挙げられ、これらは併用してもよい。
　なお、ポリオレフィン系樹脂組成物の発泡は、熱分解型発泡剤を用いる例に限定されず、ブタンガス等による物理発泡を用いてもよい。
　ポリオレフィン系樹脂組成物を架橋する方法としては、例えば、ポリオレフィン系樹脂組成物に予め有機過酸化物を配合しておき、ポリオレフィン系樹脂組成物を加熱して有機過酸化物を分解させる方法が挙げられる。
　架橋に使用する有機過酸化物としては、例えば、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の添加量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対し、０．０１～５質量部が好ましく、０．１～３質量部がより好ましい。有機過酸化物の添加量が上記範囲内であると、ポリオレフィン系樹脂組成物の架橋が進行しやすく、また、発泡シートに残存する有機過酸化物の分解残渣の量が抑制される。
　また、ポリオレフィン系樹脂組成物を架橋する方法としては、ポリオレフィン系樹脂組成物に電子線、α線、β線、γ線等の電離性放射線を照射する方法もが挙げられる。
　電離性放射線の照射量は、架橋度が上記した所望の範囲となるように、０．５～２０Ｍｒａｄが好ましく、３～１５Ｍｒａｄがより好ましい。
　これらのポリオレフィン系樹脂組成物を架橋する方法は、いずれか一方を使用してもよいし併用してもよいが、均質に架橋を行う観点から、電離性放射線を照射する方法が好ましい。
　ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、上記したようにＭＤ又はＴＤの何れか一方又は双方に延伸することが好ましい。ＭＤ又はＴＤの何れか一方又は双方に延伸すると、平均気泡間距離を上記した所望の範囲としやすくなる。また、ＭＤ、ＴＤの平均気泡径に比べて、ＺＤの平均気泡径が相対的に小さくなり、かつ、熱伝導する樹脂部分の距離が長くなることで、熱伝導率を低減させやすくなる。
　延伸は、ポリオレフィン系樹脂組成物を発泡させた後に行ってもよいし、ポリオレフィン系樹脂組成物を発泡させつつ行ってもよい。なお、ポリオレフィン系樹脂組成物を発泡させて発泡シートを得た後、発泡シートを延伸する場合には、発泡シートを冷却することなく発泡時の溶融状態を維持したまま続けて発泡シートを延伸したほうがよいが、発泡シートを冷却した後、再度、発泡シートを加熱して溶融又は軟化状態とした上で発泡シートを延伸してもよい。
　発泡シートのＭＤにおける延伸倍率は、１．１～５．０倍が好ましく、１．５～４．８倍がより好ましい。また、発泡シートは、ＴＤにも上記範囲の延伸倍率で延伸することが好ましい。
　発泡シートのＭＤ及びＴＤにおける延伸倍率を上記範囲内とすると、平均気泡間距離を所望の値に設定しやすくなる。また、延伸倍率を上記下限値以上とすると、発泡シートの断熱性、柔軟性及び引張強度が良好になりやすくなる。
　一方、上限値以下とすると、発泡シートが延伸中に破断したり、発泡中の発泡シートから発泡ガスが抜けて発泡倍率が低下したりすることが防止され、発泡シートの柔軟性や引張強度が良好になり、品質も均一なものとしやすくなる。
［粘着テープ］
　本発明の粘着テープは、上記した発泡シートを基材として用いた粘着テープであり、具体的には、発泡シートと、発泡シートの一方の面又は両面に設けた粘着剤層とを備える。粘着テープの厚さは、通常０．０３～１．００ｍｍ、好ましくは０．０５～０．８０ｍｍである。
　粘着テープを構成する粘着剤層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍが更に好ましい。粘着テープを構成する粘着剤層の厚さが５～２００μｍであると、粘着テープの厚さを薄くして、粘着テープが使用される電子機器の小型化、及び薄厚化に寄与する。
　上記粘着剤層を構成する粘着剤としては、特に制限はなく、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤、シリコーン系粘着剤等が挙げられる。
　発泡シートに粘着剤を塗布して、粘着剤層を発泡シート上に積層する方法としては、例えば、発泡シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法、発泡シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。
［ポリオレフィン系樹脂発泡シートの使用方法］
　各実施形態の発泡シート又は粘着テープは、例えば、スマートフォン等の携帯型電話機、ビデオカメラ等の電子機器内部に設けられる電源、ＣＰＵ等の発熱部材と、他の部材又は機器表面とを断熱する断熱材として使用される。本発明の発泡シート又は粘着テープは、断熱性が高いため、薄厚であっても、十分な断熱効果を発揮する。さらに、柔軟性が低いことから、狭い隙間に容易に配置することが可能になり、さらには段差追従性も良好となる。
　また、本発明の発泡シート又は粘着テープは、電子機器本体内に設けられる電子部品に衝撃が加わるのを防止する衝撃吸収材、電子機器本体内に埃又は水分等が浸入するのを防止するシール材として用いてもよいが、これらの中では、衝撃吸収材として用いることが好ましい。この場合も、発泡シート又は粘着テープは、断熱材としても使用される。
　さらに、発泡シート又は粘着テープ、特に第２の実施形態に係る発泡シート又は粘着テープは、表示装置、特にタッチパネル式の表示装置の背面側に配置されて、表示装置に作用される衝撃を吸収する衝撃吸収材として使用されることがより好ましい。このように配置された発泡シート又は粘着テープは、表示装置のガラス割れ等を防止するとともに、表示装置に発生するプーリングも低減させることも可能である。
　本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
［測定方法］
　本明細書における各物性の測定方法は、次の通りである。
＜見掛け倍率＞
　実施例及び比較例で得られた発泡シートの見掛け密度を、ＪＩＳ　Ｋ７２２２に準拠して測定して、その逆数を見掛け倍率とした。
＜架橋度（ゲル分率）＞
　実施例及び比較例で得られた発泡シートから約５０ｍｇの試験片を採取し、試験片の重量Ａ（ｍｇ）を精秤する。次に、この試験片を１０５℃のキシレン３０ｃｍ3中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の重量Ｂ（ｍｇ）を精秤する。得られた値から、下記式によりゲル分率（質量％）を算出する。
　　　　　　ゲル分率（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）
＜独立気泡率＞
　ＡＳＴＭ　Ｄ２８５６（１９９８）に準拠して測定した。
＜５０％圧縮強度＞
　５０％圧縮強度は、発泡シートをＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定した。
＜平均気泡径＞
　測定用の発泡体サンプルは５０ｍｍ四方にカットして液体窒素に１分間浸した後、カミソリ刃でＭＤ及びＺＤに平行な面に沿って切断した。その後、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス社製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて２００倍の拡大写真を撮り、ＭＤにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤ、ＺＤの気泡径を測定した。その操作を５回繰り返し、全てのＭＤの気泡径の平均値をＭＤの平均気泡径とした。
　発泡体サンプルをＴＤ及びＺＤに平行な面に沿って切断したこと以外は上記と同様にして、２００倍の拡大写真を撮り、ＴＤにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。その後、全てのＴＤの気泡径の平均値をＴＤの平均気泡径とした。
　ＺＤの平均気泡径は、計１０断面分、全てのＺＤの気泡径の平均値をＺＤの平均気泡径とした。
＜平均気泡間距離＞
　また、平均気泡径の測定時と同様にして得た、ＭＤ及びＺＤに沿う平面に沿って切断した切断断面の１０００倍拡大写真において、ＭＤに沿って隣接する気泡間の最短距離を３点測定する。同じ操作を５回繰り返し、計１５点の平均値をＭＤにおける気泡間距離とする。同様に、ＴＤ及びＺＤに沿う平面に沿って切断した切断面の１０００倍拡大写真において、ＴＤに沿って隣接する気泡間の最短距離を３点測定する。同じ操作を５回繰り返し、計１５点の平均値をＴＤにおける気泡間距離とする。そして、ＭＤにおける気泡間距離と、ＴＤにおける気泡間距離の平均値を平均気泡間距離とした。
＜伸び率及び引張強度＞
　発泡体シートをＪＩＳ　Ｋ６２５１　４．１に規定されるダンベル状１号形にカットした。これを試料として用い、測定温度２３℃で、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して、ＭＤ及びＴＤの伸び率、及び引張強度を測定した。
＜熱伝導率＞
　発泡体シートから直径４０ｍｍの円柱を切り出し、試験片を作製した。ホットディスク法物性測定装置（京都電子工業株式会社製「ＴＰＳ」）を使用して、この試験片の熱伝導率を測定した。
［実施例１］
　ポリオレフィン系樹脂としての直鎖状低密度ポリエチレン（日本ポリエチレン株式会社製「カーネルＫＦ３７０」、密度：０．９０５ｇ／ｃｍ３、融点（ＤＳＣ法）Ｔｍ：９７℃）１００質量部、熱分解型発泡剤としてのアゾジカルボンアミド１０質量部、分解温度調整剤としての酸化亜鉛１．０質量部、及び酸化防止剤としての２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール０．５質量部を押出機に供給して１３０℃で溶融混練し、厚さ約０．３ｍｍの長尺シート状のポリオレフィン系樹脂組成物を押出した。
　次に、上記長尺シート状のポリオレフィン系樹脂組成物を、その両面に加速電圧５００ｋＶの電子線を５．０Ｍｒａｄ照射して架橋した後、熱風及び赤外線ヒーターにより２５０℃に保持された発泡炉内に連続的に送り込んで加熱して発泡させると共に、発泡させながらＭＤの延伸倍率を３．０倍、ＴＤの延伸倍率を２．０倍として延伸させることにより、厚さ０．２２ｍｍの発泡シートを得た。得られた発泡シートの評価結果を表１に示す。
［実施例２］
　熱分解型発泡剤の配合量を１４質量部に、ＭＤ，ＴＤの延伸倍率を２．５倍、１．５倍と変更した点を除いて実施例１と同様に実施した。
［実施例３］
　直鎖状低密度ポリエチレンの配合量を３０質量部に変更するとともに、ポリオレフィン系樹脂としてエチレン－酢酸ビニル共重合体（東ソー株式会社製「ウルトラセン６３６」、酢酸ビニル含有率１９質量％)を７０質量部さらに配合した点を除いて実施例２と同様に実施した。
［実施例４］
　直鎖状低密度ポリエチレンの配合量を３０質量部に変更するとともに、ポリオレフィン系樹脂としてエチレン－酢酸ビニル共重合体（東ソー株式会社製「ウルトラセン６３６」、酢酸ビニル含有率１９質量％)を７０質量部さらに配合した点を除いて実施例１と同様に実施した。
［比較例１］
　熱分解型発泡剤の配合量を４質量部に、電子線の照射量を４．５Ｍｒａｄに、ＭＤ，ＴＤの延伸倍率を２．０倍、１．５倍と変更した点を除いて実施例１と同様に実施した。
［比較例２］
　熱分解型発泡剤の配合量を４質量部に、電子線の照射量を４．５Ｍｒａｄに、ＭＤ，ＴＤの延伸倍率を１．８倍、１．２倍と変更した点を除いて実施例１と同様に実施した。
［比較例３］
　熱分解型発泡剤の配合量を６質量部に、電子線の照射量を４．５Ｍｒａｄに、ＭＤ，ＴＤの延伸倍率を２．０倍、１．５倍と変更した点を除いて実施例１と同様に実施した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記のように、実施例１～４においては、５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下であるポリオレフィン系樹脂発泡シートにおいて、２３℃におけるＭＤ伸び率を４００％以下、ＴＤ伸び率を２００％以下とすることで、熱伝導率が低い値となり、柔軟性を良好にしつつ、厚さ方向における断熱性が良好となった。それに対して、比較例１～３では、ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおいて、５０％圧縮強度、及び伸び率の少なくともいずれかが高い値であったため、柔軟性を良好にしつつ、断熱性を高いものとすることができなかった。

Claims (11)

  1. 　内部に複数の気泡を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、
    　５０％圧縮強度が１２０ｋＰａ以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下であるポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  2. 　内部に複数の気泡を有するポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、
    　熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であるとともに、ＭＤ伸び率が４００％以下、ＴＤ伸び率が２００％以下であるポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  3. 　熱伝導率が０．０５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である、請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  4. 　平均気泡間距離が４．０μｍ以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  5. 　架橋体である、請求項１～４のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  6. 　架橋度が３０質量％以上６０質量％以下である、請求項５に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  7. 　厚さが０．０２ｍｍ以上０．４５ｍｍ以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  8. 　見掛け倍率が９．０ｃｍ３／ｇ以上２４．０ｃｍ３／ｇ以下である、請求項１～７のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  9. 　独立気泡率が７０～１００％である、請求項１～８のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  10. 　少なくともポリエチレン系樹脂を含む材料の発泡体である、請求項１～９のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡シート。
  11. 　請求項１～１０のいずれか１項に記載されたポリオレフィン系樹脂発泡シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の面に設けた粘着剤層とを備える粘着テープ。
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