[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

WO2016194774A1 - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2016194774A1
WO2016194774A1 PCT/JP2016/065603 JP2016065603W WO2016194774A1 WO 2016194774 A1 WO2016194774 A1 WO 2016194774A1 JP 2016065603 W JP2016065603 W JP 2016065603W WO 2016194774 A1 WO2016194774 A1 WO 2016194774A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
lens group
optical system
refractive power
object side
Prior art date
Application number
PCT/JP2016/065603
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
幸介 町田
鈴木　剛司
健 上原
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Priority to CN201680043965.6A priority Critical patent/CN107850762B/zh
Priority to US15/576,805 priority patent/US10690896B2/en
Priority to JP2017521881A priority patent/JP6642572B2/ja
Publication of WO2016194774A1 publication Critical patent/WO2016194774A1/ja

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1465—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being negative
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical systems suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, etc.
  • variable power optical system as in Patent Document 1 has a problem that the optical performance is insufficient.
  • the first aspect of the present invention is: In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power A group, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power,
  • a variable magnification optical system that satisfies the following conditional expression is provided. 0.30 ⁇ ( ⁇ fA) / fB ⁇ 0.60
  • fA focal length of the lens unit arranged closest to the object side
  • fB focal length of the lens unit arranged closest to the image side
  • the second aspect of the present invention is: In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power
  • a variable magnification optical system having a group, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power
  • a variable magnification optical system manufacturing method is provided that allows the variable magnification optical system to satisfy the following conditional expression. 0.30 ⁇ ( ⁇ fA) / fB ⁇ 0.60
  • fA focal length of the lens unit arranged closest to the object side
  • fB focal length of the lens unit arranged closest to the image side
  • A, B, and C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. It is sectional drawing of the wide-angle end state of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Example.
  • A, B, and C are graphs showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • A, B, and C are graphs showing various aberrations when an object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example. It is sectional drawing of the wide angle end state of the variable magnification optical system which concerns on 4th Example.
  • A, B, and C are graphs showing various aberrations when an object at infinity is in focus in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • A, B, and C are graphs showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example. It is a figure which shows the structure of the camera provided with the variable magnification optical system. It is a figure which shows the outline of the manufacturing method of a variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power, and adjacent lens groups at the time of zooming The air interval of the air changes, and the following conditional expression (1) is satisfied.
  • (1) 0.30 ⁇ ( ⁇ fA) / fB ⁇ 0.60
  • fA focal length of the lens unit arranged closest to the object side
  • fB focal length of the lens unit arranged closest to the image side
  • Conditional expression (1) defines the focal length of the lens unit arranged closest to the image side with respect to the focal length of the lens unit arranged closest to the object side.
  • the lower limit of conditional expression (1) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.40.
  • the corresponding value of the conditional expression (1) of the variable magnification optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the focal length of the lens unit disposed closest to the object side increases and the lens disposed closest to the image side. The focal length of the group is reduced. This increases the overall length of the variable magnification optical system of the present embodiment, making it difficult to correct field curvature.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • fC focal length of the second lens group counted from the image side
  • Conditional expression (2) defines the focal length of the lens unit arranged closest to the image side with respect to the focal length of the lens unit arranged second from the image side.
  • the zooming optical system of the present embodiment can satisfactorily correct the field curvature in the wide-angle end state and the coma variation during zooming by satisfying conditional expression (2).
  • the corresponding value of the conditional expression (2) of the variable magnification optical system of the present embodiment is less than the lower limit value, the focal length of the lens unit arranged second from the image side becomes small and the lens unit is arranged closest to the image side.
  • the focal length of the lens group increases. This makes it difficult to correct field curvature and coma in the wide-angle end state.
  • conditional expression (2) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.48.
  • the corresponding value of the conditional expression (2) of the variable magnification optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the focal length of the second lens group counted from the image side becomes large and the most image side is reached. The focal length of the arranged lens group is reduced. As a result, it becomes difficult to correct fluctuations in coma during zooming.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • fD Focal length of the third lens group counted from the image side
  • Conditional expression (3) defines the focal length of the lens unit arranged closest to the image side with respect to the focal length of the lens unit arranged third from the image side.
  • the zooming optical system of the present embodiment can satisfactorily correct the field curvature at the wide-angle end state and the coma variation during zooming by satisfying conditional expression (3).
  • conditional expression (3) of the variable magnification optical system of the present embodiment is less than the lower limit value, the focal length of the third lens group counted from the image side becomes small and the lens group is arranged closest to the image side. The focal length of the lens group increases. This makes it difficult to correct field curvature and coma in the wide-angle end state.
  • the lower limit of conditional expression (3) it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.265.
  • the corresponding value of the conditional expression (3) of the variable magnification optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the focal length of the third lens group counted from the image side becomes large and the image side becomes the most. The focal length of the arranged lens group is reduced. As a result, it becomes difficult to correct fluctuations in coma during zooming.
  • the zoom optical system of the present embodiment it is desirable that the third lens group having negative refractive power moves as the focusing lens group during focusing.
  • the diameter of the focusing lens group can be made relatively small, and the number of lenses can be reduced. Therefore, it is possible to reduce the size and weight of the variable magnification optical system of the present embodiment and to reduce the noise of the focusing operation.
  • by performing focusing with a focusing lens group having negative refractive power it is possible to satisfactorily correct variations in various aberrations such as spherical aberration and field curvature during focusing.
  • the lens group disposed closest to the object side includes two or three lens components.
  • the lens unit disposed closest to the object side includes at least one positive lens and one negative lens, and has a lens component having a negative refractive power as a whole. It is preferable to have. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct various aberrations, particularly spherical aberration, field curvature, and distortion.
  • the lens group disposed closest to the object side includes a lens component having a negative refractive power.
  • the lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the number of lenses can be reduced.
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens.
  • the lens unit disposed closest to the object side includes a first lens component having a negative refractive power and a second lens component having a negative refractive power.
  • the lens group disposed closest to the object side includes a first lens component having a negative refractive power and a second lens component having a negative refractive power, It is desirable that the second lens component is a cemented lens of a negative lens and a positive lens.
  • the lens group disposed closest to the image side includes at least one plastic lens having an aspheric surface formed on at least one surface, and is disposed closer to the image side than the plastic lens. And at least one glass lens.
  • the lens group disposed closest to the object side includes a first lens component having a negative refractive power and a second lens component having a negative refractive power, It is desirable that the first lens component has an aspheric surface made of a resin material on the image side surface of the glass lens.
  • the second lens group, the fourth lens group, and the sixth lens group move together during zooming.
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is desirable that at least one of the first lens group and the most image side lens group has an aspherical surface. With this configuration, coma aberration can be corrected.
  • the lens component in the first lens group has an aspherical surface.
  • the image side lens surface of the most object side lens in the first lens group be an aspherical surface.
  • the most object side lens in the first lens group is preferably a negative meniscus lens. With this configuration, the front lens diameter (the diameter of the lens surface closest to the object) can be reduced.
  • the first lens group has a cemented lens.
  • the cemented lens as a whole has a meniscus shape or a biconcave shape with a convex surface facing the object side.
  • the cemented lens is preferably composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side. It is desirable that the negative lens in the cemented lens has a meniscus shape. It is desirable that the positive lens in the cemented lens has a meniscus shape. The more the cemented lens satisfies these conditions, the less aberration occurs in the cemented lens, and there is no waste in manufacturing because high mounting accuracy is not required.
  • the fourth lens group includes a single lens and a cemented lens. With this configuration, spherical aberration and axial chromatic aberration can be corrected.
  • variable magnification optical system of the present embodiment includes a plastic lens in the lens group closest to the image side.
  • cost reduction can be achieved.
  • an aspherical surface can be provided on the plastic lens without increasing the cost, and thereby coma can be corrected well.
  • the variable magnification optical system of the present embodiment is an interchangeable lens, the lens on the most image side can be easily touched by the user, so that a glass lens having higher durability than a plastic lens can be used. desirable.
  • the third lens group is composed of two or less lens components (preferably one lens component). If the third lens group, that is, the focusing lens group is composed of many lenses, it is easy to correct variations in various aberrations such as spherical aberration and field curvature during focusing. However, when the number of lenses in the third lens group increases, the overall length of the variable magnification optical system of the present embodiment increases, making it difficult to reduce the size and weight. Therefore, in the variable magnification optical system of the present embodiment, the number of lenses can be reduced by configuring the third lens group with only two or less lens components as described above to form a focusing lens group.
  • the third lens group it is preferable to configure the third lens group with a single lens because the number of lenses can be reduced. Also, if the focusing lens group is moved to the object side when focusing from an object at infinity to an object at close distance, fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and field curvature during focusing will be improved. It can be corrected.
  • the optical apparatus of the present embodiment has a variable magnification optical system having the above-described configuration. Thereby, an optical device having good optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • a method of manufacturing a variable magnification optical system having a lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power is changed so that the zooming optical system satisfies the following conditional expression (1).
  • a variable magnification optical system having good optical performance can be manufactured.
  • (1) 0.30 ⁇ ( ⁇ fA) / fB ⁇ 0.60
  • fA focal length of the lens unit arranged closest to the object side
  • fB focal length of the lens unit arranged closest to the image side
  • FIG. 1 is a sectional view of the variable magnification optical system according to the first example of the present embodiment in the wide-angle end state. 1 and FIG. 3, FIG. 5, FIG. 7 and FIG. 9, which will be described later, indicate the movement trajectory of each lens group during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). ing.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented lens.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass lens, and an aspherical surface is formed of a resin material on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object, an aperture stop S, Consists of.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L52 in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L62 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L61 is a plastic lens, and the image-side lens surface is aspheric.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group G2 and the third lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The air gap between G3, the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move along the optical axis so that the air gap between them changes.
  • the second, fourth, and sixth lens groups G2, G4, and G6 move integrally when zooming.
  • the aperture stop S moves integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable magnification optical system the third lens group G3 is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • image stabilization is performed by moving the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • Table 1 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • f represents the focal length
  • Bf represents the back focus, that is, the distance on the optical axis between the lens surface closest to the image side and the image surface.
  • the surface number is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface interval (the interval between the nth surface (n is an integer) and the n + 1th surface)
  • nd is The refractive index for d-line (wavelength 587.6 nm) and ⁇ d indicate the Abbe number for d-line (wavelength 587.6 nm), respectively.
  • the object plane indicates the object plane
  • the variable indicates the variable surface interval
  • the stop S indicates the aperture stop S.
  • the radius of curvature r ⁇ indicates a plane.
  • “*” is attached to the surface number, and the value of the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.
  • [Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance (sag amount) from the tangent plane of the apex of the aspheric surface to the aspheric surface at the height h
  • ⁇ is the conic constant.
  • A4, A6, A8 are aspheric coefficients, and r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature).
  • E ⁇ n (n is an integer) indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”, for example “1.23456E-07” indicates “1.23456 ⁇ 10 ⁇ 7 ”.
  • the secondary aspherical coefficient A2 is 0 and is not shown.
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is “°”)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the variable magnification optical system according to the present embodiment, that is, the first surface to the image surface.
  • a distance on the optical axis, dn indicates a variable distance between the nth surface and the (n + 1) th surface.
  • W represents the wide-angle end state
  • M represents the intermediate focal length state
  • T represents the telephoto end state.
  • [Lens Group Data] indicates the start surface and focal length of each lens group.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] shows the corresponding value of each conditional expression of the variable magnification optical system according to the present example.
  • the focal length f, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 1 are generally “mm”.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
  • symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table
  • 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations when the object at infinity is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example of the present embodiment, respectively. is there.
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number FNO corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the image height Y
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • d indicates the aberration at the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates the aberration at the g-line (wavelength 435.8 nm).
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the coma aberration diagram shows coma aberration at each image height Y. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 3 is a sectional view of the zoom optical system according to the second example of the present embodiment in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass lens, and an aspherical surface is formed of a resin material on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L41, a cemented lens of a biconvex positive lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, an aperture stop S, and a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L52.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L62 having a concave surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L61 is a plastic lens, and the image-side lens surface is aspheric.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group G2 and the third lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The air gap between G3, the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move along the optical axis so that the air gap between them changes.
  • the second, fourth, and sixth lens groups G2, G4, and G6 move integrally when zooming.
  • the aperture stop S moves integrally with the fifth lens group G5 during zooming.
  • variable magnification optical system the third lens group G3 is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • image stabilization is performed by moving the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis. Table 2 below provides values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • 4A, 4B, and 4C are graphs showing various aberrations when the object at infinity is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example of the present embodiment, respectively. is there.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a sectional view of the variable magnification optical system according to the third example of the present embodiment in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented lens.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass lens, and an aspherical surface is formed of a resin material on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface directed toward the object side.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object, an aperture stop S, Consists of.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L52 in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L62 having a concave surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L61 is a plastic lens, and the image-side lens surface is aspheric.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group G2 and the third lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The air gap between G3, the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move along the optical axis so that the air gap between them changes.
  • the aperture stop S moves integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable magnification optical system the third lens group G3 is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • image stabilization is performed by moving the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis. Table 3 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example of the present embodiment, respectively. is there.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a sectional view of the zoom optical system according to the fourth example of the present embodiment in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is a glass lens, and an aspherical surface is formed of a resin material on the image side lens surface of the negative meniscus lens L11.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface directed toward the object side.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object, an aperture stop S, Consists of.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L52 in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L62 having a concave surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L61 is a plastic lens, and the image-side lens surface is aspheric.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group G2 and the third lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The air gap between G3, the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move along the optical axis so that the air gap between them changes.
  • the aperture stop S moves integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable magnification optical system the third lens group G3 is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • image stabilization is performed by moving the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis. Table 4 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example of the present embodiment, respectively. is there.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a sectional view of the zoom optical system according to the fifth example of the present embodiment in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. It consists of a cemented lens with a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L12 is a glass lens, and an aspherical surface is formed of a resin material on the image side lens surface of the negative meniscus lens L12.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object, an aperture stop S, Consists of.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L52 in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L61 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L62 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L61 is a plastic lens, and the image-side lens surface is aspheric.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group G2 and the third lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The air gap between G3, the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move along the optical axis so that the air gap between them changes.
  • the aperture stop S moves integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable magnification optical system the third lens group G3 is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • image stabilization is performed by moving the second lens group G2 so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis. Table 5 below provides values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 10A, 10B, and 10C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fifth example of the present embodiment, respectively. is there.
  • variable magnification optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system that is compact and lightweight, suppresses aberration fluctuations during variable magnification, and has excellent optical performance.
  • each said Example has shown the specific example of this embodiment, and this embodiment is not limited to these.
  • the following contents can be adopted as appropriate as long as the optical performance of the variable magnification optical system of the present embodiment is not impaired.
  • variable-magnification optical system of the present embodiment is not limited to this, and a variable-magnification optical system of another group configuration (for example, seven groups) is configured.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the variable magnification optical system of each of the above embodiments may be used.
  • the lens group on the most image side of the variable magnification optical system of each of the above embodiments may be divided into two, and the distance between these may change at the time of zooming.
  • each lens group moves along the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable magnification optical system of each of the above embodiments may fix the position of at least one lens group, for example, the most image side lens group.
  • the movement locus of the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is a U-turn shape that once moves to the image side and then moves to the object side.
  • the plurality of lens groups can be linked and moved together.
  • variable magnification optical system of each of the above embodiments may be in a reduced tube state in which the distance between the lenses is further reduced.
  • the variable magnification optical system of each of the above embodiments can improve portability by taking a contracted state.
  • it is preferable that the distance between the first lens group and the second lens group having the largest distance between the lens groups is reduced to be changed into a contracted state.
  • variable magnification optical system of each of the above embodiments includes a focusing lens that includes a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lens groups in order to perform focusing from an object at infinity to an object at a short distance. It is good also as a structure which moves to an optical axis direction as a group.
  • the third lens group is a focusing lens group.
  • Such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor such as an ultrasonic motor.
  • variable magnification optical system of each of the above embodiments either the entire lens group or a part thereof is moved as a vibration-proof lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis, or the optical axis It can also be set as the structure which carries out anti-vibration by carrying out rotational movement (oscillation) to the in-plane direction containing.
  • the second lens group is an anti-vibration lens group.
  • the fifth lens group may be an anti-vibration lens group.
  • the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of each of the above embodiments may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop is preferably disposed between the fourth lens group and the fifth lens group, and the role is replaced by a lens frame without providing a member as the aperture stop. It is good also as a structure.
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region may be applied to the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of each of the above embodiments.
  • flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the variable magnification optical system according to the present embodiment.
  • This camera 1 is an interchangeable lens type digital single-lens reflex camera provided with the variable magnification optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2.
  • light from an object (not shown) that is a subject is collected by the photographing lens 2 and imaged on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3.
  • the light imaged on the focusing screen 4 is reflected in the pentaprism 5 a plurality of times and guided to the eyepiece lens 6.
  • the photographer can observe the subject image as an erect image through the eyepiece 6.
  • the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light from the subject (not shown) reaches the image sensor 7. Thereby, the light from the subject is picked up by the image pickup device 7 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • variable magnification optical system according to the first example mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 is small and has good optical performance as described above. That is, the camera 1 can achieve downsizing and good optical performance. Even if a camera equipped with the variable magnification optical system according to the second to fifth embodiments as the photographing lens 2 is configured, the same effect as the camera 1 can be obtained. In addition, even when the zoom optical system according to each of the above embodiments is mounted on a camera having a configuration that does not include the quick return mirror 3, the same effects as those of the camera 1 can be obtained.
  • FIG. 12 is a diagram showing an outline of a manufacturing method of the variable magnification optical system of the present embodiment.
  • the manufacturing method of the variable magnification optical system of the present embodiment shown in FIG. 12 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power.
  • the manufacturing method includes the following steps S1 and S2.
  • Step S1 First to sixth lens groups are prepared, and each lens group is sequentially arranged in the lens barrel from the object side. Then, by providing a known moving mechanism in the lens barrel, the air space between the adjacent lens groups changes at the time of zooming.
  • Step S2 The variable magnification optical system is made to satisfy the following conditional expression (1). (1) 0.30 ⁇ ( ⁇ fA) / fB ⁇ 0.60 However, fA: focal length of the lens unit arranged closest to the object side fB: focal length of the lens unit arranged closest to the image side
  • variable power optical system of the present embodiment it is possible to manufacture a variable power optical system that is small and has good optical performance.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Nonlinear Science (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有し、変倍時に、隣り合うレンズ群Ｇ１～Ｇ６同士の空気間隔が変化し、所定の条件式を満足する。これにより、良好な光学性能を備えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供する。

Description

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、特開２０１４－３２３５８号公報を参照。しかしながら、特許文献１のような変倍光学系は、光学性能が不十分であるという問題があった。
特開２０１４－３２３５８号公報
　本発明の第１の形態は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、
　変倍時に、隣り合う前記レンズ群同士の空気間隔が変化し、
　以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
　ただし、
ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
　本発明の第２の形態は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　変倍時に、隣り合う前記レンズ群同士の空気間隔が変化するようにし、
　前記変倍光学系が以下の条件式を満足するようにする変倍光学系の製造方法を提供する。
０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
　ただし、
ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。 Ａ、Ｂ及びＣはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。 Ａ、Ｂ及びＣはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。 Ａ、Ｂ及びＣはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。 Ａ、Ｂ及びＣはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態の断面図である。 Ａ、Ｂ及びＣはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　以下、本実施形態の変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、変倍時に、隣り合う前記レンズ群同士の空気間隔が変化し、以下の条件式（１）を満足する。
（１）　０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
　ただし、
ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（１）は最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離に対する最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、小型化を図りながら像面湾曲や望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離が小さくなるとともに最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離が大きくなる。これにより、望遠端状態において球面収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．４０とすることが好ましい。一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離が大きくなるとともに最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離が小さくなる。これにより、本実施形態の変倍光学系の全長が大きくなり、像面湾曲を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．５２とすることが好ましい。
　以上の構成により、良好な光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）　０．４０＜（－ｆＣ）／ｆＢ＜０．７２
　ただし、
ｆＣ：像側から数えて２番目に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（２）は像側から数えて２番目に配置されたレンズ群の焦点距離に対する最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲や変倍時のコマ収差の変動を良好に補正することができる。本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、像側から数えて２番目に配置されたレンズ群の焦点距離が小さくなるとともに最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離が大きくなる。これにより、広角端状態において像面湾曲やコマ収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．４８とすることが好ましい。一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、像側から数えて２番目に配置されたレンズ群の焦点距離が大きくなるとともに最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離が小さくなる。これにより、変倍時のコマ収差の変動を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を０．７０とすることが好ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）　０．２０＜ｆＤ／ｆＢ＜０．５０
　ただし、
ｆＤ：像側から数えて３番目に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（３）は像側から数えて３番目に配置されたレンズ群の焦点距離に対する最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲や変倍時のコマ収差の変動を良好に補正することができる。本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、像側から数えて３番目に配置されたレンズ群の焦点距離が小さくなるとともに最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離が大きくなる。これにより、広角端状態において像面湾曲やコマ収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２６５とすることが好ましい。一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、像側から数えて３番目に配置されたレンズ群の焦点距離が大きくなるとともに最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離が小さくなる。これにより、変倍時のコマ収差の変動を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．４９５とすることが好ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、合焦時に、負の屈折力を有する前記第３レンズ群が合焦レンズ群として移動することが望ましい。この構成により、合焦レンズ群の径を比較的小さくでき、かつレンズ枚数を少なくできる。したがって、本実施形態の変倍光学系の小型軽量化と合焦動作の静音化を達成することができる。また、負の屈折力を有する合焦レンズ群で合焦を行うことにより、合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差の変動を良好に補正することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も物体側に配置されたレンズ群が２つ又は３つのレンズ成分からなることが望ましい。この構成により、諸収差、特に球面収差、像面湾曲及び歪曲収差の補正と、本実施形態の変倍光学系の小型化とを両立することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も物体側に配置されたレンズ群が少なくとも１枚の正レンズと１枚の負レンズとを有しかつ全体で負の屈折力を有するレンズ成分を有することが好ましい。この構成により、諸収差、特に球面収差、像面湾曲及び歪曲収差を良好に補正することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も物体側に配置されたレンズ群が負の屈折力を有するレンズ成分からなることが望ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、倍率色収差をより良好に補正するために、負の屈折力を有するレンズ成分の少なくとも１面に非球面を形成することがより好ましい。また、製造性を考慮すると、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ成分の像側面に非球面を形成することがより好ましい。また、最も物体側に配置されたレンズ群に正レンズ成分を配置する必要がないので、レンズ枚数を削減することができる。また、最も物体側に配置されたレンズ群の最も物体側に大径の正レンズ成分を配置する必要もないので、最も物体側に配置されたレンズ群の最も物体側に配置されるレンズの径を小さくすることができ、本実施形態の変倍光学系の小型軽量化を達成することができる。なお、本明細書においてレンズ成分とは単レンズ又は接合レンズをいう。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も物体側に配置されたレンズ群が負の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分とからなることが望ましい。この構成により、レンズ枚数を少なくしつつ、所定の変倍比を確保することができる。また、広角端状態における像面湾曲や望遠端状態における球面収差を効果的に補正することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も物体側に配置されたレンズ群が、負の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分とを有し、前記第２レンズ成分が、負レンズと正レンズとの接合レンズからなることが望ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も像側に配置されたレンズ群が、少なくとも１面に非球面が形成された少なくとも１つのプラスチックレンズと、前記プラスチックレンズよりも像側に配置された少なくとも１つのガラスレンズとを有することが望ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記最も物体側に配置されたレンズ群が、負の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分とを有し、前記第１レンズ成分が、ガラスレンズの像側面に樹脂材料により非球面を形成されていることが望ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、変倍時に、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群と前記第６レンズ群とが一体で移動することが望ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記第２レンズ群中の少なくとも１つのレンズ成分が光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動することが望ましい。この構成により、手ぶれや振動等に起因する像ぶれの補正即ち防振を行うことができる。また、変倍時に像面湾曲の変動を効果的かつ効率的に補正することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記第１レンズ群と最も像側のレンズ群の少なくとも一方が非球面を備えることが望ましい。この構成により、コマ収差を補正することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記第１レンズ群中のレンズ成分が非球面を備えることが望ましい。この構成により、広角端状態における像面湾曲や望遠端状態における球面収差をより効率的に補正することができる。特に、本実施形態の変倍光学系は、第１レンズ群中の最も物体側のレンズの像側のレンズ面を非球面とすることが望ましい。この構成により、歪曲収差を補正し、低コストや小型化を図ることができる。第１レンズ群中の最も物体側のレンズは、負メニスカスレンズであることが望ましい。この構成により、前玉径（最も物体側のレンズ面の径）を小さくすることができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、第１レンズ群が接合レンズを有することが望ましい。この構成により、広角端状態において各波長のコマ収差を効果的に補正することができる。また、当該接合レンズは全体として物体側に凸面を向けたメニスカス形状又は両凹形状であることが望ましい。当該接合レンズは物体側から順に負レンズと正レンズとからなることが望ましい。当該接合レンズ中の負レンズはメニスカス形状であることが望ましい。当該接合レンズ中の正レンズはメニスカス形状であることが望ましい。これらの条件を当該接合レンズがより多く満足するほど、当該接合レンズでの収差の発生が少なくなり、また高い取り付け精度が必要ないため製造上の無駄がない。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記第４レンズ群が単レンズと接合レンズとを有することが望ましい。この構成により、球面収差や軸上色収差を補正することができる。
　また本実施形態の変倍光学系は、最も像側のレンズ群中にプラスチックレンズを備えることが好ましい。これにより、低コスト化を図ることができる。また、プラスチックレンズには非球面をコストアップすることなく設けることができ、これによってコマ収差を良好に補正することができる。なお、本実施形態の変倍光学系を交換レンズとした場合、最も像側のレンズは使用者が簡単に触れることができるため、プラスチックレンズに比して耐久性の高いガラスレンズにすることが望ましい。
　また本実施形態の変倍光学系は、前記第３レンズ群が２つ以下のレンズ成分（好ましくは１つのレンズ成分）からなることが望ましい。第３レンズ群即ち合焦レンズ群を多くのレンズで構成すれば、合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差の変動を補正することは容易である。しかしながら、第３レンズ群のレンズ枚数が多くなることにより、本実施形態の変倍光学系の全長が大きくなり小型軽量化を図ることが困難になってしまう。そこで、本実施形態の変倍光学系は上記のように第３レンズ群を２つ以下のレンズ成分のみで構成して合焦レンズ群とすることにより、レンズ枚数を少なくすることができる。特に、第３レンズ群を単レンズで構成すれば、レンズ枚数をより少なくできるので好ましい。また、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、合焦レンズ群が物体側へ移動する構成とすれば、合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差の変動をより良好に補正することができる。
　本実施形態の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を有する。これにより、良好な光学性能を備えた光学装置を実現することができる。
　本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、変倍時に、隣り合う前記レンズ群同士の空気間隔が変化するようにし、前記変倍光学系が以下の条件式（１）を満足するようにする。これにより、良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
（１）　０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
　ただし、
ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
　以下、本実施形態の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
　図１は本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。なお、図１及び後述する図３、図５、図７及び図９中の矢印は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。なお、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間には、開口絞りＳが配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１はガラスレンズであり、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面には樹脂材料により非球面が形成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、開口絞りＳとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ６１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化するように、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４、第６レンズ群Ｇ２、Ｇ４、Ｇ６は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表１において、ｆは焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス即ち最も像側のレンズ面と像面との光軸上の距離を示す。
　［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に「*」を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］＋A4ｈ４＋A6ｈ６＋A8ｈ８
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離（サグ量）、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。なお、「E－n」（nは整数）は「×10－ｎ」を示し、例えば「1.23456E-07」は「1.23456×10－７」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは本実施例に係る変倍光学系の全長即ち第１面から像面までの光軸上の距離、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。
　ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
[面データ]
面番号         ｒ      ｄ     ｎｄ     νｄ
 物面          ∞
  1          80.72   2.00   1.58913   61.22
  2          18.88   0.17   1.56093   36.64
 *3          17.05   9.35   1.00000
  4         240.48   1.40   1.62299   58.12
  5          17.63   5.00   1.84666   23.80
  6          32.74   可変   1.00000
  7         164.19   1.65   1.48749   70.31
  8         -48.23   可変   1.00000
  9         -30.49   0.80   1.77250   49.62
 10         -87.64   可変   1.00000
 11          46.43   3.05   1.48749   70.31
 12         -31.99   0.10   1.00000
 13          25.50   4.20   1.48749   70.31
 14         -25.50   0.80   1.84666   23.80
 15         -60.79   0.75   1.00000
 16(絞りＳ)    ∞    可変   1.00000
 17         -43.88   2.27   1.75520   27.57
 18         -13.90   0.80   1.70154   41.02
 19          38.98   可変   1.00000
 20          81.93   1.30   1.52444   56.21
*21          91.62   1.60   1.00000
 22        -179.92   2.30   1.51680   63.88
 23         -21.95   Ｂｆ   1.00000
 像面          ∞
［非球面データ］
面番号   κ         A4            A6            A8            A10
  3    0.0000   1.43618E-05   3.23919E-08  -6.25295E-11   2.95784E-13
 21    0.0000   2.43150E-05  -6.35221E-09   2.24760E-10  -3.95108E-12
［各種データ］
変倍比    2.89
           Ｗ      Ｍ      Ｔ
ｆ       18.50   35.00   53.40
ＦＮＯ    3.64    4.62    5.88
２ω     80.60   45.84   30.70
ＴＬ    134.86  128.74  136.72
Ｙ       14.25   14.25   14.25
ｄ6      33.51   11.32    3.41
ｄ8       6.23    7.18    7.40
ｄ10      2.96    2.00    1.78
ｄ16      1.70    5.67    9.57
ｄ19      9.07    5.10    1.20
Ｂｆ     43.85   59.92   75.82
［レンズ群データ］
群    始面      ｆ
1       1     -24.58
2       7      76.67
3       9     -60.89
4      11      22.86
5      17     -31.47
6      20      46.90
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＡ）／ｆＢ ＝ 0.52
（２）　（－ｆＣ）／ｆＢ ＝ 0.6711
（３）　ｆＤ／ｆＢ ＝ 0.49
　図２Ａ、図２Ｂ及び図２Ｃはそれぞれ、本実施形態の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。詳しくは、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーＦＮＯの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高Ｙの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　図３は本実施形態の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。なお、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間には、開口絞りＳが配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１はガラスレンズであり、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面には樹脂材料により非球面が形成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ６１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化するように、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６が光軸に沿って移動する。詳しくは、変倍時に第２、第４、第６レンズ群Ｇ２、Ｇ４、Ｇ６は一体的に移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第５レンズ群Ｇ５と一体的に移動する。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[面データ]
面番号         ｒ      ｄ     ｎｄ     νｄ
 物面          ∞
  1          58.61   1.30   1.51680   63.88
  2          18.70   0.15   1.56093   36.64
 *3          16.70  12.36   1.00000
  4        -539.76   1.20   1.63854   55.34
  5          21.43   5.00   1.84666   23.78
  6          43.93   可変   1.00000
  7          76.20   1.70   1.48749   70.31
  8         -74.28   可変   1.00000
  9         -33.55   0.79   1.77250   49.62
 10        -126.41   可変   1.00000
 11          49.80   3.33   1.48749   70.31
 12         -30.52   0.10   1.00000
 13          23.62   3.51   1.48749   70.31
 14         -29.49   0.80   1.84666   23.80
 15         -75.25   可変   1.00000
 16(絞りＳ)    ∞    1.50   1.00000
 17         -51.95   2.42   1.75520   27.57
 18         -15.57   0.90   1.70154   41.02
 19          45.98   可変   1.00000
 20          96.48   1.37   1.52444   56.21
*21          88.50   1.50   1.00000
 22         -58.97   2.38   1.51680   63.88
 23         -21.70   Ｂｆ   1.00000
 像面          ∞
［非球面データ］
面番号   κ         A4            A6            A8            A10
  3    0.0000   1.72915E-05   4.86464E-08  -1.24525E-10   4.71298E-13
 21    0.0000   3.10082E-05   1.62502E-09  -1.14900E-10   1.87133E-13
［各種データ］
変倍比    2.89
           Ｗ      Ｍ      Ｔ
ｆ       18.50   35.00   53.40
ＦＮＯ    3.64    4.70    5.84
２ω     80.61   45.83   30.72
ＴＬ    135.29  129.95  136.93
Ｙ       14.25   14.25   14.25
ｄ6      35.50   13.00    3.00
ｄ8       6.10    9.67   10.06
ｄ10      5.11    1.55    1.15
ｄ15      0.95    3.60    6.50
ｄ19      6.85    4.20    1.30
Ｂｆ     40.47   57.64   74.61
［レンズ群データ］
群    始面      ｆ
1       1     -27.41
2       7      77.45
3       9     -59.34
4      11      22.44
5      17     -37.49
6      20      67.25
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＡ）／ｆＢ ＝ 0.41
（２）　（－ｆＣ）／ｆＢ ＝ 0.56
（３）　ｆＤ／ｆＢ ＝ 0.33
　図４Ａ、図４Ｂ及び図４Ｃはそれぞれ、本実施形態の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　図５は本実施形態の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。なお、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間には、開口絞りＳが配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１はガラスレンズであり、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面には樹脂材料により非球面が形成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、開口絞りＳとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ６１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化するように、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６が光軸に沿って移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
[面データ]
面番号         ｒ      ｄ     ｎｄ     νｄ
 物面          ∞
  1          79.69   2.00   1.58913   61.22
  2          20.75   0.17   1.56093   36.64
 *3          19.00   9.65   1.00000
  4         416.05   1.40   1.60311   60.69
  5          17.31   5.19   1.84666   23.80
  6          28.95   可変   1.00000
  7        -396.42   1.63   1.48749   70.31
  8         -34.31   可変   1.00000
  9         -24.55   0.80   1.77250   49.62
 10         -67.66   可変   1.00000
 11          53.51   2.86   1.60311   60.69
 12         -36.03   0.10   1.00000
 13          26.08   4.26   1.48749   70.31
 14         -23.14   0.80   1.84666   23.80
 15         -52.27   0.75   1.00000
 16(絞りＳ)    ∞    可変   1.00000
 17         -45.51   2.28   1.84666   23.80
 18         -14.24   0.80   1.74950   35.25
 19          41.61   可変   1.00000
 20         100.00   1.30   1.52444   56.21
*21          97.03   1.55   1.00000
 22        -306.68   2.44   1.48749   70.31
 23         -21.59   Ｂｆ   1.00000
 像面          ∞
［非球面データ］
面番号   κ         A4            A6            A8            A10
  3    0.0000   9.56997E-06   2.46213E-08  -3.67381E-11   1.68777E-13
 21    0.0000   2.66274E-05   2.95181E-08  -8.46694E-11  -4.35134E-12
［各種データ］
変倍比    2.89
           Ｗ      Ｍ      Ｔ
ｆ       18.50   35.00   53.40
ＦＮＯ    3.64    4.60    5.88
２ω     80.59   45.80   30.69
ＴＬ    134.92  128.32  136.32
Ｙ       14.25   14.25   14.25
ｄ6      33.91   11.51    3.67
ｄ8       5.54    6.25    6.51
ｄ10      2.36    1.94    1.78
ｄ16      1.70    5.75    9.71
ｄ19      9.61    5.26    1.20
Ｂｆ     43.82   59.63   75.47
［レンズ群データ］
群    始面      ｆ
1       1     -24.72
2       7      76.93
3       9     -50.29
4      11      21.61
5      17     -33.17
6      20      48.02
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＡ）／ｆＢ ＝ 0.51
（２）　（－ｆＣ）／ｆＢ ＝ 0.69
（３）　ｆＤ／ｆＢ ＝ 0.45
　図６Ａ、図６Ｂ及び図６Ｃはそれぞれ、本実施形態の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　図７は本実施形態の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。なお、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間には、開口絞りＳが配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１はガラスレンズであり、負メニスカスレンズＬ１１の像側のレンズ面には樹脂材料により非球面が形成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、開口絞りＳとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ６１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化するように、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６が光軸に沿って移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
[面データ]
面番号         ｒ      ｄ     ｎｄ     νｄ
 物面          ∞
  1          56.24   2.00   1.69680   55.52
  2          20.35   0.17   1.56093   36.64
 *3          18.69   9.97   1.00000
  4       -2982.47   1.40   1.60300   65.44
  5          18.31   5.00   1.84666   23.80
  6          32.46   可変   1.00000
  7        -620.57   1.63   1.48749   70.31
  8         -35.68   可変   1.00000
  9         -25.12   0.80   1.77250   49.62
 10         -71.26   可変   1.00000
 11          54.96   2.89   1.60311   60.69
 12         -35.02   0.10   1.00000
 13          25.68   4.30   1.48749   70.31
 14         -23.22   0.80   1.84666   23.80
 15         -52.65   0.75   1.00000
 16(絞りＳ)    ∞    可変   1.00000
 17         -45.18   2.27   1.84666   23.80
 18         -14.36   0.80   1.74950   35.25
 19          41.64   可変   1.00000
 20         100.05   1.30   1.52444   56.21
*21          80.01   1.54   1.00000
 22        -416.31   2.37   1.48749   70.31
 23         -21.63   Ｂｆ   1.00000
 像面          ∞
［非球面データ］
面番号   κ         A4            A6            A8            A10
  3    0.0000   1.09721E-05   2.63109E-08  -3.94901E-11   1.79030E-13
 21    0.0000   2.64794E-05   1.52619E-08   5.85840E-11  -4.79996E-12
［各種データ］
変倍比    2.89
           Ｗ      Ｍ      Ｔ
ｆ       18.50   35.00   53.40
ＦＮＯ    3.63    4.60    5.88
２ω     80.59   45.83   30.72
ＴＬ    134.92  128.32  136.32
Ｙ       14.25   14.25   14.25
ｄ6      34.40   11.79    3.56
ｄ8       5.58    6.27    6.52
ｄ10      2.36    1.87    1.82
ｄ15      1.70    5.48    9.09
ｄ19      8.98    5.00    1.20
Ｂｆ     43.82   59.84   76.07
［レンズ群データ］
群    始面      ｆ
1       1     -24.76
2       7      77.60
3       9     -50.59
4      11      21.42
5      17     -32.97
6      20      49.70
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＡ）／ｆＢ ＝ 0.50
（２）　（－ｆＣ）／ｆＢ ＝ 0.66
（３）　ｆＤ／ｆＢ ＝ 0.43
　図８Ａ、図８Ｂ及び図８Ｃはそれぞれ、本実施形態の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　図９は本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。なお、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間には、開口絞りＳが配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１２はガラスレンズであり、負メニスカスレンズＬ１２の像側のレンズ面には樹脂材料により非球面が形成されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、開口絞りＳとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ６１はプラスチックレンズであり、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化するように、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６が光軸に沿って移動する。なお、変倍時に開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系では、第２レンズ群Ｇ２を光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表５に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
[面データ]
面番号         ｒ      ｄ     ｎｄ     νｄ
 物面          ∞
  1         209.27   1.20   1.58913   61.22
  2          80.00   0.50   1.00000
  3          95.02   1.50   1.58913   61.22
  4          20.08   0.17   1.56093   36.64
 *5          17.11   8.89   1.00000
  6          88.50   1.40   1.62299   58.12
  7          20.90   4.97   1.84666   23.80
  8          39.72   可変   1.00000
  9          91.28   1.69   1.48749   70.31
 10         -64.46   7.40   1.00000
 11         -31.66   0.80   1.77250   49.62
 12        -113.87   可変   1.00000
 13          45.03   2.87   1.60311   60.69
 14         -44.31   0.10   1.00000
 15          28.29   4.12   1.48749   70.31
 16         -25.69   0.80   1.84666   23.80
 17         -63.83   0.75   1.00000
 18(絞りＳ)    ∞    可変   1.00000
 19         -76.88   2.44   1.80518   25.45
 20         -14.69   0.80   1.74950   35.25
 21          39.81   可変   1.00000
 22          87.75   1.30   1.52444   56.21
*23         100.00   1.63   1.00000
 24        -130.16   2.10   1.48749   70.31
 25         -24.08   Ｂｆ   1.00000
 像面          ∞
［非球面データ］
面番号   κ         A4            A6            A8            A10
  5    0.0000   7.02973E-06   1.53750E-08  -2.66094E-11   4.94903E-14
 23    0.0000   2.52535E-05   1.69828E-07  -4.24774E-09   3.75173E-11
［各種データ］
変倍比    2.89
           Ｗ      Ｍ      Ｔ
ｆ       18.50   35.00   53.40
ＦＮＯ    3.62    4.60    5.88
２ω     80.59   45.89   30.76
ＴＬ    136.32  128.16  135.63
Ｙ       14.25   14.25   14.25
ｄ8      37.04   12.65    3.40
ｄ10      6.41    7.23    7.40
ｄ12      3.03    1.94    1.78
ｄ18      1.70    5.44    9.04
ｄ21      8.27    4.81    1.20
Ｂｆ     43.82   59.84   76.07
［レンズ群データ］
群    始面      ｆ
1       1     -26.43
2       9      77.78
3      11     -57.00
4      13      23.44
5      19     -38.79
6      22      58.02
［条件式対応値］
（１）　（－ｆＡ）／ｆＢ ＝ 0.46
（２）　（－ｆＣ）／ｆＢ ＝ 0.6686
（３）　ｆＤ／ｆＢ ＝ 0.40
　図１０Ａ、図１０Ｂ及び図１０Ｃはそれぞれ、本実施形態の第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、小型軽量で、変倍時の収差変動を抑え、優れた光学性能を備えた変倍光学系を実現することができる。
　なお、上記各実施例は本実施形態の一具体例を示しているものであり、本実施形態はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の変倍光学系の数値実施例として６群構成のものを示したが、本実施形態はこれに限られず、その他の群構成（例えば、７群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、上記各実施例の変倍光学系の最も像側のレンズ群を２つに分割し、これらの間隔が変倍時に変化する構成としてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系は、いずれも広角端状態から望遠端状態への変倍時に、各レンズ群が光軸に沿って移動する構成である。しかしながら上記各実施例の変倍光学系は、少なくとも１つのレンズ群、例えば最も像側のレンズ群等の位置を固定としてもよい。また、第１レンズ群の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動軌跡は、一旦像側に移動した後に物体側に移動するＵターン形状であるのが好ましい。また、隣り合わないレンズ群の変倍時の移動軌跡を同じにすることで、複数のレンズ群をリンクさせて一体的に移動させることができる。複数のレンズ群をリンクさせて一体的に移動させることにより、鏡筒内のレンズ群保持構造を簡略化することができ、小型化に寄与する。
　また、上記各実施例の変倍光学系は、レンズ同士の間隔をさらに小さくした縮筒状態をとることとしてもよい。上記各実施例の変倍光学系は、縮筒状態をとることにより、携帯性を良くすることができる。上記各実施例の変倍光学系は、最もレンズ群同士の間隔が大きい第１レンズ群と第２レンズ群との間を小さくして縮筒状態に変化させるのが好ましい。
　また、上記各実施例の変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、上記各実施例の変倍光学系は第３レンズ群を合焦レンズ群とすることが望ましい。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
　また、上記各実施例の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。特に、上記各実施例の変倍光学系では第２レンズ群を防振レンズ群とすることが好ましい。なお、上記各実施例の変倍光学系は第５レンズ群を防振レンズ群としてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系において開口絞りは第４レンズ群と第５レンズ群の間に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。特に、上記各実施例の変倍光学系は最も像側のレンズ群に含まれるレンズの物体側のレンズ面に反射防止膜を施すことが好ましい。
　次に、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラを図１１に基づいて説明する。
　図１１は、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
　本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式のデジタル一眼レフカメラである。
　本カメラ１において、被写体である不図示の物体からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、上述のように小型で良好な光学性能を備えている。即ち本カメラ１は、小型化と良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第５実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラー３を有しない構成のカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を図１２に基づいて説明する。
　図１２は、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　図１２に示す本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１、Ｓ２を含むものである。
　ステップＳ１：第１～第６レンズ群を準備し、各レンズ群を鏡筒内に物体側から順に配置する。そして、公知の移動機構を鏡筒に設けることにより、変倍時に、隣り合う前記レンズ群どうしの空気間隔が変化するようにする。
　ステップＳ２：変倍光学系が以下の条件式（１）を満足するようにする。
（１）　０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
　ただし、
ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
　斯かる本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、小型で良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

Claims (13)

  1. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、
    　変倍時に、隣り合う前記レンズ群同士の空気間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
    　ただし、
    ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
    ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．４０＜（－ｆＣ）／ｆＢ＜０．７２
    　ただし、
    ｆＣ：像側から数えて２番目に配置されたレンズ群の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１又は請求項２に記載の変倍光学系。
    ０．２０＜ｆＤ／ｆＢ＜０．５０
    　ただし、
    ｆＤ：像側から数えて３番目に配置されたレンズ群の焦点距離
  4. 　合焦時に、前記第３レンズ群が移動する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  5. 　前記最も物体側に配置されたレンズ群が負の屈折力を有するレンズ成分からなる請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  6. 　前記最も物体側に配置されたレンズ群が、負の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分とからなる請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  7. 　前記最も物体側に配置されたレンズ群が、負の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分とを有し、
    　前記第２レンズ成分が、負レンズと正レンズとの接合レンズからなる請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　前記最も像側に配置されたレンズ群が、少なくとも１面に非球面が形成された少なくとも１つのプラスチックレンズと、前記プラスチックレンズよりも像側に配置された少なくとも１つのガラスレンズとを有する請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. 　前記最も物体側に配置されたレンズ群が、負の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分とを有し、
    　前記第１レンズ成分が、ガラスレンズの像側面に樹脂材料により非球面を形成されている請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　変倍時に、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群と前記第６レンズ群とが一体で移動する請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  11. 　前記第２レンズ群中の少なくとも１つのレンズ成分が光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動する請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  12. 　請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学装置。
  13. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍時に、隣り合う前記レンズ群同士の空気間隔が変化するようにし、
    　前記変倍光学系が以下の条件式を満足するようにする変倍光学系の製造方法。
    ０．３０＜（－ｆＡ）／ｆＢ＜０．６０
    　ただし、
    ｆＡ：最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
    ｆＢ：最も像側に配置されたレンズ群の焦点距離
PCT/JP2016/065603 2015-05-29 2016-05-26 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 WO2016194774A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201680043965.6A CN107850762B (zh) 2015-05-29 2016-05-26 变倍光学系统、光学装置、变倍光学系统的制造方法
US15/576,805 US10690896B2 (en) 2015-05-29 2016-05-26 Variable magnification optical system, optical device, and production method for variable magnification optical system
JP2017521881A JP6642572B2 (ja) 2015-05-29 2016-05-26 変倍光学系、光学装置

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015110078 2015-05-29
JP2015-110078 2015-05-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016194774A1 true WO2016194774A1 (ja) 2016-12-08

Family

ID=57440533

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2016/065603 WO2016194774A1 (ja) 2015-05-29 2016-05-26 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法

Country Status (4)

Country Link
US (1) US10690896B2 (ja)
JP (1) JP6642572B2 (ja)
CN (1) CN107850762B (ja)
WO (1) WO2016194774A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109946824A (zh) * 2017-12-20 2019-06-28 富士胶片株式会社 变焦透镜及摄像装置
JP2019179082A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 株式会社タムロン ズームレンズ及び撮像装置
JP2020170053A (ja) * 2019-04-01 2020-10-15 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器、及び変倍光学系の製造方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006337647A (ja) * 2005-06-01 2006-12-14 Canon Inc ズームレンズ
JP2011150240A (ja) * 2010-01-25 2011-08-04 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014032358A (ja) * 2012-08-06 2014-02-20 Canon Inc ズームレンズおよびそれを有する撮像装置
JP2014041222A (ja) * 2012-08-22 2014-03-06 Canon Inc ズームレンズ
JP2014052413A (ja) * 2012-09-05 2014-03-20 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014063025A (ja) * 2012-09-21 2014-04-10 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2016009113A (ja) * 2014-06-25 2016-01-18 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0534509A (ja) * 1991-05-21 1993-02-12 Asahi Optical Co Ltd 非球面光学素子及びその製造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006337647A (ja) * 2005-06-01 2006-12-14 Canon Inc ズームレンズ
JP2011150240A (ja) * 2010-01-25 2011-08-04 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014032358A (ja) * 2012-08-06 2014-02-20 Canon Inc ズームレンズおよびそれを有する撮像装置
JP2014041222A (ja) * 2012-08-22 2014-03-06 Canon Inc ズームレンズ
JP2014052413A (ja) * 2012-09-05 2014-03-20 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014063025A (ja) * 2012-09-21 2014-04-10 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2016009113A (ja) * 2014-06-25 2016-01-18 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109946824A (zh) * 2017-12-20 2019-06-28 富士胶片株式会社 变焦透镜及摄像装置
CN109946824B (zh) * 2017-12-20 2022-06-03 富士胶片株式会社 变焦透镜及摄像装置
US11650396B2 (en) 2017-12-20 2023-05-16 Fujifilm Corporation Zoom lens and imaging apparatus
JP2019179082A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 株式会社タムロン ズームレンズ及び撮像装置
JP7245606B2 (ja) 2018-03-30 2023-03-24 株式会社タムロン ズームレンズ及び撮像装置
JP2020170053A (ja) * 2019-04-01 2020-10-15 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器、及び変倍光学系の製造方法
JP7372587B2 (ja) 2019-04-01 2023-11-01 株式会社ニコン 変倍光学系及び光学機器

Also Published As

Publication number Publication date
US10690896B2 (en) 2020-06-23
CN107850762A (zh) 2018-03-27
JPWO2016194774A1 (ja) 2018-03-22
JP6642572B2 (ja) 2020-02-05
US20180307012A1 (en) 2018-10-25
CN107850762B (zh) 2020-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6669169B2 (ja) 変倍光学系、光学装置
JP5273184B2 (ja) ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法
JP5641680B2 (ja) ズームレンズ、これを有する光学機器
JP5904273B2 (ja) 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
JP5742100B2 (ja) 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP6946774B2 (ja) 変倍光学系および光学装置
JP5344279B2 (ja) ズームレンズ、これを有する光学機器及び変倍方法
JP6531766B2 (ja) 変倍光学系、及び、光学装置
JP5724189B2 (ja) 変倍光学系、光学装置
JP6331286B2 (ja) 撮影レンズ、及び光学機器
JP5273167B2 (ja) 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP6661893B2 (ja) 変倍光学系、光学装置
JPWO2018074413A1 (ja) 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP6642572B2 (ja) 変倍光学系、光学装置
JP5839062B2 (ja) ズームレンズ、光学装置
JP6268792B2 (ja) ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法
WO2016104742A1 (ja) 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
JP5790106B2 (ja) 光学系、光学装置、光学系の製造方法
JP5532402B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP5278799B2 (ja) ズームレンズ、これを搭載する光学機器および製造方法
WO2015136988A1 (ja) ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法
JP5333903B2 (ja) ズームレンズ、これを搭載する光学機器
JP5736651B2 (ja) 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JP6601471B2 (ja) 変倍光学系及び光学装置
JP6311433B2 (ja) 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16803209

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017521881

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15576805

Country of ref document: US

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 16803209

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1