TW201342994A - Ｌｅｄ燈及包含該ｌｅｄ燈之照明裝置 - Google Patents

Abstract

本發明之一實施形態之LED燈中，PWM控制部25於輸入至輸入端子部20a與輸入端子部20b之間之外部之交流電流之頻率低於特定頻率的情形時，藉由頻率高於上述特定頻率之脈衝驅動而進行LED發光部24中流動之電流i之PWM控制，且於上述外部之交流電流之頻率高於上述特定頻率之情形時，不進行LED發光部24中流動之電流i之PWM控制。藉此，即便照明裝置之穩壓器為輝光啟動器式、快速起動式或換流器式中之任一點亮方式，只要與先前安裝之螢光燈進行更換，仍可以較高之頻率將LED發光部脈衝驅動而點亮作為照明用途。

Description

LED燈及包含該LED燈之照明裝置

本發明係關於一種即便取代市場上流通之輝光啟動器(glow starter)式、快速起動(rapid start)式及換流器(inverter)式之各種點亮裝置之螢光燈而安裝，亦可以較高頻率將內置之LED(Light Emitting Diode，發光二極體)發光部點亮驅動之LED燈及包含該LED之照明裝置。

先前，作為普通使用之螢光燈管(通常，稱為螢光燈)之代表性點亮裝置，存在稱為磁力穩壓器之輝光啟動器式、快速起動式、或稱為電子式穩壓器之換流器式等各種螢光燈之點亮裝置。

近年來，尤其急速普及之上述換流器式螢光燈點亮裝置係於將交流電流轉換成直流電流後，藉由包含電晶體、電容器、扼流圈等之換流器電路而產生諧振頻率附近之較高頻率(20 kHz~100 kHz)之高電壓之裝置。

上述螢光燈點亮裝置係藉由該高電壓而使螢光燈點亮，且點亮後，藉由流入螢光燈內之電流而以低電壓穩定地使螢光燈點亮者。

與使用扼流圈之先前之輝光啟動器式及快速起動式等磁力穩壓器相比，該換流器式螢光燈點亮裝置具有省電、高效率、兼用50 Hz/60 Hz、低噪音、無閃爍感等優異之特長。

以下，參照圖式進行說明。

圖8(a)係表示輝光啟動器式穩壓器之一例之圖，圖8(b)係表示快 速起動式穩壓器之一例之圖，圖8(c)係表示換流器式穩壓器之一例之圖。

圖8(a)所示之輝光啟動器式穩壓器係於藉由使用啟動器(輝光啟動器G)之起動裝置而預熱螢光燈之電極(亦稱為燈絲(filament)，以下相同)，啟動開關後數秒便可點亮之方式中最為普及之類型。

又，圖8(b)所示之快速起動式穩壓器係與快速起動形式之燈組合使用之穩壓器，且係若啟動開關則與預熱同時地立即點亮之類型。

另一方面，圖8(c)所示之換流器式點亮裝置之穩壓器係將AC(Alternating Current，交流)輸入電壓85~450 V內之交流電流轉換成直流電流後，藉由積體電路而以如上所述之較高頻率使LED燈啟動點亮者(例如，參照專利文獻1之第4頁及圖2)。

於此情形時，為使流入LED燈中之電流平滑化，而與LED燈串聯地插入扼流圈L，但通常係與LED燈並聯地插入電解電容器(未圖示)。

又，圖9係表示使2根螢光燈串聯地連接於串聯快速式穩壓器之一例之圖。

圖9所示者係將2根螢光燈串聯地連接，且以1個穩壓器點亮，故與使用2個1燈用穩壓器者或無閃爍(Flicker-less)穩壓器相比，構成簡單且經濟性。

若輸入電源，則螢光燈A與螢光燈B各自之電極受到預熱，並且因起動用電容器為高阻抗，故二次側之電壓不轉移至正常放電地成為微放電狀態。該微放電電流引起之起動電容器之兩端之下降電壓係施加至螢光燈B，而開始螢光燈B之放電。

若於兩螢光燈中產生放電，則高阻抗之起動用電容器成為實質上不動作狀態，於兩螢光燈產生正常之放電，從而維持點亮狀態。

由於一面以此方式串聯連接，一面使1燈逐一地放電，故而可利 用相對較低之二次側之電壓使2燈串聯之螢光燈點亮，但亦存在為節電而將一個螢光燈拆除或一個螢光燈切斷時，兩者皆不點亮之缺點。

專利文獻1：日本專利特開2010-34012號公報

然而，因省電對策及燈之長壽命化等原因，而將LED燈代替先前之螢光燈，安裝於如上所述之各種方式之穩壓器使用的情況亦變得常見。

於此情形時，輸入至LED燈之一對輸入端子部之交流電流之峰值及頻率因安裝之點亮裝置之穩壓器的方式而極大地不同，故而，必需使用對應於各個穩壓器之LED燈。

例如，若螢光燈之點亮裝置為輝光啟動器式或快速起動式，則對應於電源側輸入之AC 100 V~240 V(50 Hz/60 Hz)，穩壓器之輸出(2次側輸出)以約AC 200 V進行控制，但不進行使頻率高頻化之類之控制，故而該頻率與電源側輸入之頻率相同。

因此，於LED燈內，為了可使用與電源側輸入之頻率一致之交流電流，而利用內部之整流電路整流為直流電流後，以獲得所需之照度之方式將LED燈之LED發光部的電路構成(連接有複數個LED之電路之構成，以下相同)固定，使流入至各LED之電流達到所需之特定範圍內。

因此，先前係螢光燈之點亮裝置之穩壓器為輝光啟動器式或快速起動式之情形時，若使用可適合螢光燈用燈座之專用之LED燈，則可使內置之各LED點亮。

另一方面，如上所述，若螢光燈之點亮裝置為換流器式，則即便電源側輸入為AC 100 V~240 V(50 Hz/60 Hz)，亦可以將穩壓器之輸出(2次側輸出)控制為約AC 280 V(無負載時)之恆定電壓，頻率亦達到20 kHz~100 kHz之範圍內之方式進行恆定電流控制或恆定電力控 制，故而，以可獲得所需之照度之方式將LED燈之LED發光部的電路構成固定，使流入至各LED之電流達到所需之特定範圍內。

因此，於上述螢光燈之點亮裝置之穩壓器為換流器式之情形時，必需以可將電源側之電力不經由該換流器式穩壓器(不被驅動動作)而直接地供給至內置於LED燈之AC/DC(direct current，直流)轉換器(整流電路)之方式，進行伴有點亮裝置側之電路變更工程或應用直接連接所需之轉換適配器(adapter)等於點亮裝置側或LED燈側採取相應處置。

又，於使用換流器式穩壓器使LED燈點亮之情形時，必需成套地更換內置換流器式穩壓器之點亮裝置及其專用之LED燈。

如上所述，亦會成為如下原因：必需根據點亮裝置之方式取捨選擇(相容性之確認)LED燈之方面，或者必需進行於點亮裝置側之電路工程或直接連接作業等附加作業的方面等對於使用者側而言，產生用以進行導入工程之現狀把握調查、工期調整等煩雜性及伴隨其之導入成本增加。

即，其等成為對於家庭及職場中之先前之螢光燈點亮裝置中採用LED燈之障礙。

其結果，由於仍繼續使用先前之螢光燈，故成為可極大地有助於省電及燈之長壽命化之LED燈於市場普及之較大之阻礙要因。

本發明之目的在於提供一種即便螢光燈用點亮裝置之穩壓器為輝光啟動器式、快速起動式或換流器式等中任一點亮方式，若與先前安裝之螢光燈(亦可為LED燈)更換，則亦可以較高頻率進行脈衝驅動而點亮之LED燈及包含該LED燈之照明裝置。

為解決上述先前之課題，根據本發明之LED燈，其特徵在於包含：一對輸入端子部；整流電路部，其將自外部輸入至該一對輸入端子部之交流電流整流為直流電流；及LED發光部，其藉由自整流電路 部輸出之直流電流之通電而發光；且於整流電路部與LED發光部之間之電路中，設置有可基於占空比而對流入至LED發光部之電流進行PWM(pulse width modulation，脈寬調變)控制的PWM控制部，且該PWM控制部係根據輸入至一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率，而切換進行流入至LED發光部之電流之PWM控制、與不進行流入至LED發光部之電流之PWM控制。

藉此，即便螢光燈用點亮裝置之穩壓器為輝光啟動器式、快速起動式或換流器式中之任一點亮方式，若與先前安裝之螢光燈(亦可為LED燈)更換，則亦可作為可藉由脈衝驅動之PWM而點亮之照明用途進行點亮。

又，根據本發明之LED燈，除上述構成以外，較佳為，PWM控制部於輸入至一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率低於特定頻率的情形時，藉由頻率高於特定頻率之脈衝驅動而進行流入至LED發光部之電流之PWM控制，且於輸入至一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率高於特定頻率的情形時，不進行流入至LED發光部之電流之PWM控制。

根據該構成，即便螢光燈用點亮裝置之穩壓器為輝光啟動器式、快速起動式或換流器式中之任一點亮方式，若與先前安裝之螢光燈(亦可為LED燈)更換，則亦可作為能夠以高於特定頻率之頻率脈衝驅動而點亮之照明用途進行點亮。

因此，可容易地解除必需根據點亮裝置之方式取捨選擇(相容性之確認)LED燈之方面，或者必需進行點亮裝置側之電路工程或直接連接作業等附加作業的方面等對於使用者側而言，用以進行導入工程之現狀把握調查、工期調整等之煩雜性及隨之產生導入成本等情況。

其結果，對於家庭及職場中之先前之螢光燈點亮裝置(亦可為LED點亮裝置)中採用LED燈之障礙消失。

而且，能夠使可極大地有助於省電及燈之長壽命化之LED燈於市場普及。

例如，若於螢光燈用點亮裝置之穩壓器為輝光啟動器式或快速起動式之情形時，則自一對輸入端子部輸入之交流電流之頻率為商用頻率之50 Hz/60 Hz。

因此，PWM控制部藉由頻率至少高於特定頻率(例如，5 kHz)之驅動脈衝而對LED發光部中流動之電流進行PWM控制，故而，可使LED發光部中流動之電流高速地反覆進行接通/斷開，從而可獲得不產生閃爍之穩定之有效值(RMS(root mean square，均方根)值)。

另一方面，若於螢光燈用點亮裝置之穩壓器為換流器式之情形時，則自一對輸入端子部輸入之交流電流為較高頻率之20 kHz~100 kHz，故而PWM控制部不進行PWM控制，而使用經整流電路部整流狀態下之頻率(若為全波整流，則重疊於直流之漣波(ripple)電壓波形部分為2倍頻率)，故而，LED發光部中流動之電流可藉由外部之換流器式穩壓器之控制(例如，PWM控制)而獲得不產生閃爍之穩定的有效值(RMS值)。

因此，可確實地防止於外部與LED燈之內部同種控制方式重疊，從而消除產生LED發光部中流動之電流不穩定等異常之原因。

又，根據本發明之LED燈，除上述構成以外，較佳為，於LED發光部之陰極側端子與整流電路部之接地側輸出端子之間設置旁路電路部，且旁路電路部包含開關元件及輸出該開關元件之驅動電壓之高通濾波器電路，且開關元件於輸入至一對輸入端子部之交流電流為低於特定頻率之頻率之情形時，電流不自LED發光部之陰極側端子流向整流電路部之接地側輸出端子，於輸入至一對輸入端子部之交流電流為高於特定頻率之頻率之情形時，電流自LED發光部之陰極側端子流向整流電路部之接地側輸出端子。

根據該構成，旁路電路部於自整流電路部之輸入端子輸入之交流電流高於特定頻率之情形時，可藉由繞過(迂迴)用以對LED發光部中流動之電流進行PWM控制之PWM控制部之開關元件，而避免LED燈內置之PWM控制部進行PWM控制。

又，根據本發明之LED燈，除上述構成以外，較佳為，旁路電路部之開關元件係根據輸入至閘極端子之閘極電壓，控制汲極端子與源極端子之間之電流之流動的N通道MOS(Metal Oxide Semiconductor，金屬氧化物半導體)型FET(Field effect transistor，場效應電晶體)，且汲極端子係連接於LED發光部之陰極側端子，源極端子係連接於整流電路部之接地側輸出端子，閘極端子係經由高通濾波器電路連接於整流電路部之輸入端子中之任一者，且高通濾波器電路係於輸入至一對輸入端子部之交流電流高於特定頻率之情形時，對閘極端子輸出以使電流自汲極端子流向源極端子之方式驅動之閘極電壓，於輸入至一對輸入端子部之交流電流低於特定頻率之情形時，對閘極端子輸出以避免使電流自汲極端子流向源極端子之方式驅動之閘極電壓。

藉由該構成，N通道MOS型FET係作為旁路電路之開關元件發揮作用，故而，可以充分之裕度使電流流入至LED發光部，從而可阻止電流流入至PWM控制部。

即，於自整流電路部之輸入端子輸入之交流電流高於特定頻率之情形時，使PWM控制部繞過(迂迴)，故而，LED發光部中流動之電流不流入至PWM控制部，可不使PWM控制部進行PWM控制。

又，根據本發明之LED燈，除上述構成以外，較佳為，高通濾波器電路包括：第1電容器；第1電阻，其係一端子連接於第1電容器之一端子，且串聯地連接於第1電容器；第1二極體，其係自第1電阻之另一端子朝向閘極端子正向地連接；第2電容器，其係連接於源極端子與閘極端子之間；第2電阻，其係連接於源極端子與閘極端子之 間；曾納二極體，其係自源極端子朝向閘極端子正向地連接；及第2二極體，其係自源極端子朝向第1電阻之另一端子正向地連接；且第1電容器之另一端子係連接於整流電路部之輸入端子中之任一者。

因該構成，僅使頻率高於特定頻率之電流通過次段之濾波器發揮功能，從而可根據頻率，使旁路電路之開關元件確實地進行ON/OFF動作。

其結果，僅於自整流電路部之輸入端子輸入之交流電流高於特定頻率之情形時，使電流流向後段，故而，可確實地使作為開關元件之N通道MOS型FET成為ON狀態，從而可不對LED發光部中流動之電流進行PWM控制。

又，根據本發明之LED燈，除上述構成以外，較佳為，特定頻率大於65 Hz且小於20 kHz之頻率。

藉由該構成，即便考慮到包含電源頻率之精度之偏差，亦可將穩壓器之方式為輝光啟動器式或快速起動式時之頻率(60±1 Hz)與市場中流通之換流器式時之頻率(20~100 kHz)明確地嚴格區別，故而，可根據該嚴格區別結果，將實施脈衝驅動之PWM控制與不實施PWM控制進行切換，從而作為可以較高頻率進行脈衝驅動而點亮之照明用途進行點亮。

尤其，藉由將嚴格區別之特定頻率設為屬於小於20 kHz之可聽區域(人可感覺到聲音之頻率帶)之範圍的頻率，而利用高於其之頻帶中之頻率之脈衝驅動進行PWM控制，故而亦可減輕感覺到刺耳噪音之情況。

又，根據本發明之照明裝置，其特徵在於包含：具有上述任一構成之LED燈。

根據該構成，於本發明之照明裝置安裝有本發明之LED燈，故而，無需於照明裝置側重新設置用以對LED發光部進行調光之穩壓 器，僅將外部之交流電流供給至一對輸入端子部便可實現作為照明之點亮。

又，於照明裝置自身並未裝載有穩壓器，故而可簡化照明裝置之構成，從而可容易地消除必需根據點亮裝置之方式取捨選擇(相容性之確認)LED燈之方面，或者必需進行點亮裝置側之電路工程或直接連接作業等附加作業的方面等對於使用者側而言用以進行導入工程之現狀把握調查、工期調整等之煩雜化及隨之產生導入成本等情況。

如以上說明，根據本發明之LED燈及包含該LED燈之照明裝置，可提供一種即便螢光燈用點亮裝置之穩壓器為輝光啟動器式、快速起動式或換流器式中之任一點亮方式，亦能夠以較高頻率進行脈衝驅動而點亮之LED燈及包含該LED燈之照明裝置。

10‧‧‧照明裝置

11‧‧‧插頭

12‧‧‧穩壓器

20‧‧‧LED燈

20a‧‧‧輸入端子部

20b‧‧‧輸入端子部

20c‧‧‧輸入端子部

20d‧‧‧輸入端子部

21‧‧‧保護電路部

22‧‧‧整流電路部

23‧‧‧平滑電路部

24‧‧‧LED發光部

25‧‧‧PWM控制部

26‧‧‧旁路電路部

50‧‧‧LED燈

60‧‧‧LED燈

AC‧‧‧交流

C1~C7、C9~C12、C20‧‧‧電容器

D1、D10、D20‧‧‧曾納二極體

D2~D9‧‧‧二極體

F1‧‧‧保險絲

G‧‧‧輝光啟動器

GND‧‧‧接地側

HV‧‧‧高電壓側

i‧‧‧電流

IC1‧‧‧積體電路

L1~L4‧‧‧扼流圈

L5‧‧‧線圈

L6‧‧‧線圈

Q1‧‧‧開關元件

Q2‧‧‧開關元件

R1~R14、R20~R22‧‧‧電阻

R_T‧‧‧電阻值

SA1‧‧‧2極放電管

SA2‧‧‧變阻器

t1‧‧‧週期

T1~T9‧‧‧端子

t2‧‧‧週期

TA‧‧‧陽極側端子

TG‧‧‧GND端子

TK‧‧‧陰極側端子

t_OSC‧‧‧振盪週期

Vcs‧‧‧電流感測器端子電壓

VDD‧‧‧電壓

Vg1‧‧‧開關元件Q1之閘極端子之電壓

Vg2‧‧‧開關元件Q2之閘極端子之電壓

Vin‧‧‧輸入電壓

Z9~Z12‧‧‧輸入電路部

#1~#8‧‧‧接腳

圖1係表示本發明之實施形態中之照明裝置之電路整體的方塊圖。

圖2係本發明之實施形態中之LED燈之電路圖。

圖3係表示積體電路IC(integrated circuit)1之內部之方塊圖。

圖4(a)係輸入電壓Vin之波形，(b)係開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1之波形，(c)係積體電路IC1之電流感測器端子電壓Vcs之波形，(d)係開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2之波形，(e)係LED發光部24中流動之電流i之波形。

圖5(a)係輸入電壓Vin之波形，(b)係開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1之波形，(c)係積體電路IC1之電流感測器端子之電壓Vcs之波形，(d)係開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2之波形，(e)係LED發光部24中流動之電流i之波形。

圖6(a)係輸入電壓Vin之波形，(b)係開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1之波形，(c)係積體電路IC1之電流感測器端子之電壓Vcs之波 形，(d)係開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2之波形，(e)係LED發光部24中流動之電流i之波形。

圖7(a)係表示使臨界電壓根據高電壓(HV，High Voltage)之大小可變之電路之一部分的圖，(b)係將本實施形態中之LED燈串聯地連接於串聯快速式穩壓器之整體構成圖。

圖8(a)係表示輝光啟動器式穩壓器之一例之圖，(b)係表示快速起動式穩壓器之一例之圖，(c)係表示換流器式穩壓器之一例之圖。

圖9係表示串聯快速式穩壓器之一例之圖。

以下，參照圖式，對用以實施本發明之形態進行說明。

(實施形態)

圖1係表示本發明之實施形態中之照明裝置之電路整體的方塊圖，圖2係本發明之實施形態中之LED燈之電路圖，圖3係表示積體電路IC1之內部之方塊圖，圖4(a)~(e)係使用輝光啟動器式穩壓器作為本發明之實施形態中之照明裝置之穩壓器的情形時之各測定點中的電壓波形圖，圖5(a)~(e)係使用快速起動式穩壓器作為本發明之實施形態中之照明裝置之穩壓器的情形時之各測定點中的電壓波形圖，圖6(a)~(e)係使用換流器式穩壓器作為本發明之實施形態中之照明裝置之穩壓器的情形時之各測定點中的電壓波形圖，圖7(a)係表示使臨界電壓根據高電壓(HV)之大小而可變之電路之一部分的圖，圖7(b)係將本實施形態中之LED燈串聯地連接於串聯快速式穩壓器之整體構成圖。

首先，如圖1所示，本發明之實施形態之照明裝置10包括：插頭11，其係用於自例如家庭用AC電壓100~240 V(50 Hz/60 Hz)之外部電源供給電力而連接；穩壓器12，其係為使螢光燈點亮而控制自插頭11輸入之電力；及LED燈20，其係對應於穩壓器12之方式，於一對輸 入端子部之間(輸入端子部20a與輸入端子部20c之間)輸入特定電壓。

此處，穩壓器12可為現有之用以使螢光燈點亮之公知之輝光啟動器式、快速起動式或換流器式中之任一者。

又，連接於插頭11之外部電源若為AC電壓100~240 V(50 Hz/60 Hz)，則LED燈20可正常動作，故而，亦可為將該外部電力不經由穩壓器12地直接輸入至LED燈20之構成。

此處，自穩壓器12輸出交流電流之線係以可輸入至一對輸入端子部之間(輸入端子部20a與輸入端子部20c之間)或一對輸入端子部之間(輸入端子部20b與輸入端子部20d之間)中之任一者或該兩者的方式連接。

另一方面，於LED燈20之輸入端子部20a與端子T1之間，連接有包含電阻R9與電容器C9之RC(Resistor-Capacitor，電阻-電容)並聯電路的輸入電路部Z9(參照圖2)。

同樣地，於LED燈20之輸入端子部20b與端子T1之間，連接有包含電阻R10與電容器C10之RC並聯電路的輸入電路部Z10(參照圖2)。

同樣地，於LED燈20之輸入端子部20c與端子T2之間，連接有包含電阻R11與電容器C11之RC並聯電路的輸入電路部Z11(參照圖2)。

同樣地，於LED燈20之輸入端子部20d與端子T2之間，連接有包含電阻R12與電容器C12之RC並聯電路的輸入電路部Z12(參照圖2)。

藉此，輸入端子部20a與輸入端子部20b之間之電阻R9與電阻R10的電阻值以相當於螢光燈之燈絲之電阻成分的方式分別選擇為約數Ω~約100 Ω。

同樣地，輸入端子部20c與輸入端子部20d之間之電阻R11與電阻R12的電阻值以相當於螢光燈之燈絲之電阻成分的方式分別選擇為約數Ω~約100 Ω。

若以如上方式選擇電阻R9~R12之電阻值，則即便假定穩壓器12 為換流器式，且自動偵測於負載側是否安裝有螢光燈(有無燈絲電阻之導通)，於未安裝有螢光燈之情形時(無燈絲電阻之導通之情形時)不輸出電力之類型，該等電阻R9~R12亦作為虛設電阻發揮作用，故而正常地對LED燈20供給電力。

又，於端子T1與端子T2之間插入有保護電路部21(參照圖2)。

保護電路部21係串聯地連接有密封有氖或氬等惰性氣體之2極放電管SA1與變阻器SA2者。

可藉由適當設定2極放電管SA1之放電開始電壓與變阻器SA2之限制電壓，而將自電源側侵入至端子T1與端子T2之間之突波電壓抑制為例如約400 V之峰值以下。又，可藉由串聯地組合2極放電管SA1與變阻器SA2，而利用變阻器SA2有效地防止於突波電壓結束後，因2極放電管SA1持續放電造成之繼流(follow current)。

藉此，即便於假定自外部之輸入電源側侵入例如雷電突波或感應雷電突波之情形時，亦可吸收突波電流，阻止突波電流進入整流電路部22側。

因此，可保護構成整流電路部22或LED發光部24之二極體及電容器等電子零件。

又，於端子T1與整流電路部22之一輸入側之端子T3之間插入有線圈L5，同樣地，於端子T2與整流電路部22之另一輸入側之端子T6之間插入有線圈L6。

藉此，線圈L5與線圈L6對於高頻率之脈衝，作為阻抗發揮作用。

因此，若例如穩壓器12為輝光啟動器式或快速起動式，則開關元件Q1進行接通/斷開動作，故而，可阻止該開關雜訊(高頻率之雜訊脈衝)通過輸入端子部20a~20d中之任一者，流出至外部之交流電流側(輸入電源側)。

又，若穩壓器12為換流器式，則輸入有高頻率之20 kHz~100 kHz之交流電流，故而線圈L5與線圈L6作為不伴有有效電力損耗(無效電力損耗之)之負載發揮作用。

藉此，若就一對輸入端子部之間(輸入端子部20a與輸入端子部20c之間)或一對輸入端子部之間(輸入端子部20b與輸入端子部20d之間)中之任一者或該兩者而言，LED燈20之負載阻抗進入特定之範圍內，則可自換流器式穩壓器12穩定地輸出電力。

又，整流電路部22包括：橋式二極體，其包含4個二極體D4~D7；以及電解電容器C4及電解電容器C5，其等並聯連接，以使其輸出段中之全波整流波形平滑化(參照圖2)。

而且，於整流電路部22之輸出側端子中，對高電壓(HV)側輸出端子T7與接地側輸出端子T5之間輸出直流電壓。

繼而，高電壓(HV)側輸出端子T7經由平滑電路部23，連接於LED發光部24之陽極側端子TA，LED發光部24之陰極側端子TK經由平滑電路部23，連接於PWM控制部25。

此處，LED發光部24包含3電路並聯地連接有正向電壓為約3 V之30個LED(發光二極體)串聯連接之LED群之電路，且電流自陽極側端子TA朝向陰極側端子TK之方向(箭頭之方向)流動。

進而，PWM控制部25之GND端子TG係連接於整流電路部22之輸出側之接地側輸出端子T5。

藉由上述電路構成，LED發光部24中流動之電流i由PWM控制部25利用頻率高於特定頻率之脈衝驅動進行PWM控制，且控制為特定之電流值範圍。

另一方面，於LED發光部24之陰極側端子TK與整流電路部22之接地側輸出端子T5之間，連接有旁路電路部26。

藉此，於輸入至整流電路部22之一端子T3之交流電流之頻率高 於特定頻率的情形時，即便開關元件Q1為接通狀態(電流自汲極端子流向源極端子之狀態，以下相同)，電阻R3、電阻R4及電阻R5亦於端子T9與端子TG之間並聯連接，故而，可使LED發光部24中流動之電流i繞過(迂迴)PWM控制部25而自陰極側端子TK經由PWM控制部25之GND端子TG，直接流入至整流電路部22之接地側輸出端子T5。

因此，電流i幾乎不流入PWM控制部25，故而電流i不受PWM控制。

再者，於上述及以後之說明中，所謂基於占空比對電流i進行PWM控制(PWM為PULSE WIDTH MODULATION之省略，以下相同)係定義為驅動脈衝之週期為固定，且根據輸入信號之大小(本實施形態為由作為電流感測器端子之#2引腳偵測之電壓之大小)，基於驅動脈衝之占空比(以脈寬相對於脈衝週期之比率計，與占空同意，以下相同)，將電流i進行接通/斷開控制，且將此時之占空比設為大於0%且小於100%者。

藉此，可使LED發光部24中流動之電流i之大小穩定化。

另一方面，所謂不基於占空比對電流i進行PWM控制係定義為PWM控制部不基於占空比，將電流i進行接通/斷開控制，且如上所述，不僅電流i幾乎不流入PWM控制部，而且包含驅動脈衝之占空比為0%，開關元件Q1於動作中一直為斷開狀態之情形，以及驅動脈衝之占空比為100%，開關元件Q1於動作中一直為接通狀態之情形在內。

其次，參照圖2與圖3，對各構成部進一步進行詳細說明。

如上所述，輸入端子部20a與端子T1之間之電阻R9係作為相當於螢光燈之燈絲的虛設電阻發揮作用，但電容器C9於通常之動作狀態(LED發光部24之點亮中)中可使交流電流通過。

藉此，可以由該交流電流之頻率與電容器C9之電容決定的電容 電抗和電阻R9之電阻值之比成反比的方式進行分流，故而，相應地將電阻R9之發熱抑制。

同樣地，輸入端子部20c與端子T2之間之電阻R11係作為相當於燈絲之虛設電阻發揮作用，但電容器C11於通常之動作狀態中可使交流電流通過，故而，將電阻R11之發熱抑制。

又，保險絲F1係用於輸入至一對輸入端子部間(輸入端子部20a與輸入端子部20c之間)或一對輸入端子部間(輸入端子部20b與輸入端子部20d之間)中之任一者或該兩者的電源電流之過電流保護。

其次，整流電路部22具有橋式二極體，該橋式二極體包括：二極體D4，其係於前段將陽極連接於端子T3，且將陰極連接於高電壓(HV)側輸出端子T7；二極體D5，其係陽極連接於端子T6，陰極連接於高電壓(HV)側輸出端子T7；二極體D6，其係陽極連接於接地側輸出端子T5，陰極連接於與端子T3同電位之端子T4；及二極體D7，其係陽極連接於接地側輸出端子T5，陰極連接於端子T6。

又，於上述橋式二極體之後段，為使全波整流波形平滑化，而於高電壓(HV)側輸出端子T7與接地側輸出端子T5之間，以高電壓(HV)側輸出端子T7側為正(+)端子，以接地側輸出端子T5側為負(-)端子，並聯地連接有電解電容器C4與電解電容器C5。

藉此，將經平滑而直流化之輸出電壓輸出至高電壓(HV)側輸出端子T7，且將低電壓側輸出至接地側輸出端子T5。

繼而，輸出至高電壓(HV)側輸出端子T7之高電壓之直流電壓藉由平滑電路部23而將脈動成分(漣波成分)去除，此稱為所謂扼流圈輸入形平滑電路，且相對於LED發光部24包含扼流圈L1~L4之串聯電路與電解電容器C3之並聯電路。

進而，藉由通過平滑電路部23而將脈動成分去除之電流i係以如下方式而發揮作用，即，自LED發光部24之陽極側端子TA流向陰極側 端子TK，使構成上述LED發光部24之合計90個LED(發光二極體)發光。

進而，自LED發光部24通過平滑電路部23之電流i藉由連接於構成PWM控制部25之積體電路IC1與各引腳(#1~#8)之電阻R1~R8、電容器C1、電容器C2、曾納二極體D1、二極體D2及開關元件Q1，而由特定振盪週期t_OSC(μs)之脈衝驅動進行PWM控制。

例如，於使用市售之SUPERTEX INC.製造之型號HV9910B(參照圖3)作為積體電路IC1之情形時，振盪週期t_OSC(μs)係以藉由連接於#8引腳之電阻R1之電阻值R_T(kΩ)利用下述數式1所得之時間進行控制。

再者，於本實施形態中，若例如將電阻R1設定為約499(kΩ)，則可藉由上述數式1而求出振盪週期t_OSC(μs)為約20.84(μs)。

因此，若假定振盪週期為符合計算值之約20.84(μs)，則可進行約48 kHz之高頻率之脈衝驅動。

又，進行LED發光部24中流動之電流i之接通/斷開控制之開關元件Q1係可根據閘極端子之輸入電壓，控制汲極端子與源極端子之間之電流之流動的N通道MOS型FET。

此處，於積體電路IC1中，開關元件Q1之汲極端子係連接於構成平滑電路部23之一部分之二極體D3之陽極端子，源極端子係連接於經由電阻R6連接於積體電路IC1之電流感測器端子即#2引腳之端子T9，且於閘極端子輸入有藉由電阻R2與電阻R7而將自積體電路IC1之#4引腳輸出之電壓分壓且相當於電阻R7之電壓。

又，積體電路IC1之#1引腳係經由電阻R8與曾納二極體D1，連接 於高電壓(HV)側輸出端子T7，故而對該#1引腳供給自整流電路部22輸出之直流之高電壓。

藉此，自#1引腳供給之電壓(約DC 8 V~約DC 450 V)藉由內部之調整器而下降．整流．穩定化為特定之VDD電壓(約DC 12 V)，從而作為積體電路IC1之內部電路之驅動用電源發揮作用，並且對#6引腳輸出該VDD電壓(參照圖3)。

若藉由如上所述之連接，因積體電路IC1之脈衝驅動，由作為電流感測器端子之#2引腳偵測之電壓未超過臨界電壓之約DC 250 mV，則對開關元件Q1之閘極端子輸出高位準(約DC 7.5 V)之電壓，而成為接通狀態，若由作為電流感測器端子之#2引腳偵測之電壓達到臨界電壓之約DC 250 mV，則對開關元件Q1之閘極端子輸出低位準(約0 V)之電壓，而成為斷開狀態(電流不自汲極端子流向源極端子之狀態，以下相同)。

如此般，LED發光部中流動之電流i係藉由積體電路IC1之動作而輸出開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1的驅動脈衝之週期為固定，且根據由#2引腳偵測之電壓(電流感測器端子電壓Vcs)之位準，使閘極端子之電壓Vg1之脈寬之占空比可變，從而控制電流i。

即，電流i係藉由PWM控制部25之較高頻率之脈衝驅動而進行PWM控制，故根據反覆進行接通/斷開之開關元件Q1，以由上述數式1所得之振盪週期t_OSC(μs)脈衝狀(三角波)地反覆進行增減。

於本實施形態中，由於將#7引腳與#6引腳連接(共用)，故而對#7引腳輸入超過上述臨界電壓(約DC 250 mV)之電壓VDD(約DC 12 V)。

再者，本實施形態係設定積體電路IC1之內部產生之上述約DC 250 mV，作為與由電流感測器端子即#2引腳偵測之電壓進行比較的上述臨界電壓(參照圖3)。

另一方面，作為輸入至積體電路IC1之#7引腳之電壓，若設定不 超過約DC 250 mV之範圍之電壓，則可將該電壓閾值設定為與由電流感測器端子(#2引腳)偵測之電壓進行比較之臨界電壓，故而亦可進一步於使占空比降低之方向上可變。

藉此，亦可使LED發光部24中流動之電流i之有效值(RMS值)降低進行調光(減光)。

此處，若開關元件Q1成為斷開狀態，則於扼流圈L1~L4之串聯電路中，激發欲使電流i流動之朝向之反電動勢，但用以吸收該反電動勢產生之電流之二極體D3係以自扼流圈L1之終端之端子T8朝向LED發光部24之陽極側端子TA成為正向的方式連接。

另一方面，如上所述，於LED發光部24之陰極側端子TK與整流電路部22之接地側輸出端子T5之間設置有旁路電路部26。

旁路電路部26係包含開關元件Q2、及對該開關元件Q2輸出驅動電壓(閘極端子電壓)之高通濾波器電路。

此處，旁路電路部26之開關元件Q2係根據輸入至閘極端子之電壓，控制汲極端子與源極端子之間之電流之流動的N通道MOS型FET，且汲極端子係連接於LED發光部24之陰極側端子TK，源極端子係連接於整流電路部22之接地側輸出端子T5，閘極端子係經由高通濾波器電路，連接於整流電路部22之端子T4。

該高通濾波器電路包括：第1電容器C6；第1電阻R13，其係一端子連接於第1電容器C6之一端子，且串聯地連接於第1電容器；第1二極體D9，其係自第1電阻R13之另一端子朝向開關元件Q2之閘極端子正向地連接；第2電容器C7，其係連接於開關元件Q2之源極端子與閘極端子之間；第2電阻R14，其係連接於源極端子與閘極端子之間；曾納二極體D10，其係自源極端子朝向閘極端子正向地連接；及第2二極體D8，其係自源極端子朝向第1電阻R13之另一端子正向地連接。

而且，第1電容器C6之另一端子係連接於整流電路部22之輸入端子(經由端子T4連接於端子T3或端子T6)中之任一者。

若該高通濾波器電路以截止輸入至端子T3之交流電流為特定頻率以下者的方式，選擇第1電容器C6、第1電阻R13及第2電阻R14之電路常數，則包含電容器與電阻之CR電路將作為高通濾波器進行作用，故僅使頻率超過特定頻率之交流電流通過後段。

亦即，藉由具有輸入至端子T3之高於特定頻率之頻率之交流電流，而於第2電容器C7、第2電阻R14及曾納二極體D10之高電壓側產生直流電壓，將可使開關元件Q2成為接通狀態之電壓輸出至閘極端子。

該閘極端子之電壓可根據第1電阻R13與第2電阻R14之分壓比及限制輸入至閘極端子之電壓之曾納二極體D10的曾納電壓而適當設定，但設定為可使開關元件Q2成為接通狀態之高位準之閘極端子之電壓範圍即可。

再者，高通濾波器電路係於交流電流之頻率高於特定頻率之情形時，用以使該交流電流通過，使開關元件Q2之閘極端子成為高位準(例如，約DC 14 V)之濾波器用輸入電路，故亦可連接於整流電路部22之對接地側輸出端子T5輸入相同交流電流(僅位相相差180度)之端子T6。

藉由以上構成，高通濾波器電路於輸入至整流電路部22之輸入端子之交流電流高於特定頻率(本實施形態係以藉由將第1電容器C6之電容選定為100 pF，將第1電阻R13之電阻值選定為51 kΩ，將第2電阻R14之電阻值選定為51 kΩ，而將截止頻率以實際計測中成為約5 kHz之方式設定，以下相同)之情形時，輸出使電流自汲極端子流向源極端子之特定閘極電壓，且於交流電流低於特定頻率之情形時，輸出不使電流自汲極端子流向源極端子之閘極電壓。

亦即，開關元件Q2可於自整流電路部22之輸入端子輸入之交流電流為低於特定頻率(約5 kHz)之頻率的情形時，不使電流自LED發光部24之陰極側端子TK經由PWM控制部25之GND端子TG流向整流電路部22之接地側輸出端子T5，且於自整流電路部22之輸入端子輸入之交流電流為高於特定頻率(以下稱為截止頻率，設為約5 kHz)之頻率的情形時，使電流自LED發光部24之陰極側端子TK經由PWM控制部25之GND端子TG，流向整流電路部22之接地側輸出端子T5。

其結果，於輸入至一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率低於特定頻率的情形時(例如，自輝光啟動器式或快速起動式穩壓器輸入之情形時)，LED發光部24中流動之電流i藉由PWM控制部25而以高於特定頻率之頻率之脈衝驅動受到PWM控制，從而成為脈衝波(三角波)。

另一方面，於輸入至一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率高於特定頻率的情形時(例如，自換流器式穩壓器輸入之情形時)，PWM控制部25藉由旁路電路部26而繞道(迂迴)，故而LED發光部24中流動之電流i不受到PWM控制部25之PWM控制，而直接流向整流電路部22之接地側輸出端子T5。

因此，輸入至一對輸入端子部之較高頻率之交流電流僅通過整流電路部22、平滑電路部23及LED發光部24，故而LED發光部24中流動之電流i成為輸入至一對輸入端子部之交流電流藉由全波整流而直流化之波形(例如，參照圖6(e))。

其次，參照圖4~圖6，對應於穩壓器12之各方式，對一對輸入端子部(輸入端子部20a與輸入端子部20c之間)之輸入電壓Vin、開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1、積體電路IC1之#2引腳即電流感測器端子電壓Vcs、開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2、及LED發光部24中流動之電流i之各觀測波形進行說明。

再者，閘極端子之電壓Vg1、Vg2及電流感測器端子電壓Vcs係均以PWM控制部25之GND端子TG為基準(接地位準)計測所得者。

又，圖4(e)、圖5(e)、圖6(e)中所示之LED發光部24中流動之電流i係使LED發光部24中流動(合計90個LED)之合計電流流入至插入電阻(1 Ω)中，觀測該電阻所受之電壓下降量者，且圖4(e)與圖5(e)之縱軸相當於500 mA/div，圖6(e)之縱軸相當於200 mA/div。

首先，圖4(a)~(e)係使用輝光啟動器式穩壓器(2次電壓200 V/2次電流0.42 A)作為穩壓器12之情形，且圖4(a)表示輸入電壓Vin之波形，圖4(b)表示開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1之波形，圖4(c)表示積體電路IC1之電流感測器端子電壓Vcs之波形，圖4(d)表示開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2之波形，圖4(e)表示LED發光部24中流動之電流i之波形。

首先，如圖4(a)所示，作為輸入電壓Vin之波形之頻率，觀測作為商用頻率之60.1 Hz。

由於該頻率低於設定為約5 kHz之截止頻率，故而藉由PWM控制部25之積體電路IC1之脈衝驅動，而如圖4(b)所示，輸出實際計測中振盪週期t_OSC(μs)為約22.78(μs)之開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1。

此處，開關元件Q1係對閘極端子以約33%之占空比交替地輸入高位準(約DC 7.5 V)與低位準(約0 V)之電壓，且以頻率約43.9 kHz受到脈衝驅動。

此係取決於如下積體電路IC1之PWM控制之動作者，即，如圖4(c)所示，對開關元件Q1之閘極端子輸出高位準(約DC 7.5 V)之電壓直至電流感測器端子電壓Vcs達到約DC 250 mV為止，若電流感測器端子電壓Vcs達到約DC 250 mV，則對開關元件Q1之閘極端子輸出低位準(約0 V)之電壓。

此處，若對開關元件Q1之閘極端子輸入高位準(約DC 7.5 V)之電 壓，開關元件Q1成為接通狀態，則電流流入至電阻R3~R5，故而LED發光部24中流動之電流i線性上升，但若對開關元件Q1之閘極端子輸入低位準(約0 V)之電壓，則開關元件Q1成為斷開狀態，故電流感測器端子電壓Vcs下降至接地位準(0 V)。

另一方面，由於輸入電壓Vin之波形之頻率低於設定為約5 kHz之截止頻率，故而如圖4(d)所示，藉由上述高通濾波器電路而對開關元件Q2之閘極端子僅輸入約DC 50 mV，開關元件Q2成為斷開狀態，故而，電流不自汲極端子流向源極端子。

因此，如圖4(e)所示，LED發光部24中流動之電流i係與開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1同步地流動，開關元件Q1在接通狀態下上升，且開關元件Q1在斷開狀態下開始下降(因扼流圈L1~L4產生之反電動勢，電流i不會立即下降至0 A)。

即，如圖4(b)所示，LED發光部24中流動之電流i藉由PWM控制部25之頻率約43.9 kHz之脈衝驅動而進行PWM控制。

其結果，如圖4(e)所示，LED發光部24中流動之電流i以高於頻率測定中作為截止頻率之5 kHz之43.7 kHz的脈衝狀(三角波)輸出，且於有效值(RMS值)測定中觀測為約192.2 mA。

其次，圖5(a)~(e)係使用快速起動式穩壓器(2次電壓190 V/2次電流0.42 A)作為穩壓器12之情形，圖5(a)表示輸入電壓Vin之波形，圖5(b)表示開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1之波形，圖5(c)表示積體電路IC1之電流感測器端子電壓Vcs之波形，圖5(d)表示開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2之波形，圖5(e)表示LED發光部24中流動之電流i之波形。

首先，如圖5(a)所示，作為輸入電壓Vin之波形之頻率，觀測到60.1 Hz。

由於該頻率低於設定為約5 kHz之截止頻率，故藉由PWM控制部 25之積體電路IC1之脈衝驅動，而如圖5(b)所示，輸出實際計測下振盪週期t_OSC(μs)為約22.78(μs)之開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1。

此處，開關元件Q1係對閘極端子以約43%之占空比交替地輸入高位準(約DC7.5 V)與低位準(約0 V)之電壓，以頻率約43.9 kHz受到脈衝驅動。

此係取決於如下積體電路IC1之PWM控制之動作者，即，如圖5(c)所示，對開關元件Q1之閘極端子輸出高位準(約DC 7.5 V)之電壓直至電流感測器端子電壓Vcs達到約DC 250 mV為止，若電流感測器端子電壓Vcs達到約DC 250 mV，則對開關元件Q1之閘極端子輸出低位準(約0 V)之電壓。

此處，若對開關元件Q1之閘極端子輸入高位準(約DC 7.5 V)之電壓，則開關元件Q1成為接通狀態，則電流流入至電阻R3~R5，故而，LED發光部24中流動之電流i線性上升，但若對開關元件Q1之閘極端子輸入低位準(約0 V)之電壓，則開關元件Q1成為斷開狀態，故而電流感測器端子電壓Vcs下降至接地位準(0 V)。

另一方面，由於輸入電壓Vin之波形之頻率低於設定為約5 kHz之截止頻率，故而如圖5(d)所示，藉由上述高通濾波器電路而對開關元件Q2之閘極端子輸入僅約DC 50 mV，開關元件Q2成為斷開狀態，因此，電流不自汲極端子流向源極端子。

因此，如圖5(e)所示，LED發光部24中流動之電流i與開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1同步地流動，開關元件Q1在接通狀態下上升，且開關元件Q1在斷開狀態下開始下降(因扼流圈L1~L4產生之反電動勢，電流i不會立即下降至0 A。

即，如圖5(b)所示，LED發光部24中流動之電流i係由PWM控制部25之頻率約43.9 kHz之脈衝驅動進行PWM控制。

其結果，如圖5(e)所示，LED發光部24中流動之電流i以高於頻率 測定中作為截止頻率之5 kHz之43.6 kHz的脈衝狀(三角波)輸出，且有效值(RMS值)測定中觀測到約195.7 mA。

最後，圖6(a)~(e)係使用換流器式穩壓器(無負載時2次電壓280 V/2次電流0.225 A)作為穩壓器12之情形，且圖6(a)表示輸入電壓Vin之波形，圖6(b)表示開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1之波形，圖6(c)表示積體電路IC1之電流感測器端子電壓Vcs之波形，圖6(d)表示開關元件Q2之閘極端子之電壓Vg2之波形，圖6(e)表示LED發光部24中流動之電流i之波形。

首先，如圖6(a)所示，於輸入電壓Vin之波形中，週期t1成為約13.7(μs)，作為頻率，觀測到73.0 kHz。

由於該頻率高於設定為約5 kHz之截止頻率，故而如圖6(d)所示，對開關元件Q2之閘極端子輸入高位準(約DC 14 V)之電壓Vg2，因此，開關元件Q2一直成為接通狀態。

然而，如上所述，LED發光部24中流動之電流i因電阻R3、電阻R4及電阻R5於端子T9與端子TG之間並聯連接，故幾乎不流入至PWM控制部25，而自LED發光部24之陰極側端子TK經由PWM控制部25之GND端子TG直接流向整流電路部22之接地側輸出端子T5。

其結果，電阻R3~R5中無電流i流動，故如圖6(c)所示，電流感測器端子電壓Vcs為接地位準(0 V)且固定，因此，如圖6(b)所示，驅動脈衝之占空比成為100%，PWM控制部25中之開關元件Q1之閘極端子之電壓Vg1一直為高位準(約DC 7.5 V)，開關元件Q1為接通狀態。

因此，PWM控制部25不進行LED發光部24中流動之電流i之PWM控制。

而且，如圖6(e)所示，LED發光部24中流動之電流i不受到PWM控制部25之PWM控制，輸入電壓Vin成為經全波整流之波形，於有效值(RMS值)測定中觀測到約199.3 mA。

又，由於不進行PWM控制部25之脈衝驅動之PWM控制，故而，重疊於直流之漣波電壓波形部分之週期t2成為約6.9(μs)，觀測到LED發光部24中流動之電流i之頻率為輸入電壓Vin之頻率之2倍之約145.4 kHz。

因此，可確認LED發光部24中流動之電流i之漣波電壓波形部分的頻率藉由全波整流而成為輸入電壓Vin之波形之頻率之約2倍的頻率。

由以上觀測確認到，即便照明裝置10之穩壓器12為輝光啟動器式、快速起動式或換流器式中之任一點亮方式，作為LED發光部24中流動之電流i之實行值(RMS值)，亦可於實際測定中獲得190 mA~200 mA，從而作為照明用途進行點亮。

同時，亦確認到，若於穩壓器12為輝光啟動器式或快速起動式之情形，則輸入電壓Vin之頻率為約60 Hz，故LED發光部24中流動之電流i藉由PWM控制部25而以較截止頻率之5 kHz高之約43.6~43.7 kHz之頻率的脈衝驅動進行PWM控制。

另一方面，確認到若穩壓器12為換流器式之情形，則輸入電壓Vin之頻率為較截止頻率之5 kHz高之約73.0 kHz，故而LED發光部24中流動之電流i為約145.4 kHz，不進行PWM控制部25之脈衝驅動之PWM控制。

再者，本發明之技術性範圍並不限定於上述任一實施形態，可於請求項中所示之範圍內進行各種變形，且，適當組合不同實施形態中分別揭示之技術手段而獲得之實施形態之變化例亦包含於本發明的技術性範圍內。

例如，所謂一對輸入端子部係指至少包含一對輸入端子部者，例如於如直管型螢光燈之兩端部之端子般具有合計4個(單側各2個)輸入端子部之情形時，對至少其中2個輸入端子部(可自單側2端子，亦 可自兩側任一2端子)輸入外部之交流電流者即可。

又，於本實施形態之說明中，於某2端子間經由其他端子僅以配線連接之情形係忽視配線電阻等，而視為該2端子間為直接連接(同電位)者進行說明。

又，嚴格區別輸入至一對輸入端子部之交流電流之頻率之特定頻率係作為可將穩壓器為輝光啟動器式或快速起動式時之商用頻率(50 Hz/60 Hz)、與穩壓器為換流器式時之較高頻率(約20~100 kHz)嚴格區別的頻率(截止頻率)，較佳為約5 kHz，但在大於65 Hz且小於20 kHz之頻率之範圍內，以藉由變更高通濾波器電路之電路常數而成為所需頻率的方式進行適當設定即可。

同樣地，PWM控制部之脈衝驅動的頻率及占空比藉由考量LED發光部中流動之電流(照度)或PWM控制部之開關元件之發熱等，在積體電路IC1之規格範圍內適當設定連接於各引腳之電阻或驅動電壓等而設定即可。

尤其，關於用於參照之電路圖中之電路構成或電路常數，若可達成本發明預期之目的，且獲得所需之效果，則即便未於上述實施形態之說明中明示，只要在本發明之技術性範圍所含之範圍內適當選擇即可。

又，如圖7(a)所示，若於高電壓(HV)側輸出端子T7與接地側輸出端子T5之間，將複數個電阻R20、電阻R21、曾納二極體D20及電阻R22串聯連接，且將經電阻R22分壓之直流電壓(小於約DC 250 mV，且與高電壓(HV)之大小成正比之電壓)輸入至積體電路IC1之#7引腳，則亦可相應於輸入至一對輸入端子部之電壓之大小，使臨界電壓成正比地可變。

例如，若選擇1 MΩ作為電阻R20之電阻值，選擇1 MΩ作為電阻R21之電阻值，選擇51 V作為曾納二極體D20之曾納電壓，選擇3.65 kΩ作為電阻R22之電阻值，選擇1 uF作為電容器C20之電容，則於對高電壓(HV)側輸出端子T7輸出165 V之情形時，對積體電路IC1之#7接腳實際計測中輸入約215 mV。

如此般，由於輸入至一對輸入端子部之電壓、與經PWM控制之LED發光部中流動之電流成為成比例地增減之關係，因此，可將自一對輸入端子部側觀察之LED燈整體之輸入阻抗正性化(隨著輸入電壓變大，流動之電流亦成比例地增大)。

因此，如圖7(b)所示，即便於串聯快速式穩壓器中，將本實施形態之LED燈50與LED燈60串聯連接之情形時，亦相應於各個輸入阻抗，將自串聯快速式穩壓器輸入之電壓進行比例分配，故而，使相同之驅動電流流入兩者變得容易，從而亦可實現本實施形態中之LED燈之串聯連接。

10‧‧‧照明裝置

11‧‧‧插頭

12‧‧‧穩壓器

20‧‧‧LED燈

20a‧‧‧輸入端子部

20b‧‧‧輸入端子部

20c‧‧‧輸入端子部

20d‧‧‧輸入端子部

21‧‧‧保護電路部

22‧‧‧整流電路部

23‧‧‧平滑電路部

24‧‧‧LED發光部

25‧‧‧PWM控制部

26‧‧‧旁路電路部

GND‧‧‧接地側

HV‧‧‧高電壓側

i‧‧‧電流

L5‧‧‧線圈

L6‧‧‧線圈

T1~T3‧‧‧端子

T5~T8‧‧‧端子

TA‧‧‧陽極側端子

TK‧‧‧陰極側端子

Z9~Z12‧‧‧輸入電路部

Claims (8)

1. 一種LED燈，其特徵在於包含：一對輸入端子部；整流電路部，其將自外部輸入至上述一對輸入端子部之交流電流整流為直流電流；及LED發光部，其藉由自上述整流電路部輸出之直流電流之通電而發光；且於上述整流電路部與上述LED發光部之間之電路中，設置有可基於占空比而對流入至上述LED發光部之電流進行PWM控制的PWM控制部，上述PWM控制部係根據輸入至上述一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率，而切換進行流入至上述LED發光部之電流之上述PWM控制、與不進行流入至上述LED發光部之電流之上述PWM控制。
2. 如請求項1之LED燈，其中上述PWM控制部係於輸入至上述一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率低於特定頻率的情形時，藉由頻率高於上述特定頻率之脈衝驅動而進行流入至上述LED發光部之電流的上述PWM控制，且於輸入至上述一對輸入端子部之外部之交流電流之頻率高於上述特定頻率的情形時，不進行流入至上述LED發光部之電流之上述PWM控制。
3. 如請求項2之LED燈，其中於上述LED發光部之陰極側端子與上述整流電路部之接地側輸出端子之間設置旁路電路部，上述旁路電路部包含開關元件、及輸出上述開關元件之驅動電壓之高通濾波器電路， 上述開關元件係於輸入至上述一對輸入端子部之交流電流為低於上述特定頻率之頻率的情形時，不使電流自上述LED發光部之上述陰極側端子流向上述整流電路部之上述接地側輸出端子，且於輸入至上述一對輸入端子部之交流電流為高於上述特定頻率之頻率的情形時，使電流自上述LED發光部之上述陰極側端子流向上述整流電路部之上述接地側輸出端子。
4. 如請求項3之LED燈，其中上述旁路電路部之上述開關元件係根據輸入至閘極端子之閘極電壓，控制汲極端子與源極端子之間之電流之流動的N通道MOS型FET，且上述汲極端子連接於上述LED發光部之上述陰極側端子，上述源極端子連接於上述整流電路部之上述接地側輸出端子，上述閘極端子經由上述高通濾波器電路而連接於上述整流電路部之輸入端子中之任一者，上述高通濾波器電路係於輸入至上述一對輸入端子部之交流電流高於上述特定頻率之情形時，對上述閘極端子輸出以使電流自上述汲極端子流向上述源極端子之方式驅動之閘極電壓，且於輸入至上述一對輸入端子部之交流電流低於上述特定頻率之情形時，對上述閘極端子輸出以不使電流自上述汲極端子流向上述源極端子之方式驅動之閘極電壓。
5. 如請求項4之LED燈，其中上述高通濾波器電路包括：第1電容器；第1電阻，其一端子連接於上述第1電容器之一端子，且串聯 地連接於上述第1電容器；第1二極體，其自上述第1電阻之另一端子朝向上述閘極端子正向地連接；第2電容器，其連接於上述源極端子與上述閘極端子之間；第2電阻，其連接於上述源極端子與上述閘極端子之間；曾納二極體，其自上述源極端子向上述閘極端子正向地連接；及第2二極體，其自上述源極端子向上述第1電阻之上述另一端子正向地連接；上述第1電容器之另一端子連接於上述整流電路部之輸入端子中之任一者。
6. 如請求項2至5中任一項之LED燈，其中上述特定頻率為大於65 Hz且小於20 kHz之頻率。
7. 一種照明裝置，其特徵在於包含如請求項1至5中任一項之LED燈。
8. 一種照明裝置，其特徵在於包含如請求項6之LED燈。