SU1450735A3 - Способ получени мочевины - Google Patents

Abstract

Изобретение касаетс  способа получени  мочевины и может быть использовано в основном органическом и нефтехимическом синтезах. Цель - снижение расхода пара на стадии упарива ни . Процесс ведут: а) реакцией из- бытка NHj с СО при 125-220 атм и 180-200 С с получением раствора синтеза мочевины, содержащего карбамат и б) подачей его на I-M стадию разложени  при давлении синтеза с подводом тепла и конденсацией газовой фазы в 1-й конденсационной зоне; в) подачей раствора мочевины на 2-ю стадию разложени  при 5-40 атм; г) разложением карбамата с удалением газовой смеси и ее растворением в воде с получением раствора Ш, и д) разложением оставшегос  карбамата за счет подачи дополнительного тепла с отделением образовавшейс  газовой смеси; е) обработкой раствора мочевины с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата и с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%. Раствор мочевиг ны, подлежащий упариванию, ввод т в трубки кожухотрубного теплообменни- ка. Газовую смесь с 2-й стадии разложени  подают в его кожух противотоком к раствору мочевины, раствор NHj и СО с последующей стадии разложени  при 45-50 с подают в среднюю часть кожуха, причем количество его обеспечивает точку росы газовой смеси 115-153 С, Конденсат выгружают из межтрубного пространства в том конце, где раствор мочевины ввод т в трубки. Способ позвол ет снизить расход пара при давлении 5 атм на 3820 кг/ч под давлением 4 бара и при давлении 18 атм на 2550 кг/ч под давлением 4 атм. 1 ил. О) С Сл Ч со ел

Description

1

Изобретение относитс  к способу получени  мочевинь; из аммиака и двуокиси углерода.

Целью изобретени   вл етс  снижение расхода пара на стадии упарива:ни  раствора мочевины.

На чертеже указана технологическа  схема устройства, реализующего способ.

На схеме обозначены зона 1 синтеза , перва  стади  2 разложени , например , зона десорбции, перва  зона 3 конденсации и скруббер 4. Эти узлы образуют часть аппаратуры высокого давлени  дл  синтеза мочевины, где i поддерживают давление, например, 125- 350 бар, клапаны 5-7 расширени , зона 8 нагревани , газожидкостные сепа

3

раторы 9 и 10, сосуд 11 дл  хранени  раствора мочевины, который надо упарить , перва  12 и втора  13 стадии упаривани , втора  зона 14 конденсации и сосуд 15 дл  хранени  карбамат- ного раствора, полученного на стадии теплообмена на первой стадии упаривани , насос 16 дл  перекачки карбаматсорбции и пропускают через линию 28, расширительный клапан 5 где давление снижаетс  до 4-40 бар, например, примерно до 24 бар, и через зону 8 нагрева, где реакционную смесь нагревают теплообменом до 125-180 С, например, до 165°С, причем часть кар- бамата, котора  еще присутствует.

ного раствора и жидкостный эжектор 7. ig разлагаетс  в газожидкрстный сепараЧерез линию 18 и эжектор 17 пропускают жидкий аммиак вместе с карбамат- ным раствором, подаваемым через линию 19 из струббера 4, ерез линию 20 на первую зону 3 конденсации. Через ли- 15 нию 21 газовз о смесь подают туда же из зоны 2 десорбции. Эту газовую смесь получают путем пропускани  в зоне 2 десорбции при подаче тепла, причем раствор дл  синтеза мочевины ) 2о проходит через линию 22 из зоны 1 синтеза противотоком к двуокиси углерода , которую ввод т в эту зону через

тор 9. Из этого сепаратора образо- ванйую газовую фазу, смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и вод ной пар, отвод т через линию 29 и оставшуюс  жидкую фазу через линию 30. При помощи расширительного клапана 8 давление жидкой фазы снижаетс  до 1-10 бар, например, примерно до 7 бар, и газожидкостную смесь, образованную в этом процессе, подвод т к газожидкостному сепаратору 10. Газовую фазу, выдел ющуюс  в нем, т.е. смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и вод тор 9. Из этого сепаратора образо- ванйую газовую фазу, смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и вод ной пар, отвод т через линию 29 и оставшуюс  жидкую фазу через линию 30. При помощи расширительного клапана 8 давление жидкой фазы снижаетс  до 1-10 бар, например, примерно до 7 бар, и газожидкостную смесь, образованную в этом процессе, подвод т к газожидкостному сепаратору 10. Газовую фазу, выдел ющуюс  в нем, т.е. смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и вод линию 23.

Перва , зона конденсации может, на- 25ной пар, пропускают через линию 31 к

пример, Оыть сконструирована как вер-второй конденсационной зоне 14 и контикальный трубчатый теплообменник.денсируют там с образованием карба735

сорбции и пропускают через линию 28, расширительный клапан 5 где давление снижаетс  до 4-40 бар, например, примерно до 24 бар, и через зону 8 нагрева, где реакционную смесь нагревают теплообменом до 125-180 С, например, до 165°С, причем часть кар- бамата, котора  еще присутствует.

тор 9. Из этого сепаратора образо- ванйую газовую фазу, смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и вод ной пар, отвод т через линию 29 и оставшуюс  жидкую фазу через линию 30. При помощи расширительного клапана 8 давление жидкой фазы снижаетс  до 1-10 бар, например, примерно до 7 бар, и газожидкостную смесь, образованную в этом процессе, подвод т к газожидкостному сепаратору 10. Газовую фазу, выдел ющуюс  в нем, т.е. смесь, содержащую в основном аммиак, двуокись углерода и вод 

Тепло, выдел ющеес  в этой зоне при получении карбамата аммони , отводитс  при помощи воды, питающей бойлер, котора  превращаетс  в этом процессе в пар низкого давлени  4-5 атм. Зону десорбции можно также сконструировать в виде вертикального трубчатого теп- 1гообменника, Тепло, требуемое дл  десорбции , подводитс  в виде пара высо - кого давлени , например 15-30 атм. Карбаматный раствор, образованный в первой зоне 3 конденсации, и несконденсированный газ подаютс  в зону 1 синтеза через линию 24, В этой зоне образуетс  достаточно тепла при дальнейшей конденсации аммиака и двуокиси углерода до -карбамата дл  удовлетворени  потребности в тепле дл  эндотермической конверсии карбамата в мочевину . Через линию 25 газовую вмесь, несконденсированную в зоне синтеза и содержащую инертные газы, выведенные в процессе со свежим аммиаком и двуокисью углерода, и возможно пассивирующий воздух или кислород, ввод т в скруббер 4, где аммиак и двуокись углерода , присутствующие в газе, промываютс  карбаматным раствором, подан- ным через линию 26/ Инертные газы выход т через линию 27.

Десорбированиый раствор дл  синтеза мочевины отвод т из зоны 2 де

Б

0

о

5

0

матного раствора при помощи водного раствора, например конденсата процесса , подаваемого через линию 32. Тепло , выдел ющеес  при конденсации,отвод т при помощи охлаждающей воды. Жидка  фаза, полученна  в газожидкр- стном сепараторе 10, течет через линию 33 и расширительный клапан 8, где в растворе сбрасьгеают давление до атмосферного или ниже, например, примерно до 0,6 бар, в резервуар

11дл  хранени . Из последнего полу- ченный раствор, содержащий, например, 70 мае,% мочевины, который все еще содержит аммиак и двуокись углерода, подают через линию на первую стадию

12упаривани . Затем раствор мочевины , которьш уже сконцентрирован до, например, более чем 90 мас.% мочевины , пропускают через линию 35 на вторую стадию 13 упаривани . Зона нагрева на этих стади х упаривани  дл  процесса предлагаемого изобретени  сконструирована в виде вертикального кожухотрубного теплообменника. Можно использовать также горизонтальный ко- жухотрубчатый теплообменник, но это требует более сложной конструкции устройства. Вод ной пар, полученный на двух стади х упаривани , содержащий небольшие количества жидкой мочевины , аммиака и двуокиси углерода.

направл ют после конденсации через соответственно линии 36 и 37 в непредставленную установку дл  переработки конденсата процесса подобно газовой фазе, отводимой через линию 38 из резервуара 11 дл  хранени .

Тепло, необходимое дп  упаривани  на второй стадии 13 упаривани , подвод т при помощи конденсации пара низкого давлени . Тепло, требуемое на первой стадии 12 упаривани , подаетс  в ходе конденсации газовой смеси , отводимой через линию 29 из газожидкостного сепаратора 9. Эту газовую смесь пропускают в межтрубное пространство кожухотрубного теплообменника на первой стадии 12 упаривани , на которую подвод т раствор карбамата из второй зоны 14 конденсации одно- временно через линию 33. Таким образом , точка росы газовой смеси, которую надо сконденсировать, поднимаетс . Карбаматный раствор также функционирует как конденсирующий агент и растворитель дл  газовой смеси, которую конденсируют.

Предпочтение отдаетс  пропусканию газожидкостной смеси через зону нагрева противотоком к раствору мочеви- ны, который надо упарить. Карбаматный раствор, образованный в межтрубном пространстве конденсатора, пропускают через линию 36 к сосуду 15 дл  хранени , создают давление син- теза при помощи насоса 16 и пропускают через линию 26 в верхшою часть скруббера 4 дл  удалени  аммиака и двуокиси углерода из газовой смеси, содержащей инертные газы, которые, от- вод тс  через линию 24 из зоны 1 синтеза .

Упаренный раствор мочевины отвод т через линию 37.

Если тепло, которое выдел етс  при конденсации газовой смеси, подаваемой через линию 29, недостаточно дл  удовлетворени  общих потребностей в тепле на первой стадии упаривани , нехватку можно компенсировать конден- сацией пара низкого давлени . В.этом случае кожух зоны нагрева должен быть разделен на два отделени .

Пример 1. При использовании описанного процесса мочевину получают в предлагаемой установке, имеющей производительность 1500 т в день. Давление в секции высокого давлени  установки 157,3 атм, во второй стадии

разложени  и в межтрубном пространстве нагревател  на первой стадии упаривани  давление 23,5 атм.

В секцию высокого давлени  установки ввод т 25, 560 кг NH, который содержит 107 кг и который предварительно нагрет до , и 38681 кг раствора карбамата, содержащего 16521 кг COj, 13392 кг NH, и 8228 кг HjO. Теютература в реакционной зоне 183 С и мол рное отнощение N/C 2,95. В зону десорбции ввод т 179594 кг раствора дл  синтеза мочевины и де- сорбируют 48,133 кг газовой смеси, содержащей 46079 кг СО и в остальном инертные газы, в основном воздух Из зоны десорбции отвод т 120382 кг мочевины, 29 кг биурета, 15556кг О CO.J, 13193 кг NHj, 27775 кг Н,,0 и 27 кг инертных компонентов. На второ стадии разложейи  давление десорби- рованного раствора дл  синтеза моче- чины снижают до 23,5 атм и при помощи теплообмена температуру смеси довод т до 165 С. Таким образом в газожидкостном сепараторе получают 724183 кг газовой смеси, содержащей 14681 кг COj, 7062 кг NH,,2413 кг и 27 кг инертных. Его температура росы 148,5 С. Дополнительно остаетс  96199 кг жидкой фазы, содержащей 63539 кг мочевины, 291 кг биурета. , 876 кг COj, 6131 кг NH и 25362 кг . Давление жидкой фазы снижают до 6,9 атм и полученную.смесь пропускают в газожидкостный сепаратор 9. Здесь отдел ют 4392 кг газовой смеси, содержащей 552 кг COj, 2612 кг NHj, и 1228 кг . Давление оставшегос  раствора далее снижают до 0,65 атм, что дает 84663 кг раствора мочевины при температуре , состо щего из 63477 кг мочевины, 324 кг биурета,г 24 кг COj, 593 кг NH, и 20245 кг NHg.

Газовую смесь, полученную в газожидкостном сепараторе 9, конденсируют во второй зоне конденсации при помощи раствора карбамата, образованного при получении конденсата процесса, причем карбаматный раствор содержит 2059 кг СО, 2875 кг Ш, и 4623 кг . Во второй зоне конденсации получают 15750 кг раствора при температуре , который состоит из 2611 кг СО, 7289 кг NH и 5850 кг . Этот раствор подают под давлением 23,5 атм вместе с газовой смесью из газожидкостного сепаратора в верхнюю часть

межтрубиого пространтсва секции нагрева первой стадии упаривани  противотоком раствора мочевины, который надо упаривать. Газовую смесь затем конденсируют, причем образуетс  38631 кг раствора карбамата при Тем- пературе 124°С. Раствор моче.вины пропускают через трубки секции нагрева и концентрируют в этом процессе и ра- JQ створ уходит из нагревател  при температуре 130°С. Состав этого раствора следующий, кг; мочевина 67874, биурет 425; NH, 216; 3379. Сверху первой стадии упаривани  отвод т 17798кг 15 паровой смеси, котора  состоит из 16774 кг Н,0, 275 кг СО,,, 581 кг NHj, 23 кг инертных веществ и 146 кг мочевины . Если нагревание первой стадии . упаривани  осуществл ют паром низкого 20 давлени , то требуетс  18390 кг пара с давлением 4 атм дл  получени  того же результата.

Пример 2. Мочевину получают в предлагаемой установке с производи- 25 тельностью 1000 т в день. Количества приведены в кг/час. На второй стадии разложени , где давление 18 атм, получают газовую смесь, содержащую 9440 кг СО,,, 5680 кг NH, и 1810 кг 30 . Температура этой газовой смеси 153 С, точка росы 139°С. Эту газовую . смесь конденсируют при помощи раство ра карбамата, полученного на III стадии разложени , имеющего температуру 45°С- и содержащего 1470 СО.,, 4440кг Шз и 4470 кг в. межтрубном пространстве кожухотрубочного теплообменника , который образует секцию нагрева на первой стадии упаривани . Газо- Q вую смесь ввод т в верхнюю часть межтрубного пространства противотоком к раствору, содержащему мочевину, который надо упаривать и который содержит 41667 кг мочевины, 132 кг СО,, 1343 кг NH, и 14639 кг . Раствор, содержащий мочевину, который проходит через трубки секции нагрева, концентрируют при помощи тепла, выдел емого там, до 95 мас.% раствора мочевины и вывод т из секции нагрева с температурой 130°С. Если нагревание первой стадии упаривани  проводить паром низкого давлени , то дл  получени  того же . результата требуетс  13100 кг пара с 4 атм.,

Пример 3. Мочевину получают на установке с производительностью 1000 т/день. Давление в зоне синтеза

50

0 . Q

0

125 атм, температура , а мол рное отношение Н/СО 2,95. В отпарной зоне синтеза мочевины раствор отпаривают при давлении 125 бар двуокисью угл ерода. Количества указаны в кг/час. Во второй зоне разложени , в которой поддерживают давление 5 атм, получают газовую смесь, содержащую 7,450 кг СО, 4,720 кг NH, и 3,540 кг . Температура этой смеси 129 С, ее точка росы 115 С. Эту газовую смесь конденсируют с помощью раствора карбамата с температурой 50 С, содержащей кг СО, 1,180 кг NH, и 2,550 кг со стороны кожуха кожухотрубного теплообменника, который образует нагревательную секцию первой стадии выпаривани , причем этот раствор подают в кожух в точке, расположенной между входным отверстием дл  газовой смеси и входным отверстием дл  подачи раствора мочевины, подлежащего концентрированию . Газовую смесь подают в верхнюю часть кожуха в противотоке с раствором, содержащим мочевину и предназначенным дл  выпаривани , который содержит 41,667 кг мочевины, 195 кг СО, 1,80, кг NH,, и 15,050 кг . Содержащий мочевину раствор, который пропускают через трубы нагревательной секции, концентрируют за счет выдел емого при этом тепла. Дополнительное количество 4120 кг пара с давлением 4 атм необходимо дл  получени  95 мас.% раствора мочевины с температурой . Если нагревание первой стадии вьшаривани  полностью осуществл ют с помощью пара низкого давлени , то дл  достижени  такого же результата необходимо 13500 кг пара с давлением 4 атм.

Пример 4. Мочевину получают по предлагаемому в установке с производительностью 1000 т/день. Давлени.е в зоне синтеза 220 атм, температура 200°С, а мол рное отношение 4,0. Раствор синтеза мочевины отпари вают COxj в зоне отпаривани , давление в которой поддерживают 220 атм. Количества указаны в кг/час. На второй стадии разложени , в которой поддерживают давление 40 атм, получают газовую смесь, содержащую 7,840 кг COj,, 2,830 кг NH, и 630 кг .Температура этой газовой смеси 165°С, ее точка росы 153 с, Эту газовую смесь конденсируют с помонцзю раствора карбамата с температурой 50 С, содержа9U

щего 5,875 кг СО,, 9,980 кг NH и 8,870 кг N20 в кожухе вертикальноги кожухотрубного теплообменника, который образует нагревательную секцию первой стадии вьтариванн . Раствор подают в оптимальном участке, расположенном между входным отверстием дл  газовой смеси и входным отверстием дп  раствора мочевины, подлежащего концентрированию. Газовую смесь подают в верхнюю часть со стороны кожуха в противотоке с раствором, содержащим мочевину и подлежащим вьша- риванию, который содержит 41,667 кг мочевины, 165 кг СО, 1,268 кг NH и 14,440 кг . Содержащий мочевину раствор, который пропускают через трубы нагревательной секции, концентрируют за счет тепла, высвобождаемого при этом до 95 мас.% раствора мочевины , и он покидает нагревательную секцию при температуре 130 С. Благодар  разности температур между внутренног

стью кожуха и внутренностью труб про-25 93,7 С, содержащего 18,427 кг СО, исходит хороший теплообмен и размеры . кожухотрубного теплообменника могут быть меньше. Если нагревание первой стадии выпаривани  осуществл ют только с помощью пара низкого давлени , 30 дл  достижени  того же результата потребуетс  550 кг пара с давлением 4 атм.

П р и м е р 5. Получают мочевину

16102 кг NHj, 12,529 кг и 21 мочевины, из верхнего отсека пов , ности нагрева. Кроме того, из эт отсека выгружают еще 45 кг газов смеси, содержащей 6,3 кг СО, 9, Ш, 0,8 кг , остальное - HHep ный газ.

Вывод т 67,833 кг концентриров ного раствора мочевины при темпе

согласно предлагаемому способу, одна-35 туре 122,5 С из нижней части пучка

ко перва  стади  12 выпаривани  спроектирована и работает как вертикальный кожухотрубный теплообменник. Поверхность нагрева вокруг трубок разделена на дес ть отсеков с помощью 40 перегородок, снабженных отверсти ми, чтобы обеспечить. хороший контакт между жидкой и газовой фазами. Реали- :зуетс  движущийс  вверх поток жидкой фазы и газовой фазы через отсеки. 45

Следующие данные относ тс  к установке производительностью 1500 т/день. Количества указаны в кг/час.

Подают 35,414 кг NHj и 45,863 кг C0.j в ту часть установки, котора  Ра гп ботает под высоким давлением. Давление в этой части высокого давлени , представл ющей собой зону синтеза, первую стадию разложени , зону кои- денсации, составл ет 140 атм. Давле- -с ние во второй стадии разложени  и на площадках нагрева первой стадии вьша- ривани  17,7 атм. Давление на третьей стадии разложени  3,9 атм. Газовую

труб. Этот раствор содержит 63,144 к мочевины, 264 кг биурета. О,02.кг COj, 4,7 кг NHj и 4420 кг воды.

Таким образом предлагаемый спосо позвол ет уменьшить затраты пара пр конденсировании NHj-, и - содержащей газовой смеси под давлением 5,18 и 40 атм собтветственио пр теплообмене с раствором мочевины (около 75 мас.% мочевины), который необходимо сконцентрировать до 95 мас.% раствора мочевины при 13CfC Это видно, например, из сравнени  и вестного (теплообмен при одинаковом направлении потоков) и предлагаемог способов (теплообмен в противотоке, установление точки росы и добавлени водного раствора в оптимальном учас ке теплообменника).

При давлении 5 атм: по известному способу необходимо 7940 кг/ч пара по давлением 4 атм; по предложенному способу - 4120 кг/ч пара под давле5

10

смесь во второй стадии разложени , содержащую 14,139 кг СО, 8,711 кг NH и 3,301 кг , подают в нижний отсек зоны нагрева, окружающей пучок труб. Температура этой газовой смеси 158,6 С, ее точка росы 143,4°С. При теплообмене этой смеси с 86,623 кг раствора мочевины, текущего по трубкам вниз в виде пленки, который подают при температуре и который содержит 63,525 кг мочевины, 210 кг биурета, 28 кг СО, 377 кг NHj, остальное - вода, эта газова  смесь охлаждаетс  и конденсируетс . Конденсаци  и абсорбци  газовой смеси продолжаютс  с помощью 20,944 кг раствора карбамата, полученного с третьей стадии разложени , содержащего 4,294 кг СО, 7400 кг NH,, 9,229 кг и 21 кг мочевины, который подают в третий отсек поверхности нагрева при температуре 47 с. Выгружают 47,079 кг раствора карбамата при температуре

93,7 С, содержащего 18,427 кг СО,

г

16102 кг NHj, 12,529 кг и 21 кг мочевины, из верхнего отсека поверх- ,ности нагрева. Кроме того, из этого отсека выгружают еще 45 кг газовой смеси, содержащей 6,3 кг СО, 9,1кг Ш, 0,8 кг , остальное - HHepfT- ный газ.

Вывод т 67,833 кг концентрированного раствора мочевины при температруб . Этот раствор содержит 63,144 кг мочевины, 264 кг биурета. О,02.кг COj, 4,7 кг NHj и 4420 кг воды.

Таким образом предлагаемый способ позвол ет уменьшить затраты пара при конденсировании NHj-, и - содержащей газовой смеси под давлением 5,18 и 40 атм собтветственио при теплообмене с раствором мочевины (около 75 мас.% мочевины), который необходимо сконцентрировать до 95 мас.% раствора мочевины при 13CfC. Это видно, например, из сравнени  известного (теплообмен при одинаковом направлении потоков) и предлагаемого способов (теплообмен в противотоке, установление точки росы и добавление водного раствора в оптимальном участке теплообменника).

При давлении 5 атм: по известному способу необходимо 7940 кг/ч пара под давлением 4 атм; по предложенному способу - 4120 кг/ч пара под давлеспособу необходимо О кг/ч пара; по прзд- Q причём образующуюс  газовую смесь отг ложенному способу - О кг/ч пара.

За счет большей разности температур в предложенном способе между внутренней частью кожуха и внутренней

дел ют с последующей обработкой раствора мочевины путем сброса давлени  с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата, а также с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%, о т л и - чающийс  тем, что, с целью снижени  расхода пара на стадии упа- риванИ , раствор мочевины, подлежащий упариванию, ввод т внутри трубок ко- жухотрубного теплообменника, газовую смесь с второй стадии разложени  подают в кожух этого теплообменника противотоком к раствору мочевины, а раствор аммиака и двуокиси углерода полученный с последней стадии разложени , при 45-50 0 подают в среднюю часть кожуха теплообменника, причем

частью труб - 60 С по сравнению с 15 54°С в известном способе. При этом в предложенном способе можно реализо- вать снижение 10% поверхности тепло- обмена.

20

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Способ получени  мочевины путем синтеза из избытка аммиака и двуокиси углерода при давлении 125-220 атм 25 и температуре 180-200 с с получением раствора синтеза мочевины, содержащего карбамат и свободный аммиак, подаваемого на первую стадию разложени 

   дел ют с последующей обработкой раствора мочевины путем сброса давлени  с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата, а также с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%, о т л и - чающийс  тем, что, с целью снижени  расхода пара на стадии упа- риванИ , раствор мочевины, подлежащий упариванию, ввод т внутри трубок ко- жухотрубного теплообменника, газовую смесь с второй стадии разложени  подают в кожух этого теплообменника противотоком к раствору мочевины, а раствор аммиака и двуокиси углерода полученный с последней стадии разложени , при 45-50 0 подают в среднюю часть кожуха теплообменника, причем

   количество его обеспечивает точку ропри давлении синтеза с подводом теп- 30 сы газовой смеси 115-153 С, а конден- ла и конденсацией газовой фазы в первой конденсационной зоне подачей раствора мочевины на вторую стадию раз27 .

   сат выгружают из межтрубного пространства в том конце, где раствор мочевины ввод т в трубки.

   причём образующуюс  газовую смесь отг

   дел ют с последующей обработкой раствора мочевины путем сброса давлени  с получением газовой фазы и ее конденсации раствором карбамата, а также с получением 75%-ного раствора, который упаривают до 95%, о т л и - чающийс  тем, что, с целью снижени  расхода пара на стадии упа- риванИ , раствор мочевины, подлежащий упариванию, ввод т внутри трубок ко- жухотрубного теплообменника, газовую смесь с второй стадии разложени  подают в кожух этого теплообменника противотоком к раствору мочевины, а раствор аммиака и двуокиси углерода полученный с последней стадии разложени , при 45-50 0 подают в среднюю часть кожуха теплообменника, причем

   сы газовой смеси 115-153 С, а конден-

   сат выгружают из межтрубного пространства в том конце, где раствор мочевины ввод т в трубки.

   f3