SE524928C2 - Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed - Google Patents
Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmedInfo
- Publication number
- SE524928C2 SE524928C2 SE0102010A SE0102010A SE524928C2 SE 524928 C2 SE524928 C2 SE 524928C2 SE 0102010 A SE0102010 A SE 0102010A SE 0102010 A SE0102010 A SE 0102010A SE 524928 C2 SE524928 C2 SE 524928C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- iron
- elements
- soldering
- iodine
- brazing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/56—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.7% by weight of carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
- Y10T428/12979—Containing more than 10% nonferrous elements [e.g., high alloy, stainless]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
524 928 Det är t ex oftast inte tillåtet att använda kopparlod för livsmedelsapplikationer, däremot används kopparlödda plattvärmeväxlare i tjärrvärme- och bruksvatteninstallationer.
Värmeväxlare sammanfogade med nickellod kan utnyttjas i många sammanhang och är också tillåtna i ett begränsat urval av livsmedels- applikationer.
Sammansättningen hos den lödfog som erhålles vid nickellödning av järn- eller icke Ni-baserade material awiker kraftigt från sammansättningen hos det material som sammanfogas. Man erhåller alltså oönskade skillnader i kemiska och mekaniska egenskaper.
Föreliggande uppfinning erbjuder möjlighet att genom lödning samman- foga en produkt genom att använda ett lodmaterial med i huvudsak samma sammansättning som det basmaterial av vilken produkten framställs, varvid dock Iodmaterialet innehåller tillsatser som sänker dess likvidustemperatur. Föreliggande uppfinning erbjuder alltså en möjlighet att framställa en livsmedelsgodkänd apparatur som t ex en plattvärmeväxlare genom att använda ett lodmaterial enligt uppfinningen. Uppfinningen kännetecknas huvudsakligen av att Iodmaterialet utgöres av en legering som förutom järn innehåller 5-40 % Cr, maximalt 16 % Mn, maximalt 40 % Ni och maximalt 7 % Mo samt 0-6 % Si och/eller 0-15 % P, allt räknat i viktsprocent, vilken tillsats av Si och P i kombination eller var för sig tillsammans med B i en mängd av O-3 % sänker likvidus-temperaturen, d v s den temperatur vid vilken Iodmaterialet smält fullständigt, varvid sammanlagda viktsprocenten av de smältpunktssänkande grundämnena skall ligga mellan 5,4-15 % 10 15 20 25 30 n o n Q nu 524 928 Den verksamma, lösta mängden Si och/eller P och eventuellt B bör ligga inom ovan angivna intervall för att den önskade smältpunktssänkande effekten skall uppnås. Den analyserade mängden Si kan dock vara betydligt högre, eftersom Si kan förekomma t. ex. i form av kiselkarbider eller kiselnitrider, vara bundet till syre eller ha förslaggats på annat sätt. Av samma orsak kan också den analyserade mängden P eller B vara högre.
Det järnbaserade lodmaterialet kan om så önskas innehålla mikro- legeringselement såsom Ti, W, Al, Cu, Nb, Ta, V med flera.
Variationer i sammansättning kan också sammanhänga med små ofrànkomliga mängder av förorenande element som C, O, N och S.
Det järnbaserade lodmaterialet framställes med fördel genom gas- eller vattenatomisering av en smälta med sammansättning enligt ovan.
Ett annat alternativt framställningssätt utgöres av ”meltspinning”.
Uppfinningen omfattar även en lödd produkt framställd genom samman- lödning av järnbaserade element, vilken produkt kännetecknas av att elementen är sammanfogade med ett järnbaserat Iodmaterial som är legerat med ett likvidussänkande grundämne såsom Si och/eller P eventuellt även B.
Den lödda produkten utgöres företrädesvis av en lödd plattvärmeväxlare för minst två värmeväxlingsfluider som omfattar minst ett plattpaket framställt genom sammanlödning av flertal värmeväxlingsplattor av ett järnbaserat material medelst ett järnbaserat lodmateria, varvid värmeväxlingsplattorna mellan sig bildar plattmellanrum avsedda för värmeväxlingsfluiderna. De vid lödningen erhållna lödfogarna har en metalllurgisk sammansättning nära det järnbaserade plattmaterialets sammansättning med lokalt högre mängder av i förekommande fall Si, P, 10 15 20 25 30 a u a n nu 524 928 eventuellt även B i och omkring lödfogarna ijämförelse med det järnbaserade plattmaterialet.
Det är i sig känt att Si, B och P sänker likvidustemperaturen i Ni-legeringar.
För sammanfogning medelst lödning av järnbaserade material har man som tidigare nämnts arbetat med Cu- eller Ni- lod. Det har nu över- raskande visat sig att man kan utgå från ett basmaterial av samma sammansättning som materialet i de produkter man önskar sammanfoga och genom att legera detta med kisel och/eller bor och/eller fosfor åstadkomma ett väl fungerande lodmaterial. Genom att studera binära fasdiagram för rent järn och Si, B och P kan man konstatera att en Fe-Si legering har ett smältpunktsminimum på 1212 °C vid omkring 19% Si. För en Fe-B-legering finns det ett smältminimum vid c:a 1174 °C vid ungefär 4 % B. I Fe-P-systemet finnes ett smältminimum vid c:a 1048 °C vid ungefär 10 % P.
Vanligen använder man dock inte rena järnmaterial utan man arbetar med järnbaserade legeringar som förutom Fe också innehåller relativt stora mängder Cr och Ni. I legeringarna ingår också Mo och Mn. Att med hjälp av fasdiagram försöka fastställa effekten av tillsats av olika mängder kisel och/eller fosfor och eventuellt bor blir så gott som omöjligt eftersom antalet dimensioner blir lika stort som antalet grundämnen i legeringen.
För att kunna erhålla en Iödfog bör lodmaterialets likvidustemperatur ligga under 1250 °C.
Förvånansvärt nog har man alltså funnit att en tillsats av mindre mängd kisel eller fosfor i kombination eller var för sig kan ge en sådan sänkning av likvidustemperaturen att ett lämpligt lodmaterial erhålles. 10 15 20 25 - n Q ø nu 524 928 l nedanstående tabell visas olika exempel på lodmaterialsamman- sättningar.
Tabel|1. Riktanalys för testsmältor Smälta Fe %Si %Mn %P %B %Cr %M0 %Ni 1 Bal 0 0 10 0 15 0 12 2 Bal 0 0 11 0 5 0 12 3 Bal 3,5 0 0 1,9 5 0 12 4 Bal 4 1 0 2,5 11 2,5 12 5 Bal 5 1 0 3 14 2,5 12 6 Bal 4,5 0 0 2,9 13 0 0 Uttrycket Bal innebär att resterande mängd material i smältan utgöres av Fe.
Proverna löddes i temperaturer mellan 1100°C till 1240°C beroende på sammansättning. Reslutatet av den okulära besiktningen av testlödningarna med proven vid olika lödtemperaturer var att man, i samtliga fall kunde erhålla smältning av materialen och åstadkomma lodpunkter.
Lodmaterialet enligt uppfinningen utnyttjas lämpligen i form av ett pulver eller en folie. Pulvret kan framställas genom att ett göt åstadkommes, vilket göt sedan krossas och males. Eftersom lodmaterialet kan vara sprött är detta en lämplig tillverkningsmetod. Nackdelen med götgjutning är att en viss risk för segringar kan ge ett inhomogent material med svårdefinierade eller breda smältintervall. Vid mindre göt och/eller snabb kylning minskar dock risken för segringar. Vid götgjutning är det viktigt att minimera kontakten med luft genom att använda vakuumgjutnig eller gjutning under skyddsgas. Till följd av den mekaniska bearbetningen ökar lodmatmerialets energiinnehåll och därmed dess reaktivitet. 10 15 20 25 30 - p Q a nu a 524 928 Ytterligare framställningssätt för att erhålla ett pulver med homogen sammansättning utgöres av vatten- eller gasatomisering. Egenskaperna hos pulvret varierar i beroende av framställningssättet. De krossade och malda partiklarna är kantiga och vassa, de vattenatomatiserade är nodulära och de gasatomiserade i det närmaste sfäriska. Denna skillnad i partikelform ger lodmaterialet något varierande egenskaper vid användning för lödning. Genom att välja olika atomiseringsmetoder och krossnings/malningsgrad kombinerat med siktning kan fördelningen av partikelstorleken kontrolleras. Vid vattenatomisering blir syrehalten i rå- pulvret vanligtvis högre eftersom vattenatomisering sker vid högre syre- potential än gasatomisering. En högre syrehalt kan ge oxidutskiljningari materialet som kan ha en negativ inverkan på de mekaniska egenskaperna hos lödfogen. Den effektiva Si- och/eller P- och eventuellt B-halten i lodmaterialet blir följaktligen lägre, vilket innebär att smältintervallet förskjuts.
Tillverkning av folie genom ”meltspinning” ur en metallsmälta sker genom att man låter metallsmältan kylas direkt mot en kall yta så att t.ex. en folie bildas. Vid en ”normal” folie-produktion består den kalla ytan av en kyld vals tillverkad av t.ex. koppar eller en kopparlegering. Genom att använda en sådan kyld vals kan man bilda en folie kontinuerligt. Man kan även erhålla amorfa folier. För att erhålla en sådan behöver man vanligen tillsätta B.
Lodmaterialet enligt uppfinningen kan appliceras på de ställen man önskar en lödfog genom olika metoder. Ett pulver av lodmaterialet framställt enligt något av ovan beskrivna metoder kan slammas upp i något bindemedel för att sedan appliceras på lämpligt sätt.
Claims (5)
1. Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning, k ä n n e t e c k n a t av att Iodmaterialet utgöres av en Iegering som förutom järn innehåller 5-40 % Cr, maximalt 16 % Mn, maximalt 40% Ni och maximalt 7 % Mo, samt 0-6 % Si och/eller 0-15 % P, allt räknat i viktprocent, vilken tillsats av Si och P i kombination eller var för sig tillsammans med B i en mängd av 0-3 % sänker likvidustemperaturen, d v s den temperatur vid vilken Iodmaterialet är fullständigt smält, varvid sammanlagda viktsprocenten av de smältpunktssänkande grundämnena skall ligga mellan 5,4-15 %.
2. Järnbaserat lodmaterial enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att Iodmaterialet är framställt genom gas-eller vattenatomisering eller ”meltspinning" av en smälta med sammansättning enligt ovan.
3. Järnbaserat lodmaterial enligt något av föregående krav, k ä n n e- te c k n at av att Iodmaterialet innehåller 0-20 % Hf och/eller 0-2 % C.
4. Lödd produkt framställd genom sammanlödning av järnbaserade element, k ä n n e t e c k n a d av att elementen är sammanfogade med ett järnbaserat lodmaterial som är legerat med ett likvidussänkande grundämne som Si och/eller P, eventuellt även B, varvid Iodmaterialet och basmaterialet har i huvudsak samma sammansättning bortsett från de likvidussänkande grundämnena.
5. Lödd produkt enligt krav 4 , k ä n n e t e c k n a d av att produkten utgöres av en plattvärmeväxlare avsedd för minst två värmeväxlingsfluider, vilken omfattar minst ett plattpaket framställt genom sammanlödning av ett flertal värmeväxlingsplattor av ett järnbaserat material medelst ett . . 1 u n" - n u v n. flfl: _". ' _ . -. . .I . n 1:- : _ _ _ - . . . . . .. _ , .n .u .. . ....-.. ._ z z v ~ v n ß . . - . __ . . . . .. _ n c- järnbaserat lodmaterial, varvid värmeväxlingsplattorna mellan sig bildar plattmellanrum avsedda för värrneväxlingsfluiderna, varvid de vid Iödningen erhållna Iödfogarna har en metallurgisk sammansättning nära det järnbaserade plattmaterialets sammansättning med lokalt högre mängder Si och/eller P eventuellt även B i och omkring Iödfogarna i jämförelse med det järnbaserade plattmaterialet.
Priority Applications (16)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0102010A SE524928C2 (sv) | 2001-06-05 | 2001-06-05 | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed |
PT2736376T PT1401610E (pt) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Material de brasagem e produto brasado fabricado com ele |
EP02736376.1A EP1401610B1 (en) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
SI200231060T SI1401610T1 (sl) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Spajkalna snov in spajkani proizvod izdelan z njo |
ES02736376.1T ES2547347T3 (es) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Material de soldadura fuerte y producto soldado con soldadura fuerte fabricado con el mismo |
EP15168191.3A EP2937170A1 (en) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
DK02736376.1T DK1401610T3 (en) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Lodde material and brazed product produced thereby |
US10/479,815 US7455811B2 (en) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Brazing material and brazed products manufactured therewith |
PCT/SE2002/001047 WO2002098600A1 (en) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
CNB028114302A CN1280063C (zh) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | 铜焊材料和由其制造的铜焊产品 |
KR1020037015888A KR100865014B1 (ko) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | 납땜 재료 및 그에 의해 제조된 납땜 제품 |
CA2449408A CA2449408C (en) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
PL367237A PL202085B1 (pl) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | Materiał lutowniczy oraz produkt lutowany |
JP2003501628A JP4897194B2 (ja) | 2001-06-05 | 2002-06-03 | ろう付け材及びそれで得られる製品 |
AU2007254649A AU2007254649B2 (en) | 2001-06-05 | 2007-12-21 | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
JP2009099110A JP5345442B2 (ja) | 2001-06-05 | 2009-04-15 | ろう付け材及びそれで得られる製品 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0102010A SE524928C2 (sv) | 2001-06-05 | 2001-06-05 | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0102010D0 SE0102010D0 (sv) | 2001-06-05 |
SE0102010L SE0102010L (sv) | 2002-12-06 |
SE524928C2 true SE524928C2 (sv) | 2004-10-26 |
Family
ID=20284387
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0102010A SE524928C2 (sv) | 2001-06-05 | 2001-06-05 | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7455811B2 (sv) |
EP (2) | EP1401610B1 (sv) |
JP (2) | JP4897194B2 (sv) |
KR (1) | KR100865014B1 (sv) |
CN (1) | CN1280063C (sv) |
AU (1) | AU2007254649B2 (sv) |
CA (1) | CA2449408C (sv) |
DK (1) | DK1401610T3 (sv) |
ES (1) | ES2547347T3 (sv) |
PL (1) | PL202085B1 (sv) |
PT (1) | PT1401610E (sv) |
SE (1) | SE524928C2 (sv) |
SI (1) | SI1401610T1 (sv) |
WO (1) | WO2002098600A1 (sv) |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE523855C2 (sv) | 2000-11-10 | 2004-05-25 | Alfa Laval Corp Ab | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av elememt och lödd produkt framställd härmed |
SE531092C2 (sv) * | 2005-05-26 | 2008-12-16 | Alfa Laval Corp Ab | Metod för att sammanlöda två ytor samt en anordning innefattande två sammanlödda ytor |
SE529913C2 (sv) * | 2005-05-26 | 2008-01-08 | Alfa Laval Corp Ab | Förfarande för lödning av föremål av rostfritt stål, förfarande för lödning av värmeväxlare av rostfritt stål samt lött föremål samt lödd värmeväxlare |
ES2483968T5 (es) | 2005-05-26 | 2017-06-28 | Alfa Laval Corporate Ab | Método de latonado de artículos de acero inoxidable |
DE102005039803A1 (de) * | 2005-08-22 | 2007-05-24 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlotfolie auf Eisen-Nickel-Basis sowie Verfahren zum Hartlöten |
US7156280B1 (en) * | 2005-12-15 | 2007-01-02 | General Electric Company | Braze alloy compositions |
US7392930B2 (en) * | 2006-07-06 | 2008-07-01 | Sulzer Metco (Us), Inc. | Iron-based braze filler metal for high-temperature applications |
DE102006036195A1 (de) * | 2006-08-01 | 2008-02-07 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlot auf Nickel-Basis sowie Verfahren zum Hartlöten |
US8894780B2 (en) | 2006-09-13 | 2014-11-25 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Nickel/iron-based braze and process for brazing |
SE530724C2 (sv) * | 2006-11-17 | 2008-08-26 | Alfa Laval Corp Ab | Lodmaterial, förfarande för att löda med detta lodmaterial, lött föremål framställt med förfarandet samt lodpasata innefattande lodmaterialet |
SE531988C2 (sv) * | 2006-11-17 | 2009-09-22 | Alfa Laval Corp Ab | Lodmaterial samt förfarande för lödning med detta material |
EP1944563A1 (de) * | 2007-01-12 | 2008-07-16 | Innospin AG | Wärmetauscherrohre und Verfahren zur Herstellung von Wärmetauscherrohren |
DE102007028275A1 (de) * | 2007-06-15 | 2008-12-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlotfolie auf Eisen-Basis sowie Verfahren zum Hartlöten |
DE102007049508B4 (de) | 2007-10-15 | 2022-12-01 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlotfolie auf Nickel-Basis sowie Verfahren zum Hartlöten |
EP2271460B1 (en) | 2008-03-19 | 2011-11-16 | Höganäs Ab (publ) | Iron-chromium based brazing filler metal |
US20110020166A1 (en) | 2008-04-18 | 2011-01-27 | Katsunori Otobe | Iron-base heat- and corrosion-resistant brazing material |
US8197747B2 (en) * | 2008-08-15 | 2012-06-12 | Xiao Huang | Low-melting boron-free braze alloy compositions |
JP5212401B2 (ja) * | 2009-05-11 | 2013-06-19 | 新日鐵住金株式会社 | 接合用合金 |
MX338812B (es) | 2009-09-18 | 2016-04-29 | Höganäs Ab | Metal de relleno de broncesoldadura basado en hierro-cromo. |
JP5546836B2 (ja) * | 2009-11-26 | 2014-07-09 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ni−Fe基合金ろう材 |
US8888838B2 (en) | 2009-12-31 | 2014-11-18 | W. L. Gore & Associates, Inc. | Endoprosthesis containing multi-phase ferrous steel |
SE535209C2 (sv) | 2010-06-15 | 2012-05-22 | Alfa Laval Corp Ab | Korrosionsbeständig plattvärmeväxlare med tantalhaltig beläggning |
CN102011065B (zh) * | 2010-12-14 | 2012-09-26 | 南车长江车辆有限公司 | 激光熔覆制作凸字标志牌用合金粉末 |
EP2574420B1 (en) | 2011-09-29 | 2014-10-22 | Alfa Laval Corporate AB | Iron-based brazing composition and method of joining heat transfer plates |
US9017823B2 (en) | 2011-12-19 | 2015-04-28 | Caterpillar Inc. | Machine component with a cavitation resistant coating |
US9316341B2 (en) | 2012-02-29 | 2016-04-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Coating compositions, applications thereof, and methods of forming |
SI2644312T1 (sl) | 2012-03-28 | 2019-01-31 | Alfa Laval Corporate Ab | Nov koncept trdega spajkanja |
EP2853332A1 (en) * | 2013-09-26 | 2015-04-01 | Alfa Laval Corporate AB | A novel brazing concept |
PL2853333T3 (pl) | 2013-09-26 | 2020-02-28 | Alfa Laval Corporate Ab | METODA ŁĄCZENlA CZĘŚCI METALOWYCH ZA POMOCĄ WARSTWY OBNIŻAJĄCEJ TEMPERATURĘ TOPNIENIA |
US10040147B2 (en) * | 2013-12-05 | 2018-08-07 | Case Western Reserve University | Low-melting iron-based filler alloys |
US10940565B2 (en) | 2014-02-21 | 2021-03-09 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Low-melting nickel-based alloys for braze joining |
US10022824B2 (en) * | 2014-03-18 | 2018-07-17 | Metglas, Inc. | Nickel-iron-phosphorus brazing alloys |
WO2015142622A1 (en) * | 2014-03-18 | 2015-09-24 | Metglas, Inc. | Nickel-iron-phosphorus brazing alloys |
US20150321295A1 (en) * | 2014-05-07 | 2015-11-12 | Lincoln Global, Inc. | Llt welding consumables |
KR20170023810A (ko) * | 2014-06-26 | 2017-03-06 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 브레이징용 Ni기 비정질 합금 리본 및 그것을 사용한 스테인리스강제 접합물 |
KR20170071526A (ko) * | 2014-10-08 | 2017-06-23 | 스웹 인터네셔널 에이비이 | 오스테나이트계 스테인리스강 물품의 브레이징을 위한 브레이징 재료 및 이의 제조 방법 |
CN105886945A (zh) * | 2014-10-27 | 2016-08-24 | 泰州市艾瑞克新型材料有限公司 | 一种含硼高铬铁基钎焊合金及其应用 |
CN104801891A (zh) * | 2015-04-24 | 2015-07-29 | 柳州金茂机械有限公司 | 一种焊接工艺用焊丝的制造方法 |
CN105965176B (zh) * | 2016-07-20 | 2018-02-23 | 江苏科技大学 | 用于钎焊钨铜合金与不锈钢的Ni基急冷钎料及钎焊工艺 |
CN106141494B (zh) * | 2016-07-26 | 2018-02-23 | 江苏科技大学 | 用于钎焊钼铼合金箔材的钎料及制备方法和钎焊工艺 |
KR102288887B1 (ko) * | 2017-04-10 | 2021-08-12 | 현대자동차주식회사 | 철계분말의 제조방법 및 이에 의해 제조되는 철계분말 |
CN110695566A (zh) * | 2019-10-09 | 2020-01-17 | 江苏远卓设备制造有限公司 | 一种铁基钎料以及使用该铁基钎料的焊接方法 |
US20220316430A1 (en) * | 2019-11-01 | 2022-10-06 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Low melting iron based braze filler metals for heat exchanger applications |
CN110819909A (zh) * | 2019-11-21 | 2020-02-21 | 天津铸金科技开发股份有限公司 | 一种耐高温气门喷焊粉末 |
CN114178740A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-03-15 | 无锡溢流和平动力科技有限公司 | 一种焊接材料及其制备方法 |
CN115287573B (zh) * | 2022-05-04 | 2023-08-04 | 南京农业大学 | 铁基含Al2O3/B4C复合陶瓷的高速电弧喷涂粉芯丝材及涂层的制备方法 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4075009A (en) | 1976-04-30 | 1978-02-21 | Alloy Metals, Inc. | Nickel base brazing alloy |
JPS5852521B2 (ja) * | 1979-05-10 | 1983-11-24 | 大同特殊鋼株式会社 | 球状ステンレス鋼粉末 |
US4314661A (en) | 1979-08-20 | 1982-02-09 | Allied Corporation | Homogeneous, ductile brazing foils |
JPS5785953A (en) * | 1980-11-14 | 1982-05-28 | Mitsubishi Metal Corp | Carbide dispersion type sintered iron alloy with superior wear resistance |
US4402742A (en) * | 1981-10-29 | 1983-09-06 | Get Products Corporation | Iron-nickel base brazing filler metal |
US4410604A (en) | 1981-11-16 | 1983-10-18 | The Garrett Corporation | Iron-based brazing alloy compositions and brazed assemblies with iron based brazing alloys |
US4516716A (en) | 1982-11-18 | 1985-05-14 | Gte Products Corporation | Method of brazing with iron-based and hard surfacing alloys |
US4444587A (en) * | 1983-02-03 | 1984-04-24 | Huntington Alloys, Inc. | Brazing alloy |
JPS6152302A (ja) * | 1984-08-20 | 1986-03-15 | Daido Steel Co Ltd | 粉末冶金用合金鋼粉末 |
JPS6281288A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-14 | Daido Steel Co Ltd | 溶融亜鉛めつき設備部品用溶接材料 |
JPH0724948B2 (ja) * | 1986-02-10 | 1995-03-22 | 新日本製鐵株式会社 | ステンレス鋼tig溶接用ワイヤ |
JPH0638997B2 (ja) * | 1986-03-28 | 1994-05-25 | 住友金属工業株式会社 | ろう付け接合用ろう薄帯 |
JPH01205898A (ja) | 1988-02-12 | 1989-08-18 | Hitachi Ltd | 高速増殖炉用溶接構造物 |
JPH02101148A (ja) | 1988-10-07 | 1990-04-12 | Hitachi Ltd | 耐硝酸性の優れた機器部材 |
JPH0813428B2 (ja) | 1989-08-29 | 1996-02-14 | 住友金属工業株式会社 | クラッド鋼管の接合方法 |
JP2787176B2 (ja) * | 1992-04-21 | 1998-08-13 | 株式会社クボタ | 鋼材搬送用ローラおよびローラ本体胴部の製造方法 |
IL118089A (en) * | 1995-05-22 | 2001-06-14 | Allied Signal Inc | Nickel-chrome solder alloys |
JP3168158B2 (ja) * | 1996-02-20 | 2001-05-21 | 福田金属箔粉工業株式会社 | ぬれ性・耐食性に優れたNi基耐熱ろう材 |
KR19990036151A (ko) * | 1996-06-04 | 1999-05-25 | 다나카 미노루 | 산화분위기중에서 접합 가능한 Fe기 재료의 액상 확산 접합용 Fe기 합금 박 |
SE523855C2 (sv) * | 2000-11-10 | 2004-05-25 | Alfa Laval Corp Ab | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av elememt och lödd produkt framställd härmed |
SE519062C2 (sv) * | 2001-05-03 | 2003-01-07 | Alfa Laval Corp Ab | Sätt att sammanlöda tunna värmeväxlarplattor samt lödd plattvärmeväxlare framställd enligt sättet |
-
2001
- 2001-06-05 SE SE0102010A patent/SE524928C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-06-03 PT PT2736376T patent/PT1401610E/pt unknown
- 2002-06-03 US US10/479,815 patent/US7455811B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-03 ES ES02736376.1T patent/ES2547347T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-03 EP EP02736376.1A patent/EP1401610B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-03 SI SI200231060T patent/SI1401610T1/sl unknown
- 2002-06-03 WO PCT/SE2002/001047 patent/WO2002098600A1/en active Application Filing
- 2002-06-03 KR KR1020037015888A patent/KR100865014B1/ko active IP Right Grant
- 2002-06-03 DK DK02736376.1T patent/DK1401610T3/en active
- 2002-06-03 JP JP2003501628A patent/JP4897194B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-03 PL PL367237A patent/PL202085B1/pl unknown
- 2002-06-03 CN CNB028114302A patent/CN1280063C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-03 EP EP15168191.3A patent/EP2937170A1/en not_active Withdrawn
- 2002-06-03 CA CA2449408A patent/CA2449408C/en not_active Expired - Lifetime
-
2007
- 2007-12-21 AU AU2007254649A patent/AU2007254649B2/en not_active Expired
-
2009
- 2009-04-15 JP JP2009099110A patent/JP5345442B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL202085B1 (pl) | 2009-05-29 |
DK1401610T3 (en) | 2015-10-26 |
EP1401610A1 (en) | 2004-03-31 |
ES2547347T3 (es) | 2015-10-05 |
SI1401610T1 (sl) | 2015-10-30 |
JP4897194B2 (ja) | 2012-03-14 |
US20040184945A1 (en) | 2004-09-23 |
CA2449408A1 (en) | 2002-12-12 |
KR20040006016A (ko) | 2004-01-16 |
AU2007254649A1 (en) | 2008-01-31 |
CN1514758A (zh) | 2004-07-21 |
CA2449408C (en) | 2012-08-14 |
EP1401610B1 (en) | 2015-07-22 |
SE0102010L (sv) | 2002-12-06 |
PL367237A1 (en) | 2005-02-21 |
US7455811B2 (en) | 2008-11-25 |
CN1280063C (zh) | 2006-10-18 |
SE0102010D0 (sv) | 2001-06-05 |
WO2002098600A1 (en) | 2002-12-12 |
AU2007254649B2 (en) | 2010-04-22 |
KR100865014B1 (ko) | 2008-10-23 |
JP5345442B2 (ja) | 2013-11-20 |
JP2009160659A (ja) | 2009-07-23 |
JP2004529776A (ja) | 2004-09-30 |
EP2937170A1 (en) | 2015-10-28 |
PT1401610E (pt) | 2015-10-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE524928C2 (sv) | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed | |
JP4090878B2 (ja) | 接合用材料およびそれを用いて製造した製品 | |
JP2009160659A6 (ja) | ろう付け材及びそれで得られる製品 | |
US6613123B2 (en) | Variable melting point solders and brazes | |
KR101812618B1 (ko) | 철-크롬계 브레이징 용가재 | |
AU2002214472A1 (en) | Material for joining and product produced therewith | |
US8951368B2 (en) | Iron-based brazing foil and method for brazing | |
CN101716703B (zh) | 低银SnAgCuBi系无铅焊锡合金及其制备方法 | |
KR20080043365A (ko) | 비정질 철-니켈-계 브레이징 포일 및 브레이징 방법 | |
KR20130116284A (ko) | Zn을 주성분으로 하는 Pb 프리 땜납 합금 | |
JPH03173729A (ja) | ろう付け充填金属として使用される銅合金 | |
JPH0292492A (ja) | ロウ材料 | |
KR20170105117A (ko) | 브레이징용 합금 분말 및 접합 부품 | |
CN107735213A (zh) | 合金 | |
AU2002309404A1 (en) | Brazing material and brazed product manufactured therewith | |
CN106735266A (zh) | 增材制造用不锈钢粉末、不锈钢及该不锈钢的制备方法 | |
CN114641363A (zh) | 用于热交换器应用的低熔点镍-锰-硅基钎焊填料金属 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |