SE509616C2 - Hårdmetallskär med smal kornstorleksfördelning av WC - Google Patents

Description

lO 15 20 25 30 35 saa. 616 2 och har en mycket god beläggningsvidhäftning. Vid svarvning, fräsning eller borrning i làglegerat stål eller rostfritt stål är den adhesiva förslitningen vanligen den dominerande förslitningstypen. Åtgärder kan vidtagas för att förbättra skärprestanda med avseende på en specifik förslitningstyp. Men mycket ofta har en sådan åtgärd en negativ effekt på andra förslitningsegenskaper. lnverkan av några möjliga åtgärder ges nedan: 1. Fräsning, svarvning eller borrning vid höga skärhastigheter och hög skäreggstemperatur kräver en hàrdmetall med en ganska stor mängd av kubiska karbider (en fast lösning av WC-TiC-Tac-NbC).

Termiska utmattningssprickor kommer ofta att lättare utvecklas i sådana hårdmetaller. 2. Bildandet av termiska utmattningssprickor kan minskas genom sänkning bindefasinnehållet. Men sådan åtgärd kommer att minska seghetsegenskaperna hos skäret vilket inte är önskvärt. 3. Förbättrad abrasiv förslitning kan erhållas genom att öka beläggningens tjocklek. Men tjocka beläggningar ökar risken för flagning och kommer att minska motståndet mot adhesiv förslitning.

Det har nu överraskande visat sig att hårdmetallskär tillverkade från pulverblandningar med hårda beståndsdelar med smala kornstorleksfördelningar och utan konventionell malning har utomordentliga skärprestanda i stål och rostfritt stål med eller utan råa ytor i svarvning, fräsning och borrning under båda torra och våta betingelser.

Pig l visar i l20OX mikrostrukturen hos ett hårdmetallskär enligt uppfinningen.

Fig 2 visar i l2OOX mikrostrukturen hos ett motsvarande skär tillverkat enligt känd teknik.

Enligt uppfinningen föreligger nu hårdmetallskär med utomordentliga egenskaper för maskinbearbetning av stål och rostfritt stål omfattande WC och 4-20 vikt-% Co, 12.5 vikt-% Co och 0-30 vikt-% kubisk karbid, företrädesvis 0-15 vikt-% kubisk karbid, helst O-10 vikt-% TaC, NbC medelkornstorlek i intervallet 0.8-3.5 um, företrädesvis 5- kubisk karbid såsom TiC, eller blandningar därav. WC-kornen har en företrädesvis l.0-3.0 um. Mikrostrukturen hos hårdmetallen enligt uppfinningen är ytterligare karakteriserad av en smal kornstorlek fördelning av WC i intervallet 0.5-4.5 um, och en lägre tendens för de kubiska 10 15 20 25 30 35 40 3 v sans sammet när de är närvarande, att bilda långt sammanhängande skelett jämfört med konventionell hårdmetall.

I en annan alternativ utföringsform föreligger hàrdmetallskär omfattande WC och 10-25 vikt-% Co, företrädesvis 15-20 vikt-% Co, och <2 vikt-%, företrädesvis <1 vikt-% karbidpartiklarna, kubiska karbider såsom Cr3C2 och/eller VC tillsatta som korntillväxthämmare. WC-kornen har en medelkornstorlek 0.2-1.0 pm. Mikrostrukturen hos hàrdmetall enligt uppfinningen är ytterligare karakteriserad av en smal kornstorleksfördelning av WC i intervallet 0-1.5 pm.

Mängden av W upplöst i bindefas styrs genom reglering av kolhalten genom små tillsatser av sot eller rent volframpulver. W- innehållet i bindefasen kan uttryckas som "CW-förhållandet" definierat som CW-förhållande = Ms / (vikt%Co * 0.0l6l) där MS är uppmätt mättnadsmagnetisering för den sintrade hàrdmetallkroppen i kA/m och vikt% Co är vikten i procent av Co i hårdmetallen. CW-förhållandet i skär enligt uppfinningen skall vara 0.82-1.0, företrädesvis 0.86-0.96.

De sintrade skären enligt uppfinningen används belagda eller obelagda, företrädesvis belagda med MTCVD, konventionell CVD eller PVD med eller utan Al2O3.Speciellt har multiskiktbeläggningar omfattande TiCxNyO2 med kolumnära korn följt av ett skikt av a- Al2O3, K-Al2O3 eller en blandning av a- och K-Al2O3, resultat. visat goda I en annan föredragen utföringsform kompletteras beläggningen beskriven ovan med ett TiN-skikt vilket borstat eller använt utan borstning. kunde vara Enligt sätt för föreliggande uppfinning våtblandas WC-pulver med en smal kornstorleksfördelning utan malning med deagglomererat pulver av andra karbider vanligen TiC, TaC och/eller NbC , bindemetall och pressmedel, torkas företrädesvis med spruttorkning, pressas till skär och sintras.

WC-pulver med en smal kornstorlek fördelning enligt uppfinningen med eliminerad grovkornsvans >4.5 um och med eliminerad finkornsvans, i en jetkvarn-klassificerare. Det är väsentligt enligt uppfinningen att blandningen äger rum utan malning dvs det får inte bli någon ändring i kornstorlek eller kornstorleksfördelning som resultat av blandningen. 10 15 20 25 30 35 40 4 509 616 um framställs med siktning såsom i en jetkvarnklassificerare. Det är väsentligt enligt uppfinningen att blandningen äger rum utan malning dvs det får inte bli någon ändring i kornstorlek eller kornstorleksfördelning som resultat av blandningen.

I en föredragen utföringsform är de hårda beståndsdelarna, åtminstone de med smal kornstorleksfördelning, efter försiktig deagglomerering belagda med bindemetall med användning av metoder beskrivna i patent US 5,505,902 eller svenskt patent SE 502 754. I sådant fall består hårdmetallpulver enligt uppfinningen företrädesvis av Co-belagd WC + Co-bindefas, med eller utan tillsatser av kubiska karbider, TiC, TaC, NbC , (Ti,W)C, (Ta,Nb)C, (Ti,Ta,Nb)C, (W,Ta,Nb)C, (W,Ti,Ta,Nb)C eller Cr3C2 och/eller VC belagda eller obelagda, företrädesvis obelagda, möjligen med ytterligare tillsatser av Co-pulver för att erhålla den önskade slutsammansättningen.

Exempel 1 A. Hàrdmetallskär av typen SEMN 1204 AZ, ett skär för 1.23 vikt% TaC och och rest WC med en kornstorlek av 1.6 um Koboltbelagd WC, WC-2 vikt% Co, framställd enligt US 5,505,902 deagglomererades försiktigt i en fräsning, med sammansättningen 9.1 vikt% Co, 0.30 vikt% NbC framställdes enligt uppfinningen. laboratoriejetkvarn, blandades med ytterligare mängd av Co och deagglomererad obelagd (Ta,Nb)C och TaC pulver för att erhålla den önskade materialsammansättningen. Blandningen utfördes i en etanol och vattenlösning (O.25 l vätska per kg hårdmetallpulver) i 2 timmar i en laboratorieblandare och satsstorleken var 10 kg.

Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel till slurryn. Kolhalten reglerades med sot till en bindefas högt legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.89. Efter spruttorkning pressades och sintrades skären enligt standardförfarande och täta strukturer Fig 1.

Före beläggning slipades en negativ fas med vinkeln 200 runt utan porositet erhölls, hela skäret.

Skären belades med ett 0.5 um likaxligt TiCN-skikt (med ett högt 0.05) användning av MTCVD-teknik (temperatur 885-850 OC och CH3CN som kol och kvävekälla). kväveinnehåll motsvarande ett uppskattat C/N-förhållande av följt av ett 4 um tjockt TiCN-skikt med kolumnära korn med I följande steg under samma beläggningscykel, utfälldes ett 1.0 um tjockt skikt av Al2O3 med användning av en lO 15 20 25 30 35 40 5 sne sexa temperatur av 970 OC och en koncentration av H25 dopmedel av 0.4 % som beskrivet i EP-A-523 021. Ett tunt (0.3 pm) skikt av TiN utfälldes ovanpå enligt känd CVD-teknik.

Röntgendiffraktionsmätning visade att Al2O3-skiktet bestod av 100 % K-fas.

De belagda skären borstades med en nylonborste innehållande SiC-korn. Undersökning av de borstade skären i ljusmikroskop visade att det tunna TiN-skiktet hade borstats bort endast längs skäreggen och lämnade där en jämn Al2O3-skiktyta.

Tjockleksmätningar på tvärsnitt av borstade prov visade ingen reduktion av beläggningen längs egglinjen utom för det yttre TiN- skikt som var avlägsnat.

B. Hàrdmetallskär av typen SEMN 1204 AZ med den samma kemiska medelkornstorlek för WC, CW-förhållande, fas och CVD-beläggning respektive men framställda från pulver tillverkade med konventionell kulmalningsteknik, Fig. 2, sammansättning, användes som referens för jämförelse med proven enligt ovan.

Skär från A jämfördes med skär från B i ett vàtfräsning prov i ett medium legerat stål (HB=2lO) med varmvalsade och rostiga ytor.

Två parallella stänger vardera av en tjocklek av 33 mm var centralt placerade relativt fräskroppen (diameter 100 mm), och stängerna var placerade med en luftspalt av 10 mm mellan dem.

Skärdata var: Hastighet= 160 m/min Matning= 0.20 mm/varv Skärdjup= 2 mm, entandsfräsning med kylmedel.

Utvärderad livslängd för variant A enligt uppfinningen var 3600 mm och för referensen variant B endast 2400 mm. Eftersom CW- förhållandet, den negativa fasen och beläggningarna var lika för varianterna A och B, beror skillnaderna i skärprestanda på de förbättrade egenskaper erhållna genom uppfinningen.

Exempel 2 A. Hårdmetallskär av typen SEMN 1204 AZ enligt uppfinningen identiska med prov (A) i Exempel 1.

B. Hårdmetallskär av typen SEMN 1204 AZ identisk med referensprov (B) i Exempel 1.

C. En starkt konkurrerande hàrdmetallsort av typen SEKN 1204 från en yttre ledande hàrdmetalltillverkare med sammansättningen 7.5 vikt-% CO, 0.4 Vikt-% TaC, 0.1 vikt% NbC , 0.3 vikt% TiC rest 10 15 20 25 30 35 40 . 6 -509 616 i v.

WC och ett CW-förhållande av 0.95. Skäret var försett med en beläggning bestående av ett 0.5 pm likaxligt TiCN-skikt, 2.1 pm kolumnärt TiCN-skikt, Skär från A jämfördes emot skär från B och C i ett (HB=300) med förbearbetade En stång med en tjocklek av 180 mm var centralt placerad torrfräsningsprov i ett låglegerat stål ytor. relativt fräskroppen (diameter 250 mm) Skärdata var: Hastighet= 150 m/min, Matning= 0.23 mm/varv Skärdjup= 2 mm, entandsfräsning torra betingelser.

Skär B gick sönder efter 6000 mm efter kamsprickbildning och urflisning och skär C gick sönder efter 4800 mm av ett liknande förslitningsmönster. Slutligen, skär A enligt uppfinningen gick sönder efter 8000 mm.

Exempel 3 A. Hàrdmetallskär av typen CNMG 120408-QM, ett skär för svarvning, med sammansättningen 8.0 vikt% Co, och rest WC med en kornstorlek av 3.0 um framställdes enligt uppfinningen. belagd WC, WC-8 vikt% Co, framställd enligt US 5,505,902 deagglomererades försiktigt i en laboratoriejetkvarn. Blandningen (0.25 l vätska per kg i 2 timmar i en laboratorieblandare och Kobolt utfördes i en etanol och vattenlösning hårdmetallpulver) satsstorleken var l0 kg. Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel till slurryn. Kolhalten var reglerades med sot till en bindefas legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.93. Efter spruttorkning pressades skär och sintrades enligt standardförfarande och täta strukturer utan porositet var erhölls.

Skären belades med konventionell CVD TiN+TiCN,l+l pm.

B. Hàrdmetallskär av typen CNMG 120408-QM med samma kemiska sammansättning, medelkornstorlek av WC, CW-förhållande och samma CVD-beläggning respektive men framställda från pulver tillverkat med konventionell kulmalningsteknik användes som referens för jämförelse med proven enligt ovan.

Skär från A och B jämfördes i en plansvarvningsprov där motståndet mot plastisk deformation mättes som fasförslitningen.

Arbetstyckematerialet var ett ganska högt (HB=3lO). legerat stål, en stång med diameter 180 mm Skärdata var: 2.2 um -Al2O3-skikt och ett 0.3 pm TiN-skikt. 10 15 20 25 30 35 7 509 6155 Hastighet= 290 m/min Matning= 0.30 mm/varv Skärdjup= 2 mm Fasförslitning efter två passager (genomsnitt för 3 eggar per variant) befanns vara 0.27 mm för variant A enligt uppfinningen och 0.30 för variant B.

Exempel 4 A. Hàrdmetallskär av typen CNMG120408-MM, ett skär för svarvning, med sammansättningen 10.5 vikt-% Co, 1.16 vikt-% Ta, 0.28 vikt-% Nb och rest WC med en kornstorlek av 1.6 pm framställdes enligt uppfinningen. Koboltbelagd WC, WC-6 vikt% Co, framställd enligt US 5,505,902 var försiktigt deagglomererat i en laboratoriejetkvarn, blandad med ytterligare mängd av Co och deagglomererat obelagd (Ta,Nb)C och TaC pulver för att erhålla önskat materialsammansättning. Blandningen utfördes i en etanol och vattenlösning (0.25 l vätska per kg hårdmetallpulver) i 2 timmar i en laboratorieblandare och satsstorleken var 10 kg.

Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel till slurryn. Kolhalten reglerades med sot till en bindefas högt legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.87. Efter spruttorkning pressades skär och sintrades enligt standardförfarande och täta strukturer utan porositet erhölls.

Skären belades med ett innersta 0.5 um likaxligt TiCN-skikt med ett högt kväveinnehåll, motsvarande ett uppskattat C/N förhållande av 0.05, följt av ett 4.2 um tjock skikt av kolumnär TiCN utfälld med användning av MT-CVD teknik. I följande steg under samma beläggningsprocess utfälldes ett 1.0 um skikt av Al2O3 bestående av ren K-fas enligt metod beskriven i EP-A-523 021. tunt 0.5 um TiN-skikt utfälldes under samma cykel ovanpå Al2O3- Det belagda skäret borstades med en SiC innehållande nylonborste efter beläggning varvid det TiN-skiktet på eggen avlägsnades.

B. Hårdmetallskär av typen CNMGl20408-MM med samma kemiska sammansättning, medelkornstorlek för WC, CW-förhållande och samma CVD-beläggning respektive men framställda från pulver tillverkat med konventionell kulmalningsteknik användes som referens för jämförelse med proven enligt ovan. 10 15 20 25 30 35 40 8 509 616 Skär från A och B jämfördes i planing av en stång med diameter 180, med två, motsatta, plana sidor (tjocklek 120 mm) i 4LR6O material (ett rostfritt stål).

Skärdata var: Matning= 0.25 mm/varv, Hastighet= 180 m/min och Skärdjup= 2.0 mm.

Förslitningsmekanism i det här provet är urflisning av eggen.

Resultat Skär uppfinningen Antal ingreppA, l9B enligt 15 Exempel 5 A. Hårdmetallskär av typen CNMG120408-PM med sammansättningen 5.48 vikt-% Co, 3.30 vikt-% Ta, 2.06 vikt-% Nb, 2.04 vikt% Ti och rest WC med en kornstorlek av 1.6 pm framställdes enligt uppfinningen. Koboltbelagd WC, WC-5 vikt% Co, framställd enligt US 5,505,902 deagglomererades försiktigt i en laboratoriejetkvarn, blandades med ytterligare mängd av Co och deagglomererat obelagt (Ta,Nb)C, TaC och (Ti,W)C pulver för att erhålla önskad materialsammansättning. Blandningen utfördes i en etanol och vattenlösning (0.25 l vätska per kg hàrdmetallpulver) i 2 timmar i en laboratorieblandare och satsstorleken var 10 kg. Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel till slurryn. Kolhalten reglerades med volframpulver till en bindefas legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.95. sintrades enligt standardförfarande och täta strukturer utan Efter spruttorkning pressades skär och porositet erhölls.

Skären belades med ett innersta 5 um skikt av TiCN, följt av i följande steg under samma beläggningsprocess ett 6 pm skikt av Al203.

B. Hårdmetallskär av typen CNMGl20408-PM med sammansättningen 5.48 vikt-% Co, 3.30 vikt-% Ta, 2.06 vikt-% Nb, 2.04 vikt% Ti och rest WC med en kornstorlek av 1.6 um framställdes enligt uppfinningen. Obelagd deagglomererad WC blandades med ytterligare TaC och (Ti,W)C pulver för att erhålla en önskad materialsammansättning. mängd av Co och deagglomererat obelagt (Ta,Nb)C, Blandningen utfördes i en etanol och vattenlösning (0.25 l vätska 10 15 20 25 30 35 40 9 sus 615 per kg hàrdmetallpulver) i 2 timmar i en laboratorieblandare och satsstorleken var 10 kg. Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel, till slurryn. Kolhalten reglerades med volframpulver till en bindefas legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.95.

Efter spruttorkning pressades skär och sintrades enligt standardförfarande och täta strukturer utan porositet erhölls.

Skären belades med ett innersta 5 um skikt av TiCN, följt av i följande steg under samma beläggningsprocess ett 6 pm skikt av Al2O3.

C. Hàrdmetallskär av typen CNMGl20408-PM med sammansättningen 5.48 vikt-% Co, 3.30 vikt-% Ta, 2.06 vikt-% Nb, 2.04 vikt% Ti och rest WC framställd från pulver tillverkat med konventionell kulmalningsteknik med samma CW-förhållande och nästan samma genomsnittlig WC-kornstorlek som skär A och B belades med samma beläggning som skär A och B.

Skär från A, B och C jämfördes i ett yttre längsgående svarvprov med skärhastighet 220 m/min och 190 m/min resp., ett skärdjup av 2 mm, och en matning per tand av 0.7 mm/varv.

Arbetetsmaterial var SS 2541 med en hårdhet av 300 HB och en diameter av 160 mm. Förslitningskriteriet i det här provet var måttet på eggens nedböjning i um, som avspeglar det omvända motståndet mot plastisk deformation. Ett lägre värde av eggnedböjningen anger högre motstånd mot plastisk deformation.

Följande resultat erhölls v= 190 m/min v=220 m/min eggnedböjning, um eggnedböjning, m A 59 85 B 56 93 C 89 116 Eftersom det allmänna seghetsbeteendet var liknande är det klart att både skär A framställt från Co-belagd WC och skär B framställt från obelagd WC båda enligt uppfinningen, presterar bättre än skär C framställt med konventionella tekniker.

Exempel 6 A. Hårdmetallskär av typen CNMG120408-PM med sammansättningen 5.48 vikt-% Co, 3.30 vikt-% Ta, 2.06 vikt-% Nb, 2.04 vikt% Ti och rest WC med en kornstorlek av 1.6 um framställdes enligt Koboltbelagd WC, WC-5 vikt% Co, framställd enligt US 5,505,902 deagglomererades försiktigt i en laboratoriejetkvarn, uppfinningen. 10 15 20 25 30 35 40 10 509 616 blandad med ytterligare mängd av Co och deagglomererat obelagd (Ta,Nb)C, TaC och (Ti,W)C pulver för att erhålla önskad materialsammansättning. Blandningen utfördes i en etanol och vatten lösning (O.25 l vätska per kg hårdmetallpulver) i 2 timmar i en laboratorieblandare och satsstorleken var 10 kg. Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel till slurryn. Kolhalten reglerades med volframpulver till en bindefas legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.95. Efter spruttorkning pressades skär och sintrades enligt standardförfarande och täta strukturer utan porositet erhölls.

Skären belades med ett innersta 5 um skikt av TiCN, följt av i följande steg under samma beläggningsprocess ett 6 um skikt av Al2O3.

B. Hårdmetallskär av typen CNMGl20408-PM med sammansättningen 5.48 vikt-% Co, 3.30 vikt-% Ta, 2.06 vikt-% Nb, 2.04 vikt% rest WC med en kornstorlek av 1.6 um framställdes Ti och enligt uppfinningen. Obelagd deagglomererad WC blandades med ytterligare TaC och (Ti,W)C pulver för att erhålla önskad materialsammansättning. Blandningen mängd av Co och deagglomererat obelagd (Ta,Nb)C, utfördes i en etanol och vattenlösning (O.25 l vätska per kg hårdmetallpulver) i 2 timmar i en laboratorieblandare och satsstorleken var 10 kg. Dessutom tillsattes 2 vikt% pressmedel till slurryn. Kolhalten reglerades med volframpulver till en bindefas legerad med W motsvarande ett CW-förhållande av 0.95.

Efter spruttorkning pressades skär och sintrades enligt standardförfarande och täta strukturer utan porositet erhölls.

Skären belades med ett innersta 5 pm skikt av TiCN, följt av i följande steg under samma beläggningsprocess ett 6 um skikt av Al2O3.

C. Hårdmetallskär av typen CNMGl20408-PM med sammansättningen 5.48 vikt-% Co, 3.30 vikt-% Ta, 2.06 vikt-% Nb, 2.04 vikt% Ti och rest WC framställda från pulver tillverkat med konventionell kulmalningsteknik med samma CW-förhållande och nästan samma genomsnittlig WC-kornstorlek som skär A och B belades med samma beläggning som skär A och B.

Skär från A, B och C jämfördes i ett yttre längsgående och en Arbetsmaterialet var SS 2541 med svarvprov med skärdata 240 m/min, ett skärdjup av 2 mm, matning per tand av 0.7 mm/varv. en hårdhet av 300 HB och en diameter av 160 mm.

Förslitningskriterier i de här provet var måttet på maximal 11 sne 616 fasförslitning efter 5 min skärtid, som avspeglar motståndet mot plastisk deformation.

Följande resultat erhölls max. fasförslitning, pm 5 A 28 B 35 C 38 Eftersom det allmänna seghetsbeteendet var liknande är det klart att både skär A framställt från Co-belagd WC och skär B 10 framställt från obelagd WC båda enligt uppfinningen presterar bättre än skär C framställt med konventionella tekniker.

Claims (5)

10 15 20 25 30 sne 616 ?2 åífiï

1. Ett hårdmetallskär med utomordentliga egenskaper för maskinbearbetning av stål och rostfritt stål omfattande WC och 4- 25 vikt-% Co varvid WC-kornen har en medelkornstorlek i intervallet 0.2-3.5 pm och en smal kornstorleksfördelning i att W-halten i bindefasen uttryckt som "CW-förhållandet" definierat som CW-förhållande = Ms / vikt%Co * 0.016l där MS är uppmätt mättnadsmagnetisering av det sintrade intervallet O-4.5 pm, k ä n n e t e c k n a t av, hårdmetallskäret i kA/m och vikt% Co är viktprocent av Co i hårdmetallen skall vara 0.82-1.0, företrädesvis 0.86-0.96.

2. Ett hårdmetallskär enligt föregående krav omfattande WC, 5- 20 vikt-% Co och O-30 vikt-% kubisk karbid, företrädesvis O-15 vikt-% kubisk karbid, helst 0-10 vikt-% kubisk karbid såsom TiC, TaC, NbC medelkornstorlek i intervallet 0.8-3.5 pm företrädesvis 1.0-3.0 pm eller blandningar därav, varvid WC-kornen har en k ä n n e t e c k n a t av, att WC-kornen har en smal kornstorleksfördelning i intervallet 0.5-4.5 pm.

3. Ett hårdmetallskär enligt krav 1 omfattande WC och 10-25 vikt-% Co, företrädesvis 15-20 vikt-% Co varvid WC-kornen har en av en smal medelkornstorlek 0.2-1.0 pm, k ä n n e t e c k n a t kornstorleksfördelning av WC i intervallet O-1.5 pm.

4. Ett hårdmetallskär enligt något av föregående krav, k ä n- n e t e c k n a t av, att sagda skär är försett med en tunn slitstark beläggning.

5. Ett hårdmetallskär enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a t av att sagda beläggning omfattar TiCxNyOZ med kolumnära korn följt av ett skikt av a-Al2O3, K -Al2O3 eller en blandning av a- och K- Al2O3.