[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2650468C2 - Punch for bending pressing - Google Patents

Punch for bending pressing Download PDF

Info

Publication number
RU2650468C2
RU2650468C2 RU2016138627A RU2016138627A RU2650468C2 RU 2650468 C2 RU2650468 C2 RU 2650468C2 RU 2016138627 A RU2016138627 A RU 2016138627A RU 2016138627 A RU2016138627 A RU 2016138627A RU 2650468 C2 RU2650468 C2 RU 2650468C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
punch
bending
circular arc
sheet material
arc
Prior art date
Application number
RU2016138627A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2016138627A3 (en
RU2016138627A (en
Inventor
Масаюки ХОРИЭ
Исаму ЯСУХАРА
Юкуя ТАМУРА
Кендзи ТАНИЙТИ
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Publication of RU2016138627A3 publication Critical patent/RU2016138627A3/ru
Publication of RU2016138627A publication Critical patent/RU2016138627A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2650468C2 publication Critical patent/RU2650468C2/en

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21DWORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D5/00Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
    • B21D5/01Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves between rams and anvils or abutments
    • B21D5/015Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves between rams and anvils or abutments for making tubes
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21DWORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D5/00Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
    • B21D5/01Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves between rams and anvils or abutments
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21DWORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D37/00Tools as parts of machines covered by this subclass
    • B21D37/10Die sets; Pillar guides

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)

Abstract

FIELD: technological processes.
SUBSTANCE: invention relates to metal forming, particularly, to a punch for bending sheet material. Punch is movable for successively pressing a sheet material across its width. Punch comprises a head with a working surface directly in contact with the sheet material to give it a concave shape and a support connected to the head. In this case, the working surface of the head is formed by a non-uniform arc of a circle and the maximum radius in the central region in the width direction.
EFFECT: increased delicacy of large diameter pipes.
6 cl, 9 dwg, 1 tbl

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к пуансону для гибочного прессования, который пригоден для эффективного производства толстых стальных труб большого диаметра, например, применяемых в трубопроводах и т.п., путем последовательного прессования и сгибания листового материала вдоль направления его подачи через трехточечный гибочный пресс.The present invention relates to a bending press punch that is suitable for efficiently manufacturing large diameter thick steel pipes, such as those used in pipelines and the like, by sequentially pressing and bending sheet material along the feed direction thereof through a three-point bending press.

Уровень техникиState of the art

В качестве технологии изготовления толстых стальных труб большого диаметра, используемых для трубопроводов и т.п., широко применяют так называемую технологию UOЕ-формования для прессования листовой стали, имеющей заданную длину, ширину и толщину листа, в U-образную форму, прессования стального листа в О-образную форму, стыкования торцевых его участков путем сварки для образования стальной трубы, и последующего расширения ее диаметра (так называемое расширение трубы), чтобы улучшить ее круглость.As the technology for manufacturing thick steel pipes of large diameter used for pipelines and the like, the so-called UOE molding technology is widely used for pressing sheet steel having a predetermined length, width and thickness of a sheet into a U-shape, pressing a steel sheet into an O-shape, joining its end sections by welding to form a steel pipe, and then expanding its diameter (the so-called expansion of the pipe) to improve its roundness.

Тем не менее, в вышеупомянутой технологии UOE-формования в процессе формования стального листа в U-образную форму и О-образную форму посредством прессования стального листа требуется высокое давление пресса, так что не остается выбора, кроме как использовать пресс большого размера.However, in the aforementioned UOE molding technology, a high press pressure is required in the process of forming a steel sheet into an U-shape and an O-shape by pressing a steel sheet, so that there is no choice but to use a large press.

По этой причине были проведены исследования на предмет технологии снижения давления пресса при производстве стальных труб такого типа.For this reason, studies have been conducted on the subject of technology for reducing press pressure in the production of steel pipes of this type.

Что касается известного уровня техники, на практике применяют технологию гибочного прессования, в соответствии с которой сначала выполняют сгибание (сгибание краев) торцевых участков в направлении ширины стального листа, затем придают стальному листу по существу круглую форму посредством осуществления трехточечного гибочного прессования несколько раз, а затем корректируют форму стальной трубы.With regard to the prior art, bending pressing technology is used in practice, according to which the bending (bending of the edges) of the end sections in the direction of the width of the steel sheet is first performed, then the steel sheet is given a substantially circular shape by three-point bending, several times, and then adjust the shape of the steel pipe.

На фиг. 9 приведен вид, показывающий вариант осуществления такого гибочного прессования. Ссылочная позиция 101 на фиг. 9 обозначает прессовую матрицу, расположенную на пути подачи листового материала S. Прессовая матрица 101 включает в себя пару, состоящую из левого и правого стержнеобразных элементов 101а и 101b, которые поддерживают листовой материал S в двух точках вдоль направления подачи, а расстояние е между левым и правым стержнеобразными элементами можно изменять в зависимости от размера формируемой стальной трубы. Однако в ходе изготовления открытой трубы посредством прессования листового материала S расстояние е не изменяют.In FIG. 9 is a view showing an embodiment of such bending pressing. Reference numeral 101 in FIG. 9 denotes a press die located in the feed path of the sheet material S. The press die 101 includes a pair of left and right rod-shaped members 101a and 101b that support the sheet material S at two points along the feed direction, and the distance e between the left and right rod-shaped elements can be changed depending on the size of the formed steel pipe. However, during the manufacturing of the open pipe by pressing the sheet material S, the distance e is not changed.

Пуансон 102 может перемещаться, приближаясь и отдаляясь от прессовой матрицы 101. Пуансон 102 включает в себя головку 102а пуансона, имеющую выпуклую вниз рабочую поверхность К, которая вступает в непосредственный контакт с листовым материалом S, чтобы придать листовому материалу S вогнутую форму, и опору 102b пуансона, которая ведет к задней части головки 102а пуансона и поддерживает головку 102а пуансона. Максимальная ширина головки 102а пуансона, в общем, равна ширине (толщине) опоры 102b пуансона. Также, валок 103 образует путь подачи листового материала S.The punch 102 can move closer and farther away from the press die 101. The punch 102 includes a punch head 102a having a convex downward working surface K that comes into direct contact with the sheet material S to give the sheet material S a concave shape, and a support 102b a punch that leads to the rear of the punch head 102a and supports the punch head 102a. The maximum width of the punch head 102a is generally equal to the width (thickness) of the punch support 102b. Also, the roll 103 forms a feed path for sheet material S.

При сгибании, осуществляемом посредством трехточечного гибочного прессования, обычно эмпирически определяют, сколько раз надо осуществить сгибание, и используемый пуансон (в частности, его форму) с учетом нагрузки и формы продукции во время сгибания (например, рабочая ширина пуансона составляет около 120 мм, а число сгибаний примерно 50-60).When bending by three-point bending, it is usually empirically determined how many times the bending is necessary and the punch used (in particular, its shape) taking into account the load and the shape of the product during bending (for example, the working width of the punch is about 120 mm, and the number of bends is approximately 50-60).

В способе сгибания при увеличении числа сгибаний сложно осуществлять эффективное производство. В качестве решения этой задачи, например, в JP-A-2005-324255 описан способ, в котором прессование стального листа проводят в направлении ширины, осуществляя сгибание с обоих торцевых участков и особого промежуточного участка в направлении ширины стального листа, так что остаются прямые участки желаемой длины, а участок между прямыми участками является дугой окружности, одновременно сваривают участок стыковки, чтобы получить полусформированную стальную трубу, и после нагрева всей полусформированной круглой стальной трубы выполняют горячее формование на всем множестве формовочных валков, в которых формующая поверхность имеет полукруглую форму, соответствующую конечному радиусу, чтобы, тем самым, скорректировать форму.In the bending method, with an increase in the number of bends, it is difficult to carry out efficient production. As a solution to this problem, for example, JP-A-2005-324255 describes a method in which steel sheet is pressed in the width direction, bending from both end sections and a special intermediate section in the width direction of the steel sheet, so that straight sections remain the desired length, and the section between the straight sections is an arc of a circle, at the same time, the docking section is welded to obtain a half-formed steel pipe, and after heating the entire half-formed round steel pipe, hot movanie on the entire set of molding rollers in which the molding surface has a semicircular shape corresponding to the final radius, to thereby adjust the shape.

Однако в соответствии с JP-A-2005-324255 полученное после прессования тело имеет форму, близкую к квадратной, и необходимо отдельно выполнить процесс (горячий) для корректирования формы, так что имеет место проблема, связанная со значительным ростом производственных издержек, если учитывать потребление тепловой энергии, подаваемой при нагреве.However, in accordance with JP-A-2005-324255, the body obtained after pressing has a shape close to square, and it is necessary to separately perform the process (hot) to adjust the shape, so that there is a problem associated with a significant increase in production costs, taking into account consumption thermal energy supplied during heating.

Также в этом способе, если в качестве исходного листа используют листовой материал, произведенный посредством процесса термомеханической закалки для обеспечения прочности, жесткости и свариваемости, то имеется риск ухудшения этих характеристик.Also in this method, if a sheet material produced by a thermomechanical hardening process to provide strength, stiffness and weldability is used as a starting sheet, then there is a risk of deterioration of these characteristics.

В то же время в JP-A-2004-82219 описан способ сокращения числа сгибаний при трехточечном гибочном прессовании, при уменьшении напряжения, воздействующего на соединительный участок между головкой пуансона и сгибающей плитой для поддерживания головки пуансона (соответствующей опоре для пуансона).At the same time, JP-A-2004-82219 describes a method for reducing the number of bends during three-point bending, while reducing the stress exerted on the connecting portion between the punch head and the bending plate to support the punch head (corresponding to the support for the punch).

В соответствии с JP-A-2004-82219, так как рабочая ширина головки пуансона больше, чем ширина сгибающей плиты, то можно сократить число сгибаний при трехточечном гибочном прессовании по сравнению со случаем головки пуансона, показанной на фиг. 9. Более того, так как головка пуансона прикреплена к сгибающей плите с возможностью поворота, то на сгибающую плиту воздействует только небольшой изгибающий момент, вызванный трением поворотной части, и, таким образом, имеется преимущество, заключающееся в том, что сокращается нагрузка на оборудование. Тем не менее, так как поворачивающийся участок опоры имеет меньшую ширину, чем сгибающая плита, то вызывает обеспокоенность, что большое поверхностное давление воздействует на площадку, вызывая износ и деформацию поворачивающегося участка опоры, и есть вероятность, что на ранней стадии нельзя будет сохранить функцию вращения.According to JP-A-2004-82219, since the working width of the punch head is larger than the width of the bending plate, it is possible to reduce the number of bends in three-point bending pressing compared with the case of the punch head shown in FIG. 9. Moreover, since the punch head is rotatably attached to the bending plate, only a small bending moment is applied to the bending plate caused by friction of the rotary part, and thus there is an advantage in that the load on the equipment is reduced. However, since the pivot portion of the pylon has a smaller width than the bending plate, it is of concern that high surface pressure acts on the pad, causing wear and deformation of the pivot portion of the pivot, and it is likely that the rotation function cannot be maintained at an early stage .

Раскрытие сущности изобретенияDisclosure of the invention

Задача, решаемая изобретением.The problem solved by the invention.

Как было описано выше, в обычных технологиях не просто увеличить рабочую ширину головки пуансона, используемой при гибочном прессовании, и чтобы предотвратить излишнюю нагрузку, оказываемую на соединительный участок между головкой пуансона и опорой пуансона при расширении рабочей ширины головки пуансона, полезно существенно увеличить ширину (толщину) опоры пуансона.As described above, in conventional technologies, it is not only easy to increase the working width of the punch head used in bending pressing, and to prevent excessive load exerted on the connecting portion between the punch head and the punch support when expanding the working width of the punch head, it is useful to significantly increase the width (thickness ) punch support.

Тем не менее, с точки зрения повышения точности в процессе после гибочного формования в последние годы требуют сократить ширину (толщину) опоры пуансона, используемого при гибочном прессовании.However, from the point of view of increasing accuracy in the process after bending molding, in recent years it is required to reduce the width (thickness) of the support of the punch used in bending pressing.

Также, в случае формования листового материала в цилиндрическую форму посредством гибочного прессования для получения трубчатого тела, даже если трубчатое тело удаляют в продольном направлении, когда трубчатое тело как материал, который надо формовать, извлекают из пуансона, теоретически невозможно обеспечить зазор между торцевыми участками листа по ширине, направленными друг к другу в трубчатом теле, который имеет ширину меньше, чем ширина (толщина) опоры пуансона.Also, in the case of forming the sheet material into a cylindrical form by means of bending pressing to obtain a tubular body, even if the tubular body is removed in the longitudinal direction when the tubular body as the material to be molded is removed from the punch, it is theoretically impossible to provide a gap between the end sections of the sheet along width directed to each other in a tubular body, which has a width less than the width (thickness) of the support of the punch.

В трубчатом теле (в дальнейшем, также называемом открытой трубой) с зазором, когда листовой материал был сформован в цилиндрическую форму, а торцевые участки листа по ширине, направленные друг к другу, не были сварены, при сваривании торцевых участков листа по ширине, направленных друг к другу (в дальнейшем такое место также называют участком шва), необходимо деформировать трубчатое тело, прикладывая усилие снаружи трубчатого тела, и устранить зазор путем смыкания торцевых участков листа по ширине, направленных друг к другу. Здесь, при гибочном прессовании, так как зазор между торцевыми участками листа по ширине является небольшим, то усилие, требуемое для стыковки торцевых участков листа по ширине друг с другом, является небольшим, и также сложнее появиться недостаткам формы, таким как нарушение круглости. Таким образом, существует растущая потребность в технологии подавления увеличения ширины (толщины) опоры пуансона, насколько это возможно, при этом расширяя рабочую ширину головки пуансона при гибочном прессовании.In a tubular body (hereinafter, also referred to as an open pipe) with a gap when the sheet material was formed into a cylindrical shape, and the end sections of the sheet in width directed towards each other were not welded, when welding the end sections of the sheet in width, directed to each other to a friend (hereinafter, this place is also called the seam section), it is necessary to deform the tubular body by applying force outside the tubular body and eliminate the gap by closing the end sections of the sheet in width directed towards each other. Here, in bending pressing, since the gap between the end sections of the sheet in width is small, the force required to fit the end sections of the sheet in width with each other is small, and it is also more difficult to form defects such as roundness. Thus, there is a growing need for technology to suppress the increase in the width (thickness) of the support of the punch, as far as possible, while expanding the working width of the head of the punch during bending.

Таким образом, задача настоящего изобретения заключается в том, чтобы предложить пуансон для гибочного прессования, способный эффективно осуществлять сгибание, не вызывая износа и деформации пуансона и не нарушая качество изделия, при производстве стальной трубы из листового материала посредством трехточечного гибочного прессования.Thus, it is an object of the present invention to provide a bending press punch capable of efficiently bending without causing wear and deformation of the punch and without compromising product quality in the production of a steel pipe from sheet material by three-point bending.

Средство решения задачиMeans of solving the problem

В настоящем изобретении предложен пуансон для гибочного прессования, содержащий прессовые матрицы, расположенные через интервал вдоль направления подачи листового материала для поддерживания листового материала в двух местах; и пуансон, который может перемещаться, приближаясь и отдаляясь от прессовых матриц, и который последовательно прессует листовой материал, поддерживаемый прессовыми матрицами вдоль направления подачи, осуществляя сгибания, причем у пуансона имеется головка пуансона, которая непосредственно контактирует с листовым материалом, чтобы прессовать листовой материал, и опора пуансона, которая удерживается, будучи соединенной с задней стороной головки пуансона, и поддерживает головку пуансона, а головка пуансона оснащена рабочей поверхностью, причем центр рабочей поверхности совпадает с осью опоры пуансона, и она образована неравномерной дугой окружности, радиус которой в центральной области по направлению ширины является максимальным радиусом.The present invention provides a bending punch comprising press dies spaced at intervals along the feed direction of the sheet material to support the sheet material in two places; and a punch that can move closer and farther away from the press dies, and which sequentially presses the sheet material supported by the press dies along the feed direction by bending, the punch having a punch head that is in direct contact with the sheet material to extrude the sheet material, and a punch support that is held connected to the back side of the punch head and supports the punch head, and the punch head is equipped with a work surface , With the center of the working surface coincides with the axis of the punch support, and it is formed by an uneven arc of a circle whose radius in the central region along the width direction is the maximum radius.

Для пуансона для гибочного прессования, имеющего вышеупомянутую конфигурацию, как для специального средства решения задач настоящего изобретения, предпочтительно следующее:For a bending punch having the aforementioned configuration, as a special means for solving the problems of the present invention, preferably the following:

1) неравномерная дуга окружности составляет непрерывную дугу окружности или разрывную дугу окружности,1) a non-uniform circular arc is a continuous circular arc or a discontinuous circular arc,

2) неравномерная дуга окружности составляет эвольвенту,2) the non-uniform arc of a circle makes an involute,

3) если неравномерная дуга окружности составляет непрерывную дугу окружности или разрывную дугу окружности, то непрерывная дуга окружности и разрывная дуга окружности состоят из основной дуги окружности, радиус которой соответствует внутреннему диаметру цилиндрического тела, которое надо получить, и у которой рабочая ширина боковых участков (длины контакта) относительно центра рабочей поверхности одинакова, и вспомогательной дуги окружности, соединяющейся с краем по ширине основной дуги окружности, радиус которой меньше, чем радиус основной дуги,3) if a non-uniform circular arc makes up a continuous circular arc or a discontinuous circular arc, then a continuous circular arc and a continuous circular arc consist of the main circular arc, the radius of which corresponds to the inner diameter of the cylindrical body to be obtained, and which has the working width of the side sections (lengths contact) with respect to the center of the working surface is the same, and the auxiliary arc of a circle connecting to the edge along the width of the main arc of a circle whose radius is less than the radius of novnoy arc,

4) в неравномерной дуге окружности дуга окружности, вносящая основной вклад в сгибание, имеет рабочую ширину, равную 0,90 от шага подачи листового материала, и4) in a non-uniform circular arc, the circular arc, which makes the main contribution to bending, has a working width equal to 0.90 from the pitch of the sheet material, and

5) в непрерывной дуге окружности и в разрывной дуге окружности основная дуга окружности имеет рабочую ширину, равную 0,90 от шага подачи листового материала.5) in a continuous circular arc and in a discontinuous circular arc, the main circular arc has a working width equal to 0.90 from the pitch of the sheet material.

Результат изобретенияResult of invention

В соответствии с пуансоном для гибочного прессования, предложенным в изобретении и имеющим вышеописанную конфигурацию, предложена головка пуансона с рабочей поверхностью, имеющей центр рабочей поверхности, совпадающий с осью опоры пуансона, и образованной неравномерной дугой окружности, радиус которой в центральной области в направлении ширины является максимальным радиусом. Таким образом, даже если увеличивается диапазон сгибания листового материала, конец по ширине рабочей поверхности не сильно контактирует с листовым материалом, и можно устранить появление избыточного изгибающего момента, который может вызвать деформацию или повредить пуансон. Более того, так как можно сгибать листовые материалы, имеющие ширину больше, чем при обычной технологии, то можно получить стальную трубу, обладающую хорошей круглостью, при меньшем числе сгибаний. Более того, такой процесс, как нагрев листового материала, необязателен, так что можно сохранить такие характеристики, как прочность, жесткость и свариваемость и т.п., полученные в процессе производства листового материала (исходного листа).In accordance with the bending punch proposed in the invention and having the above configuration, a punch head with a working surface having a center of the working surface coinciding with the axis of the support of the punch and formed by an irregular circular arc with a maximum radius in the central region in the width direction radius. Thus, even if the bending range of the sheet material is increased, the end across the width of the working surface does not strongly contact the sheet material, and the appearance of excessive bending moment, which can cause deformation or damage the punch, can be eliminated. Moreover, since it is possible to bend sheet materials having a width greater than with conventional technology, it is possible to obtain a steel pipe having good roundness with a smaller number of bends. Moreover, a process such as heating the sheet material is optional, so that it is possible to maintain characteristics such as strength, stiffness and weldability, etc., obtained in the production process of the sheet material (source sheet).

Более того, в соответствии с пуансоном для гибочного прессования, предложенным в изобретении, неравномерная дуга окружности является непрерывной дугой окружности или разрывной дугой окружности, полученной путем объединения по меньшей мере двух дуг с различными радиусами, так что конец по ширине рабочей поверхности головки пуансона не сильно контактирует с листовым материалом во время сгибания. Поэтому можно предотвратить избыточный изгибающий момент, который вызывает деформацию и повреждение пуансона. Также сравнительно легко сформировать рабочую поверхность.Moreover, according to the bending press punch proposed in the invention, the non-uniform circular arc is a continuous circular arc or a discontinuous circular arc obtained by combining at least two arcs with different radii, so that the end across the width of the working surface of the punch head is not strong in contact with the sheet material during bending. Therefore, excessive bending moment that causes deformation and damage of the punch can be prevented. It is also relatively easy to form a work surface.

В соответствии с пуансоном для гибочного прессования, предложенным в изобретении и имеющим вышеописанную конфигурацию, рабочая поверхность головки пуансона может быть легко сформирована путем выполнения неравномерной дуги окружности из эвольвенты.According to the bending die according to the invention and having the above configuration, the working surface of the die head can be easily formed by making an irregular circular arc from an involute.

Кроме того, в соответствии с пуансоном для гибочного прессования, предложенным в изобретении, непрерывная дуга окружности и разрывная дуга окружности состоят из основной дуги окружности, радиус которой соответствует внутреннему диаметру стальной трубы, которую надо получить, и рабочая ширина боковых участков относительно центра рабочей поверхности одинакова, и вспомогательной дуги окружности, соединяющейся с краем по ширине основной дуги окружности, радиус которой меньше, чем радиус основной дуги окружности. Таким образом, можно снизить дисбаланс сил, действующих на пуансон путем уменьшения разницы расстояний от точки начала контакта листового материала и головки пуансона до центра головки пуансона через неформованную сторону и сформованный участок листового материала, что может предотвратить экстремальную нагрузку, действующую на соединительный участок между головкой пуансона и опорой пуансона, гарантируя при этом большую рабочую ширину головки пуансона.In addition, in accordance with the bending press punch proposed in the invention, a continuous circular arc and a discontinuous circular arc consist of a main circular arc, the radius of which corresponds to the inner diameter of the steel pipe to be obtained, and the working width of the side sections relative to the center of the working surface is the same , and an auxiliary arc of a circle connecting to the edge along the width of the main arc of a circle whose radius is less than the radius of the main arc of a circle. Thus, it is possible to reduce the imbalance of the forces acting on the punch by reducing the difference in distances from the point of contact of the sheet material and the punch head to the center of the punch head through the unformed side and the formed portion of the sheet material, which can prevent the extreme load acting on the connecting portion between the punch head and the support of the punch, while guaranteeing a large working width of the punch head.

В соответствии с пуансоном для гибочного прессования, предложенным в изобретении и имеющим вышеприведенную конфигурацию, в рабочей поверхности, образованной неравномерной дугой окружности, рабочая ширина области, в которой выполнена дуга окружности, вносящая основной вклад в сгибание, задана равной менее 0,90 от шага подачи листового материала, тем самым, в пуансоне не возникает избыточного изгибающего момента. Соответственно, срок эксплуатации пуансона увеличивается, допуская стабильное сгибание в течение длительного периода времени, и можно увеличить круглость стальной трубы. В частности, если неравномерная дуга окружности является непрерывной дугой окружности или разрывной дугой окружности, и непрерывная дуга окружности и разрывная дуга окружности состоят из основной дуги окружности и вспомогательной дуги окружности, то, так как основная дуга окружности вносит основной вклад в сгибание, можно сократить возникновение избыточного изгибающего момента, устанавливая рабочую ширину области, образованной основной дугой окружности, равной менее 0,90 от шага подачи листового материала.In accordance with the bending punch proposed in the invention and having the above configuration, in the working surface formed by an uneven circular arc, the working width of the region in which the circular arc is made, which makes the main contribution to the bending, is set to be less than 0.90 of the feed pitch sheet material, thereby, in the punch does not occur excessive bending moment. Accordingly, the life of the punch is increased, allowing stable bending over a long period of time, and the roundness of the steel pipe can be increased. In particular, if a non-uniform circular arc is a continuous circular arc or a discontinuous circular arc, and a continuous circular arc and a continuous circular arc consist of a main circular arc and an auxiliary circular arc, then since the main circular arc makes the main contribution to bending, the occurrence can be reduced excessive bending moment, setting the working width of the area formed by the main arc of a circle equal to less than 0.90 from the pitch of the sheet material.

Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings

На фиг. 1 приведен схематический вид, показывающий вариант осуществления пуансона для гибочного прессования в соответствии с настоящим изобретением.In FIG. 1 is a schematic view showing an embodiment of a bending die in accordance with the present invention.

На фиг. 2 приведен схематический вид, показывающий деформированное состояние листового материала при прессовании его с использованием пуансона для гибочного прессования, показанного на фиг. 1.In FIG. 2 is a schematic view showing the deformed state of the sheet material when it is pressed using a bending die, shown in FIG. one.

На фиг. 3(а)-3(с) приведены схематические виды, показывающие другой вариант осуществления пуансона для гибочного прессования.In FIG. 3 (a) to 3 (c) are schematic views showing another embodiment of a bending die.

На фиг. 4 приведен схематический вид, показывающий способ сгибания с использованием гибочного прессования.In FIG. 4 is a schematic view showing a bending method using bending pressing.

На фиг. 5 приведен схематический вид, показывающий ситуацию деформации листового материала при выполнении гибочного прессования с использованием головки пуансона, имеющей равномерную дугу окружности.In FIG. 5 is a schematic view showing a situation of deformation of a sheet material when performing bending pressing using a punch head having a uniform circular arc.

На фиг. 6 приведен пояснительный чертеж рабочей ширины ni, которая вносит вклад в сгибание пуансоном.In FIG. 6 is an explanatory drawing of the working width n i , which contributes to the bending by the punch.

На фиг. 7 приведен схематический вид, показывающий конкретные размеры, использованные в примере.In FIG. 7 is a schematic view showing the specific dimensions used in the example.

На фиг. 8(а) приведен схематический вид, показывающий измерительный прибор с круговой шкалой, использованный при определении локальной круглости стальной трубы, а на фиг. 8(b) приведен схематический вид, показывающий, как измерять локальную круглость.In FIG. 8 (a) is a schematic view showing a dial gauge used in determining the local circularity of a steel pipe, and FIG. 8 (b) is a schematic view showing how to measure local roundness.

На фиг. 9 приведен схематический вид, показывающий пример варианта осуществления при выполнении гибочного прессования в соответствии с обычным способом.In FIG. 9 is a schematic view showing an example of an embodiment when performing bending pressing in accordance with a conventional method.

Осуществление изобретенияThe implementation of the invention

Ниже более детально описано настоящее изобретение со ссылкой на сопровождающие чертежи.The invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawings.

На фиг. 1 приведен схематический вид, показывающий вариант осуществления пуансона для гибочного прессования в соответствии с настоящим изобретением.In FIG. 1 is a schematic view showing an embodiment of a bending die in accordance with the present invention.

На чертежах прессовая матрица 1 расположена на пути прохождения листового материала S. Прессовая матрица 1 включает в себя пару, состоящую из левого и правого стержнеобразных элементов 1а и 1b, которые поддерживают листовой материал S в двух местах вдоль направления подачи, а ее расстояние е можно изменять в зависимости от размера формируемой стальной трубы. Однако в ходе изготовления одной открытой трубы посредством прессования листового материала S расстояние е не изменяют.In the drawings, the press matrix 1 is located along the path of the sheet material S. The press matrix 1 includes a pair consisting of left and right rod-shaped elements 1a and 1b that support the sheet material S in two places along the feed direction, and its distance e can be changed depending on the size of the formed steel pipe. However, during the manufacture of one open pipe by pressing the sheet material S, the distance e is not changed.

Также пуансон 2 может перемещаться, приближаясь и отдаляясь от прессовой матрицы 1. Пуансон 2 включает в себя головку 2а пуансона, у которой имеется выпуклая вниз рабочая поверхность К, вступающая в непосредственный контакт с листовым материалом S, чтобы придать листовому материалу вогнутую форму, и опора 2b пуансона, которая ведет к задней части головки 2а пуансона и поддерживает головку 2а пуансона. Также, валки 3 образуют путь подачи листового материала S.Also, the punch 2 can move closer and closer to the press die 1. The punch 2 includes a punch head 2a, which has a convex downward working surface K that comes into direct contact with the sheet material S to give the sheet material a concave shape and support 2b of the punch, which leads to the rear of the punch head 2a and supports the punch head 2a. Also, the rolls 3 form a sheet supply path S.

Точная структура опоры 2b пуансона 2 не показана, но ее верхний торцевой участок соединен с приводным средством, таким как гидравлический цилиндр, чтобы с помощью приводного средства можно было прикладывать усилие прессования к головке 2а пуансона.The exact structure of the support 2b of the punch 2 is not shown, but its upper end portion is connected to a drive means, such as a hydraulic cylinder, so that a pressing force can be applied to the head 2a of the punch using the drive means.

Ширина (толщина) опоры 2b пуансона спроектирована в соответствии с толщиной и прочностью листового материала S, используемого в качестве материала, который необходимо формовать, и формой трубчатого тела, которую надо получить. Также, так как опора 2b пуансона может вступать в контакт с торцевым участком листового материала S, можно предусмотреть сменную пластину трения на поверхности опоры 2b пуансона. Пластина трения является сменной, так как она может использоваться в течение длительного периода времени без износа опоры 2b пуансона при своевременной ее замене.The width (thickness) of the punch support 2b is designed in accordance with the thickness and strength of the sheet material S used as the material to be molded and the shape of the tubular body to be obtained. Also, since the punch support 2b may come into contact with the end portion of the sheet material S, a replaceable friction plate may be provided on the surface of the punch support 2b. The friction plate is replaceable, since it can be used for a long period of time without wear of the punch support 2b with its timely replacement.

Более того, так как основные участки показаны на фиг. 2, центр О рабочей поверхности головки 2а пуансона 2 совпадает с осью q опоры 2b пуансона, и рабочая поверхность К, выполненная на его головке, образована неравномерной дугой окружности, которая имеет радиус r1, являющийся максимальным радиусом, в центральной области по направлению ширины (другие области имеют радиус r2, который меньше, чем радиус r1).Moreover, since the main sections are shown in FIG. 2, the center O of the working surface of the head 2a of the punch 2 coincides with the q axis of the support 2b of the punch, and the working surface K made on its head is formed by a non-uniform circular arc, which has a radius r 1 , which is the maximum radius in the central region in the direction of the width ( other regions have a radius r 2 that is smaller than a radius r 1 ).

Здесь, неравномерная дуга окружности, заданная в настоящем изобретении, означает дугу окружности, выполненную путем объединения, как показано на фиг. 3(а)-3(с), при котором друг с другом объединяют по меньшей мере две дуги, имеющие различные радиусы, то есть дугу окружности, которая включает в себя дугу окружности радиуса r1, расположенную в центре О рабочей поверхности (в дальнейшем эту дугу окружности называют основной дугой К1 окружности), и дугу окружности, имеющую радиус r2 меньше, чем радиус основной дуги окружности К1 (в дальнейшем эту дугу окружности называют вспомогательной дугой К2 окружности). Рассмотрим фиг. 3(а)-3(с), на фиг. 3(а) показана дуга окружности, у которой имеется общая касательная в точке соединения между основной дугой К1 окружности и вспомогательной дугой К2 окружности (когда угол, образованный касательной к основной дуге К1 окружности и касательной к вспомогательной дуге К2 окружности, составляет 0°), на фиг. 3(b) показана дуга окружности, в которой касательная к основной дуге К1 окружности и касательная к вспомогательной дуге К2 окружности соединяются, образуя угол (этот угол не равен 0°), и на фиг. 3(с) показана дуга окружности, в которой угол, образованный касательной к основной дуге К1 окружности и касательной к вспомогательной дуге К2 окружности равен 0°, но они соединены друг с другом через выступ d. В дальнейшем дугу окружности, показанную на фиг. 3(а), будем называть непрерывной дугой окружности (включая такую дугу окружности, как эвольвента и т.п., в которой радиус постепенно изменяется, при этом остается общая касательная), а дуги окружности, показанные на фиг. 3(b) и 3(с), будем называть разрывными дугами окружности. Разрывная дуга окружности также включает в себя дугу, в которой радиус дуги окружности постепенно изменяется.Here, the non-uniform circular arc defined in the present invention means a circular arc made by combining, as shown in FIG. 3 (a) -3 (c), in which at least two arcs having different radii are combined with each other, that is, an arc of a circle, which includes an arc of a circle of radius r 1 located in the center O of the working surface (hereinafter this circular arc is called the main circular arc K 1 ), and a circular arc having a radius r 2 less than the radius of the main circular arc K 1 (hereinafter, this circular arc is called the secondary circular arc K 2 ). Consider FIG. 3 (a) -3 (c), in FIG. 3 (a) shows an arc of a circle that has a common tangent at the connection point between the main arc K 1 of the circle and the auxiliary arc K 2 of the circle (when the angle formed by the tangent to the main arc K 1 of the circle and tangent to the auxiliary arc K 2 of the circle is 0 °), in FIG. 3 (b) shows an arc of a circle in which a tangent to the main arc K 1 of the circle and a tangent to the auxiliary arc K 2 of the circle are connected to form an angle (this angle is not 0 °), and in FIG. 3 (c) shows an arc of a circle in which the angle formed by a tangent to the main arc K 1 of the circle and a tangent to the auxiliary arc K 2 of the circle is 0 °, but they are connected to each other through the protrusion d. Hereinafter, the circular arc shown in FIG. 3 (a), will be called a continuous arc of a circle (including a circular arc such as involute and the like, in which the radius gradually changes, while the common tangent remains), and the circular arcs shown in FIG. 3 (b) and 3 (c) will be called discontinuous arcs of a circle. A breaking arc of a circle also includes an arc in which the radius of the arc of a circle gradually changes.

Как было описано выше, пуансон 2 в целом выполнен так, что включает в себя головку 2а пуансона и опору 2b пуансона, но также возможно наличие прокладки (не показана) между головкой 2а пуансона и опорой 2b пуансона. При размещении между ними прокладки, например, при конечной регулировке угла установки головки 2а пуансона к опоре 2b пуансона, угол установки может быть отрегулирован до подходящего угла только путем регулировки формы прокладки, а не самой опоры 2b пуансона. Также, если головка 2а пуансона разделена в продольном направлении прессовой матрицы 1, можно повысить эффективность при хранении головок 2а пуансона или при установке головок 2а пуансона на опору 2b пуансона, удерживая множество разделенных головок 2а пуансона с единственной прокладкой. Так как имеют место преимущества, описанные выше, то предпочтительно расположить прокладку (не показана) между головкой 2а пуансона и опорой 2b пуансона.As described above, the punch 2 is generally configured to include a punch head 2a and a punch support 2b, but there may also be a gasket (not shown) between the punch head 2a and the punch support 2b. When a gasket is placed between them, for example, with a final adjustment of the installation angle of the punch head 2a to the punch support 2b, the installation angle can be adjusted to a suitable angle only by adjusting the shape of the gasket, and not the punch support 2b itself. Also, if the punch head 2a is divided in the longitudinal direction of the press die 1, it is possible to increase efficiency when storing the punch heads 2a or when installing the punch heads 2a on the punch support 2b while holding a plurality of divided punch heads 2a with a single gasket. Since there are advantages described above, it is preferable to place a gasket (not shown) between the punch head 2a and the punch support 2b.

Для осуществления сгибания листового материала S посредством гибочного прессования с использованием пуансона, имеющего вышеописанную конфигурацию, листовой материал S размещают на прессовой матрице 1 так, как показано на фиг. 4, листовой материал S можно последовательно подвергать трехточечному сгибанию и с левой, и с правой стороны от края в направлении по ширине к центру с помощью пуансона 2, при этом шаг за шагом подавая листовой материал S с заданным шагом подачи. В дополнение, на фиг.4 приведен схематический вид, показывающий процесс формирования открытой трубы, как показано на правом нижнем виде, путем выполнения сгибания листового материала S, который заранее был подвергнут сгибанию с краев (будет описано ниже), сверху вниз в левом столбце, сверху вниз в центральном столбце и затем сверху вниз в правом столбце, при этом осуществлялась подача листового материала S. На фиг. 4 стрелки, приписанные листовому материалу S или пуансону 2, показывают направления перемещения листового материала S или пуансона 2 в каждом процессе.In order to bend the sheet material S by bending using a punch having the above configuration, the sheet material S is placed on the press die 1 as shown in FIG. 4, the sheet material S can be sequentially subjected to three-point bending on both the left and right sides of the edge in the width direction to the center using the punch 2, while supplying the sheet material S step by step with a predetermined feed pitch. In addition, Fig. 4 is a schematic view showing the process of forming an open pipe, as shown in the lower right view, by folding the sheet material S, which has previously been bent from the edges (to be described below), from top to bottom in the left column, from top to bottom in the center column and then from top to bottom in the right column, sheet material S being supplied. FIG. The 4 arrows assigned to the sheet material S or punch 2 show the directions of movement of the sheet material S or punch 2 in each process.

При осуществлении сгибания листового материала S вышеописанным способом (во время прессования) листовой материал S вступает в контакт с прессовой матрицей 1 в полностью наклонном состоянии, и листовой материал S деформируют при нахождении его в несимметричном состоянии слева направо относительно центра О рабочей поверхности головки 2а пуансона.When bending the sheet material S in the above-described manner (during pressing), the sheet material S comes into contact with the press matrix 1 in a completely inclined state, and the sheet material S is deformed when it is in an asymmetric state from left to right relative to the center O of the working surface of the punch head 2a.

Когда в этом состоянии постепенно происходит сгибание листового материала S, чтобы сохранить контакт между пуансоном 2 и прессовой матрицей 1, листовой материал S сильно наклоняют на неформованную сторону, а не к центру (центру О рабочей поверхности) в направлении по ширине головки 2а пуансона (угол сгиба листового материала S относительно пуансона увеличивается), и, как показано на фиг.5, диапазон контакта (диапазон сгиба), в котором головка 2а пуансона контактирует с листовым материалом S с неформованной стороны, становится шире, чем с формованной стороны.When the folding of the sheet material S gradually occurs in this state in order to maintain contact between the punch 2 and the press die 1, the sheet material S is strongly inclined to the unformed side and not to the center (center O of the working surface) in the direction along the width of the punch head 2a (angle the bending of the sheet material S with respect to the punch is increased), and, as shown in FIG. 5, the contact range (bending range) in which the punch head 2a contacts the sheet material S from the unformed side becomes wider than from the molded side the other side.

Так как на пуансон 2 действует усилие отдачи с обоих концов диапазона контакта, то, если имеется разница расстояний (L3, L4) от центра (центра О рабочей поверхности) в направлении по ширине головки 2а пуансона до обоих концов диапазона контакта, на соединительный участок между головкой 2а пуансона и опорой 2b пуансона действует изгибающий момент M =P(L3–L4). В частности, при трехточечном сгибании с использованием головки пуансона с рабочей поверхностью, содержащей единственную дугу окружности, действует избыточный изгибающий момент. Соответственно, вызывает беспокойство то, что головка 2а пуансона или опора 2b пуансона могут быть деформированы или повреждены.Since the force of the recoil from both ends of the contact range acts on the punch 2, then if there is a difference in the distances (L 3 , L 4 ) from the center (center О of the working surface) in the direction along the width of the head of the punch 2a to both ends of the contact range, on the connecting the bending moment M = P (L 3 –L 4 ) acts between the punch head 2a and the punch support 2b. In particular, during three-point bending using a punch head with a working surface containing a single circular arc, an excess bending moment acts. Accordingly, it is disturbing that the punch head 2a or the punch support 2b may be deformed or damaged.

В пуансоне для гибочного прессования в соответствии с настоящим изобретением, так как рабочая поверхность К содержит неравномерную дугу окружности, а радиус вспомогательной дуги К2 окружности меньше, чем радиус основной дуги окружности К1, как показано на фиг. 2, можно сузить асимметричный диапазон по сравнению с пуансоном, имеющим одну рабочую поверхность, и поэтому, даже если происходит сгибание листового материала S, нагрузка в торцевой области по ширине головки 2а пуансона не очень растет, и, в результате, можно подавить возникновение избыточного изгибающего момента.In the bending die according to the present invention, since the working surface K comprises a non-uniform circular arc and the radius of the secondary circular arc K 2 is smaller than the radius of the main circular arc K 1 , as shown in FIG. 2, it is possible to narrow the asymmetric range compared to the punch having one working surface, and therefore, even if the sheet material S is bent, the load in the end region along the width of the punch head 2a is not very increased, and as a result, the occurrence of excessive bending moment.

В настоящем изобретении, чтобы посредством гибочного прессования получить стальную трубу, обладающую хорошей круглостью, основная дуга К1 окружности, выполненная на рабочей поверхности К, имеет равные длины по бокам контакта относительно центра О рабочей поверхности, если его взять в качестве начальной точки.In the present invention, in order to obtain a steel pipe having good roundness by bending, the main circular arc K 1 made on the working surface K has equal lengths on the sides of the contact with respect to the center O of the working surface, if taken as a starting point.

Кроме того, хотя основная дуга К1 окружности и вспомогательная дуга К2 окружности состоят из непрерывной дуги окружности или разрывной дуги окружности, число дуг окружности специально не ограничено.In addition, although the main circular arc K 1 and the secondary circular arc K 2 consist of a continuous circular arc or a discontinuous circular arc, the number of circular arcs is not specifically limited.

Хотя длина (длина по окружности) рабочей поверхности К определяется размером стальной трубы, которую надо изготовить, и числом прессований, рабочая ширина рабочей поверхности К в области, образованной дугой окружности, вносящей основной вклад в сгибание, предпочтительно меньше, чем 0,90 от шага подачи листового материала, так, чтобы уменьшить изгибающий момент, возникающий в пуансоне 2 и сократить число прессований для достижения эффективного сгибания (если рабочую ширину области, образованной дугой окружности, вносящей основной вклад в сгибание, задать раной ni, а шаг подачи листового материала S задать равным δ, то отношение (ni/δ) рабочей ширины ni к шагу подачи δ листового материала S меньше, чем 0,90). В головке 2а пуансона, где рабочая поверхность К образована основной дугой К1 окружности и вспомогательной дугой К2 окружности, основная дуга К1 окружности вносит основной вклад в сгибание, так что рабочую ширину области, образованной основной дугой К1 окружности, устанавливают равной меньшее 0,90 от шага подачи δ листового материала.Although the length (circumference) of the working surface K is determined by the size of the steel pipe to be manufactured and the number of presses, the working width of the working surface K in the region formed by the circular arc, which makes the main contribution to bending, is preferably less than 0.90 from the step supply of sheet material, so as to reduce the bending moment that occurs in the punch 2 and to reduce the number of presses to achieve effective bending (if the working width of the area formed by the circular arc, which makes the main contribution to if you want to set it with a wound n i , and set the pitch of sheet material S to be equal to δ, then the ratio (n i / δ) of the working width n i to the pitch of pitch δ of sheet material S is less than 0.90). In the punch head 2a, where the working surface K is formed by the main arc K 1 of the circle and the auxiliary arc K 2 of the circle, the main arc K 1 of the circle makes the main contribution to bending, so that the working width of the region formed by the main arc K 1 of the circle is set to be less than 0 , 90 from the feed pitch δ of sheet material.

Здесь, целевую величину θi формирования сгиба (угол сгиба в единицу времени) задают вокруг центра О рабочей поверхности на рабочей поверхности К головки 2а пуансона, рабочая ширина ni области, образованной дугой окружности, вносящей основной вклад в сгибание, означает длину (длину дуги окружности) на рабочей поверхности К, соответствующую диапазону целевой величины θi, как показано на фиг. 6. Также, если предполагается, что число сгибаний равно N, то, так как листовой материал сгибают в форме трубы на 360° вместе со сгибанием краев, целевая величина формирования сгиба θi равна (360° – 2 × угол сгиба краев)/N и является мерой величины формирования сгиба в единицу времени.Here, the target value θ i of the formation of the bend (bending angle per unit time) is set around the center O of the working surface on the working surface K of the punch head 2a, the working width n i of the region formed by the circular arc, which makes the main contribution to bending, means the length (arc length circumference) on the working surface K corresponding to the range of the target quantity θ i , as shown in FIG. 6. Also, if it is assumed that the number of bends is N, then, since the sheet material is bent in a pipe shape by 360 ° along with the bending of the edges, the target amount of bending θ i is (360 ° - 2 × bending angle of the edges) / N and is a measure of the amount of bend formation per unit time.

В гибочном прессовании с использованием пуансона 2 в соответствии с настоящим изобретением число сгибаний N обычно составляет не менее 3, так что 120°, представляющие собой значение, вычисленное в предположении, что угол сгиба краев равен 0°, является достаточным в качестве целевого значения величины формирования сгиба в единицу времени. Соответственно, величину формирования сгиба на рабочей поверхности К пуансона 2 можно задать равной не более 120° (что соответствует не более 60° с одной стороны от центра О рабочей поверхности пуансона 2), или может быть дополнительно уменьшено до значения не более чем 90° (что соответствует не более чем 45° с одной стороны от центра О рабочей поверхности пуансона 2).In bending using a punch 2 in accordance with the present invention, the number of bends N is usually not less than 3, so that 120 °, which is the value calculated under the assumption that the bend angle of the edges is 0 °, is sufficient as the target value of the formation fold per unit time. Accordingly, the amount of bend formation on the working surface K of the punch 2 can be set equal to not more than 120 ° (which corresponds to no more than 60 ° on one side of the center O of the working surface of the punch 2), or can be further reduced to a value of not more than 90 ° ( which corresponds to no more than 45 ° on one side of the center O of the working surface of the punch 2).

В общем, при формовании листового материала в трубчатую форму посредством гибочного прессования, сгибание краев (также называемое обжатием) выполняют на торцевых концах по ширине листа листового материала до гибочного прессования. Выполняют это для того, чтобы гарантировать хорошую круглость торцевых участков листа по ширине, которые сравнительно тяжело согнуть по сравнению со случаем выполнения сгибания центрального участка по ширине листа в процессе гибочного прессования. Кроме того, так как листовому материалу придают трубчатую форму посредством выполнения сгибания на 360° вместе с последующим гибочным прессованием, в процессе гибочного прессования выполняют сгибание за исключением величины, определяемой сгибанием краев. Величина (угол) θi формирования сгиба в единицу времени в процессе гибочного прессования составляет ((360° – 2 × угол сгиба краев)/N, а диапазон, который подвергают сгибанию в единицу времени, представляет собой величину подачи (шаг подачи). Другими словами, листовому материалу придают трубчатую форму, задавая величину θi формирования сгиба на каждом шаге подачи.In general, when forming sheet material into a tubular shape by means of bending pressing, bending of the edges (also called crimping) is performed at end ends across the width of the sheet of sheet material before bending. This is done in order to guarantee a good roundness of the end sections of the sheet in width, which are relatively difficult to bend compared with the case of bending the central section along the width of the sheet during bending. In addition, since the sheet material is tubularly formed by performing 360 ° bending together with subsequent bending pressing, bending is performed during bending pressing except for a value determined by bending the edges. The magnitude (angle) θ i of the formation of the bend per unit time during bending pressing is ((360 ° - 2 × the angle of bending of the edges) / N, and the range that is bent per unit time is the feed amount (feed step). in other words, the sheet material is shaped into a tubular shape by setting a value θ i of bend formation at each feeding step.

На этот раз, когда листовой материал проходит вдоль рабочей поверхности К головки 2а пуансона, форма диапазона величины формирования сгиба (центрального угла) θi передается на головку 2а пуансона, чтобы получить форму после гибочного прессования. Когда длина (длина развёртки (или длина дуги окружности)) вдоль рабочей поверхности К участка величины θi формирования сгиба достигает шага подачи листового материала, участок, которому придан радиус кривизны, расширяется, и можно обеспечить хорошую круглость. Однако, когда расширяется зона сгиба, место, принимающее силу противодействия формованию (силу противодействия сгибанию), становится удаленным от центра О рабочей поверхности К головки 2а пуансона, и возникает проблема увеличения изгибающего момента на участке соединения между опорой 2b пуансона и головкой 2а пуансона. Чтобы уменьшить такие проблемы, в настоящем изобретении рабочую ширину ni области, образованной дугой окружности, вносящей основной вклад в сгибание, задают менее 0,90 от величины (длины) подачи листового материала.This time, when the sheet material extends along the working surface K of the punch head 2a, the shape of the bend formation amount range (central angle) θ i is transmitted to the punch head 2a to obtain a shape after bending. When the length (the length of the scan (or the length of the circular arc)) along the working surface K of the portion of the bending value θ i reaches the pitch of sheet material, the portion to which the radius of curvature is given expands and good roundness can be ensured. However, when the bending zone expands, the place receiving the anti-molding force (anti-bending force) becomes remote from the center O of the working surface K of the punch head 2a, and there is a problem of increasing the bending moment at the joint between the punch support 2b and the punch head 2a. To reduce such problems, in the present invention, the working width n i of the region formed by the circular arc, which makes the main contribution to bending, is set to less than 0.90 of the size (length) of the sheet material feed.

Также, при сгибании листового материала S с помощью головки 2а пуансона, имеющей меньший радиус, чем радиус изделия, радиус кривизны участка сгиба листового материала S также уменьшается. В этом случае участок формирования сгиба, имеющий радиус кривизны локально меньше, чем радиус кривизны других участков, формируют в трубчатое тело, которое выполнено из листа, так что, если в изделии этот участок остается таким как есть, то форма ухудшается. Так как радиус вспомогательной дуги К2 окружности рабочей поверхности К меньше, чем радиус основной дуги К1 окружности, необходимо обратить внимание на возникновение такого недостатка. По этой причине диапазон сгиба вспомогательной дуги К2 окружности устанавливают равным не более чем 15° в центральном углу вспомогательной дуги К2 окружности.Also, when bending sheet material S with a die head 2a having a smaller radius than the radius of the article, the radius of curvature of the bending portion of the sheet material S also decreases. In this case, a bend forming section having a radius of curvature locally smaller than the radius of curvature of the other sections is formed into a tubular body that is made of a sheet, so that if this section remains as it is in the product, the shape worsens. Since the radius of the auxiliary arc K 2 of the circumference of the working surface K is less than the radius of the main arc K 1 of the circle, it is necessary to pay attention to the occurrence of such a disadvantage. For this reason, the bending range of the auxiliary arc K 2 circles are set equal to not more than 15 ° in the Central corner of the auxiliary arc K 2 circles.

Если длина рабочей поверхности, вступающей в контакт с листовым материалом, уменьшается, так как участок, которому не придана кривизна (то есть плоский участок), увеличивается, и имеется риск ухудшения круглости, предпочтительно соответствующим образом задать рабочую ширину (расстояние) ni области, где образована дуга окружности, вносящая основной вклад в сгибание, в зависимости от спецификаций (прочности, толщины, размера и формы) целевого изделия.If the length of the working surface that comes into contact with the sheet material is reduced since the portion to which the curvature is not imparted (i.e., the flat portion) is increased and there is a risk of roundness deterioration, it is preferable to appropriately set the working width (distance) n i of the region, where a circular arc is formed that makes the main contribution to bending, depending on the specifications (strength, thickness, size and shape) of the target product.

ПримерыExamples

Было подготовлено девять листов стали (тип стали: API марка. X80), имеющих размер вдоль направления подачи листового материал S, равный 3713 мм, толщину листа 25,4 мм и предел прочности на разрыв от 745 до 757 МПа, и с помощью пуансона, имеющего радиус кривизны 380 мм, было осуществлено сгибание краев, так что оба торцевых участка каждого стального листа на длину 215 мм были расположены под углом 16,9 градусов.Nine steel sheets were prepared (steel type: API grade. X80) having a dimension along the feeding direction of sheet material S equal to 3713 mm, a sheet thickness of 25.4 mm and a tensile strength of 745 to 757 MPa, and using a punch, having a radius of curvature of 380 mm, the edges were bent so that both end sections of each steel sheet to a length of 215 mm were located at an angle of 16.9 degrees.

Затем, выполняли трехточечное сгибание с левой и правой стороны к центру стального листа, исходя из следующих условий: шаг подачи равен 298 мм/за раз, величина формирования сгибания 29,6°/за раз и пять прессований при использовании положения с одной стороны на 1492 мм от центра стального листа (центр размера вдоль направления подачи), принятого в качестве начальной точки сгибания.Then, three-point bending was performed on the left and right sides to the center of the steel sheet, based on the following conditions: the feed pitch is 298 mm / at a time, the amount of bending formation is 29.6 ° / at a time, and five pressings when using the position on one side of 1492 mm from the center of the steel sheet (center of dimension along the feed direction), adopted as the starting point of bending.

Затем, на стальном листе, подвергнутом трехточечному сгибанию в центре, было проведено трехточечное сгибание (всего 11 сгибаний), а зазор на стыке обоих концов стального листа установлен равным 125 мм, и он был сварен, чтобы получить стальную трубу, имеющую внешний диаметр 1219 мм, и проведено исследование качества полученной стальной трубы и напряжения, действующего на опору пуансона, предназначенную для поддерживания головки пуансона. Результаты приведены в таблице 1 вместе с результатами для случая выполнения сгибания с использованием головки 2а пуансона, у которой рабочая поверхность выполнена из одной дуги окружности.Then, on a steel sheet subjected to three-point bending in the center, three-point bending was performed (11 bends in total), and the gap at the junction of both ends of the steel sheet was set to 125 mm, and it was welded to obtain a steel pipe having an outer diameter of 1219 mm , and conducted a study of the quality of the obtained steel pipe and the stress acting on the support of the punch, designed to support the head of the punch. The results are shown in table 1 together with the results for the case of bending using the punch head 2a, in which the working surface is made of one circular arc.

Здесь, сгибание выполняли с использованием прессовой матрицы, где радиус головки задан равным 75 мм, а расстояние е (расстояние между центрами) между стержнеобразными элементами 1а и 1b равным 550 мм. Также, использовали головку пуансона, имеющую ширину 400 мм, а для ее поддерживания использовали опору пуансона, имеющую ширину (толщину) участка корпуса 100 мм, а приемного участка – 400 мм, чтобы закрепить и удержать головку пуансона на конце, как показано на фиг. 7. Тензодатчик прикреплен к торцевому участку R (начальному месту R), имеющему радиус 50 мм, выполненному на участке соединения между участком корпуса и приемным участком, чтобы с помощью датчика измерять напряжение, действующее на опору 2b пуансона.Here, bending was performed using a press die, where the radius of the head was set to 75 mm and the distance e (distance between centers) between the rod-shaped elements 1a and 1b was 550 mm. Also, a punch head having a width of 400 mm was used, and to support it, a punch support having a width (thickness) of a body portion of 100 mm and a receiving portion of 400 mm was used to secure and hold the punch head at the end, as shown in FIG. 7. The strain gauge is attached to the end portion R (starting point R) having a radius of 50 mm made at the connection portion between the housing portion and the receiving portion so as to measure the voltage acting on the punch support 2b with a sensor.

Кроме того, форма рабочей поверхности является непрерывной дугой окружности в элементе таблице 1 при выполнении сгибания с использованием головки пуансона, имеющей рабочую поверхность, в которой основная дуга окружности и вспомогательная дуга окружности соединены друг с другом под углом 0° между касательной к основной дуге окружности и касательной к вспомогательной дуге окружности в положении на 15° от центра О рабочей поверхности головки пуансона. При выполнении сгибания с использованием головки пуансона, имеющей рабочую поверхность, в котором радиус постепенно уменьшается при удалении от центра О рабочей поверхности головки пуансона по эвольвенте, форма рабочей поверхности является эвольвентой. В случае эвольвенты радиус основной дуги окружности означает значение радиуса в центре О рабочей поверхности (то есть максимальное значение радиуса), а радиус вспомогательной дуги окружности означает положение, которое удалено от центра О рабочей поверхности на 1/2 величины θi формирования сгибания: 29,6°, то есть минимальное значение радиуса диапазона, вносящего основной вклад в сгибание, соответственно. Более того, форма рабочей поверхности является разрывной дугой окружности при выполнении сгибания с использованием головки пуансона, имеющей рабочую поверхность, в которой основная дуга окружности и вспомогательная дуга окружности соединены друг с другом с разницей углов между касательной к основной дуге окружности и касательной к вспомогательной дуге окружности в положении на 15° от центра О рабочей поверхности головки 2а пуансона, равной 6°.In addition, the shape of the working surface is a continuous circular arc in the element of table 1 when performing bending using a punch head having a working surface in which the main circular arc and the secondary circular arc are connected to each other at an angle of 0 ° between the tangent to the main circular arc and tangent to the auxiliary arc of a circle at a position of 15 ° from the center О of the working surface of the punch head. When performing bending using a punch head having a working surface in which the radius gradually decreases with distance from the center O of the working surface of the punch head along the involute, the shape of the working surface is involute. In the case of an involute, the radius of the main circular arc means the radius in the center O of the working surface (i.e., the maximum radius), and the radius of the secondary circular arc means the position that is 1/2 of the value of the bending formation θ i from the center O of the working surface: 29, 6 °, that is, the minimum value of the radius of the range that makes the main contribution to bending, respectively. Moreover, the shape of the working surface is a discontinuous circular arc when performing bending using a punch head having a working surface in which the main circular arc and the secondary circular arc are connected to each other with a difference in angles between the tangent to the primary circular arc and the tangent to the secondary circular arc at a position of 15 ° from the center O of the working surface of the punch head 2a equal to 6 °.

Также, в таблице 1 в отношении напряжения, действующего на опору пуансона, к напряжению предела выносливости, напряжение, действующее на опору пуансона, означает наибольшее значение при 11 сгибаниях. Тем не менее, при выполнении требуется учитывать, какая величина напряжения действует на опору пуансона относительно напряжения предела выносливости. Поэтому, в таблице 1 показаны значения, полученные путем деления напряжения, действующего на опору пуансона на размах основного допустимого напряжения при 2×106 повторах напряжения на основе "Расчёта усталостной прочности и пояснения для стальной конструкции (Hagane-Kouzou no Hirou Sekkei Shishin Dou Kaisetsu)", изданного японским обществом стального строительства, применительно к опоре пуансона, то есть отношение напряжения, действующего на опору пуансона к размаху основного допустимого напряжения.Also, in table 1, in relation to the stress acting on the support of the punch to the stress of endurance, the stress acting on the support of the punch means the highest value at 11 bends. However, when performing, it is necessary to take into account how much stress acts on the support of the punch relative to the endurance limit stress. Therefore, Table 1 shows the values obtained by dividing the stress acting on the punch support by the span of the main allowable stress at 2 × 10 6 voltage repetitions based on the "Fatigue Strength Calculation and Explanation for Steel Structure (Hagane-Kouzou no Hirou Sekkei Shishin Dou Kaisetsu ) ", published by the Japanese society of steel construction, in relation to the support of the punch, that is, the ratio of the voltage acting on the support of the punch to the magnitude of the main allowable voltage.

При оценке головки пуансона случай, когда напряжение, действующее на опору пуансона ниже, чем напряжение предела выносливости, то есть случай, когда отношение напряжения, действующего на опору пуансона, к напряжению предела выносливости меньше 1, обозначен символом ⊚ (отлично), случай, когда отношение напряжения не превосходит 1,25, обозначен символом ○ (допустимо), а случай, когда отношение больше этого значения, обозначен символом × (недопустимо). Здесь, отношение напряжений, равное 1,25, при котором число повторений воздействия напряжения не меньше 1×106, является пороговым значением. В случае, когда не превышено пороговое значение, так как повторное напряжение действует 10 раз на одну трубу (по существу в последний 11-й раз получают симметричное образование, и напряжение из-за сгибания едва действует и не снижает усталостную долговечность), то можно выдержать производство 1×105 труб (что эквивалентно 1219 км в случае стандартной 40-футовой длины), и на практике проблем не возникает.When evaluating the punch head, the case where the voltage acting on the punch support is lower than the endurance limit voltage, that is, the case when the ratio of the voltage acting on the punch support to the endurance limit voltage is less than 1 is indicated by символ (excellent), the case when the voltage ratio does not exceed 1.25, is indicated by the symbol ○ (permissible), and the case when the ratio is greater than this value is indicated by the symbol × (not permissible). Here, the stress ratio of 1.25, in which the number of repetitions of the voltage exposure is not less than 1 × 10 6 , is a threshold value. In the case when the threshold value is not exceeded, since the repeated stress acts 10 times on one pipe (essentially the last 11th time they get a symmetrical formation, and the stress due to bending barely acts and does not reduce the fatigue life), then production of 1 × 10 5 pipes (which is equivalent to 1219 km in the case of a standard 40-foot length), and in practice there are no problems.

Кроме того, для стальной трубы в таблице 1 выполняли оценку локальной круглости. Локальную круглость измеряют, например, с использованием измерительного прибора 4 с круговой шкалой, имеющего пару ножек 4а и 4b, при этом расстояние между ножками равно D, как показано на фиг. 8(а), концы 4с, 4d ножек 4а, 4b контактируют с внешней поверхностью результирующей стальной трубы, и одновременно внешней поверхности стальной трубы касается датчик (не показан), расположенный на конце штыря 4е, и считывают радиальное смещение от мнимой идеальной окружности, выступающей в качестве целевой формы стальной трубы. Это значит, что чем меньше значение, тем ближе окружность к идеальной окружности. В этом варианте осуществления оно является показателем оценки изменения формы между участком, который контактирует с головкой пуансона и прессовой матрицей, и участком, который не контактирует с головкой пуансона и прессовой матрицей. Здесь, для измерения локальной круглости вдоль окружности внешней поверхности стальной трубы и получения максимального значения измеренной локальной круглости использовали измерительный прибор с круговой шкалой с расстоянием D между ножками, равным 150 мм, как показано на фиг. 8(b). В таблице 1 случай, когда значение не превосходит допуск 2,0 мм API-2B стандарта API, являющегося типовым стандартом для стальной трубы, обозначен символом ⊚ (отлично), случай, когда значение не превосходит допуск 3,2 мм API-5L, обозначен символом ○ (хорошо), а случай, когда значение превосходит этот допуск, обозначен символом × (недопустимо).In addition, for the steel pipe in table 1, local roundness was estimated. Local roundness is measured, for example, using a dial gauge 4 having a pair of legs 4a and 4b, the distance between the legs being D, as shown in FIG. 8 (a), the ends 4c, 4d of the legs 4a, 4b are in contact with the outer surface of the resulting steel pipe, and at the same time the sensor (not shown) located at the end of the pin 4e touches the outer surface of the steel pipe, and the radial displacement from the imaginary ideal circle protruding is read as the target shape of the steel pipe. This means that the smaller the value, the closer the circle to the ideal circle. In this embodiment, it is a measure of the assessment of the shape change between the portion that is in contact with the punch head and the press die, and the portion that is not in contact with the punch head and the press die. Here, to measure the local roundness along the circumference of the outer surface of the steel pipe and to obtain the maximum value of the measured local roundness, a dial gauge was used with a distance D between the legs of 150 mm, as shown in FIG. 8 (b). In table 1, the case when the value does not exceed the tolerance of 2.0 mm API-2B of the API standard, which is the standard standard for steel pipe, is indicated by the symbol ⊚ (excellent), the case when the value does not exceed the tolerance of 3.2 mm API-5L is indicated symbol ○ (good), and the case when the value exceeds this tolerance is indicated by symbol × (invalid).

Таблица 1Table 1

№ пуансонаPunch No. ПуансонPunch Стальная трубаSteel pipe ПримечанияNotes Радиус основной дуги окружности (мм)The radius of the main arc of a circle (mm) Радиус вспомогательной дуги окружности (мм)The radius of the auxiliary arc of a circle (mm) Отношение напряжения, действующего на опору пуансона, к напряжению предела выносливостиThe ratio of the stress acting on the support of the punch, the voltage of the endurance limit ОценкаRating Форма обработанной поверхностиSurface finish nin i / δ Максимальное значение локальной круглости (мм)Maximum value of local roundness (mm) ОценкаRating AA 480480 290290 0,870.87 непрерывная дуга окружностиcontinuous arc of a circle 0,840.84 2,02.0 Настоящее изобретениеThe present invention BB 480480 350350 1,101.10 непрерывная дуга окружностиcontinuous arc of a circle 0,840.84 1,91.9 Настоящее изобретениеThe present invention CC 480480 400400 1,251.25 непрерывная дуга окружностиcontinuous arc of a circle 0,840.84 1,81.8 Настоящее изобретениеThe present invention DD 480480 417417 0,940.94 эвольвентаinvolute 0,780.78 2,32,3 Настоящее изобретениеThe present invention EE 480480 433433 1,021,02 эвольвентаinvolute 0,800.80 2,02.0 Настоящее изобретениеThe present invention FF 500500 425425 1,251.25 эвольвентаinvolute 0,810.81 1,71.7 Настоящее изобретениеThe present invention GG 480480 340340 0,970.97 разрывная дуга окружностиbreaking arc of a circle 0,840.84 2,22.2 Настоящее изобретениеThe present invention HH 480480 360360 1,021,02 разрывная дуга окружностиbreaking arc of a circle 0,840.84 2,12.1 Настоящее изобретениеThe present invention II 510510 340340 1,301.30 ×× разрывная дуга окружностиbreaking arc of a circle 0,900.90 2,12.1 Сравнительный примерComparative example JJ 480480 - 1,371.37 ×× одна дуга окружностиone arc of a circle 0,840.84 2,32,3 Сравнительный примерComparative example КTO 455455 - 1,161.16 одна дуга окружностиone arc of a circle 0,800.80 3,13,1 ×× Сравнительный примерComparative example LL 420420 - 0,970.97 одна дуга окружностиone arc of a circle 0,740.74 3,53,5 ×× Сравнительный примерComparative example

Как видно из таблицы 1, в пуансонах №№ A-H, пригодных для настоящего изобретения, отношение напряжения, действующего на опору пуансона во время сгибания, не превосходит 1,25, и не наблюдается деформации и повреждения пуансона. Кроме того, подтверждается, что локальная круглость стальной трубы, полученной с помощью пуансонов №№ A-H, не превосходит 2,3 мм и удовлетворяет требованиям стандарта API.As can be seen from table 1, in the punches No.№ A-H, suitable for the present invention, the ratio of the stress acting on the support of the punch during bending does not exceed 1.25, and there is no deformation and damage to the punch. In addition, it is confirmed that the local roundness of the steel pipe obtained using punches No.№ A-H does not exceed 2.3 mm and meets the requirements of the API standard.

В частности, в случае, когда рабочая поверхность головки пуансона образована непрерывными дугами окружности (№№ A, B, C, E и F), локальная круглость стальной трубы не превосходит 2,0 мм и удовлетворяет строгому стандарту 2B в стандарте API, и ясно, что без добавления дополнительных процессов можно получить стальную трубу высокого качества.In particular, in the case when the working surface of the punch head is formed by continuous circular arcs (No. A, B, C, E and F), the local roundness of the steel pipe does not exceed 2.0 mm and meets the strict standard 2B in the API standard, and it is clear That without adding additional processes, you can get a high-quality steel pipe.

При применении непрерывной дуги окружности для рабочей поверхности головки пуансона в пуансоне № А, имеющем наименьший радиус вспомогательной дуги окружности, отношение напряжения в соединительном участке является наименьшим и равно 0,87, и установлено, что это на постоянной основе применимо для такой опоры пуансона.When using a continuous circular arc for the working surface of the punch head in the punch No. A having the smallest radius of the auxiliary circular arc, the voltage ratio in the connecting section is the smallest and equal to 0.87, and it has been established that this is constantly applicable for such a punch support.

В отличие от этого, в пуансоне № I, в котором отношение (ni/δ) рабочей ширины (ni) области, вносящей основной вклад в сгибание, к шагу подачи (δ) листового материала равно 0,90, даже в случае неравномерной дуги окружности отношение напряжения, действующего на опору пуансона, является большим, равным 1,30, и имеется риск деформации и повреждения пуансона.In contrast, in the punch No. I, in which the ratio (n i / δ) of the working width (n i ) of the region that makes the main contribution to the bending, to the pitch (δ) of the sheet material is 0.90, even in the case of uneven circular arc ratio of the stress acting on the support of the punch is large, equal to 1.30, and there is a risk of deformation and damage to the punch.

Более того, при сгибании с использованием пуансона, имеющего головку пуансона с рабочей поверхностью из одной дуги окружности, в случае применения пуансона № J, имеющего рабочую поверхность радиуса 480 мм, отношение напряжения, действующего на опору пуансона, увеличивается, и имеется риск деформации или повреждения пуансона. В то же время, в случае применения пуансонов №№ K и L, имеющих рабочую поверхность с радиусом 455 мм или 420 мм, установлено, что имеет место тенденция ухудшения локальной круглости стальной трубы.Moreover, when bent using a punch having a punch head with a working surface of one circular arc, when using a No. J punch having a working surface of radius 480 mm, the stress ratio acting on the punch support increases and there is a risk of deformation or damage punch. At the same time, in the case of the use of punches No. K and L having a working surface with a radius of 455 mm or 420 mm, it was found that there is a tendency to deteriorate the local roundness of the steel pipe.

В соответствии с настоящим изобретением, можно предложить пуансон для гибочного прессования, в котором негативное влияние деформации и повреждения пуансона из-за возникновения избыточного изгибающего момента подавляется, чтобы стабильно и эффективно получать стальную трубу, обладающую хорошей круглостью, в течение длительного периода времени.According to the present invention, it is possible to provide a bending press punch in which the negative influence of deformation and damage to the punch due to the occurrence of excessive bending moment is suppressed in order to stably and efficiently obtain a steel pipe having good roundness over a long period of time.

Описание ссылочных позицийDescription of Reference Positions

1, 101 прессовая матрица1, 101 press matrix

1a, 101a стержнеобразный элемент1a, 101a rod-shaped element

1b, 101b стержнеобразный элемент1b, 101b rod-shaped element

2, 102 пуансон2, 102 punch

2a, 102a головка пуансона2a, 102a punch head

2b, 102b опора пуансона2b, 102b punch support

3, 103 валок3, 103 roll

4 измерительный прибор с круговой шкалой4 dial gauge

4a ножка4a leg

4b ножка4b leg

4c конец ножки4c leg end

4d конец ножки4d leg end

4e штырь4e pin

S листовой материалS sheet material

е расстояниеe distance

K1 основная дуга окружностиK 1 main arc of a circle

K2 вспомогательная дуга окружностиK 2 auxiliary arc of a circle

r1 радиусr 1 radius

r2 радиусr 2 radius

О центр рабочей поверхностиAbout the center of the work surface

q ось прессованияq pressing axis

Claims (6)

1. Пуансон для гибочного прессования, используемый в устройстве для гибочного прессования, содержащем прессовые матрицы, расположенные через интервалы вдоль направления подачи листового материала для поддержания листового материала в двух позициях, при этом пуансон выполнен с возможностью перемещения в направлениях к прессовым матрицам и от них и последовательного прессования листового материала, поддерживаемого прессовыми матрицами вдоль направления подачи, для осуществления сгибания, отличающийся тем, что он содержит головку пуансона, непосредственно контактирующую с листовым материалом для прессования, и опору пуансона, соединенную с задней частью головки пуансона и поддерживающую головку пуансона, при этом головка пуансона выполнена с рабочей поверхностью, центр которой совпадает с осью опоры пуансона, и образованной неравномерной дугой окружности, радиус которой в центральной области в направлении по ширине является максимальным.1. A bending press punch used in a bending press device comprising press dies spaced at intervals along the feed direction of the sheet material to maintain the sheet material in two positions, wherein the punch is movable in and out of the press dies and sequentially pressing the sheet material supported by the press dies along the feed direction for bending, characterized in that it comprises a point head son, directly in contact with the sheet material for pressing, and the support of the punch connected to the back of the head of the punch and supporting the head of the punch, while the head of the punch is made with a working surface, the center of which coincides with the axis of the support of the punch, and formed by a non-uniform arc of a circle whose radius in the central region in the width direction is maximum. 2. Пуансон по п. 1, в котором неравномерная дуга окружности представляет собой непрерывную дугу окружности или разрывную дугу окружности, полученную посредством объединения по меньшей мере двух дуг, имеющих разные радиусы.2. A punch according to claim 1, wherein the non-uniform circular arc is a continuous circular arc or a discontinuous circular arc obtained by combining at least two arcs having different radii. 3. Пуансон по п. 1, в котором неравномерная дуга окружности включает в себя эвольвенту.3. A punch according to claim 1, wherein the non-uniform circular arc includes an involute. 4. Пуансон по п. 2, в котором непрерывная дуга окружности или разрывная дуга окружности включает в себя основную дугу окружности, радиус которой соответствует внутреннему диаметру получаемой стальной трубы, имеющую равные боковые рабочие участки относительно центра рабочей поверхности, и вспомогательную дугу окружности, проходящую от краевых участков основной дуги окружности, радиус которой меньше, чем радиус основной дуги.4. The punch according to claim 2, in which a continuous circular arc or a discontinuous circular arc includes a main circular arc, the radius of which corresponds to the inner diameter of the resulting steel pipe having equal lateral working sections relative to the center of the working surface, and an auxiliary circular arc passing from edge sections of the main arc of a circle whose radius is less than the radius of the main arc. 5. Пуансон по любому из пп. 1-3, в котором область неравномерной дуги окружности, в которой дуга окружности вносит основной вклад в сгибание, имеет рабочую ширину, составляющую менее 0,90 от шага подачи листового материала.5. Punch according to any one of paragraphs. 1-3, in which the region of a non-uniform circular arc, in which the circular arc makes the main contribution to bending, has a working width of less than 0.90 from the pitch of the sheet material. 6. Пуансон по п. 4, в котором область непрерывной дуги окружности или разрывной дуги окружности, в которой образована основная дуга окружности, имеет рабочую ширину, составляющую менее 0,90 от шага подачи листового материала.6. The punch according to claim 4, in which the area of a continuous arc of a circle or a discontinuous arc of a circle in which the main arc of a circle is formed has a working width of less than 0.90 from the pitch of the sheet material.
RU2016138627A 2014-03-31 2015-03-30 Punch for bending pressing RU2650468C2 (en)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014-072523 2014-03-31
JP2014072523 2014-03-31
JP2015-046163 2015-03-09
JP2015046163A JP6262166B2 (en) 2014-03-31 2015-03-09 Bending press mold
PCT/JP2015/059833 WO2015152107A1 (en) 2014-03-31 2015-03-30 Die for bending-press forming

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016138627A3 RU2016138627A3 (en) 2018-04-02
RU2016138627A RU2016138627A (en) 2018-04-02
RU2650468C2 true RU2650468C2 (en) 2018-04-13

Family

ID=54240430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016138627A RU2650468C2 (en) 2014-03-31 2015-03-30 Punch for bending pressing

Country Status (8)

Country Link
EP (1) EP3127624B1 (en)
JP (1) JP6262166B2 (en)
KR (1) KR101945091B1 (en)
CN (1) CN106132577B (en)
BR (1) BR112016022887B1 (en)
RU (1) RU2650468C2 (en)
SA (1) SA516371950B1 (en)
WO (1) WO2015152107A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2763370C1 (en) * 2019-01-15 2021-12-28 Дехарде Гмбх Method and device for changing the shape of a sheet blank
RU2799196C1 (en) * 2022-11-18 2023-07-04 Александр Геннадьевич Тестов Bending punch

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6112740B2 (en) * 2014-03-31 2017-04-12 Jfeスチール株式会社 Steel pipe forming method and forming apparatus by three-point bending press forming
KR101642938B1 (en) * 2016-02-15 2016-07-26 라이텍엔지니어링(주) joiner
CN107442730B (en) * 2017-10-10 2023-05-30 上海新闵(东台)重型锻造有限公司 Integral forming punch head of nuclear power evaporator end socket
CN107695163B (en) * 2017-10-10 2023-06-16 上海新闵(东台)重型锻造有限公司 Nuclear island evaporator end socket integral stamping forming device and stamping forming method
CN107716627A (en) * 2017-10-26 2018-02-23 天津天重中直科技工程有限公司 A kind of large-scale pressure bending system
CN107952844A (en) * 2017-12-27 2018-04-24 佛山市达普光机电科技有限公司 A kind of small lot automobile buffer beam bending apparatus
CN108160778A (en) * 2017-12-27 2018-06-15 佛山市达普光机电科技有限公司 A kind of cylinder positions formula small lot automobile buffer beam bending apparatus
CN110497490B (en) * 2018-05-17 2023-07-21 浙江三箭工贸有限公司 Stamping die assembly and stamping method for bamboo frame component
CN108580621A (en) * 2018-06-04 2018-09-28 北京京诚之星科技开发有限公司 Corrugated plate mould pressing arc striking machine
CN108555089B (en) * 2018-06-11 2023-05-12 武汉船舶职业技术学院 Three-dimensional curved surface forming device
CN108435926A (en) * 2018-06-25 2018-08-24 湖北航嘉麦格纳座椅系统有限公司 A kind of bending die of punching machine
JP7137829B2 (en) * 2018-07-05 2022-09-15 ナカジマ鋼管株式会社 ROUND STEEL PIPE MANUFACTURING METHOD, ROUND STEEL PIPE MANUFACTURER
DE102018211311B4 (en) * 2018-07-09 2020-03-26 Sms Group Gmbh Extended regulation of JCO molding press
RU2769596C1 (en) * 2018-09-14 2022-04-04 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Method of making steel pipe and matrix
CN110961499B (en) * 2018-09-28 2021-06-15 宝山钢铁股份有限公司 Working surface molded line of U-shaped forming machine die and generation method thereof
CN112439812A (en) * 2019-08-31 2021-03-05 昆山嘉丰盛精密电子有限公司 Arc-shaped warping edge forming method
KR102698601B1 (en) * 2020-05-15 2024-08-23 미쓰비시 세이코 가부시키가이샤 Hollow spring and method of manufacturing the same
CN112091007A (en) * 2020-09-02 2020-12-18 中铁宝桥集团有限公司 Method for machining large-radius arc thin plate curved surface for tunnel
CN112518235B (en) * 2020-10-14 2022-03-08 江门市亿高电器有限公司 Manufacturing method of cylindrical straight seam workpiece
CN113102599A (en) * 2021-04-26 2021-07-13 勋龙智造精密应用材料(苏州)股份有限公司 Impact head for water sealing mechanism of mold
KR102433479B1 (en) * 2021-09-01 2022-08-19 동의대학교 산학협력단 A press bending device that can replace the frame part
CN115070424B (en) * 2022-07-08 2023-09-15 阜阳市节能化工工程有限公司 Fitting machining and assembling equipment for steam stripping tower condenser
CN115847692B (en) * 2022-12-11 2023-10-13 江苏二月二新材料有限公司 Building cylindrical template laminating machine and laminating method thereof

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1718714A3 (en) * 1986-09-27 1992-03-07 Хеш Аг (Фирма) Method for welded tubes production from tape and device for carrying out the method
DE19504736A1 (en) * 1995-02-06 1996-08-14 Mannesmann Ag Longitudinally welded large pipe prodn.
JP2012250285A (en) * 2011-05-31 2012-12-20 Sms Meer Gmbh Method of and device for producing slit tube from plate material

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5118253A (en) * 1974-08-06 1976-02-13 Osaka Tetsuen Kikai Kk KOKANSEIKEIYO PURESUSOCHI
JPS6043813B2 (en) * 1978-11-22 1985-09-30 新日本製鐵株式会社 Thick wall UO steel pipe forming method
US4294095A (en) * 1978-11-22 1981-10-13 Nippon Steel Corporation Process for fabricating heavy wall to pipe
JPS5927649B2 (en) * 1979-10-03 1984-07-07 日本鋼管株式会社 U press method in steel pipe manufacturing by U, O, E method
JPS57187115A (en) * 1981-05-13 1982-11-17 Topy Ind Ltd Roll-working method of cylinder
JPS59209425A (en) * 1983-05-12 1984-11-28 Nippon Kokan Kk <Nkk> U press tool for uoe steel tube manufacturing process
DE10232098B4 (en) * 2002-07-15 2004-05-06 Sms Meer Gmbh Device for producing pipes from sheet metal
JP4496707B2 (en) * 2003-03-03 2010-07-07 Jfeスチール株式会社 U-press tool and UOE steel pipe manufacturing method
JP2005324255A (en) * 2005-06-17 2005-11-24 Nakajima Steel Pipe Co Ltd Method for manufacturing round steel tube
JP5082544B2 (en) * 2007-03-30 2012-11-28 Jfeスチール株式会社 Plate bending apparatus and bending method
DE102011009660B4 (en) * 2011-01-27 2013-05-29 Sms Meer Gmbh Apparatus and method for forming flat products in slotted tubes or pipe precursors

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1718714A3 (en) * 1986-09-27 1992-03-07 Хеш Аг (Фирма) Method for welded tubes production from tape and device for carrying out the method
DE19504736A1 (en) * 1995-02-06 1996-08-14 Mannesmann Ag Longitudinally welded large pipe prodn.
JP2012250285A (en) * 2011-05-31 2012-12-20 Sms Meer Gmbh Method of and device for producing slit tube from plate material
RU2505370C1 (en) * 2011-05-31 2014-01-27 Смс Меер Гмбх Method and device for manufacturing of pipes with butt weld made from metal sheets

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2763370C1 (en) * 2019-01-15 2021-12-28 Дехарде Гмбх Method and device for changing the shape of a sheet blank
RU2799196C1 (en) * 2022-11-18 2023-07-04 Александр Геннадьевич Тестов Bending punch

Also Published As

Publication number Publication date
RU2016138627A3 (en) 2018-04-02
JP6262166B2 (en) 2018-01-17
CN106132577A (en) 2016-11-16
EP3127624B1 (en) 2022-11-30
KR20160124848A (en) 2016-10-28
EP3127624A4 (en) 2017-04-26
EP3127624A1 (en) 2017-02-08
WO2015152107A1 (en) 2015-10-08
JP2015199126A (en) 2015-11-12
CN106132577B (en) 2019-01-29
RU2016138627A (en) 2018-04-02
KR101945091B1 (en) 2019-02-01
BR112016022887B1 (en) 2021-01-12
SA516371950B1 (en) 2020-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2650468C2 (en) Punch for bending pressing
RU2663674C1 (en) Method of production of steel pipe and pressing die used in this method
RU2505370C1 (en) Method and device for manufacturing of pipes with butt weld made from metal sheets
JP6721108B2 (en) Method for manufacturing press die and steel pipe
RU2621747C1 (en) Method for producing welded steel pipe
KR102579287B1 (en) Bending processing method
WO2015056351A1 (en) Production method for shaped steel changing cross-sectional shape in longitudinal direction, and roll molding device
RU2729480C1 (en) Expanded adjustment of moulding press of jco type
KR101507495B1 (en) Roller leveler able to correct width direction of steel plate
JP2006289439A (en) Method and device for expanding uoe steel tube
KR100956830B1 (en) Metal pipe forming device
JP2005066679A (en) Method and apparatus for manufacturing welded steel tube
RU2660464C1 (en) Method for production of welded longitudinal pipes of large diameter for main pipelines
JP2014166649A (en) Method for manufacturing seamless steel pipe
JP6791397B2 (en) Manufacturing method of steel pipe and press die
JP2004261845A (en) U-shaped press tool and manufacturing method of uoe steel tube
JP5867071B2 (en) Manufacturing method for thick ERW steel pipe
Sheu et al. Check for updates The ERW Tube Cold Roll Forming Simulation with Different Cage Roll Arrangement and Fin-Pass Design
JP6536453B2 (en) Breakdown roll and manufacturing method of welded steel pipe
KR101419272B1 (en) Apparatus for froming metal pipe