BR112016022887B1

BR112016022887B1 - puncture forming flexing press

Info

Publication number: BR112016022887B1
Application number: BR112016022887-1A
Authority: BR
Inventors: Masayuki Horie; Isamu Yasuhara; Yukuya Tamura; Kenji Taniichi
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2014-03-31
Filing date: 2015-03-30
Publication date: 2021-01-12
Also published as: RU2016138627A3; JP6262166B2; CN106132577A; EP3127624B1; KR20160124848A; EP3127624A4; EP3127624A1; WO2015152107A1; JP2015199126A; CN106132577B; RU2016138627A; RU2650468C2; KR101945091B1; SA516371950B1

Abstract

PRENSA À FLEXÃO FORMADORA DE PUNÇÃO. PRENSA À FLEXÃO FORMADORA DE PUNÇÃO. [PROBLEMA] Descreve-se uma prensa à flexão formadora de punção, que é dificilmente afetada pelo momento de flexão, podendo obter um cilindro com boa esfericidade. [SOLUÇÃO] É proporcionada uma prensa à flexão formadora de punção que inclui um par de matrizes esquerda e direita 1 que são dispostas em intervalos ao longo de uma direção no sentido da largura de um material da placa de S para suportar o material de placa S em dois locais de formação; e uma perfuração 2 que é móvel numa direção de aproximação e afastamento dos moldes 1 e sequencialmente pressiona o material de placa S na direção da largura, enquanto realiza a interposição de material da chapa, juntamente com os moldes 1 para executar a dobragem, em que a perfuração 2 inclui uma 2a cabeça de punção com uma superfície de trabalho K que faz contato direto com o material de placa S para pressionar o material de placa S em uma forma côncava, e um suporte de perfuração que é mantido por meio de ligação à cabeça da punção 2a para apoiar a cabeça da punção 2a. Além disso, a cabeça da punção 2a tem (...).PUNCH-FORMING FLEXION PRESS. PUNCH-FORMING FLEXION PRESS. [PROBLEM] A puncture forming press is described, which is hardly affected by the moment of flexion, and can obtain a cylinder with good sphericity. [SOLUTION] A puncture forming flexing press is provided that includes a pair of left and right matrices 1 which are arranged at intervals along a direction along the width of a S-plate material to support the S-plate material at two training sites; and a perforation 2 that is movable in a direction of approach and removal of the molds 1 and sequentially presses the plate material S in the width direction, while interposing the material of the plate, together with the molds 1 to perform the folding, in which perforation 2 includes a 2nd punch head with a work surface K that makes direct contact with the plate material S to press the plate material S in a concave shape, and a drilling support that is maintained by connecting to the puncture head 2a to support the puncture head 2a. In addition, the puncture head 2a has (...).

Description

TECHNICAL FIELD

[001]A presente invenção refere-se a uma prensa de flexão formadora de punção adequada para a produção eficiente de um tubo de aço espesso com um grande diâmetro, por exemplo, usado para um tubo em linha ou similar, por pressão e flexão sucessivas de um material de placa ao longo de sua direção de alimentação através de uma prensa de flexão de três pontos.[001] The present invention relates to a punch-forming bending press suitable for the efficient production of a thick steel pipe with a large diameter, for example, used for an inline or similar pipe, by successive pressure and bending of a plate material along its feeding direction through a three point bending press.

BACKGROUND OF THE TECHNIQUE

[002]Como uma técnica de produção de um tubo de aço espesso de grande diâmetro, utilizado para um tubo em linha ou semelhante, é amplamente utilizada uma técnica de formação denominada UOE de trabalho de prensa de uma placa de aço tendo um comprimento, largura e espessura de placa predeterminados em forma de U, formando na prensa a placa de aço em um formato de O, união na ponta das partes de extremidade dos mesmos por soldadura para formar um tubo de aço, e expandindo adicionalmente, o seu diâmetro (denominado expansão do tubo), de modo a melhorar o contorno.[002] As a production technique for a large diameter thick steel pipe, used for an in-line pipe or the like, a forming technique called UOE press work of a steel plate having a length, width is widely used and predetermined U-shaped plate thickness, forming the O-shaped steel plate in the press, joining at the end of the end parts thereof by welding to form a steel tube, and further expanding its diameter (called tube expansion) in order to improve the contour.

[003]No entanto, na técnica de formação UOE supra, uma alta pressão se faz necessária no processo de formação da placa de aço em forma de U e forma de O por trabalhar por prensagem a placa de aço, de modo que a não se ter escolha, do que usar uma máquina de prensa em grande escala.[003] However, in the UOE forming technique above, a high pressure is required in the process of forming the U-shaped and O-shaped steel plate by working by pressing the steel plate, so that the have a choice, than to use a large-scale press machine.

[004]Por esta razão, têm-se realizado estudos na técnica para reduzir a pressão de prensagem na produção deste tipo de tubo de aço.[004] For this reason, studies have been carried out in the art to reduce the pressing pressure in the production of this type of steel pipe.

[005]Como uma técnica anterior, a este respeito, uma técnica de formação de flexão à prensa tem sido posta em prática, que executa a flexão (curvatura de ponta) das partes de extremidade numa direção no sentido da largura da placa de aço com antecedência, em seguida, forma a placa de aço em um formato substancialmente circular através da realização da flexão à prensa de três pontos uma série de vezes, e ainda corrigindo a forma de modo a produzir um tubo de aço.[005] As a prior art, in this regard, a press-bending formation technique has been put in place, which performs the bending (tip curvature) of the end parts in a direction in the direction of the width of the steel plate with in advance, it then forms the steel plate into a substantially circular shape by performing flexion to the three-point press a number of times, and further correcting the shape to produce a steel tube.

[006]A FIG. 9 é uma vista que ilustra uma forma de realização de execução tal como uma formação de flexão por prensagem. O número de referência 101 na FIG. 9 indica uma matriz disposta no interior de uma via de transporte de um material de placa S. A matriz 101 inclui um par de membros esquerdo e direito em forma cilíndrica 101a e 101b, que suportam o material da chapa S em dois pontos ao longo da direção de transporte, e uma distância e entre os membros em forma cilíndrica esquerdo e direito pode ser alterada, dependendo do tamanho do tubo de aço a ser formado. No entanto, no decurso da produção de um tubo aberto por formação à prensa do material de placa S, a distância e não é alterada.[006] FIG. 9 is a view illustrating an embodiment such as a press bending formation. Reference number 101 in FIG. 9 indicates a matrix arranged within a transport path for a plate material S. The matrix 101 includes a pair of cylindrical left and right members 101a and 101b, which support the plate material S at two points along the direction of transport, and a distance and between the members in cylindrical shape left and right can be changed, depending on the size of the steel tube to be formed. However, in the course of producing an open tube by forming the plate material S with the press, the distance e is not changed.

[007]Um punção 102 é móvel numa direção que se aproxima e se distancia da matriz 101. O punção 102 inclui uma cabeça de punção 102a que tem uma superfície de trabalho convexa K descendente, que entra em contato direto com o material de placa S para pressionar o material de placa S em uma forma côncava, e um suporte de punção 102b, que conduz para a parte de trás da cabeça 102a de punção e apoia a cabeça de punção 102a. A largura máxima da cabeça de punção 102a é geralmente igual à largura (espessura) do suporte de punção 102b. Além disso, um cilindro 103 forma uma via de transporte do material de placa S.[007] A punch 102 is movable in a direction that approaches and moves away from the matrix 101. The punch 102 includes a punch head 102a that has a downward convex working surface K, which comes in direct contact with the plate material S to press the plate material S in a concave shape, and a punch holder 102b, which leads to the back of the punch head 102a and supports the punch head 102a. The maximum width of the punch head 102a is generally equal to the width (thickness) of the punch holder 102b. In addition, a cylinder 103 forms a transport path for the S plate material.

[008]Na flexão aplicada com a prensa de flexão de três pontos, é comum se determinar empiricamente, o número de vezes de flexão e um punção a ser utilizado (em particular, uma forma), em consideração da carga e forma do produto durante o flexão (por exemplo, uma largura de trabalho da punção é de cerca de 120 mm, e o número de vezes da flexão é de cerca de 50 a 60).[008] In flexion applied with the three point flexion press, it is common to determine empirically, the number of times of flexion and a punch to be used (in particular, a shape), taking into account the load and shape of the product during flexion (for example, a puncture working width is about 120 mm, and the number of times the flexion is about 50 to 60).

[009]No método de flexão, é difícil de executar a produção eficiente, quando o número de vezes de flexão é aumentado. Como medida contrária a este problema, por exemplo, o Documento de Patente 1 divulga um método em que a formação à prensa de uma placa de aço é conduzida na direção da largura através da realização da flexão em ambas as partes de extremidade e uma parte intermediaria específica na direção da largura da placa de aço, de modo tal que, cada uma das partes retilíneas de comprimentos desejados permanece e uma parte entre as partes retilíneas é uma parte de arco circular, simultaneamente, soldando uma parte de junta para formar um tubo de aço de forma semi-redondo, e depois de aquecer todo o tubo de aço semi-redondo, realizar a formação a quente ao longo da pluralidade de rolos de formação nos quais a superfície de formação tem uma forma semicircular que corresponde ao raio final para desse modo, ajustar um formato.[009] In the flexion method, it is difficult to perform efficient production when the number of flexion times is increased. As a counter measure to this problem, for example, Patent Document 1 discloses a method in which the press forming of a steel plate is conducted in the direction of width by performing flexion on both end parts and an intermediate part specific in the direction of the steel plate width, in such a way that each of the rectilinear parts of desired lengths remains and a part between the rectilinear parts is a circular arc part, simultaneously welding a joint part to form a pipe semi-round steel, and after heating the entire semi-round steel tube, perform hot forming along the plurality of forming rollers in which the forming surface has a semicircular shape that corresponds to the final radius for that mode, adjust a format.

[010]No entanto, de acordo com a divulgação do Documento de Patente 1 , um corpo formado após a formação à prensa ter uma forma próxima a um quadrado, sendo essencial proporcionar, separadamente, um processo (a quente) para corrigir a forma, de modo que exista um problema de ocasionar um aumento significativo no custo de produção quando incluindo o consumo de energia térmica aplicada ao aqueci-mento.[010] However, according to the disclosure of Patent Document 1, a body formed after forming the press has a shape close to a square, it is essential to provide, separately, a process (hot) to correct the shape, so that there is a problem of causing a significant increase in the cost of production when including the consumption of thermal energy applied to heating.

[011]Além disso, no presente método, quando um material de placa produzido por meio de um processo de tratamento térmico ter- momecânico é utilizado como uma placa original para combinar resistência, tenacidade e capacidade de soldagem, existe um risco de deterioração de suas características.[011] In addition, in the present method, when a plate material produced by means of a thermomechanical heat treatment process is used as an original plate to combine strength, toughness and weldability, there is a risk of deterioration of its properties. characteristics.

[012]Entretanto, o Documento de patente 2 revela um método para reduzir o número de vezes de flexão em três pontos da prensa de flexão, enquanto ao mesmo tempo, diminui a tensão agindo sobre uma parte de ligação entre uma cabeça de punção e uma placa de flexão para suportar a cabeça de punção (correspondente ao suporte de punção).[012] However, Patent Document 2 discloses a method for reducing the number of flexion times at three points on the flexing press, while at the same time decreasing tension by acting on a connecting part between a puncture head and a flexion plate to support the puncture head (corresponding to the puncture support).

[013]De acordo com o documento de patente 2, uma vez que a largura de trabalho da cabeça da punção é mais larga do que a largura da placa de flexão, é possível reduzir o número de vezes de flexão em três pontos da prensa de flexão se comparado com o caso da cabeça de punção, como mostrado na FIG. 9. Além disso, uma vez que a cabeça de punção está rotativamente ligada à placa de flexão, apenas um pequeno momento de flexão causado pelo atrito da parte rotativa age sobre a placa de flexão, e, assim, existe uma vantagem no fato de a carga aplicada ao equipamento ser reduzida. No entanto, uma vez que, a parte de suporte rotativo tem uma largura menor do que a da placa de flexão, há uma preocupação no fato de que uma grande pressão superficial atue no local, provocando o desgaste e deformação da parte de suporte rotativo, existindo a possibilidade de que a função da rota-ção não possa ser mantida numa fase precoce.[013] According to patent document 2, since the working width of the punch head is wider than the width of the bending plate, it is possible to reduce the number of bending times in three points of the press. flexion compared to the case of the puncture head, as shown in FIG. 9. Furthermore, since the puncture head is rotatably attached to the flex plate, only a small moment of flexion caused by the friction of the rotating part acts on the flex plate, and thus there is an advantage in the fact that the load applied to the equipment is reduced. However, since the rotating support part has a smaller width than the flex plate, there is a concern that a large surface pressure acts on the site, causing wear and deformation of the rotating support part, there is a possibility that the rotation function cannot be maintained at an early stage.

DOCUMENTS OF THE PRECEDENT TECHNIQUE PATENT DOCUMENTS

[014]Documento de Patente 1: JP-A-2005-324255 Literatura de Patente 2: JP-A-2004-82219[014] Patent Document 1: JP-A-2005-324255 Patent Literature 2: JP-A-2004-82219

SUMMARY OF THE INVENTION PROBLEM TO BE SOLVED BY THE INVENTION

[015]Conforme descrito acima, nas técnicas convencionais, não é fácil simplesmente expandir a largura de trabalho da cabeça de punção utilizado na formação da flexão à prensa, e a fim de impedir que a carga excessiva seja aplicada à parte de ligação entre a cabeça de punção e o suporte de punção enquanto expandindo a largura útil da cabeça de punção, seria de utilidade aumentar suficientemente, a largura (espessura) do suporte de punção.[015] As described above, in conventional techniques, it is not easy to simply expand the working width of the punch head used in forming the press flexion, and in order to prevent excessive load from being applied to the connecting part between the head of the puncture and the puncture support while expanding the useful width of the puncture head, it would be useful to sufficiently increase the width (thickness) of the puncture support.

[016]No entanto, do ponto de vista de melhorar a precisão no processo após a formação da flexão à prensa recentemente, é necessário reduzir a largura (espessura) do suporte de punção de punção utilizado na formação de flexão à prensa.[016] However, from the point of view of improving the precision in the process after the formation of the flexion to the press recently, it is necessary to reduce the width (thickness) of the puncture puncture support used in the formation of flexion to the press.

[017]Além disso, no caso de formação do material de placa numa forma cilíndrica pela formação da flexão à prensa num corpo tubular, mesmo que o corpo tubular seja removido ao longo de uma direção longitudinal, quando o corpo tubular como material de ser formado é extraído de punção, não é teoricamente possível proporcionar um intervalo entre as partes de extremidade da largura da placa, que se confrontam uma à outra no corpo tubular que tem uma largura menor do que a largura (espessura) do suporte de punção[017] In addition, in the case of forming the plate material in a cylindrical form by forming the press flexion in a tubular body, even if the tubular body is removed along a longitudinal direction, when the tubular body as material to be formed is extracted from puncture, it is not theoretically possible to provide a gap between the end parts of the plate width, which face each other in the tubular body that is less than the width (thickness) of the puncture support

[018]No corpo tubular (a seguir esse tubo é também referido como um tubo aberto) na forma de uma folga na qual o material de placa é formado numa forma cilíndrica e as partes de extremidade da largura da placa confrontando-se umas às outras não são soldadas, ao soldar as porções de extremidade da largura da placa de frente uma para a outra (a seguir, um tal local é também referido como uma parte de costura), sendo necessário deformar o corpo tubular através da aplicação de força a partir do exterior do corpo tubular e eliminar a folga pelo encontro mutuo das partes de extremidade da largura da placa voltados um para o outro. Aqui, na formação da flexão à prensa, como a folga entre as partes de extremidade da largura da placa é pequena, a força requerida para ir de encontro às partes de extremidade da largura de placa entre si é pequena, e um formato ruim, tal como uma queda para o arredondado também é difícil de ocorrer. Deste modo, tem havido uma procura crescente para a técnica de suprimir um aumento na largura (espessura) do suporte de punção, tanto quanto possível, enquanto expandindo a largura de trabalho da cabeça de punção na formação da flexão à prensa.[018] In the tubular body (hereinafter this tube is also referred to as an open tube) in the form of a gap in which the plate material is formed in a cylindrical shape and the end parts of the plate width facing each other are not welded, when welding the end portions of the width of the plate facing each other (hereinafter, such a place is also referred to as a seam part), it being necessary to deform the tubular body by applying force from from the outside of the tubular body and eliminate the gap by mutually meeting the end parts of the plate width facing each other. Here, in the formation of bending at the press, as the gap between the end parts of the plate width is small, the force required to meet the end parts of the plate width between them is small, and a bad shape, such as as a drop to the rounded one is also difficult to occur. In this way, there has been an increasing demand for the technique of suppressing an increase in the width (thickness) of the puncture holder as much as possible, while expanding the working width of the puncture head in forming flexion to the press.

[019]Assim, um objetivo da presente invenção é proporcionar um punção formado por prensa de flexão, capaz de realizar eficientemente, a flexão, sem provocar o desgaste e deformação de um punção ou sem prejudicar a qualidade do produto, na produção do tubo de aço a partir do material de placa pela flexão à prensa de três pontos.[019] Thus, an objective of the present invention is to provide a punch formed by a bending press, capable of efficiently performing the bending, without causing the wear and deformation of a punch or without impairing the quality of the product, in the production of the tube. steel from the plate material by bending to the three-point press.

MEANS TO SOLVE THE PROBLEMS

[020]A presente invenção proporciona uma prensa de flexão formadora de punção compreendendo matrizes que estão dispostas em intervalos ao longo de uma direção de alimentação de um material de placa para suportar o material de placa, em dois locais; e um punção que é móvel numa direção de aproximação ou afastamento das matrizes, e sequencialmente, pressionar o material de placa apoiado pelas matrizes ao longo da direção de alimentação para efetuar a flexão, em que o punção tem uma cabeça de punção que se contata diretamente com o material de placa para pressionar o material de placa, e um suporte de punção que é mantido ligado à parte de trás da cabeça de punção e apoia a cabeça de punção, e a cabeça de punção é fornecida com uma superfície de trabalho que tem um centro de superfície de trabalho que corresponde a um eixo do suporte de punção, sendo formada por um arco circular não uniforme tendo um raio em uma zona central na direção da largura, como um raio máximo.[020] The present invention provides a punch forming bending press comprising dies which are arranged at intervals along a direction of feeding a plate material to support the plate material, in two locations; and a punch that is movable in a direction of approaching or moving away from the dies, and sequentially, pressing the plate material supported by the dies along the feeding direction to effect the bending, in which the punch has a punching head that contacts directly with the plate material to press the plate material, and a puncture support that is kept attached to the back of the puncture head and supports the puncture head, and the puncture head is provided with a work surface that has a center of work surface that corresponds to an axis of the puncture support, being formed by a non-uniform circular arc having a radius in a central zone in the direction of the width, as a maximum radius.

[021] Na prensa de flexão formadora de punção dotada de uma configuração acima descrita, é preferível, como um meio específico, resolver os problemas da presente invenção, em que: 1) O arco circular não uniforme compreende um arco circular contínuo ou um arco circular descontínuo, 2) O arco circular não uniforme compreende uma curva de invo- luta, 3) Quando o arco circular não uniforme compreende o arco contínuo circular ou o arco circular descontínuo, o arco circular contínuo e o arco circular descontínuo são constituídos de um arco circular principal tendo um raio correspondente a um diâmetro interno de um corpo cilíndrico para ser trabalhado; e larguras de trabalho equivalentes lateralmente (comprimento de contato) com relação ao centro da superfície de trabalho, e um arco subcircular ligação que se conecta com uma borda da largura de arco circular principal, tendo um raio menor do que o raio, 4) Dentre o arco circular não uniforme, um arco circular que contribui principalmente, para a flexão, tem uma largura de trabalho menor do que 0,90 vezes um passo de alimentação do material de placa, e 5) No arco circular contínuo e o arco circular descontínuo, o ar co circular principal tem uma largura de trabalho menor do que 0,90 vezes o passo de alimentação do material de placa.[021] In the punch forming press with a configuration described above, it is preferable, as a specific means, to solve the problems of the present invention, in which: 1) The non-uniform circular arc comprises a continuous circular arc or an arc discontinuous circular, 2) The non-uniform circular arc comprises an invoice curve, 3) When the non-uniform circular arc comprises the continuous circular arc or the discontinuous circular arc, the continuous circular arc and the discontinuous circular arc consist of a main circular arc having a radius corresponding to an internal diameter of a cylindrical body to be worked; and equivalent working widths laterally (contact length) with respect to the center of the work surface, and a subcircular connecting arc that connects with an edge of the main circular arc width, having a radius less than the radius, 4) Among the non-uniform circular arc, a circular arc that mainly contributes to flexion, has a working width less than 0.90 times a feed step of the plate material, and 5) In the continuous circular arc and the discontinuous circular arc , the main circular air has a working width less than 0.90 times the feed step of the plate material.

EFFECTS OF THE INVENTION

[022]De acordo com a prensa de flexão formadora de punção da presente invenção tendo a configuração acima descrita a cabeça de punção é fornecida com uma superfície de trabalho que tem um centro de superfície de trabalho que corresponde a um eixo do suporte de punção sendo formado por um arco circular não uniforme tendo um raio em uma zona central na direção da largura, como um raio máximo. Assim, mesmo se uma gama de flexão do material da placa for aumenta-da, a extremidade da largura da superfície de trabalho não entra em contato, de modo incisivo com o material de placa, sendo possível impedir uma ocorrência de momento de flexão excessiva que pode provocar a deformação ou dano para o punção. Além disso, uma vez que é possível flexãor os materiais de placa que têm a largura mais ampla do que a da técnica convencional de cada vez, um tubo de aço tendo uma boa esfericidade pode ser obtido com o menor número de vezes de flexão. Além disso, um processo tal como o aquecimento do material em placa não é necessário, pelo que é possível manter as características tais como resistência, tenacidade e capacidade de solda ou semelhante obtidas no processo de produção do material de placa (placa original).[022] According to the puncture forming bending press of the present invention having the configuration described above, the puncture head is provided with a work surface that has a center of work surface corresponding to an axis of the puncture support being formed by a non-uniform circular arc having a radius in a central zone in the direction of the width, as a maximum radius. Thus, even if the range of flexion of the plate material is increased, the end of the width of the work surface does not come into contact, incisively, with the plate material, making it possible to prevent the occurrence of an excessive bending moment that may cause deformation or damage to the puncture. In addition, since it is possible to flex plate materials that are wider in width than the conventional technique each time, a steel tube having good sphericity can be obtained with the least number of flexing times. In addition, a process such as heating the slab material is not necessary, so it is possible to maintain the characteristics such as strength, toughness and weldability or the like obtained in the slab material production process (original slab).

[023]Além disso, de acordo com a prensa de flexão formadora de punção da presente invenção, o arco circular não uniforme é o arco de circulo contínuo ou o arco circular descontínuo obtido por combinação de pelo menos dois arcos com raios diferentes, de modo que a extremidade da largura da superfície de trabalho da cabeça de punção não entre em contato incisivo com o material de placa no momento da flexão. Portanto, é possível evitar um momento de flexão excessivo que ocasiona a deformação e dano para o punção. Além disso, é relativamente fácil, formar uma superfície de trabalho.[023] Furthermore, according to the punch-forming bending press of the present invention, the non-uniform circular arc is the continuous circular arc or the discontinuous circular arc obtained by combining at least two arcs with different radii, so the end of the width of the working surface of the puncture head does not come into incisive contact with the plate material at the moment of flexion. Therefore, it is possible to avoid an excessive flexion moment that causes deformation and damage to the puncture. In addition, it is relatively easy to form a work surface.

[024]De acordo com a prensa á flexão formadora de punção dotada de uma configuração acima, a superfície de trabalho da cabeça de punção pode ser facilmente formada, fazendo o arco circular não uniforme de uma curva de involuta.[024] According to the puncture forming flexing press provided with an above configuration, the work surface of the puncture head can be easily formed, making the non-uniform circular arc of an involute curve.

[025]Além disso, de acordo com a prensa de flexão formadora de punção da invenção, o arco circular contínuo e o arco circular descontínuo são constituídos de um arco circular principal tendo um raio correspondente a um diâmetro interno de um tubo de aço para ser trabalhado e lateralmente equivalente a larguras de trabalho em relação ao centro da superfície de trabalho, e um arco subcircular de ligação com uma borda da largura do arco circular principal e tendo um raio menor do que o raio do arco circular principal. Assim, é possível reduzir o desequilíbrio de forças que atuam sobre o punção, diminuindo a diferença nas distâncias a partir de um ponto de contato inicial entre o material de placa e a cabeça de punção, para o centro da cabeça de punção através do lado não formado e da parte lateral formada do material de placa, o que pode evitar uma carga extrema a ser aplicada à parte de ligação entre a cabeça de punção e o suporte de punção, ga-rantindo, simultaneamente, uma largura de trabalho mais espaçosa da cabeça de punção.[025] In addition, according to the punch forming bending press of the invention, the continuous circular arc and the discontinuous circular arc are constituted by a main circular arc having a radius corresponding to an internal diameter of a steel tube to be worked and laterally equivalent to working widths in relation to the center of the work surface, and a subcircular connecting arc with an edge the width of the main circular arc and having a radius smaller than the radius of the main circular arc. Thus, it is possible to reduce the imbalance of forces acting on the punch, reducing the difference in distances from an initial contact point between the plate material and the punch head, to the center of the punch head through the non-side. formed and the formed side part of the plate material, which can avoid an extreme load to be applied to the connecting part between the puncture head and the puncture support, while ensuring a more spacious working width of the head puncture.

[026]De acordo com a prensa de flexão de formação de punção da presente invenção com a configuração acima na superfície de trabalho formada com o arco circular não uniforme, a largura de trabalho de uma região em que um arco circular que contribui principalmente de flexão é formado é definida como menos do que 0,90 vezes o passo de alimentação do material de placa, por meio do que um momento de flexão excessivo não ocorre no punção. Deste modo, a vida de punção é ampliada para permitir um flexão estável durante o longo período de tempo, e a esfericidade do tubo de aço pode ser melhorada. Em particular, quando o arco circular não uniforme é um arco contínuo circular ou um arco circular descontínuo e o arco circular contínuo ou o arco circular descontínua é constituído pelo arco circular principal e o arco subcircular, uma vez que o arco circular principal contribui, principalmente, para a flexão, é possível suprimir uma ocorrência de momento de flexão excessiva, definindo a largura de trabalho da região formada com o arco circular principal para ser menos que 0,90 vezes o passo de alimentação do material de placa.[026] According to the punch forming bending press of the present invention with the above configuration on the work surface formed with the non-uniform circular arc, the working width of a region in which a circular arc that mainly contributes to bending What is formed is defined as less than 0.90 times the feed step of the plate material, whereby an excessive bending moment does not occur in the punch. In this way, the punching life is extended to allow stable flexing over the long period of time, and the sphericity of the steel tube can be improved. In particular, when the non-uniform circular arc is a circular continuous arc or a discontinuous circular arc and the continuous circular arc or discontinuous circular arc consists of the main circular arc and the subcircular arc, since the main circular arc contributes mainly , for bending, it is possible to suppress an occurrence of excessive bending moment, defining the working width of the region formed with the main circular arc to be less than 0.90 times the feed step of the plate material.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[027] A FIG. 1 é uma vista esquemática que ilustra uma forma de realização de uma prensa de flexão para formação de punção de acordo com a presente invenção.[027] FIG. 1 is a schematic view illustrating an embodiment of a bending press for forming a punch according to the present invention.

[028]A FIG. 2 é uma vista esquemática que ilustra um estado deformado de um material de placa quando pressionado utilizando a prensa de flexão para formação de punção ilustrada na FIG 1 .[028] FIG. 2 is a schematic view showing a deformed state of a plate material when pressed using the bending press for forming the punch shown in FIG 1.

[029]As FIGs. 3 (a) a 3 (c) são vistas esquemáticas que ilustram uma outra forma de realização da prensa de flexão formadora de punção.[029] FIGS. 3 (a) to 3 (c) are schematic views that illustrate another embodiment of the punch-forming flexing press.

[030]A FIG. 4 é uma vista esquemática que ilustra um modo de flexão utilizando a prensa de flexão.[030] FIG. 4 is a schematic view illustrating a bending mode using the bending press.

[031]A FIG. 5 é uma vista esquemática que ilustra uma situação de deformação do material da chapa quando se realiza a formação da prensa de flexão usando uma cabeça de punção com um arco circular uniforme.[031] FIG. 5 is a schematic view illustrating a situation of deformation of the sheet material when forming the flexing press using a punch head with a uniform circular arc.

[032]A FIG. 6 é um desenho explicativo de uma largura de ni de trabalho que contribui para a curvatura da punção.[032] FIG. 6 is an explanatory drawing of a working ni width that contributes to the curvature of the punch.

[033]A FIG. 7 é uma vista esquemática que ilustra uma dimensão específica da cabeça de punção utilizado no exemplo.[033] FIG. 7 is a schematic view illustrating a specific dimension of the punch head used in the example.

[034] A FIG. 8(a) é uma vista esquemática que ilustra um instrumento de medição utilizado quando se avalia a esfericidade local do tubo de aço, e a FIG. 8(b) é uma vista esquemática que ilustra como medir a esfericidade local.[034] FIG. 8 (a) is a schematic view illustrating a measuring instrument used when assessing the local sphericity of the steel tube, and FIG. 8 (b) is a schematic view that illustrates how to measure local sphericity.

[035]A FIG. 9 é uma vista esquemática que ilustra um exemplo da forma de realização quando se realiza uma formação da prensa de flexão de acordo com o método convencional. FORMAS DE REALIZAÇÃO DE REALIZAÇÃO DA INVENÇÃO[035] FIG. 9 is a schematic view illustrating an example of the embodiment when forming the flexing press according to the conventional method. WAYS OF CARRYING OUT THE INVENTION

[036]A seguir a presente invenção irá ser descrita de modo mais especifico, com referência aos desenhos anexos.[036] In the following the present invention will be described more specifically, with reference to the accompanying drawings.

[037]A FIG. 1 é uma vista esquemática que ilustra uma forma de realização de uma prensa de flexão formadora de punção de conformação de acordo a presente invenção.[037] FIG. 1 is a schematic view illustrating an embodiment of a punch punch forming press according to the present invention.

[038]Nos desenhos, uma matriz 1 é disposta dentro de uma via de transporte de um material de placa S. A matriz 1 inclui um par de membros esféricos esquerdo e direito 1a e 1b que suportam o material de placa S em dois locais ao longo da direção de alimentação, e sua distância e pode ser alterada dependendo do tamanho do tubo de aço a ser formado. No entanto, no decurso da produção de um único tubo aberto por formação a prensa de um material de placa S, a distância e não é alterada.[038] In the drawings, a matrix 1 is arranged within a transport path for a plate material S. The matrix 1 includes a pair of left and right spherical members 1a and 1b that support the plate material S in two locations along along the feed direction, and its distance and can be changed depending on the size of the steel tube to be formed. However, in the course of producing a single open tube by forming the press of a plate material S, the distance e is not changed.

[039]Além disso, um punção 2 é móvel numa direção que se aproxima e se distancia do molde 1 . O punção 2 inclui uma cabeça 2a de punção que tem uma superfície K de trabalho convexa descendente, que entra em contato direto com o material de placa S para pressionar o material de placa em uma forma côncava, e um suporte 2b de punção que conduz para a retaguarda da cabeça 2a de punção e apoia a cabeça de punção 2a. Além disso, os rolos 3 formam uma via de transporte do material de placa S.[039] In addition, a punch 2 is movable in a direction that approaches and distances from the mold 1. The punch 2 includes a punch head 2a having a downward convex working surface K, which comes in direct contact with the plate material S to press the plate material in a concave shape, and a punch holder 2b leading to the rear of the puncture head 2a and supports the puncture head 2a. In addition, rollers 3 form a transport path for S plate material.

[040]A estrutura específica do suporte de punção 2b do punção 2 não está ilustrada, mas a sua parte de extremidade superior se encontra ligada a um meio condutor tal como um cilindro hidráulico, de modo a ser capaz de aplicar a força de pressão para o cabeçote do punção 2a pelos meios de condução.[040] The specific structure of the punch support 2b of punch 2 is not illustrated, but its upper end part is connected to a conductive means such as a hydraulic cylinder, in order to be able to apply the pressure force to the punch head 2a by means of conduction.

[041]A largura (espessura) do suporte de punção 2b é adequadamente concebida pela espessura e resistência do material de placa S como um material a ser formado e uma forma de um corpo tubular a ser formado. Além disso, uma vez que, o suporte de punção 2b pode entrar em contato com a parte de extremidade do material de placa S, é possível proporcionar uma placa desgastada substituível na superfície do suporte de punção 2b. A placa usada é preferível, uma vez que pode ser utilizada por um longo período de tempo sem desgastar o suporte de punção 2b por trocá-lo adequadamente.[041] The width (thickness) of the punch holder 2b is suitably designed by the thickness and strength of the plate material S as a material to be formed and a shape of a tubular body to be formed. In addition, since the punch holder 2b can contact the end portion of the plate material S, it is possible to provide a replaceable worn plate on the surface of the punch holder 2b. The used plate is preferable, since it can be used for a long period of time without wearing out the puncture support 2b by changing it properly.

[042]Além disso, como as partes principais estão ilustradas na FIG. 2, a cabeça de punção 2a de punção 2 tem um centro de superfície de trabalho 0 que corresponde a um eixo q do suporte de punção 2b, e uma superfície de trabalho K proporcionada na sua cabeça é formada com um arco circular não-uniforme, que tem um raio r1 como um raio máximo na região central na direção da largura (outras regiões têm um raio r2 que é menor do que o raio r1).[042] Furthermore, as the main parts are illustrated in FIG. 2, the puncture head 2a puncture 2 has a work surface center 0 which corresponds to a q axis of the puncture support 2b, and a work surface K provided on its head is formed with a non-uniform circular arc, which has a radius r1 as a maximum radius in the central region in the direction of the width (other regions have a radius r2 that is smaller than the radius r1).

[043]Aqui, o arco circular não uniforme definido na presente invenção refere-se a um arco circular fornecido por uma combinação tal como ilustrado nas Figs. 3(a) a 3(c), em que, pelo menos, dois arcos com os diferentes raios são combinados uns com os outros, isto é, um arco circular, que inclui um arco circular de raio r1 posicionado no centro da superfície de trabalho O (a seguir, este arco circular é chamado um arco circular principal K1) e um arco circular tendo um raio r2 menor do que o arco circular principal K1 (a seguir, este arco circular é chamado um arco subcircular K2). Nas Figs. 3(a) a 3(c), (a) é um arco circular que tem uma tangente comum a um ponto de ligação entre o arco circular principal K1 e arco subcircular K2 (quando um ângulo formado pela tangente do arco circular principal K1 e a tangente do arco subcircular K2 é 0°), e (b) é um arco circular, em que a tangente do arco circular principal K1 e a tangente do arco subcircular K2 estão ligadas uma à outra, enquanto formam um ângulo (o ângulo não é 0o, e (c) é um arco circular em que um ângulo formado pela tangente do arco circular principal K1 e a tangente do arco subcircular K2 é 0o mas eles estão ligados entre si através de uma etapa d. Daqui em diante, o arco circular, tal como ilustrado em (a) será referido como um arco circular contínuo (incluindo um arco circular, tal como uma curva de involuta ou semelhantes, em que um raio gradualmente é alterado, tendo uma tangente comum), e o arcos circulares, tal como ilustrados em (b) e (c) serão referidos como um arco circular descontínuo. O arco circular des-contínuo também inclui um em que o raio do arco circular é gradualmente alterado.[043] Here, the non-uniform circular arc defined in the present invention refers to a circular arc provided by a combination as illustrated in Figs. 3 (a) to 3 (c), in which at least two arcs with different radii are combined with each other, that is, a circular arc, which includes a circular arc of radius r1 positioned in the center of the surface of work O (hereinafter this circular arc is called a main circular arc K1) and a circular arc having a radius r2 smaller than the main circular arc K1 (hereinafter this circular arc is called a subcircular arc K2). In Figs. 3 (a) to 3 (c), (a) is a circular arc that has a tangent common to a connection point between the main circular arc K1 and subcircular arc K2 (when an angle formed by the tangent of the main circular arc K1 and the tangent of the subcircular arc K2 is 0 °), and (b) is a circular arc, where the tangent of the main circular arc K1 and the tangent of the subcircular arc K2 are connected to each other while forming an angle (the angle is not is 0o, and (c) is a circular arc in which an angle formed by the tangent of the main circular arc K1 and the tangent of the subcircular arc K2 is 0o but they are linked together through a step d. circular, as illustrated in (a) will be referred to as a continuous circular arc (including a circular arc, such as an involute curve or the like, in which a radius is gradually changed, having a common tangent), and circular arcs, as illustrated in (b) and (c) will be referred to as a discontinuous circular arc. es-continuous also includes one in which the radius of the circular arc is gradually changed.

[044]Como descrito acima, o punção 2 é basicamente configurado para incluir a cabeça de punção 2a e o suporte de punção 2b, mas é possível interpor um espaçador (não ilustrado) entre a cabeça de punção 2a e o suporte de punção 2b. Por interposição do espaçador entre os mesmos, por exemplo, quando do ajuste preciso de um ângulo de montagem da cabeça de punção 2a para o suporte de punção 2b, o ângulo de montagem pode ser ajustado para um ângulo apropriado apenas através do ajuste da forma do espaçador, em vez do próprio suporte de punção 2b. Além disso, quando a cabeça de punção 2a é dividida na direção longitudinal do molde 1, é possível melhorar a eficiência de manuseio durante o armazenamento das cabeças de punção 2a ou quando da montagem das cabeças de punção 2a para o suporte de punção 2b, mantendo a pluralidade de cabeças de punção divididas 2a com um único espaçador. Uma vez que existem vantagens tal como descrito acima, é preferível interpor um espaçador (não ilustrado) entre a cabeça de punção 2a e o suporte de punção 2b.[044] As described above, the punch 2 is basically configured to include the punch head 2a and the punch holder 2b, but it is possible to interpose a spacer (not shown) between the punch head 2a and the punch holder 2b. By interposing the spacer between them, for example, when precisely adjusting a mounting angle from the punch head 2a to the punch holder 2b, the mounting angle can be adjusted to an appropriate angle only by adjusting the shape of the spacer, instead of the puncture support itself 2b. In addition, when the punch head 2a is divided in the longitudinal direction of the mold 1, it is possible to improve the handling efficiency during the storage of the punch heads 2a or when assembling the punch heads 2a for the punch holder 2b, maintaining the plurality of puncture heads divided 2a with a single spacer. Since there are advantages as described above, it is preferable to interpose a spacer (not shown) between the puncture head 2a and the puncture support 2b.

[045]Para realizar a flexão do material da chapa S pela prensa de flexão utilizando um punção com a configuração acima descrita, o material da chapa S é colocado sobre o molde 1, e de tal modo como ilustrado na FIG. 4, o material de placa S pode ser sucessivamente submetido de flexão em três pontos, tanto nos lados esquerdo e direito do bordo na direção da largura em direção ao centro pelo punção 2 en-quanto intermitentemente, introduzindo o material de placa S por um passo de alimentação predeterminado. Além disso, a FIG. 4 é uma vista esquemática que ilustra um processo de formação de um tubo aberto, conforme ilustrado na vista mais baixa à direita, realizando a curvatura do material da chapa S, que foi submetido à curvatura de ponta (a ser descrito abaixo) com antecedência, a partir do topo para a parte inferior da coluna esquerda e, em seguida, a partir do topo para o fundo da coluna central, e além disso a partir do topo para o fundo da coluna da direita, efetuando a alimentação do material de placa S. Na FIG. 4, setas abertas atribuídas ao material de placa S ou o punção 2 indicam as direções de movimento do material de placa S ou de punção 2 em cada processo.[045] To perform the flexing of the sheet material S by the flexing press using a punch with the configuration described above, the sheet material S is placed on the mold 1, and as shown in FIG. 4, the plate material S can be successively bent at three points, both on the left and right sides of the edge in the direction of the width towards the center by the punch 2 en- and intermittently, introducing the plate material S by one step predetermined power supply. In addition, FIG. 4 is a schematic view illustrating a process for forming an open tube, as shown in the lower view on the right, performing the curvature of the sheet material S, which has been subjected to the tip curvature (to be described below) in advance, from the top to the bottom of the left column and then from the top to the bottom of the central column, and in addition from the top to the bottom of the right column, feeding the plate material S In FIG. 4, open arrows assigned to the plate material S or the punch 2 indicate the directions of movement of the plate material S or punch 2 in each process.

[046]Ao executar a flexão do material de placa S da maneira descrita acima (durante a prensagem), o material de placa S entra em contato com o molde 1, no estado de ficar totalmente inclinado, e o material de placa S é deformado no estado assimétrico da esquerda para a direita com relação ao centro da superfície de trabalho O da cabeça de punção 2a.[046] When flexing the S-plate material in the manner described above (during pressing), the S-plate material comes into contact with the mold 1, in the state of being fully inclined, and the S-plate material is deformed in the asymmetric state from left to right with respect to the center of the work surface O of the punch head 2a.

[047]Quando a curvatura do material de placa S gradualmente progride neste estado, a fim de manter o estado de contato entre o punção 2 e as matrizes 1, o material de placa S é, em grande parte, inclinado no lado não formado, em vez de no centro (centro da superfície de trabalho O) na direção da largura da cabeça de punção 2a (um ângulo de curvatura do material de placa S com relação ao punção au-menta), e como ilustrado na FIG. 5, uma faixa de contato (gama de curvatura) na qual a cabeça de punção 2a entra em contato com o material de placa S torna-se mais larga no lado não formado do que no lado formado.[047] When the curvature of the S-plate material gradually progresses in this state, in order to maintain the state of contact between the punch 2 and the dies 1, the S-plate material is largely inclined on the unformed side, instead of in the center (center of the work surface O) in the direction of the width of the punch head 2a (an angle of curvature of the plate material S with respect to the augment punch), and as illustrated in FIG. 5, a contact strip (curvature range) in which the punch head 2a comes into contact with the plate material S becomes wider on the unformed side than on the formed side.

[048]Uma vez que o punção 2 recebe a força de reação de for- mação em ambas as extremidades da faixa de contato, quando existe uma diferença nas distâncias (L3, L4) a partir do centro (centro da superfície de trabalho O) na direção da largura da cabeça de punção 2a para ambas as extremidades da faixa de contato, o momento de curvatura M (= P(L3 - L4)) age sobre a parte de ligação entre a cabeça de punção 2a e suporte de punção 2b. Em particular, na curvatura de três pontos utilizando uma cabeça de punção com uma superfície de trabalho compreendendo um único arco circular, o momento de flexão excessiva atua. Por conseguinte, existe uma preocupação pelo fato de que a cabeça 2a de punção ou o suporte 2b de punção poder ser deformada ou danificada.[048] Since punch 2 receives the formation reaction force at both ends of the contact band, when there is a difference in distances (L3, L4) from the center (center of the work surface O) in the direction of the width of the puncture head 2a for both ends of the contact strip, the moment of curvature M (= P (L3 - L4)) acts on the connecting part between the puncture head 2a and the puncture support 2b. In particular, in the curvature of three points using a punch head with a work surface comprising a single circular arc, the moment of excessive bending acts. Therefore, there is a concern that the puncture head 2a or the puncture support 2b may be deformed or damaged.

[049]Na prensa de flexão formadora de punção da presente invenção, uma vez que a superfície de trabalho K tem o arco circular não uniforme e o raio do arco subcircular K2 é menor do que o raio do arco circular principal K1 como ilustrado na FIG. 2, é possível limitar a gama assimétrica em comparação com um punção com uma superfície de trabalho única, e por conseguinte, mesmo quando a curvatura do mate-rial de placa S progride, a carga na zona de extremidade da largura da cabeça de punção 2a não é extremamente aumentada, e como resultado, uma ocorrência do momento de flexão excessivo pode ser suprimida.[049] In the punch forming bending press of the present invention, since the work surface K has a non-uniform circular arc and the radius of the subcircular arc K2 is smaller than the radius of the main circular arc K1 as illustrated in FIG . 2, it is possible to limit the asymmetric range compared to a punch with a single working surface, and therefore, even when the curvature of the plate material S progresses, the load in the end zone of the width of the punch head 2a it is not greatly increased, and as a result, an occurrence of the moment of excessive flexion can be suppressed.

[050]Na presente invenção, a fim de obter um tubo de aço com uma boa esfericidade pela formação da prensa de flexão, o arco principal K1 circular formado na superfície K de trabalho tem comprimentos de contato lateralmente equivalentes em relação ao centro da superfície de trabalho O como ponto de partida.[050] In order to obtain a steel tube with good sphericity due to the formation of the flexing press, the circular main arc K1 formed on the working surface K has contact lengths laterally equivalent to the center of the working surface. work O as a starting point.

[051]Além disso, embora o arco circular principal K1 e o arco subcircular K2 sejam constituídos de um arco circular contínuo ou um arco circular descontínuo, o número de arcos circulares não está particularmente limitado.[051] Furthermore, although the main circular arc K1 and the subcircular arc K2 consist of a continuous circular arc or a discontinuous circular arc, the number of circular arcs is not particularly limited.

[052]Apesar de o comprimento (comprimento circunferencial) da superfície de trabalho K ser determinado pelo tamanho do tubo de aço a ser fabricado e o número de vezes de prensagem, a largura de trabalho da superfície K de trabalho na região formada por um arco circular que contribui principalmente, para a flexão é de preferência menor do que 0,90 vezes o passo de alimentação do material de placa de modo a diminuir o momento de curvatura que ocorre na punção 2 e diminuir o número de vezes de prensagem para atingir a curvatura eficiente (quando a largura de trabalho da região formada com um arco circular que contribui principalmente para a flexão é definida como ni e o passo de alimentação do material de placa S é definido como δ uma proporção (ni/ δ) da largura de trabalho ni e passo de alimentação δ do mate-rial da chapa S é inferior a 0,90 vezes). Na cabeça 2a de punção onde a superfície de trabalho K é formada com o arco circular principal K1 e o arco subcircular K2, o principal arco circular K1 contribui principalmente para a flexão, de modo que a largura de trabalho da região formada pelo arco circular principal K1 é definida como sendo inferior a 0,90 vezes o passo de alimentação δ do material de placa.[052] Although the length (circumferential length) of the working surface K is determined by the size of the steel pipe to be manufactured and the number of pressing times, the working width of the working surface K in the region formed by an arc circular which mainly contributes to the flexion is preferably less than 0.90 times the feed step of the plate material in order to decrease the bending moment that occurs in punch 2 and decrease the number of pressing times to reach the efficient curvature (when the working width of the region formed with a circular arc that mainly contributes to bending is defined as ni and the feed step of the plate material S is defined as δ a proportion (ni / δ) of the working width ni and feed step δ of sheet material S is less than 0.90 times). In the punch head 2a where the work surface K is formed with the main circular arch K1 and the subcircular arch K2, the main circular arch K1 contributes mainly to bending, so that the working width of the region formed by the main circular arch K1 is defined as being less than 0.90 times the feed step δ of the plate material.

[053]No presente, quando uma quantidade de formação de curvatura alvo θi (um ângulo de flexão por unidade de tempo) é definida em torno do centro da superfície de trabalho O na superfície de trabalho K da cabeça de punção 2a, a largura de trabalho ni da região formada com o arco circular que contribui principalmente para a flexão refere-se a um comprimento (comprimento de um arco circular) na su- perfície de trabalho K que corresponde a uma faixa da quantidade de formação de flexão alvo θi como ilustrado na FIG. 6. Além disso, quando o número de vezes de flexão é presumido como N, uma vez que o material de chapa é flexão em forma de tubo de 360o em conjunto com a curvatura de borda, a quantidade de formação alvo de flexão θi é (360o - 2 x ângulo de curvatura da borda) / N como uma medida da quantidade da formação de flexão por unidade de tempo.[053] At present, when a target curvature forming amount θi (a bending angle per unit time) is defined around the center of the work surface O on the work surface K of the punch head 2a, the width of work ni of the region formed with the circular arc that mainly contributes to flexion refers to a length (length of a circular arc) on the working surface K which corresponds to a range of the target flexion formation amount θi as illustrated in FIG. 6. In addition, when the number of bending times is assumed to be N, since the plate material is 360o tube-shaped bending in conjunction with the edge curvature, the amount of bending formation θi is ( 360o - 2 x edge curvature angle) / N as a measure of the amount of flexion formation per unit time.

[054] Na prensa de flexão utilizando a punção 2 da presente invenção, o número de vezes de flexão N é normalmente não inferior a 3, de modo a que 120° que é o valor calculado quando o ângulo de flexão da borda é presumido ser 0o ser suficiente como o valor alvo da quan-tidade da formação de flexão por unidade de tempo. Por conseguinte, a quantidade de formação de flexão na superfície de trabalho K de punção 2 pode ser fixada em não mais do que 120° (correspondente a não mais do que 60° em um lado do centro da superfície de trabalho O de punção 2), ou pode ser ainda reduzida para não mais do que 90° (correspondente a não mais do que 45° em um lado do centro da superfície de trabalho O de punção 2).[054] In the bending press using the punch 2 of the present invention, the number of times of bending N is normally not less than 3, so that 120 ° which is the value calculated when the bending angle of the edge is assumed to be 0o be sufficient as the target value of the amount of flexion formation per unit of time. Therefore, the amount of flexion formation on the punching work surface K 2 can be fixed at no more than 120 ° (corresponding to no more than 60 ° on one side of the center of the punching work surface O 2) , or it can be further reduced to no more than 90 ° (corresponding to no more than 45 ° on one side of the center of the punch 2 work surface).

[055]Em geral, quando se forma o material de chapa em forma tubular pela formação na prensa de flexão, a curvatura da borda (também referido como cravamento) é realizada nas partes extremas da largura da placa do material de placa antes da formação na prensa de flexão. Isto é implementado de modo a assegurar uma boa esfericidade das partes de extremidade na largura da placa, que são relativamente difíceis de flexão, em comparação com o caso de se realizar a flexão da parte central da largura da placa na formação na prensa de flexão. Além disso, uma vez que o material de placa tem uma forma de tubo, executando a flexão dos 360° em conjunto com a subsequente formação na prensa de flexão, a flexão é aplicada, exceto para a quantidade dada pela curvatura da borda. A quantidade de formação de curvatura (ângulo) θi por unidade de tempo na prensa de flexão é (360° - 2 x ângulo de flexão da borda) / N, e a gama aplicada com a flexão por tempo é a quantidade de alimentação (passo de alimentação). Em outras palavras, o material de placa é moldado em forma de tubo, dando a quan-tidade de formação de flexão θi a cada passo de alimentação.[055] In general, when tubular sheet material is formed by forming in the bending press, the edge curvature (also referred to as crimping) is carried out in the extreme width parts of the sheet material before forming in the bending press. This is implemented in order to ensure a good sphericity of the end parts in the width of the plate, which are relatively difficult to flex, compared to the case of flexing the central part of the width of the plate in forming in the flexing press. In addition, since the plate material has a tube shape, performing the 360 ° bending in conjunction with the subsequent formation in the bending press, the bending is applied, except for the amount given by the edge curvature. The amount of curvature formation (angle) θi per unit time in the flexing press is (360 ° - 2 x edge flexion angle) / N, and the range applied with flexion by time is the amount of feed (step feed). In other words, the plate material is shaped into a tube, giving the amount of flexion formation θi at each feeding step.

[056] Nesta ocasião, quando o material de chapa fica ao longo da superfície de trabalho K da cabeça 2a de punção, a forma da faixa da quantidade de formação de flexão (ângulo central) θi é transferida para a cabeça de punção 2a para obter a forma depois da prensa de flexão. À medida que o comprimento (comprimento periférico (ou comprimento de arco circular)) ao longo da superfície de trabalho K da secção da quantidade de formação de flexão θi se aproxima do passo de alimentação do material de placa, a parte à qual o raio de curvatura é dado é alargada, podendo-se garantir a boa esfericidade. No entanto, quando o intervalo de flexão é ampliado, a posição de recepção de força de reação à formação (força de reação à flexão) torna-se remota do centro da superfície de trabalho O da superfície de trabalho K da cabe-ça de punção 2a, existindo aí um problema pelo fato de aumentar o momento de flexão na parte de ligação entre o suporte de punção 2b e a cabeça de punção 2a. A fim de reduzir esses problemas, na presente invenção, a largura de trabalho ni da região formada com o arco circular que contribui principalmente para a flexão é definida como inferior a 0,90 vezes a quantidade de alimentação (comprimento) do material de placa.[056] On this occasion, when the sheet material is along the working surface K of the punch head 2a, the shape of the amount of flexion forming band (central angle) θi is transferred to the punch head 2a to obtain the shape after the bending press. As the length (peripheral length (or circular arc length)) along the work surface K of the section of the amount of bending formation θi approaches the feed step of the plate material, the part at which the radius of curvature is given is widened, and good sphericity can be guaranteed. However, when the flexion interval is extended, the receiving position of reaction force to formation (reaction force to flexion) becomes remote from the center of the work surface O of the work surface K of the puncture head 2a, there being a problem there in that it increases the bending moment in the connection part between the puncture support 2b and the puncture head 2a. In order to reduce these problems, in the present invention, the working width ni of the region formed with the circular arc that mainly contributes to bending is defined as less than 0.90 times the amount of feed (length) of the plate material.

[057]Além disso, quando se flexão o material de placa S com a cabeça 2a de punção com um raio menor que o raio do produto, o raio de curvatura da parte flexão do material da chapa S também é diminuído. Neste caso, uma parte de formação de flexão tendo um raio de curvatura localmente menor do que aquele de outras partes, também é formada no corpo tubular que é feito de chapa, de modo que a forma é degradada, caso a parte permaneça no produto como tal. Uma vez que o raio do arco subcircular K2 da superfície de trabalho K é menor do que o raio do arco circular principal K1 , é necessário prestar atenção para a ocorrência de uma falha. Por esse motivo, a faixa de flexão do arco subcircular K2 é de preferência configurada para não mais do que 15° no ângulo central do arco subcircular K2.[057] In addition, when flexing the plate material S with the punch head 2a with a radius smaller than the product radius, the radius of curvature of the flexing part of the plate material S is also reduced. In this case, a flexion forming part having a radius of curvature locally smaller than that of other parts, is also formed in the tubular body which is made of sheet, so that the shape is degraded, if the part remains in the product as such. Since the radius of the subcircular arc K2 of the work surface K is smaller than the radius of the main circular arc K1, it is necessary to pay attention to the occurrence of a fault. For this reason, the flexion range of the subcircular arc K2 is preferably configured to not more than 15 ° at the central angle of the subcircular arc K2.

[058]Quando o comprimento da superfície de trabalho que entra em contato com o material de placa é encurtado, uma vez que a parte a qual não é dada a curvatura (isto é, a parte plana) é aumentado e existe um risco de degradação da esfericidade, é preferível ajustar adequadamente a largura de trabalho ni (distância) da região onde o arco circular que contribui principalmente para a flexão é formado, de acordo com as especificações (resistência, espessura, tamanho e forma) do produto alvo.[058] When the length of the work surface that comes in contact with the plate material is shortened, since the part which is not given curvature (ie the flat part) is increased and there is a risk of degradation of sphericity, it is preferable to adequately adjust the working width ni (distance) of the region where the circular arc that mainly contributes to flexion is formed, according to the specifications (strength, thickness, size and shape) of the target product.

EXAMPLES

[059]Nove placas de aço (aço tipo: Grau API X80) tendo dimensões ao longo da direção de alimentação do material de placa S de 3713 mm, uma espessura de chapa de 25,4 mm e uma resistência à tração de 745 a 757 MPa, são preparadas, sendo realizada a flexão da borda de modo que, ambas as partes de extremidade de cada placa de aço tenha um angulo de 16,9 graus ao longo do intervalo de 215 mm por um punção com um raio de curvatura de 380 mm.[059] Nine steel plates (steel type: Grade API X80) having dimensions along the feed direction of the S plate material of 3713 mm, a plate thickness of 25.4 mm and a tensile strength of 745 to 757 MPa, are prepared by flexing the edge so that both end parts of each steel plate have an angle of 16.9 degrees over the 215 mm range by a punch with a radius of curvature of 380 mm.

[060]Subsequentemente, a flexão de três pontos é realizada a partir de cada um de ambos os lados esquerdo e direito para o centro da placa de aço com base de nas condições de um passo de alimentação de 298 mm / tempo, uma quantidade formação de flexão de 29.6°/ hora e cinco vezes de prensa usando uma posição de um lado de 1492 mm a partir do centro da placa de aço (o centro da dimensão ao longo da direção de alimentação) como o ponto de início da flexão.[060] Subsequently, three-point bending is performed from each of both left and right sides to the center of the steel plate based on the conditions of a feed step of 298 mm / time, an amount forming flexion at 29.6 ° / hour and five times press using a position on a side of 1492 mm from the center of the steel plate (the center of the dimension along the feed direction) as the starting point of flexion.

[061]Em seguida, uma flexão de três pontos é conduzida sobre a placa de aço submetida de flexão em três pontos no centro (1 1 vezes de flexão no total), e o intervalo da parte pontiaguda de ambas as extremidades da placa de aço é definido a 125 mm, que é soldada para formar um tubo de aço com um diâmetro externo de 1219 mm, e a qualidade do tubo de aço obtido e a tensão que age sobre o suporte de punção para suportar a cabeça de punção é investigada. Os resultados são apresentados na tabela 1 juntamente com os resultados do processo de realizar a flexão utilizando a cabeça 2a de punção fornecida com uma superfície de trabalho de um único arco circular.[061] Then, a three-point bending is conducted on the steel plate subjected to bending at three points in the center (11 times of bending in total), and the gap of the pointed part of both ends of the steel plate it is set to 125 mm, which is welded to form a steel tube with an external diameter of 1219 mm, and the quality of the steel tube obtained and the tension acting on the puncture support to support the puncture head is investigated. The results are shown in table 1 together with the results of the process of performing the flexion using the puncture head 2a provided with a work surface of a single circular arc.

[062]Aqui, a flexão é realizada utilizando uma matriz em que um raio da cabeça é ajustado a 75mm e uma distância e (distância entre os centros) entre os membros esféricos 1a e 1 b é dada a 550 mm. Além disso, a cabeça de punção que tem uma largura de 400 mm é usada, e o suporte de punção com uma largura (espessura) da parte de corpo de 100 mm e uma parte de recepção da largura de 400 mm para fixar e segurar a cabeça da punção para a ponta, utilizada para suportar o mesmo como ilustrado na Fig. 7. Um medidor de tensão está ligado a uma parte de extremidade (local de início de R) de R tendo o raio de 50 mm proporcionado na parte de ligação entre uma parte de corpo e a parte de recepção, medindo assim, uma tensão atuando sobre o suporte de punção 2b pelo calibre.[062] Here, flexion is performed using a matrix in which a radius of the head is set to 75mm and a distance e (distance between centers) between spherical members 1a and 1b is given at 550 mm. In addition, the puncture head which is 400 mm wide is used, and the puncture holder with a body part width (thickness) of 100 mm and a receiving part of 400 mm width to fix and hold the puncture head for the tip, used to support it as shown in Fig. 7. A strain gauge is connected to an end part (starting point of R) of R having a radius of 50 mm provided in the connection part between a body part and the receiving part, thus measuring a tension acting on the puncture support 2b by the gauge.

[063]Além disso, uma forma da superfície de trabalho é um arco circular contínuo no item da Tabela 1 quando se realiza uma flexão pela utilização de uma cabeça de punção que tem uma superfície de trabalho na qual o arco principal circular e o arco subcircular são ligados um ao outro com um angulo de 0° formado entre a tangente do arco circular principal e a tangente do arco subcircular, na posição do angulo de 15° do centro da superfície de trabalho O da cabeça de punção. A forma da superfície de trabalho é uma involuta, quando se realiza a flexão pela utilização de uma cabeça de punção, que tem uma superfície de trabalho em que o raio decresce gradualmente à medida que é remoto do centro da superfície de trabalho O da cabeça de punção pela curva de involuta. No caso da involuta, o raio do arco principal circular indica o valor do raio no centro da superfície de trabalho O (isto é, o valor máximo do raio), e o raio do arco subcircular indica a posição onde fica afastada do centro da superfície de trabalho O por 1/2 da quantidade de formação de flexão θi: 29.6°, isto é , o valor mínimo do raio da gama que contribui, principalmente, para a flexão, respectivamente. Além disso, a forma da superfície de trabalho é um arco descontínuo circular ao executar a flexão pela utilização de uma cabeça de punção que tem uma superfície de trabalho na qual o arco circular principal e o arco subcircular são ligados um ao outro com uma diferença de 6° dos ângulos formados entre a tangente do arco principal circular e a tan-gente do arco subcircular nas posições de 15° a partir do centro da superfície de trabalho O da cabeça de punção 2a.[063] In addition, a shape of the work surface is a continuous circular arc in the item in Table 1 when flexing using a puncture head that has a work surface on which the main circular arc and the subcircular arc they are connected to each other with an angle of 0 ° formed between the tangent of the main circular arc and the tangent of the subcircular arc, at the position of the 15 ° angle of the center of the work surface O of the puncture head. The shape of the work surface is involute when flexing using a puncture head, which has a work surface where the radius gradually decreases as it is remote from the center of the work surface O of the work head. puncture by involute curve. In the case of involute, the radius of the circular main arc indicates the radius value in the center of the work surface O (that is, the maximum radius value), and the radius of the subcircular arc indicates the position where it is located away from the center of the surface. working rate O per 1/2 of the amount of flexion formation θi: 29.6 °, that is, the minimum value of the radius of the range that mainly contributes to flexion, respectively. In addition, the shape of the work surface is a circular discontinuous arc when flexing using a puncture head that has a work surface on which the main circular arc and the subcircular arc are connected to each other with a difference of 6 ° of the angles formed between the tangent of the circular main arc and the subcircular arc tanner at 15 ° positions from the center of the work surface O of the puncture head 2a.

[064]Além disso, na proporção de uma tensão que atua sobre o suporte de punção para a tensão limite de fadiga na Tabela 1 , uma tensão que age sobre o suporte de punção indica o maior valor nos 1 1 momentos de flexão. No entanto, é necessário considerar na execução que, o quanto da tensão que atua sobre o suporte de punção em relação à tensão limite de fadiga. Portanto, na Tabela 1 são mostrados os resultados obtidos dividindo a tensão atuando no suporte de punção por uma gama básica de tensão admissível em 2 x 106 vezes de repetição de estresse com base em "Fatigue design guideline and commentary of steel structure (Hagane-Kouzou no Hirou Sekkei Shishin •Dou Kaisetsu)” editado por Japanese Society of Steel Construction em relação ao suporte de punção, ou seja, a razão entre o estresse agindo sobre o suporte de punção para a gama básica de tensão admissível.[064] In addition, in the proportion of a stress that acts on the puncture support to the fatigue limit stress in Table 1, a stress that acts on the puncture support indicates the highest value in the 1 1 bending moments. However, it is necessary to consider in the execution that, how much of the tension that acts on the puncture support in relation to the fatigue limit stress. Therefore, Table 1 shows the results obtained by dividing the stress acting on the puncture support by a basic range of allowable stress in 2 x 106 times of stress repetition based on "Fatigue design guideline and commentary of steel structure (Hagane-Kouzou no Hirou Sekkei Shishin • Dou Kaisetsu) ”edited by the Japanese Society of Steel Construction in relation to the puncture support, that is, the ratio of the stress acting on the puncture support for the basic range of allowable tension.

[065]Na avaliação da cabeça de punção, um caso em que a tensão que age sobre o suporte de punção é inferior à tensão limite de fadiga, ou seja, um caso em que a relação entre a tensão que atua sobre o suporte de punção para o estresse limite de fadiga é inferior a 1 , é indicada por @ (excelente), um caso em que a razão de estresse é não mais que 1,25 é indicado por o (permitido), e um caso em que a relação é mais do que o valor é indicado por x (inadmissível). Aqui, a relação de 1,25 de tensão em que o número de vezes de repetição de estresse não é inferior a 1 x 1 06 é um valor limite. No caso de não mais do que o valor limite, uma vez que o estresse repetido age 10 vezes num tubo (a formação substancialmente simétrica é obtida no último ritmo de 1 1 vezes, e o estresse devido de flexão quase não atua e não afeta a vida de fadiga), é possível suportar a produção de 1 x 105 tubos (equivalente a 1219 km, no caso do comprimento de 40 pés pa- drão), e não havendo nenhum problema prático.[065] In the evaluation of the puncture head, a case in which the tension acting on the puncture support is lower than the fatigue limit tension, that is, a case in which the relationship between the tension acting on the puncture support for the fatigue limit stress is less than 1, it is indicated by @ (excellent), a case in which the stress ratio is no more than 1.25 is indicated by o (allowed), and a case in which the ratio is more than the value is indicated by x (inadmissible). Here, the 1.25 stress ratio in which the number of times of stress repetition is not less than 1 x 1 06 is a limit value. In the case of no more than the limit value, since the repeated stress acts 10 times in a tube (the substantially symmetrical formation is obtained at the last rhythm of 1 1 times, and the stress due to flexion hardly acts and does not affect the fatigue life), it is possible to support the production of 1 x 105 tubes (equivalent to 1219 km, in the case of the standard 40 foot length), and without any practical problem.

[066]Além disso, a avaliação do tubo de aço na Tabela 1 é realizada, em relação à esfericidade local. O grau de esfericidade é medido, por exemplo, utilizando um calibrador 4 que tem um par de partes de perna 4a e 4b com uma distância entre as pernas D, como ilustrada na Fig. 8(a), fazendo contatar as extremidades 4c, 4d das partes de perna 4a, 4b com a superfície periférica do tubo de aço resultante e contatar, simultaneamente, uma sonda (não ilustrada) proporcionada na ponta de um fuso 4e com a superfície periférica do tubo de aço, e pela leitura de um deslocamento radial a partir de um círculo perfeito virtual como uma forma alvo do tubo de aço. Isto significa que, o círculo se aproxima de um círculo perfeito quando o valor é menor. Nesta forma de realização, é um índice de avaliação da variação da forma entre a parte que entra em contato com a cabeça de punção e a matriz e a parte que não faz contato com a cabeça de punção e a matriz. Aqui, um calibrador que tem uma distância entre a perna D de 150 mm é usado para medir a esfericidade local, como ilustrado na Fig. 8 (b) ao longo da direção cir- cunferencial da superfície periférica do tubo de aço e obter o valor máximo do contorno local medido. Um caso em que o valor não é mais do que os 2,0 mm de tolerância API-2B do padrão API como um padrão típico da tubulação de aço é indicado por @ (excelente), um caso em que o valor não é mais do que a tolerância de 3,2 mm de API-5L é indicado por o (bom), e um caso em que o valor excede que é indicado por x (inadmissível) na tabela 1. TABELA 1

[066] In addition, the evaluation of the steel tube in Table 1 is performed, in relation to local sphericity. The degree of sphericity is measured, for example, using a gauge 4 that has a pair of

leg parts

4a and 4b with a distance between legs D, as shown in Fig. 8 (a), making contact with the

ends

4c, 4d of the

leg parts

4a, 4b with the peripheral surface of the resulting steel tube and simultaneously contact a probe (not shown) provided at the end of a spindle 4e with the peripheral surface of the steel tube, and by reading a radial displacement from a perfect virtual circle as a target shape of the steel tube. This means that, the circle approaches a perfect circle when the value is less. In this embodiment, it is an index of evaluation of the variation in shape between the part that comes into contact with the puncture head and the die and the part that does not make contact with the puncture head and the die. Here, a calibrator that has a distance between leg D of 150 mm is used to measure local sphericity, as illustrated in Fig. 8 (b) along the circumferential direction of the peripheral surface of the steel tube and to obtain the value maximum of the measured local contour. A case where the value is no more than the 2.0 mm API-2B tolerance of the API standard as a typical steel pipe standard is indicated by @ (excellent), a case in which the value is no more than that the 3.2 mm tolerance of API-5L is indicated by o (good), and a case where the value exceeds that is indicated by x (inadmissible) in table 1. TABLE 1

[067]Como fica evidente a partir da Tabela 1 , na punção de nos A a H adequados para a presente invenção, a proporção da tensão aplicada ao suporte de punção durante a flexão não é mais do que 1 ,25, e a deformação e dano da punção não é observada. Além disso, confirma-se que, o arredondamento local do tubo de aço formado pelas punções Nos. A a H não é mais do que 2,3 mm e satisfaz, suficientemente a norma API.[067] As is evident from Table 1, in the puncture of noses A to H suitable for the present invention, the proportion of the tension applied to the puncture support during flexion is not more than 1, 25, and the deformation and puncture damage is not observed. In addition, it is confirmed that the local rounding of the steel tube formed by Nos. A to H is no more than 2.3 mm and satisfies the API standard sufficiently.

[068] Em particular, num caso em que a superfície de trabalho da cabeça de punção é formada por arcos circulares contínuos (N°s. A, B, C, E e F), o arredondamento local do tubo de aço não é mais do que 2,0 mm e satisfeita a norma 2B rigorosa do padrão API, ficando evidente que, um tubo de aço de alta qualidade pode ser formado sem adição de processos adicionais.[068] In particular, in a case where the work surface of the puncture head is formed by continuous circular arcs (Nos. A, B, C, E and F), the local rounding of the steel tube is no longer than 2.0 mm and the strict 2B standard of API standard is satisfied, it being evident that a high quality steel tube can be formed without adding additional processes.

[069]Quando se aplica o arco circular contínuo para a superfície de trabalho da cabeça de punção, na punção No. A tendo o menor raio do arco subcircular, a relação entre a tensão na parte de ligação é a menor como 0,87, e descobriu-se que este valor é permanentemente utilizado para esse suporte de punção.[069] When the continuous circular arc is applied to the work surface of the punch head, in punch No. A having the smallest radius of the subcircular arc, the ratio between the tension in the connecting part is the smallest as 0.87, and it has been found that this value is permanently used for that puncture support.

[070]Em contraste, no punção no. I, em que a proporção (ni /δ) da largura de trabalho (ni) da região que contribui principalmente para a flexão e o passo de alimentação (δ) do material da placa é 0,90, mesmo no caso em que o arco circular não uniforme, a proporção da tensão aplicada ao suporte de punção é maior do que 1 ,30, e existe o risco de deformação e dano de punção.[070] In contrast, in the no. I, in which the proportion (ni / δ) of the working width (ni) of the region that mainly contributes to the flexion and feed step (δ) of the plate material is 0.90, even in the case where the arc non-uniform circular, the proportion of stress applied to the puncture support is greater than 1, 30, and there is a risk of deformation and puncture damage.

[071]Além disso, na flexão utilizando um punção com uma cabeça de punção com uma superfície de trabalho de um único arco circular, no caso de aplicação de punção No. J tendo a superfície de trabalho, com o raio de 480 mm, a relação entre a tensão aplicada ao suporte da punção é aumentada, e existe o risco de deformação ou dano da punção. Entretanto, no caso de aplicação das perfurações nos. K e L que tem uma superfície de trabalho com um raio de 455 mm ou 420 mm, verificou-se que, existe uma tendência de deterioração da circularidade local do tubo de aço. APLICABILIDADE INDUSTRIAL[071] In addition, when bending using a punch with a punch head with a single circular arc working surface, in case of No. J punch application having the working surface, with a radius of 480 mm, the The relationship between the stress applied to the punch support is increased, and there is a risk of deformation or damage to the punch. However, in the case of drilling the nos. K and L, which have a work surface with a radius of 455 mm or 420 mm, it was found that there is a tendency for the local circularity of the steel tube to deteriorate. INDUSTRIAL APPLICABILITY

[072]De acordo com a presente invenção, é possível proporcionar uma prensa de flexão formadora de punção, em que o impacto sobre a deformação e danos da punção, devido a uma ocorrência de excessivo momento de flexão é suprimido para formação do tubo de aço, de forma estável e eficiente, com boa esfericidade durante longos períodos de tempo. DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA 1, 101 = matriz 1a, 101a = membro esférico 1b, 101b = membro esférico 2, 102 = punção 2a, 102a = cabeça de punção 2b, 102b = suporte de punção 3, 103 = cilindro 4 = calibração 4a = parte da perna 4b = parte da perna 4c = extremidade da perna 4d = extremidade da perna 4e = fuso S = material de placa e = distância K1 = arco circular principal K2 = arco subcircular r1 = raio r2 = raio O = centro da superfície de trabalho q = eixo de prensa[072] According to the present invention, it is possible to provide a puncture forming bending press, in which the impact on puncture deformation and damage due to an occurrence of excessive bending moment is suppressed to form the steel tube , in a stable and efficient way, with good sphericity for long periods of time. DESCRIPTION OF REFERENCE SYMBOLS 1, 101 = matrix 1a, 101a = spherical member 1b, 101b = spherical member 2, 102 = puncture 2a, 102a = puncture head 2b, 102b = puncture support 3, 103 = cylinder 4 = calibration 4a = leg part 4b = leg part 4c = leg end 4d = leg end 4e = spindle S = plate material e = distance K1 = main circular arc K2 = subcircular arc r1 = radius r2 = radius O = center of surface working q = press shaft

Claims

1. Puncture forming bending press comprising: dies that are arranged at intervals along a direction of feeding a plate material to support the plate material in two places; and a punch that is movable in a direction of approach or distance from the dies and sequentially, presses the plate material supported by the dies along the feeding direction to effect the bending, CHARACTERIZED by the fact that the punch has a punch head that directly contacts the plate material to press the plate material, and a puncture support that is attached to the back of the puncture head and supports the puncture head, and the puncture head is provided with a work surface that has a work surface center that corresponds to an axis of the punch holder and is formed by a non-uniform circular arc in which a radius in a central region in the direction of the width is a maximum radius and is set at 120 ° or less as a flexion angle by time.

2. Puncture forming flexing press, according to claim 1, RIZIZED CHARACTER because the non-uniform circular arc is a continuous circular arc or a discontinuous circular arc obtained by combining at least two arcs having different radii.

3. Puncture forming flexing press according to claim 1, RIZIZED CHARACTER because the non-uniform circular arc includes an involute curve.

4. Puncture forming flexing press, according to claim 2, CHARACTERIZED by the fact that the continuous circular arc or the discontinuous circular arc includes a main circular arc that has a radius corresponding to an internal diameter of a tube. steel to be manufactured and has working widths laterally identical in relation to the center of the work surface and a subcircular arc that leads to a wide edge of the main circular arc and has a radius smaller than the radius.

Puncture forming flexion press according to any one of claims 1 to 3, CHARACTERIZED by the fact that a region of the non-uniform circular arc, in which a circular arc that mainly contributes to flexion is formed, has a width less than 0.90 times a feed step of the plate material.

6. Puncture-forming flexing press according to claim 4, CHARACTERIZED by the fact that a region of the continuous circular arc or discontinuous circular arc, in which the main circular arc is formed, has a working width of less than 0 , 90 times the feed step of the plate material.