RU2527564C1 - Method of manufacturing waxy diesel fuel - Google Patents
Method of manufacturing waxy diesel fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2527564C1 RU2527564C1 RU2013110638/04A RU2013110638A RU2527564C1 RU 2527564 C1 RU2527564 C1 RU 2527564C1 RU 2013110638/04 A RU2013110638/04 A RU 2013110638/04A RU 2013110638 A RU2013110638 A RU 2013110638A RU 2527564 C1 RU2527564 C1 RU 2527564C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrotreating
- mass
- ratio
- temperature
- diesel fuel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, а именно к способу получения низкозастывающего дизельного топлива для наземного транспорта, эксплуатируемого в условиях холодного и арктического климата.The invention relates to the refining industry, and in particular to a method for producing low-setting diesel fuel for land vehicles operating in cold and arctic climates.
Известен способ получения низкозастывающего дизельного топлива, включающий стадию предварительной каталитической депарафинизации прямогонного дизельного дистиллата с последующей гидроочисткой полученного гидрогенизата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализаторов. Способ заключается в том, что среднедистиллатные нефтяные фракции газоконденсатного происхождения в смеси с водордсодержащим газом поступают на катализатор каталитической депарафинизации, а затем на катализатор гидроочистки. Соотношение загрузок катализаторов: 60-70% масс. - депарафнизации, 30-40% масс. - гидроочистки. Процесс депарафинизации осуществляют при давлении 3,6-3,8 МПа, температуре 320-342°C, объемной скорости подачи сырья 0,8-1,0 ч-1, соотношении водородсодержащий газ (ВСГ)/сырье 650-1000 н.м3/м3, концентрация водорода в ВСГ - более 80% об. (В.А.Хавкин, Л.А.Гуляева и др. Опыт промышленной эксплуатации процесса каталитической депарафинизации дизельных дистиллятов. Секция 200 комплекса ЛКС 35-64 Сургутского ЗСК «Мир нефтепродуктов», №1, 2012 г., с. 15).A known method of producing a low-curing diesel fuel, comprising the stage of preliminary catalytic dewaxing of straight-run diesel distillate, followed by hydrotreating the obtained hydrogenate at elevated temperature and pressure in the presence of catalysts. The method consists in the fact that the middle distillate oil fractions of gas condensate origin in a mixture with hydrogen-containing gas are fed to a catalytic dewaxing catalyst, and then to a hydrotreating catalyst. The ratio of the load of the catalysts: 60-70% of the mass. - dewaxing, 30-40% of the mass. - hydrotreating. Dewaxing process is carried out at a pressure of 3.6-3.8 MPa, temperature 320-342 ° C, the volumetric hourly space velocity of 0.8-1.0 hr -1, a ratio of hydrogen gas (HBG) / feed 650-1000 Nm 3 / m 3 , the concentration of hydrogen in the Wash - more than 80% vol. (V.A. Khavkin, L.A. Gulyaeva and others. Experience of industrial operation of the process of catalytic dewaxing of diesel distillates. Section 200 of the complex LKS 35-64 of the Surgut ZSK "World of Petroleum Products", No. 1, 2012, p. 15).
Способ позволяет получить малосернистое низкозастывающее дизельное топливо - содержание серы в нем - порядка 10-50 ррм, депрессия предельной температуры фильтруемое™ - от -20 до -30°C, продукт характеризуется температурой застывания от -34 до -40°C.The method allows to obtain low-sulfur low-hardening diesel fuel - its sulfur content is about 10-50 rpm, filtered temperature depression ™ is from -20 to -30 ° C, the product is characterized by a pour point from -34 to -40 ° C.
Недостатком способа является невозможность вовлечения в сырье дистиллатов вторичного происхождения.The disadvantage of this method is the impossibility of involving distillates of secondary origin in the feed.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения низкозастывающего малосернистого топлива путем гидрогенизационной переработки утяжеленной газойлевой фракции прямой перегонки нефти.Closest to the claimed is a method for producing a low-setting low-sulfur fuel by hydrogenation processing of a heavier gas oil fraction of direct distillation of oil.
Способ включает предварительную гидродепарафинизацию исходной газойлевой фракции прямой перегонки нефти в отдельном реакторе, а затем - гидроочистку полученного гидрогенизата также в отдельном реакторе. (И.В.Павлов, О.А.Дружинин и др. Особенности технологии деструктивных гидрогенизационных процессов в производстве низкозастывающих дизельных топлив. «Мир нефтепродуктов» №6, 2010 г., с. 17).The method includes preliminary hydrodeparaffinization of the initial gas oil fraction of direct distillation of oil in a separate reactor, and then hydrotreating the obtained hydrogenate also in a separate reactor. (I.V. Pavlov, O.A. Druzhinin and others. Features of the technology of destructive hydrogenation processes in the production of low-curing diesel fuels. "World of Petroleum Products" No. 6, 2010, p. 17).
Полученный гидрогенизат после отделения от сероводорода и углеводородных газов подвергают ректификации с выделением бензиновой, легкой дизельной фракции с концом кипения до 310°C и тяжелой дизельной фракции с концом кипения до 360°C. Легкая дизельная фракция характеризуется температурой застывания от -34°C до -43°C, тяжелая дизельная фракция - от -3°C до -33°C.The hydrogenated product obtained after separation from hydrogen sulfide and hydrocarbon gases is subjected to rectification with the release of a gasoline, light diesel fraction with a boiling end up to 310 ° C and a heavy diesel fraction with a boiling end up to 360 ° C. The light diesel fraction has a pour point of -34 ° C to -43 ° C, the heavy diesel fraction has a temperature of -3 ° C to -33 ° C.
Процесс гидродепарафинизации проводят при температуре 372-374°C, процесс гидроочистки при температуре 370-380°C.The process of hydrodewaxing is carried out at a temperature of 372-374 ° C, the hydrotreatment process at a temperature of 370-380 ° C.
При этом получают дизельные дистиллаты с содержанием серы менее 0,035% масс. При повышении температуры процесса до 380°C и выше содержание серы понижается до 0,005-0,007% масс. При смешении легкой дизельной фракции и тяжелой дизельной фракции в различных соотношениях достигается получение низкозастывающего дизельного топлива различных классов.This gives diesel distillates with a sulfur content of less than 0.035% of the mass. With increasing process temperature to 380 ° C and above, the sulfur content decreases to 0.005-0.007% of the mass. By mixing a light diesel fraction and a heavy diesel fraction in various ratios, a low-curing diesel fuel of various classes is obtained.
Недостаткам способа является невозможность вовлечения в состав сырья фракций вторичных процессов, что значительно сужает сырьевую базу для получения низкозастывающего дизельного топлива.The disadvantages of the method is the impossibility of involving in the composition of the raw materials fractions of secondary processes, which significantly narrows the raw material base for low-setting diesel fuel.
Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа получения низкозастывающего дизельного топлива, позволяющего расширить сырьевые ресурсы за счет вовлечения в состав сырья широкой бензиновой фракции замедленного коксования.The objective of the invention is to develop a method for producing low-setting diesel fuel, which allows to expand raw materials by involving in the composition of the raw materials a wide gasoline fraction of delayed coking.
Поставленная задача решается способом получения низкозастывающего дизельного топлива путем гидрогенизационной переработки нефтяного сырья в присутствии катализаторов, при повышенных температуре и давлении, последующей ректификации гидрогенизата с выделением бензиновой фракции, а затем легкой и тяжелой дизельных фракций. Способ отличается тем, что в качестве нефтяного сырья используют смесь газойля прямой перегонки нефти и широкой бензиновой фракции замедленного коксования, в соотношении от 95:5% масс., до 70:30% масс., сырьевую смесь подвергают последовательно гидроочистке, каталитической гидродепарафинизации и дополнительной гидроочистке, при этом объем катализаторов от общей загрузки составляет: гидроочистки - 45-65% масс., каталитической гидродепарафинизации - 20-35% масс., дополнительной гидроочистки -10-30% масс.The problem is solved by the method of producing a low-setting diesel fuel by hydrogenation processing of petroleum feedstock in the presence of catalysts, at elevated temperature and pressure, subsequent rectification of the hydrogenated product with the release of a gasoline fraction, and then light and heavy diesel fractions. The method is characterized in that as a crude oil, a mixture of gas oil of direct distillation of oil and a wide gasoline fraction of delayed coking is used, in a ratio of from 95: 5 wt.% To 70: 30 wt. hydrotreating, while the volume of catalysts from the total load is: hydrotreating - 45-65% of the mass., catalytic hydrodewaxing - 20-35% of the mass., additional hydrotreating -10-30% of the mass.
Причем, легкая дизельная фракция, выкипает внутри интервала температур 150-320°C, а тяжелая дизельная фракция, выкипает внутри интервала температур 200-365°C, их смешивают в соотношении от 3:97% до 30:70% масс. соответственно.Moreover, the light diesel fraction boils inside the temperature range of 150-320 ° C, and the heavy diesel fraction boils inside the temperature range of 200-365 ° C, they are mixed in a ratio of 3: 97% to 30: 70% of the mass. respectively.
Процесс гидроочистки и дополнительной гидроочистки осуществляют при температуре 340-400°C, объемной скорости подачи сырья 2,0-6,0 час-1, давлении 3-6 МПа и соотношении ВСГ/сырье 250-500 н.об./об.The process of hydrotreating and additional hydrotreating is carried out at a temperature of 340-400 ° C, a volumetric feed rate of 2.0-6.0 h -1 , a pressure of 3-6 MPa and a ratio of WG / feed of 250-500 n.v./about.
Процесс каталитической гидродепарафинизации осуществляют при температуре 350-400°C, объемной скорости подачи сырья 3,0-7,0 час-1, давлении 3-6 МПа и соотношении ВСГ/сырье 200-350 н.об./об.The process of catalytic hydrodewaxing is carried out at a temperature of 350-400 ° C, a volumetric feed rate of 3.0-7.0 h -1 , a pressure of 3-6 MPa and a ratio of WG / feed of 200-350 n.v./about.
В качестве катализаторов гидроочистки и дополнительной гидроочистки используют алюмо-кобальт-молибденовые или алюмо-никель-молибденовые композиции, в качестве катализаторов каталитической гидродепарафинизации - композиции молибдена (никеля) на цеолитсодержащем носителе.As catalysts for hydrotreating and additional hydrotreating, aluminum-cobalt-molybdenum or aluminum-nickel-molybdenum compositions are used, and catalysts for catalytic hydrodewaxing are molybdenum (nickel) compositions on a zeolite-containing carrier.
Необходимость двойной гидроочистки сырья - на входе и выходе из реакционной зоны объясняется тем, что сырье перед стадией каталитической гидродепарафинизации должно быть очищено от серы, а после каталитической гидродепарафинизации - от непредельных углеводородов. В этом случае достигается получение как малосернистого - содержание серы менее 50 ррм и даже менее 10 ррм, так и низкозастывающего дизельного топлива, практически не содержащего непредельных углеводородов. В зависимости от требований к глубине сероочистки и степени депрессии предельной температуры фильтруемости и температуры помутнения подбираются объемы загрузки катализаторов гидроочистки и технологические режимы процессов гидроочистки и каталитической депарафинизации.The need for double hydrotreating of raw materials at the inlet and outlet of the reaction zone is explained by the fact that the raw materials must be purified from sulfur before the stage of catalytic hydrodewaxing, and from unsaturated hydrocarbons after catalytic hydrodewaxing. In this case, both low-sulfur production is achieved - the sulfur content is less than 50 ppm and even less than 10 ppm, and low-setting diesel fuel, which is practically free of unsaturated hydrocarbons. Depending on the requirements for the depth of desulfurization and the degree of depression of the limiting temperature of filterability and cloud point, the volumes of loading of hydrotreating catalysts and technological modes of hydrotreating and catalytic dewaxing processes are selected.
Дополнительным преимуществом способа является возможность получения определенного количества облагороженного бензинового дистиллата - фракции, выкипающей ниже легкой дизельной фракции. Указанный бензиновый дистиллат может вовлекаться в сырье процесса каталитического рифроминга и тем самым увеличивать выход высокооктанового автобензина.An additional advantage of the method is the possibility of obtaining a certain amount of refined gasoline distillate - a fraction boiling below a light diesel fraction. The specified gasoline distillate can be involved in the feed of the catalytic rifromation process and thereby increase the output of high-octane gasoline.
Предлагаемое техническое решение подтверждено следующими примерами.The proposed technical solution is confirmed by the following examples.
Пример 1.Example 1
Предлагаемый способ получения дизельного топлива осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из двух реакторов высокого давления.The proposed method for producing diesel fuel is carried out in one hydrogenation unit, consisting of two high pressure reactors.
Смесь газойля прямой перегонки и широкой бензиновой фракции замедленного коксования в соотношении 95:5% масс. подают в реакционную зону.A mixture of gas oil direct distillation and a wide gasoline fraction of delayed coking in a ratio of 95: 5% of the mass. served in the reaction zone.
Газойль прямой перегонки характеризуется температурой выкипания внутри интервала температур 200-370°C, содержанием серы 0,6% масс., йодным числом - 2 г иода на 100 г продукта, предельной температурой фильтруемости -4°C, температурой помутнения -2°C.Direct distillation gas oil is characterized by a boiling point inside the temperature range of 200-370 ° C, a sulfur content of 0.6% by mass, an iodine value of 2 g of iodine per 100 g of product, a limiting filterability temperature of -4 ° C, and a cloud point of -2 ° C.
Широкая бензиновая фракция замедленного коксования характеризуется температурой выкипания внутри интервала 50-250°C, содержанием серы 1,2% масс. и йодным числом 20 г иода на 100 г продукта.The wide gasoline fraction of delayed coking is characterized by a boiling point within the interval of 50-250 ° C, and a sulfur content of 1.2% by mass. and iodine number of 20 g of iodine per 100 g of product.
Реакционная зона загружена следующими объемами катализаторов: 45% масс. - катализатора гидроочистки, 25% масс. - катализатора каталитической депарафинизазации и 30% масс. - катализатора дополнительной гидроочистки.The reaction zone is loaded with the following volumes of catalysts: 45% of the mass. - hydrotreating catalyst, 25% of the mass. - catalyst for catalytic dewaxing and 30% of the mass. - catalyst for additional hydrotreatment.
В качестве катализатора гидроочистки и дополнительной гидроочистки используют алюмо-никель-молибденовый катализатор, в качестве катализатора гидродепарафинизации - молибден-цеолитный катализатор.An aluminum-nickel-molybdenum catalyst is used as a hydrotreating and additional hydrotreating catalyst, and a molybdenum-zeolite catalyst is used as a hydrodeparaffinization catalyst.
Процесс гидроочистки и дополнительной гидроочистки осуществляют при температуре 340°С, объемной скорости подачи сырья 2,0 час-1, давлении 3 МПа и соотношении ВСГ/сырье 250 н.об./об.The process of hydrotreating and additional hydrotreating is carried out at a temperature of 340 ° C, a volumetric feed rate of 2.0 hours -1 , a pressure of 3 MPa, and a ratio of VSG / feedstock of 250 n.v./about.
Процесс каталитической гидродепарафинизации осуществляют при температуре 350°С, объемной скорости подачи сырья 3,0 час-1, давлении 3 МПа и соотношении ВСГ/сырье 200 н.об./об.The process of catalytic hydrodewaxing is carried out at a temperature of 350 ° C, a volumetric feed rate of 3.0 hours -1 , a pressure of 3 MPa, and a ratio of VSG / feedstock of 200 n.v./about.
Полученный гидрогенизат после сепарации от углеводородного газа и сероводорода подвергают ректификации с выделением бензиновой фракции, легкой фракции дизельного топлива (пределы выкипания 160-300°С) - бокового отгона и тяжелой фракции дизельного топлива (пределы выкипания 200-365°C) - кубового остатка.After separation from the hydrocarbon gas and hydrogen sulfide, the obtained hydrogenate is subjected to rectification with the release of a gasoline fraction, a light fraction of diesel fuel (boiling range 160-300 ° C) - side distillation and a heavy fraction of diesel fuel (boiling range 200-365 ° C) - bottom residue.
Легкую и тяжелую дизельные фракции смешивают в соотношении 3:97% масс. и получают дизельное топливо, характеризующееся предельной температурой фильтруемости -21°C, температурой помутнения -19°C, плотностью 844 кг/м3 (при 15°C), кинематической вязкостью - 3,9 мм2/с (при 40°C), цетановым числом 50, цетановым индексом 47, содержанием серы 45 ррм.Light and heavy diesel fractions are mixed in a ratio of 3: 97% of the mass. and get diesel fuel, characterized by a limiting filterability temperature of -21 ° C, a cloud point of -19 ° C, a density of 844 kg / m 3 (at 15 ° C), and a kinematic viscosity of 3.9 mm 2 / s (at 40 ° C) , cetane number 50, cetane index 47, sulfur content 45 ppm.
Указанное дизельное топливо соответствует дизельному топливу Евро для холодного и арктического климата, класса 0, 1, 2 (согласно ГОСТ Р 52368-2005). В отдельных случаях допускается добавление керосиновой фракции.The specified diesel fuel corresponds to Euro diesel fuel for the cold and arctic climate, class 0, 1, 2 (according to GOST R 52368-2005). In some cases, the addition of a kerosene fraction is allowed.
Пример 2.Example 2
Предлагаемый способ получения дизельного топлива осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из двух реакторов высокого давления.The proposed method for producing diesel fuel is carried out in one hydrogenation unit, consisting of two high pressure reactors.
Смесь газойля прямой перегонки и широкой бензиновой фракции замедленного коксования в соотношении 80:20% масс. подают в реакционную зону.A mixture of gas oil direct distillation and a wide gasoline fraction of delayed coking in a ratio of 80: 20% of the mass. served in the reaction zone.
Газойль прямой перегонки характеризуется температурой выкипания внутри интервала температур 180-380°C, содержанием серы 0,7% масс., йодным числом - 2 г иода на 100 г продукта, предельной температурой фильтруемости -5°C, температурой помутнения -3°C.Direct-distillation gas oil is characterized by a boiling point inside the temperature range of 180-380 ° C, a sulfur content of 0.7% by mass, an iodine value of 2 g of iodine per 100 g of product, a limiting filterability temperature of -5 ° C, and a cloud point of -3 ° C.
Широкая бензиновая фракция замедленного коксования характеризуется температурой выкипания внутри интервала 50-260°C, содержанием серы 1,3% масс. и йодным числом 18 г иода на 100 г продукта.The wide gasoline fraction of delayed coking is characterized by a boiling point inside the range of 50-260 ° C, sulfur content of 1.3% of the mass. and iodine number 18 g of iodine per 100 g of product.
Реакционная зона загружена следующими объемами катализаторов: 55% масс. - катализатора гидроочистки, 35% масс. - катализатора каталитической депарафинизазации и 10% масс. - катализатора дополнительной гидроочистки.The reaction zone is loaded with the following volumes of catalysts: 55% of the mass. - hydrotreating catalyst, 35% of the mass. - catalyst for catalytic dewaxing and 10% of the mass. - catalyst for additional hydrotreatment.
В качестве катализатора гидроочистки и дополнительной гидроочистки используют алюмо-кобальт-молибденовый катализатор, в качестве катализатора гидродепарафинизации - никель-цеолитный катализатор.An aluminum-cobalt-molybdenum catalyst is used as a hydrotreating and additional hydrotreating catalyst, and a nickel-zeolite catalyst is used as a hydrodeparaffinization catalyst.
Процесс гидроочистки и дополнительной гидроочистки осуществляют при температуре 380°C, объемной скорости подачи сырья 4,0 час-1, давлении 4 МПа и соотношении ВСГ/сырье 350 н.об./об.The process of hydrotreating and additional hydrotreating is carried out at a temperature of 380 ° C, a volumetric feed rate of 4.0 h -1 , a pressure of 4 MPa and a ratio of WG / feed of 350 n.v./about.
Процесс каталитической гидродепарафинизации осуществляют при температуре 380°C, объемной скорости подачи сырья 5,0 час-1, давлении 4 МПа и соотношении ВСГ/сырье 300 н.об./об.The process of catalytic hydrodewaxing is carried out at a temperature of 380 ° C, a volumetric feed rate of 5.0 hours -1 , a pressure of 4 MPa, and a ratio of WG / feed of 300 n.v./about.
Полученный гидрогенизат после сепарации от углеводородного газа и сероводорода подвергают ректификации с выделением бензиновой фракции, легкой фракции дизельного топлива (пределы выкипания 150-320°C) - бокового отгона и тяжелой фракции дизельного топлива (пределы выкипания 180-360°C) - кубового остатка.The hydrogenated product obtained after separation from hydrocarbon gas and hydrogen sulfide is subjected to rectification with the release of a gasoline fraction, a light fraction of diesel fuel (boiling range 150-320 ° C) - side distillation and a heavy fraction of diesel fuel (boiling range 180-360 ° C) - bottom residue.
Легкую и тяжелую дизельные фракции смешивают в соотношении 20:80% масс. и получают дизельное топливо, характеризующееся предельной температурой фильтруемости -29°С, температурой помутнения -26°С, плотностью 837 кг/м3 (при 15°С), кинематической вязкостью - 3,6 мм2/с (при 40°С), цетановым числом 49, цетановым индексом 48, содержанием серы - 35 ррм.Light and heavy diesel fractions are mixed in a ratio of 20: 80% of the mass. and get diesel fuel, characterized by a limiting filterability temperature of -29 ° C, a cloud point of -26 ° C, a density of 837 kg / m 3 (at 15 ° C), and a kinematic viscosity of 3.6 mm 2 / s (at 40 ° C) , cetane number 49, cetane index 48, sulfur content - 35 ppm.
Указанное дизельное топливо соответствует дизельному топливу Евро для холодного и арктического климата, класса 3 (согласно ГОСТ Р 52368-2005). В отдельных случаях допускается добавление керосиновой фракции.The specified diesel fuel corresponds to Euro diesel fuel for the cold and arctic climate, class 3 (according to GOST R 52368-2005). In some cases, the addition of a kerosene fraction is allowed.
Пример 3.Example 3
Предлагаемый способ получения дизельного топлива осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из двух реакторов высокого давления.The proposed method for producing diesel fuel is carried out in one hydrogenation unit, consisting of two high pressure reactors.
Смесь газойля прямой перегонки и широкой бензиновой фракции замедленного коксования в соотношении 70:30% масс. подают в реакционную зону.A mixture of gas oil direct distillation and a wide gasoline fraction of delayed coking in a ratio of 70: 30% of the mass. served in the reaction zone.
Газойль прямой перегонки характеризуется температурой выкипания внутри интервала температур 180-385°С, содержанием серы 0,8% масс., йодным числом - 2 г иода на 100 г продукта, предельной температурой фильтруемости -7°C, температурой помутнения -5°C.Direct-distillation gas oil is characterized by a boiling point inside the temperature range of 180-385 ° С, a sulfur content of 0.8% by mass, an iodine value of 2 g of iodine per 100 g of product, a limiting filterability temperature of -7 ° C, and a cloud point of -5 ° C.
Широкая бензиновая фракция замедленного коксования характеризуется температурой выкипания внутри интервала 50-240°C, содержанием серы 1,0% масс. и йодным числом 25 г иода на 100 г продукта.The wide gasoline fraction of delayed coking is characterized by a boiling point within the range of 50-240 ° C, and a sulfur content of 1.0% by mass. and iodine number 25 g of iodine per 100 g of product.
Реакционная зона загружена следующими объемами катализаторов: 65% масс. - катализатора гидроочистки, 20% масс. - катализатора каталитической депарафинизазации и 15% масс. - катализатора дополнительной гидроочистки.The reaction zone is loaded with the following volumes of catalysts: 65% of the mass. - hydrotreating catalyst, 20% of the mass. - catalyst for catalytic dewaxing and 15% of the mass. - catalyst for additional hydrotreatment.
В качестве катализатора гидроочистки и дополнительной гидроочистки используют алюмо-никель-молибденовый катализатор, в качестве катализатора гидродепарафинизации- молибден-цеолитный катализатор.An aluminum-nickel-molybdenum catalyst is used as a hydrotreating and additional hydrotreating catalyst, and a molybdenum-zeolite catalyst is used as a hydrodeparaffinization catalyst.
Процесс гидроочистки и дополнительной гидроочистки осуществляют при температуре 400°C, объемной скорости подачи сырья 6,0 час-1, давлении 6 МПа и соотношении ВСГ/сырье 500 н.об./об.The process of hydrotreating and additional hydrotreating is carried out at a temperature of 400 ° C, a volumetric feed rate of 6.0 h −1 , a pressure of 6 MPa, and a ratio of VSG / feedstock of 500 n.v./about.
Процесс каталитической гидродепарафинизации осуществляют при температуре 400°C, объемной скорости подачи сырья 7,0 час-1, давлении 6 МПа и соотношении ВСГ/сырье 350 н.об./об.The process of catalytic hydrodewaxing is carried out at a temperature of 400 ° C, a volumetric feed rate of 7.0 h −1 , a pressure of 6 MPa and a ratio of VSG / feed of 350 n.v./about.
Полученный гидрогенизат после сепарации от углеводородного газа и сероводорода подвергают ректификации с выделением бензиновой фракции, легкой фракции дизельного топлива (пределы выкипания 150-320°C) - бокового отгона и тяжелой фракции дизельного топлива (пределы выкипания 170-350°C) - кубового остатка.After separation from the hydrocarbon gas and hydrogen sulfide, the obtained hydrogenate is subjected to rectification with the release of a gasoline fraction, a light fraction of diesel fuel (boiling range 150-320 ° C) - side distillation and a heavy fraction of diesel fuel (boiling range 170-350 ° C) - bottom residue.
Легкую и тяжелую дизельные фракции смешивают в соотношении 30:70% масс. и получают дизельное топливо, характеризующееся предельной температурой фильтруемости -38°C, температурой помутнения -35°C, плотностью 840 кг/м3 (при 15°C), кинематической вязкостью при 40°C - 3,0 мм2/с, цетановым числом 48 цетановым индексом 44, содержанием серы - менее 10 ррм.Light and heavy diesel fractions are mixed in a ratio of 30: 70% of the mass. and get diesel fuel, characterized by a limiting filterability temperature of -38 ° C, a cloud point of -35 ° C, a density of 840 kg / m 3 (at 15 ° C), a kinematic viscosity at 40 ° C of 3.0 mm 2 / s, cetane number 48 with a cetane index of 44, and a sulfur content of less than 10 ppm.
Указанное дизельное топливо соответствует дизельному топливу Евро для холодного и арктического климата, класса 4 (согласно ГОСТ Р 52368-2005). В отдельных случаях допускается добавление керосиновой фракции.The specified diesel fuel corresponds to Euro diesel fuel for the cold and arctic climate, class 4 (according to GOST R 52368-2005). In some cases, the addition of a kerosene fraction is allowed.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет расширить сырьевые ресурсы производства дефицитного низкозастывающего дизельного топлива за счет счет вовлечения в состав сырья широкой бензиновой фракции замедленного коксования.Thus, the proposed method allows to expand the raw materials for the production of scarce low-curing diesel fuel due to the involvement of a wide gasoline fraction of delayed coking in the composition of the raw materials.
Для дальнейшего расширения ресурсов низкозастывающего дизельного топлива в его состав вводят в отдельных случаях прямогонные фракции (керосиновые и/или облегченные дизельные), что способствует улучшению смазывающих свойств получаемого дизельного топлива. Завершающей стадией производства является введение в топливо присадок: цетано-повышающей, противоизносной и депрессорно-диспергирующей.To further expand the resources of low-curing diesel fuel, straight-run fractions (kerosene and / or light diesel) are introduced into its composition in some cases, which helps to improve the lubricating properties of the resulting diesel fuel. The final stage of production is the introduction of additives into the fuel: cetane-raising, anti-wear and depressant-dispersing.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013110638/04A RU2527564C1 (en) | 2013-03-12 | 2013-03-12 | Method of manufacturing waxy diesel fuel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013110638/04A RU2527564C1 (en) | 2013-03-12 | 2013-03-12 | Method of manufacturing waxy diesel fuel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2527564C1 true RU2527564C1 (en) | 2014-09-10 |
Family
ID=51540053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013110638/04A RU2527564C1 (en) | 2013-03-12 | 2013-03-12 | Method of manufacturing waxy diesel fuel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2527564C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2736084C1 (en) * | 2019-10-10 | 2020-11-11 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Method for production of all-year unified diesel fuel |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2095395C1 (en) * | 1996-04-09 | 1997-11-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти | Method for production of diesel fuel |
| US6068757A (en) * | 1995-11-03 | 2000-05-30 | Coastal Eagle Point Oil Company | Hydrodewaxing process |
| RU2232183C1 (en) * | 2002-11-26 | 2004-07-10 | ОАО "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" | Motor fuel production process |
| WO2005073349A1 (en) * | 2004-01-16 | 2005-08-11 | Syntroleum Corporation | Process to produce synthetic fuels and lubricants |
| CN101376838A (en) * | 2007-08-27 | 2009-03-04 | 中国石油化工股份有限公司 | Production method of lubricating oil basic oil |
| RU2362797C1 (en) * | 2008-05-22 | 2009-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенный центр исследований и разработок" | Method of producing sweetened diesel fuel with super low contents of sulphur |
| RU2378322C1 (en) * | 2008-09-03 | 2010-01-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" | Motor fuel obtaining method |
-
2013
- 2013-03-12 RU RU2013110638/04A patent/RU2527564C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6068757A (en) * | 1995-11-03 | 2000-05-30 | Coastal Eagle Point Oil Company | Hydrodewaxing process |
| RU2095395C1 (en) * | 1996-04-09 | 1997-11-10 | Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти | Method for production of diesel fuel |
| RU2232183C1 (en) * | 2002-11-26 | 2004-07-10 | ОАО "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" | Motor fuel production process |
| WO2005073349A1 (en) * | 2004-01-16 | 2005-08-11 | Syntroleum Corporation | Process to produce synthetic fuels and lubricants |
| CN101376838A (en) * | 2007-08-27 | 2009-03-04 | 中国石油化工股份有限公司 | Production method of lubricating oil basic oil |
| RU2362797C1 (en) * | 2008-05-22 | 2009-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенный центр исследований и разработок" | Method of producing sweetened diesel fuel with super low contents of sulphur |
| RU2378322C1 (en) * | 2008-09-03 | 2010-01-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" | Motor fuel obtaining method |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2736084C1 (en) * | 2019-10-10 | 2020-11-11 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Method for production of all-year unified diesel fuel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA3073130C (en) | Low sulfur fuel oil bunker composition and process for producing the same | |
| RU2673558C1 (en) | Method of obtaining multigrade standardized diesel fuel | |
| CA2636072C (en) | Process for converting triglycerides to hydrocarbons | |
| US8932451B2 (en) | Integrated crude refining with reduced coke formation | |
| KR20110081261A (en) | Hydrotreatment and dewaxing treatments for improving freezing point of jet fuels | |
| AU2013229769C1 (en) | Heavy synthetic fuel | |
| CN105705613A (en) | Process for converting fischer-tropsch liquids and waxes into lubricant base stock and/or transportation fuels | |
| WO2012087505A2 (en) | Biofuel production by co-feeding fischer-tropsch wax and biomass derived oil into upgrader | |
| RU2527564C1 (en) | Method of manufacturing waxy diesel fuel | |
| RU128612U1 (en) | ENGINE FOR FUEL FUELS | |
| RU2321613C1 (en) | Petroleum processing method | |
| RU2372380C1 (en) | Method of selective treatment of gasoline fractions of catalytic cracking (versions) | |
| RU2126437C1 (en) | Method of producing winter diesel fuel | |
| JP3825878B2 (en) | A heavy oil composition with good storage stability | |
| JP3825876B2 (en) | A heavy oil composition with good storage stability, hue stability and oil permeability | |
| RU2352613C1 (en) | Method of jet engine fuel production | |
| RU2459859C1 (en) | Method of producing jet fuel for supersonic aircraft | |
| RU2747259C1 (en) | Oil residues processing method | |
| RU2430144C1 (en) | Method for hydrogenation processing of vacuum distillate | |
| RU2612133C1 (en) | Method of hydrogenative treatment of vacuum distillate | |
| US20150144526A1 (en) | Fischer-tropsch derived heavy hydrocarbon diluent | |
| RU2824346C1 (en) | Method for hydrotreating secondary distillates | |
| RU2352614C1 (en) | Method for making aviation kerosene | |
| RU2741792C1 (en) | Method of processing non-converted oil processing residues to obtain kerosene fraction | |
| US20230059182A1 (en) | Low sulfur fuel oil bunker composition and process for producing the same |