RU2352614C1 - Method for making aviation kerosene - Google Patents
Method for making aviation kerosene Download PDFInfo
- Publication number
- RU2352614C1 RU2352614C1 RU2008102685/04A RU2008102685A RU2352614C1 RU 2352614 C1 RU2352614 C1 RU 2352614C1 RU 2008102685/04 A RU2008102685/04 A RU 2008102685/04A RU 2008102685 A RU2008102685 A RU 2008102685A RU 2352614 C1 RU2352614 C1 RU 2352614C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ratio
- catalyst
- kerosene
- vol
- feedstock
- Prior art date
Links
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам получения авиационного керосина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for producing aviation kerosene and can be used in the oil refining industry.
Известен способ гидрогенизационной демеркаптанизации керосиновых фракций путем раздельного нагрева исходного сырья и водорода (сырье нагревают до 300-350°С, водород до 450-550°С) с последующим контактированием реакционной смеси с катализатором. Процесс гидрогенизационного облагораживания проводят при давлении 1-5 МПа и соотношении водород/сырье, равном 200-1000 нм3/м3 (Ав. св. СССР №1664814, 1991).A known method of hydrogenation demercaptanization of kerosene fractions by separately heating the feedstock and hydrogen (feedstock is heated to 300-350 ° C, hydrogen to 450-550 ° C), followed by contacting the reaction mixture with a catalyst. The hydrogenation refinement process is carried out at a pressure of 1-5 MPa and a hydrogen / feed ratio of 200-1000 nm 3 / m 3 (Av. St. USSR No. 1664814, 1991).
К числу недостатков способа следует отнести сложную технологическую схему, требующую использования двух раздельных систем нагрева реагирующих сред, что существенно удорожает реализацию данного способа.The disadvantages of the method include a complex technological scheme that requires the use of two separate heating systems for reacting media, which significantly increases the cost of implementing this method.
Также известен способ демеркаптанизации керосиновых фракций, который заключается в том, что керосиновую фракцию смешивают с углеводородным газом, содержащим 4-20 мас.% водорода в соотношении 5:50 нм3/м3 сырья, нагревают до температуры 150-250°С и при давлении 0,1-0,5 МПа контактируют с катализатором, содержащим оксиды металлов 6 и 8 групп Периодической системы элементов. До подачи сырья катализатор предварительно обрабатывают в течение 12-48 часов раствором, содержащим 0,5-1,0 мас.% полисульфидов в керосиновой фракции, при температуре 150-250°С, давлении 0,1-0,3 МПа и подаче углеводородного газа (с содержанием водорода 4-20 мас.%) не менее 10 нм3/м3 керосиновой фракции (Патент РФ №2179573, 2002 г.).Also known is the method of demercaptanization of kerosene fractions, which consists in the fact that the kerosene fraction is mixed with hydrocarbon gas containing 4-20 wt.% Hydrogen in a ratio of 5:50 nm 3 / m 3 of raw materials, heated to a temperature of 150-250 ° C and a pressure of 0.1-0.5 MPa in contact with a catalyst containing metal oxides of groups 6 and 8 of the Periodic system of elements. Prior to the feed, the catalyst is pretreated for 12-48 hours with a solution containing 0.5-1.0 wt.% Polysulfides in the kerosene fraction, at a temperature of 150-250 ° C, a pressure of 0.1-0.3 MPa and a hydrocarbon feed gas (with a hydrogen content of 4-20 wt.%) of at least 10 nm 3 / m 3 of the kerosene fraction (RF Patent No. 2179573, 2002).
Однако способ обладает рядом недостатков, наиболее важным из которых является невозможность очистки керосиновых дистиллатов от основной массы сернистых соединений (а только лишь от меркаптанов).However, the method has several disadvantages, the most important of which is the inability to purify kerosene distillates from the bulk of sulfur compounds (but only from mercaptans).
Известен способ гидрогенизационного облагораживания углеводородных дистиллатов, в частности дизельных дистиллатов. Согласно известному способу дизельные дистиллаты пропускают через «фильтрующий» слой, представляющий собой слой керамических шаров, занимающий 0,2-5% реакционного объема. Затем сырье подвергают гидроочистке в присутствии катализатора, представляющего собой слой контакта, содержащего 2-10 мас.% оксида молибдена на оксиде алюминия и занимающего 0,5-10% реакционного объема, с последующим проведением гидрирования в присутствии алюмо-никель-молибденового и/или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.A known method of hydrogenation refinement of hydrocarbon distillates, in particular diesel distillates. According to the known method, diesel distillates are passed through a "filtering" layer, which is a layer of ceramic balls, occupying 0.2-5% of the reaction volume. The feed is then hydrotreated in the presence of a catalyst, which is a contact layer containing 2-10 wt.% Molybdenum oxide on alumina and occupying 0.5-10% of the reaction volume, followed by hydrogenation in the presence of aluminum-nickel-molybdenum and / or aluminum-cobalt-molybdenum catalyst.
Процесс гидрогенизационного облагораживания углеводородных дистиллатов проводят при давлении 4-10 МПа, температуре 340-400°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-3,0 час-1, соотношении водородсодержащий газ/сырье 400-1200 об./об. (Патент РФ №2293757, 2007 г.).The process of hydrogenation refinement of hydrocarbon distillates is carried out at a pressure of 4-10 MPa, a temperature of 340-400 ° C, a volumetric feed rate of 0.5-3.0 hour -1 , a hydrogen-containing gas / feed ratio of 400-1200 vol / vol. (RF patent No. 2293757, 2007).
К недостаткам известного способа относятся невозможность использования его для получения авиационных керосинов, сложная многостадийная схема обработки исходного сырья, жесткие условия проведения процесса гидроочистки.The disadvantages of this method include the impossibility of using it to obtain aviation kerosene, a complex multi-stage processing scheme of the feedstock, harsh conditions for the hydrotreatment process.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения авиационного керосина путем раздельной гидроочистки керосиновой фракции, выкипающей в интервале температур 120(140)-225(245)°С, и дизельной фракции, выкипающей в интервале температур 150(220)-340(370)°С. Гидроочищенную дизельную фракцию подвергают ректификации с выделением из нее фракции 50(100)-150(280)°С, которую смешивают с сырьем гидроочистки керосиновой фракции в массовом соотношении от 1-99% до 30-70%.Closest to the claimed is a method of producing aviation kerosene by separate hydrotreating a kerosene fraction boiling in the temperature range 120 (140) -225 (245) ° C, and a diesel fraction boiling in the temperature range 150 (220) -340 (370) ° C . The hydrotreated diesel fraction is subjected to rectification with the separation of the fraction 50 (100) -150 (280) ° С from it, which is mixed with the hydrotreating feedstock of the kerosene fraction in a mass ratio of 1-99% to 30-70%.
Процесс гидроочистки керосиновой фракции проводят при температуре 240-330°С, давлении - 2,5-3,5 МПа, объемной скорости подачи сырья 5-15 час-1, соотношении водородсодержащий газ/сырье 150-400 нм3/м3 (Патент РФ №2074233, 27.02.1997 г.).The process of hydrotreating the kerosene fraction is carried out at a temperature of 240-330 ° C, a pressure of 2.5-3.5 MPa, a volumetric feed rate of 5-15 h -1 , a hydrogen-containing gas / feed ratio of 150-400 nm 3 / m 3 (Patent RF №2074233, 02.27.1997).
Способ позволяет увеличить потенциал выходов авиационного керосина за счет вовлечения в него легких фракций дизельного топлива, однако обладает рядом недостатков. К наиболее существенным недостаткам следует отнести использование двух автономных систем гидроочистки, что существенно усложняет и удорожает процесс производства топлива. Другим недостатком этого способа является увеличение выхода авиационного керосина за счет извлечения из гидроочищенного дизельного дистиллата легких фракций, что является экономически невыгодным, так как приводит к утяжелению дизельного топлива по фракционному составу и температуре застывания, и требует вовлечения в это дизельное топливо легких фракций со стороны.The method allows to increase the output potential of aviation kerosene due to the involvement of light fractions of diesel fuel in it, however, it has several disadvantages. The most significant disadvantages include the use of two autonomous hydrotreating systems, which significantly complicates and increases the cost of the fuel production process. Another disadvantage of this method is an increase in the output of aviation kerosene due to the extraction of light fractions from hydrotreated diesel distillate, which is economically disadvantageous, since it leads to an increase in diesel fuel by fractional composition and pour point, and requires the involvement of light fractions from outside.
Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа получения авиационного керосина, характеризующегося минимальным количеством сернистых соединений (в том числе меркаптановой серы менее 0,003 мас.%), соответствующего современным требованиям к топливам марок РТ и ТС-1, при использовании недорогих и доступных материалов.The objective of the invention is to develop a method for producing aviation kerosene, characterized by a minimum amount of sulfur compounds (including mercaptan sulfur less than 0.003 wt.%), Corresponding to modern requirements for fuels of the grades RT and TS-1, using inexpensive and affordable materials.
Поставленная задача решается предлагаемым способом получения авиационного керосина путем гидроочистки керосиновых фракций при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора. Способ отличается тем, что предварительно сырье пропускают через «фильтрующий» слой инертного материала при соотношении инертного материала и катализатора от 2-98 об.% до 25-75 об.% и полученный гидрогенизат смешивают с исходным сырьем в соотношении от 60 - 40 мас.% до 95 - 5 мас.%.The problem is solved by the proposed method for producing aviation kerosene by hydrotreating kerosene fractions at elevated temperature and pressure in the presence of a catalyst. The method is characterized in that the feedstock is preliminarily passed through a “filtering” layer of inert material at a ratio of inert material and catalyst from 2-98 vol.% To 25-75 vol.% And the obtained hydrogenate is mixed with the feedstock in a ratio of from 60 to 40 wt. % to 95 - 5 wt.%.
Причем процесс гидроочистки осуществляют в присутствии алюмо-никель-молибденового (АНМ) или алюмо-кобальт-молибденового (АКМ) катализатора при давлении 1,0-4,5 МПа, температуре 200-350°С, объемной скорости подачи сырья 1,0-10,0 час-1, соотношении водородсодержащий газ/сырье 20-400 н.об./об.Moreover, the hydrotreatment process is carried out in the presence of aluminum-nickel-molybdenum (ASM) or aluminum-cobalt-molybdenum (AKM) catalyst at a pressure of 1.0-4.5 MPa, a temperature of 200-350 ° C, a feed volumetric rate of 1.0- 10.0 hour -1 , the ratio of hydrogen-containing gas / feed 20-400 n.ob./about.
Особенностью предлагаемого способа является использование последовательной загрузки инертного материала («фильтрующий» слой) и катализатора гидроочистки в соотношении от 2-98 об.% до 25-75 об.%, а также последующее смешение продукта, полученного путем гидроочистки с исходным сырьем в соотношении от 60 - 40 мас.% до 95 - 5 мас.%.A feature of the proposed method is the use of sequential loading of an inert material ("filter" layer) and a hydrotreating catalyst in a ratio of 2-98 vol.% To 25-75 vol.%, As well as subsequent mixing of the product obtained by hydrotreating with the feedstock in the ratio of 60 to 40 wt.% Up to 95 to 5 wt.%.
Использование «фильтрующего» слоя обеспечивает предварительное распределение сырья, его полное смешение с водородсодержащим газом, а также удаление коксообразующих соединений, части сернистых соединений, механических примесей. В качестве «фильтрующего» слоя используют доступный и дешевый материал: гранулированный оксид алюминия, керамические шары и т.п.The use of a “filtering” layer ensures preliminary distribution of the raw materials, their complete mixing with hydrogen-containing gas, as well as the removal of coke-forming compounds, part of sulfur compounds, and mechanical impurities. As a "filtering" layer, an accessible and cheap material is used: granular alumina, ceramic balls, etc.
Катализаторы (АНМ и АКМ) представляют собой выпускаемые в промышленности относительно недорогие контакты, содержащие в своем составе умеренное количество никеля (кобальта) и молибдена.Catalysts (AMM and AKM) are relatively inexpensive contacts manufactured in industry that contain moderate amounts of nickel (cobalt) and molybdenum.
Способ осуществляют следующим образом: исходное сырье - керосиновый дистиллат после нагрева и смешения с циркулирующим (или пропускаемым «на проток») водородсодержащим газом поступает в реактор, где газосырьевая смесь предварительно проходит «фильтрующий» слой, занимающий 2-25% реакционного объема, а затем основной слой катализатора гидроочистки, занимающий 98-75% реакционного объема. Это позволяет равномерно распределить газосырьевую смесь по всему объему катализатора, а также осуществить предварительную очистку сырья от нежелательных примесей.The method is as follows: the feedstock - kerosene distillate after heating and mixing with circulating (or passed "to the duct") hydrogen-containing gas enters the reactor, where the gas-feed mixture first passes through the "filtering" layer, which occupies 2-25% of the reaction volume, and then the main layer of a hydrotreating catalyst, occupying 98-75% of the reaction volume. This allows you to evenly distribute the gas-raw material mixture throughout the entire volume of the catalyst, as well as to carry out preliminary cleaning of raw materials from unwanted impurities.
В ходе процесса гидроочистки получают гидрогенизат, характеризующийся практическим отсутствием меркаптанов (~0,001 мас.%) и минимальным содержанием других сернистых соединений. Указанное позволяет осуществить частичное смешение данного гидрогенизата с исходным сырьем, обеспечивая получение топлива РТ (содержание общей серы - менее 0,1 мас.%, меркаптановой серы - менее 0,003 мас.%) или топлива ТС-1 (содержание общей серы - менее 0,25 мас.%, меркаптановой серы - менее 0,003 мас.%). При смешении используют гидроочищенный компонент в количестве 60-95 мас.% и исходный керосин в количестве 40-5 мас.%. Вовлечение в товарную композицию определенной части исходного сырья позволяет уменьшить загрузку сырьем каталитической системы и в то же время обеспечивает строгое регулирование качества выпускаемой товарной продукции.During the hydrotreatment process, a hydrogenate is obtained, characterized by the practical absence of mercaptans (~ 0.001 wt.%) And a minimum content of other sulfur compounds. The above allows partial mixing of this hydrogenate with the feedstock, providing RT fuel (total sulfur content - less than 0.1 wt.%, Mercaptan sulfur - less than 0.003 wt.%) Or TC-1 fuel (total sulfur content - less than 0, 25 wt.%, Mercaptan sulfur - less than 0.003 wt.%). When mixing, a hydrotreated component is used in an amount of 60-95 wt.% And initial kerosene in an amount of 40-5 wt.%. Involvement in a commodity composition of a certain part of the feedstock can reduce the feed load of the catalytic system and at the same time provides strict regulation of the quality of manufactured commodity products.
Ниже приведены конкретные примеры осуществления заявляемого способа.The following are specific examples of the implementation of the proposed method.
Пример 1.Example 1
Гидроочистке подвергают керосиновый дистиллат западносибирской нефти фракция 135-240°С (содержание общей серы - 0,2 мас.%, содержание меркаптановой серы - 0,005 мас.%).Kerosene distillate of West Siberian oil is subjected to hydrotreating, fraction 135-240 ° С (total sulfur content - 0.2 wt.%, Mercaptan sulfur content - 0.005 wt.%).
После смешения с водородсодержащим газом в соотношении 20 н.об./об. газосырьевую смесь нагревают до температуры 200°С и при давлении 1,0 МПа подают на «фильтрующий» слой (гранулированный оксид алюминия), занимающий 2 об.% реакционного объема, а затем - на основной катализатор процесса (АНМ), где при давлении 1,0 МПа, температуре 200°С, объемной скорости подачи сырья - 5 час-1 осуществляют реакции сероочистки сырья. Полученный гидрогенизат, содержащий 0,05 мас.% общей серы и 0,002 мас.% меркаптановой серы, смешивают с исходной керосиновой фракцией в соотношении 80-20 мас.%, получая при этом дистиллат авиационного керосина марки РТ, содержащий менее 0,1 мас.% общей серы и менее 0,003 мас.% меркаптановой серы.After mixing with a hydrogen-containing gas in a ratio of 20 n.v./about. the gas-raw material mixture is heated to a temperature of 200 ° C and at a pressure of 1.0 MPa is fed to a “filter” layer (granular alumina), which occupies 2 vol.% of the reaction volume, and then to the main catalyst of the process (AMN), where at a pressure of 1 , 0 MPa, a temperature of 200 ° C, a volumetric feed rate of 5 hours -1 carry out the reaction of desulfurization of raw materials. The obtained hydrogenate containing 0.05 wt.% Total sulfur and 0.002 wt.% Mercaptan sulfur is mixed with the initial kerosene fraction in a ratio of 80-20 wt.%, While obtaining RT aviation kerosene distillate containing less than 0.1 wt. % total sulfur and less than 0.003 wt.% mercaptan sulfur.
Пример 2.Example 2
Гидроочистке подвергают керосиновый дистиллат восточной высокосернистой нефти - фракция 130-245°С (содержание общей серы -0,4 мас.%, содержание меркаптановой серы - 0,01 мас.%)Kerosene distillate of eastern sour crude oil is hydrotreated - fraction 130-245 ° С (total sulfur content -0.4 wt.%, Mercaptan sulfur content - 0.01 wt.%)
После смешения с водородсодержащим газом в соотношении 400 н.об./об. газосырьевую смесь нагревают до температуры 350°С и при давлении 4,5 МПа подают на «фильтрующий» слой (керамические шары), занимающий 25 об.% реакционного объема, а затем на основной катализатор процесса (АКМ), где при давлении 4,5 МПа, температуре 350°С, объемной скорости подачи сырья - 10 час-1 осуществляют реакции сероочистки сырья. Полученный гидрогенизат, содержащий 0,04 мас.% общей серы и 0,001 мас.% меркаптановой серы, смешивают с исходной керосиновой фракцией в соотношении 95-5 мас.%, получая при этом авиационный керосин марки ТС-1, содержащий менее 0,25% мас. общей серы и менее 0,003 мас.% меркаптановой серы.After mixing with a hydrogen-containing gas in a ratio of 400 n.ob./about. the gas-raw material mixture is heated to a temperature of 350 ° C and at a pressure of 4.5 MPa is fed to the "filter" layer (ceramic balls), which occupies 25 vol.% of the reaction volume, and then to the main process catalyst (AKM), where at a pressure of 4.5 MPa, a temperature of 350 ° C, a volumetric feed rate of 10 hours -1 carry out the reaction of desulfurization of raw materials. The resulting hydrogenate containing 0.04 wt.% Total sulfur and 0.001 wt.% Mercaptan sulfur is mixed with the initial kerosene fraction in the ratio of 95-5 wt.%, While obtaining aviation grade TS-1 kerosene containing less than 0.25% wt. total sulfur and less than 0.003 wt.% mercaptan sulfur.
Пример 3.Example 3
Гидроочистке подвергают керосиновый дистиллат сернистой нефти - фракция 135-240°С (содержание общей серы - 0,3 мас.%, содержание меркаптановой серы - 0,007 мас.%).Kerosene distillate of sulphurous oil is subjected to hydrotreatment - fraction 135-240 ° С (total sulfur content - 0.3 wt.%, Mercaptan sulfur content - 0.007 wt.%).
После смешения с водородсодержащим газом в соотношении 100 н.об./об. газосырьевую смесь нагревают до температуры 250°С и при давлении 2,0 МПа подают на «фильтрующий» слой (гранулированный оксид алюминия), занимающий 10 об.% реакционного объема, а затем на основной катализатор процесса (АНМ), где при давлении 2,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,0 час-1 осуществляют реакции сероочистки сырья. Полученный гидрогенизат, содержащий менее 0,03 мас.% общей серы и 0,001 мас.% меркаптановой серы, смешивают с исходной керосиновой фракцией в соотношении 60-40%, получая при этом авиационный керосин марки РТ, содержащий менее 0,1 мас.% серы и менее 0,003 мас.% меркаптановой серы.After mixing with a hydrogen-containing gas in a ratio of 100 n.v./about. the gas-raw material mixture is heated to a temperature of 250 ° C and at a pressure of 2.0 MPa is fed to the "filter" layer (granular alumina), which occupies 10 vol.% of the reaction volume, and then to the main catalyst of the process (ASM), where at a pressure of 2, 0 MPa, the volumetric feed rate of 1.0 hour -1 carry out the reaction of desulfurization of raw materials. The obtained hydrogenate containing less than 0.03 wt.% Total sulfur and 0.001 wt.% Mercaptan sulfur is mixed with the initial kerosene fraction in the ratio of 60-40%, while obtaining aviation grade PT kerosene containing less than 0.1 wt.% Sulfur and less than 0.003 wt.% mercaptan sulfur.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008102685/04A RU2352614C1 (en) | 2008-01-29 | 2008-01-29 | Method for making aviation kerosene |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008102685/04A RU2352614C1 (en) | 2008-01-29 | 2008-01-29 | Method for making aviation kerosene |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2352614C1 true RU2352614C1 (en) | 2009-04-20 |
Family
ID=41017728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008102685/04A RU2352614C1 (en) | 2008-01-29 | 2008-01-29 | Method for making aviation kerosene |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2352614C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2691761C1 (en) * | 2019-02-11 | 2019-06-18 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Method of demercantification of kerosene fractions |
-
2008
- 2008-01-29 RU RU2008102685/04A patent/RU2352614C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2691761C1 (en) * | 2019-02-11 | 2019-06-18 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Method of demercantification of kerosene fractions |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2580295C (en) | Process and installation for conversion of heavy petroleum fractions in a boiling bed with integrated production of middle distillates with a very low sulfur content | |
| US9920264B2 (en) | Process of hydroconversion-distillation of heavy and/or extra-heavy crude oils | |
| CN103540353A (en) | Hydrogenation combined process method for treating coal tar and residual oil | |
| US20040026298A1 (en) | Multi-stage hydrodesulfurization of cracked naphtha streams with a stacked bed reactor | |
| RU2476582C2 (en) | Method of initiating catalytic process | |
| CN103540352A (en) | Coal tar processing method for improving yield of light oil product | |
| US3905893A (en) | Plural stage residue hydrodesulfurization process | |
| CN102443432B (en) | Method for producing low-sulfur gasoline by non-hydroforming sulfur and alcohol removal | |
| TWI415930B (en) | A process for reducing the total acid number (tan) of a liquid hydrocarbonaceous feedstock | |
| CN101210195B (en) | Hydrocracking method for more producing chemical industry light oil from poor heavy raw material | |
| CN103540351A (en) | Combined process method for treating coal tar whole fraction | |
| CA2899196C (en) | Fixed bed hydrovisbreaking of heavy hydrocarbon oils | |
| RU2352614C1 (en) | Method for making aviation kerosene | |
| CN100558862C (en) | The method of white oil is produced in a kind of hydrofining | |
| CN108473885A (en) | Classification introduces additive in slurry hydrocracking method | |
| CN102796560A (en) | Coal tar whole-fraction hydrogenation method | |
| US8828218B2 (en) | Pretreatment of FCC naphthas and selective hydrotreating | |
| CA1326464C (en) | Heavy oil cracking process | |
| CN102816599A (en) | Residual oil hydrotreating combined process | |
| CN102816598B (en) | Method for reducing carbon deposition of carbon residue removal catalyst of residual oil hydrotreater | |
| CN102757817B (en) | Gasoline processing method | |
| RU2527564C1 (en) | Method of manufacturing waxy diesel fuel | |
| CN113462431B (en) | Method for producing diesel oil and jet fuel | |
| CN116064101B (en) | Hydrocracking method for producing chemical raw material | |
| RU2753597C2 (en) | Method for hydroskimming vacuum gas oil (variants) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200130 |