[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2069825C1 - Устройство для получения аргона, свободного от азота - Google Patents

Устройство для получения аргона, свободного от азота Download PDF

Info

Publication number
RU2069825C1
RU2069825C1 SU925052175A SU5052175A RU2069825C1 RU 2069825 C1 RU2069825 C1 RU 2069825C1 SU 925052175 A SU925052175 A SU 925052175A SU 5052175 A SU5052175 A SU 5052175A RU 2069825 C1 RU2069825 C1 RU 2069825C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
argon
column
nitrogen
concentration
stream
Prior art date
Application number
SU925052175A
Other languages
English (en)
Inventor
Ричард Бианчи Джон
Патрик Бонакуист Дантэ
Амори Виктор Ричард
Original Assignee
Юнион Карбайд Индастриал Гэзиз Текнолоджи Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=24893278&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2069825(C1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Юнион Карбайд Индастриал Гэзиз Текнолоджи Корпорейшн filed Critical Юнион Карбайд Индастриал Гэзиз Текнолоджи Корпорейшн
Application granted granted Critical
Publication of RU2069825C1 publication Critical patent/RU2069825C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
    • F25J3/04721—Producing pure argon, e.g. recovered from a crude argon column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04624—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using integrated mass and heat exchange, so-called non-adiabatic rectification, e.g. dephlegmator, reflux exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
    • F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
    • F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
    • F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
    • F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/58—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being argon or crude argon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/10—Mathematical formulae, modeling, plot or curves; Design methods
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/923—Inert gas
    • Y10S62/924—Argon
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/939—Partial feed stream expansion, air

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Использование: криогенная техника, в частности в установках получения аргона методом низкотемпературной ректификации. Сущность изобретения: для уменьшения концентрации азота в смеси аргона, азота и кислорода в колонне низкого давления, поддерживая при том концентрацию аргона, близкую к максимальному значению, средство для отвода жидкого потока соединено с колонной низкого давления в точке, расположенной, по крайней мере, пятью равновесными ступенями ниже ступени, на которой концентрация аргона в колонне максимальна. Набивка в колонне низкого давления расположена выше точки соединения средства для отвода жидкого потока. 6 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Изобретение относится к криогенному ректификационному устройству для получения аргона.
Целью изобретения является создание устройства для криогенной ректификации, позволяющего извлекать аргон, не содержащий азот, непосредственно из аргоновой колонной системы.
Устройство для получения аргона, свободного от азота, содержит сдвоенную систему колонн, содержащую колонну высокого давления и колонну низкого давления для разделения сырья, включающего аргон, азот и кислород, криогенной дистилляцией; средства для отвода жидкого потока из колонны низкого давления и пропускания этого потока в качестве аргонового колонного материала в аргоновую колонную систему; указанная колонна низкого давления имеет достаточное число равновесных ступеней, содержащих набивку выше точки, в которой производят отвод аргонового колонного материала из колонны низкого давления так, что отвод аргонового колонного материала из колонны низкого давления происходит по крайней мере, пятью равновесными ступенями ниже, где концентрация аргона в колонне низкого давления достигает максимума, а концентрация азота в аргоновом колонном материале составляет менее чем 50 частей на миллион; и средства для извлечения непосредственно из аргоновой системы колонн аргона с концентрацией азота, не превышающей 10 частей на миллион.
Термин "колонна", используемый в настоящем описании, означает дистилляционная или фракционирующая ректификационная колонна или зона, т. е. контактная колонна или зона, в которой жидкая или паровая фазы противотоком контактируют, в результате чего происходит отделение жидкой смеси, например, путем контактирования паровой и жидкой фаз на ряде вертикально разнесенных тарелок, установленных в колонне и/или на элементах насадки. (Справочник для инженеров-химиков. /Под ред. Р.Х.Перри и С.Х.Чилтона. МакГроу-Хилл Бук Компани, Нью-Йорк, 5-е изд. раздел 13, Б.Д.Смит и др. Дистилляция, с. 13 3, Процесс непрерывной дистилляции). Термин "двойная колонна", используемый в данном случае, подразумевает, что колонна с повышенным давлением находится своим верхним концом в теплообменном взаимодействии с нижним концом колонны с пониженным давлением (Рьюме. Разделение газов. Промышленное разделение воздуха. Оксфордский университет, 1949, часть VII).
Процессы контактного разделения пара и жидкости зависят от разницы давлений паров компонентов. Компонент с высоким давлением паров (более летучий и низкокипящий компонент) будет стремиться накапливаться в паровой фазе, в то время как компонент с низким давлением паров (менее летучий или высококипящий компонент) будет стремиться накапливаться в жидкой фазе. Под дистилляцией понимается процесс разделения, посредством которого при нагревании жидкой смеси можно концентрировать летучие компоненты в паровой фазе, а менее летучие компоненты в жидкой фазе. Под частичной конденсацией понимается процесс сепарации, в результате которого при охлаждении паровой смеси летучие компоненты концентрируются в жидкой фазе. Ректификация или непрерывная дистилляция является процессом сепарации, в котором сочетаются последовательные частичные испарения и конденсации, как это имеет место при противоточной обработке паровой и жидкой фаз. Противоточное контактирование паровой и жидкой фаз является адиабатическим процессом, он может включать интегральное или дифференциальное контактирование данных фаз. Устройства, реализующие процесс сепарации, использующие принципы ректификации для разделений смесей, часто называют ректификационными колоннами, дистилляционными колоннами или колоннами для фракционирования.
Термин "косвенный теплообмен", используемый в настоящем описании означает, что два потока сред приведены в теплообмен без физического контактирования или перемешивания.
Термин "насадка" означает любое сплошное или полое тело заданной формы и размеров, которое используется в качестве внутренних элементов колонны, обеспечивающих площадь поверхности, на которой имеет место массообмен на поверхности раздела пар-жидкость во время противотока двух фаз.
Термин "структурированная насадка" означает насадку, в которой отдельные элементы имеют специфическую ориентацию относительно друг друга и относительно оси колонны.
Термин "рандомная насадка" означает, что отдельные элементы насадки не имеют конкретной ориентации относительно друг друга и оси колонны.
Термин "аргоновая колонная система" означает, что в систему входит колонна и верхний конденсатор, в которых обрабатывается исходный материал, содержащий аргон, в результате чего получается продукт, в котором концентрация аргона больше его концентрации в исходном материале.
Термин "верхний конденсатор" означает теплообменное устройство, используемое для ожижения паров, поднимающихся от верхней части аргоновой колонны.
Термин "равновесная ступень" означает, что осуществляется процесс контактирования между паром и жидкостью, причем имеет место равновесие между отходящими паровым и жидким потоками.
На фиг. 1 представлена технологическая схема предпочтительного варианта реализации изобретения; на фиг.2 схема другого предпочтительного варианта; на фиг.3 графики концентрации компонента в одном типичном примере, полученным в обычной колонне пониженного давления; на фиг.4 часть графика, показанного на фиг. 3; на фиг.5 графики концентрации компонента в типичном примере колонны пониженного давления в соответствии с изобретением; на фиг.6 - часть графика, показанного на фиг.5.
Изобретение заключается в основном в модификации обычной колонны низкого давления двухколонной системы за счет добавления определенных равновесных ступеней над место ввода материала таким образом, чтобы на них осуществить дальнейшее отделение аргона от азота в колонне низкого давления, тем самым уменьшая концентрацию азота в питающем потоке аргоновой колонны и при этом незначительно снижая концентрацию аргона в нем.
Как показано на фиг.1, имеется подвод чистого сжатого воздуха 210, который охлаждается при прохождении через теплообменник 50 косвенным теплообменом с возвратными потоками. Полученный охлажденный поток 213 направляется в колонну 51, являющуюся колонной повышенного давления и двойной колонной системе и в которой поддерживается давление в диапазоне 70 95 фн/дм2 абс. (4,9 6,7 кг/см абс.). Часть подаваемого воздуха 224 пропускают через трубохолодильник 52 для обеспечения охлаждения, а полученный расширенный поток 225 пропускают через теплообменник 53, в котором этот поток нагревает отходящий продукт, содержащий кислород. Полученный при этом поток воздуха 5 направляют в колонну 54, которая представляет собой колонну низкого давления в системе из двух колонн и в которой рабочее давление ниже, чем в колонне высокого давления, составляя 15 25 фн/дм2 (1 1,75 кг/см2).
В колонне 51 поступающий поток воздуха разделяется криогенно ректификацией на жидкость, обогащенную кислородом, и на пар, обогащенный азотом. Жидкость, обогащенную кислородом, извлекают из колонны 51 в виде потока 10, который пропускают частично через теплообменник 55, а полученный поток 24 пропускают в верхний конденсатор 56 аргоновой колонны, в котором он частично испаряется за счет косвенного теплообмена с конденсируемым паром, как это будет более подробно описано ниже. Полученную газообразную и жидкую среду, обогащенную кислородом, пропускают из конденсатора 56 в виде потоков 16 и 17, соответственно, в колонну 54.
Пар, обогащенный азотом, выводят из колонны 51 в виде потока 70 и направляют его в ребойлер 57, в котором он конденсируется за счет косвенного теплообмена с остатками, имеющимися в колонне 54. Полученная обогащенная азотом жидкость 71 делится на поток 72, который возвращается в колонну 51 в виде орошения, и на поток 12, который частично проходит через теплообменник 55, а затем в виде потока 14 направляется в колонну 54.
В колонне 54 различные поступающие материалы разделяются криогенной ректификацией на очищенный азот и кислород. Газообразный кислород извлекается из колонны 54 в виде потока 100, выходящего из зоны над ребойлером 57. После этого данный поток пропускают через теплообменник 53, а полученный поток 251 пропускают через теплообменник 50, а затем извлекают в виде газообразного кислорода 254. При необходимости жидкий кислород 101 можно выводить из колонны 54 из района ребойлера 57 в виде продукта. Этот продукт содержит кислород в концентрации по крайней мере 99,0
Газообразный азот извлекают из колонны 54 в виде потока 19, нагревая его в теплообменнике 55. Полученный поток 205 еще нагревается в теплообменнике 50, после чего его извлекают в виде газообразного азота 505, в котором концентрация кислорода менее 10 ppm. Отходы 20 выводят из колонны 54 из зоны ниже точки отвода азотного продукта, подогревая их в теплообменнике 55, а также теплообменнике 50, выводя из системы в виде потока 508. Этот поток отходов необходим для поддержания чистоты продукта в потоках кислорода и азота.
В обычной системе криогенного разделения воздуха, применяемой для извлечения аргона, жидкий поток выводят из колонны низкого давления в месте на несколько равновесных ступеней ниже точки (или в этой точке), где концентрация аргона максимальна. Этот поток направляют в аргоновую колонну для дальнейшей обработки. Остальная часть подводимого в аргоновую колонну потока в первую очередь представляет собой кислород, но в нем также содержится около 500 ppm азота. Желательно, чтобы концентрация азота была намного ниже в потоке, поступающем в аргоновую колонну. Этого можно добиться путем размещения отвода из колонны низкого давления в точке, расположенной значительно ниже обычного места отвода. Однако это не применяют, поскольку при этом неизбежно уменьшается концентрация аргона в материале, поступающем в колонну, в результате чего значительно уменьшается выход аргона, поскольку значительное количество аргона теряется в колонне низкого давления.
Результаты, полученные с использованием известных систем, показаны на фиг. 3 и 4, на которых представлены равновесные ступени в колонне низкого давления по вертикальной оси и молярная фракция жидкой фазы или концентрация аргона, азота и кислорода в колонне низкого давления по горизонтальной оси. Горизонтальные разделительные линии показывают зоны, в которых потоки вводятся в колонну или выводятся из нее. Линия 1 показывает вывод азотного продукта, линия 2 показывает выход отходов, линия 3 показывает ввод жидкости в колонну из верхнего конденсатора, линия 4 показывает место ввода пара из конденсатора в колонну, а также место ввода в нее турборасширенного воздушного потока, линия 5 показывает место вывода материала из колонны, а линия 6 показывает место вывода кислородного продукта. Концентрация аргона в колонне показана сплошной линией. Как видно, в обычных системах концентрация аргона достигает максимума в этом примере приблизительно 8,2 в районе равновесной ступени 38, а ввод материала в колонну делается на несколько ступеней ниже этой точки, т. е. на равновесной ступени 33, где концентрация аргона составляет около 7,6 Концентрация азота в материале, подаваемой в колонну, составляет приблизительно 500 ppm. Если отобрать материал из колонны низкого давления в месте значительно ниже точки максимума концентрации аргона, например, на равновесной ступени 20, то можно уменьшить концентрацию азота в материале, поступающем в аргоновую колонну, до значения менее 50 ppm. Однако это приведет к уменьшению концентрации аргона в материале, подаваемом в колонну, до значений менее 5 Таким образом, хотя чистота аргона будет улучшена, тем не менее уменьшение выхода аргона будет настолько значительным, что в конечном счете сделает такую процедуру неэффективной.
В изобретении было обнаружено, что если ввести дополнительные равновесные ступени в колонне низкого давления над местом вывода материала из аргоновой колонны, в которой имеется насадка вместо обычных тарелок, то можно поддержать значительную концентрацию аргона на большом количестве равновесных ступеней, при этом концентрация азота снижается.
Таким образом, теперь можно вывести материал из колонны низкого давления в месте значительно ниже точки максимума концентрации аргона, тем самым получая положительный эффект от снижения концентрации азота и не снижая концентрацию аргона. Материал выводят из колонны низкого давления в месте по меньшей мере на 5 равновесных ступеней ниже (предпочтительно по меньшей мере на 10 равновесных ступеней ниже) места максимальной концентрации аргона в колонне низкого давления. Концентрация азота при этом в материале не превышает 50 ppm, преимущественно менее 10 ppm и наиболее предпочтительно менее 1 ppm. Однако при этом концентрация в материале аргона все еще не падает менее приблизительно 7 Таким образом, материал содержит очень мало азота при значительном содержании аргона, обеспечивая эффективность его получения.
Изобретение проиллюстрировано на графиках (фиг.5 и 6), на которых представлены равновесные ступени в колонне низкого давления аналогично фиг.3. Разделительные линии 1, 2, 5 и 6 обозначают такие же места, которые были рассмотрены на фиг.3, т. е. линия 1 относится к азотному продукту, линия 2 - отходы, линия 5 материал аргоновой колонны, а линия 6 кислородный продукт. Вариант реализации изобретения, показанный на фиг.5 и 6, является предпочтительным, в котором линия 3 показывает место, в котором турборасширенный воздух вводят в колонну, а линия 4 указывает место, где пар и жидкость из верхнего конденсатора вводят в колонну. Таким образом, в этом предпочтительном варианте турборасширенный воздух подают в колонну на ступени выше подвода жидкости из конденсатора, причем пар и жидкость поступают из конденсатора в колонну на одной и той же равновесной ступени. Это также показано на фиг.1.
Как показано на фиг. 5 и 6, при реализации изобретения концентрация аргона составляет около 7,7 В этом месте концентрация азота составляет около 2000 ppm. Однако при движении по колонне вниз концентрация аргона остается практически постоянной или падает очень незначительно. Это противоположно существующей практике, когда концентрация аргона падает значительно. Однако, хотя концентрация аргона остается относительно постоянной, концентрация азота значительно снижается, поэтому имеется возможность расположить место вывода продукта из колонны на равновесной ступени 33, где концентрация азота меньше 50 ppm. В этом месте концентрация аргона все еще превышает 5 составляя приблизительно 7,2
Снижение концентрации азота с незначительным уменьшением концентрации аргона происходит следующим образом. Когда тарелки используются для массообмена в колонне пониженного давления и выпуска потоков продуктов, процесс разделения воздуха проходит при давлении, близком к атмосферному, причем степень сепарации в колонне низкого давления лимитируется количеством орошения, поступающего от колонны высокого давления независимо от количества используемых в верхней колонне тарелок. Увеличение количества тарелок выше некоторого значения не приводит к повышению сепарации. Обычно содержание азота в материале, выходящем из колонны, составляет приблизительно 500 ppm максимальном выходе аргона. Оптимизация числа ступеней, размещение мест ввода и вывода, расходов ввода и вывода может привести к снижению концентрации азота в материале, выходящем из колонны, но при этом также снижается выход аргона. Если используется насадка для массообмена в колонне пониженного давления, то степень сепарации в колонне низкого давления можно увеличить по сравнению с уровнем, когда используются тарелки. Это происходит за счет увеличения расхода орошения, поступающего из колонны высокого давления, а также повышения оросительной испаряемости в колонне низкого давления за счет более низкого среднего рабочего давления в колонне. Количество равновесных ступеней в части колонны низкого давления выше выхода аргона можно увеличить, что осуществимо и экономически выгодно с использованием тарелок, обеспечивая дальнейшее отделение азота от аргона и кислорода.
При реализации изобретения может использоваться структурированная или рандомная насадка в колонне низкого давления между сечением, в котором концентрация аргона близка к максимальной, и сечением вывода потока аргона из колонны. Структурированная насадка выгоднее, поскольку при этом повышается эффективность сепарации.
Поскольку определенные равновесные ступени над местом вывода аргона из колонны содержат набивку, то также некоторые или все другие равновесные ступени в колонне низкого давления могут при необходимости снабжаться набивками.
Аргоновый колонный материал 22 (фиг. 1), содержащий по меньшей мере 5 аргона и преимущественно, по крайней мере 7 аргона, но не более чем 50 ppm азота, остальное кислород, выводится из колонны 54 и направляется в колонну 58, в которой он разделяется криогенной ректификацией на жидкость, обогащенную кислородом, и обогащенный кислородом пар, в котором отсутствует азот. Понятие "свободный от азота" означает, что содержание азота не более, чем 10 ppm, предпочтительно не более чем 5 ppm азота, наиболее предпочтительно не более чем 2 ppm азота. Жидкость, обогащенную кислородом, выводят из колонны 58 и возвращают в колонну 54 в виде потока 23. Пар, обогащенный аргоном, можно извлекать непосредственно из аргоновой колонной системы в виде аргонового продукта, не содержащего азот, 107. Аргон, не содержащий азот, можно извлекать в жидком виде, например, из конденсатора 56.
Некоторую часть пара, обогащенного аргоном, направляют в виде потока 73 из колонны 58 в верхний конденсатор 56, в котором этот пар конденсируется в результате косвенного теплообмена с частично испаренной жидкостью, обогащенной кислородом, как это было описано выше. Полученный поток жидкости 74 можно извлекать в виде аргонового продукта, не содержащего азот. При необходимости часть 108 потока 73 можно отводить в качестве отходов, содержащих аргон. При этом можно еще более снизить концентрацию азота в аргоновом продукте. Если применяется такой поток отходов, содержащих аргон, то его выводят из аргоновой колонной системы в месте по крайней мере на одну равновесную ступень выше точки извлечения аргонового продукта из системы.
С помощью изобретения можно получить и отводить непосредственно из аргоновой колонной системы продукт, не содержащий азот, исключая использование последующей стадии извлечения азота. При необходимости можно использовать настоящее изобретение для получения в промышленных масштабах очищенного аргона, т. е. аргона, содержащего азот и кислород с малыми концентрациями, непосредственно из аргоновой колонной системы. Это осуществляется путем введения большого количество равновесных ступней, в основном используют около 150 ступеней между местом отвода жидкости, обогащенной кислородом, и местом отвода аргонового продукта, получая при этом аргоновый продукт, концентрация кислорода в котором не превышает 10 ppm. При использовании такой процедуры равновесные ступени в аргоновой колонне преимущественно должны содержать набивку. При этом получается очищенный аргон, в котором концентрация азота и кислорода не превышает 2 ppm, причем продукт отводят непосредственно из аргоновой колонной системы.
На фиг. 2 представлен другой вариант реализации изобретения, в котором конденсатор для орошения заменяет часть колонны выше потока 107 в варианте, показанном на фиг. 1. На фиг.2 схематично показана часть процесса в упрощенном виде, причем обозначения одинаковых элементов соответствуют фиг.1. Функционирование этих одинаковых элементов не поясняется снова. При использовании системы, показанной на фиг.2, пар, обогащенный аргоном, направляют в верхний конденсатор 56, в котором он частично конденсируется за счет косвенного теплообмена с жидкостью, обогащенной кислородом 24. Остальную часть пара выводят из аргоновой колонной системы в качестве отходов 76, а полученную жидкость 77 возвращают в колонну 58 в качестве орошения. Часть 78 жидкого потока 77, содержащего аргон, извлекают непосредственно из аргоновой колонной системы в виде продукта в жидком виде, не содержащего азот. В этой части потока 75 можно выводить свободный от азота продукт в паровой фазе дополнительно или вместо потока 78. Данный вариант можно также применять вместе с описанной выше удлиненной аргоновой колонной для получения рафинированного парового и/или жидкого аргонового продукта непосредственно из аргоновой колонной системы.
В тех случаях, когда используется поток аргоносодержащих отходов, как показано на фиг.1 и 2, этот поток можно возвращать обратно в процесс сепарации, проходящий в двойной колонной системе, исключая потери аргона, который имеется в этом потоке отходов.
Изобретение было описано подробно применительно к конкретным вариантам его реализации, однако возможны и другие варианты. Например, охлаждение установки может осуществляться с помощью турборасширения, в котором происходит расширение продукта поток отходов вместо расширения подаваемого воздуха, или источник охлаждения может быть внешним в виде подачи жидкого азота или жидкого кислорода.

Claims (7)

1. Устройство для получения аргона, свободного от азота, содержащее колонны высокого и низкого давления для криогенной дистилляции сырья, включающего аргон, азот и кислород, аргоновую колонную систему, имеющую аргоновую колонну и средство отвода аргона, и средство для отвода жидкого потока из колонны низкого давления в аргоновую колонную систему, причем колонна низкого давления имеет равновесные ступени, содержащие набивку, отличающееся тем, что средство для отвода жидкого потока соединено с колонной низкого давления в точке, расположенной по крайней мере пятью равновесными ступенями ниже ступени, на которой концентрация аргона в колонне максимальна, а набивка расположена выше точки соединения средства для отвода жидкого потока с колонной низкого давления.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что набивка выполнена структурированной.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что набивка выполнена рандомной.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что аргоновая колонная система снабжена средством для удаления потока отходов, соединенным с аргоновой колонной в точке, расположенной по крайней мере одной равновесной ступенью выше точки соединения средства отвода аргона.
5. Устройство по п. 4, отличающееся тем, что средство для удаления потока отходов сообщено с колонной низкого давления через аргоновую колонну.
6. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что аргоновая колонна содержит по крайней мере 150 равновесных ступеней.
7. Устройство по п. 6, отличающееся тем, что равновесные ступени аргоновой колонны содержат набивку.
SU925052175A 1991-06-24 1992-06-23 Устройство для получения аргона, свободного от азота RU2069825C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US7-720.252 1991-06-24
US07/720,252 US5133790A (en) 1991-06-24 1991-06-24 Cryogenic rectification method for producing refined argon

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2069825C1 true RU2069825C1 (ru) 1996-11-27

Family

ID=24893278

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU925052175A RU2069825C1 (ru) 1991-06-24 1992-06-23 Устройство для получения аргона, свободного от азота

Country Status (11)

Country Link
US (1) US5133790A (ru)
EP (1) EP0520382B2 (ru)
JP (1) JP2856985B2 (ru)
KR (1) KR960004311B1 (ru)
CN (1) CN1065622C (ru)
BR (1) BR9202373A (ru)
CA (1) CA2072179C (ru)
DE (1) DE69202307T3 (ru)
ES (1) ES2072054T5 (ru)
MX (1) MX9203161A (ru)
RU (1) RU2069825C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2700970C2 (ru) * 2014-10-16 2019-09-24 Линде Акциенгезелльшафт Способ варьируемого получения аргона путем низкотемпературного разложения

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5311744A (en) * 1992-12-16 1994-05-17 The Boc Group, Inc. Cryogenic air separation process and apparatus
GB9423955D0 (en) 1994-11-24 1995-01-11 Boc Group Plc Air seperation
GB9500514D0 (en) * 1995-01-11 1995-03-01 Boc Group Plc Air separation
US5557951A (en) * 1995-03-24 1996-09-24 Praxair Technology, Inc. Process and apparatus for recovery and purification of argon from a cryogenic air separation unit
US5571099A (en) * 1995-05-09 1996-11-05 Pioneer Optics Company Side firing probe
US5528906A (en) * 1995-06-26 1996-06-25 The Boc Group, Inc. Method and apparatus for producing ultra-high purity oxygen
US5582033A (en) * 1996-03-21 1996-12-10 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing nitrogen having a low argon content
DE19636306A1 (de) * 1996-09-06 1998-02-05 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
US5730003A (en) * 1997-03-26 1998-03-24 Praxair Technology, Inc. Cryogenic hybrid system for producing high purity argon
US5857357A (en) * 1997-07-18 1999-01-12 Praxair Technology, Inc. Column configuration and method for argon production
US5916261A (en) * 1998-04-02 1999-06-29 Praxair Technology, Inc. Cryogenic argon production system with thermally integrated stripping column
US6134912A (en) * 1999-01-27 2000-10-24 Air Liquide America Corporation Method and system for separation of a mixed gas containing oxygen and chlorine
FR2791762B1 (fr) 1999-03-29 2001-06-15 Air Liquide Procede et installation de production d'argon par distillation cryogenique
FR2807150B1 (fr) * 2000-04-04 2002-10-18 Air Liquide Procede et appareil de production d'un fluide enrichi en oxygene par distillation cryogenique
US6351971B1 (en) 2000-12-29 2002-03-05 Praxair Technology, Inc. System and method for producing high purity argon
US7204101B2 (en) * 2003-10-06 2007-04-17 Air Liquide Large Industries U.S. Lp Methods and systems for optimizing argon recovery in an air separation unit
EP2026024A1 (de) 2007-07-30 2009-02-18 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007035619A1 (de) 2007-07-30 2009-02-05 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
CN102506560B (zh) * 2011-09-30 2013-07-10 浙江新锐空分设备有限公司 从废氩气中制取纯氩的方法
US11262125B2 (en) 2018-01-02 2022-03-01 Praxair Technology, Inc. System and method for flexible recovery of argon from a cryogenic air separation unit
US10663222B2 (en) 2018-04-25 2020-05-26 Praxair Technology, Inc. System and method for enhanced recovery of argon and oxygen from a nitrogen producing cryogenic air separation unit
US10816263B2 (en) 2018-04-25 2020-10-27 Praxair Technology, Inc. System and method for high recovery of nitrogen and argon from a moderate pressure cryogenic air separation unit
US10663224B2 (en) 2018-04-25 2020-05-26 Praxair Technology, Inc. System and method for enhanced recovery of argon and oxygen from a nitrogen producing cryogenic air separation unit
US10663223B2 (en) 2018-04-25 2020-05-26 Praxair Technology, Inc. System and method for enhanced recovery of argon and oxygen from a nitrogen producing cryogenic air separation unit
EP3992560A1 (de) * 2021-05-27 2022-05-04 Linde GmbH Verfahren zum auslegen einer tieftemperaturzerlegungsanlage mit argonproduktion

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR980658A (fr) * 1948-02-12 1951-05-16 British Oxygen Co Ltd Procédé de séparation fractionnée de l'air
US2547177A (en) * 1948-11-02 1951-04-03 Linde Air Prod Co Process of and apparatus for separating ternary gas mixtures
US2762208A (en) * 1952-12-19 1956-09-11 Air Reduction Separation of the constituents of air
JPS6023143B2 (ja) * 1979-08-29 1985-06-06 超音波工業株式会社 超音波を利用した燃料油改質装置
US4433990A (en) * 1981-12-08 1984-02-28 Union Carbide Corporation Process to recover argon from oxygen-only air separation plant
US4477265A (en) * 1982-08-05 1984-10-16 Air Products And Chemicals, Inc. Argon purification
FR2584803B1 (fr) * 1985-07-15 1991-10-18 Air Liquide Procede et installation de distillation d'air
US4832719A (en) * 1987-06-02 1989-05-23 Erickson Donald C Enhanced argon recovery from intermediate linboil
DE3722746A1 (de) * 1987-07-09 1989-01-19 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur luftzerlegung durch rektifikation
US4784677A (en) * 1987-07-16 1988-11-15 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for controlling argon column feedstreams
US4836836A (en) * 1987-12-14 1989-06-06 Air Products And Chemicals, Inc. Separating argon/oxygen mixtures using a structured packing
US4871382A (en) * 1987-12-14 1989-10-03 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process using packed columns for oxygen and argon recovery
US4817394A (en) * 1988-02-02 1989-04-04 Erickson Donald C Optimized intermediate height reflux for multipressure air distillation
US4838913A (en) * 1988-02-10 1989-06-13 Union Carbide Corporation Double column air separation process with hybrid upper column
US4842625A (en) * 1988-04-29 1989-06-27 Air Products And Chemicals, Inc. Control method to maximize argon recovery from cryogenic air separation units
US4822395A (en) * 1988-06-02 1989-04-18 Union Carbide Corporation Air separation process and apparatus for high argon recovery and moderate pressure nitrogen recovery
DE3840506A1 (de) * 1988-12-01 1990-06-07 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur luftzerlegung
DE3913880A1 (de) * 1989-04-27 1990-10-31 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
FR2650378A1 (fr) * 1989-07-28 1991-02-01 Air Liquide Installation de distillation d'air produisant de l'argon
FR2655137B1 (fr) * 1989-11-28 1992-10-16 Air Liquide Procede et installation de distillation d'air avec production d'argon.
JPH076736B2 (ja) * 1990-01-23 1995-01-30 ユニオン・カーバイド・インダストリアル・ガセズ・テクノロジー・コーポレイション ハイブリッド型アルゴン塔による極低温精留方法及び装置
US5019144A (en) * 1990-01-23 1991-05-28 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Cryogenic air separation system with hybrid argon column
US4983194A (en) * 1990-02-02 1991-01-08 Air Products And Chemicals, Inc. Production of high purity argon
US4994098A (en) * 1990-02-02 1991-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Production of oxygen-lean argon from air
US5076823A (en) * 1990-03-20 1991-12-31 Air Products And Chemicals, Inc. Process for cryogenic air separation
US5077978A (en) * 1990-06-12 1992-01-07 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic process for the separation of air to produce moderate pressure nitrogen

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 5019144, кл. F 25 J 3/04, 1991. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2700970C2 (ru) * 2014-10-16 2019-09-24 Линде Акциенгезелльшафт Способ варьируемого получения аргона путем низкотемпературного разложения

Also Published As

Publication number Publication date
US5133790A (en) 1992-07-28
ES2072054T5 (es) 1998-03-01
KR930000379A (ko) 1993-01-15
MX9203161A (es) 1993-07-01
EP0520382A1 (en) 1992-12-30
CA2072179A1 (en) 1992-12-25
EP0520382B1 (en) 1995-05-03
ES2072054T3 (es) 1995-07-01
DE69202307D1 (de) 1995-06-08
EP0520382B2 (en) 1997-11-05
DE69202307T2 (de) 1996-01-04
JP2856985B2 (ja) 1999-02-10
CN1069566A (zh) 1993-03-03
DE69202307T3 (de) 1998-03-12
CA2072179C (en) 1996-11-12
JPH05187768A (ja) 1993-07-27
CN1065622C (zh) 2001-05-09
KR960004311B1 (ko) 1996-03-30
BR9202373A (pt) 1993-01-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2069825C1 (ru) Устройство для получения аргона, свободного от азота
KR100291684B1 (ko) 공기의분리방법
KR100335045B1 (ko) 산소와질소를생성하기위한극저온정류방법및장치
KR100225681B1 (ko) 저순도 산소 제조용 저온 정류 시스템
JPH0755333A (ja) 低圧作動のための極低温精留システム
JPH05203347A (ja) 高純度酸素製造のための極低温精留システム
US5582031A (en) Air separation
JP2762026B2 (ja) 熱的に統合されたアルゴンカラムを有する極低温精留装置
US4902321A (en) Cryogenic rectification process for producing ultra high purity nitrogen
JPH0694361A (ja) 空気の分離
KR19980080337A (ko) 고압 질소 및 고압 산소를 제조하기 위한 극저온 정류 장치
US5303556A (en) Single column cryogenic rectification system for producing nitrogen gas at elevated pressure and high purity
US4717409A (en) Liquid vapor contact method and apparatus
JPH067601A (ja) 多成分流の分離方法
KR100407184B1 (ko) 초고순도 질소 및 초고순도 산소를 제조하기 위한 극저온 정류 시스템
US5660059A (en) Air separation
KR950006408A (ko) 액체 산소 펌핑 방법 및 장치
EP0542559A1 (en) Inter-column heat integration for multi-column distillation system
CA2087044C (en) Cryogenic rectification system for producing nitrogen and ultra high purity oxygen
KR970004729B1 (ko) 극저온 공기 분리방법 및 장치
EP0615105B1 (en) Air separation
KR19980063400A (ko) 저순도 및 고순도 산소를 제조하기 위한 방법 및 장치
EP0418139B1 (en) Cryogenic air separation process and apparatus
US6378333B1 (en) Cryogenic system for producing xenon employing a xenon concentrator column
KR19990087937A (ko) 일체식생성물보일러를갖춘극저온정류시스템