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KR100297627B1 - 가스터빈군및그작동방법 - Google Patents

가스터빈군및그작동방법 Download PDF

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Publication number
KR100297627B1
KR100297627B1 KR1019940007212A KR19940007212A KR100297627B1 KR 100297627 B1 KR100297627 B1 KR 100297627B1 KR 1019940007212 A KR1019940007212 A KR 1019940007212A KR 19940007212 A KR19940007212 A KR 19940007212A KR 100297627 B1 KR100297627 B1 KR 100297627B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
combustion chamber
turbine
gas turbine
gas
group
Prior art date
Application number
KR1019940007212A
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English (en)
Inventor
롤프알타우스
프란츠파르카스
페터그라프
프레디호이저만
에르하르트크라이스
Original Assignee
어네스트 클라인, 헬무트 카이저
아제아 브라운 보베리 악티엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by 어네스트 클라인, 헬무트 카이저, 아제아 브라운 보베리 악티엔게젤샤프트 filed Critical 어네스트 클라인, 헬무트 카이저
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
    • F02C6/003—Gas-turbine plants with heaters between turbine stages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/03341—Sequential combustion chambers or burners
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]

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  • General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract

압축기 (2), 제 1 연소실 (3), 제 1 터빈 (4), 제 1 연소실 (5) 및 제 2 터빈 (6) 으로 본질상 구성되는 가스터빈 군에 있어서, 제 1 연소실 (3) 은 환형 연소실의 형상으로 되어있다. 주변에 분포된 다수의 예비 혼합 버너들 (11) 에 의해 작동된다. 제 1 터빈 (4) 은 그 배기가스가 제 2 연소실 (5) 에 사용된 연료의 자체 점화 온도이상의 온도 레벨을 갖도록 구성되어 있다. 이 제 2 연소실 (5) 은 무버너의 환형 연소공간으로 구성되고 그 안에는 다수의 와류발생 수단들 (14) 이 구비되어 있다. 터보장치들 즉, 압축기 (2), 제 1 터빈 (4) 및 제 2 터빈 (6) 은 회전축 (1) 상에 배치되고, 이 회전축 (1) 은 2 개의 베어링 (9, 15) 에서 지지된다.

Description

가스터빈 군 및 그 작동방법
제 1 도 본 발명에 따른 가스터빈 군의 단면도이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명*
1 : 회전축 2 : 압축기
3 : 제 1 연소실 4 : 제 1 터빈
5 : 제 2 연소실 6 : 제 2 터빈
7 : 유도 공기 8 : 커플링
9, 15 : 베어링 10, 13 : 연료
11 : 버너 12 : 케이싱
14 : 와류 발생기 16 : 배기 가스
17, 18 : 고정장치 19 : 기부
20, 22 : 링 본체 21, 23 : 연료 랜스 (lance)
24 : 발생기
본 발명은 하나 이상의 압축기, 그 압축기의 하류에서 작용하는 제 1 연솟리, 그 제 1 연소실의 하류에서 작용하는 제 1 터빈, 그 제 1 터빈의 하류에서 작용하는 제 2 연소실 및 그 제 2 연소실 하류에서 작용하는 제 2 터빈으로 본질상 구성되는 가스터빈 군에 관한 것이다. 본 발명은 또한 그러한 가스터빈 군을 작동하는 방법에 관한 것이다.
압축기 군, 그 압축기 군의 하류와 제 1 터빈의 상류에 배치된 제1 연소실 및 제 1 터빈의 하류와 제 2 터빈의 상류에서 작용하는 제 2 연소실로 본질상 구성되는 가스터빈 군이 예컨대, 독일연방공화국 공개 공보 제 27 02 440 호에 개시되어 있다. 이 가스터빈 군 및 공지의 유사장치에서, 연소실들은 직립형 연소실로 각각 형성되어 있다. 연소실 및 상류와 하류에 배치된 터보장치들 사이의 접속은 인용공보에 도시 및 기술된 바와 같이 여러 경우에 공기역학 및 열적 측면에서 구성이 곤란한 유출 및 유입관들을 이용하여 도관들에 의해 이루어진다. 회전축에 대해 대략 직각으로 융기하는 인용된 직립형 연소실이 구조물의 크기에 영향을 미친다는 사실과는 별도로, 정적 및 동적 고려로부터 터보장치들은 3 개 이상의 베어링으로 지지되어야 하고 회전축은 커플링에 의해 개개의 터보장치들 사이에서 세분되거나 터보장치가 다축 (multi-shaft) 구조로 서로 효과적으로 연결되는 방식으로 유입 및 유출관에 대한 축방향 공간 요건은 반드시 회전축을 길게 한다. 특히, 예컨대 독일 공개 공보 제 34 47 717 호에 개시된 바와 같이 제트엔진 가스터빈 군의 경우에 압축기 및 터빈 사이에 소위 환형 연소실로서 단일의 연소실을 형성하기 위해 전위가 행해지는데, 이는 전체 터빈 군의 외측 형상을 더욱 아담하게 한다. 그러나 이 기술을 발전소 설비에 응용하는 경우에 정적 및 동적으로 헤아릴 수 없는 상기한 동일한 문제가 야기된다.
따라서 이러한 결점을 해결하기 위해 본 발명의 목적은 청구한 바와 같이 처음에 언급한 가스터빈 군에 새로운 형상을 제공하는 것이다. 가스터빈 군에서 터보장치의 모든 회전 장치들은 단일 회전축의 구성 부품들이고, 연소실들은 그 축방향 및 반경방향 크기가 최소화되어 상기 회전축 둘레에 배치된다.
본 발명의 실제적인 이점은 본 발명에 의해 매우 높은 특정 동력 및 고효율이 얻어질 수 있다는 사실에 있다.
본 발명의 다른 실질적 이점은 장치의 부분 부하 작동시 효율이 높다는 사실에 있다.
본 발명의 또다른 실질적 이점은 그 아담성으로 표현되는 장치의 공간적 크기에 관계되는 것이다.
게다가, 본 발명은 출구온도 증가로 인해 가스터빈 및 조합장치 (가스터빈과 증기터빈 장치) 에 대한 추가적인 개선이 가능하다는 이점이 있다.
이하 첨부도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 설명하면 다음과 같다.
제 1 도는 가스터빈 군(group) 을 나타내는데, 본 고안의 직접적인 이해에 불필요한 모든 요소는 생략하였으며, 매체의 유동방향은 화살표로 지시하였다. 각종 연소실 또는 열발생기를 작동시키는데 필요한 연료의 준비 (예시안됨) 는 예컨대, 가스터빈 군과 상호 작용하는 석탄 가스화 시스템에 의해 행해질 수 있다. 물론 1 차 장치망으로부터 사용되는 연료를 취할 수도 있다. 가스터빈 군을 작동시키기 위한 가스 연료의 공급이 파이프라인에 의해 행해진다면, 1 차 장치망과 소모 장치망 사이의 압력차 및/또는 온도차로 인한 전위는 가스터빈 군 또는 대체로 회로의 요건에 대해 회복될 수 있다. 본 발명의 가스터빈 군은 하류 증기 싸이클 (도시안됨)에 의해 소위 조합 장치를 제공하도록 용이하게 확장될 수 있다.
가스터빈 군은 압축기 (2), 그 압축기의 하류에 연결된 제 1 연소실 (3), 이 제 1 연소실 (3) 의 하류에 연결된 제 1 터빈 (4), 이 제 1 터빈 (4) 의 하류에 연결된 제 2 연소실 (5) 및 이 제 2 연소실 (5) 의 하류에 연결된 제 2 터빈 (6) 으로 된 독립된 장치로 구성된다. 상기한 터보 장치들 (2, 4, 6) 은 단일 회전축 (1) 을 갖는다. 이 회전축 (1) 은 압축기 (2) 의 전단부와 제 2 터빈 (6) 의 하류에 배치된 두개의 베어링 (9, 15) 에 자체로 지지되어 있다. 베어링들 (9, 15) 은 기부 (19) 에 접합된 고정장치 (17, 18) 에 장착된다.
작업 계획에 좌우하여 압축기 단 (stage) 은 예컨대, 특정 동력을 증가시키도록 두개의 부분적인 압축기 (도시안됨) 로 세분될 수 있다. 그러한 장치에서는, 부분적으로 압축된 공기가 중간 냉각되는 중간 냉각기가 제 1 압축기의 하류와 제 2 압축기의 상류에 연결된다. 이 중간 냉가기 (도시안됨) 에서의 상기 중간 냉각으로 인한 열은 각각의 발전소 설비의 공정으로 유효 적절하게 복귀한다.
압축후에 유동공기 (7) 는 압축기 출구 및 제 1 터빈 (4) 을 둘러싸는 케이싱 (12) 안으로 흐른다. 독립식 환형 연소실의 형상으로 된 제 1 연소실 (3) 이 케이싱 (12) 안에 수용된다. 제 1 연소실 (3) 에 대한 압축공기는 공기 저장소 (도시안됨) 로부터 제공될 수 있다. 환형 제 1 연소실 (3) 의 전단부에 있는 다수의 버너들 (11) 은 주변에 분포되어 고온 가스의 발생을 유지한다.
확산 버너들이 본질적으로 여기에 사용될 수 있다. 이 연소로 인한 공해물질의 방출 특히 NOx의 방출을 감소시키기 위하여, EP - PS - 0 321 809 에 개시된 바와 같은 예비혼합 버너들로 된 장치를 제공하는 것이 유리한데, 인용된 공보로부터의 본 발명의 주제는 이 장치의 구성 부품들을 통합하는 것이다. 또한 거기에 개시된 유형의 연료 공급기를 제공하는 것이 유리한데, 이를 본 도면에서는 링 본체 (20) 에 의해 함께 연결된 연료 랜스 (lance) (21) 로 나타내었다.
환형 제 1 연소실 (3) 의 원주방향으로 예비혼합 버너들을 배치함에 있어서, 그러한 환형 연소실은 필요에 따라 상용 형상의 유사 버너들로부터 벗어날 수 있고 또한 다른 크기로된 예비혼합 버너들을 대신 사용할 수 있다. 동일 형상의 작은 예비혼합 버너가 각각의 두개의 큰 예비혼합 버너들 사이에 바람직하게 배치된다. 주 버너의 기능을 충족시켜야 하는 큰 예비 혼합 버너들은 작은 예비 혼합 버너들 (이 연소실의 파일럿 (pilot) 버너들)에 대해 사례별로 결정되는 크기 관계를 갖는데, 이는 그 큰 예비혼합 버너들을 통해 흐르는 버너 공기 즉, 압축기 (2) 로부터의 압축공기의 항으로 나타낸다.
파일럿 버너들은 연소실의 전체 부하 범위에 걸쳐 자동 예비 혼합 버너로서 작용하며, 등가비는 거의 일정하게 유지된다. 주 버너들은 설비에 대해 특정된 소정 요건에 따라 개폐된다. 파일럿 버너들은 전체 부합 범위에 걸쳐 이상적인 혼합으로 작동할 수 있기 때문에, 부분적인 부하에서도 NOx방출은 매우 적다.
그러한 장치에서 환형 제 1 연소실 (3) 의 전방 영역의 순환 유선 (streamline) 은 파일럿 버너들의 와류 (vortex) 중심에 매우 근접해지므로 이들 파일럿 버너들에 의해서만 연소가 본질적으로 가능하다. 가동시, 파일럿 버너를 거쳐 공급되는 연료량은 파일럿 버너들이 완전히 작동될 때까지 즉, 전체 연료량이 유용할 때까지 증가한다. 이 지점이 가스터빈 군의 특정 부하 거부상태에 대응하도록 형상이 선택된다.
주 버너들에 의해 동력의 추가적 증가가 발생한다. 따라서 가스터빈 군의 최대 부하에서 주 버너들은 완전히 작동한다. 주 버너들로부터 야기되는 "큰" 저온 와류 중심들 사이에서 파일럿 버너들에 의해 개시되는 "작은" 고온 와류 중심들의 형상이 매우 불안정하므로, 적은 CO 와 UHC 방출 및 NOx방출을 갖는 매우 양호한 연소는 주 버너가 부분부하 범위에서 약하게 작동할 때에도 얻어질 수 있다. 즉 파일럿 버너의 고온 와류들은 주 버너의 저온 와류내로 즉시 침투한다. 환형 제 1 연소실 (3) 은 회전축 선 둘레에 사선 링의 형태로 때로는 나선형으로 배열되는 다수의 개별 관형 연소공간으로 구성될 수 있다.
이 환형 제 1 연소실 (3) 은 구조와는 독립적으로 회전축의 길이에 실질적 영향을 갖지 않도록 기하학적으로 배열될 수 있다. 도면에 잘도시된 이러한 배치로부터 야기되는 이점을 이하에 더욱 상세히 기술한다.
이 환형 제 1 연소실 (3) 로부터의 고온 가스는 바로 하류의 제1 터빈 (4) 상에서 작용하며, 고온 가스에 대한 그 열적 확장 효과는 신중히 최소로 유지된다. 즉 이 제 1 터빈 (4) 은 두열 이하의 회전 블레이트 (blade)로 구성된다. 그러한 제 1 터빈 (4) 에서는 축방향 추력을 안정화 시키기 위하여 단부면들에서 압력 균형을 제공함이 필요하다.
제 1 터빈 (4) 에서 부분적으로 확장되어 제 2 연소실 (5) 안으로 직접 흐르는 고온 가스는 제시된 목적으로 매우 높은 온도를 가지며, 설계는 온도가 확실히 1000℃ 주위에 있도록 작동에 대하여 바람직하게 특정된다.
이 제 2 연소실 (5) 은 본질상 도립된 환형 축방향 또는 유사축방향 (quasi-axial) 실린더의 형태를 갖는다. 이 제 2 연소실 (5) 은 다수의 축방향, 유사축방향 또는 나선상으로 배열되어 본질적으로 밀접한 다수의 연소공간으로 구성된다. 단일의 연소공간으로 구성되는 환형 제 2 연소실 (5) 의 형상이 관련되는 한, 다수의 연료 랜스 (23) 가 이 환형 실린더의 원주방향으로 배치되어 링 본체 (22) 에 의해 함께 연결된다.
이 제 2 연소실 (5) 은 버너를 갖지 않는다. 제 1 터빈 (4) 으로부터 오는 배기가스로 방출되는 연료 (13) 의 연소는, 온도레벨이 그러한 유형의 작동을 허용한다면 자체 점화에 의해 이루어진다. 예컨대, 제 2 연소실 (5) 이 가스 연료 즉 천연가스로 가정하면 제 1 터빈 (4) 으로부터의 배기가스의 온도는 자체 점화를 위해 1000℃ 주위이어야 한다. 제 2 연소실 (5) 에서의 천연가스의 자체점화를 보장하기 위해, 제 1 터빈 (4) 으로부터의 가스의 유출 온도는 상기한 바와 같이 1000℃ 주위로 매우 높아야 하며 부분 - 부하 작동중에도 마찬가지어야 한다. 이것이 본 제 1 터빈 (4) 의 설계에 기본적인 역할을 한다.
자체 점화용으로 구성된 연소실에서의 작동상 신뢰도 및 고효율을 보장하기 위해 전방 화염의 배치를 안정하게 유지하는 것이 매우 중요하다. 이를 위해 일련의 수단들 (14) 이 제 2 연소실 (5) 내에서 내외측 벽에 원주방향으로 바람직하게 배치 제공한다. 이 수단들 (14) 은 연료 랜스들 (23) 상류에 축방향으로 바람직하게 배치된다. 이 수단들 (14) 의 역할은 예비혼합 버너들 (11) 에서의 그것과 유사한 와류를 발생시켜 역류 영역을 유도하는 것이다.
제 2 연소실 (5) 은 축방향 배열 및 구조상 길이로 인하여 평균 속도가 약 60 m/s 이상인 고속 연소실이고, 와류 발생수단 (14) 은 유동에 적합한 형상이어야 한다. 유입 유동단부에서, 이들 수단 (14) 은 표면이 유입 유동에 대해 경사진 4 면체로 바람직하게 구성되어야 한다. 와류 발생 수단 (14) 은 제 2 연소실 (5) 의 외면 또는 내면중 하나에 배치되거나, 도시된 바와 같이 양쪽 장소에서 작용할 수 있다.
도시예에서, 경사면들은 이 장소 하류의 제 2 연소실 (5) 유동 단면이 연료 (13) 가 배출된 영역에서 와류 발생 증가를 나타내도록, 내외측에 배치된 와류 발생 수단들 (14) 사이에서 바람직하게 대칭으로 배열된다. 와류 발생 수단 (14) 은 또한 서로에 대하여 축방향으로 이동될 수 있다. 와류 발생 수단(14) 의 출구 유동면은 본질상 방사상 형태를 가짐으로써 이 지점에서 역류 영역이 생긴다.
제 2 연소실 (5) 내의 자체 점화는 가스터빈 군의 일시적인 부하 범위 및 부분 부하 범위에서 보장되어야 한다. 즉, 연료 (13) 가 방출되는 영역에서 가스의 온도가 변동하더라도 제 2 연소실 (5) 내의 자체 점화를 보장하도록 도움이 있어야 한다. 제 2 연소실 (5) 로 방출되는 가스 연료 (13) 의 확실한 자체 점화를 보장하기 위해 낮은 점화온도를 갖는 소량의 또다른 연료가 가스 연료 (13) 에 부가된다.
이 경우 "보조 연료" 로서 예컨대, 연료 오일이 매우 적합하다. 액체 보조연료는 적절히 분무되었을 때 점화제로서의 작용을 충족하는데, 말하자면 제 1 터빈 (4) 으로부터의 배기 가스의 온도가 소정 최적 레벨인 1000℃ 이하이더라도 제 2 연소실 (5) 내에 자체 점화를 허용한다. 자체 점화를 보장하도록 연료 오일을 제공하는 이러한 방법은 가스 터빈 군이 감소된 부하에서 작동할 때는 언제나 특히 적합함이 판명되었다.
더욱이 이러한 방법은 제 2 연소실 (5) 이 최소의 축방향 크기를 가질 수 있다는 사실에 결정적으로 공헌한다. 연소가 매우 신속히 일어나고 전방 고온 영역에서의 연료의 잔류시간이 최소로 유지되는 것은 연소실 (5) 의 짧은 구조상 길이, 화염 안정화에 있어 와류 발생 수단(14) 의 효과 및 자체 점화의 지속적인 보장에 근본적으로 기인한다. 연소에 대해 특정되어 결과적으로 직접 측정가능한 효과는 더 이상 관련 사항이 되지 않도록 최소화되는 NOx방출에 관계한다.
더욱이, 이 초기 위치는 연소의 위치가 명확히 한정되게 하며 이 제 2 연소실 (5) 의 구조의 최적 냉각에 반영된다.
제 2 연소실 (5) 에 마련된 고온가스는 하류 제 2 터빈 (6)에서 후속하여 작용한다. 제 2 터빈 (6) 으로부터의 배기가스 (16) 가 증기 싸이클 (도시안됨) 을 최적 방식으로 작동시키기에 충분한 열적 에너지를 갖도록 가스터빈 군의 열역학적 특성이 설계됨으로써 장치는 조합장치가 된다.
환형 제 연소실 (3) 을 기술하는 동안 이미 설명한 바와 같이, 제 1 연소실 (3) 은 회전축의 길이에 실제로 영향을 끼치지 않도록 기하학적으로 배열된다. 더욱이, 제 1 터빈 (4) 의 출구 평면과 제 2 터빈 (6)의 입구 평면 사이에 연장하는 제 2 연소실은 최소의 길이를 갖는다.
더욱이, 제 1 터빈 (4) 내의 고온 가스의 확장은 적은 열 (row) 의 회전 블레이드에 걸쳐 발생하기 때문에, 예시된 이유로 가스터빈 군은 그 회전축 (1) 이 그 최소화된 길이로 인해 단지 2 개의 베어링 (9, 15) 상에 지지될 수 있다. 따라서 이 베어링들 (9, 15)은 한편으로는 첫번째 터보장치 즉 본 경우의 압축기 (2) 의 상류 및, 다른 한편으로는 최종 터보장치 즉 본 경우의 제 2 터빈 (6) 의 하류에 배치됨으로써, 가스 터빈 군의 나머지 장치의 영역에서 회전축 (1) 은 부가 지지체를 갖지 않아도 된다.
압축기 단부에서, 회전축 (1) 은 동력 출력용으로 사용되는 커플링 (8) 을 가지며, 이것은 통상적으로 도시된 바와 같은 발생기 (24) 와 결합한다.
가스터빈 군의 효율을 증가시키기 위해 제 2 연소실 (5) 전방에 작은 확산기 (diffuser) (도시안됨) 를 제공하는 것이 바람직하다. 이것은 전체 시스템의 총압력 손실을 감소시킨다. 이것은 전체 시스템의 총압력 손실을 감소시킨다. 통상의 확산기 구조를 이용하여, 최소길이의 확산기에 대해서도 동압의 회복률을 크게 할 수 있다.
상기한 바와 같이, 압축기 단 (stage) 들은 중간 냉각기를 구비하고 있다. 도시된 바와 같이 가스터빈 군의 기본 기하학적 개념을 변경하는 것을 피하기 위해, 중간 냉각을 가정할 때 중간 냉각기 (도시안됨) 가 제공되는데, 이 중간 냉각기는 고정 케이싱내에 압축기 단의 직접 유동 방향으로 배치된다. 이 중간 냉각기에 있어서, 냉각은 간접 또는 직접적으로 발생한다. 직접 중간냉각의 경우에 이 중간 냉각은 문무수 (水) 의 증발용으로 작동하도록 구성된 장치에 의해 바람직하게 발생한다. 그러므로 그 형상은 통상의 연결도관 (고정 케이싱 외측에 배치된 중간냉각기로 및 고정자 케이싱을 통해 이 중간 냉각기로부터 거꾸로 다음 압축기 단까지의) 이 완전히 제거될 수 있도록 주어진다.
증발용으로 구성된 중간 냉각기는 상기한 버너 (11) 로 특정한 바와 동일한 기하학적 형태로 제공될 수 있다. 그러한 예에서 전단부의 노즐을 통해서 뿐만 아니라, 현재 중간 냉각기로 변환된 버너의 접선 입구 슬롯들을 따라 존재하는 노즐에 의해 중간 냉각기의 내측 공간 안으로 필요량의 물을 도입할 수 있다. 예컨대, 중간 냉각기를 통합하기 위해 압축기 단을 분할 하는 경우, 압축기 단부 베어링은 정압 및/또는 동압 측정이 요구되는 두개의 부분 압축기들 사이에 배치될 수 있다.
명백히, 상기 교시에 비추어 본 발명의 많은 변형 및 개조가 가능하다. 따라서, 첨부한 특허청구의 범위내에서 본 발명은 여기에 특별히 기재된 바와 달리 실시될 수도 있다.

Claims (10)

  1. 하나 이상의 압축기, 그 압축기의 하류에서 작용하는 제 1 연소실, 그 제 1 연소실의 하류에서 작용하는 제 1 터빈, 그 제 1 터빈의 하류에서 작용하는 제 2 연소실 및 그 제 2 연소실의 하류에서 적용하는 제 2 터빈으로 이루어지는 가스터빈 군에 있어서, 상기 제 1 연소실은 환형 연소실이며, 상기 제 2 연소실은 하나 이상의 무버너 연소공간으로 이루어지고, 그 연소 공간은 상기 제 1 터빈의 출구 평면과 상기 제 2 터빈의 입구 평면 사이에서 연장하는 가스터빈 군.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 연소 공간이 독립된 환형도관으로 이루어지는 가스터빈 군.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 압축기가 하나 이상의 압축기로 이루어지는 가스터빈 군.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 가스터빈 군의 터보 장치들이 공통의 전축상에 배열되는 가스터빈 군.
  5. 제 4 항에 있어서, 상기 회전축이 2 개의 베어링에서 지지되는 가스터빈 군.
  6. 제 1 항에 있어서, 상기 환형 연소실은 주변상에 배열된 다수의 개별적인 연소공간으로 이루어지는 가스터빈 군.
  7. 제 6 항에 있어서, 상기 환형 연소실은 다수의 예비혼합 버너들에 의해 작동되는 가스터빈 군.
  8. 제 1 항에 있어서, 상기 연소공간이 와류발생수단을 구비하고 있는 가스터빈 군.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항중의 어느 한 항에 있어서, 상기 가스터빈 군의 하류에 증기 싸이클이 접속되는 가스터빈 군.
  10. 제 1 터빈으로 부터의 배기가스는 제 2 연소실에 사용된 연료의 자체점화 온도 이상의 레벨을 갖는 제 1 항에 따른 가서터빈군의 작동방법.
KR1019940007212A 1993-04-08 1994-04-06 가스터빈군및그작동방법 KR100297627B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

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