JPS6361213A - 逆望遠型広角レンズ - Google Patents
逆望遠型広角レンズInfo
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- JPS6361213A JPS6361213A JP61205507A JP20550786A JPS6361213A JP S6361213 A JPS6361213 A JP S6361213A JP 61205507 A JP61205507 A JP 61205507A JP 20550786 A JP20550786 A JP 20550786A JP S6361213 A JPS6361213 A JP S6361213A
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- lens
- refractive power
- gii
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、物体側に負の屈折力を有するレンズ群を配置
し、その像側に正の屈折力を有するレンズ群を配置した
逆望遠型の広角レンズに関し、更に詳しくはそのフォー
カシングに関する。
し、その像側に正の屈折力を有するレンズ群を配置した
逆望遠型の広角レンズに関し、更に詳しくはそのフォー
カシングに関する。
−［し７レツクスカメラに用いられる広角レンズは、そ
の−服レフレックスミラーの運動を妨げないために一定
の長さ以上のレンズバックが必要である。そこで、一般
には、レンズ系の比較的前方に負の屈折力が配置された
逆望遠型レンズが適用されている。そして、通常はその
レンズ系全体を光軸方向に繰り出すことによってより近
１ｆ’ｆｉの被写体に対するフォーカシングがなされる
。
の−服レフレックスミラーの運動を妨げないために一定
の長さ以上のレンズバックが必要である。そこで、一般
には、レンズ系の比較的前方に負の屈折力が配置された
逆望遠型レンズが適用されている。そして、通常はその
レンズ系全体を光軸方向に繰り出すことによってより近
１ｆ’ｆｉの被写体に対するフォーカシングがなされる
。
しかし、この逆望遠型レンズ系は、屈折力の配置が絞り
をはさんで非対称になっているので、近距離の被写体を
撮影する場合に画面中歪がら周辺部にかけて像の６Ｌれ
が著しく、優れた描写性能を確保することが困難である
という欠点がある。特に、近接撮影時に、非点収差が補
正過剰になるとともに球面収差が補正不足になるという
傾向がある。
をはさんで非対称になっているので、近距離の被写体を
撮影する場合に画面中歪がら周辺部にかけて像の６Ｌれ
が著しく、優れた描写性能を確保することが困難である
という欠点がある。特に、近接撮影時に、非点収差が補
正過剰になるとともに球面収差が補正不足になるという
傾向がある。
そこで、このような欠点を解消するために、従来、レン
ズ系中の少なくとも１つの空気間隔を可変とし、レンズ
系の全体繰り出しとともにこの可変空気間隔を変化させ
て収差の悪化を防ぐ、いわゆる７０−ティングと呼ばれ
る手法が知られている。しかしながら、このような７０
−ティング手法を用いると、レンズ系全体を繰り出すた
めの機構の上にそれと連動して上記可変空気間隔を変化
させる機構が必要となる。従って、単にレンズ系全体を
繰り出すだけの機構に比べて情逍が極めて複雑になる上
に、レンズの重量が大きくなってしまう。更に、自動的
にフォーカシングを行う自動焦点１ｉ３ＩｆＢ装置を有
するカメラにおいては、フォーカシングのだめのレンズ
の駆動速度が低下するとともに、レンズ系全体を繰り出
すので外部からの衝撃に弱く機械的な耐久性に劣るとい
う欠点が生じる。
ズ系中の少なくとも１つの空気間隔を可変とし、レンズ
系の全体繰り出しとともにこの可変空気間隔を変化させ
て収差の悪化を防ぐ、いわゆる７０−ティングと呼ばれ
る手法が知られている。しかしながら、このような７０
−ティング手法を用いると、レンズ系全体を繰り出すた
めの機構の上にそれと連動して上記可変空気間隔を変化
させる機構が必要となる。従って、単にレンズ系全体を
繰り出すだけの機構に比べて情逍が極めて複雑になる上
に、レンズの重量が大きくなってしまう。更に、自動的
にフォーカシングを行う自動焦点１ｉ３ＩｆＢ装置を有
するカメラにおいては、フォーカシングのだめのレンズ
の駆動速度が低下するとともに、レンズ系全体を繰り出
すので外部からの衝撃に弱く機械的な耐久性に劣るとい
う欠点が生じる。
そこで、本発明の目的は上述したような従来の種々の欠
点を解消し、簡単な構造で近距離まで収差を劣化させる
ことなくフォーカシングすることが可能であり、ま・た
Ｆナンバー／１．４程度の大口径とした場合に問題とな
る像面湾曲及びコマ収差を良好に補正することができ、
更に自動焦点調節装置によるフォーカシングに適した逆
望遠型広角レンズを提供することにある。
点を解消し、簡単な構造で近距離まで収差を劣化させる
ことなくフォーカシングすることが可能であり、ま・た
Ｆナンバー／１．４程度の大口径とした場合に問題とな
る像面湾曲及びコマ収差を良好に補正することができ、
更に自動焦点調節装置によるフォーカシングに適した逆
望遠型広角レンズを提供することにある。
そして、この目的を達成するために、本発明は、第１．
５．８図図示のように、物体側から順に、負の屈折力を
有する第１群（Ｇｌ）、正の屈折力を有するｆ：１４２
群（Ｇｌｌ）、絞り（Ｓ）、正の屈折力を有する第３群
（ＧＩ［ｌ）からなり、第１群（Ｇｌ）を固定して第２
群（Ｇｌｌ）と第３群（Ｇｉｌｌ）とを互いに異なる速
度で物体側に移動させて、より近距離の被写体１こ対し
てフォーカシングがなされることを特徴とする。
５．８図図示のように、物体側から順に、負の屈折力を
有する第１群（Ｇｌ）、正の屈折力を有するｆ：１４２
群（Ｇｌｌ）、絞り（Ｓ）、正の屈折力を有する第３群
（ＧＩ［ｌ）からなり、第１群（Ｇｌ）を固定して第２
群（Ｇｌｌ）と第３群（Ｇｉｌｌ）とを互いに異なる速
度で物体側に移動させて、より近距離の被写体１こ対し
てフォーカシングがなされることを特徴とする。
以下、本発明について説明する。本発明においては、負
の屈折力を有する第１群（Ｇｌ）を固定して、それぞれ
正の屈折力を有する第２群（ＧＩＩ）及び第３群（ＧＩ
［［）を互いに異なる速度で物体側に移動させて、より
近距離の被写体に対してフォーカシングがなされる。こ
こで、第３群（ＧＩ［［）の移動速度は第２群（ＧＩＩ
）の移動速度よりも速く、従って、ｆｆ１２群（ＧＩＩ
）とｆｉ３群（Ｇｌ）との間の間隔は近距離へのフォー
カシングに従って減少するので、近接撮影時の球面収差
及び非点収差を良好に補正することができる。そして、
近！巨離への７オーカンングに従ってｆｊＳ１群（ＧＩ
）と第２群（ＧＩＮ）との間隔も減少するので、近接撮
影時の非点収差及び像面湾曲などの収差を良好に補正す
ることができる。
の屈折力を有する第１群（Ｇｌ）を固定して、それぞれ
正の屈折力を有する第２群（ＧＩＩ）及び第３群（ＧＩ
［［）を互いに異なる速度で物体側に移動させて、より
近距離の被写体に対してフォーカシングがなされる。こ
こで、第３群（ＧＩ［［）の移動速度は第２群（ＧＩＩ
）の移動速度よりも速く、従って、ｆｆ１２群（ＧＩＩ
）とｆｉ３群（Ｇｌ）との間の間隔は近距離へのフォー
カシングに従って減少するので、近接撮影時の球面収差
及び非点収差を良好に補正することができる。そして、
近！巨離への７オーカンングに従ってｆｊＳ１群（ＧＩ
）と第２群（ＧＩＮ）との間隔も減少するので、近接撮
影時の非点収差及び像面湾曲などの収差を良好に補正す
ることができる。
更に本発明においては、以下の条件を満足することが望
ましい。
ましい。
（１） １．０＜Ｒ＜１．５
（２） ０．１２＜Ｌ／ｒ＜０．３８但し、ここ
で、Ｒは７オ一カシング時の第３群（ＧＩ［［）のｔｊ
Ｓ２群（ＧＩＩ）に対する速度比、Ｌは無限連合焦時の
第１群（Ｇｌ）と第２群（Ｇ ＩＩ ）との間隔、ｆは
全系の合成焦点距離である。
で、Ｒは７オ一カシング時の第３群（ＧＩ［［）のｔｊ
Ｓ２群（ＧＩＩ）に対する速度比、Ｌは無限連合焦時の
第１群（Ｇｌ）と第２群（Ｇ ＩＩ ）との間隔、ｆは
全系の合成焦点距離である。
条件（１）の下限を越えると、近距離へのフォーカシン
グにしたがって第２群（Ｇ■）と第３群（ＧＩＩ［）と
の間隔が広くなるがもしくはその間隔が変わらないこと
になり、球面収差と非点収差とを良好に補正することが
困難となる。一方、条件（１）の上限を越えると、ｆｐ
Ｊ３群（ＧＩ［［）が第２群（Ｇ■）の１．５倍以上の
速度で移動させられることになり、各収差が補正過剰に
なるとともに、全長が長くなってコンパクト性が損なわ
れる。
グにしたがって第２群（Ｇ■）と第３群（ＧＩＩ［）と
の間隔が広くなるがもしくはその間隔が変わらないこと
になり、球面収差と非点収差とを良好に補正することが
困難となる。一方、条件（１）の上限を越えると、ｆｐ
Ｊ３群（ＧＩ［［）が第２群（Ｇ■）の１．５倍以上の
速度で移動させられることになり、各収差が補正過剰に
なるとともに、全長が長くなってコンパクト性が損なわ
れる。
条ｆ’ｆ＝（２＞は７オ一カシング時の第２群（Ｇ Ｉ
［）の移動１を規定するものである。いま、最近接撮影
状態におけるレン：ｊ：Ｍの倍率をβとすると、レンズ
系を全体繰り出ししでこの最近接撮影状態を得た時の無
限遠状態からの繰出量は、ｆ・βとなる。
［）の移動１を規定するものである。いま、最近接撮影
状態におけるレン：ｊ：Ｍの倍率をβとすると、レンズ
系を全体繰り出ししでこの最近接撮影状態を得た時の無
限遠状態からの繰出量は、ｆ・βとなる。
ここで、本発明のように第２群（ＧＩＩ）と第３群（Ｇ
ｌ［）とによってフォーカシングを行う場合の第２群（
Ｇ ＩＩ ）と第３群（ＣＩ）との繰出量は、全体繰り
出しの場合の１／１ｉ−（β２β、）２）倍となる。
ｌ［）とによってフォーカシングを行う場合の第２群（
Ｇ ＩＩ ）と第３群（ＣＩ）との繰出量は、全体繰り
出しの場合の１／１ｉ−（β２β、）２）倍となる。
ここで、β２は第２群（Ｇ ｎ ）の倍率、β、は第３
群（Ｇｉｌｌ）の倍率である。すなわち、本発明におけ
る第２群（ＧＩＩ）と第３群（Ｇｌｌｌ）の繰出ｊｌＬ
は、となる。そこで、この繰出ｆｉＬを規定するために
、Ｌ／「＝β／１１−（β２β、）２） ・・・・
・・（Ｂ）をパラメータとして採用する。
群（Ｇｉｌｌ）の倍率である。すなわち、本発明におけ
る第２群（ＧＩＩ）と第３群（Ｇｌｌｌ）の繰出ｊｌＬ
は、となる。そこで、この繰出ｆｉＬを規定するために
、Ｌ／「＝β／１１−（β２β、）２） ・・・・
・・（Ｂ）をパラメータとして採用する。
ここで、本発明のごとき広角レンズにおいては、その焦
点距離が短いので倍率を大さくすることはできず、最近
接撮影状態におけるレンズ系の倍率βは０．１〜０．２
５程度となる。すなわち、０．１くβ＜０．２５
・・・・・・（Ｃ）である。一方、１／１１−
（β２β、）２）が１．５を越えると第２群（ＧＩＩ）
の倍率β２及び第３群（ＧｆＩｌ）の倍率β、が大きく
なって第２群（Ｇｌｌ）及び第３群（ＧＩ［ｌ）の屈折
力が強くなりすぎるので、フォーカシングによる球面収
差及び像面湾曲の変動が非常に大きくなって補正が困難
になるとともに、繰出１が大きくなってコンパクト性も
悪化する。逆に、１／ＩＩ−（β２β、）２）が１．２
以下になると、１２群（ＧＩＩ）の倍率β２及び第３群
（Ｇｉｌｌ）の倍率β、が小さくなって第１群（Ｇｌ）
の倍率ら小さくなり、ＰＡ１群（ＧＩ）の屈折力が非常
に弱くなって、−眼し７レツクスカメラに必要な所定の
レンズバックを確保する二とが困難となる。すなわち、
１．２＜１／ＩＩ−（β２β、）”ｌ＜１．５・・・・
・・（Ｄ） である、そして、（Ｃ）（Ｄ）をそれぞれ（Ｂ）に適用
すると、 ０．１２＜Ｌ／ｆ＜０．３８ となり、条件（２）が得られる。
点距離が短いので倍率を大さくすることはできず、最近
接撮影状態におけるレンズ系の倍率βは０．１〜０．２
５程度となる。すなわち、０．１くβ＜０．２５
・・・・・・（Ｃ）である。一方、１／１１−
（β２β、）２）が１．５を越えると第２群（ＧＩＩ）
の倍率β２及び第３群（ＧｆＩｌ）の倍率β、が大きく
なって第２群（Ｇｌｌ）及び第３群（ＧＩ［ｌ）の屈折
力が強くなりすぎるので、フォーカシングによる球面収
差及び像面湾曲の変動が非常に大きくなって補正が困難
になるとともに、繰出１が大きくなってコンパクト性も
悪化する。逆に、１／ＩＩ−（β２β、）２）が１．２
以下になると、１２群（ＧＩＩ）の倍率β２及び第３群
（Ｇｉｌｌ）の倍率β、が小さくなって第１群（Ｇｌ）
の倍率ら小さくなり、ＰＡ１群（ＧＩ）の屈折力が非常
に弱くなって、−眼し７レツクスカメラに必要な所定の
レンズバックを確保する二とが困難となる。すなわち、
１．２＜１／ＩＩ−（β２β、）”ｌ＜１．５・・・・
・・（Ｄ） である、そして、（Ｃ）（Ｄ）をそれぞれ（Ｂ）に適用
すると、 ０．１２＜Ｌ／ｆ＜０．３８ となり、条件（２）が得られる。
本発明においてより好ましくは以下の条件を満足するこ
とである。
とである。
＜３） ０． １ ＜ｆ／−ｆ、＜０． ３５（４
） １．５＜−ｆｌ／ｆ２＜３．５（５） ２
．１＜−ｆ、／［３＜５．０但し、ここで、ｆ、は第１
群（Ｇｌ）の焦点距離、ｆ２は第２群（Ｇ ＩＩ ）ノ
焦５α鉗離、ｒ、１．ｔ Ｍ ３ Ｄ（Ｇ ＤＩ ）ノ
焦点距歴である。
） １．５＜−ｆｌ／ｆ２＜３．５（５） ２
．１＜−ｆ、／［３＜５．０但し、ここで、ｆ、は第１
群（Ｇｌ）の焦点距離、ｆ２は第２群（Ｇ ＩＩ ）ノ
焦５α鉗離、ｒ、１．ｔ Ｍ ３ Ｄ（Ｇ ＤＩ ）ノ
焦点距歴である。
条件（３）は、ｍ１群（Ｇｌ）の屈折力を規定するもの
である。条ＰＩ−（３）の下限を越えると、全系の合成
前、α距離にほぼ等しいレンズバックを確保することが
不可能となる。一方、条件（３）の上限を越えると、第
１群（ＧＩ）の負の屈折力が大きくなりすぎるので、予
め定められた全系の焦点距離を得るためには第２群（Ｇ
ｎ）及Ｖ第３群（ＧＩ［Ｉ）の焦点距離を短くする必要
が生じる。しかし、このように、ｍ１群（ＧＩ）によっ
て入射光束を発散させたのちに第２群（Ｇｎ）及びＰｔ
５３群（ＧＩ［［）によってこの光束を強く収束させる
と、逆望遠型レンズ系の前群と後群との屈折力配分の対
称性が悪化するので、近接撮影状態において像面性が悪
くなるとともに、非点隔差も増大するので好ましくない
。
である。条ＰＩ−（３）の下限を越えると、全系の合成
前、α距離にほぼ等しいレンズバックを確保することが
不可能となる。一方、条件（３）の上限を越えると、第
１群（ＧＩ）の負の屈折力が大きくなりすぎるので、予
め定められた全系の焦点距離を得るためには第２群（Ｇ
ｎ）及Ｖ第３群（ＧＩ［Ｉ）の焦点距離を短くする必要
が生じる。しかし、このように、ｍ１群（ＧＩ）によっ
て入射光束を発散させたのちに第２群（Ｇｎ）及びＰｔ
５３群（ＧＩ［［）によってこの光束を強く収束させる
と、逆望遠型レンズ系の前群と後群との屈折力配分の対
称性が悪化するので、近接撮影状態において像面性が悪
くなるとともに、非点隔差も増大するので好ましくない
。
条件（４）は第１群（ＧＩ）と第２群（Ｇ ＩＩ ）と
の屈折力配分を規定するものである。条件（４）の上限
を越えて第２群（Ｇｎ）の屈折力が大きくなると、第１
群（Ｇｌ）によって発散させられた光束をこの第２群（
Ｇ ｎ ）によって急危に収束させることになる。ここ
で、急激な光束の変化は球面収差の変動を大きくすると
ともに誤差感度も悪くするので、条ｆ’ト（４）の上限
を越えて第２群（Ｇｉｌ）の屈折力を大きくすることは
好ましくない。逆に、条件（４）の下限を越えて第２群
（ＧＩＩ＞の屈折力が小さくなると、第１群（Ｇｌ）に
よって発散させられた光束をｆ５３群（Ｇｌｌｌ）によ
って大きく収束させて披写体像を結像させることが必要
となる。従って、収差の補正を第２群（ＧＩＮ）と第３
群（ＧＩ）とで分担して行うのではなく、大部分を第３
群（ＧＩＩＴ）のみによって補正することになり、球面
収差、非点収差及び歪曲ともすべて悪化してしまう。
の屈折力配分を規定するものである。条件（４）の上限
を越えて第２群（Ｇｎ）の屈折力が大きくなると、第１
群（Ｇｌ）によって発散させられた光束をこの第２群（
Ｇ ｎ ）によって急危に収束させることになる。ここ
で、急激な光束の変化は球面収差の変動を大きくすると
ともに誤差感度も悪くするので、条ｆ’ト（４）の上限
を越えて第２群（Ｇｉｌ）の屈折力を大きくすることは
好ましくない。逆に、条件（４）の下限を越えて第２群
（ＧＩＩ＞の屈折力が小さくなると、第１群（Ｇｌ）に
よって発散させられた光束をｆ５３群（Ｇｌｌｌ）によ
って大きく収束させて披写体像を結像させることが必要
となる。従って、収差の補正を第２群（ＧＩＮ）と第３
群（ＧＩ）とで分担して行うのではなく、大部分を第３
群（ＧＩＩＴ）のみによって補正することになり、球面
収差、非点収差及び歪曲ともすべて悪化してしまう。
条件（５）は第１群（Ｇｌ）と第３群（ＧＩＩ［）との
屈折力配分を規定するものである。条件（５）の下限を
越えて第３群（ＧＩ［［）の屈折力が小さくなると、所
定の全系の焦点距離を満足するためには第２群（ＧＩ［
）の屈折力を大きくする必要が生じる。しかし、第２群
（Ｇｎ）の屈折力を太き（すると、ｆｊＳ１群（Ｇｌ）
によって発散させられた光束を、８．激に収束させるの
で、球面収差が非常に悪化する。逆に、条件（５）の下
限を越えて第３群（Ｇｕｌｆ）の屈折力が大きくなると
、球面収差、非点収差及び歪曲がともに悪化してしまう
。
屈折力配分を規定するものである。条件（５）の下限を
越えて第３群（ＧＩ［［）の屈折力が小さくなると、所
定の全系の焦点距離を満足するためには第２群（ＧＩ［
）の屈折力を大きくする必要が生じる。しかし、第２群
（Ｇｎ）の屈折力を太き（すると、ｆｊＳ１群（Ｇｌ）
によって発散させられた光束を、８．激に収束させるの
で、球面収差が非常に悪化する。逆に、条件（５）の下
限を越えて第３群（Ｇｕｌｆ）の屈折力が大きくなると
、球面収差、非点収差及び歪曲がともに悪化してしまう
。
本発明において、更に、より好ましくは、負の屈折力を
有する第１群（Ｇ［）は、物体側から順に、負の屈折力
を有する第ルンズ成分（Ｌｌ）、負の屈折力を有する第
２レンズ成分（Ｌ２）、正の屈折力を有する１３レンズ
成分（Ｌ３）からなる。ここで、最も物体側に配置され
る第１群（Ｇ１）に負の屈折力を与えることによって、
全系の焦点距離にほぼ等しいレンズバックを確保するこ
とができる。
有する第１群（Ｇ［）は、物体側から順に、負の屈折力
を有する第ルンズ成分（Ｌｌ）、負の屈折力を有する第
２レンズ成分（Ｌ２）、正の屈折力を有する１３レンズ
成分（Ｌ３）からなる。ここで、最も物体側に配置され
る第１群（Ｇ１）に負の屈折力を与えることによって、
全系の焦点距離にほぼ等しいレンズバックを確保するこ
とができる。
更に、物体側の第ルンズ成分（Ｌｌ）及び第２レンズ成
分（Ｌ２）にともに負の屈折力を与えることによって、
歪曲及び高次の球面収差を分散させてその発生を抑える
ことができ、更に正の屈折力を有する＃＆３レンズ成分
（Ｌ３）によって倍率色収差の低減をはかることができ
る。
分（Ｌ２）にともに負の屈折力を与えることによって、
歪曲及び高次の球面収差を分散させてその発生を抑える
ことができ、更に正の屈折力を有する＃＆３レンズ成分
（Ｌ３）によって倍率色収差の低減をはかることができ
る。
また、正の屈折力を有するＦＡ２群（Ｇｌｌ）は、物体
側から順に、正の屈折力を有するｆｊＳ４レンズ成分（
Ｌ４）、及び負の屈折力を有する単レンズもしくは接合
レンズからなる第５レンズ成分（Ｌ５）を有することが
このましい。ここで、第２群（Ｇ ＩＩ ）全体として
の正の屈折力を、第４レンズ成分（Ｌ４）と第５レンズ
成分（Ｌ５）とに分離することによってコマ収差の発生
を抑えることができる。
側から順に、正の屈折力を有するｆｊＳ４レンズ成分（
Ｌ４）、及び負の屈折力を有する単レンズもしくは接合
レンズからなる第５レンズ成分（Ｌ５）を有することが
このましい。ここで、第２群（Ｇ ＩＩ ）全体として
の正の屈折力を、第４レンズ成分（Ｌ４）と第５レンズ
成分（Ｌ５）とに分離することによってコマ収差の発生
を抑えることができる。
更に負の屈折力を有する第５レンズ成分（Ｌ５）を接合
レンズによって構成すると、色収差をより良好に補正す
ることができる。
レンズによって構成すると、色収差をより良好に補正す
ることができる。
更に、絞り（Ｓ）の後方に配置され、正の屈折力を有す
る第３群（ＧＩ［［）は、物体側から順に、負の屈折力
を有する接合レンズからなるｆ５６レンズ成分（Ｌ６）
と、正の屈折力を有する第７レンズ成分（Ｌｌ）と、正
の屈折力を有するＰｊＳ８レンズ成分（Ｌ８）を配置す
ることが望ましい。更に、第３群（Ｇ！！りの接合レン
ズからなる第６レンズ成分（Ｌ６）を高分散ガラスから
なる負レンズと低分散ガラスからなる正レンズとの接合
レンズによって構成すると、細土色収差をより良好に補
正することができる。
る第３群（ＧＩ［［）は、物体側から順に、負の屈折力
を有する接合レンズからなるｆ５６レンズ成分（Ｌ６）
と、正の屈折力を有する第７レンズ成分（Ｌｌ）と、正
の屈折力を有するＰｊＳ８レンズ成分（Ｌ８）を配置す
ることが望ましい。更に、第３群（Ｇ！！りの接合レン
ズからなる第６レンズ成分（Ｌ６）を高分散ガラスから
なる負レンズと低分散ガラスからなる正レンズとの接合
レンズによって構成すると、細土色収差をより良好に補
正することができる。
更に、ｆｊＳ３群（ＧＩＩ［）の接合レンズからなる第
６レンズ成分（Ｌ６）以外のレンズ面に非球面を導入す
ると、レンズ系を大口径化した場合に問題となるメリデ
ィオナル方向及びサジタル方向のコマフレアーを低減さ
せることができる。
６レンズ成分（Ｌ６）以外のレンズ面に非球面を導入す
ると、レンズ系を大口径化した場合に問題となるメリデ
ィオナル方向及びサジタル方向のコマフレアーを低減さ
せることができる。
以下、本発明の実施例の構成を表にして示す。
各表において、ｒｌｌｒ２ｔ・・・・・・・・・は物体
側から数えて第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、ｄｌｌ（
１２１・・・・・・・・・は物体側から数えて第ｉ番目
の釉上面間隔、Ｎ、、Ｎ２゜・・・・・・・・・は物体
側から数えて第ｉ番目のレンズの屈折率、シ５．シ２．
・・・・・・・・・は物体側から数えて第ｉ番目のレン
ズのアツベ数である。
側から数えて第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、ｄｌｌ（
１２１・・・・・・・・・は物体側から数えて第ｉ番目
の釉上面間隔、Ｎ、、Ｎ２゜・・・・・・・・・は物体
側から数えて第ｉ番目のレンズの屈折率、シ５．シ２．
・・・・・・・・・は物体側から数えて第ｉ番目のレン
ズのアツベ数である。
各表中、（木）を示されたレンズ面はその面が非球面で
あることを示し、その非球面係数は以下のように定義さ
れる。
あることを示し、その非球面係数は以下のように定義さ
れる。
但し、ここで、Ｘは基準となる球面からの光軸方向の距
離、Ｙは基準となる球面からの光軸垂直方向の距離、Ａ
、、Ａｉ（ｉ＝１．２，３．・・・・・・・・・）はそ
れぞれ非球面係数である。
離、Ｙは基準となる球面からの光軸垂直方向の距離、Ａ
、、Ａｉ（ｉ＝１．２，３．・・・・・・・・・）はそ
れぞれ非球面係数である。
（以下余白）
第１表
曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） アツ
ベ数（νｄ）Σｄ＝２１８，０４９ 非球面係数（ｒ、Ｔ） Ａ、＝０．３２７９５Ｘ１０”＠Ａｓ＝Ｑ、１０１２６
Ｘ１０”Ａ＠＝０．１３４０５Ｘ１０−” Ｒ＝１．１５ Ｌ／ｆ＝０．２３ ｒ＋＝−３３４＋ ｒ２＝１７７．ｆａ＝ １２５
ｆ／−４，＝０．２９９ −Ｌ／ｆ２＝１．８８７−ｆ
１／ら＝２．６７２ 第２表 曲率半径 軸上１１７１′ｆｆＩＦＭ 屈折率（
Ｎｄ） ７ツベ数（νｄ）非球面係数（ｒ、、） Ａ、＝０，２９２５１Ｘ１０” Ａｓ＝０．３８７３
３Ｘ１０−”Ａ、＝−０，４６７８９Ｘ１０−＋４ Ｒ＝１，４３ Ｌ／ｆ＝０．２３ Ｌ＝−３５４，ｆ２＝１１８． ｒ、＝１３３ｆ／
−ｒ、＝０．２８２ Ｌ／ｆｚ＝３．０００ −ｆ１／ら＝２．６６２ 第３表 曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｈｃｌ） ア
ツベ数（νｄ）Σｄ＝２２４，７８９ 非球面係数（「３．） Ａ３＝０．１０７４８Ｘ１０” Ａ、＝０，２４７３
５Ｘ１０−’Ａ、＝０．３２９２０Ｘ１０−１０Ａａ＝
→、３７５１９Ｘ１０−’ ４Ｒ＝１．２Ｓ Ｌ／
ｒ＝０．２３ Ｌ＝ ６５４．ｆｚ＝２２５． ら＝１３３ｆ／
−ｆ、＝０．１５３ −ｒ、／Ｌ＝２．９０７ −ｆ、／ｆｌ＝４．９１７
ベ数（νｄ）Σｄ＝２１８，０４９ 非球面係数（ｒ、Ｔ） Ａ、＝０．３２７９５Ｘ１０”＠Ａｓ＝Ｑ、１０１２６
Ｘ１０”Ａ＠＝０．１３４０５Ｘ１０−” Ｒ＝１．１５ Ｌ／ｆ＝０．２３ ｒ＋＝−３３４＋ ｒ２＝１７７．ｆａ＝ １２５
ｆ／−４，＝０．２９９ −Ｌ／ｆ２＝１．８８７−ｆ
１／ら＝２．６７２ 第２表 曲率半径 軸上１１７１′ｆｆＩＦＭ 屈折率（
Ｎｄ） ７ツベ数（νｄ）非球面係数（ｒ、、） Ａ、＝０，２９２５１Ｘ１０” Ａｓ＝０．３８７３
３Ｘ１０−”Ａ、＝−０，４６７８９Ｘ１０−＋４ Ｒ＝１，４３ Ｌ／ｆ＝０．２３ Ｌ＝−３５４，ｆ２＝１１８． ｒ、＝１３３ｆ／
−ｒ、＝０．２８２ Ｌ／ｆｚ＝３．０００ −ｆ１／ら＝２．６６２ 第３表 曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｈｃｌ） ア
ツベ数（νｄ）Σｄ＝２２４，７８９ 非球面係数（「３．） Ａ３＝０．１０７４８Ｘ１０” Ａ、＝０，２４７３
５Ｘ１０−’Ａ、＝０．３２９２０Ｘ１０−１０Ａａ＝
→、３７５１９Ｘ１０−’ ４Ｒ＝１．２Ｓ Ｌ／
ｒ＝０．２３ Ｌ＝ ６５４．ｆｚ＝２２５． ら＝１３３ｆ／
−ｆ、＝０．１５３ −ｒ、／Ｌ＝２．９０７ −ｆ、／ｆｌ＝４．９１７
第１図は本発明実施例１のレンズ系の無限遠合焦状態の
レンズ配置を示す断面図、第２図はその無限遠合焦状態
の収差図、第３図はそのレンズ系をＲ＝１．１５の速度
比でβ＝−０，１７５にフォーカシングしたときの収差
図、ｍ４図は比較のために実施例１のレンズ系をβ＝−
０，１７５まで全体繰り出ししたときの収差図、第５図
は本発明実施例２のレンズ系の無限遠合焦状態のレンズ
配置を示す断面図、１６図はその無限遠合焦状態の収差
図、第７図はそのレンズ系をβ＝ −０，１７５１こフォーカシングしたときの収差図、第
８図は本発明実施例３のレンズ系の無限遠合焦状態のレ
ンズ配置を示す断面図、第９図はその無限遠合焦状態の
収差図、第１０図はそのレンズ系をβ＝−０，１７５に
フォーカシングしたときの収差図である。 （Ｇｆ）；第１群、 （Ｇ ＩＩ ’）：第２群、 （ＧＩ［［）；第３群。 以上 出願人 ミノルタカメラ株式会社 第１図 第 ２ 図 第３ 図 第４図 珪貞ＯＩ４又表 正づ玄４Δす ４１．り
又ム ｉ、＃ ％第５図 第６図 社＠収差正づ（多作 １点収差 歪曲
％男７図 男２ 図 一］−−円−７ｒ ＄ｑ図 第１θ図
レンズ配置を示す断面図、第２図はその無限遠合焦状態
の収差図、第３図はそのレンズ系をＲ＝１．１５の速度
比でβ＝−０，１７５にフォーカシングしたときの収差
図、ｍ４図は比較のために実施例１のレンズ系をβ＝−
０，１７５まで全体繰り出ししたときの収差図、第５図
は本発明実施例２のレンズ系の無限遠合焦状態のレンズ
配置を示す断面図、１６図はその無限遠合焦状態の収差
図、第７図はそのレンズ系をβ＝ −０，１７５１こフォーカシングしたときの収差図、第
８図は本発明実施例３のレンズ系の無限遠合焦状態のレ
ンズ配置を示す断面図、第９図はその無限遠合焦状態の
収差図、第１０図はそのレンズ系をβ＝−０，１７５に
フォーカシングしたときの収差図である。 （Ｇｆ）；第１群、 （Ｇ ＩＩ ’）：第２群、 （ＧＩ［［）；第３群。 以上 出願人 ミノルタカメラ株式会社 第１図 第 ２ 図 第３ 図 第４図 珪貞ＯＩ４又表 正づ玄４Δす ４１．り
又ム ｉ、＃ ％第５図 第６図 社＠収差正づ（多作 １点収差 歪曲
％男７図 男２ 図 一］−−円−７ｒ ＄ｑ図 第１θ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、物体側から順に、負の屈折力を有する第１群、正の
屈折力を有する第２群、絞り、正の屈折力を有する第３
群からなり、第１群を固定して第２群と第３群とを互い
に異なる速度で物体側に移動させて、より近距離の被写
体に対してフォーカシングがなされることを特徴とする
逆望遠型広角レンズ。 ２、更に、以下の条件を満足することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の逆望遠型広角レンズ； １．０＜Ｒ＜１．５ ０．１２＜Ｌ／ｆ＜０．３８ 但し、ここで、 Ｒ：フォーカシング時の第３群の第２群に 対する速度比、 Ｌ：無限遠合焦時の第１群と第２群との間隔、ｆ：全系
の合成焦点距離、 である。 ３、更に、以下の条件を満足することを特徴とする特許
請求の範囲第２項記載の逆望遠型広角レンズ： ０．１＜ｆ／−ｆ＿１＜０．３５ １．５＜−ｆ＿１／ｆ＿２＜３．５ ２．１＜−ｆ＿１／ｆ＿３＜５．０ 但し、ここで、 ｆ＿１：第１群の焦点距離、 ｆ＿２：第２群の焦点距離、 ｆ＿３：第３群の焦点距離、 である。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61205507A JPH0812326B2 (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 逆望遠型広角レンズ |
| US07/090,680 US4806003A (en) | 1986-09-01 | 1987-08-28 | Inverted-telephoto type wide angle lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61205507A JPH0812326B2 (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 逆望遠型広角レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6361213A true JPS6361213A (ja) | 1988-03-17 |
| JPH0812326B2 JPH0812326B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=16508006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61205507A Expired - Fee Related JPH0812326B2 (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 逆望遠型広角レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4806003A (ja) |
| JP (1) | JPH0812326B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5631780A (en) * | 1993-07-23 | 1997-05-20 | Nikon Corporation | Wide-angle lens |
| US7551367B2 (en) | 2007-07-12 | 2009-06-23 | Nikon Corporation | Wide-angle lens, optical apparatus and method for focusing |
| US7663816B2 (en) | 2007-09-28 | 2010-02-16 | Nikon Corporation | Wide-angle lens and imaging apparatus |
| US8000035B2 (en) | 2008-01-18 | 2011-08-16 | Nikon Corporation | Wide-angle lens, optical apparatus, and method for focusing |
| JP2014048488A (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-17 | Sigma Corp | 光学系 |
| JP2016031414A (ja) * | 2014-07-28 | 2016-03-07 | キヤノン株式会社 | 光学系及びそれを有する光学機器 |
| US9746653B2 (en) | 2014-11-17 | 2017-08-29 | Fujifilm Corporation | Imaging lens and imaging apparatus |
| CN110018554A (zh) * | 2019-03-15 | 2019-07-16 | 广东奥普特科技股份有限公司 | 一种广角机器视觉镜头 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2887004B2 (ja) * | 1991-04-26 | 1999-04-26 | キヤノン株式会社 | 投射光学系及びそれを有する光学機器 |
| US5724191A (en) * | 1994-12-30 | 1998-03-03 | Eastman Kodak Company | Enlarging lens with a large working distance |
| US5805349A (en) * | 1995-10-13 | 1998-09-08 | Nikon Corporation | Retrofocus type lens |
| JP2003121735A (ja) * | 2001-10-17 | 2003-04-23 | Nikon Corp | 超広角レンズ |
| WO2013157237A1 (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-24 | 富士フイルム株式会社 | 投写用レンズおよび投写型表示装置 |
| DE102014101356B3 (de) * | 2014-01-16 | 2015-05-07 | Jos. Schneider Optische Werke Gmbh | Fotografisches Objektiv |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5735821A (en) * | 1980-08-12 | 1982-02-26 | Minolta Camera Co Ltd | Reverse telephoto lens |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3992085A (en) * | 1972-07-04 | 1976-11-16 | Canon Kabushiki Kaisha | Large aperture wide angle lens system employing an aspherical surface |
| DE2554963C2 (de) * | 1975-12-06 | 1983-07-28 | Fa. Carl Zeiss, 7920 Heidenheim | Lichtstarkes Weitwinkelobjektiv |
| DE3122770C2 (de) * | 1981-06-09 | 1985-03-14 | Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich | Einrichtung zur Erzeugung eines Brennstoff-Luft-Gemisches durch Verdunsten von Brennstoff in vorgewärmte Verbrennungsluft |
| JPS5858514A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-07 | Asahi Optical Co Ltd | 非球面を用いた大口径比広角写真レンズ |
-
1986
- 1986-09-01 JP JP61205507A patent/JPH0812326B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-08-28 US US07/090,680 patent/US4806003A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5735821A (en) * | 1980-08-12 | 1982-02-26 | Minolta Camera Co Ltd | Reverse telephoto lens |
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| US9746653B2 (en) | 2014-11-17 | 2017-08-29 | Fujifilm Corporation | Imaging lens and imaging apparatus |
| CN110018554A (zh) * | 2019-03-15 | 2019-07-16 | 广东奥普特科技股份有限公司 | 一种广角机器视觉镜头 |
| CN110018554B (zh) * | 2019-03-15 | 2024-03-26 | 广东奥普特科技股份有限公司 | 一种广角机器视觉镜头 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0812326B2 (ja) | 1996-02-07 |
| US4806003A (en) | 1989-02-21 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |